Ketentuan Detail Tulangan Pada Struktur Beton Bertulang - Yogyakarta - 14-15nov.20118 Bw.pdf

Ketentuan Detail Tulangan Pada Struktur Beton Bertulang Sesuai SNI 2847-20ӿӿ dan ACI 318M-14 oleh: Steffie Tumilar. Ir. M.Eng. AU-Haki

Seminar, Short Course HAKI – ACI Marriott Hotel, 14-15 November 2018, Yogyakarta

Detail Penulangan ● Seni menempatkan tulangan dalam beton untuk memenuhi ketentuan desain dan spesifikasi ● Penempatan tulangan harus mengikuti ketentuan code, ACI 318, ACI 301, ACI SP66, SNI 2847, ... ● Menunjukkan bagaimana struktur dibangun/dibuat ● Standard detail untuk Pelat,Balok, Kolom, Dinding, Fondasi dan Starter bar ● Lokasi dan panjang penghentian, penyambungan tulangan, kait dan splice termasuk tipe/jenis. ● Bar bending schedule

1. Reorganisasi Code

Perubahan Pada ACI 318M-14 - Perubahan Organizational - Perubahan Technical ACI 318M-11

ACI 318M-14 ACI 318M-14, ch.10.5.3, p.156 ch.10.7.6.5.p162 ch.22.5.p.351 ACI 318M-14, ch.10.5.2, p.155 ch.10.7.3,p.157 ch.22.4.p350 ACI 318M-14, ch.10.7.5, p.158 ch.25.5.p428 ch.22.7.p.434

ACI 318M-14, ch.10.7.4.1, p.155

ACI 318M-14, ch.10.7.5.2.1, p.159 ch.10.7.6.p.160

ACI 318M-14, ch.15.2.5, p.203 ch.15.4.1.p204 ch.15.4.2.1.p.204

ACI 318M-14, ch.10.5.1.2, p.155 ch.21.2.p341

ACI 318M-14, ch.20.6.1, p.334

2. Ketentuan Umum Detailing

- Material Beton - Material Baja tulangan

ACI 318M-14, ch.19.2.2.2, p.315

Maximum aggregate size Ref. ACI 318M-14 ch. 26.4.2.1.(4) p 457,dan ACI 314R-16 ch. 5.7 p 33, 34 Maximum nominal coarse aggregate size should not be larger than Re(a), (b), or (c) (Fig. 5.7). a) One-fifth (1/5) of the narrowest dimension between sides of forms b) One-third (1/3) of the depth of slabs c) Three-fourths (3/4) of the minimum clear spacing between parallel reinforcing bars A maximum nominal size of 19 mm is recommended for columns, girders, beams, and joists. Except for structural slabs, a larger size can be used if it meets the limits given in (a) through (c).

Ref. ACI 314R -16-Guide to Simplified Design for Reinforced Concrete Buildings

ACI 318M-14, ch.26.4.2.1.(4), p.457

Ref. Iswandi I

Catatan: ACI 318M-14 Table 19.3.1.1 p 318 dan Table 19.3.2.1 p 323

Ketentuan Baja Tulangan SNI 2847-2013 chapter 3.5 p 25 atau ACI 318M-11, chapter 3.5. p 45

3.5 — Steel reinforcement – ACI 318M-11 3.5.1 — Reinforcement shall be deformed reinforcement, except that plain reinforcement shall be permitted for spirals or prestressing steel; and reinforcement consisting of headed shear studs, structural steel, steel pipe, or steel tubing shall be permitted as specified in this Code. Discontinuous deformed steel fibers shall be permitted only for resisting shear under conditions specified in 11.4.6.1(f).

20. Nonprestressed bars and wires – ACI 318M-14 chapter 20 p.325

20.2.1 Material properties 20.2.1.1 Nonprestressed bars and wires shall be deformed, except plain bars or wires are permitted for use in spirals.

ACI 318M-11. 21.1.5.2 — Deformed reinforcement resisting earthquake- induced flexure, axial force, or both, shall comply with ASTM A706M, Grade 420. ASTM A615M Grades 280 and 420 reinforcement shall be permitted if: (a) The actual yield strength based on mill tests does not exceed fy by more than 125 MPa; and (b) The ratio of the actual tensile strength to the actual yield strength is not less than 1.25.

Elongasi dibatasi

ACI 318M-14. 20.2.2.5 Deformed nonprestressed longitudinal reinforcement resisting earthquake-induced moment, axial force, or both, in special moment frames, special structural walls, and all components of special structural walls including coupling beams and wall piers shall be in accordance with (a) or (b):

Elongasi dibatasi

ACI 318M-14, ch.20.2.2.4, p.329

Permitted Nonprestressed Deformed Reinforcement Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings ACI 318M-14, ch.20.2.2.4, p.329

ACI 318M-14, ch.20.2.2.4, p.329

ACI 318M-14, ch.20.2.2.4, p.329

3. Development Length (Panjang Penyaluran) Karena tegangan lekatan (bond stress) yang tertanam dalam daerah tarik (tension zone) sebenarnya bervariasi sepanjang panjang batang, maka ACI Code menggunakan konsep panjang penyaluran (development length) daripada tegangan lekatan. Panjang penyaluran ld ,adalah panjang terpendek dari batang di mana tegangan dapat meningkat dari nol sampai dengan kuat leleh fy Panjang penyaluran berbeda untuk kondisi tarik (tension) dan tekan (compression)

Kait Standar dan panjang penyaluran ACI 318M-11, ch.7.1, p. 89 = ACI 318M-14, ch.25.3.1, p. 412

ACI 318M-11, ch.7.1, p. 89 = ACI 318M-14, ch.25.3.1, p. 412

ACI 318M-11, ch.7.2, p. 89 = ACI 318M-14, ch.25.3.2, p. 413

Development Length – Panjang Penyaluran Ties ACI 318M-14 sec. 9.7.6.4 p.147 atau sengkang sec 9.6.3.3. p 147 dan 9.7.6.2.2 p.146

Selimu betom (cover) ACI 318M-14 sec 20.6.1.3.1. p. 355

ACI 318M-11, ch.12.2 – ch.12.3, p. 210-212 = ACI 318M-14, ch.25.4.2, p. 415 , ch.25.4.9, p.427

Development Length – Panjang Penyaluran

ACI 318M-11, ch.12.2 – ch.12.3, p. 210-212 = ACI 318M-14, ch.25.4.2, p. 415 , ch.25.4.9, p.427

Ref. ACI 318M-14. sec. 25.4.9.3.p. 427 Ref. J.K.Wight, “Reinforced Concrete Mechanics and Design”, 7th Edition, 2016, Pearson Education Inc.p.1081

Ref. J.K.Wight, “Reinforced Concrete Mechanics and Design”, 7th Edition, 2016, Pearson Education Inc.p.1082

Ref. ACI 318M-14. sec. 25.4.3.2.p. 418

ACI 318M-11, sec. 12.2.1-12.2.5 p.210-212 = ACI 318M-14, sec.25.4.2.1-25.4.2.4 p 415-417, sec. 25.4.10 p427

ACI 318M-14, ch. 25.5.2.1, p.429

ACI 318M-14. sec. 25.7.1.7 p. 437 Requirements for lapping of double U-stirrups to form closed stirrups Except where used for torsion or integrity reinforcement, closed stirrups are permitted to be made using pairs of U-stirrups spliced to form a closed unit where lap lengths are at least 1.3 ld. In members with a total depth of at least 450 mm, such splices with Abfyt ≤ 40 kN per leg shall be considered adequate if stirrup legs extend the full available depth of member

Ref. PCA Notes on ACI 31811.sec. 7.11.3 p 3-15, 3-16

Figure 3-13 Two-Piece Closed Stirrup Details Recommended for Members Subject to High Torsion

ACI 318M-11, ch.21.5.3, p.342-343 = ACI 318M-14, ch.18.6.4, p.278

Ref. Iswandi I

ACI 318M-11, ch.21.5.3, p.342-343 = ACI 318M-14, ch.18.6.4, p.278

ACI 318M-11, ch.21.6.4.2, p.348 = ACI 318M-14, ch.18.7.5.2, p.283

ACI 318M-11, ch.21.7.4, p.352 = ACI 318M-14, ch.18.8.4, p.287-288

4. Ketentuan Sistem Pelat Lantai

Pelat Satu Arah (One-way Slab)

ln = bentang panjang bersih ACI 318M-11, ch.9.5.3, p.129-130 = ACI 318M-14, ch.8.3.1.1, p.95

Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete - PCA ch.9.5, fig.10.4, p.10-11.

ln = bentang panjang bersih

Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete - PCA ch.9.5, fig.10.4, p.10-11.

ln = bentang panjang bersih

l = bentang pkp tumpuan ACI 318M-11, ch.9.5.2.2, p.127

ACI 318M-14, ch.7.3.1.1, p.84

l = bentang pkp tumpuan ACI 318M-11, ch.9.5.2.2, p.127

ACI 318M-14, ch.7.3.1.1, p.84

ACI 314R-16,ch.6.5, p.43

ls = bentang pkp tumpuan

ls = bentang pkp tumpuan ACI 314R-16,ch.6.5, p.43

ls = bentang pkp tumpuan = bentang bersih bila bentang < 3.00 m ACI 314R-16,ch.6.5, p.43

ls =

bentang pkp tumpuan = bentang bersih bila bentang < 3.00 m ACI 314R-16,ch.6.5, p.43

ln = bentang panjang bersih ACI 314R-16,ch.6.5, p.43

ln = bentang panjang bersih ACI 314R-16,ch.6.5, p.44

Tebal slab minimum antar joist > ls/12 dan > 40 mm

5. Persyaratan/Ketentuan Tulangan pada Pelat dan Dinding

Ketentuan tebal minimum pelat Two-way slab, two-way joist dan waffle yang ditumpu pada semua sisinya,tebal minimum pelat ditentukan oleh persamaan,

h=

𝑙𝑛 30+3β

dimana : h = tebal pelat ln = bentang panjang bersih β = ratio bentang panjang bersih terhadap bentang pendek bersih

Tebal pelat minimum 125 mm untuk ln > 3.00 m dan 100 mm untuk ln ≤ 3.00 m (ACI 314R-16. 6.5.4, p.43) Tinggi balok pemikul/pendukung > 3 X tebal pelat (ACI 314R-16. 7.9.1.c), p.51) Tebal pelat minimum tanpa balok tanpa drop panel (flat-plate) = 150 mm Tebal pelat minimum tanpa balok dengan drop panel (flat-slab) = 125 mm (ACI 314R-16. 6.5.5, p.43)

Pelat Satu Arah - ACI 318M-14

Catatan: Spasi maksimum tulangan dapat dilihat pada SNI 2847-2013 atau ACI 318M-11, ch 7.6.5 – 7.12.2.2 – 8.12.5.2 – 10.5.4 – 11.9.9.3 – 11.9.9.5 – 14.3.5) atau pada ACI 318M-14, ch. 7.2.2 , 7.6.1.1, 7.7.2.3, 7.7.2.4, 7.7.6.2.1, 11.7.2.1, 11.7.2.2, 11.7.3.1, 11.7.3.2 dan 24.4.3.3

Ref. PCA Notes on ACI 318-11, p 9-3 10.6 BEAMS AND ONE-WAY SLABS 10.6.4 Distribution of Tension Reinforcement

Catatan: Spasi maksimum tulangan yang terkecil dari 3h (3 x tebal pelat) dan 450 mm ( ACI 318M-11, ch.7.6.5 – 7.12.2.2 – 8.12.5.2 – 10.5.4 – 11.9.9.3 – 11.9.9.5 – 14.3.5) sebagai berikut: (ACI 318M-14 chapter 7.7.2.3)

ACI 314R-16,ch.7, p.45

(ACI 314R-16,ch.5.11.4.2, p.35)

Penulangan pada pelat satu arah untuk bentang tunggal ACI 314R-16, ch.7.7.3.1, p.50

Penulangan pada pelat satu arah untuk 2 bentang yang ditumpu balok atau dinding struktur, ACI 314R-16, ch.7.8.3.1, p.51

Penulangan pada pelat satu arah untuk 3 bentang atau lebih yang ditumpu balok, gelagar atau dinding struktur , ACI 314R-16, ch.7.8.3.1, p.51

Praktek yang umum dilakukan saat ini

Pelat Dua Arah - ACI 318M-14

Penulangan pada pelat 2 arah yang ditumpu balok, gelagar atau dinding struktur , ACI 314R-16, ch.7.9.3.1, p.58

lb = bentang panjang bersih

Tulangan harus diakhiri dengan kait standar pada tumpuan

ACI 314R-16, ch.7.3.8, p.46 and ACI 318M-14, ch.8.7.3, p. 107

ACI 318M-11.ch 13.3.6. p.242 = ACI 318M-14. ch.8.7.3.1. p. 107

llong = bentang panjang bersih

Tulangan harus diakhiri dengan kait standar pada tumpuan Kait standar lihat pada penjelasan/uraian diatas/sebelimnya

ACI 318M-11.ch 13.3.6. p.242 = ACI 318M-14. ch.8.7.3.1. p. 107

,ACI

314R-16, ch.7.6.3.1, p.48

, ACI 314R-16, ch.7.6.3.4, p.49

Pelat Dua Arah – (lanjutan)

SNI 2847-2013, ch.21.3.6, p.183 , atau ACI 318M-11.ch. 21.3.6, p.337, atau ACI 318M-14, ch.18.4.5, p. 272

ACI 318M-11, ch.13.3.8,p.243, atau ACI 318M-14, ch.8.7.4.1.3, p 109.

1/3

SNI 2847-2013, ch. 21.3.6,p.186, ACI 318M-11, ch.21.3.6, p. 357, atau ACI 318M-14, ch. 18.4.5.2 dan 18.4.5.3, p. 274

ACI 318M-11, ch.21.3.6, p. 357, atau ACI 318M-14, ch. 18.4.5.2 dan 18.4.5.3, p. 274

Detail tipikal dari koneksi pelat –kolom beton bertulang ACI 352.1 R-11, “Guide for Design of Slab-Column Connections in Monolithic Concrete Structures” and “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.14.5.5, p.625

ACI 318M-14, ch.8.5.4.2.(c).p.103

ACI 318M-14, ch. 8.5.4.2.(c).p.103

SNI 2847-2013, ch.21.3.6.1, p.184, ACI 318M-11, ch.21.3.6.1, p. 338, ACI 318M-14, ch.18.4.5.1, p. 273 Gambar S21.3.6.1 - Lebar efektif untuk penempatan tulangan pada sambungan tepi dan sudut

6. Integrity Reinforcement Selama bertahun-tahun, ada persyaratan untuk kontinuitas dari tulangan longitudinal di ACI-Code Bab-12 (Development and Splices of Reinforcement). Baru-baru ini, persyaratan untuk integritas struktural ditambahkan ke ACI Code Bab-7 (Details of Reinforcement), Bab-13 (Two-Way-Slab System) dan Bab-16 untuk konstruksi pracetak, serta Bab-18 untuk pelat beton pratekan. Tujuan utama untuk kedua persyaratan kontinuitas dan structural-integrity adalah untuk mengikat elemen struktural bersama-sama dan membatasi kerusakan pada struktur, serta mencegah kerusakan/keruntuhan progresif dari struktur (progressive collapse).

Ref. Reinforced Concrete Design of Tall Buildings, by.B.S Taranath, CRC Press, 2010, ch.6.3, p.529

Persyaratan integritas struktural untuk struktur lantai menerus dapat dibagi menjadi persyaratan untuk balok-joist, balok perimeter, dan balok interior yang merangkai ke dalam kolom. Untuk konstruksi balok-joist, sebagaimana didefinisikan dalam ACI 318M14-9.8.1.1 9.8.1.4. ACI 318M-14-9.8.1.6 mensyaratkan bahwa paling tidak satu batang bawah harus kontinu pada keseluruhan bentang dan harus diangkur untuk dapat mengembangkan tegangan fy pada muka tumpuan exterior. Kontinuitas tulangan harus dicapai dengan sambungan Class B tension lap-splice atau sambungan mekanis atau sambungan las sesuai ACI 318M-14 - 25.5.7.1. Class B lap splices ditentukan dalam ACI 318M-14 - 25.5.2.1 mempunyai panjang 1.3ld (tapi tidak kurang dari 300 mm.). Nilai untuk panjang penyaluran (development length), ld, harus ditentukan sesuai dengan ACI 318M-14 - 25.4.2.

ACI 318M-14-9.7.7.1, 9.7.7.3, dan 9.7.7.4 menyatakan bahwa balok perimeter harus memiliki tulangan atas dan bawah yang menerus yang melewati atau diangkur di inti kolom. Tulangan atas yang menerus harus terdiri dari sekurangkurangnya 1/6 dari tulangan momen-negatif (atas) yang diperlukan pada muka tumpuan, tetapi tidak boleh kurang dari dua batang tulangan. Tulangan bawah yang menerus harus terdiri dari setidaknya 1/4 dari tulangan momen positif (bawah) yang diperlukan di bagian tengah bentang, tetapi tidak boleh kurang dari dua tulangan. Pada tumpuan tidak-menerus (ujung/sudut), semua batang ini harus diangkur untuk dapat mengembangkan tegangan sebesar fy di muka tumpuan. Juga, semua tulangan longitudinal yang menerus harus dilingkup oleh tulangan transversal/sengkang tertutup (ACI 318M-14-25.7.1.6), sebagaimana ditentukan untuk tulangan torsi atau integrity transverse reinforcement, dan harus ditempatkan pada seluruh rentang bentang bersih dengan spasi tidak melebihi d/2. Seperti sebelumnya, kontinuitas tulangan dapat dicapai baik melalui penggunaan Class B tension lap splices atau sambungan mekanis atau las.

Untuk balok interior perangkai antara kolom, ACI 318M-14-9.7.7.2 hingga 9.7.7.6 menentukan dua cara untuk memenuhi structural-integrity requirements untuk tulangan longitudinal menerus. Jika tulangan transversal/sengkang tertutup tidak ada, maka integritas struktural harus dicapai dengan pemasangan tulangan bawah yang menerus seperti yang diperlukan untuk balok perimeter. Seperti sebelumnya, tulangan ini harus melewati atau diangkur penuh di inti kolom, dan kontinuitas tulangan dapat dicapai melalui sambungan Class B tension lap splice atau sambungan mekanis atau las. Untuk balok interior yang bukan merupakan bagian dari sistem utama penahan beban lateral, tulangan bawah tidak perlu menerus melalui tumpuan interior atau diangkur penuh pada tumpuan eksterior, dan integritas struktural dapat dicapai dengan melakukan kombinasi tulangan bawah dan atas yang dilingkup oleh tulangan sengkang tertutup. Tulangan atas harus memenuhi persyaratan ACI 318M-14-9.7.3.1 dan 9.7.3.8.4, dan harus menerus melintasi inti kolom dari tumpuan interior atau diangkur penuh di inti kolom dari tumpuan eksterior. Tulangan bawah harus memenuhi ACI 318M-14-9.7.3.8.1 dan 9.7.3.8.2. Tulangan sengkang tertutup harus dipasang sesuai ACI 318M-14-25.7.1.6 dan harus dipasang pada seluruh rentang bentang bersih dengan spasi tidak melebihi d/2.

Ref. Reinforced Concrete Design of Tall Buildings, by.B.S Taranath, CRC Press, 2010, ch.6.3, p.531

Ref. Reinforced Concrete Design of Tall Buildings, by.B.S Taranath, CRC Press, 2010, ch.6.3, p.531

7. Ketentuan Detailing pada Perencanaan Bangunan Tahan Gempa

Ketentuan Dasar Perencaan Struktur Tahan Gempa Tujuan utama perencanaan bangunan tahan gempa adalah untuk mencapai kekuatan dan daktlitas yang cukup yang memastikan tercapainya Life Safety, yaitu mencegah terjadinya keruntuhan terhadap gempa kuat (expected) dalam kurun waktu hidup struktur tersebut. Perencanaan struktur terhadap gempa sedang sampai gempa kuat adalah tidak ekonomis untuk berespons elastis dalam memikul gaya inersia akibat gempa. Perencanaan struktur yang ekonomis adalah dengan mengijinkan terjadinya pelelehan (yielding) pada beberapa elemen struktur, kecuali pada jenis struktur tertentu seperti pada bangunan nuklir yang tetap harus direncanakan elastis tanpa mengijinkan terjadinya pelelehan.

Khusus untuk bangunan-bangunan yang vital seperti hospitals, fire stations, power plants dan pusat-pusat komunikasi lainnya pencapaian Life safety saja tidak cukup, tetapi harus tetap bisa beroperasi pasca gempa. Jadi disamping life safety harus juga direncanakan terhadap tingkat kerusakan ( damage control) Pada umumnya Peraturan Perencanaan Bangunan Tahan Gempa mensyaratkan bahwa tidak ada kerusakan struktur pada gempa kecil, ada kerusakan kecil dan kerusakan non-struktur yang tidak berarti pada gempa sedang, dan terjadi kerusakan-kerusakan nonstruktural dan struktural pada gempa besar/kuat tanpa runtuh. Struktur yang diijinkan mengalami pelelehan tersebut diharapkan dapat berdeformasi cukup besar pada gempa kuat, artinya struktur harus memiliki inelastic deformability yang cukup untuk bertahan tanpa runtuh terhadap gaya siklik dalam rentang inelastik

Berbagai pengalaman pada gempa-gempa yang lalu dan berbagai pengujian yang dilakukan dilaboratorium telah menunjukkan bahwa berbagai struktur beton yang direncanakan dan di-detail sesuai ketentuan (code) yang berlaku saat ini dapat bertahan dengan baik terhadap gempa kuat tanpa kehilangan kekuatan yang berarti. Tingkat resiko seismik (seismic risk level) chara tradisional diklasifikasikan sebagai gempa kecil/rendah (low), sedang (moderate) dan kuat/tinggi (high). Dalam code yang sekarang telah dilakukan pembagian yang lebih rinci yang disesuaikan dengan system struktur dan seismic design category seperti ditunjuk pada tabel berikut dibawah ini.

--- Ref. ACI 318M-11, ch.1.1.9.1, p.13 = SNI 2847:2013

7.1 Sistem Struktur Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB) Ordinary Moment Frame (OMF)

ACI 318M-14, chapter 18.3. page 269

Struktur Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB) SNI 2847:2013 – Bab 21.2

ACI 318M-14, ch. 18.3, p 269

c1 = jarak dari muka interior kolom ke tepi pelat yang diukur parallel terhadap c1, tetapi tidak melebihi c1, mm, chapter 21

Confinement (pengekangan) pada struktur beton SNI 2847-2013 “Ordinary Frame” ACI 318M-11 atau ACI 318M-14

7.10.5 — Ties (ACI 318M11-ch.7.10.5.p.99, ACI 318M-14,ch.9.7.6.4, p.147, ch.23.6.3.1, p.395, ch.25.7.2, p.438) Tie reinforcement for compression members shall conform to the following: 7.10.5.1 — All nonprestressed bars shall be enclosed by transverse ties, at least No. 10 in size for longitudinal bars No. 32 or smaller, and at least No. 13 in size for No. 36, No. 43, No. 57, and bundled longitudinal bars. Deformed wire or welded wire reinforcement of equivalent area shall be permitted. 7.10.5.2 — Vertical spacing of ties shall not exceed 16 longitudinal bar diameters, 48 tie bar or wire diameters,or least dimension of the compression member. 7.10.5.3 — Rectilinear ties shall be arranged such that every corner and alternate longitudinal bar shall have lateral support provided by the corner of a tie with an included angle of not more than 135 degrees and no bar shall be farther than 150 mm clear on each side along the tie from such a laterally supported bar 7.10.5.4 — Where longitudinal bars are located around the perimeter of a circle, a complete circular tie shall be permitted. The ends of the circular tie shall overlap by not less than 150 mm and terminate with standard hooks that engage a longitudinal column bar. Overlaps at ends of adjacent circular ties shall be staggered around the perimeter enclosing the longitudinal bars. 7.10.5.5 — Ties shall be located vertically not more than one-half a tie spacing above the top of footing or slab in any story, and shall be spaced as provided herein to not more than one-half a tie spacing below the lowest horizontal reinforcement in slab, drop panel, or shear cap above.

ACI 318M-11, ch, 7.10.5, p. 99-100 atau ACI 318M-14, ch.9.7.6.4.1ch.9.7.6.4.3, p.147-148

R7.10.5 —………. TiesThe 1956 Code required “lateral support equivalent to that provided by a 90-degree corner of a tie,” for every vertical bar. Tie requirements were liberalized in 1963 by increasing the permissible included angle from 90 to 135 degrees and exempting bars that are located within 150 mm clear on each side along the tie from adequately tied bars (see Fig. R7.10.5). ………. Since spliced bars and bundled bars were not included in the tests of Reference 7.15, it is prudent to provide a set of ties at each end of lap spliced bars, above and below end bearing splices, and at minimum spacings immediately below sloping regions of offset bent bars. Standard tie hooks are intended for use with deformed bars only, and should be staggered where possible. See also 7.9.

ACI 318M-11, ch, 7.10.5, p. 99-100 atau ACI 318M-14, ch.9.7.6.4.1ch.9.7.6.4.3, p.147-148

7.2. Sistem Struktur Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) Intermediate Moment Resisting Frame (IMRF)

ACI 318M-14, chapter 18.4. page 269

Struktur Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM) SNI 2847:2013 – Bab 21.3 ACI 318M-14, ch. 18.4, p 269

ACI 318M-11, ch.21.5.2.1, p.340 = ACI 318M-14, ch.9.6.1.2, p.137

ACI 318M-11, ch.21.3.4.1, p.336 = ACI 318M-14, ch.18.4.2.2, p.269

ACI 318M-11, ch.10.5.3, p.141 = ACI 318M-14, ch.9.6.1.3, p.137

ACI 318M-11, ch.21.3.4.2, p.336 = ACI 318M-14, ch.18.4.2.4, p.270

ACI 318M-11, ch.21.5.2.1, p.340 = ACI 318M-14, ch.9.6.1.2, p.137

ACI 318M-11, ch.21.3.4.3, p.336 = ACI 318M-14, ch.18.4.2.5, p.270

ACI 318M-14, ch.18.4.2.6, p.270

Intermediate Moment Frame

Sengkang dan Splice Balok SRPMM ACI 318M-14. ch.18.4.2.4 p. 270

ACI 318M-11 = SNI 2847-13

(ACI 318M-11, ch.21.3.5.5, p. 337, ch.18.4.4.1, p.272, ch,15 = ACI 318-14 – ch.15.2.2, ch.15.4.2.2) ACI 318M-11, ch.21.3.5.2, p. 336 = ACI 318M-14, ch.18.4.4.3, p. 272 (ACI 318-14 - 9.7.6.2.2, p.146, and 10.7.6.5.2, p.162 )

ACI 318M-11, ch.21.3.5.2, p. 336 = ACI 318M-14, ch.18.4.4.3, p. 272

ACI 318M-11, ch.21.3.5.2, p. 336 = ACI 318M-14, ch.18.4.4.3, p. 272 Reinforced Concrete Design of Tall Buildings – B.S.Taranath, CRC Press, 2010, p.537

Intermediate Moment Frame

Letak pemyambungn tulangan bebas disepanjang tinggi kolom

Ketentuan detail tulangan menurut ACI 318M-14 ch. 18.4.3.2 – 18.4.3.5 page .272

Letak pemyambungn tulangan bebas disepanjang tinggi kolom

S’ tidak melebihi: - 16 X diameter tul.longitudinal - 48 X diameter tul. Sengkang - dimensi terkecil penampang S tidak boleh melebihi: - 8 X diam. tul.lapangan terkecil - 24 X diameter tul. Sengkang - ½ dimensi terkecil penampang - 300 mm s tidak perlu diambil kurang dari 100 mm

L0 tidak boleh kurang dari: - dimensi terbesar penampang - 1/6 H - 450 mm

S2 tidak melebihi: - 16 X diameter tul.longitudinal - 48 X diameter tul. Sengkang - dimensi terkecil penampang

S1=S3 tidak boleh melebihi: - 8 X diam. tul.lapangan terkecil - 24 X diameter tul. Sengkang - ½ dimensi terkecil penampang - 300 mm

ACI 318M-14,ch.18.14, p.312, “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.14.5.2, p.619

= untuk SRPMK

ACI 318M-14, ch.18,14, p.312

Ref. ACI 315-99,p.315-23

Ref. The Reinforced Concrete Design Handbook, 9th edition, SP 17-(14), Vol-1,p.359, ACI, 2015

Ref. ACI 315-99,p.315-23

Ref. The Reinforced Concrete Design Handbook, 9th edition, SP 17-(14), Vol-1,p.359, ACI, 2015

Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete, p.3-12

Source-Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete - PCA – Edited to ACI 318M-14 (steffie)

ACI 318M-14. ch.8.4.1.5, p.97 ACI 318M-14. ch.18.4.5.1, p.273

ACI 318M-14. ch.8.4.2.3.2, ch.8.4.2.3.3 p.98

ACI 318M-14. ch.18.4.5.2, p.273

ACI 318M-14. ch.8.4.2.3.2, ch.8.4.2.3.3 p.98 ACI 318M-14. ch.18.4.5.3, p.273

ACI 318M-14. ch.18.4.5.4, p.273

ACI 318M-14. ch.18.4.5.5, p.273 ACI 318M-14. ch.8.10.1.3,p.119 and ch.8.10.3.2.1, p.120 ACI 318M-14. ch.18.4.5.6,p.273 and ch.25.4.10.2, p.427

Lanjutan ACI 318M-14. ch.25.5.7, p.432 ACI 318M-14. ch.8.7.4.2.1 and ch.8.7.4.2.2, p.110 ACI 318M-14. ch.8.10.1.3,p.119 and ch.8.10.3.2.1, p.120 ACI 318M-14. ch.18.4.5.7,p.273 and ch.25.4.10.2, p.427

ACI 318M-14. ch.8.7.4.1.1.(a) and ch.8.7.4.1.1.(b), p.108 ACI 318M-14. ch.22.6.4.1, p.362

ACI 318M-14. ch.22.6.5.2 and ch.22.6.5.3, p.364,365

ACI 318M-14. ch.18.14.2.1,p.312 and ch.18.14.5.1, p.314 ACI 318M-14. ch.18.4.5.8, p.274

ACI 318M-14. ch.18.4.5.2, p.274

ACI 318M-14. ch.18.4.5.3, p.274

ACI 318M-14. ch.18.4.5.3, p.274

7.3 Sistem Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Special Moment Resisting Frame (SMRF)

ACI 318M-14, chapter 18.6 – 18.11 page 275 - 304

ACI 318M-14, ch. 18.6.2.1, p. 275

ACI 318M-14, ch. 18.6.2.1, p. 275

ACI 318M-14-R18.6.2.p.276 Dimensional limits

Tulangan transversal yang melintas kolom mengekang tulangan longitudinal balok yang melintas diluar inti kolom

ACI 318M-14,ch.18.6 - Beams of Special Moment Frames, p.275

ACI 318M-11, ch.21.5.2.1.p.340 = ACI 318M-14 ch. 18.6.3.1, p. 276

ACI 318M-14,ch.18.6 - Beams of Special Moment Frames, p.275

ACI 318M-14,ch.18.6.4 - Beams of Special Moment Frames, p.278

ACI 318M-14,ch.18.6.4 - Beams of Special Moment Frames, p.278

ACI 318M-14,ch.18.6 - Beams of Special Moment Frames, p.275

135°

6db

135°

6db

135°

90°

6db

6db

db

Detail sengkang dan kait untuk perencanaan seismik

ACI 318M-14,ch.18.6.4 - Beams of Special Moment Frames, p.278

Contoh sengkang tertutup pada balok yang dipasang bertumpuk.

Contoh tulangan transversal pada kolom.

(ACI 318M-14 - 18.4.2.6.)

(ACI 318M-14 - 18.6.1.)

(ACI 318M-14 - 9.6.1.2.), (ACI 18-14 - 9.6.1.3.) (ACI 318M-14 - 7.6.1.1.), (ACI 18-14 - 7.2.2.3.) (ACI 318M-14 - 9.6.1.3.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.1.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.1.)

(ACI 318M-14 - 7.3.3.1.), (ACI 18-14 - 8.3.3.1.) (ACI 318M-14 - 9.3.3.1.)

Lanjutan (ACI 318M-14 - 18.6.3.1.)

(ACI 318M-14 - 4.10.1.1.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.2.)

(ACI 318M-14 - 18.4.2.2.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.2.)

(ACI 318M-14 - 18.4.2.2.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.5.)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.3.18.6.3.4)

(ACI 318M-14 - 18.6.3.3.)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.1.)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.1.)

(ACI 318M-14 - 18.4.2.4.)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.3.1), 9.7.6.4.1, 25.7.1.6.1, 25.7.1.7, 25.7.2.3.1)

Lanjutan

(ACI 318M-14 - 18.4.2.4.)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.4.)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.2.)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.6.)

(ACI 318M-14 - 18.14.3.3.(c))

(ACI 318M-14 - 18.14.2.1, 18.14.3.2)

ACI 318M-14,ch.18.6.4 - Beams of Special Moment Frames, p.278

Ketentuan spasi dan lokasi Sengkang sesuai ACI 318M-14

(ACI 318-14 - 18.6.4.7)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.4.4 23.6.3.3, 25.7.2.3 )

Persyaratan lokasi, jenis dan jarak dari berbagai jenis tulangan transversal pada balok untuk perencanaan seismik

Smax ≤ d/4 ≤ 100 mm

Seismic strirrups

Splice hoops

Seismic strirrups

≥2h

≥2d hoops

≤ 50mm

≥2d hoops

S ≤ d/2

≤ 50mm

≤ 50mm

Smax ≤ d/4 ≤ 6db ≤ 150 mm

≥2d hoops

Seismic strirrups

Splice hoops

≥2h

Gambar - Detail jarak sengkang pada tumpuan balok sesuai ACI 318M-14,ch.18.6.4, p.278, 279

Confinement daerah potensi leleh pada ujung balok dan kolom

(ACI 318M-14 – ch.9.7.6.4.4,p.148, ch.23.6.3.3,p.395, ch.25.7.2.3, p.438 )

Opsi pemasangan sengkang dan kait ikat pengekang pada balok

(ACI 318M-14 – ch.9.7.6.4.4,p.148, ch.23.6.3.3,p.395, ch.25.7.2.3, p.438 )

(ACI 318M-14 - 18.4.2.6.)

(ACI 318M-14 - 18.7.1.1.)

(ACI 318M-14 - 18.7.3.2.)

(ACI 318M-14 - 6.3.2.1, 6.3.2.2)

(ACI 318M-14 – 18.14 p.312) (ACI 318M-14 - 18.7.3.1 sd 18.7.3.3)

Lanjutan

(ACI 318M-14 - 18.7.4.1.)

(ACI 318M-14 - 18.7.4.2.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.3.)

(ACI 318M-14 - 10.3.1.2.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.2.)

(ACI 318M-14 - 18.7.4.2.)

(ACI 318M-14 - 18.4.3.3.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.1.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.4.)

significant changes

(ACI 318M-14 - 20.2.2.4 & 25.7.3.3)

ACI 318M-14 – 9.7.6.4.2, 10.7.6.1.6, 10.7.6.2.1, 10.7.6.2.2, 25.6.1.2, 25.7.2125.7.2.4, 25.7.2.2.1, 25.7.2.4.1

(ACI 318M-14 - 18.7.5.4.)

(ACI 18M-14 - 318.7.5.7.)

ACI 318M-14 – 7.2.1, 7.4.3.1, 7.4.3.2, 7.2.1, 8.2.2, 8.4.3.1, 8.4.3.2, 8.5.1.1, 9.4.3.1, 9.4.3.2, 9.5.1.1, 10.5.1, 11.4.3.1, 11.5.1.1, 11.5.1.4, 12.5.3.3, 12.5.3.4, 14.4.3.3.2, 16.5.4.6, 22.5.1.7-22.5.1.9, 22.5.1.1, 22.5.3.1, 22.5.3.2. 22.6.3.1, 22.7.2.1

Lanjutan

(ACI 318M-14 - 18.7.5.3.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.2.)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.4.4, 23.6.3.3, 25.7.2.3)

(ACI 318M-14 - 18.4.3.3.)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.4.4, 23.6.3.3, 25.7.2.3)

(ACI 318-14 - 9.7.6.2.2.) & 10.7.6.5.2). (ACI 318-14 - 18.4.3.5.) (ACI 318M-14 - 18.7.4.2. ) (ACI 318M-14 - 18.7.5.5.)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.2.2.) & 10.7.6.5.2).

(ACI 318M-14 - 18.4.2.3, 18.3.3, 18.4.3.1.) ACI318M-11, 11.5.4 = (ACI 318M-14 - 9.7.6.3, 9.7.6.3.4, 9.7.5.4, 25.4.10.2, 25.7.1.6, 25.7.2.5.) (ACI 318M-14 - 18.7.5.6.) ACI 318M-11, 11.5.6 = (ACI 318M-14 - 9.7.5.1(ACI 318M-14 - 318.4.3.6.) 9.7.5.3, 9.7.6.3.2, 9.7.6.3.3, 25.7.1.2.)

(ACI 318M-14 – 18.7.6.1.1, 18.7.6.2.1) (ACI 18-14 - 18.7.5.2.)

(ACI 318M-14 - 18.8.4.1 – 18.8.4.3) (ACI 318M-14 - 18.7.5.6.)

7.4

(ACI 318-14)

ACI 318M-14, ch.18.7.5.2.(f), p.282

70 MPa

ACI 318M-14, ch.18.7.5.2.(f), p.282

70 MPa

200 mm

ACI 318M-14, ch.18.7.5.3, p.283

ACI 318M-14, ch.18.7.5.4, p.283

ACI 318M-14, ch.18.7.5.4, p.283

“Seismic Design of Reinforced Concrete

Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.12.6.4, p.501

Detail tulangan transversal kolom

ACI 318M-14, ch.18.7.5.2, p.282

ACI 318M-14, ch.18.7.5.4, p.283

70 MPa

70 MPa

ACI 318M-14, ch.18.7.5.4, p.283, 284 (ACI 318M-14)

h

(ACI 318M-14), ch.18.7.4.3, ch.18.7.5.2, p.282)

s/2 ℓ0 ≥ h ≥ Hn /6 ≥ 450 mm

s

≤ 150 mm

s

tension Splice Class A

s ≤ h/4 ≤ 100 mm

Hn

bengkokan ujung tulangan 90 derajat dipasang berseling ℓ0

s/2

Persyaratan lokasi, jenis dan jarak dari berbagai jenis tulangan transversal pada kolom untuk perencanaan seismik.

ACI 318M-14, ch.18.7.4.3, p.282, ch.18.2.7, ch.18.2.8, p.268

S2 tidak melebihi: - 6 X diameter tul.longitudinal - 150 mm

S1 tidak boleh melebihi: 6 X diam. tul.lapangan terkecil - 1/4 dimensi terkecil penampang - 100 <S0<150mm

S3 =S1, tetapi S0 ≤ 100 mm

Ref. The Reinforced Concrete Design Handbook, 9th edition, SP 17-(14), Vol-1,p.358, ACI, 2015

ACI 318M-14,ch.18.14, p.312, “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.14.5.2, p.619

= untuk SRPMK

ACI 318M-14, ch.18.7.4.3, p.282, ch.18.2.7, ch.18.2.8, p.268

ACI 318M-14, ch.18,14, p.312

(ACI 318M-14)

“Seismic Design of Reinforced

Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.12.6.4 p. 500

(ACI 318M-14), ch.18.7.4.3, ch.18.7.5.2, p.282, ch.18.7.5.3,p.283) Ketentuan tulangan kolom menurut ACI 318

Ref. Reinforced Concrete Design of Tall Buildings – B.S.Taranath, CRC Press, 2010, p.543

Sesuai ACI 318M-11, ch.7.10.5.3, p.99, ACI 318M-14, ch.9.7.6.4.4,p.148, ch.23.6.3.3, p.395, ch.25.7.2.3,p.438

Ref. The Reinforced Concrete Design Handbook, 9th edition, SP 17-(14), Vol1,p.359, ACI, 2015

Ref. Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete PCA ch.21.6.4, p.29-25.

Sesuai ACI 318M-11, ch.7.10.4.3,p.98, ACI 318M-14, ch.25.7.3.1, p.441

(ACI 318M-14 - 18.7.5.3),p.283

Sesuai ACI 318M-11, ch.21.6.4.2, ch.21.6.4.3, ch.21.6.4.4,p.348, ACI 318M-14, ch.18.7.5.2,ch.18.7.5.3, ch.18.7.5.4, p.282-283

Ref. Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete PCA ch.21.6.4, p.29-26.

(ACI 318-14 - 18.7.5.7, p.283)

(ACI 318M-14 - 9.7.6.2.2.) & 10.7.6.5.2).

Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete - PCA ch.21.6.4, p.29-27.

(ACI 318M-14 - 18.7.5.2. – 18.7.5.4)

ACI 318M-14, ch.25.5.1.3, p.428

Sesuai ACI 318M-11, ch.12.14.2.3,p.230, ACI 318M-14, ch.25.5.1.3, p.428 “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.

“Seismic Design of Reinforced

Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.

ACI 318M-14,ch.18.7.5.6, p.284

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”,

J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.16.6.3, p.693.

Note: ACI 318 requires that transverse reinforcement of a wall boundary element extend into a footing, mat foundation, or pile cap at least 12 in (305 mm) (Figure 16.10). Where a column or boundary element edge occurs within h/2 of the edge of a footing, mat foundation, or pile cap, transverse reinforcement occurring just above the interface is to be extended into the footing along the required development length of the longitudinal bars. This latter requirement is intended to reinforce the edge of the footing and prevent splitting failure from application of concentrated forces at the free edge.

(ACI 318M-14)

75 mm 100 mm

(ACI 318M-14)

“Ada revisi technical

“Ada revisi technical dari 0.007 jadi 0.005

ACI 318M-14, ch. 18.10.6.4, p. 297

(ACI 318M-14 - 18.10.2.1.)

(ACI 318M-14 - 18.10.2.2.)

(ACI 318M-14 - 11.7.2.3.)

(ACI 318M-14 - 18.10.2.1.)

(ACI 318M-14 - 11.7.2.1, 11.7.3.1, 11.7.3.2.)

Lanjutan ACI 318M-11, Chapter 12 (Development and splices for reinforcement) ada pada banyak chapter di ACI 318M-14,= ch. 4, 7, 9, 10, 13, 16, 18, 25 dan 26 ACI 318M-11, Chapter 14 di ACI 318M-14,= ch 11 ACI 318M-11, Chapter 15 (Footings) ada di ACI 318M-14,= ch13 dan 16 (ACI 318M-14 - 18.10.2.3 & 25.4.10.2.)

(ACI 318M-14 - 18.10.8.1) (ACI 318M-14 - 18.10.8.1)

(ACI 318M-14 - 18.10.4.1.)

(ACI 318M-14 – chapter 11}

Lanjutan (ACI 318M-14 - 11.6.2)

(ACI 318M-14 - 11.7.3.1 & 11.7.3.2)

(ACI 318M-14 - 18.10.4.3)

(ACI 318M-14 - 11.6.2)

(ACI 318M-14 - 11.7.2.1 & 11.7.2.2)

(ACI 318M-14 - 18.10.4.4)

(ACI 318M-14 - 18.10.4.5)

ACI 318M-14, ch.18.10.2.1, ch.18.10.2.2, p.292-293

(ACI 318M-14 - 18.10.6.2)

(ACI 318M-14 - 18.10.6.4 & 25.4.10.2)

(ACI 318M-14 - 18.10.6.3)

Figure illustrates typical reinforcement for a rectangular special structural wall. As a minimum, a wall must have distributed web reinforcement in both horizontal and vertical directions. Commonly, walls also have vertical reinforcement concentrated at wall boundaries to provide additional resistance to moment and axial forces. Longitudinal boundary element reinforcement usually is enclosed in transverse reinforcement to confine the concrete and restrain longitudinal bar buckling. In some practices, crossties also are used to restrain buckling of web vertical reinforcement In practice, the distributed web reinforcement ratios, ρl for vertical reinforcement and ρt for horizontal reinforcement, must be at least 0.0025, except ρl and ρt are permitted to be reduced if 𝑉𝑢 ≤ (𝐴𝑐𝑣 λ 𝑓𝑐 ′ )/12 [Mpa], lihat table berikut, dan seterusnya lihat “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.2.6, p.524

Geser terfaktor Vu

Tipe Dinding

Minimum Transersal

ρl

Ρt

≤ 16 mm

≥420 <420

0.0012 0.0015

0.0020 0.0025

> 16 mm

Any

0.0015

0.0025

CIP (cast in place)

Tulangan deformed

Precat

Tulagan deformed atau wwR (welded wire reinforcement)

Any

Any

0.0010

0.0010

Any

Any

Any

Any

0.0025

0.0025

≤ Acvλ(1/12) 𝑓𝑐′ (MPa)

> Acvλ(1/12) 𝑓𝑐′ (MPa)

fy (MPa)

Minimum Longitudinal

Diameter Tipe Tulangan Tulangan

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.2.6, p.525

Untuk Special boundary element

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.8, p.560

Untuk Ordinary boundary element

Boundary elements (elemen pembatas) pada struktur rangka pemikul momen biasa dan khusus

ACI 318M-14, ch. R.18.10.6.4.1(a),(b), p.298

Untuk Special boundary element

(ACI 318M-14 - 18.7.5.2)

Gambar – Tulangan diagonal pada balok perangkai, sesuai ACI 318M14, ch. R.18.10.7, p.302, detail-1 dan detail-2

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”,

J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.12.1, p.580

ACI 318M-14, ch. R.18.10.7, p.302

ACI 318M-14, ch. R.18.10.7, p.302

“Seismic Design of Reinforced Concrete

Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.12.1, p.580

ACI 318M-14, ch. R.18.10.7, p.302

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”,

J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.12.1, p.580

“Seismic Design of Reinforced Concrete

Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.12.1, p.580

ACI 318M-14, ch. R.18.10.7, p.302

ACI 318M-14, ch. R.18.10.6.4.2(a), p.299

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.8, p.563

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.8,4, p.570

ACI 318M-14, ch. R.18.10.6.4.2(a), p.299

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.13.9, p.572

Detail penulangan konvensional dari balok perangkai

7.6. Joint pada Frame

(ACI 318M-14 - 18.8.2.3.) (ACI 318M-14 - 18.8.3.2.)

(ACI 318M-14 - 18.7.5.4, 18.7.5.2), 18.7.5.3, 18.7.5.7)

(ACI 318M-14 - 18.6.4.7, 18.6.4.2) 25.3.5, 25.7.4.2) (ACI 318M-14 18.8.3.1 – 18.8.3.3.)

ACI 318M-11 and ACI 318M-14

(ACI 318M-14 - 18.8.2.2.)

(ACI 318-14 - 18.8.4.1, p.287)

(ACI 318-14 - 18.8.4.1 – 18.8.4.3)

(ACI 318-14 - 18.8.2.1.)

(ACI 318-14 - 18.8.4.1.)

Luas efektif beam-column joint

ACI 318M-14, ch.18.8.2.3, p.286

Lokasi dan ketentuan dimensi untuk tulangan lurus, kait dan berkepala “Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.9.6.4, p.367

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.9.6.4, p.368

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.9.6.4, p.366

Joint Connection lainnya

ACI 318M-14, ch.18.9.2.3. p. 291, Special moment frames constructed using precast concrete and not satisfying 18.9.2.1 or 18.9.2.2 shall satisfy (a) through (c): ………………

8. Diaphragma

Diaphragma dan kolektor 1. Material beton dan baja tulangan Kuat tekan beton untuk diaphragma dan kolektor penahan gaya lateral minimum adalah fc’-17 MPa (ACI 318M-14, ch. 19.2.1.1, p. 315) dan untuk baja tulangan longitudinal dan transversal dibatasi maksimum 420 MPa (ACI 318M14, ch.12.5.1.5, p. 180). 2. Tebal minimum pelat diaphragma harus mengikuti ketentuan ACI 318M-14, ch.7.3.1, p.83 untuk pelat satu arah dan ACI 318M-14, ch.8.3.1, p.95 untuk pelat dua arah. Tebal diaphragma tersebut harus mampu menahan in-plane moment, shear(geser), dan gaya aksial (ACI 318M-14, ch.12.5.2, dan 12.5.2.3, p. 180-181).

Tulangan geser, tulangan kolektor dan tulangan geser-friksi

Detail koneksi dari kolektor ke dinding struktur

9. Fondasi

Ref. Notes on ACI 318-11 Building Code Requirements for Structural Concrete PCA ch.21.6.4, p.29-50. (ACI 318-14 - 18.13.2.1 & 25.4. 10.2) (ACI 318-14 - 18.13.2.4)

(ACI 318-14 - 18.7.5.2) (ACI 318-14 - 18.7.5.4) (ACI 318-14 - 18.13.2.3 & 25.4. 10.2)

(ACI 318-14 - 18.13.2.2)

“Seismic Design of Reinforced

Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.16.6.5, p.696

ACI 318M-14,ch.18.7.5.6, p.284

“Seismic Design of Reinforced Concrete Buildings”,

J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.16.6.3, p.693.

Note: ACI 318 requires that transverse reinforcement of a wall boundary element extend into a footing, mat foundation, or pile cap at least 12 in (305 mm) (Figure 16.10). Where a column or boundary element edge occurs within h/2 of the edge of a footing, mat foundation, or pile cap, transverse reinforcement occurring just above the interface is to be extended into the footing along the required development length of the longitudinal bars. This latter requirement is intended to reinforce the edge of the footing and prevent splitting failure from application of concentrated forces at the free edge.

“Seismic Design of Reinforced

Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.16.7.3, p.701.

“Seismic Design of Reinforced

Concrete Buildings”, J. Moehle, McGraw-Hill, 2015, ch.16.8.3, p.706.