Sveska 10.t - Osiguranje Temeljne Jame_pgd Gst Eo2.pdf

10.1. NASLOVNA STRANA Naziv i oznaka dela projekta:

10 – PROJEKAT PRIPREMNIH RADOVA - OSIGURANJE TEMELJNE JAME

Investitor:

GRAD BEOGRAD Trg Nikole Pašića 6, Beograd

Objekat i lokacija:

za

JKP PARKING SERVIS

potrebe

Kraljice Marije 7, Beograd

JAVNA PODZEMNA GARAŽA „STUDENTSKI TRG – REKTORAT“ na kat. parc. br. 799 K.O.Stari grad, Beograd

Vrsta tehničke dokumentacije:

PGD - PROJEKAT ZA GRAĐEVINSKU DOZVOLU

Za građenje / izvođenje radova:

NOVA GRADNJA

Projektant - konzorcijum:

PC ART d.o.o. Ul. Strahinjića bana 66a, Beograd

Odgovorno lice projektanta:

Dejan Leković

Pečat:

Potpis:

Projektant - konzorcijum:

DELTA INŽENJERING d.o.o. Ul. Milutina Milankovića 7g, Beograd

Odgovorno lice projektanta:

Radovan Tmušič

Pečat:

Potpis:

Odgovorni projektant:

Raško Petrović, dipl.građ.inž.

Broj licence:

311 3866 03

Lični pečat:

Potpis:

Broj tehničke dokumentacije:

05/10 - PGD/16

Mesto i datum:

Beograd, maj 2016. god.

Digitally signed by Dejan

Dejan Leković Leković 100009382-0912953710152 dc=rs, dc=posta, dc=ca, 100009382-0 DN: ou=Pravno lice (PL), ou=PC Art d.o.o. Beograd 07550464, 91295371015 cn=Dejan Leković 100009382-0912953710152 Date: 2016.06.16 13:26:32 2 +02'00'

Radovan Tmušić 966189212-07 10963710167

Digitally signed by Radovan Tmušić 966189212-07109637 10167 Date: 2016.06.17 11:17:38 +02'00'

Digitally signed by РАШКО РАШКО ПЕТРОВИЋ 0901957710074-090195771 ПЕТРОВИЋ 0074 c=RS, cn=РАШКО 090195771007 DN: ПЕТРОВИЋ 4-0901957710 0901957710074-090195771 0074 Date: 2016.06.16 21:59:42 074 +02'00'

VRŠILAC TEHNIČKE KONTROLE DELA PROJEKTA

signed by БРАНКО Digitally БРАНКО МИЛОСАВ МИЛОСАВЉЕВИЋ 0110962710093-01 ЉЕВИЋ 10962710093 DN: cn=БРАНКО 011096271 МИЛОСАВЉЕВИЋ 0110962710093-01 0093-0110 10962710093, c=RS Date: 2016.06.23 962710093 09:39:45 +02'00'

Digitally signed by

Selimir Selimir Lelović Lelović 774916660-02109 61780025 l=Beograd, 77491666 DN: cn=Selimir Lelović 0-021096 774916660-02109 61780025 2016.06.23 1780025 Date: 21:12:59 +02'00'

Digitally signed by ЗЛАТКО МАРКОВИЋ 1905968710156-190 5968710156 Date: 2016.06.24 12:56:51 +02'00' МИЛАН Digitally signed by МИЛАН СПРЕМИЋ СПРЕМИЋ 1803975773611-1803975773611 c=RS, cn=МИЛАН СПРЕМИЋ 1803975773611- DN: 1803975773611-1803975773611 1803975773611 Date: 2016.06.26 08:41:29 +02'00'

10.2. SADRŽAJ PROJEKTA PRIPREMNIH RADOVA - OSIGURANJE TEMELJNE JAME 10.1. NASLOVNA STRANA 10.2. SADRŽAJ 10.3. REŠENJE O ODREĐIVANJU ODGOVORNOG PROJEKTANTA 10.4. IZJAVA ODGOVORNOG PROJEKTANTA 10.5. TEKSTUALNA DOKUMENTACIJA 10.5.1. Tehnički opis 10.5.2. Tehnički uslovi izvođenja (t.u.i.) arm. - betonskih dijafragmi 10.5.3. Prilog o zaštiti na radu 10.6. NUMERIČKA DOKUMENTACIJA 10.6.1. Statički proračuni 10.6.2. Predmer sa predračunom radova 10.7. GRAFIČKA DOKUMENTACIJA 01 - Dispoziciono rešenje zaštitne konstrukcije - osnova . nivo1

R 1:100

02 - Dispoziciono rešenje zaštitne konstrukcije - osnova . nivo3

R 1:100

03 - Dispoziciono rešenje zaštitne konstrukcije - osnova razupirača

R 1:100

04 - Dispoziciono rešenje zaštitne konstrukcije - podužni presek

R 1:100

05 - Dispoziciono rešenje zaštitne konstrukcije - poprečni preseci

R 1:100

05 - Faze izvođenja zaštitne konstrukcije

R 1:200

06 - Faze izvođenja zaštitne konstrukcije

R 1:200

10.3. REŠENJE O ODREĐIVANJU ODGOVORNOG PROJEKTANTA Na osnovu člana 128. Zakona o planiranju i izgradnji (''Službeni glasnik RS'', br. 72/09, 81/09-ispravka, 64/10 odluka US, 24/11 i 121/12, 42/13–odluka US, 50/2013–odluka US, 98/2013–odluka US, 132/14 i 145/14) i odredbi Pravilnika o sadržini, načinu i postupku izrade i način vršenja kontrole tehničke dokumentacije prema klasi i nameni objekata (“Službeni glasnik RS”, br. 23/2015, 77/2015) kao:

ODGOVORNI PROJEKTANT

za izradu PROJEKTA PRIPREMNIH RADOVA - OSIGURANJE TEMELJNE JAME, koji je deo Projekta za građevinsku dozvolu za novu gradnju objekta javne podzemne garaže „Studentski trg – Rektorat“, na katastarskoj parceli br. 799 K.O.Stari grad u Beogradu, određuje se:

Raško Petrović, dip.građ.inž.

Projektant:

broj licence 311 3866 03

PC ART d.o.o. Strahinjića bana 66a, Beograd

Odgovorno lice / zastupnik :

Dejan Leković

Pečat:

Potpis:

Broj tehničke dokumentacije:

05/10 - PGD/16

Mesto i datum:

Beograd, maj 2016. godine

10.4. IZJAVA ODGOVORNOG PROJEKTANTA Odgovorni projektant PROJEKTA PRIPREMNIH RADOVA - OSIGURANJE TEMELJNE JAME, koji je deo Projekta za građevinsku dozvolu za novu gradnju objekta javne podzemne garaže „Studentski trg – Rektorat“, na katastarskoj parceli br. 799 K.O.Stari grad u Beogradu Raško Petrović, dipl.građ.inž. I Z J A V LJ U J E M 1. da je projekat u svemu u skladu sa izdatim lokacijskim uslovima; 2. da je projekat izrađen u skladu sa Zakonom o planiranju i izgradnji, propisima, standardima i normativima iz oblasti izgradnje objekata i pravilima struke; 3. da su pri izradi projekta poštovane sve propisane i utvrđene mere i preporuke za ispunjenje osnovnih zahteva za objekat i da je projekat izrađen u skladu sa merama i preporukama kojima se dokazuje ispunjenost osnovnih zahteva.

Odgovorni projektant:

Raško Petrović, dipl.građ.inž.

Broj licence:

311 3866 03

Lični pečat:

Potpis:

Broj tehničke dokumentacije:

05/10 – PGD/16

Mesto i datum:

Beograd, maj 2016. godine

10.5. TEKSTUALNA DOKUMENTACIJA

10.5.1. Tehnički opis TEHNIČKI OPIS RADOVA NA ZAŠTITNOJ KONSTRUKCIJI TEMELJNE JAME OBJEKTA 1.1.1

UVOD

Zaštitna konstrukcija objekta Podzemne Javne Garaže na Studentskom trgu u Beogradu je istovremeno zaštitna konstrukcija iskopa temeljne jame kao i obodni zid objekta. Obimna zaštitna konstrukcija je projektovana od armirano - betonskih kontinualnih dijafragmi, koja sa temeljnom i međuspratnim pločama čini celinu fundiranja objekta spratnosti Po1 + Po2 + Po3. 1.1.2

RASPOLOŽIVE PODLOGE

Pri izradi ove dokumentacije projektant je raspolagao sledećim podlogama: -

1.1.3

Geodetska situacija terena u razmeri 1:500; Elaborat geotehničkih ispitivanja terena za potrebe projektovanja i izgradnje Podzemne Javne Garaže na Studentskom trgu u Beogradu; Arhitektonske podloge projektanta „PC Art“–Beograd: osnova temeljne ploče; osnova podruma I nivo; osnova podruma II nivo; osnova podruma III nivo; vertikalni preseci; Statički uticaji na nivou međuspratnih ploča; OSVRT NA GEOTEHNIČKE PODLOGE

Geološka građa terena na lokaciji novog objekta se sastoji od sledećih izdvojenih geotehničkih sredina: 1. 2. 3. 4. 5.

Nasuti teren (nt) φ = 220 c = 20.00 kN/m2 Lesoidne gline I horizont gline (l1) φ = 170 c = 20.00 kN/m2 Prašinaste gline (pgl) φ = 180 c = 5.00 kN/m2 Laporovite gline (LG) φ = 330 c = 5.00 kN/m2 Glinoviti lapor (L) φ = 160 c = 50.00 kN/m2

γ = 18.60 kN/m3 γ = 19.00 kN/m3 γ = 17.50 kN/m3 γ = 20.00 kN/m3 γ = 20.00 kN/m3

Nivo podzemne vode je utvrđen na dubini od 6.60 m od površine terena. 1.1.4

OPIS KONCEPCIJE PROJEKTNOG REŠENJA ZAŠTITE TEMELJNE JAME

Obimna potporna konstrukcija od kontinualnih dijafragmi ima dvostruku funkciju: prvu da zaštiti iskop temeljne jame i obezbedi stabilnost susednih objekata i drugu da istovremeno primi statičke uticaje novoprojektovanog objekta kao temeljna konstrukcija i obezbedi vezu između obimnih zidova, međuspratnih i temeljne ploče. Srednja kota terena na lokaciji objekta je 112.85 a usvojena kota objekta ±0.00 = 107.61. Objekat ima tri podzemne garažne etaže i ukopan je u teren oko 12.40 do 14.10 m (kota poda prve etaže 107.61, druge etaže 104.11 a najdublje treće etaže je 100.61) Da bi se izbegli problemi prisustva instalacija za koje ne postoji dokumentacija u arhivi grada ili pak zaostalih podrumskih zidova i temelja starih objekata pri izradi iskopa za lamele dijafragme, usvojeno je rešenje da se

izvrši široki otkop minimalne dubine oko 1.50 m. Ovakav iskop je moguć bez obezbeđenja vertikalnih ivica prema geomehaničkom elaboratu a na osnovu geotehničkih karakteristika materijala. Silazno uzlazna rampa pri iskopu će se formirati iz ulice. Po završenom širokom iskopu do kote -1.50, na koti terena 111.35 rade se armirano-betonske uvodnice po osi obimnog zida objekta. Uvodnicu predstavljaju dva kontinualna paralelna zida na međusobnom rastojanju od 0.65 m dubine 1.00 m, a debljina ovih zidova je 15 cm. Izvođenje armirano betonskih dijafragmi se odvija po specijalnoj tehnologiji. Iskop vertikalnog rova za pojedinačnu lamelu se vrši specijalnim bagerom sa grajferskom kašikom širine 60 cm koja funkcioniše hidraulički. Na ovaj način se sprečava zarušavanje vertikalnog rova a vertikalne izvodnice rova omogućavaju relativno ravan zid. Obzirom na malu visinu iskopa rova, prisustvo podzemnih voda na veđim subinama, za iskop treba pripremiti eventualno bentonitnu isplaku, u slučaju da dođe do zarušavanja iskopanog rova. Dimenzije lamela za izvođenje iskopa su širine 2.50 m, a tačan položaj lamela i njen oblik biće dati u osnovi iskopa lamela dispozicionog rešenja Glavnog projekta. Radi lakše manipulacije širina armaturnog koša ne može biti veća od 2.00 m (zbog transporta kamionima). Za svaku lamelu se radi koš prema širini lamele. Nastavak lamela je usvojen uz pomoć graničnih limova. Veza temeljne, međuspratnih ploča i dijafragma zida će se rešiti ostavljanjem „niše“ pri izradi armaturnog koša i ugradnjom ankera. Po završenom iskopu do dna temeljne ploče „niša“ se čisti (skida se sloj stiropora) ankeri se ispravljaju i betoniranje ploče omogućava vezu sa vertikalnim zidom (elastično uklještenje). Statički proračun vertikalnih zidova dijafragme je urađen prema uticajima tla na konstrukciju. Pri ovome proračunu proverene su faze kroz koje konstrukcija prolazi. U prvoj fazi konstrukcija „radi“ kao konzolni element uklješten u tlo. U drugoj fazi uz uklještenje u tlo na mestu izvedene donje ploče usvojen je dodatni oslonac. U trećoj fazi po izradi i srednje ploče usvojen je oslonac na vrhu dijafragme. Na osnovu ekstremnih uticaja (prema fazama kroz koje konstrukcija prolazi) izvršeno je dimenzionisanje konstrukcije. Na kraju je dodata normalna sila od međuspratnih ploča budućeg objekta koja praktično smanjuje količinu potrebne armature. 1.1.5

TEHNOLOGIJA IZVOĐENJA ZAŠTITNE KONSTRUKCIJE OBJEKTA

-

Prva faza rada na zaštitnoj konstrukciji obuhvata široki iskop sa bočnim škarpama, do kote 111.35, kao radnog platoa (kota +3.74) sa koga se izvode obodne lamele dijafragmi konstrukcije. Istovremeno sa vrši izmeštanje i uklanjanje svih instalacija I eventualnih zaostalih temelja ili objekata u ovoj zoni, obzirom da su u neposrednoj blizini budućeg objekta garaže arheološka istraživanja (u okviru studentskog parka).

-

U sledećoj fazi se izvodi kontinualan armirano betonskauvodnica, na čistom razmaku b = 65 cm, u ukupnoj visini h = 1.00 m I prosečne debljine minimum 15 cm. Ovi zidovi se izvode sa jednostranom oplatom I armiraju se u sredini mrežom MAR 500/560. Razmak između izvedenih zidova se obezbežuje drvenim razuporama koje se kajluju I uklanjaju po potrebi napredovanja iskopa;

-

Treća faza obuhvata izvođenje lamella dijafragmi specijalnim bagerom (grajfer sa hidrauličkim tornjem). Lamele dijafragmi se rade sa graničnim limovima, sa kašikom dimenzija 250 x 60 cm, do kota 94.75 odnosno 96.41, sa čistom dužinom izvedenih lamela od 14.34 do 16.00 m. Vrh okrajcovanih dijafragmi je istovremeno I dno ploče prizemlja, odnosno kota 110.75. Dijafragme se betoniraju do kote 111.00 ali se zatim se uklanja vršnih 25 cm betona lošijeg kvalitetea koji je dolazio u kontakt sa bentonitom I zemljom iz iskopa;

-

Četvrta faza obuhvata široki iskop unutar izvedenih dijafragmi do kota dna ploče Podruma 1, koja je prema parku 107.20 (-0.31) a prema objektu Kolarca 105.45 (-2.06). U ovoj fazi je dijafragme d = 60 cm dovoljno kruta da nosi opterečenje tla I objekta kao konzolni element plićeg polja. Za dublje polje je saglasno podužnom napredovanju iskopa potrebno ugraditi razuporne cevi u nivou vrha dijafragme kako bi se sprečilo horizontalno pomeranje vrha iste do betoniranja podne ploce na koti 111.35;

-

Peta faza obuhvata montažu čeličnih ramovskih razupirača, na osovinskom razmaku l = 8.98 m, saglasno dinamici napredovanja iskopa oko 200.00 m dugačkog garažnog objekta. Ramovski razupirači se izvode od čeličnih šavnih cevi Ø 273.8 mm i Ø 219.5 mm.

-

Šesta faza predstavlja bušenje šipova D = 1000 mm za formiranje srednjih stubova, u koji se ugrađuju privremeni oslonci od šavnih cevi D = 323.8 mm, koji kasnije postaju deo nosećih armirano betonskih stubova garažne konstrukcije. Ovi čelični profili su tačkasti oslonci međuspratne konstrukcije, dimenzionisani samo za sopstvenu težinu i eventualno korisno pokretno opterećenje ploča Podruma 1. Šipovi se izvode sa kota 105.45 i 107.20;

-

Sedma faza radova je izvođenje ploče Podruma 1 armiranjem i livenjem na terenu koji je poravnat tamponom od šljunka d = 5 do 10 cm i pokriven najlonskom folijom radi kasnijeg izgleda ploče. Ploče se izvode na kotama 105.76 i 107.51 (ploča 0.00). Veza sa konstrukcijom dijafragmi se ostvaruje ostavljanjem „niše“ pri izradi armaturnog koša i ugradnjom ankera. Po završenom iskopu do dna ploče „niša“ se čisti (skida se sloj stiropora) ankeri se ispravljaju i betoniranje ploče omogućava vezu sa vertikalnim zidom (elastično uklještenje);

-

U osmoj fazi radova se vrši potkopavanje očvrsle livene ploče Podruma 1 koja u tom slučaju služi kao kontinualni razupirač obodne dijafragme. Potkopavanje se vrši u punoj visini otkopa za temeljnu ploču do kota 98.01 i 99.76.

-

Deveta faza radova obuhvata armiranje i livenje na terenu temeljnih ploča objekta na kotama 98.76 odnosno 100.51. Veza sa konstrukcijom dijafragmi se ostvaruje ostavljanjem „niše“ pri izradi armaturnog koša i ugradnjom ankera. Po završenom iskopu do dna ploče „niša“ se čisti (skida se sloj stiropora) ankeri se ispravljaju i betoniranje ploče omogućava vezu sa vertikalnim zidom (elastično uklještenje);

-

Deseta faza radova je izrada stubova poduma 3 i međuspratne ploče Podruma 2 kao klasične konstrukcije sa oplatom i podupiračima, armiranje i livenje. Stubovi se rade na mestima šipova d = 1000 mm, koji se prošire do dimenzija projektovanih potrebnih stubova objekta;

-

Faza jedanaest obuhvata izradu stubova i zidova Podruma 2, do ispod prvo izvedene ploče, a zatim izradu stubova Podruma 1 i završne ploče objekta na površini terena;

-

Poslednja faza radova obuhvata uklanjanje čeličnih razupora saglasno napredovanju betoniranja ploče na terenu i paralelno nasipanje materijala preko gotove završne ploče sa izvedenom hidroizolacijom;

1.1.6

POTVRDA STABILNOSTI IZVEDENOG STANJA OBJEKTA

Projektom noseće i zaštitne temeljne konstrukcije usvojeno je savremeno i pouzdano tehničko rešenje od armirano betonskih dijafragmi koji obezbeđuje sve zahtevane uslove. Vreme izvođenja radova svodi se na najkraću meru i nije vezano za meteorološke uslove već se može izvoditi u svim uslovima. Ovo rešenje je obezbedilo susedne objekte bez obzira na uslove nivoa voda, obzirom da se eventualno obaranje vode vrši samo unutar zaštite dijafragmom, dok se spoljni nivo vode zadržava u prirodnim uslovima kako se eventualnim njegovim obaranjem ne bi prouzrokovalo dodatno sleganje u oštećenja na susedima. Ovo se u praksi pokazalo kao dobro rešenje obzirom da se za vreme izvođenja iskopa, podzemnih ploča varijacija denivelacije vode u unutar i izvan jame od 4.00 do 7.00 m, što je se treba dokumentovati Elaboratom oskultacija okolnih objekata i susednog terena.

Odgovorni projektant:

__________________________ Raško Petrović dipl.građ.inž. licenca br. 311 3866 03

10.5.1. Tehnički uslovi izvođenja (T.U.I) armirano - betonskih dijafragmi A. UVODNE ODREDBE A.0 Sve odredbe (T.U.I.) sastavni su deo pozicija predmera i predračuna radova glavnog projekta. A.1 Sve vrste radova po ovom projektu moraju biti izvedene u svemu prema našim važećim propisima inormativima kvalitetno, tehnički ispravno i u svemu prema tehničkoj dokumentaciji a upotrebljeni materijal mora u svemu odgovarati našim standardima (JUS). A.2 U koliko u pojedinim pozicijama nije jasno definisana vrsta materijala u pogledu kvaliteta i sl. IZVOĐAČ je dužan ugrađivati isključivo prvoklasan materijal, uz obavezno pismeno odobrenje NADZORA kroz građevinski dnevnik. A.3 Sve pozicije radova,obuhvaćene predmerom i predračunom podrazumevaju potpuno završen posao, uključujući pri tom i sve potrebne pripremne i završne radove i pomoćni materijal. A.4 Jediničnom cenom radova u ovom projektu obuhvaćeno je uglavnom sledeće: -

Potpuno dovršenje radova navedenih u pozicijama, sa svim nužnim predradnjama, transportom, organizacijom izvođenja i svim ostalim operacijama

-

Sve potrebne pokretne i nepokretne radne, transportne i pomoćne skele, sa izradom, montažom, dovozom i sl.

A.5 Pre otpočinjanja glavnih radova potrebno je izvršiti primernu organizaciju gradilišta, usklađenu po svim elementima planiranoj dinamici realizacije: Vrsti i asortimanu građevinske i druge mehanizacije, strukturi radne snage, dovoljnim rezervama potrošnog i drugog materijala, obezbeđenim rezervnim delovima i opremom za slučaj nepredviđenih tekućih kvarova i sl. A.6 Za izvršenje radova po ovom projektu moraju biti angžovani provereni stručnjaci IZVOĐAČA a za rukovodioce moraju biti određeni samo zakonom propisani profili stručnjaka, već afirmisanih na poslovima ove vrste. A.7 Isto tako NADZOR nad poslovima iz ovog projekta mogu vršiti isključivo iskusni stručnjaci INVESTITORA, koji ispunjavaju uslove Zakona o planiranju i izgradnji objekata Sl. glasnik SRS 47/03 B. ZEMLJANI RADOVI B.0 Pre otpočinjanja glavnih radova potrebno je izvršiti tačno obeležavanje objekta privremenim belegama, razmeštenim tako da se u toku građenja uvek mogu vršiti dodatna obeležavanja ili obnavljatii uništena ili oštećena radom mašina. B.1 U slučaju da teren u zoni konstrukcije nije ravan, potrebno je izvršiti planiranje terena u širini planiranoj mehanizaciji. U slučaju veće potrebne širine ona se ostvaruje shodno planiranoj dinamoci realizacije potporne konstrukcije, pa se radi u kampadama praktične dužine. B.2 Po izvršenom planiranju i pripremi otpočeti sa iskopom rova za izradu betonskih uvodnica, na dužini koja se pokaže adekvatnom terenu u kome se ista izvodi. Položaj ovog rova kao i konture moraju biti izvedene tačno u tehnički ispravnom položaju, što je za izvođenje potpore izuzetno važno. B.3 Iskop zemlje vršiti u svemu prema detaljima u projektu, važećim propisima i uputstvima NADZORNOG organa. B.4 Ivice rova za uvodnice moraju biti vertikalne. Širina rova je zavisna od debljine projektovane potporne konstrukcije odnosno šira od nje za 5 cm. Dubina uvodnica je D=1.00 do 1.20 m.

B.5 Iskop rova za izradu potporne konstrukcije od armirano-betonskih dijafragmi, vrši se specijalnim mašinama, čiji je izbor podređen sastavu tla, stanju sredine u kojoj se vrši iskop, planiranoj dinamici realizacije objekta i sličnom. Da bi se proverio kapacitet i kvalitet primenjene mehanizacije za iskop, NADZORNI organ je obavezan da posle izvođenja prvih dijafragma-lamela, upiše u građevinski dnevnik podobnost ovih mašina i usaglašenost njihovih kapaciteta sa dimenzijama ponuđenim uslovima iz elaborata IZVOĐAČA - ~ Organizacija građenja potporne konstrukcije . B.6 Iskop se izvodi u lamelama, dužine date u projektu. Kao zaštita od zarušavanja stranica rova upotrebljava se (glinena) bentonitna suspenzija, koja ima ulogu razupirača, za sve vreme kopanja i betoniranja. Ova suspenzija, koja mora ispunjavati rov za sve vreme izvođenja iskopa i betona lamele, sa minimalnim nivoom ne manjim od 1,00 m iznad N.P.V. Na taj način će se ostvariti neophodan nadpritisak suspenzije nad pritiskom vode, čime se obezbeđuje rov od obrušavanja. B.7 Suspenzija stvara na zidovima iskopa ~ ekran~ koji ima malu vodopropusnost, smanjujući time filtraciju vode iz šlica u okolno zemljište. Potrebno je da kriva depresije koja se formira na taj način ne dostigne svoj kritičan položaj, u kome nastaje obrušavanje zidova iskopa (šlica). B.8 Bentonitna suspenzija mora imati optimalnu zapreminsku težinu g = 10,30-10,60 kN/m3, što se postiže mešanjem bentonita i vode u specijalnim muljačama. B.9 Suspenzija mora da zadovolji i uslove viskoznosti i tiksotropnosti. Ukoliko suspenzija duže stoji, prelazi u gel stanje ali se lako regeneriše ponovnim muljanjem. Ovo je osobina tiksotropije. B.10 Dno šlica mora da bude dublje za 10 cm od projektovane dužine armaturnog koša. Tolerancije širine ostvarenog šlica su ~ 5 cm od projektovane, a odstupanje od vertikalnosti je 1 %. Po izvršenom iskopu lamele NADZOR vrši prijem istog pre betoniranja. B.11 Armaturni koš se spušta u lamelu neposredno pred betoniranje, kako bi se sprečilo stvaranje filma oko armature. Vremenski razmak izme|u spuštanja armature i početka betoniranja ne sme biti veći od 4 časa. B.12 U slučaju bilo kakvog oburvavanja stranica rova ili nemogućnosti iskopa zbog promenjenog sastava tla, prisustva stranih predmeta u tlu ili nepravilnosti bilo koje vrste (odstupanja veća od tolerantnih), rad na dotičnoj lameli obustaviti i odmah pozvati PROJEKTANTA na dogovor. V. BETONSKI RADOVI V.0 Pre otpočinjanja radova na iskopu za dijafragme izraditi odgovarajuće uvodnice u posebnom rovu, kako je dato u tačkama B.02 - B.04. V.1 Uvodnice se rade u vidu kontinuiranih zidova od lako armiranog betona MB- 20, ili u vidu pojedinačnih ramova, već prema tome o kakvoj se konstrukciji radi na tom delu ili objekta u celini.Armirano - betonske uvodnice mogu se po potrebi zameniti i montažnim uvodnicama od čeličnih profila, obloženih limom a ugra|ivati ih neposredno pred početak iskopa. V.2 Razmak uvodnica postiže se drvenim razupiračima, koji se pomeraju u vreme izvođenja. V.3 Visina uvodnica kreće se u granicama h = 100 - 120 cm, zavisno od sredine u koju se ugrađuje. V.4 Uvodnice moraju biti strogo vertikalne, sa ujednačenim međurastojanjem na celoj dužini. Njihov međurazmak mora biti veći za 5cm od širine primenjene dijafragme. V.5 U slučaju da se dijafragma - lamele rade pojedinačno, uvodnice se rade u vidu rama dimenzija većih za 5cm od dimenzija kašike grajfera (dijafragme). V.6 Uloga uvodnica pri izvođenju dijafragmi je izuzetno važna, pa joj stoga treba pokloniti i odgovarajuću pažnju. Pravilnost unutrašnjeg čistog otvora, vertikalnih zidova i tačnost dispozicije u osi potporne konstrukcije mora biti proverena i od strane NADZORA u građevinskom dnevniku konstatovana za svaku lamelu.

V.7 Po propisnoj izradi uvodnica, ali nikako pre nego li je beton odležao minimum 7 dana, pristupiti izradi dijafragmi. V.8 U savesno očišćen i od NADZORA primljen rov, spušta se koš od armature, neposredno pred betoniranje, vrši se njegovo centriranje i dovođenje u strogo projektovan položaj, a zatim počinje sa betoniranjem. Vreme od postavljanja koša do početka betoniranja ne sme biti duže od 4 časa, kako se za armaturu ne bi uhvatio film od bentonitne suspenzije i sprečio intimnu vezu betona i armature. V.9 Betoniranje vršiti kontaktorskim postupkom uz strogo pridržavanje propisanog režima betoniranja. V.10 Optimalni prečnik cevi za kontraktorsko betoniranje lamela dijafragmi debljine 60 cm je D=250 mm, a kod onih debljine 80 cm D=300 mm. V.11 Cev,kroz koju se vrši betoniranje, mora biti uronjena u betonsku masu minimum 2,00 m za sve vreme betoniranja, s tim da se njen vrh na početku betoniranja fiksira na oko 15-20 cm iznad dna rova. V.12 Betoniranje se vrši kontinualno tako što se dno cevi postepeno podiže, saglasno napredovanju betoniranja. U slučaju da se cevi za betoniranje montiraju u nastavcima, pri skraćivanju cevi, strogo voditi računa o sledećem: -

Deo cevi (''Članak'' ) koji se skida mora biti dovoljno visoko iznad površine betonske mase, pri čemu je treba pričvrstiti prigodnim uređajem za uvodnicu.

-

Demontiranje''članka'' i ponovna montaža cevi ne sme trajati duže od 10 min.

-

Po ponovnoj montaži cevi nastaviti sa betoniranjem istim postupkom kao i ranije. Pri tome kontrolisati dubinu zaronjenosti cevi i nivo betona u njoj.

-

U slučaju da nivo betonske smese u cevi brzo opada treba odmah smanjiti plastičnost betona i obrnuto.

V.13 Prekidi u betoniranju lamela nisu dopušteni što znači da se sa betoniranjem lamele ne sme ni započeti, ako se ne raspolaže dovoljnom količinom betona na licu mesta. V.14 Primena ''teleskopskih'' cevi u mnogome poboljšava i uprošćava postupak betoniranja, pa se njihova primena dozvoljava i preporučuje. V.15 Primena betonskih pumpi je za preporuku, jer se njome vreme betoniranja lamele može prepoloviti, pri čemu dno cevi stoji na istom mestu, bez skraćivanja, ako lamele nisu dublje od 10,00 do 15,00 m. V.16 Ulivni levak mora biti prigodno uvučen u otvor kontaktorske cevi, pri čemu ga ne sme potpuno zaptivati zbog izlaska vazduha iz cevi tim delom pri betoniranju. Levak mora imati nagib strana veći od 450, bilo da je ovalan ili rogljast. Bruto zapremina levka treba da je identična zapremini cevi za betoniranje, čime se obezbeđuje kontinuitet protoka mase punim profilom pri betoniranju. V.17 Pri postavljanju kontaktorske cevi potrebno je obavezno na vrhu cevi postaviti prigodnu ''kapu'' odnosno poklopac od lima,kojom se neće dozvoliti ulažaenje suspenzije u cev. Ovaj poklopac mora biti tako iskrojen da se prilikom uvlačenja cevi lako otvara i ugura u u masu betonske ispune dijafragme. Umesto ove ''kape'' može se postaviti i poklopac na otvaranje, koji se izvlači zajedno sa cevi a ''šarkom'' je vezan za cev na jednom kraju. U tom slučaju se preko zatvorene cevi navlači kesa od plastike i najlon koncem vezuje za cev. V.18 Umesto poklopca se može primeniti i gumena lopta odgovarajućeg prečnika, koja se napumpa i uvuče u cev odmah ispod postavljenog levka i na taj način sprečava ulazak isplake u ''branjeni'' deo cevi. Prilikom betoniranja ova lopta pod težinom betona klizi niz cev i kroz donji otvor cevi osloba|a se i kroz isplaku isplivava na površinu, odakle se uzima na ponovnu upotrebu. V.19 Početna količina ugrađenog betona ne sme biti manja od količine potrebne da se izbetonira najnižih bar 2,00 m dijafragme i ispuni kontaktorska cev na celoj njenoj visini. Na taj način se već u početku stvaraju nužni uslovi za korektno betoniranje dijafragmi-lamela i vrh cevi potapa za uslovnih 2,00m. V.20 Ovaj prvi beton treba da ostane u stalnom kontaktu sa isplakom za sve vreme betoniranja lamele, i da ga sveže mase betona stalno potiskuju u vis potiskujući pri tom i isplaku, koju posebnim kanalima odvesti u poseban basen na sakupljanje i regeneraciju za novu upotrebu.

V.21 Po završenom betoniranju lamele obavezno skinuti površinski sloj betona visine iskustveno 25 do 30 cm, i odbaciti ga kao nekvalitetan. V.22 Manipulacija sa suspenzijom mora biti podvrgnuta strogoj kontroli. Za vreme betoniranja lamele ona se mora posebnim kanalom gravitaciono ili pumpama kontinualno odvoditi u sabirni basen-rezervoar na regeneraciju. Pri tome se poslednji visinski metar suspenzije, na kraju betoniranja, mora odstraniti izvan gradilišta, zbog ''zaprljanosti'' i gubitka dobrog dela svojstava zbog kojih se i primenjuje. V.23 Za vreme betoniranja lamele betonom pratiti kvalitet suspenzije i u slučaju bilo kojih uočljivih promena u njoj, intervenisati na iznalaženju uzroka. Kontrolu pooštriti naročito pri kraju betoniranja kada se očekuje nivo betona na oko 1,00 m ispod projektovane krune lamele. Pojava cementnog mleka i sitnijih frakcija agregata u suspenziji u odvodnom kanalu, pouzdan je znak da je betoniranje pri kraju i da treba vršiti stalnu kontrolu nivoa betonske mase u lameli, kako se ne bi nepotrebno prešla projektovana kota krune što bi uslovilo naknadno skidanje viška betona i nepotrebnu potrošnju. V.24 Kako se ovakvim načinom betoniranja ne vši zbijanje betona nikakvim vibro-uređajima to se samom postupku mora posvetiti posebna pažnja i kontrola: -

Betoniranje jedne lamele mora se izvesti u kontinuitetu, bez prekida, imajući u vidu vreme vezivanja betonske mase. To naravno nameće obavezu besprekorne organizacije izvođenja, dovoza betona i drugih potrebnih potrošnih materijala.

-

Upotrebljeni beton mora imati takva svojstva da svojom težinom i plastičnošću ispuni sav šuplji deo iskopanog rova lamele predviđen projektom, da bez poteškoća ''klizi'' kroz kontaktorsku ili drugu cev za betoniranje i da besprekorno skida emulzionu skramu sa armature prilikom punjenja odnosno ''filovanja'' lamele.

-

Beton mora imati marku MB-30, uz upotrebu cementa od 400 kg/m3 mase, i da vreme početka vezivanja ne sme biti kraće od 2 h.

-

Poboljšanje unutrašnje kohezije betonske mase (smanjenje izdvajanja vode iz betona) postići povećanjem površine zrna agregata, dakle frakcija i povećanom količinom utroška cementa marke ne manje od 30.

-

Potrebnu plastičnost betona postići ili većom količinom peska. Odnos sitnijih i krupnijih frakcija agregata treba da je u razmeri 1:1.

-

Agregat za beton mora biti čist, u svemu prema propisima, krupnoće zrna do 30 mm.

-

Čvrstoća betona na pritisak treba da je bar za 10% veća od statički računom dobijene vrednosti, zbog nemogućnosti kontrole u masi betona lamele.

V.25 Za betoniranje dijafragmi poprečnog preseka F=0,60 x 2,50 m5 dovoljna je jedna kontaktorska cev D=250 mm, sa uronjavanjem u betonsku masu ne manje od 2,00 m. V.26 Upotreba plastifikatora ili drugih dodataka, koji nemaju negativan uticaj na kvalitet betona, je dozvoljena. V.27 Materijal za beton, način spravljanja, transporta, odžavanja i sl. moraju u svemu da odgovaraju važećim propisima za beton i armirani beton (PBAB). G. KONTROLNI RADOVI G.1 Za sav upotrebljeni materijal za beton,suspenziju i armaturu, obavezno je priložiti odgovarajuće ateste. G.2 Za upotrebljeni beton, tako|e dati overene ateste proizvođača, po svim zahtevima važećih propisa za beton i armirani beton. G.3 U toku betoniranja obavezno vršiti kontrolu kvaliteta betona uzimanjem najmanje jednog uzorka na 25 m3 betona. G.4 U slučaju potrebe na zahtev NADZORA, IZVOĐAČ je dužan izvaditi uzorak i iz već očvrsle dijafragme, sa kote i mesta gde to NADZOR zahteva. Ovo uzorkovanje pada na teret INVESTITORA.

G.5 U slučaju da dobiveni rezultati ispitivanog uzorka nisu u propisnim granicama, odmah obavestiti PROJEKTANTA i zatražiti savet. G.6 Za upotrebljenu suspenziju IZVOĐAČ je obavezan izvršiti sva potrebna prethodna ispitivanja i dati recepturu i sastav na odobrenje NADZORNOM organu ili PROJEKTANTU. Za eventualne izmene sastava suspenzije mora se pribaviti pismena saglasnost NADZORA ili PROJEKTANTA. G.7 U slučaju provere veze betona i armature, a na zahtev NADZORA, IZVOĐAČ je dužan uzeti takve uzorke sa otvorene površine dijafragme i dati ga na laboratorijsku analizu.

Odgovorni projektant:

__________________________ Raško Petrović dipl.građ.inž. licenca br. 311 3866 03

10.5.3. Prilog o zaštiti na radu A. ZAŠTITA NA RADU PRILIKOM IZGRADNJE OBJEKTA A.1 Uređenje gradilišta Radi bezbednijeg rada na gradilištu izvođač mora pre početka rada na gradilištu izraditi elaborat o uređenju gradilišta kojim će se regulisati pravilan rad na gradilištu, u skladu sa raspoloživom tehničkom dokumentacijom i uslovima rada. Elaboratom se regulišu svi dole navedeni elementi koji se rade grafički (skicom osnove) u određenoj razmeri i tekstualno: a/ Gradilište mora biti uređeno tako da je omogućeno nesmetano i sigurno izvođenje svih radova. Gradilište mora biti obezbeđeno od pristupa lica koja nisu zaposlena na gradilištu. O uređenju gradilišta i radu na gradilištu izvođač radova sastavlja poseban elaborat, koji u pogledu zaštite na radu obuhvata sledeće mere: -

Obezbeđenje granice gradilišta prema okolini; Uređenje i održavanje saobraćajnica (prolazi,putevi,železnice i sl.); Određivanje mesta, prostora i načina razmeštanja i uskladištenja građevinskog materijala; Izgradnju i uređenje prostora za čuvanje opasnog materijala; Način transportovanja, utovara, istovara i deponovanja raznih vrsta građevinskog materijala i teških predmeta Način obeležavanja odnosno obezbeđivanja opasnih mesta i ugroženih prostora na gradilištu (opasne zone) Način rada na mestima gde se pojavljuju štetni gasovi, prašina, para, odnosno gde može nastati vatra i drugo, Uređenje električnih instalacija za pogon i osvetljenje na pojedinim mestima na gradilištu; Određivanje vrste i smeštaja građevinskih mašina i postrojenja odgovarajuća obezbeđenja s obzirom na lokaciju gradilišta; Određivanje vrste i načina izvođenja građevinskih skela; Način zaštite od pada s visine; Određivanje radnih mesta na kojima postoji povećana opasnost po život i zdravlje radnika, kao i vrste i količine potrebnih ličnih zaštitnih sredstava odnosno zaštitne opreme; Mere i sredstva protivpožarne zaštite na gradilištu; Izgradnju, uređenje i održavanje sanitarnih čvorova na gradilištu; Organizovanje prve pomoći na gradilištu; Po potrebi organizovanje smeštaja, ishrane i prevoza radnika na gradilište i sa gradilišta; Druge neophodne mere za zaštitu lica na radu.

b/ Izvođenje radova na gradilištu sme otpočeti tek kad je gradilište uređeno prema odredbama ovog pravilnika. v/ Sav materijal, uređaji,postrojenja i oprema,potrebni za izgradnju investicionog objekta odnosno za izvođenje određenog rada na gradilištu moraju, kad se ne koriste, biti složeni tako da je moguć lak pregled i nesmetano njihovo ručno ili mehanizovoano uzimanje bez opasnosti od rušenja i sl. Na gradilištima na kojima ne postoji mogućnost za uskladištenje građevinskog materijala u potrebnim količinama, dozvoljeno je dopremanje materijala samo u količinama koje se mogu složiti bez zakrčavanja prilaza i prolaza, i bez opasnosti od rušenja. g/ Pomoćne pogone na gradilištu, kao tesarske, stolarske, bravarske i druge radionice, po pravilu treba smeštati van opasnih zona na gradilištu. Ako to nije moguće, moraju se predvideti obezbediti odgovarajuće mere zaštite na radu radnika koji rade u tim pogonima. Ako su pomoćni pogoni na gradilištu izrađeni u celini ili delimično od zapaljivog materijala, moraju se na gradilištu preduzeti potrebne mere za zaštitu od požara, shodno važećim propisima.

d/ Da bi bili obezbeđeni odgovarajući radni uslovi u zatvorenim radnim prostorijama, moraju se preduzeti zaštitne mere radi smanjenja štetnogdejstva: gasova i pare, visoke ili niske temperature, vlage, prašine, otrova, atmosferskog pritiska, buke i vibracije, eksplozije gasova, svih vrsta zračenja, kao i ostalih štetnosti i njihovog svođenja na granice dopuštene važećim propisima o zaštiti na radu odnosno standardima. Za radove koji se vrše napolju, pod nepovoljnim klimatskim, atmosferskim ili drugim uticajima, R. O. svojim opštim aktom, određuje mere zaštite na radu za obezbeđenje potrebnih radnih uslova i predviđa korišćenje odgovarajućih ličnih zaštitnih sredstava odnosno opreme pri vršenju tih radova. đ/ Na samom gradilištu moraju se još pre početka radova obezbediti higijen.-sanitarni uređaji: W.C., umivaonici, instalacije za pijaću vodu, prostorije za boravak radnika za vreme vremenskih nepogoda u toku rada, za sušenje mokre odeće i drugo, u skladu sa propisima o zaštiti na radu. e/ Na samom gradilištu mora se organizovati odgovarajuća i efikasna služba pomoći za vršenje hitne intervencije pri povredama radnika na radu. Zavisno od stepena opasnosti, broja radnika, lokacije gradilišta i njegove udaljenosti od zdravstvenih ustanova, uslova za smeštaj povređenih radnika i drugo, na gradilištu se moraju obezbediti potrebna sanitarna i sredstva i odgovarajuće stručno osoblje za pružanje prve pomoći. A.2 Zemljani i tesarski radovi a/ Pri izvođenju zemljanih radova na dubini većoj od 100 cm moraju se preduzimati zaštitne mere protiv rušenja zemljanih naslaga sa bočnih strana i protiv obrušavanja iskopanog materijala. Ručno otkopavanje zemlje mora se izvoditi odozgo naniže. Svako potkopavanje je zabranjeno. Kopanje zemlje na dubini većoj od 100 cm mora se izvoditi pod kontrolom određenog lica. b/ Pri mašinskom kopanju zemlje, rukovalac mašinom ili poslovođa radova moraju voditi računa o bezbednosti radnika koji rade ispred ili oko mašine za iskop zemlje. v/ Tesarski radovi na podgrađivanju i razupiranju iskopa moraju se izvoditi stručno, na osnovu odgovarajućih normativa ili statičkih proračuna i crteža. g/ Ako se iskop zemlje vrši na mestu instalacija gasa, elektrike, vode i druge, radovi na iskopu moraju se vršiti po uputstvima i pod nadzorom stručnog lica određenog sporazumom organizacije kojima pripadaju odnosno koje održavaju te instalacije i izvođača radova. Ako se u toku iskopavanja naiđe na instalacije, radovi se moraju obustaviti dok se ne obezbedi nadzor iz st.1. ove tačke. d/ Pre vršenja iskopa zemlje ili čišćenja zatrpavanih jama, bunara, kanala i drugog, mora se prethodno proveriti da li eventualno nema ugljen-monoksida odnosno drugih štetnih zapaljivih ili eksplozivnih gasova. đ/ Za silaženje radnika u iskop i izlaženja iz iskopa moraju se obezbediti čvrste lestve tolike dužine da prelaze iznad ivice iskopa za najmanje 75 cm. Umesto lestava iz st.1. ove tačke može se predvideti i izrada odgovarajućih stepenica ili rampi, ako je time obezbeđeno sigurno kretanje radnika i za vreme padavina. e/ Ako se iskop zemlje vrši miniranjem, radovi se moraju izvoditi prema važećim propisima o miniranju. ž/ Pre početka rada na iskopu zemlje, a posle vremenskih nepogoda, mrazeva ili otapanja snega i leda,rukovodilac iskopavanja mora pregledati stanje radova i po potrebi preduzeti odgovarajuće zaštitne mere protiv opasnosti od obrušavanja bočnih strana iskopa. z/ Iskop zemlje u dubini od 100 cm (za temelje, kanale i sl.) može se vršiti i bez razupiranja, ako to čvrstoća zemlje dozvoljava.Iskop zemlje u dubini većoj od 100 cm sme se vršiti samo uz postupno osiguravanje bočnih strana iskopa. Razupiranje strana iskopa nije potrebno ako su bočne strane iskopa urađene pod uglom unutrašnjeg trenja tla (prirodni nagib terena) u kome se iskop vrši, niti pri etažnom kopanju do dubine veće od 200 cm. i/ Drvo i drugi materijal koji se pri iskopavanju koriste za razupiranje bočnih strana rovova i kanala moraju po svojoj čvrstoći i dimenzijama odgovarati svrsi kojoj su namenjeni, shodno važećim tehnički propisima odnosno standardima. Razupiranje rovova i kanala mora odgovarati geofizičkim osobinama, rastresitosti i pritisku tla u kome se vrši iskop, kao i odgovarajućem statičkom proračunu. Iskopani materijal iz rovova i platoa kanala mora se odbacivati na toliko odstojanje od ivice iskopa, da ne postoji mogućnost obrušavanja tog materijala u iskop.

j/ Oplata za podupiranje bočnih strana iskopa (rov, kanal, jama) mora izlaziti najmanje za 20 cm iznad ivice iskopa, da bi se sprečio pad materijala sa terena u iskop. Pri izbacivanju zemlje iz iskopa sa dubine preko 200 cm, moraju se upotreblavati međupodovi položeni na posebne podupirače. Međupodovi se ne smeju opterećivati količinom iskopanog materijala većom od određene, sa kojom mora radnik biti upoznat pre početka rada i moraju imati ivičnu zaštitu visoku najmanje 20 cm. Skidanje oplate i zasipanje iskopa mora se vršiti po uputstvu i pod nadzorom stručnog lica. Ako bi vađenje oplate moglo ugroziti bezbednost radnika, oplata se mora ostaviti u iskopu.Sredstva za spajanje i učvršćivanje delova podupirača, kao što su klinovi, okovi, zavrtnji, ekseri, žica i sl. moraju odgovarati važećim standardima. k/ Ako se iskop zemlje za nov objekat vrši do dubine veće od dubine temelja neposredno stojećeg objekta, takav rad mora se vršiti po posebnom projektu, uz obezbeđenje mera zaštite na radu i mera za obezbeđenje susednog objekta. l/ Pri mašinskom iskopu,voditi računa o stabilnosti mašine. Prilikom mašinskog kopanja, iskopanu zemlju odlagati na odstojanju koje ne ugrožava stabilnost strana iskopa, ako po izvršenom iskopu treba vršiti i druge radove u iskopu. Ivice iskopa smeju se opterećivati mašinama ili drugim teškim uređajima samo ako su preduzete mere protiv obrušavanja usled takvih opterećenja. lj/ Kopanje bunara, šahtova i jama, bez obzira na njihovu namenu odnosno upotrebu, kao i radovi na opravci i čišćenju bunara i šahtova,moraju se vršiti pod nadzorom određenog stručnog lica. Industrijski bunari i šahtovi smeju se izvoditi samo na osnovu projekta. m/ Pre ulaska u bunar, šaht ili jamu mora se prethodno proveriti da se u njima ne nalaze opasni gasovi. Ako se utvrdi prisustvo takvih gasova, silazak radnika u bunar, šaht ili jamu može se dozvoliti tek posle otklanjanja tih gasova i proveravanju da tih gasova nema. Proveravanje prisustva opasnih gasova, kao i njihovo otklanjanje vrši određeno stručno lice. n/ Kopanje i razupiranje strana bunara,šahtova i jama mora se vršiti na osnovu statičkog proračuna i projekta, koji sadrže i odgovarajuće mere zaštite na radu. nj/ Radnici koji rade u bunarima, šahtovima i jamama moraju imati zaštitni pojas sa konopcem za izvlačenje i signalnim konopcem za davanje signala u opasnosti. o/ Radi zaštite radnika koji rade na dnu bunara, šahta ili jame od materijala koji pada iz naprave za izvlačenje iskopane zemlje, mora se postaviti zaštitna nastrešnica na visini od najmanje 200 cm od dna iskopa. p/ Ako se pri kopanju bunara, šahta ili jame koriste betonski ili metalni obruči za potkopavanje, visina potkopa ne sme biti veća od 20 cm. r/ Radi sprečavanja padanja materijala u bunar, šaht ili jamu, mora se po obimu ivice postaviti puna zaštitna ograda visoka najmanje 100 cm. Kao zaštitna ograda može poslužiti i zid bunara ili jame, s tim da se on pri eventualnom odronjavanju mora stalno doziđivati. s/ Silaženje na dno bunara, šahta ili jame i izlaženje u korpi naprave za izvlačenje materijala, zabranjeno je. t/ Čekrk ili vitlo za izvlačenje i spuštanje materijala mora u pogledu zaštite mera odgovarati propisima o zaštiti na radu sa dizalicama. A.3 Građevinske mašine i uređaji a/ Oruđa za rad na mehanizovani pogon (u daljem tekstu: građevinske mašine i uređaji) koja se upotrebljavaju u građevinarstvu, u pogledu zaštite na radu moraju odgovarati specifičnim uslovima građevinarstva. Zaštitne naprave ugrađene na građevinskim mašinama i uređajima moraju odgovarati uslovima rada i stepenu ugroženosti radnika koji njima rukuju, vremenskim uslovima, vrsti i osobinama materijala koji se obrađuje (drvo, kamen i slično), kao i stepenu obučenosti radnika. b/ Građevinske mašine i uređaji, pre postavljanja na mesto rada (gradilište, radilište i slično), moraju biti pregledani i provereni u pogledu njihove ispravnosti za rad. Rokovi, način odnosno postupak i lica za ispitivanje građevinskih mašina i uređaja određuju se opštim aktom radne organizacije.

v/ Radnici koji rade sa građevinskim mašinama i uređajima sa povećanim stepenom ugrožavanja (cirkular, mešalica betona i drugo) moraju biti upoznati sa uputstvom o rukovanju. g/ Radna mesta kod građevinskih mašina, postavljenih na otvorenom prostoru i izloženih vremenskim neprilikama (kiša, sneg, mraz i slično) moraju biti na podesan način zaštićena od uticaja tih neprilika. d/ Rukovaoc građevinskom mašinom ili uređajem koji pokreće motor sa unutrašnjim sagorevanjem,mora biti zaštićen od štetnog dejstva izduvnih gasova motora. đ/ Buka građevinskih mašina odnosno uređaja ne treba da prelazi granicu 80 db. Radnici zapošljeni kod uređaja sa jakim vibracijama (separacije, vibratori i slično), moraju biti zaštićeni na podesan način (posebni temelji za mašine, platforme na elastičnim podmetačima i drugo). e/ Građevinske mašine i uređaji sa elektromotorima ili električnom instalacijom,moraju biti zaštićeni od udara električne struje prema važećim tehničkim propisima. ž/ Svi lako dostupni rotirajući i pokretni delovi mašina i uređaja za obrađivanje raznog građevinskog materijala (kao što su mešalice za beton, mašine za kuvanje i polaganje asfalta i drugo) moraju biti na podesan način opremljeni zaštitnim napravama radi zaštite radnika od mogućeg povređivanja. Zaštitne naprave na mašinama i uređajima iz stava 1 ove tačke moraju biti po potrebi ugrađene tako da se bez njih mašina odnosno uređaj ne može staviti u pogon.Otvori za ubacivanje odnosno dodavanje materijala na mašinama sa valjcima,noževima i drugim oštrim alatima,moraju biti osigurani od zavlačenja ruku radnika u opasnu zonu noževa ili drugih oštrih alata. Komandne poluge i dugmad sklopki moraju na mašini biti smešteni tako da je nekontrolisano uključivanje mašine onemogućeno. z/ Delovi samohodnih građevinskih mašina (bageri,buldozeri,plugovi,valjci, utovarivači,damperi,ježevi i drugo) moraju biti lako i bez opasnosti zamenljivi. Mesto za rukovanje mora biti na mašini smešteno tako da je rukovaocu mašinom omogućena laka preglednost terena na kome se kreće. Ramovi pokretnih delova mašine (raonik, korpa utovarnih uređaja i slično), moraju biti obojeni žutim ili belim trakama pod uglom od 45° prema horizontali, radi upozorenja na opasnost. Samohodne građevinske mašine moraju imati napravu za davanje zvučnih signala. razvijači acetilena i dr.) u pogledu zaštite na radu moraju odgovarati važećim propisima. A.4 Sredstva lične zaštite na radu i lična zaštitna oprema a/ Pre početka radova u građevinarstvu kod kojih preti stalna ili povremena opasnost od povređivanja tela ili oštećenja zdravlja radnika, radna organizacija mora staviti ugroženim radnicima na lično raspolaganje odgovarajuća lična zaštitna sredstva i ličnu zaštitnu opremu, zavisno od vrste opasnosti odnosno štetnosti, a kako je to dato u tač.B.1. ovog priloga. b/ Za radove u vodi ili u vlažnim uslovima, radnici moraju imati nepropustljivu obuću,a po potrebi i odeću koja ne propušta vodu. v/ Za radove na otvorenom prostoru i pod atmosferskim neprilikama, radnicima se moraju staviti na raspolaganju lična zaštitna sredstva odnosno oprema za zaštitu od štetnih posledica (kišna kabanica, bunda, rukavice). B. ZAŠTITA NA RADU PRILIKOM EKSPLOATACIJE OBJEKTA -

Prilikom ulaska u kanalizacione silaze,bilo fekalne ili atmosferske, obavezna je ventilacija kanala i silaza. Prirodna ventilacija se postiže otvaranjem susednih kanalizacionih poklopaca. Od otvaranja najmanje dva od postojećih poklopaca, po do ulaska u šaht, treba da prođe min. 15 minuta; Prinudna ventilacija dolazi u obzir ako se prirodna ne može postići (nedostupni silazi ili slično) ili ako je ona nedovoljna. Prinudna ventilacija se može postići uz upotrebu ventilatorskih agregata;Po izvršenoj ventilaciji mora se proveriti eventualna toksičnost, eksplozivnost i zapaljivost;

-

Toksičnost se ispituje toksimetrom sa indikatorskim cevčicama. Svaka od ovih cevčica reaguje na jedan ili najviše dva gasa pa je zato radi veće sigurnosti bolje da se ispitivanja izvrše sa nekoliko cevčica;

-

Prilikom dužeg boravka u silazima ili probnim kanalima potrebno je stalno kontrolisati toksičnost, zapaljivost i eksplozivnost gasova.Za ovo mora biti određen poseban izvršilac, dobro obučen u ovim poslovima;

-

Totalna zaštita pluća i drugih disajnih organa se primenjuje u slučajevima, kad se svim napred iznetim metodama ne može sa sigurnošću tvrditi o eventualnom postojanju ili nepostojanju toksičnih gasovi i u slučajevima kada se toksičnost utvrdi ali ju je iz bilo kojih razloga nemoguće odstraniti a intervencija u kanalu je neodložna;

-

Totalna zaštita pluća i drugih disajnih organa je zaštitna mera koja se sprovodi pomoću specijalnog odela i aparata koji radi na principu boce sa komprimovanim vazduhom (slično roniocima);

-

Kada se sa sigurnošću može utvrditi da u kanalizaciji postoji samo jedan određeni gas može se upotrebiti gas maska sa specijalnim filterom;

B.1 Lična zaštitna sredstva Za obavljanje delatnosti u kanalizaciji, zavisno od prirode posla,opasnosti, štetnosti radnih uslova i drugih elemenata štetnosti treba da se obezbede sledeća sredstva lične zaštitne opreme: a/ Za zaštitu glave: - šlem (rudarski odnosno građevinski); b/ Za zaštitu očiju i lica : - štitnik za oči i lice; - štitnik za oči; v/ Za zaštitu sluha: - ušni čep za zaštitu sluha od buke jačine do 85 DB; g/ Za zaštitu organa za disanje: - respirator za zaštitu disajnih organa od neagresivne i neotporne prašine; d/ Za zaštitu ruku: - kožne rukavice - obične; đ/ Za zaštitu nogu: - kožna kolenica; e/ Za zaštitu ručnog zgloba i ramena: - kožni štitnik za ručni zglob; ž/ Za zaštitu od vlage i hladnoće - prostirka od kože ili drugog izolacionog materijala; z/ Za zaštitu od pada u kolektorima i sl. - opasač (sa ili bez uprtača) sa najmanje jednom "D" karikom; - užad od jute ili manile sa karabinjerima na krajevima (dužine prema potrebi); i/ Za zaštitu od udara električne struje: - elektroizolaciona obuća (u obliku kaljača); - rukavice od elektroizolacionog materijala (rukavice za električare, klase I za rad u postrojenjima ili sa uređajima napona do 650 V ili klase II za postrojenja ili sa uređajima preko 650 V); - elektroizolaciona ručica za "nožaste" ("N") osigurače; - elektroizolaciona klješta; - elektroizolaciona motka; - užad za uzemljenje i kratko spajanje i druga potrebna oprema; Odgovorni projektant:

__________________________ Raško Petrović dipl.građ.inž. licenca br. 311 3866 03

10.6. NUMERIČKA DOKUMENTACIJA

10.6.1 STATIČKI PRORAČUNI 1.1

STATIČKI PRORAČUN POTPORNE KONSTRUKCIJE (P.G.D.)

Na osnovu „Elaborata geotehničkih ispitivanja terena za potrebe projektovanja i izgradnje Podzemne Javne Garaže na Studentskom trgu u Beogradu“ utvrđene su sledeće geomehaničke karakteristike svojstava izdvojenih geotehničkih sredina: 1. 2. 3. 4. 5.

Nasuti teren (nt) φ = 220 c = 20.00 kN/m2 Lesoidne gline I horizont gline (l1) φ = 170 c = 20.00 kN/m2 Prašinaste gline (pgl) φ = 180 c = 5.00 kN/m2 Laporovite gline (LG) φ = 330 c = 5.00 kN/m2 Glinoviti lapor (L) φ = 160 c = 50.00 kN/m2

γ = 18.60 kN/m3 γ = 19.00 kN/m3 γ = 17.50 kN/m3 γ = 20.00 kN/m3 γ = 20.00 kN/m3

Nivo podzemne vode je utvrđen na dubini od 6.60 m od površine terena. Na osnovu člana 77 i članova 162 .. 168 temeljenja u otvorenoj jami „Pravilnika o tehničkim normativima za projektovanje i izvođenje radova kod temeljenja građevinskih objekata“ usvojeni su sledeći koeficijenti sigurnosti: Fφ = 1.10 i Fc = 1.50 Ovi koeficijenti sigurnosti su usvojeni obzirom da je reč o privremenoj konstrukciji i kratkom vremenskom periodu dok ne počnu radovi na izvođenju glavnog objekta kada se početni uslovi menjaju i povećava stabilnost iskopa . Na osnovu usvojenih koeficijenata sigurnosti geomehaničke karakteristike izdvojenih geotehničkih sredina sa kojima se ulazi u dalje proračune izgledaju ovako: (1)

φr = 20.170 cr = 13.33 kN/m2 γ = 18.60 kN/m3 ka1 = tg2(45 - φr/2) = 0.487 k a1 = 0.698 kp1 = tg2(45 + φr/2) = 2.053

(2)

k p1 = 1.433

φr = 15.530 cr = 13.33 kN/m2 γ = 19.00 kN/m3 ka2 = tg2(45 - φr/2) = 0.578 k a2 = 0.760 kp2 = tg2(45 + φr/2) = 1.731

(3)

0

φr = 16.46 cr = 2.00 kN/m γ = 17.50 kN/m3 ka31 = tg2(45 - φr/2) = 0.558 k a31 = 0.747

kp4 = tg2(45 + φr/2) = 3.068 (5)

γ ' = 11.0 kN/m3

k P4 = 1.751

φr = 14.61 cr = 25.00 kN/m γ = 20.00 kN/m3 ka4 = tg2(45 - φr/2) = 0.597 k a4 = 0.773 kp4 = tg2(45 + φr/2) = 1.675

γ ' = 11.00 kN/m3

k p31 = 1.338

φr = 30.560 cr = 2.00 kN/m2 γ = 20.00 kN/m3 ka4 = tg2(45 - φr/2) = 0.326 k a4 = 0.571 0

γ ' = 11.00 kN/m3

k p2 = 1.316 2

kp31 = tg2(45 + φr/2) = 1.791 (4)

γ ' = 11.00 kN/m3

2

k P4 = 1.294

Geometrijske karakteristike štapova usvojene konstrukcije: dijafragma zid d = 60cm

γ ' = 11.0 kN/m3

Ax = 0.60 x 1.00 = 0.60 m2 Iz = 1.00 x 0.603 1/12 = 0.018m4 sile u zamenjujućim osloncima: F=

K B l  Eb

Eb 0.65 12 E b  D 4   (koeficijenti horizontalnih reakcija tla prema Vesiću) B EJ 1  2 Eb = 30 x 106 kN/m2 1  2  0.31  0.3 M  18.571kN / m 2 Es  s 1  0.3

K=

K

0.65 12 18.571  0.6 4 18.571    12.895kN / m 2 0.60 31000000  0.018 1  0.30 2

12.895 x0.60 x1.0 x1.0 m2  0.00025 31000000 m Ix = 0.000000001 m4

Ax = F =

1.2

KRITIČNA DUBINA ISKOPA

Na osnovu utvrđenih geotehničkih karakteristika vršnog sloja tla kritična dubina iskopa za formiranje radnih platoa iznosi do 1.50 m.   2  10.0  2c 17    tg 45     tg 45    1.38m  2  19.50 2   po Taylor – u 3.85  c HC = = 1.30 m Fs =1.5   FS po Terzagi – u 2.67  c   tg 45    1.46m HC = 2   po Coulomb – u 4c HC = k a  1.50m  Usvojeno max. Hc = 1.50 m.

HC =

1.3

POTPORNA KONSTRUKCIJA OBJEKTA PREMA ZGRADI KOLARCA

TIP KONSTRUKCIJE: Oslonjena dijafragma kritični slučaj opterećenja

4.90

12.50

6.60

0.90

111.35

6.70

104.75 (NPV)

4.10

98.86

94.75

2.2.1

Aktivni zemljani pritisak na konstrukciju: p= 10.00 kN/m2 (korisno opterećenje) e0 = 10.0 x 0.487 = e1g = 4.87 + 5.80 x 0.487 x 18.60 = e1d = 57.40 x

0.578  0.487

4.87 kN/m2 57.40 kN/m2 68.13 kN/m2

e2 = 68.13 + 2.00 x 19.00 x 0.578 =

90.10 kN/m2

0.326  0.578

50.81 kN/m2

e2d = 90.10 x

e3g = 50.81 + 11.00 x 1.80 x 0.326 =

57.26 kN/m2

0.597  0.326

104.90 kN/m2

e3d = 57.26 x

e4g = 104.90 + 7.00 x 20.00 x 0.597 =

188.48 kN/m2

Uticaji od kohezije sa aktivne strane: ec1 = -2 x 13.33 x 0.698 = ec2 = -2 x 13.33 x 0.760= ec3 = -2 x 3.33 x 0.571= ec3' = -2 x 33.33 x 0.773 =

-18.60 kN/m2 -20.26 kN/m2 -3.80 kN/m2 -51.52 kN/m2

Uticaji od pasivnog otpora tla: ep = 5.50 x 20.00 x 1.294 =

142.34 kN/m2

Geološki profil terena i zbirni dijagram opterećenja 13.73

nt

38.80 47.84

5.80

l1 7.80

70.21 48.53 54.92 53.38

pgl

9.60

GL

16.60

2.2.2

136.96

Iskop temeljne jame do kote -5.20 a pre montaže horizontalnog ramovskog razupirača U ovoj fazi iskopa konstrukcija radi kao konzolni element. Statička šema za proračun 1 1 2 2 3 3 4 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14

4 5 5 6 6 7 8 7 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14

STRUCTURE * DIJAFRAGMA KONZOLA 1 LOAD 1 * OPTERECENJE OD TLA * MEMBER FORCES MEM JOINT AX.FORC SH.FORC MOMENT 1 1 .000 .000 .00 1 2 .000 -.750 .38 2 2 .000 .750 -.38 2 3 .000 -5.760 2.96 3 3 .000 5.760 -2.96 3 4 .000 -19.290 14.73 4 4 .000 19.290 -14.73 4 5 .000 -41.840 44.55 5 5 .000 41.840 -44.55 5 6 .000 -73.410 101.42 6 6 .000 37.237 -101.42 6 7 .000 -48.469 114.26 7 7 .000 -21.088 -114.26 7 8 .000 -32.382 118.97 8 8 .000 -29.399 -118.96 8 9 .000 -35.256 120.97 9 9 .000 -21.147 -120.97 9 10 .000 -23.970 122.02 10 10 .000 -44.519 -122.02 10 11 .000 -3.428 103.32 11 11 .000 -64.079 -103.32 11 12 .000 4.729 67.92 12 12 .000 -73.595 -67.92 12 13 .000 2.305 28.98 13 13 .000 -74.198 -28.98 13 14 .000 -9.032 -4.60 14 14 .000 -66.520 4.60 14 15 .000 -28.650 -24.53 15 15 .000 -64.622 24.53 15 16 .000 -42.488 -36.59 16 16 .000 -53.789 36.59 16 17 .000 -65.261 -31.85 17 17 .000 -32.643 31.85 17 18 .000 -98.332 .00 18 18 98.332 .000 .00 18 19 -98.332 .000 .00 19 17 97.905 .000 .00 19 20 -97.905 .000 .00 20 16 96.276 .000 .00 20 21 -96.276 .000 .00 21 15 93.272 .000 .00 21 22 -93.272 .000 .00 22 14 75.552 .000 .00 22 23 -75.552 .000 .00 23 13 71.893 .000 .00 23 24 -71.893 .000 .00 24 12 68.866 .000 .00 24 25 -68.866 .000 .00 25 11 67.507 .000 .00 25 26 -67.507 .000 .00 26 10 68.490 .000 .00 26 27 -68.490 .000 .00 27 9 56.403 .000 .00 27 28 -56.403 .000 .00 28 8 61.781 .000 .00

28 29 29 30 30

29 7 30 6 31

-61.781 69.557 -69.557 36.173 -36.173

.000 .000 .000 .000 .000

.00 .00 .00 .00 .00

REACTIONS,APPLIED LOADS SUPPORT JOINTS JOINT FORCE X FORCE Y MOMENT Z 18 .000 .000 .00 19 -98.332 .000 .00 20 -97.905 .000 .00 21 -96.276 .000 .00 22 -93.272 .000 .00 23 -75.552 .000 .00 24 -71.893 .000 .00 25 -68.866 .000 .00 26 -67.507 .000 .00 27 -68.490 .000 .00 28 -56.403 .000 .00 29 -61.781 .000 .00 30 -69.557 .000 .00 31 -36.173 .000 .00 FREE JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. 1 .0170204 .0000000 2 .0147843 .0000000 3 .0132949 .0000000 4 .0118154 .0000000 5 .0103788 .0000000 6 .0090660 .0000000 7 .0087164 .0000000 8 .0077420 .0000000 9 .0070680 .0000000 10 .0067246 .0000000 11 .0066281 .0000000 12 .0067615 .0000000 13 .0070588 .0000000 14 .0074180 .0000000 15 .0077514 .0000000 16 .0080010 .0000000 17 .0081364 .0000000

ROTATION -.0014909 -.0014905 -.0014872 -.0014668 -.0013933 -.0012072 -.0011218 -.0008251 -.0005220 -.0002408 .0000189 .0002324 .0003448 .0003587 .0002992 .0001947 .0000779

SUPPORT JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. ROTATION 18 .0081718 .0000000 .0000069 PROBLEM SOLUTION COMPLETED.

Oslonjena dijafragma – iskop do kote -8.75. oslonac na kotama +2.86 i -1.90 m

Statička šema za proračun 1 1 2 2 3

3 4 4 5 5 6 6

20 19 18 17 16 15 14

19 18

7 8

17

9

16 15 14 13

10 11 12 13

7 8 9 10 11 12

STRUCTURE * DIJAFRAGMA OSLONAC 2 LOAD 1 * OPTERECENJE OD TLA * MEMBER FORCES MEM JOINT AX.FORC SH.FORC MOMENT 1 1 .000 .000 .00 1 2 .000 -.750 .38 2 2 .000 58.671 -.37 2 3 .000 -63.681 60.88 3 3 .000 63.681 -60.88 3 4 .000 -77.211 130.58 4 4 .000 77.211 -130.58 4 5 .000 -99.761 218.31 5 5 .000 99.761 -218.31 5 6 .000 -131.331 333.11 6 6 .000 131.331 -333.11 6 7 .000 -142.563 374.17 7 7 .000 -252.917 -374.17 7 8 .000 199.447 147.05 8 8 .000 -199.447 -147.05 8 9 .000 134.792 -20.99 9 9 .000 -134.792 20.99 9 10 .000 89.675 -122.22 10 10 .000 -89.675 122.22 10 11 .000 41.727 -181.56 11 11 .000 -41.727 181.56 11 12 .000 -17.623 -194.61 12 12 .000 17.623 194.61 12 13 .000 -88.913 -142.33 13 13 .000 -3.086 142.33

13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23

14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 17 20 16 21 15 22 14 23 13 24

.000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 102.729 -102.729 108.071 -108.071 112.018 -112.018 113.901 -113.901 95.730 -95.730 91.999 -91.999

-80.144 -15.586 -79.584 -34.317 -72.793 -39.225 -79.825 -28.246 -102.729 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000

-104.80 104.80 -73.80 73.80 -55.55 55.55 -36.25 36.25 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

REACTIONS,APPLIED LOADS SUPPORT JOINTS JOINT FORCE X FORCE Y MOMENT Z 2 57.921 .000 .00 7 -395.480 .000 .00 18 .000 .000 .00 19 -102.729 .000 .00 20 -108.071 .000 .00 21 -112.018 .000 .00 22 -113.901 .000 .00 23 -95.730 .000 .00 24 -91.999 .000 .00 FREE JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPLA. 1 .0008280 .0000000 3 -.0005250 .0000000 4 -.0008870 .0000000 5 -.0008995 .0000000 6 -.0003285 .0000000 8 .0016269 .0000000 9 .0036558 .0000000 10 .0054548 .0000000 11 .0069994 .0000000 12 .0082663 .0000000 13 .0090327 .0000000 14 .0093991 .0000000 15 .0094657 .0000000 16 .0093092 .0000000 17 .0089812 .0000000

ROTATION -.0005520 -.0004717 -.0002215 .0002350 .0009575 .0019156 .0020681 .0018895 .0015193 .0010087 .0005473 .0002020 -.0000552 -.0002499 -.0003976

SUPPORT JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPLA. ROTATION 2 .0000000 .0000000 -.0005517 7 .0000000 .0000000 .0012379 18 .0085373 .0000000 -.0004744 PROBLEM SOLUTION COMPLETED.

2.2.4

Kontrola dubine dijafragme:

Suma horizontalnih fiktivnih reakcija: ΣH = 594.28 kN Suma horizontalnog pasivnog otpora i kohezije: Σ(Ep + Cp) = 674.80 kN > ΣH Usvojena dubina dijafragme je zadovoljavajuća. 2.2.5

Dimenzionisanje konstrukcije:

Statički uticaji na konstrukciju: M7 = 374.17 kNm N = G = 0.60 x 1.00 x 5.80 x 25.00 = 87.00 kN/m Mu = 374.17 x 1.65 = 617.38 kNm/m b / d =100/60 cm MB30 RA 400/500 MPa momenat M = 617.38 kNm normalna sila N = 87.00 kN pravougaoni presek b = 100.00 cm d = 60.00 cm sila pritiska u betonu Db = 87.00 kN krak unutrasnjih sila z = 51.53 cm sila u zategnutoj armaturi Z = 1198.00 kN dilatacija u betonu b= 1.93 ‰. dilatacija u armaturi a = 10.00 ‰. polozaj neutralne ose x = 9.23 cm povrsina zategnute armature Fa = 27.02 cm2 polozaj zategnute armature a = 5.00 cm Usvojeno 2 R Ø 19/20 cm (prema teritoriji) R Ø 16/20 cm (prema otkopu) 2.2.6

Oslonac

max. Z = 57.92 kN/m’ razmak a =3.00 m nagib oslonca α = 370 Sila u kosom osloncu Zk = 57.92 x 3.00 / 0.799 = 217.50 kN Sila u horizontalnom osloncu Zh = 57.92 x 9.00 = 521.30 kN Usvojen kosi oslonac od šavne cevi D = 219.1 x 5 mm Usvojen horizontalni oslonac od šavne cevi D = 323.9 x 8 mm Kontrola izvijanja pritisnutog štapa 219.1 x 5 mm prema JUS U.E7.081/1986 A = 33.60 cm2 i = 7.57 cm l,i = 1.00 x 400.0 = 400.00 cm é = 400 / 7.57 = 52.8 év = 75.9 é = é / év = 52.8 / 75.9 = 0.696 Kriva A => ά = 0.206 β = 1.587 γ = 0.852 σ,dop = 0.852 x 16.00 = 13.60 kN/cm2 σ N = 217.50 / 33.60 = 6.50 kN/cm2 σ N = 6.50 kN/cm2 < 13.60 kN/cm2 = σ,dop Kontrola izvijanja pritisnutog štapa 323.9 x 8 mm prema JUS U.E7.081/1986 A = 79.40 cm2 i = 11.20 cm l,i = 1.00 x 600.0 = 600.00 cm é = 600 / 11.20 = 53.6 év = 75.9 é = é / év = 53.6 / 75.9 = 0.706 Kriva A => ά = 0.206 β = 1.602 γ = 0.847 σ,dop = 0.847 x 16.00 = 13.60 kN/cm2 σ N = 521.30 / 79.40 = 6.60 kN/cm2 σ N = 6.60 kN/cm2 < 13.60 kN/cm2 = σ,dop

1.4

PRORAČUN NOSIVOSTI BUŠENIH ŠIPOVA

1.4.1

BUŠENI ŠIPOVI D = 1000 mm L = 14.00 m

τ h Θ c fs kN/m3 m ° kN/m² kN/m² 20.00 20.00 33.00 25.00 70.00 Dužina šipa je: 14.00 m Tip šipa je: KRUŽNI Prečnik šipa R = 1.00 m Koeficijenti sigurnosti dati prema službenom listu br. 34 iz 1974. koji se odnosi na propise iz fundiranja na šipovima : F = 1.20 Fc = 1.50 m = arctg (tg / F) cm = c / Fc Koeficijent mirnog zemljanog pritiska : 1 - sin  Ko = --------------- x (1 + Ap x sin ) 1 + sin  Vertikalni pritisak od sopstvene težine tla u nivou sredine nosivog sloja po omotaču :  =  (,i x h,i) Θm cm Ap Ko δ ° kN/m² m² kN/m² 23.41 10.00 43.98 0.402 140.00 Vertikalni pritisak zemlje u nivou baze šipa : d = 280.00 kN/m2 Površina baze šipa : Aq = 0.790 m2 PRORAČUN PO METODI BRINCH HANSENA Faktori nosivosti tla : Nr = 6.01 Nqr = 20.49 Ncr = 120.21 Dozvoljeno specifično opterećenje tla u nivou vrha šipa : q = cm x Ncr + Ko x d x Nq +  x r x Nr q = 3567.37 kN/m2 Ukupna nosivost po omotaču šipa je : p x Ap =  (cm,i + ,i x Ko,i x tg m,i) x Ap,i p x Ap = 1511.06 kN Ukupna nosivost šipa je : Nd = q x Aq + p x Ap Nd = 4312.86 kN PRORAČUN PO METODI MEYERHOFA Faktori nosivosti tla : N = 5.89 Nq = 21.91 Nc = 119.77 Dozvoljeno specifično opterećenje tla u nivou vrha šipa : q = 3721.35 kN/m2 Ukupna nosivost po omotaču šipa je : p x Ap = 1511.06 kN Ukupna nosivost šipa je : Nd = 4433.80 kN PRORAČUN PO METODI TERZAGHIJA Faktori nosivosti tla : N = 6.26 Nq = 9.03 Nc = 18.56 Dozvoljeno specifično opterećenje tla u nivou vrha šipa : q = 1264.64 kN/m2 Ukupna nosivost po omotaču šipa je : fs x Ap = 3078.76 kN Ukupna nosivost šipa je : Nd = 4072.00 kN Srednja vrednost nosivosti šipova

Nd,sr = 4272.89 kN

Opterećenje pojedinačnog šipa od izvedene međuspratne ploče, radnog i korisnog opterećenja ploče: N,max. = 10.30 x 6.08 x [2 x (0.26 x 25.00 + 5.00) + 0.60 x 25.00 +

N,max. = 4271.00 kN

+ 1.40 x 18.00 + 5.00] = < Nd,sr = 4272.89 kN

USVOJENA RA-400/500 ARMATURA:

1.4.2

4271.00 kN

16 R  20 (Po obimu šipa)  10 / 20 (Spiralna uzengija)

PRIVREMENI OSLONAC OD ČELIČNOG PROFILA SA MOŽDANICIMA ZA VEZU MEĐUSPRATNE KONSTRUKCIJE NA KOTAMA (105.56 / 107.31)

Opterećenje pojedinačnog čeličnog profila – privremenog oslonca od izvedene međuspratne ploče na kotama (105.56 / 107.31) i radnog opterećenja ploče: N,max. = 10.30 x 6.08 x (0.26 x 25.00 + 5.00) = 720.20 kN Usvojen čelični profil od šavne cevi D = 323.8 mm Kontrola izvijanja pritisnutog štapa radi se prema JUS U.E7.081/1986 A = 79.40 cm2 i = 11.20 cm l,i = 1.00 x 690 = 690 cm  = 690.00 / 11.20 = 61.6 v = 75.9 ’ =  / v = 61.6 / 75.9 = 0.812 Kriva A =>  = 0.206  = 1.785  = 0.792 i,dop = 0.792 x 16.00 = 12.70 kN/cm2 N = 720.20 / 79.40 = 9.10 kN/cm2 N = 9.10 kN/cm2 < 12.7 kN/cm2 = i,dop Moždanici za oslanjanje ploče se rade od valjanih profila INP-300 ... 900 mm M1 = 720.20 / 4 x 0.45 = 81.00 kNm W,pot. = 81.00 x 100 / 16.00 = 506.39 cm3 i,max. = 81.00 x 100 / 653.00 cm3 = 12.40 kN/cm2 i,max. = 12.40 kN/cm2 < i,dop. = 16.00 kN/cm2 POTPORNA KONSTRUKCIJA OBJEKTA PREMA STUDENTSKOM PARKU

TIP KONSTRUKCIJE: Oslonjena dijafragma kritični slučaj opterećenja

3.70

10.60

6.60

111.35

6.90

104.75 (NPV)

99.50

4.40

1.5

96.35

1.5.1

Aktivni zemljani pritisak na konstrukciju: p= 10.00 kN/m2 (korisno opterećenje) e0 = 10.0 x 0.487 = e1g = 4.87 + 4.80 x 0.487 x 18.60 = e1d = 48.35 x

4.87 kN/m2 48.35 kN/m2

0.578  0.487

57.38 kN/m2

e2 = 57.38 + 2.00 x 19.00 x 0.578 =

79.34 kN/m2

0.326  0.578

44.74 kN/m2

e2d = 79.34 x

e3g = 44.74 + 11.00 x 1.80 x 0.326 =

51.20 kN/m2

0.597  0.326

93.76 kN/m2

e3d = 51.20 x

e4g = 93.76 + 6.40 x 20.00 x 0.597 =

170.18 kN/m2

Uticaji od kohezije sa aktivne strane: ec1 = -2 x 13.33 x 0.698 = ec2 = -2 x 13.33 x 0.760= ec3 = -2 x 3.33 x 0.571= ec3' = -2 x 33.33 x 0.773 =

-18.60 kN/m2 -20.26 kN/m2 -3.80 kN/m2 -51.52 kN/m2

Uticaji od pasivnog otpora tla: ep = 4.50 x 20.00 x 1.294 =

116.46 kN/m2

Geološki profil terena i zbirni dijagram opterećenja

nt

4.80

l1 6.80

pgl

8.60

13.96

29.75 37.12 59.08 40.94 47.40 42.24

GL

15.00

1.5.2

118.66

Iskop temeljne jame do kote -4.60 a pre montaže horizontalnog ramovskog razupirača U ovoj fazi iskopa konstrukcija radi kao konzolni element. Statička šema za proračun

1 1 2 2 3 3 4 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14

4 5 5 6 6 7 8 7 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14

STRUCTURE * DIJAFRAGMA KONZOLNO LOAD 1 * OPTERECENJE OD TLA * MEMBER FORCES MEM JOINT AX.FORC SH.FORC MOMENT 1 1 .000 .000 .00 1 2 .000 -.750 .38 2 2 .000 .750 -.38 2 3 .000 -51.487 60.48 3 3 .000 12.633 -60.48 3 4 .000 -55.263 93.51 4 4 .000 -13.351 -93.51 4 5 .000 -40.259 106.05 5 5 .000 -21.076 -106.05 5 6 .000 -17.192 104.08 6 6 .000 -39.393 -104.08 6 7 .000 -1.791 86.94 7 7 .000 -51.730 -86.94 7 8 .000 3.520 58.32 8 8 -.001 -69.559 -58.32 8 9 .001 9.409 17.84 9 9 -.001 -74.576 -17.84 9 10 .001 2.486 -21.68 10 10 -.001 -67.115 21.68 10 11 .001 -16.915 -47.78 11 11 -.001 -46.478 47.78 11 12 .001 -49.492 -47.27 12 12 -.001 -22.325 47.27 12 13 .001 -85.595 -16.63 13 13 -.001 18.472 16.63 13 14 .001 -64.984 .00 14 14 64.984 .000 .00 14 15 -64.984 .000 .00 15 13 67.123 .000 .00 15 16 -67.123 .000 .00

16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25

12 17 11 18 10 19 9 20 8 21 7 22 6 23 5 24 4 25 3 26

71.817 -71.817 63.393 -63.393 64.629 -64.629 65.166 -65.166 66.040 -66.040 53.521 -53.521 56.585 -56.585 61.335 -61.335 68.614 -68.614 38.855 -38.855

.000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000

.00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

REACTIONS,APPLIED LOADS SUPPORT JOINTS JOINT FORCE X FORCE Y MOMENT Z 14 .000 -.001 .00 15 -64.984 .000 .00 16 -67.123 .000 .00 17 -71.817 .000 .00 18 -63.393 .000 .00 19 -64.629 .000 .00 20 -65.166 .000 .00 21 -66.040 .000 .00 22 -53.521 .000 .00 23 -56.585 .000 .00 24 -61.335 .000 .00 25 -68.614 .000 .00 26 -38.855 .000 .00 FREE JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. 1 .0162263 .0000000 2 .0141655 .0000000 3 .0097381 .0000000 4 .0085982 .0000000 5 .0076860 .0000000 6 .0070908 .0000000 7 .0067069 .0000000 8 .0064840 .0000000 9 .0063983 .0000000 10 .0063455 .0000000 11 .0062242 .0000000 12 .0059683 .0000000 13 .0055782 .0000000

ROTATION -.0013740 -.0013736 -.0012298 -.0010355 -.0007834 -.0005400 -.0003200 -.0001385 -.0000510 -.0000720 -.0001824 -.0003292 -.0004375

SUPPORT JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. ROTATION 14 .0054005 .0000000 -.0004480 PROBLEM SOLUTION COMPLETED.

Oslonjena dijafragma – iskop do kote -7.50. oslonac na koti 0.00 m

Statička šema za proračun 1 1 2 2 3

3 4 4 5 5 6 6

20 19 18 17 16 15 14

19 18

7 8

17

9

16 15 14 13

10 11 12 13

7 8 9 10 11 12

STRUCTURE * DIJAFRAGMA OSLONJENO LOAD 1 * OPTERECENJE OD TLA * MEMBER FORCES MEM JOINT AX.FORC SH.FORC MOMENT 1 1 .000 .000 .00 1 2 .000 -.750 .37 2 2 .000 .750 -.37 2 3 .000 -51.488 60.48 3 3 .000 -175.732 -60.48 3 4 .000 133.062 -94.83 4 4 .000 -133.062 94.83 4 5 .000 79.452 -202.00 5 5 .000 -79.452 202.00 5 6 .000 41.184 -256.50 6 6 .000 -41.184 256.50 6 7 .000 .000 -275.26 7 7 .000 .000 275.26 7 8 .000 -48.210 -252.15 8 8 .000 48.210 252.15 8 9 .000 -108.360 -174.86 9 9 .000 10.941 174.86 9 10 .000 -83.301 -128.78 10 10 .000 -10.611 128.78 10 11 .000 -73.689 -98.19 11 11 .000 -13.002 98.19 11 12 .000 -82.968 -64.20 12 12 .000 -7.575 64.20

12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19

13 13 14 14 15 13 16 12 17 11 18 10 19 9 20

.000 .000 .000 70.448 -70.448 76.410 -76.410 90.542 -90.542 86.691 -86.691 93.913 -93.913 97.419 -97.419

-100.345 23.936 -70.448 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000 .000

-18.81 18.81 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00

REACTIONS,APPLIED LOADS SUPPORT JOINTS JOINT FORCE X FORCE Y MOMENT Z 3 -227.220 .000 .00 14 .000 -.001 .00 15 -68.448 .000 .00 16 -73.410 .000 .00 17 -88.542 .000 .00 18 -84.691 .000 .00 19 -91.913 .000 .00 20 -93.419 .000 .00 FREE JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPLA. 1 -.0129191 .0000000 2 -.0089151 .0000000 4 .0028202 .0000000 5 .0054002 .0000000 6 .0072799 .0000000 7 .0086164 .0000000 8 .0094182 .0000000 9 .0095649 .0000000 10 .0092207 .0000000 11 .0085116 .0000000 12 .0075245 .0000000 13 .0063500 .0000000

ROTATION .0026692 .0026696 .0027585 .0023541 .0018014 .0011610 .0004527 -.0001253 -.0005429 -.0008617 -.0010977 -.0012313

SUPPORT JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPLA. ROTATION 3 .0000000 .0000000 .0028134 14 .0058545 .0000000 -.0012429 PROBLEM SOLUTION COMPLETED. 1.5.4

Kontrola dubine dijafragme:

Suma horizontalnih fiktivnih reakcija: ΣH = 500.42 kN Suma horizontalnog pasivnog otpora i kohezije: Σ(Ep + Cp) = 116.46 x 4.50 / 2 + 51.52 x 4.50 = 493.88 kN Usvojena dubina dijafragme je zadovoljavajuća.

~    ΣH

1.5.5

Dimenzionisanje konstrukcije:

Statički uticaji na konstrukciju: M7 = 275.26 kNm N = G = 0.60 x 1.00 x 7.00 x 25.00 = 105.00 kN/m Mu = 275.26 x 1.65 = 454.18 kNm/m b / d =100/60 cm MB30 RA 400/500 MPa momenat M = 454.18 kNm normalna sila N = 105.00 kN pravougaoni presek b = 100.00 cm d = 60.00 cm sila pritiska u betonu Db = 105.00 kN krak unutrasnjih sila z = 51.53 cm sila u zategnutoj armaturi Z = 534.17 kN dilatacija u betonu b= 2.02 ‰. a = 10.00 ‰. dilatacija u armaturi polozaj neutralne ose x = 9.23 cm povrsina zategnute armature Fa = 17.64 cm2 polozaj zategnute armature a = 5.00 cm Usvojeno R Ø 19/15 cm (prema teritoriji) R Ø 16/20 cm (prema otkopu) 1.5.6

Oslonac

max. N3 = 227.22 kN/m’ (opterećenje na međuspratnu ploču na koti 0.00). 1.6

POTPORNA KONSTRUKCIJA ULAZNIH RAMPI

TIP KONSTRUKCIJE: Konzolni šipovi kritični slučaj opterećenja

4.00

107.35

8.35

6.60

111.35

4.35

104.75 (NPV)

103.00

1.6.1

Aktivni zemljani pritisak na konstrukciju: p= 10.00 kN/m2 (korisno opterećenje) e0 = 10.0 x 0.487 = e1g = 4.87 + 4.80 x 0.487 x 18.60 = e1d = 48.35 x

0.578  0.487

4.87 kN/m2 48.35 kN/m2 57.38 kN/m2

e2 = 57.38 + 2.00 x 19.00 x 0.578 =

79.34 kN/m2

0.326  0.578

44.74 kN/m2

e2d = 79.34 x

e3g = 44.74 + 11.00 x 1.20 x 0.326 =

49.04 kN/m2

Uticaji od kohezije sa aktivne strane: ec1 = -2 x 13.33 x 0.698 =

-18.60 kN/m2

ec2 = -2 x 13.33 x 0.760= ec3 = -2 x 3.33 x 0.571=

-20.26 kN/m2 -3.80 kN/m2

Uticaji od pasivnog otpora tla: ep = 4.35 x 20.00 x 1.294 =

112.58 kN/m2

Geološki profil terena i zbirni dijagram opterećenja

13.96

nt

29.75 37.12

4.80

l1 6.80

59.08 40.94 45.24

pgl

8.00

1.6.2

Iskop temeljne jame do kote 107.35. U ovoj fazi iskopa konstrukcija radi kao konzolni element. Statička šema za proračun 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 13

12

6

12

11

7

11

10

8

10

9

9

6 7 8

STRUCTURE * SIPOVI KONZOLNO LOAD 1 * OPTERECENJE OD TLA * MEMBER FORCES MEM JOINT AX.FORC SH.FORC 1 1 .000 .000 1 2 .000 -.005 2 2 .000 .005 2 3 .000 -3.340

MOMENT .00 .00 .00 1.12

3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12

3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 8 11 7 12 6 13

.000 .000 .000 .000 .000 .000 .012 -.012 .024 -.024 .037 -.037 36.216 -36.216 27.242 -27.242 18.205 -18.205 9.104 -9.104

3.340 -13.330 13.330 -29.990 -42.524 19.194 -28.298 -1.682 -16.523 -20.127 -7.114 -36.216 .012 -.012 .012 -.012 .012 -.012 .012 -.012

-1.12 8.90 -8.90 30.00 -30.00 -1.41 1.40 -15.26 15.26 -14.01 14.00 -.01 .01 .00 .01 .00 .01 .00 .01 .00

REACTIONS,APPLIED LOADS SUPPORT JOINTS JOINT FORCE X FORCE Y MOMENT Z 5 -72.514 .000 .00 9 .000 .049 .00 10 -36.216 -.012 .00 11 -27.242 -.012 .00 12 -18.205 -.012 .00 13 -9.104 -.012 .00 FREE JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. ROTATION 1 -.0383009 .0000000 .0095603 2 -.0287406 .0000000 .0095603 3 -.0191800 .0000000 .0095616 4 -.0096121 .0000000 .0095800 6 .0096984 .0000000 .0097141 7 .0193938 .0000000 .0096663 8 .0290207 .0000000 .0095883 SUPPORT JOINT DISPLACEMENTS JOINT X-DISPL. Y-DISPL. ROTATION 5 .0000000 .0000000 .0096596 9 .0385805 .0000000 .0095415 1.6.3

Dimenzionisanje konstrukcije:

PRORAČUN ARMIRANO-BETONSKIH KRUŽNIH PRESEKA PO TEORIJI LOMA RADNI DIJAGRAM : PARABOLA + PRAVA VEZANO DIMENZIONISANJE MB 30 RA-400/500 MPa RAZMAK ŠIPOVA  = 1.20 m r = 20 cm. Mu = 30.00 x 1.20 x 1.60 = 57.60 kNm a = 3.5 cm. a/b = 9.688/3.50 ‰ R = 20 cm Fa = 21.80 cm2 Usvojeno : 16 R Ø 16 U Ø8/20 cm

1.7

PRORAČUN POTPORNIH OBODNIH ZIDOVA ULAZNE RAMPE

1.7.1

POPREČNO OPTEREĆENJE ZIDA

-

Opterećenje: Horizontalno opterećenje od tla (aktivni pritisak) 2.30 kN/m2 e0 = 5.00 x tan2(45 - 22/ 2) = 27.50 kN/m2 e1 = 2.30 + 3.00 x 18.90 x tan2(45 - 22/ 2) = Kohezija sa aktivne strane od tla ca = 2 x 15.00 x tan(45 - 22/ 2) = 20.30 kN/m2 Kohezija sa pasivne strane od tla ca = 2 x 15.00 x tan(45 + 22/ 2) = 44.60 kN/m2 Pasivni otpor temeljnog bloka zida ispod buduće temeljne ploče objekta ep = 0.30 x 18.90 x tan2(45 + 22/ 2) = 12.50 kN/m2 Sila trenja od vertikalnog opterećenja zida i njegove sopstvene težine t = 141.50 x tan22 = 59.40 kN/m2 Vertikalno opterećenje temelja q + g = 141.50 kN/m' Sile pritisaka sa aktivne strane Eo = (2.30 + 27.50) / 2 x 3.00 = Ca = 20.30 x 3.00 = krak sila u odnosu na tačku preturanja M z,a = 3.80 / 3 = 1.27 m

44.70 kN/m' 60.90 kN/m' z,c = 3.80 / 2 = 1.90 m

Sile pasivnih otpora Ep = 12.50 x 0.30 / 2 = Cp = 44.60 x 0.30 = krak sila u odnosu na tačku preturanja M z,p = 0.30 / 3 = 0.10 m z,c = 0.30 / 2 = 0.15 m

Sopstvena težina zida ,bet = 24.00 kN/m3 Gz = (3.00 x 0.20 + 1.50 x 0.30) x 25.00 = (0.60 + 0.45) x 25.00 = Gz = 15.00 + 11.30 = krak sile u odnosu na tačku preturanja M z1 = 1.50 / 2 = 0.75 m z2 = 1.50 – 0.20 / 2 = 1.40 m

1.90 kN/m' 13.40 kN/m'

26.30 kN/m'

1.7.2

KOEFICIJENT SIGURNOSTI NA KLIZANJE f = tg = tg22° = 0.404 Kk = Ep + Ca + Cp + (Gz + Qz) x f / Ea Kk = (1.90 + 60.90 + 13.40 + 59.40) / 44.70 = 1.58 Kk = 3.03 > Fs,min. = 1.20

1.7.3

KOEFICIJENT SIGURNOSTI NA PRETURANJE Kp = (44.70 x 1.90 + 1.90 x 0.10 + 13.40 x 0.15 + 9.00 x 0.60 + 22.50 x 1.10) / (44.70 x 1.60) = 117.28 / 71.53= 1.63 Kp = 1.63 > Fs,min. = 1.50

1.7.4

STATIČKI UTICAJI U ZIDU

Zid se tretira kao linijski sistem, sa statičkim uticajima za segment širine b = 1.00 m, sa tretiranjem pritisaka tla u stanju mirovanja na zid, uz sadejstvo kohezije u tlu sa redukovanom vrednošću. Statički uticaji u konačnoj fazi izvođenja zida M,max. = 44.70 x 1.60 – 27.40 x 1.90 = 19.50 kNm/m'

Statički uticaji u temeljnoj stopi F = 1.20 x 1.00 = 1.20 m2/m' W = 1.00 x 1.202 / 6 = 0.24 m3/m' N = 30.50 kN/m' M = 82.60 x 1.60 – 81.20 x 1.40 – 22.50 x 0.50 = 174.00 – 233.80 – 11.25 = M = 71.10 kNm/m' 1,2 = N / F  M / W = 30.50 / 1.20  41.10 / 0.24 = 25.41 ± 171.25 1 = 196.66 kN/m2 < ,doz. = 340.00 kN/m2 2 2 = 145.84 kN/m M,x-x1 = 196.66 x 1.202/ 2 = 141.00 kNm/m' 1.7.5

DIMENZIONISANJE (MB-30; MAG-500/560) Presek na spoju temeljne stope h = 0.90 x 20 = 18 cm b / h / d = 100 / 18 / 20 cm Mu = 1.80 x 59.60 = 107.28 kNm k = 1.6.488 s = 0.229 z,b = 0.907 mi1 = 17.803 % eps,a1 = 10.00 %. eps,b = 1.6.98 %. Lom AB preseka po armaturi. Potrebna površina zategnute armature: Aa1 = 0.178 x 100.0 x 18.0 x 2.05 / 50.00 = 13.14 cm2 minAa1 = 0.200 x 100 x 20 / 100 = 4.00 cm2 Presek u temeljnoj stopi h = 0.90 x 30 = 27 cm b / h / d = 100 / 27 / 30 cm Mu = 1.80 x 71.10 = 127.98 kNm k = 3.417 s = 0.147 z,b = 0.946 mi1 = 9.053 % eps,a1 = 10.00 %. eps,b = 1.73 %. Lom AB preseka po armaturi. Potrebna površina zategnute armature: Aa1 = 0.091 x 100.0 x 27.0 x 2.05 / 50.00 = 10.02 cm2 minAa1 = 0.200 x 100 x 30 / 100 = 6.00 cm2 USVOJENA MREŽASTA MAG-500/560 ARMATURA: R-424 (Zid prema terenu po celoj visini) R-424 + R Ø 14 / 15 cm (Zid prema terenu do polovine visine) Q-188 (Zid prema objektu po celoj visini) R-424 + R Ø 14 / 15 cm (Temeljna ploča dole) R-424 (Temeljna ploča gore) P R O J E K T A N T:

Raško PETROVIĆ,dipl.inž.građ.

2

10.6.2 PREDMER SA PREDRAČUNOM RADOVA 1.6.0

UVODNA NAPOMENA

Ovim predračunom radova obuhvaćeni su svi radovi na izvođenju zaštitne obodne konstrukcije objekta, od kontinualnih lamela armirano-betonskih dijafragmi, sa naglavnom gredom i razupiračima. Pozicijama radova nisu obuhvaćeni: Pristupni put za potrebe gradilišta, dovod vode i struje kao ni zastita od spoljnjih voda u vreme građenja. Ostali pripremni radovi, iskazani su i obuhvaćeni kroz glavne radove u ovom predmeru radova. Pre početka radova na izvođenju dijafragmi, potrebno je izvršiti snimanje okolnih objekata kao i visinskih kota obližnjih repera na objektima. Snimanje je takođe potrebno vršiti i u toku izvođenja šipova, kao i po završetku kompletnog objekta (izvršen široki otkop i sl.) u periodu od godinu dana. Na ovaj način se prate sve eventualne deformacije na postojećim objektima i terenu kako bi se blagovremeno sprečila teža oštećenja. 1.6.1

PRIPREMNI RADOVI

A.1

Izrada i održavanje potrebnog platoa za manipulaciju mašina sa kolovoznom konstrukcijom od uvaljanog tucanika širine 5.00 m, postavljenog sa unutrašnje strane potporne konstrukcije na propisanom rastojanju. Svi elementi platoa moraju odgovarati eksploatacionim uslovima vozila za dovoz teških mašina i miksera za beton. Širina kolovozne trake na delu trase pored potporne konstrukcije od 5.00 m je obaveznaza izradu planiranih potpora. Obračun po metru kvadratnom izvedenog radnog platoa. m² 3350.00 a'din. 3350.00

11.222.500,00

A.2

Transport mašina i opreme za izradu dijafragmi sa svim pomoćnim alatom, opremom i rezervnim delovima od stacionara izvođača do gradilišta i nazad, sa pripremom i uređenjem gradilišta pre i po zavrsetku radova u paušalnom iznosu. 120.000,00 _____________________________ Svega 3.1: 11.342.500,00

1.6.2

ZAŠTITNA KONSTRUKCIJA OD LAMELA DIJAFRAGMI

A.

Zemljani radovi

A.1

Mašinski iskop zemlje III kategorije za izradu armirano betonskih uvodnica Dimenzije rova su 1.00 x 0.95 m za dijafragme d = 60 cm. Obračun se vrši po m3 iskopanog materijala. 0.95 x 1.00 x 670.00 = m3 636.50 a'din. 950.00 604.675,00

A.2

Iskop pojedinačnih lamela 2.50 x 0.60 grajferom (specijalni bager) pod obaveznom zaštitom bentonitne suspenzije a nastavak lamella uz pomoć graničnih cevi. Iskopani materijal odložiti pored mašine po pravcu napredovanja radi odvoženja sa gradilišta. Obračun se vrši po m2 vertikalne površine iskopa. 235.00 x 17.40 + 435.00 x 15.40 = m2 10788.00 a'din. 5000.00 53.940.000,00

A.3

Utovar i odvoz iskopanog materijala iz gornjih pozicija. Obračun se vrši po m3 odveženog materijala. 636.50 + 10788.00 x 0.60 x 1.15 =

3 3

m

8080.00

a'din. 750.00

6.060.000,00 ________________________ Svega A: 60.604.675,00

B.

Betonski radovi

B.1

Nabavka, doprema i ugradnja betona MB 20 za izradu armirano betonskih uvodnica. Zidovi uvodnica su visine 1.00 m a debljine 0.15 m. Širina rova jednaka je debljini dijafragme uvećane za 0.05 m s time što se zidovi uvodnica razupiru drvenim oblicama d = 20 cm u dva nivoa na razmaku od 1.50 m. Obračun se vrši po m3 nabavljenog i ugrađenog betona sa jednostrukom oplatom i razupiračima. 2 x 1.00 x 0.15 x 670.00 = m3 201.00 a'din. 12000.00 2.412.000,00

B.2

Nabavka i doprema sveže betonske mase MB 30 na mestu ugradnje, sledećeg sastava: 400 kg cementa po kubiku betona, granulata veličine zrna do 30 mm, sa dodatkom plastifikatora. Ovaj plastifikator se dodaje betonskoj masi u mikseru pred ugradnju u dijafragme. Spravljena količina u odnosu na presek je veća za cca 5 - 10%. Obračun se vrši po m3 spravljenog, i na gradilište doveženog betona propisanog kvaliteta. 0.60 x (235.00 x 17.40 + 435.00 x 15.40) x 1.15 = m3 7443.70 a'din. 5500.00 40.940.350,00

B.3

Ugrađivanje dopremljene sveže betonske mase MB 30 uz pomoć levka i odgovarajućih cevi (kontraktorski postupak) propisno uronjenih u betonsku masu uz podizanje cevi saglasno napredovanju betoniranja dijafragmi. Obračun se vrsi po m3 ugrađenog betona navedenog kvaliteta i postupka. m3 7443.70 a'din. 700.00 5.210.590,00

B.4

Nabavka, doprema i ugradnja betona MB30 za izradu završne vezne grede preko okrajcovanih lamella dijafragme. Obračun se vrši po kubiku nabavljenog i ugrađenog betona zajedno sa potrebnom oplatom. 0.60 x 0.50 x 670.00 = m3 201.00 a din. 12000.00 2.412.000,00 ________________________ Svega B: 50.974.940,00

C.

Armirački radovi

C.1

Nabavka, doprema, sečenje, savijanje, čišćenje i formiranje koševa za dijafragme od glatke armature GA 240/360 i rebraste RA 400/500 u svemu prema detaljima armature. Koševi se formiraju tako što se 50% poprečne armature zavarivanjem vezuje za glavnu armaturu. Obračun se vrši po kg. nabavljene i po specifikaciji montirane armature u koš. GA 240/360 kg 136000.00 a'din. 100.00 13.600.000,00 RA 400/500 kg 280672.00 a'din. 100.00 28.067.200,00

C.2

Ugradnja armaturnih koševa u iskopani rov dijafragmi, opremom za izradu iskopa sa naglašenom pažnjom oko spuštanja armature s obzirom na kvalitet i sastav zidova rova, kako se ne bi zarušili i prouzrokovali veću potrošnju betona. Obračun se vrši po kg. ugrađenog koša. kg 416672.00 a'din. 20.00 8.333.440,00

4

C.3

Nabavka, doprema, sečenje, savijanje i ugradnja mrežaste armature MAG 500/560 u zidove armirano-betonske kontinualne uvodnice . Obračun se vrši po kg. ugrađene armature u svemu prema specifikaciji iz projekta. kg 2870.00 a'din. 100.00 287.000,00

C.4

Nabavka, doprema, sečenje, savijanje, čišćenje i montaža armature GA 240/360 i rebraste RA 400/500 u svemu prema detaljima armature iz projekta za izvođenje naglavne grede i obodnog zida. kg. 20300.00 a din. 100.00 2.030.000,00 ________________________ Svega C: 52.317.640,00

D.

Ostali radovi

D.1

Krajcovanje vrha izvedenih dijafragmi u sloju d = 30 cm sa odbacivanjem materijala na obližnju deponiju. Obračun se vrši po m’ okrajcovanih dijafragmi. m 670.00 a'din. 3000.00 2.010.000,00 _______________________ Svega D: 2.010.000,00

E.

Bravarski radovi

E.1

Nabavka, doprem i ugradnja klizača od lima d = 3 mm u koševe dijafragmi, u svemu prema detaljima iz projekta. Obračun se vrši po kg ugrađene bravarije. kg 86400.00 a'din. 170.00 14.688.000,00

E.2

Nabavka, doprema i ugradnja šavnih cevi 219 x 5 i 323 x 8 mm kao razupirača konstrukcije od dijafragmi i šipova, u svemu prema detaljima iz projekta. Obračun se vrši po kg ugrađene bravarije. kg 22800.00 a'din. 170.00 3.876.000,00 _______________________ Svega D: 18.564.000,00

F.

REKAPITULACIJA

O. A. B. C. D. E.

Pripremni radovi Zemljani radovi Betonski radovi Armiracki radovi Ostali radovi Bravarski radovi

11.342.500,00 60.604.675,00 50.974.940,00 52.317.640,00 2.010.000,00 18.564.000,00 ________________________ Svega 3.2: 195.813.755,00

5

1.6.4

ZBIRNA REKAPITULACIJA

1. 2.

ARMIRANO BETONSKA DIJAFRAGMA KONSTRUKCIJA OD BUŠENIH ŠIPOVA UKUPNO:

195.813.755,00 34.400.005,00 ______________ 230.213.760,00

P R O J E K T A N T:

Raško PETROVIĆ,dipl.inž.

1.7. GRAFIČKA DOKUMENTACIJA