Proyecto Matrices F Y L.docx

PROYECTO

DISEÑO DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS DEL ÁREA DE PRODUCCIÓN, DISEÑO DE UN SISTEMA CONTRA INCENDIOS SEGÚN NFPA 72 Y COMPENSACIÓN DE LA ENERGÍA REACTIVA DE LA EMPRESA MATRICES F y L- EIRL

MATRICES F y L - E.I.R.L

AREQUIPA

ENERO – FEBRERO /2019

NOMBRE

: JAMIL VENTURA CABANA

ESPECIALIDAD : ELECTROTECNIA INDUSTRIAL ASESORA LLERENA

: MARIA TERESA MENDOZA

INDICE NOMENCLATURA....................................................................................................................... 1 1.

INTRODUCCIÓN.................................................................................................................. 1

2.

OBJETIVO DEL PROYECTO..............................................................................................1 OBJETIVOS ESPECÍFICOS.........................................................................................................1

2.1. 3.

EJECUCIÓN Y CONTROL DEL PROYECTO.....................................................................1 3.1. PERFIL DE LA EMPRESA..........................................................................................................1 3.1.1. NOMBRE DE LA EMPRESA DONDE SE DESARROLLA EL PROYECTO..................................4 3.1.2. UBICACIÓN DE LA EMPRESA.............................................................................................4 3.1.3. CATEGORÍA........................................................................................................................4

4.

PROYECTO N° 1: REDISEÑO DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS......................5 4.1. MARCO TEÓRICO....................................................................................................................5 4.2. CÁLCULO................................................................................................................................6 4.2.1. CÁLCULO DE LOS CONDUCTORES POR CAPACIDAD DE CORRIENTE..................................7 4.2.2. INTERRUPTOR TERMOMAGNÉTICO (ITM)......................................................................13 4.2.3. INTERRUPTOR DIFERENCIAL (ID)....................................................................................16 4.2.4. SELECCIÓN DE TUBERÍA..................................................................................................17

5. PROYECTO N° 2: COMPENSACIÓN DE LA ENERGÍA REACTIVA DE LA EMPRESA MATRICES F Y L- EIRL............................................................................................................. 18 MARCO TEÓRICO..................................................................................................................18 CÁLCULO..............................................................................................................................18

5.1. 5.2. 6.

PROYECTO N°3: DISEÑO DE UN SISTEMA CONTRA INCENDIOS SEGÚN NFPA 72 21 6.1. 6.2.

MARCO TEÓRICO.......................................................................................................................21 ELECCIÓN DEL DETECTOR....................................................................................................23

7.

CONCLUSIONES............................................................................................................... 24

8.

RECOMENDACIONES....................................................................................................... 25

9.

BIBLIOGRAFÍA....................................................................................................................... 25

10.

ANEXOS.......................................................................................................................... 27

10.1. 10.2. 10.3. 11.

DIAGRAMA UNIFILAR.........................................................................................................27 UBICACIÓN DE LOS DETECTORES................................................................................................28 CONEXIÓN DE CONDENSADOR EN TRIANGULO..............................................................................29

REFERENCIAS............................................................................................................... 30

NOMENCLATURA



M D :Máxima demanda



A T :Área techada



I T M : Interruptor termomagnetico



IEC :Código nacional de electricidad



FDP :Factor de potencia



NFPA: Asociación nacional de protección contra el fuego



NTP : Norma técnica peruana



C I: Carga instalada

1

1. INTRODUCCIÓN El presente trabajo está referido al diseño de instalaciones eléctricas en el taller, de esta manera enriquezco mis conocimientos y experiencia laboral, el proyecto que se lleva a cabo no es más que utilizar cálculos para el requerimiento del diseño de instalaciones eléctricas, banco de condensadores y una instalación de equipos contraincendios. El trabajo está estructurado en partes importantes como son: marco teórico, ejecución del proyecto, proyecto 1, 2,3, cálculos y un diagrama anexado que va a permitir una mejor comprensión del diseño. El proyecto definirá las características constructivas y las condiciones técnicas de la instalación eléctrica de la totalidad del taller, de acuerdo con la normativa vigente. 2. OBJETIVO DEL PROYECTO El presente proyecto tiene por finalidad hacer el rediseño de las instalaciones eléctricas de Matrices F y L, con la finalidad que se cumpla con la normativa vigente y con los límites indicados por norma CNE-Utilización, cumpliendo los requerimientos de seguridad, como también se realizara compensación de energía y un sistema contra incendios según NFPA72 para establecer y definir los requisitos indispensables para el debido cumplimiento de la normativa actual y asegurar la prevención y actuación contra el posible incendio.

2.1. Objetivos específicos    

Establecer criterios para el diseño de instalaciones eléctricas según normativa CNEUtilización. Evaluar los componentes eléctricos de las instalaciones existentes, según capacidad de corriente, caída de tensión y otros requerimientos de norma. Calcular el banco de condensadores para la compensación de energía reactiva de la empresa Matrices FyL. Usar normas vigentes, con el propósito de profundizar nuestros conocimientos.

3. EJECUCIÓN Y CONTROL DEL PROYECTO.

3.1. Perfil de la empresa 

RAZON SOCIAL

La empresa MATRICES F&L E.I.R.L. con RUC 20455721378, inicia sus actividades en septiembre del año 2010, representada por Wilfredo Washington Fuentes Jove. La oficina y el taller se encuentran ubicados en la provincia de Arequipa distrito de Jacobo Hunter en la calle 28 de Junio N 228-D.A. Carrion.Surge con la Finalidad de ofrecer a la

2

minería, industria y pequeña empresa servicios en torno, fresadora, taladro, pantógrafo, soldadura y mantenimiento. Con estudios y experiencia en el rubro, Wilfredo W. Fuentes Jove, decidió incorporarse ofreciendo servicios del rubro industrial en la ciudad de Arequipa, haciendo contacto con la empresa Consorcio Industrial de Arequipa S.A. A través de sus colaboradores, siendo este un cliente actual y con mayor demanda de los servicios que ofrece la empresa.



MISIÓN

MATRICES F&L E.I.R.L. Somos una empresa metalmecánica de servicio al sector industrial dedicada a suministrar, fabricar piezas, repuestos y accesorios metalmecánicos de óptima calidad y precisión para la Industria en general.

Utilizando la mejor materia prima, herramientas y equipos así como talento humano competente y calificado para aportar nuestros conocimientos profesionales y técnicos a fin de garantizar los mejores resultados en el desarrollo de cada actividad; solucionando de ésta manera, a nuestros clientes sus requerimientos y necesidades de una manera eficaz.



VISIÓN

Para el 2020 pretendemos consolidar nuestra empresa en el sector metalmecánico, a través del mejoramiento y control de todos los procesos, logrando una rentabilidad que garantice la permanencia en el mercado. Buscando la estabilidad y satisfacción de todos y cada uno de nuestros empleados, clientes y socios.



OBJETIVOS

Objetivo social: MATRICES F&L E.I.R.L Es una empresa mediana que actualmente cuenta con principales actividades como a la fabricación de repuestos, mantenimiento de máquinas industriales, servicios de soldadura según sea el caso y la condición estos se realizan en nuestro taller o dentro de las instalaciones de la empresa actualmente trabaja con el sector industrial, empresas como:

•

CONSORCIO INDUSTRIAL DE AREQUIPA S.A

•

LAYCONSA

•

J.M.L Factoría SRL

3

•

Otras empresas privadas.

Objetivos de desarrollo: Hacernos reconocer entre la potencial clientela desarrollando tendencias hacia la fabricación.



VALORES

Valores Organizacionales •

PUNTUALIDAD: Nos comprometemos a culminar con los trabajos antes de plazo.

•

SEGURIDAD: Crear vínculos de confianza con nuestros clientes.

•

AMABILIDAD: Ofrecer buen trato, proporcionar información comprensible.



PRODUCTOS MERCADOS Y CLIENTES

CLIENTES:

Consorcio Industrial, Es una organización dedicada a la producción y comercialización de productos de aseo personal, tocador y derivados, se encuentra ubicada en la calle Juan Barclay. Nro. 380-382 Parque industrial- Arequipa. Es una organización que generalmente compra sus productos cada quincena de cada mes. Consorcio industrial compra de nuestra empresa moldes de jabones hechos en bronce y a la vez le ofrecemos servicio de mantenimiento de sus máquinas. Consorcio Industrial se siente satisfecho por el servicio que le ofrecemos su fidelización hacia nosotros nos hace ver que ellos confían en nuestra calidad de servicio. J.M.L Factoría SRL Es una empresa dedicada a realizar servicios de soldadura y mecánica automotriz en general, tiene el amparo de reconocidas empresas del sector industrial y minero las cuales confían sus unidades a sus servicios. Empresa del sector de Fabricación, localizada en Arequipa. J.M.L Factoría SRL generalmente compra sus productos cada mes. A J.M.L Factoría SRL le ofrecemos servicio de tornería y fabricación de repuestos. J.M.L Factoría SRL opta por nuestra empresa más que todo por la fabricación de pernos pues son de garantía.

4



ESTRUCTURA DE LA ORGANIZACIÓN

GERENCIA: Está compuesta por el gerente, dueño y fundador de MATRICES F&L E.I.R.L. quien a su vez se encuentra en la toma de decisiones, aceptar o rechazar los trabajos o servicios, detallar las actividades, materiales y tiempo que se requerirán para el cumplimiento del mismo, dirigir, acompañar y supervisar a los trabajadores para el cumplimiento del servicio.

ADMINISTRACIÓN: Se encarga de la redacción, envío, y archivado de documentos tanto físico como virtual, de facturar y verificar el depósito correspondiente al servicio, realizar pagos de préstamos a los bancos, ingresar al formato Excel las facturas de compras y ventas para luego llevar a la contadora.

LOGISTICA: Se encarga de realizar las cotizaciones, compras de los materiales, herramientas y repuestos.

OPERACIÓN: Encargado de ejecutar las ordenes de servicio de mantenimiento y de producción de piezas, repuestos entre otros. CONTABILIDAD: Es un área de apoyo extremo, a su cargo están los libros contables, balances, pago IGV y la renta anual.

ORGANIGRAMA GENERAL DE LA EMPRESA MATRICES F&L E.I.R.L

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La empresa Matrices F y L cuenta con tres áreas que son: ADMINISTRACION, LOGISTICA y OPERACIÓN y un área de apoyo de CONTABILIDAD.

GERENCIA GENERAL WILFREDO FUENTES JOVE

CONTADORA Hilda Cabana

ADMINISTRACIÓN

R.R.H.H.

LOGISTICA

OPERACIÓN

Andrea Cona Parari

Alondra Choccocota

Elisa Ccasa

Ivan Merma

Diego Aroquipa

Elbert Merma

Gráfico 1. Organigrama de la empresa MATRICES F&L EIRL

1.1.1.NOMBRE DE LA EMPRESA DONDE SE DESARROLLA EL PROYECTO Matrices F y L E.I.R.L. RUC: 20455721378 1.1.2.UBICACIÓN DE LA EMPRESA Dirección: Calle 28 De Junio 228 P.J. Daniel Alcides Carrión Distrito: Jacobo Hunter

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Departamento: Arequipa 1.1.3.CATEGORÍA Fabricación de productos metálicos para uso de estructuras.

4. Proyecto N° 1: Rediseño de las instalaciones eléctricas 4.1.

Marco teórico

Consiste en el desarrollo de un proyecto para tener una instalación segura de acuerdo a normas, este proyecto es el conjunto de tuberías, interruptores termomagnéticos, diferenciales, conductores, etc. que permiten en conjunto otorgar electricidad en cantidad suficiente, calidad y seguridad para el usuario. En el cálculo para instalaciones eléctricas, tiene importancia decisiva, la intensidad de corriente consumida por los distintos receptores de energía eléctrica conectados a la red. Esta intensidad de corriente depende por una parte, de la potencia eléctrica de los aparatos consumidores, de la tensión de la red. Los diferentes componentes del sistema eléctrico están compuesto por: 

TABLEROS Se entiende por tablero a un gabinete metálico donde se colocan instrumentos, interruptores, arrancadores, y/o dispositivos de control. El tablero es un elemento auxiliar (en algunos casos obligatorio) para lograr una instalación segura, confiable y ordenada. (Bibliografía 6)



Interruptor diferencial Un interruptor diferencial o también llamado disyuntor, es un sistema de protección automático que se instala en el cuadro principal de cualquier instalación eléctrica, aguas debajo de toda carga conectada y que tiene la función de proteger la instalación de derivaciones a tierra y a las personas de contactos directos o indirectos. Este interruptor automático, corta automáticamente el suministro eléctrico de la instalación en el momento en que se produce una fuga de intensidad.(Bibliografía 7)



Interruptor termomagnético Protección contra sobrecargas

7

Las instalaciones se diseñan con una previsión de cargas concreta para cada línea. A partir de la potencia que deben suministrar se calcula la corriente máxima que deberá circular por el cable. Puede ser que una vez que la línea esté instalada y en funcionamiento, se conecten más y más receptores en esa línea, agotándose los márgenes de seguridad que el proyectista tuvo en cuenta en su diseño. Puede pasar incluso que se conecten todavía más receptores a la línea, con lo que se superarán 34 ampliamente las corrientes máximas admitidas por las tablas. Se produce entonces una sobrecarga de línea, debido a la conexión de más cargas de las que puede atender. En general, los cables pueden admitir sobrecargas sin problemas, siempre que sean de muy corta duración y porcentualmente pequeñas con relación al límite del cable. En caso contrario, el cable se calentará irremediablemente hasta extremos que pueden ser peligrosos. Para evitarlo, se dispone de las denominadas protecciones térmicas. (Bibliografía 6) Protección contra cortocircuitos Un cortocircuito es una sobrecorriente muy elevada que se produce de repente, en poco espacio de tiempo. El origen y la evolución de un cortocircuito es el contacto directo entre dos conductores de un circuito. El aumento de la corriente se produce de forma brusca y casi instantánea, en el mismo momento del contacto entre los dos conductores. La sobrecorriente es tan alta que el sistema de protección térmico no sería eficaz, ya que se produciría el sobrecalentamiento del cable al mismo tiempo que la protección, y probablemente arderían los dos. Para evitarlo se disponen de las denominadas protecciones magnéticas. Consisten en una bobina con un núcleo metálico móvil. Circulando por la bobina la corriente nominal, el campo magnético generado por la bobina no es capaz de desplazar el núcleo de su sitio. En cambio, en el caso de sobrecorriente importante, la variación de la corriente es capaz de desplazar el núcleo, el cual acciona el interruptor que desconecta el circuito. (Bibliografía 6)

4.2. Cálculo La alimentación con la que se trabaja en la empresa Matrices es trifásica 380 V, en base a esta información se procede a realizar los cálculos. Se hará la evaluación del área de producción, la cual cuenta con 5 máquinas las que se mencionan en la tabla 1.

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CUADRO DE CARGAS

N°

TENSION (V)

380

FRECUENCIA (Hz)

60 POTENCIA

CONEXIÓN

3Ø

EFICIENCIA

FDP

HP

WATT

( η )

(cosθ)

LONGITUD (m)

CARGA

1

FRESADORA

4.0

2,984

87%

0.85

15

2

TORNO

3.0

2,238

86%

0.84

18

3

PRENSA

5.0

3,730

88%

0.88

13

4

PANTÓGRAFO

4.0

2,984

87%

0.85

15

5

SOLDADURA MIG-MAC

1.5

1,119

85%

0.90

20

TOTAL

17.5

13.055

Tabla 1 cuadro de cargas con sus respectivos datos para el cálculo. La longitud del tablero al medidor es de 10 metros.

4.2.1.CÁLCULO DE LOS CONDUCTORES POR CAPACIDAD DE CORRIENTE Según los planos se ve que el terreno tiene un área: At = 10.00 x 8.00 = 80 m2 La construcción de la casa habitación está distribuida de la siguiente manera: Calculo de la carga instalada (C.I.) La carga unitaria es 25 (w/m2) según la tabla 14 del código nacional de electricidad – utilización. C.I.1 = Área techada (m2) x carga unitaria (w/m2) C.I.1 = 80 m2 x 25 w/m2 C.I.1 = 2000.00w

9

Dentro de este valor está considerado todo el alumbrado y tomacorrientes para el caso de tomacorrientes se pondrá 1500 w esto basándose en la NTP (norma técnica peruana) C.I.2 = 1 500 w. Aquí no está considerado los equipos que consumen energía eléctrica en cantidades apreciables mayores de 1,0 kW. C.I.3 torno = 2,238 C.I.4 Fresadora CNC= 2,984 w C.I.5 SOLDADURA MIG-MAC = 1,119w C.I.6 Prensa = 3,730w C.I.7 pantógrafo=2,984w CARGA INSTALADA TOTAL (C.I.t) C.I.t = C.I.1 + C.I.2 + C.I.3 + C.I.4 + C.I.5 +C.I.6+C.I.7 C.I.t = 2000w + 1 500 w +2238 w + 2984 w + 1119 w + 3730 w + 2984 w C.I.t = 16555 w Tabla 3-V del C.N.E. para las cargas instaladas C.I.I; C.1.2 Máxima Demanda. En la tabla 2 se observa los datos de potencia eléctrica y factor de demanda, que se utilizarán en los cálculos posteriores de potencia contrata, solicitada a SEAL. M.D= C.I. X Factor de Demanda

Máxima Demanda

Carga instalada

Factor de demanda

potencia

M.D.1

2 000 w

1,00

2 000 w

M.D.2

1 500 w

1,00

1 500 w

M.D.3

2238 w

1,00

2238 w

M.D.4

2984 w

1,00

2984 w

M.D.5

1119 w

1,00

1119 w

M.D.6

3730 w

1,00

3730 w

M.D.7

2984 w

1,00

2984 w 16555 w

Tabla 2 cálculo para la máxima demanda.

La máxima demanda total (M.D.t.) es: 16555 W

10

4.2.1.1.

Cálculo de la sección de conductor alimentador

Se realizará el cálculo para obtener la sección idónea de los conductores empleados, siendo el conjunto de conductores capaz de:   

transportar la potencia requerida con total seguridad; que dicho transporte se efectúe con un mínimo de pérdidas de energía; Mantener los costes de instalación en unos valores aceptables.

I = M.D. t. en W /K.V. cos

I=

16555 √3 x 380 x 0.9=27.94

La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deban estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga. Id= 1.25 x 27.94A= 34.93 A

Figura 1 Capacidad de corriente en A de conductores aislados –en canalizaciones o cable alternativa para calibres AWG Fuente:[ CITATION Tra11 \l 10250 ] 4.2.1.2.

Cálculo por caída de tensión

Se realiza el siguiente cálculo de la caída de tensión, no es suficiente calcular los conductores por corriente, es decir, seleccionar el calibre de un conductor de acuerdo con la corriente que circulará por él. También es necesario considerar que la caída de voltaje en el conductor, si no se calculara la caída de tensión tendríamos problemas

11

como por el ejemplo; en los motores la reducción de voltaje se traduce en un incremento en la corriente, lo cual produce sobrecalentamiento y algunas veces causa problemas de arranque y por consiguiente un bajo factor de potencia.

Kx Id x

ΔV=

ΔV=

dxl s

√ 3.34 .93 x

0.0175 x 10 8.37

ΔV =1.26V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)  Carga 1: Fresadora

Cálculo de corriente nominal

I n=

( I n) y de diseño (I d ) :

P (W ) 2984 w ⟹ In= =5.33 A √3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.85

Id= 1.25x 5.33=6.66A La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga.

Sección del conductor (Según catálogo INDECO): 3-1x1 mm2 TW

Por caída de tensión ΔV=K. Id (d x L/S) ΔV=

√ 3.6 .66 x

0.0175 x 15 2.5

12

ΔV=1.21V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)

 Carga 2: Torno Cálculo de corriente nominal

I n=

( I n) y de diseño (I d ) :

P (W ) 2238 w ⟹ I n= =3.86 A 3∗V∗FDP 3∗380∗0.88 √ √

Id=1.25 x 3.86 =4.82ª La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga Sección del conductor (Según catálogo INDECO): 3-1x0.75 mm2 TW

Por caída de tensión ΔV=K. Id (d x L/S) ΔV=

√ 3.4 .86 x

0.0175 x 18 2.5

ΔV=1.05V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)

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 Carga 3: Prensa

Cálculo de corriente nominal

I n=

( I n) y de diseño (I d ) :

P (W ) 3730 w ⟹ I n= =6.74 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.84

Id=1.25 x 6.74 =8.43A

La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga. Sección del conductor (Según catálogo INDECO): 3-1x2.5 mm2 TW

Por caída de tensión ΔV=K. Id (d x L/S) ΔV=

√ 3.8 .43 x

0.0175 x 13 2.5

ΔV=1.32V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)

 Carga 4: pantógrafo

Cálculo de corriente nominal

I n=

( I n) y de diseño (I d ) :

P (W ) 2984 w ⟹ I n= =5.33ª √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.85

14

Id= 1.25x 5.33=6.66A

La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga Sección del conductor (Según catálogo INDECO): 3-1x1 mm2 TW

Por caída de tensión ΔV=K. Id (d x L/S) ΔV=

√ 3.6 .66 x

0.0175 x 15 2.5

ΔV=1.21V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)

 Carga 5: Soldadura Mig Mac Cálculo de corriente nominal

I n=

( I n) y de diseño (I d ) :

P (W ) 1119 w ⟹ I n= =1.88 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.9

Id=1.25 x 1.88= 2.36A

La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga Sección del conductor (Según catálogo INDECO):

15

3-1x0.75 mm2 TW

Por caída de tensión ΔV=K. Id (d x L/S) ΔV=

√ 3.2 .36 x

0.0175 x 20 2.5

ΔV=0.57V El valor hallado es menor de 2,5 de 380 es decir 1.21V ≤ 9.5

Si el valor hallado hubiese sido un valor mayor al 2.5 % entonces hubiéramos tenido que aumentar la sección del conductor según nos especifica el CNE –utilización “ la caída de tensión máxima en el alimentador y los circuitos derivados hasta las salida de punto de utilización más alejado, no exceda del 4%”(sección 050-102 caída de tensión)

OBSERVACION: Se nota que en los casos resaltados con amarillo, el conductor es menor a 2.5mm2 (el cual es el mínimo recomendado por el CNE), por lo cual esos equipos deben ser alimentados con un conductor de sección 3x1-2.5mm2 TW. 4.2.2.INTERRUPTOR TERMOMAGNÉTICO (ITM) La instalación de un termomagetico es sumamente importante ya que una mala elección podría traernos problemas en su funcionamiento como protector, por ello se llevó a cabo el cálculo respectivo para el diseño. Carga 1: Fresadora



Cálculo de corriente nominal

I n=

(I n) y de diseño ( I d ) :

P (W ) 2984 w ⟹ I n= =5.33 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.85

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108) La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga.

Id= 1.25x 5.33=6.66A

16

Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306) Isc=6.66 x 1.15= 7.6A Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 15A.

Carga 2: Torno



Cálculo de corriente nominal

I n=

(I n) y de diseño ( I d ) :

P (W ) 2238 w ⟹ I n= =3.86 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.88

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108) La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga. Id=1.25 x 3.86 =4.82A Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306)

Isc=4.82 x 1.15= 5.5A Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 8A.

Carga 3: Prensa



Cálculo de corriente nominal

I n=

(I n) y de diseño ( I d ) :

P (W ) 3730 w ⟹ I n= =6.74 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.84

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108) La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga.

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Id=1.25 x 6.74 =8.43A Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306) Isc=8.43 x 1.15= 9.7A Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 15A.

Carga 4: pantógrafo



Cálculo de corriente nominal

I n=

(I n) y de diseño ( I d ) :

P (W ) 2984 w ⟹ I n= =5.33 A √ 3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.85

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108) La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deben estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga. Id= 1.25x 5.33=6.66A Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306)

Isc=6.66 x 1.15= 7.6A Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 15A.

Carga 5: Soldadura Mig Mac



Cálculo de corriente nominal

I n=

(I n) y de diseño ( I d ) :

P (W ) 1119 w ⟹ I n= =1.88 A √3∗V∗FDP √ 3∗380∗0.9

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108)

18

La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deban estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga.

Id=1.25 x 1.88= 2.36A Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306)

Isc=2.36 x 1.15= 2.71A Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 6A. Termomagnético del tablero general

 I=

16555 =27.94 A √3 x 380 x 0,9

125% de la corriente nominal a plena carga del motor mayor, más la corriente nominal a plena carga de todos los otros motores, cuando todos los motores del grupo son utilizados en un régimen de servicio continuo (según CNE sección 160-108) La instrucción técnica ITC-BT-47 del RBT recomienda que los conductores que alimentan a un motor deban estar dimensionados para una intensidad nunca inferior al 125% de su plena carga. Id= 1.25 x 27.94A= 34.93 A Para cargas al valor nominal de la corriente, se le multiplica por el factor 1,15 para la selección del interruptor termomagnetico (Según el CNE- utilización sección 160-306) Isc=34.93x 1.15= 40.16A

Al revisar tablas comerciales, se elige el próximo mayor: ITM de 3 polos y capacidad 50A. 4.2.3.

INTERRUPTOR DIFERENCIAL (ID)

Luego de seleccionar el interruptor termomagnético, se procede a seleccionar los interruptores diferenciales con una proximidad a las corrientes normalizadas del termomagnético, y con una sensibilidad de 300 mA por ser una planta industrial. Según la sección 10 del CNE os interruptores diferenciales (ID) que cumple la norma IEC , tienen corrientes diferenciales nominales de 6mA de 30mA 100mA 300mA,etc En las siguientes tablas se demuestran el cambio que se realiza en este proyecto, haciendo la comparación de los interruptores que estaban en trabajo y los que se obtuvieron mediante los cálculos según normalización.

19

Interruptor Termomagnetico Según Los Cálculos Normalizados

CARGA 1

CARGA 2

CARGA 3

CARGA 4

CARGA 5

Interruptor termomagentico que se encontraban funcionando en el taller Matrices Fy L

3x15

3x30

3x8

3x20

3x15

3x36

3x15

3x36

3x6

3x20

Valor de interruptor diferencial

3x25 300mA 3x25 300mA 3x25 300mA 3x25 300mA 3x6 300mA

Tabla 3 llaves termomagneticas y diferenciales de las cargas instaladas, adaptadas según al campo comercial de los materiales, ITM según los cálculos normalizados

Observación: en este caso el taller Matrices F y L no contaba con los interruptores diferenciales.

4.2.4.SELECCIÓN DE TUBERÍA Se realiza la selección de tubería para 

Carga 1: Fresadora

Esta carga es alimentada con:

3−1 x 2.5 m m 2 TW +1 x 2.5 m m2 TW (T )

Se utiliza la tabla 3.7 de Indeco, donde se ingresa con el tipo de conductor, la cantidad de conductores (incluido el de tierra) y la sección del conductor más grueso.

20

Para este caso sería 4 conductores tipo TW de sección 2.5mm 2, se puede seleccionar una tubería de diámetro 13mm, pero según recomendación de NTP-IEC 60228:2010 Conductores para cables aislados el mínimo para instalaciones industriales es de 15mm. Además el tipo de tubería debe ser SAP, que es utilizada en plantas industriales.

Se debe comprobar que:

S Sección de la tubería( ¿¿ T )≤ 40 Sección que ocupan los conductores(S C ) ¿

SC SC 4∗2.5 mm 2 = ⟹ =5.66 ≤ 40 (Cumple) S T π∗15 2 / 4 mm2 ST

Análogamente se realizan para todas las cargas, seleccionándose para todas las cargas una tubería de diámetro 15mm. Como se puede observar las 5 cargas que tenemos no superan la sección de 2.5mm 2 , por lo tanto, la tubería para todas las cargas será de diámetro 15mm. Alimentador al tablero general: 2

3−1 x 8 mm TW Se considera 3 conductores tipo TW de 16mm2, se selecciona una tubería de diámetro 15mm.

⟹ S C /S T =10.91 ≤ 40 (Cumple) Conductor de tierra del pozo al tablero general: 2

1−1 x 8 m m TW Se considera 1 conductor tipo TW de 16mm2, se selecciona una tubería diámetro 15mm.

⟹ S C /S T =5.66 ≤ 40 (Cumple) Cuando el conductor de puesta a tierra sea de 10 mm2 o menos, debe instalarse en tubería metálica pesada, tubería metálica eléctrica o cable armado (según el CNEUTILIZACIÓN 060-806 instalaciones de conductores del sistema de puesta a tierra) 5. Proyecto N° 2: Compensación de la energía reactiva de la empresa MATRICES F y LEIRL 5.1.

Marco teórico

Un bajo factor de potencia nos indica que no estamos utilizando plenamente la energía que entrega la compañía eléctrica.

21

Para la corrección del factor de potencia necesitamos un banco de condensadores, capacitores, entre otros lo cual permite que las maquinas realicen su trabajo con mayor eficiencia. 

VENTAJAS TECNICAS

Uso optimizado de la maquinas eléctricas, como por ejemplo Generadores, y Transformadores es decir trabajar con las maquinas óptimamente, evitando deterioros en el transformador y generador. Uso optimizado de las líneas eléctricas esto quiere decir disminuir el calibre del cable lo que conlleva a la reducción del costo. En general técnicamente se estaría evitando perdida. Reducción de las pérdidas. Reducción de las líneas de tensión. 

VENTAJAS ECONÓMICAS

Menor consumo de corriente. Reducción de costos por facturación eléctrica fp=0.96, es decir no generas multa. Evita penalización hasta de un 120% del costo de facturación. 

DESVENTAJA

Una de las desventajas es que el costo de la mejora de la instalación y el precio de un condensador es muy alto. (Bibliografía 3)

5.2. Cálculo La alimentación con la que se trabaja en la empresa Matrices F y L es trifásica 380 V, y cuenta con máquinas con cargas inductivas, por lo tanto se requiere compensar la energía reactiva, en base a esta información se procede a realizar los cálculos. En la siguiente imagen se presenta el recibo de luz 4 hilos del taller Matrices F y L, donde se observa que tiene una opción tarifaria de BT5B no residencial, lo cual quiere decir que no tendrá multas por consumo de energía reactiva. Pero esto no quiere decir que no necesite una compensación, ya que si se logra mejorar el FDP las máquinas trabajan óptimamente, también puede disminuir el calibre del conductor lo que conlleva a la reducción del costo.

22

Gráfico 2 recibo de cuatro hilos SEAL

23

Para encontrar el FDP del taller se tomó en cuenta el promedio del FDP de todas las cargas, la siguiente tabla nos especifica el FDP de cada carga inductiva.

N°

CARGA

FDP(cosθ)

1

FRESADORA

0.85

2

TORNO

0.84

3

PRENSA

0.88

4

PANTÓGRAFO

0.85

5

SOLDADURA MIG-MAC

0.90

0.86 Tabla 5 factor de potencia por carga DATOS: V=380 V P=13,055 KW F.P=0.85 Arcos (0.85)

∅

se requiere mejorar a un F.P=0.96 Arcos (0.96)

1=30,68

∅

2=16.26

La potencia total que consumen las maquinas: 2,984 +2,238+3,730+2,984+1,119=13,055 KW Se observa que hay dos ángulos que corresponden al FDP que se quiere llegar a mejorar, por lo tanto el ángulo más pequeño es a lo que se requiere llegar para lograr un FDP de 0.96

Figura 2 triángulo de potencias Fuente: propia

24

S1=

30.68 cos ¿ ¿ ¿ 13055 ¿

S1=15179VA Q1=S1 x sen (30,68) Q1=7744 VAR Q2=tan(16,26) x 13055 Q2=3807.6 VAR Qc=Q1 – Q2 Qc=7744 – 3807.6 Qc=3936.4 VAR

C=

Qc (VxV ) x 2 πxF

C=

3936.4 (380 x 380) x 2 πx 60

C=0,72 μ F Según el resultado obtenido el condensador requerido para compensar la energía reactiva es de 0.72 μ F, con una conexión en triángulo, véase (anexo 10.3)

6. Proyecto N°3: DISEÑO DE UN SISTEMA CONTRA INCENDIOS SEGÚN NFPA 72

El objetivo del presente proyecto en la parte técnica dedicada a la protección contra incendios en la empresa MATRICES F Y L, es la de establecer y definir los requisitos indispensables para el debido cumplimiento de la normativa actual y asegurar la prevención y actuación contra el posible incendio.

6.1. Marco teórico

25

Se han desarrollado en el mundo una serie de dispositivos mecánicos, eléctricos y electrónicos para la detección de los cambios generados por el fuego para evitar la propagación del mismo y principalmente para la protección de las personas. Existen diferentes tipos de detectores automáticos en función del elemento generado por el fuego que detectan. En este y en los capítulos siguientes se explicarán los diferentes tipos y sus principios de funcionamiento.



Detectores térmicos Los detectores responden a la energía calorífica transportada por convección y generalmente se sitúan en o cerca del techo. La respuesta se produce cuando el elemento de detección alcanza una temperatura fija determinada o cuando se llega a una velocidad específica de cambio de temperatura. Se diseñan para detectar un cambio predeterminado de una propiedad física o eléctrica de un material o de un gas. (Bibliografía 1)



Detectores termostáticos Se accionan para dar la alarma cuando la temperatura del elemento operacional alcanza un valor específico. La temperatura del aire es generalmente mayor que la de regulación debido a que se necesita un cierto tiempo para que el aire eleve la temperatura del elemento hasta el valor prefijado. A este fenómeno se lo denomina inercia térmica. Estos detectores cubren una amplia gama de temperaturas de funcionamiento que va desde los 57 ºC en adelante. (Bibliografía 1)



Detectores de compensación de velocidad Es un detector térmico que actúa cuando la temperatura que lo rodea alcanza un nivel predeterminado, independientemente de la rapidez de subida de la misma. (Bibliografía 1)



Detectores de humo Son detectores que actúan con mucha más rapidez que uno térmico en la mayoría de los incendios. Estos detectores se clasifican según su principio de funcionamiento. Encontramos los de ionización y los de fotoelectricidad. Los que funcionan según el principio fotoeléctrico responden con más rapidez al humo generado por fuegos de baja energía (rescoldos), ya que generalmente se producen partículas de mayor tamaño. Los que actúan según el principio de ionización poseen una respuesta algo más rápida a fuegos de alta energía (con llama), donde se producen elevadas cantidades de partículas de menor tamaño. (Bibliografía 1)



Detectores de gas Se producen muchos cambios en el contenido gaseoso ambiente durante un incendio. En ensayos de incendio se observó que los niveles detectables de gas se alcanzan después que los de humo y antes que los de calor. Se emplean dos principios de funcionamiento, semiconductor y elemento catalítico. (Bibliografía 1)

26

PRINCIPIO DEL SEMICONDUCTOR Funciona respondiendo a la oxidación o reducción de los gases que generan sus cambios eléctricos en un semiconductor. El cambio de conductividad provoca la activación de la alarma. (Bibliografía 1)

PRINCIPIO DEL ELEMENTO CATALÍTICO Estos detectores contienen un material que permanece sin cambio, pero acelera la oxidación de los gases combustibles. El siguiente cambio de temperatura del elemento inicia la alarma. (Bibliografía 1) 

Detectores de llama Estos detectores reaccionan ante la aparición de la energía radiante visible para el ojo humano (aproximadamente entre 4000 y 7000 angströms) o a la energía radiante que está fuera del campo de visión humana. Estos detectores son sensibles a las brasas incandescentes y a las llamas que radian energía de suficiente intensidad y naturaleza espectral para motivar la reacción del detector. (Bibliografía 1)



Detectores térmicos compensados Son sensibles a la velocidad de incremento de temperatura y a una temperatura fija determinada igual que los termovelocimétricos y termostáticos. Se les da este nombre porque compensan el retraso en la actuación del detector de temperatura fija y las posibles falsas alarmas y el riesgo de no actuar ante incendios de desarrollo lento en el detector termovelocimétrico. (Bibliografía 1)

6.2. Elección del detector Basado en la NTP 185 (norma técnica peruana) Detección automática de incendios. Detectores térmicos. Los detectores se eligen teniendo en cuenta los siguientes factores: •

Tipo de fuegos potenciales que puedan producirse

•

Tipo y cantidad de combustible presente

•

Posibilidad de fuentes de ignición

•

Condiciones ambientales

•

Valor de la propiedad a proteger

Teniendo en cuenta el espacio y tipo de local se llegó a elegir el detector de haz lineal. Detector haz lineal FIRERAY5000-EN Detector haz lineal.

27

Detector de humos lineal con reflector con un cabezal del detector y un prisma; dispone de un alcance mín.de 8 m y máx. de 50 m (para alcances de entre 50 m y 100 m se necesitan cuatro prismas) y cumple con EN54-12:2002. Distribución de los detectores Los detectores se deben distribuir de acuerdo con las siguientes distancias: X1 Distancia desde el techo De 0,3 m a 0,6 m X2 Distancia horizontal pared/ detector Mín. 0,5 Según la información presentada se realizó un plano mediante el cual se podrá ubicar el posicionamiento de los detectores en la empresa Matrices F Y L .Para más información sobre el posicionamiento de los detectores véase el anexo (10.2).

DATOS ELÉCTRICOS Tensión en funcionamiento

De 14 V CC (-10%) a 36 V CC (+10%)

Consumo de corriente En reposo (1 cabezal del detector)

≤ 6 mA a 36 V CC

En reposo (2 cabezales del detector)

≤ 8,5 mA a 36 V CC

En modo de alineación (con 1 o 2 cabezales del detector)

≤ 37 mA a 36 V CC

Control de reinicio mediante interrupción de alimentación

>5s

Relé de alarma (carga de contacto)

100 mA a 36 V

Relé de avería (carga de contacto)

100 mA a 36 V

Tabla 4 datos eléctricos del detector de humo 7. Conclusiones. 

Se desarrolló la descripción y conocimiento de algunos componentes eléctricos, tales como termomagneticos y equipos de iluminación, el cual consistió en la descripción y conocimiento de las características físicas y eléctricas que presentaba cada dispositivo, algunas características que se pudo observar fue el accionamiento de un interruptor termomagnética cuando hay cortocircuito.



Concluyo que un punto importante es que al conocer a detalle cada componente, facilita su comprensión de funcionamiento y características de operación dentro de un sistema eléctrico. Ya que cuando se pretende realizar una instalación eléctrica lo ideal es conocer a detalle todos los componentes, esto permitirá tener una amplia perspectiva y evitara errores cuando se realice instalaciones.

28



Se logró Determinar la sección nominal, la intensidad nominal, la intensidad de diseño y verificación de la caída de tensión con la finalidad de tener un diseño de instalación eléctrica segura cumpliendo normativas actuales.



Se pudo usar normas vigentes, con el propósito de profundizar nuestros conocimientos.



Se puede concluir que el diseño actual del taller MATRICES F Y L es seguro y confiable en cuanto a los calibres seleccionados y la demanda actual.



Se logró diseñar el valor del condensador mediante el recibo, que servirá para compensar la energía reactiva. En primeras Esto traerá gastos por el condensador pero se podrá evitar pagar demás a la concesionaria (SEAL)



Se concluye que el taller matrices F y L tiene instalaciones eléctricas en mal estado en cuando a los interruptores de protección (sobredimensionados)por ello el proyecto se encarga de seleccionar el ITM ideal según normativa IEC y la NTP .



Se desarrolló cálculos matemáticos de potencias respectivas y su valor de banco de condensador que se ajusta a la necesidad de las maquinas del taller Matrices F y L.

8. Recomendaciones. 

Ubicar el tablero general lo más cerca posible del ingreso principal así como para la ubicación del tablero de distribución el que deberá tenerse en cuenta que debe estar dentro del ambiente donde se encuentra la mayor carga concentrada en un solo artefacto.



Es recomendable que el desarrollo de los proyectos de instalaciones eléctricas interiores deben tratarse en lo posible de tomar en cuenta las necesidades del propietario, ya que las instalaciones eléctricas de una empresa es para dar la máxima comodidad al propietario.



La presencia de un pozo a tierra hubiera facilitado una mejor seguridad en el taller (personal, torno, fresadora, pantógrafos, etc.)



Es recomendable tener un plano eléctrico y diagramas para optimizar el tiempo cuando se realice la instalación.



Denominar cada línea eléctrica de manera única para evitar la repetición de información y confusión de información.



En la mayoría de los tableros se podrán incorporar nuevas cargas eléctricas. Sin embargo, se deberá tener especial cuidado con la capacidad actual de cada tablero, ya que no todos podrán permitir la misma cantidad de carga.

9.

Bibliografía

1. Detectores automáticos para la protección contra incendios (18 de febrero 2019). Universidad Nacional de San Luis. Recuperado de : https://www.uco.es/servicios/dgppa/images/prevencion/glosarioprl/fichas/pdf/NTP185.pdf 2. Tramirezs. (11 de JULIO de 2011).Código nacional de electricidad- utilización .PDFCOKE. Obtenido de PDFCOKE:

29

https://es.pdfcoke.com/doc/59797488/CNE-Codigo-Nacional-de Electricidad? fbclid=IwAR248DKSR1btxjM4x00AvnKZGdrXr_cXzMDCNIu_xGTf3gY90wi-onCMI5Y 3. Edgar RTri. PDFCOKE(20 de febrero 2019).. Ventajas y desventajas de corregir el factor de potencia. Recuperado de: https://es.pdfcoke.com/document/318428916/VENTAJAS-Y-DESVENTAJAS-DECORREGIR-EL-FACTOR-DE-POTENCIA-docx? fbclid=IwAR3zwATvJKjV9WXs7RBWNkHh6ZE9mLpzk0VoNqM1pQ23f4Dx38lFl3NojoE 4. Emic Tron.SCRIBID (15 de febrero 2019). Electricidad. Recuperado de: https://es.pdfcoke.com/document/364210333/ELECTRICIDAD? fbclid=IwAR3foSJJSDs8DNIBHyfRVKg2mHryVvr-YaWh1OF6ArVJ2FYnGoILg1Dh3g0

5. Fir alarm Systems (20 de febrero 2019). FIRERAY5000-EN Detector haz lineal.Recuperado de: : http://resource.boschsecurity.com/documents/Fireray5000_EN_Data_sheet_esES_142997 50411.pdf 6. Rediseños- sistemas eléctricos.(24 de febrero 2019) Instituto Tecnológico de Costa Rica. recuperado de : https://repositoriotec.tec.ac.cr/bitstream/handle/2238/5822/redise%C3%B1o-sistemas-el %C3%A9ctricos.pdf?sequence=1&isAllowed=y

7. Balone. A. (7 de octubre 2014). Qué es y cómo funciona un interruptor diferencial. Recuperado de: http://comofunciona.org/que-es-y-como-funciona-un-interruptor-diferencial/

30

10. Anexos. 10.1.

Diagrama unifilar

3Ø, 380 V, 60HZ.

31

MEDIDOR

TABLERO GENERAL

                             

Tolerancia Gener al:

Escala:

Materia l:

Acabado Super ficial:

Fecha:

Dimensiones:

Sistema de Proyección

Den omina ción: DIAGRAMA U NIF IL AR DEL SISTEMA ELÉC TRIC O

Cota Nom .

10.2.

Cota Max.

Cota Min.

Dibujado por :

Ubicación de los detectores

JAMIL VENTURA CABANA

Hoja N°

1

DD -104 Rev. por :

32

TG

ADMINISTRACIÓN

ALMACEN

TALLER

SS. HH.

LEYENDA CA JA DE PASO CIRCUITO ALIMENTADOR PUERTAS DETECTOR TÉRMICO

Tolerancia General:

Escala:

Material:

Acabado Superficial:

Fecha:

Dimensiones:

Sistema de Proyección

Denominación: UBICACIÓN DE LOS DETECTORES TERMICOS

Cota Nom.

Cota Max.

10.3.

Cota Min.

Dibujado por:

JAMIL VENTURA CABANA

Conexión de condensador en triangulo.

Hoja N°

1

DD-104 Rev. por:

33

Fuente:[ CITATION anosf \l 10250 ]

34

11. Referencias

Fuente: http://www.pqsperu.com/Descargas/NORMAS%20LEGALES/CNE.PDF

35

Fuente: http://resource.boschsecurity.com/documents/Fireray5000_EN_Data_sheet_esES_14299750411.p df

Desarrollo de la pasantía.

36

HOJA DE TAREA.

Día 14/01/2019

Hora

Lugar: Máquina / Equipo

Descripción de Tarea

8:00am/ 6:30 pm

Taller matrices F y L

Limpieza embriague adheridas)

15/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Desmontaje del embriague (rodajes)

Wilfredo Freddy fuentes Jove

16/01/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L/ (torno, fresadora)

Limpieza al torno, fresadora y el local.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

17/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Limpieza de los moldes de jabón

Wilfredo Freddy fuentes Jove

18/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Revisión de equipos (taladro, esmeril)

Wilfredo Freddy fuentes Jove

21/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Remover oxido de materiales (metales del taller)

Wilfredo Freddy fuentes Jove

22/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L /Local

Lijado y pintado ,limpieza de rodajes

Wilfredo Freddy fuentes Jove

23/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Limpieza de rodajes, materiales metálicos.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

24/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Local

Instalación de canaletas de metal Wilfredo Freddy fuentes Jove

25/01/2019

8:00am/ 5:30 pm

Taller matrices F y L

Wilfredo Freddy fuentes Jove

10:00am

TECSUP

Revisión y reparación de conexiones eléctricas del taller (empalmes). Comunicación con asesor

29/01/2019

8:00am/ 6:00pm

Almacén

Instalación de tomas e interruptores.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

30/01/2019

8:00am/ 6:00pm

Almacén

Wilfredo Freddy fuentes Jove

31/01/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L/ Casa del encargado

Instalación de tomas e interruptores y acomodar materiales del almacén. Instalación de lámparas fluorescentes.

10:00am

TECSUP

Entrega avance del informe

04/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Entubado de conductores trifásicos

Wilfredo Freddy fuentes Jove

05/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Mejoramiento de conexiones en cajas de paso.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

06/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Instalación de fluorescentes e incorporación de mennekes.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

07/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Entubado de los conductores de iluminación

Wilfredo Freddy fuentes Jove

10:00am

TECSUP

Entrega avance del informe

28/01/2019

01/02/2019

08/02/2019

exterior (quitar

Jefe Responsable

de un Wilfredo Freddy grasas fuentes Jove

Wilfredo Freddy fuentes Jove

37

11/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Limpieza de partes mecánicas del embriague y caja de vacío.

Wilfredo Freddy fuentes Jove

12/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Wilfredo Freddy fuentes Jove

13/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

14/02/2019

8:00am/ 6:00pm

Taller matrices F y L

Seguimiento de conductores que no tienen funcionamiento en el sistema eléctrico del taller. Entubado de conductores trifásicos, instalación de tomas debidamente entubados Instalación de un equipo de iluminación

Wilfredo Freddy fuentes Jove Wilfredo Freddy fuentes Jove