EUROPRINCIPIA S.L.
PUERTO DEPORTIVO DE PEÑÍSCOLA PROYECTO BÁSICO
Septiembre 2009
ÍNDICE GENERAL DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS
Memoria Anejo 1: Reportaje Fotográfico Anejo 2: Determinaciones del EIA y del EIP Anejo 3: Estudio de Alternativas Anejo 4: Estudio de viabilidad económico-financiera Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo Anejo 6: Estudio de Propagación del Oleaje Anejo 7: Estudio de Agitación del Oleaje Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral Anejo 10: Topografía y batimetría Anejo 11: Estudio de tráfico Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento Anejo 14: Planeamiento urbanístico y figuras de protección Anejo 15: Plan de obra y proceso constructivo Anejo 16: Disponibilidad de materiales
DOCUMENTO Nº2: PLANOS
DOCUMENTO Nº3: PRESUPUESTO
DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Índice
ÍNDICE DEL DOCUMENTO Nº1
Memoria Anejo 1: Reportaje Fotográfico Anejo 2: Determinaciones del EIA y del EIP Anejo 3: Estudio de Alternativas Anejo 4: Estudio de viabilidad económico-financiera Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo Anejo 6: Estudio de Propagación del Oleaje Anejo 7: Estudio de Agitación del Oleaje Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral Anejo 10: Topografía y batimetría Anejo 11: Estudio de tráfico Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento Anejo 14: Planeamiento urbanístico y figuras de protección Anejo 15: Plan de obra y proceso constructivo Anejo 16: Disponibilidad de materiales
EC-PT-1-05-039
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MEMORIA
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
OBJETIVO.................................................................................................................................................2
3.
DESCRIPCIÓN DE LA PROPUESTA ...................................................................................................2 3.1
DÁRSENA DEPORTIVA ..........................................................................................................................3
3.2
DIQUE DE ABRIGO ................................................................................................................................4
3.3
CONTRADIQUE .....................................................................................................................................4
3.4
MUELLE PRINCIPAL ..............................................................................................................................4
3.5
EXPLANADA PRINCIPAL .......................................................................................................................5
3.6
EXPLANADA DE RIBERA .......................................................................................................................5
3.7
ACCESOS AL PUERTO ...........................................................................................................................5
3.8
EDIFICIOS .............................................................................................................................................6
3.9
REDES DE SERVICIO .............................................................................................................................6
3.10
RESUMEN DE LOS DATOS MÁS DESTACADOS DE LA PROPUESTA .........................................................7
4.
ESTUDIO DE VIABILIDAD ...................................................................................................................8
5.
COMPATIBILIZACIÓN CON EL ACTUAL PUERTO DE PEÑÍSCOLA .......................................8
6.
SUPERFICIES OCUPADAS, RELACIÓN DE LAS OBRAS CON EL DPMT Y LÍMITE DE
ADSCRIPCIÓN .................................................................................................................................................8 7.
PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS ..........................................................................................9
8.
PRESUPUESTO DE LAS OBRAS ..........................................................................................................9 9.
10.
EC-PT-1-05-039
DECLARACIÓN DE CUMPLIMIENTO DE LA LEY DE COSTAS ....................................................9 DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL ANTEPROYECTO ...........................................................9
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
Aquí se muestra la propuesta y a continuación se describe con más detalle cada elemento del puerto. 1. INTRODUCCIÓN El presente documento consiste en la definición básica de la propuesta de construcción de una nueva dársena deportiva en Peñíscola. La propuesta consiste en la creación de una nueva dársena deportiva al sur del actual puerto pesquero en la que se genera un total de 17 Ha de agua abrigada. La superficie terrestre ganada al mar es de 116.794,85 m2. Adicionalmente a la construcción de la nueva dársena deportiva en el presente proyecto se proyectan los accesos al citado puerto desde tierra. En el contradique de la punta del Huerto también se contemplan actuaciones de acondicionamiento del citado contradique.
2. OBJETIVO Figura 1. Situación del nuevo puerto deportivo con el puerto pesquero
El presente proyecto consiste en la definición de las infraestructuras portuarias y de las edificaciones e instalaciones ubicadas sobre éstas. Adicionalmente se definen las infraestructuras de acceso al citado puerto.
3. DESCRIPCIÓN DE LA PROPUESTA La propuesta consiste en un dique de abrigo de configuración curva desde su arranque hasta el morro de la propia estructura situado a profundidad de hasta 6 metros, coronando el espaldón a la +7.50 y con una bocana de orientación SW. El contradique de esta alternativa consiste en un espigón a la cota +4.00.
La dársena queda dividida en dos subdársenas, una exterior en la que se ubican las embarcaciones de mayor eslora y una interior para las embarcaciones de menor eslora, separadas por un muelle central. La zona terrestre de explanada ganada al mar en esta alternativa es de 116.794,85 m2
Figura 2. Propuesta de nuevo puerto deportivo
(contabilizadas las obras emergidas) y el espejo de agua abrigada tiene una superficie de 17 Ha.
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
3.1 Dársena deportiva 10.000
abrigo necesarias para garantizar la operatividad de la dársena generada. Dicha dársena posee un
8.000
total de 17 Ha de las que 5 Ha corresponden al espacio previsto para el amarre de embarcaciones.
La configuración en planta del puerto permite el amarre de 762 embarcaciones dispuestas a lo largo de los pantalanes que arrancan del muelle principal y a lo largo del muelle adosado al dique de abrigo. La dársena se divide en dos subdársenas por el muelle principal. En la dársena interior amarran embarcaciones de 8 a 12 metros de eslora mientras que en la dársena exterior se prevé el amarre de embarcaciones de hasta 60 metros de eslora disponiendo las mayores esloras (de 20 a 60 m) en el muelle adosado al dique de abrigo.
300 250
7.000 6.000
200
5.000 150
4.000 3.000
100
Núm ero de am arres
9.000 S uperfíc ie de am arres (m2 )
El objetivo de la creación de la infraestructura portuaria consiste en la ejecución de las obras de
350
2.000 50
1.000 0
0 8
10
12
15
18
En la tabla 1 y la figura 3 se muestran la cantidad y porcentaje de amarres (en número de amarres
20
25
30
45
50
60
Eslora (m)
y en superficie) generados Superficie (m2)
TIPOLOGÍA DE AMARRE E8 E10 E12 E15 E18 E20 E25 E30 E45 E50 E60 TOTAL
NÚMERO DE PORCENTAJE AMARRES DEL TOTAL (%) 330 43,31% 156 20,47% 78 10,24% 96 12,60% 22 2,89% 24 3,15% 10 1,31% 20 2,62% 16 2,10% 6 0,79% 4 0,52% 762 100,00%
SUPERFÍCIE DE AMARRES (m2) 8.712 5.928 4.352 9.000 2.772 2.304 1.600 4.200 6.120 2.700 2.400 50.088
PORCENTAJE DE LA SUPERFÍCIE TOTAL (%) 17,39% 11,84% 8,69% 17,97% 5,53% 4,60% 3,19% 8,39% 12,22% 5,39% 4,79% 100,00%
Tabla 1. Distribución de amarres en la nueva dársena deportiva creada.
A estos amarres se les tiene que sumar las embarcaciones que se almacenarán en marina seca,
Amarres
Figura 3. Distribución de amarres totales por esloras y superficie de amarres por esloras
La infraestructura portuaria también consiste en la generación de un espacio terrestre total de 11.7 Ha previsto para las actividades asociadas al turismo náutico-deportivo. Las explanadas creadas se distribuyen como se muestra a continuación:
- Muelle adosado al dique de abrigo
9.706 m2
- Muelle principal
18.419 m2
- Explanada lúdico-comercial
48.464 m2
- Explanada de ribera
18.315 m2
- Explanada del Edificio social
TOTAL EXPLANADAS
2.964 m2 97.868 m2
distribuidas en dos pasillos y en 2 pisos. La capacidad de la marina seca es de 64 embarcaciones, así pues, en total se crean junto con los dispuestos en agua un total de 826 amarres.
El resto de zona terrestre comentada al principio del apartado 3 (hasta 116.795 m2) corresponde a escolleras y espaldones.
Durante la fase de explotación existe la posibilidad de reservar un cierto número de amarres para el alquiler de barcos con o sin patrón (charter).
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
La bocana de la nueva dársena posee una anchura de 105 metros entre el morro del dique y el del
explanada se reservan para el paseo y acceso de los peatones a las embarcaciones que se
contradique. Las bocanas de acceso a las dársenas exterior e interior son de 105 y 100 metros
encuentran amarradas en este muelle.
respectivamente. Se dispone de una explanada de 2.964 m2 a continuación del muelle adosado donde se ubicará el edificio social y donde se permite el cambio de sentido de los automóviles que circulan a lo largo Globalmente, el nuevo puerto deportivo supone la creación de los siguientes elementos:
del muelle adosado al dique de abrigo. Esta explanada está protegida del oleaje por un martillo de unos 100 metros de longitud, con un manto principal de escollera de 6 T, un filtro de escollera de
- 826 amarres de entre 8 y 60 m de eslora, en agua y marina seca
400 Kg. y un núcleo de todo-uno.
- 744 plazas de aparcamiento - 14.000 m2 de área técnica - 8.400 m2 de edificios lúdico-comerciales
3.3 Contradique El abrigo del puerto frente a los temporales de componente sur se consigue mediante la ejecución
3.2 Dique de abrigo
de un contradique coronado a la +4.00 y con una longitud de 110 m. El citado contradique consiste en una estructura cuyo manto de protección se compone por escollera de 6 toneladas cimentada
El dique de abrigo del puerto consiste en una estructura con una cota de coronación +7.50 m. El
sobre un filtro de escollera de 400 Kg. en el lado mar y de escollera de 3 toneladas cimentada
pie del dique es de 3 toneladas y con un ancho de 2.75 m, corona a la -3.00, excepto en el morro,
sobre un filtro de escollera de 200 Kg. en el lado interior del puerto, con un núcleo de todo-uno.
donde se trata de un pie de escollera de 6 toneladas coronando a la -3.50 y con un ancho de 3.90 m. El manto de protección del dique se compone de bloques cúbicos de hormigón de 10 toneladas coronando a la +5.63. Tras el citado manto principal se dispone un espaldón que corona a la
3.4 Muelle principal
+7.50. Bajo el manto de bloques cúbicos se dispone un filtro de escollera de 500 Kg. que se apoya a su vez sobre un núcleo de todo uno.
El muelle principal está diseñado como una estructura de gravedad en todo el contorno del muelle de 3.00 metros de anchura, enrasada y cimentada sobre una banqueta de escollera de 200 Kg.,
La longitud total del dique de abrigo es de unos 1.000 metros de los cuales 581 metros poseen un
coronando a la cota +1.25. En la cara interior se dispone pedraplén en la zona en contacto con la
muelle adosado en su trasdós consistente en una estructura de gravedad de 3.00 metros de
banqueta de escollera y material de relleno en el interior del muelle.
anchura enrasada y cimentada sobre una banqueta de escollera de 200 Kg. En el trasdós del muelle se dispone pedraplén en la zona más cercana a la banqueta de escollera y material de
La dársena deportiva queda dividida en dos por el muelle principal, de 392 metros de longitud, 47
relleno entre el muelle y el núcleo del dique de abrigo.
metros de anchura y 1.8 Ha de superficie. Perpendicularmente al citado muelle arrancan 14 pantalanes generando una longitud total de atraque de 2.700 metros.
La anchura de la explanada tras el dique de abrigo es de 16.50 metros de los cuales 5.50 se reservan para las plazas de aparcamiento y los pañoles, con una disposición de 2 pañoles de 3
En el muelle principal se propone la disposición de dos zonas de paseo de 4 metros de anchura
metros de ancho cada 5 plazas de aparcamiento, de forma que cada embarcación amarrada al
cada una a ambos bordes del muelle. Tras dichas zonas peatonales se dispone una calzada de 4
muelle adosado disponga de un pañol y de plazas de aparcamiento suficientes (155 plazas). Tras
metros de vial rodado de sentido único (el vial al NW en dirección a capitanía y el vial al SE en
dichos servicios se dispone un vial central de doble sentido de circulación de 6 m de ancho que
dirección al NE) que dan acceso a los vehículos a las plazas de aparcamiento previstas en el
permite el acceso de los vehículos hasta el morro del dique de abrigo. Los tres últimos metros de la
propio muelle en dos alineaciones con un ancho de 5 m, con un total de 274 plazas, seguidos de
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
una zona de pañoles. En el centro de la explanada se reserva un espacio de 16 metros de anchura para un paseo peatonal.
3.6 Explanada de ribera
El paso del vial de ida al de vuelta del muelle central se puede efectuar en el extremo del muelle, o
Consiste también en una estructura de gravedad de 3.00 metros de anchura, cimentada sobre una
en un punto central también de comunicación de ambos viales.
banqueta de escollera de 200 Kg., dragando eventualmente hasta la profundidad necesaria, coronando a la cota +1.25 y con un trasdós de pedraplén. El material dragado, que según el
El muelle acoge en su extremo sur el edificio de capitanía, con una superficie en planta de 144 m2.
Estudio de Impacto Ambiental se trata de arenas finas de categoría I, se pondrá a disposición del
El extremo SE del muelle principal, con una longitud de 47 m, se destina al repuesto de
Ministerio de Medio Ambiente para su reutilización en alimentaciones que pudiera estar llevando a
combustible de los barcos, y el tramo contiguo a este muelle, en el lado mar del muelle central,
cabo en los alrededores.
constituye el muelle de recepción, con una longitud destinada a este uso de unos 30 m. La explanada limitada por el muelle de ribera, de 1.8 Ha, es accesible desde el acceso principal mediante el vial del muelle de ribera i desde el acceso secundario. 3.5 Explanada principal En esta explanada se encuentra el área técnica y los servicios asociados, encontrándose aquí la Para esta zona, como en el tramo del dique de abrigo con muelle adosado, se dispone un manto
marina seca, de 1.373 m2, los talleres, de 1.000 m2, los locales de los talleres, de 600 m2, una
de protección de bloques cúbicos de hormigón de 10 toneladas coronando a la +5.63, un filtro de
rampa de varada de 20 m de longitud y un foso de 15 m de longitud para el izado de
escollera de 500 Kg. un núcleo de todo uno y tras el manto principal un espaldón a la +7.50. En el
embarcaciones. También se encuentra en esta explanada un punto verde para la recogida y
lado agua el muelle consiste en una estructura de gravedad de 3.00 metros de anchura y
tratamiento si procede de los residuos generados por el puerto.
cimentada sobre una banqueta de escollera de 200 Kg., con trasdós de pedraplén. En la cara exterior se dispone un pie de 2 toneladas y ancho 2.75 m, coronando a la -3.00 en su trazado por profundidades mayores a -4.00, y la sección no dispone de pie en el resto del tramo,
3.7 Accesos al puerto
La explanada principal, con una superficie de 4.8 Ha, se encuentra dividida virtualmente por el
Se puede acceder al puerto a partir de dos puntos de la carretera local. El acceso principal se
paseo peatonal y el vial principal de acceso al puerto en dos explanadas al NW y al SE del mismo.
encuentra al NE del puerto y el acceso secundario se encuentra al NW. Ambos viales de acceso al puerto son de doble sentido y constan de una calzada de 6 m de acho.
La explanada situada al NW, de 26.086 m2, acoge una zona comercial, con tres edificios lúdicocomerciales, de 4.200 m2 de superficie en total, destinada a la venta de efectos náuticos,
El acceso norte al puerto consiste en un vial que discurre por la derecha del paseo peatonal en la
restauración con terrazas y oficina de información y turismo, y también una zona de aparcamiento
explanada principal hasta el punto donde se distribuye el tráfico entrante en 3 vías mediante una
para los usuarios de los locales lúdico-comerciales con 214 plazas, además de 101 aparcamientos
rotonda de conexión elíptica-rectangular. Las 3 vías que nacen en esta rotonda discurren por el
distribuidos junto al vial de acceso.
muelle adosado al dique exterior, por el muelle de ribera y por el muelle central respectivamente. El acceso a la zona de aparcamiento de la explanada principal se realiza mediante una salida antes
La explanada al SE también dispone de una zona comercial idéntica a la que se encuentra en la
de la rotonda.
explanada NW pero simétrica respecto al eje central de la explanada (edificios lúdico-comerciales 4.200 m2). La superficie de la explanada es de 22.378 m2.
El vial de acceso al muelle central proporciona el acceso a los amarres y a los aparcamientos que se encuentran en este muelle, y discurre por el lado NW del muelle. El retorno de los automóviles
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
por el muelle central se efectúa mediante un carril en una vía lateral (de sentido único) al SE del
Los edificios lúdico-comerciales se encuentran en la explanada principal, y se destinan a tiendas
muelle. El cambio de sentido de los vehículos del muelle central se puede realizar al final del
de efectos náuticos, a una oficina de turismo y a restauración. La edificación se encuentra también
muelle o en un punto intermedio donde también se conectan los viales de ida y vuelta.
en la explanada principal, al SE de los edificios lúdico-comerciales.
El vial del muelle adosado permite el acceso de los propietarios de las embarcaciones mayores,
La Capitanía se sitúa en el extremo sur del muelle central, de tal forma que se tiene desde la
que se encuentran amarradas en este muelle, al muelle y al aparcamiento situado detrás del
misma una visión óptima para el control del acceso al puerto y del resto de áreas del mismo.
espaldón. Este mismo vial llega hasta la explanada que se encuentra a continuación del muelle
El área técnica, en el muelle de ribera, alberga los talleres y los locales de talleres, situados junto a
adosado al dique de abrigo, donde se ubica el Edificio social.
la marina seca, y cerca de la rampa y el foso de acceso al agua.
El vial que discurre por la explanada principal y por el muelle de ribera permite el acceso de los
Finalmente el edificio social se encuentra en una superficie al final del muelle adosado, con una
usuarios al área técnica y a los servicios asociados a la misma.
ubicación también óptima del mismo. Se propone un edificio-puente con dos niveles, siendo su altura máxima de 7,5 metros, y la ocupación en planta baja de 40x12 metros y 60x12 metros en
El acceso secundario conecta la carretera local con un vial de doble sentido de acceso al puerto
primera planta, volando el resto de esta planta (20 metros) sobre el muelle, generando así la
mediante una rotonda de radio interior de 11 m. Este vial de acceso cruza la explanada del muelle
terraza de la cafetería, situada en planta baja. La cubierta pasa por encima del vial, muriendo en el
de ribera pegado al lado tierra, y comunica al extremo norte de la explanada con uno de los viales
espaldón del dique. En la planta baja se encuentra la recepción que controla los accesos a la
procedentes de la rotonda de distribución de la explanada principal.
planta superior y a los vestidores, los propios vestidores y la cafetería. En la primera planta se encuentran los usos que necesitan más privacidad como gimnasio, salsa de reuniones, sala de
En total se dispone en el puerto de 744 plazas de aparcamiento para los automóviles que acceden
internet y zona de restauración, que tiene una escala independiente de forma que pueda funcionar
a la zona portuaria.
en franjas horarias distintas del resto.
3.8 Edificios
3.9 Redes de servicio
El puerto se proyecta con un total de 15.707 m2 de superficie edificable, que se reparte de la
El puerto incluye también las redes de abastecimiento de agua, electricidad, recogida de aguas
siguiente forma:
residuales, recogida de aguas pluviales y telefonía para dar un correcto servicio a los usuarios del mismo, así como las conexiones a redes existentes. Se ha procurado en su diseño que el puerto
- Edificios lúdico-comerciales - Edificación - Capitanía - Talleres i locales de talleres
2
8.400 m
2
3.190 m
aguas pluviales. Asimismo se dispone en el puerto un depósito de 500 m3 para el almacenaje de
144 m2
agua contra incendios y agua de abastecimiento, asegurando la suficiencia y la autonomía de la
2
1.600 m
red.
2
- Edificio social
1.000 m
- Marina seca
1.373 m2
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sea lo más autosuficiente posible, disponiéndose en el mismo una cámara de decantación para las
6
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
-
3.10 Resumen de los datos más destacados de la propuesta A continuación se detallan los datos más importantes que supone la propuesta descrita:
-
NÚMERO DE PORCENTAJE AMARRES DEL TOTAL (%) 330 43,31% 156 20,47% 78 10,24% 96 12,60% 22 2,89% 24 3,15% 10 1,31% 20 2,62% 16 2,10% 6 0,79% 4 0,52% 762 100,00%
De los cuales
SUPERFÍCIE DE AMARRES (m2) 8.712 5.928 4.352 9.000 2.772 2.304 1.600 4.200 6.120 2.700 2.400 50.088
PORCENTAJE DE LA SUPERFÍCIE TOTAL (%) 17,39% 11,84% 8,69% 17,97% 5,53% 4,60% 3,19% 8,39% 12,22% 5,39% 4,79% 100,00%
- Muelle principal
18.419 m2
- Explanada lúdico-comercial
48.464 m2
- Explanada de ribera
18.315 m2
- 498 amarres en el muelle central lado tierra
Además en marina seca: - 64 amarres
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97.868 m2
TOTAL EXPLANADAS
-
Creación de los siguientes elementos:
- 826 amarres de entre 8 y 60 m de eslora, en agua y marina seca - 744 plazas de aparcamiento - 14.000 m2 de área técnica - 8.400 m2 de edificios lúdico-comerciales -
Superficies edificables - Edificios lúdico-comerciales
8.400 m2
- Edificación
3.190 m2
- Capitanía
144 m2
- Talleres i locales de talleres
1.600 m2
- Edificio social
1.000 m2
- Marina seca
1.373 m2
TOTAL EDIFICABLE
15.707 m2
En total pues: - 826 amarres
2.964 m2
- Explanada del Edificio social
- 80 amarres en el muelle adosado - 184 amarres en el muelle central lado mar
9.706 m2
- Muelle adosado al dique de abrigo
Amarres creados
TIPOLOGÍA DE AMARRE E8 E10 E12 E15 E18 E20 E25 E30 E45 E50 E60 TOTAL
Superficies de explanadas
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
La configuración en planta del nuevo puerto deportivo es perfectamente compatible con la existencia del actual puerto pesquero, tanto a nivel de maniobras de entrada de las embarcaciones
4. ESTUDIO DE VIABILIDAD
pesqueras como a nivel funcional, ya que ambos puertos sirven para usos diferentes y En correspondencia con la ley 30/2007 de Contratos del Sector Público se ha llevado a cabo un
especializados.
estudio de viabilidad económico-financiera del proyecto de construcción y explotación del puerto de Peñíscola.
El actual puerto pesquero tiene un interés para el mantenimiento de los puestos de trabajo en este sector de actividad y la creación de un nuevo puerto deportivo en Peñíscola complementará la
La Tasa de Rentabilidad (TIR) del proyecto es de 12,6% antes de impuestos y el Valor Actualizado
oferta turística de alto nivel del municipio.
Neto (VAN) es positivo y de 64 millones de euros. Después de impuestos, supuestos del 35% de los beneficios, las cantidades anteriores resultan TIR = 8,4 % y VAN = 32 millones de euros.
6. SUPERFICIES OCUPADAS, RELACIÓN DE LAS OBRAS CON EL DPMT Y LÍMITE DE ADSCRIPCIÓN
Del análisis de estos datos podemos constatar que el proyecto es rentable, considerando que como hipótesis, se asume una tasa de interés del 4%. Por lo cual se confirma la viabilidad
Conforme al artículo 42 de la Ley 22/1988 de 28 de julio de Costas, y el artículo 85 del Reglamento
económico-financiera del proyecto de “Puerto Deportivo de Peñíscola”.
General (R.D 1471/1989) que la desarrolla se determina a continuación la extensión de la zona de dominio público marítimo-terrestre a ocupar, tal y como figura en el plano correspondiente.
Las superficies a adscribir aquí listadas incluyen un resguardo de 25 m desde el pie de los taludes
5. COMPATIBILIZACIÓN CON EL ACTUAL PUERTO DE PEÑÍSCOLA
de los diques, para no limitar eventuales modificaciones en el talud de los diques y tener en cuenta El puerto existente actualmente en Peñíscola es esencialmente pesquero, y se sitúa al norte de la
la posible caída de algún bloque fuera de la zona estrictamente ocupada por las obras.
zona donde se pretende construir el nuevo puerto deportivo contemplado en este anteproyecto. 14.464,04 m2
-
Superficie terrestre ocupada dentro del DPMT:
El puerto pesquero, con una superficie de tierra generada de 39.704 m2 y una superficie de agua
-
Superficie marítima ocupada:
341.523,37 m2
abrigada de 40.298 m2, dispone de un calado en bocana de unos 5 metros. Sirve de base a
-
Superficie de adscripción solicitada:
355.987,41 m2
calado en muelles de entre 3 y 4 metros. La mayor parte de las capturas son de peces, seguidas
-
Superficie terrestre ocupada fuera del DPMT:
1.316,68 m2
de moluscos y en último lugar crustáceos.
-
Superficie terrestre ocupada dentro del DPMT:
14.464,04 m2
-
Superficie terrestre ocupada total:
15.780,69 m2
con una oferta de 762 amarres en agua y 64 plazas en marina seca, con una superficie de tierra
-
Superficie terrestre ocupada total:
15.780,69 m2
ganada al mar de 116.794,85 m2 y una superficie de agua abrigada de 17 Ha de los cuales 50.088
-
Superficie marítima ocupada:
341.523,37 m2
-
Superficie ocupada total:
357.304,27 m2
alrededor de 50 embarcaciones pesqueras, en una longitud de muelles de 446 metros, y con un
Este anteproyecto contempla la construcción de un nuevo puerto de tipo exclusivamente deportivo,
2
m ocupados por embarcaciones. El puerto supone la creación también de 744 plazas de 2
aparcamiento, así como un edificio de capitanía, un edificio social, una gran superficie (14.000 m ) de área técnica y una zona lúdico-comercial para lograr integrar el puerto en la ciudad.
EC-PT-1-05-039
8
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
7. PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
Anejo 1: Reportaje Fotográfico Anejo 2: Determinaciones del EIA y del EIP
El plazo de ejecución de las obras, que se detalla en el anejo 15, es de 27,5 meses.
Anejo 3: Estudio de Alternativas Anejo 4: Estudio de viabilidad económico-financiera
8. PRESUPUESTO DE LAS OBRAS
Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo Anejo 6: Estudio de Propagación del Oleaje
El Presupuesto de Ejecución Material de las obras incluidas en el presente proyecto asciende a la
Anejo 7: Estudio de Agitación del Oleaje
cantidad de CUARENTA Y NUEVE MILLONES CINCUENTA Y CUATRO MIL SETECIENTOS
Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
DIEZ EUROS CON NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS (49.054.710,95 €).
Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral Anejo 10: Topografía y batimetría
Aplicándole un 16% de Gastos Generales y un 6% de Beneficio Industrial se obtiene el
Anejo 11: Estudio de tráfico
Presupuesto de Ejecución por Contrato sin IVA, que asciende a la cantidad de CINCUENTA Y
Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento
NUEVE MILLONES OCHOCIENTOS CUARENTA Y SEIS MIL SETECIENTOS CUARENTA Y
Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
SIETE EUROS CON TREINTA Y SEIS CÉNTIMOS (59.846.747,36 €).
Anejo 14: Planeamiento urbanístico y figuras de protección Anejo 15: Plan de obra y proceso constructivo
Aplicando a dicha cantidad un 16% de IVA se obtiene el Presupuesto de Ejecución por Contrato
Anejo 16: Disponibilidad de materiales
con IVA, que asciende a la cantidad de SESENTA Y NUEVE MILLONES CUATROCIENTOS VEINTIDOS MIL DOSCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
DOCUMENTO Nº2: PLANOS
(69.422.226,94 €). Plano 1: Situación y emplazamiento Plano 2: Planta de estado actual 9. DECLARACIÓN DE CUMPLIMIENTO DE LA LEY DE COSTAS
Plano 3: Planta general de las obras Plano 4: Planta de zonificación
Conforme al artículo 44.7 de la Ley 22/1988 de 28 de julio de Costas, y el artículo 96.1 del
Plano 5: Planta de amarres
Reglamento General para su desarrollo y ejecución, correspondiente al Real decreto 1471/1989 de
Plano 6: Secciones tipo
1 de diciembre, se declara expresamente que este proyecto cumple les disposiciones de dicha
Plano 7. Redes de servicios
Ley, así como las normas generales y específicas dictadas para su desarrollo y aplicación.
Plano 8. Detalles Plano 9. Relación de las obras con el DPMT Plano 10. Estudio de alternativas
10. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL ANTEPROYECTO DOCUMENTO Nº3: PRESUPUESTO
El presente proyecto se compone de los siguientes documentos Mediciones DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS
Cuadros de precios Presupuesto de Ejecución Material
Memoria EC-PT-1-05-039
Resumen de presupuesto 9
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Memoria
Presupuesto de Ejecución por Contrata
Cerdanyola, Septiembre de 2009
Firman los autores del proyecto:
Juan R. De Clascà
José Luis Monsó De Prat
Ingeniero de Caminos, C. y P.
Dr. Ingeniero de Caminos, C. y P.
Nº colegiado: 3408
EC-PT-1-05-039
Nº colegiado: 7045
10
ANEJOS
ANEJO 1. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
ÍNDICE
FOTOGRAFÍA 1 . VISTA AÉREA DEL PUERTO PESQUERO DESDE LA PLAYA SUR DE PEÑÍSCOLA......................................................................................................................................................2 FOTOGRAFÍA 2 . VISTA AÉREA DE LA DÁRSENA PESQUERA DESDE MAR ADENTRO. ..........3 FOTOGRAFÍA 3 . VISTA AÉREA DEL CASTILLO TEMPLARIO-PONTIFICIO DE PEÑÍSCOLA DESDE LA PLAYA NORTE DE PEÑÍSCOLA. ...........................................................................................4 FOTOGRAFÍA 4 . VISTA AÉREA DE LA PLAYA SUR DE PEÑÍSCOLA. ............................................5 FOTOGRAFÍA 5 . VISTA AÉREA DE LA PLAYA NORTE DE PEÑÍSCOLA. ......................................6 FOTOGRAFÍA 6 . VISTA AÉREA DEL PUERTO PESQUERO DESDE LA PLAYA NORTE DE PEÑÍSCOLA......................................................................................................................................................7 FOTOGRAFÍA 7 . PERSPECTIVA DE LA PLAYA NORTE DESDE EL CASTILLO DE PEÑÍSCOLA......................................................................................................................................................8 FOTOGRAFÍA 8 . PERSPECTIVA DE LA PLAYA NORTE DESDE EL CASTILLO DE PEÑÍSCOLA......................................................................................................................................................9 FOTOGRAFÍA 9 . PERSPECTIVA DEL CASTILLO TOMADA DESDE LA PLAYA SUR (I). .........10 FOTOGRAFÍA 10 . PERSPECTIVA DEL CASTILLO TOMADA DESDE LA PLAYA SUR (II).......11 FOTOGRAFÍA 11 . PERSPECTIVA DE LA DÁRSENA PESQUERA....................................................12
EC-PT-1-05-039
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 1 . Vista aérea del Puerto pesquero desde la Playa Sur de Peñíscola.
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2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 2 . Vista aérea de la dársena pesquera desde mar adentro.
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3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 3 . Vista aérea del Castillo Templario-Pontificio de Peñíscola desde la Playa Norte de Peñíscola.
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4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 4 . Vista aérea de la Playa Sur de Peñíscola.
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5
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 5 . Vista aérea de la Playa Norte de Peñíscola.
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6
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 6 . Vista aérea del Puerto pesquero desde la Playa Norte de Peñíscola.
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7
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 7 . Perspectiva de la Playa Norte desde el Castillo de Peñíscola.
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8
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 8 . Perspectiva de la Playa Norte desde el Castillo de Peñíscola.
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 9 . Perspectiva del Castillo tomada desde la Playa Sur (I).
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10
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 10 . Perspectiva del Castillo tomada desde la Playa Sur (II).
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11
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 1: Reportaje Fotográfico
Fotografía 11 . Perspectiva de la dársena pesquera.
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12
ANEJO 2. DETERMINACIONES DEL EIA Y DEL EIP
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 2. Determinaciones del EIA y del EIP
ÍNDICE
EC-PT-1-05-039
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
DETERMINACIONES DEL ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL.............................................2
3.
DETERMINACIONES DEL ESTUDIO DE INTEGRACIÓN PAISAJÍSTICA................................3
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 2. Determinaciones del EIA y del EIP
1. INTRODUCCIÓN El presente anejo recoge las determinaciones del Estudio de Impacto Ambiental y del Estudio de
Modificación calidad del agua
Impacto Paisajístico que condicionan la configuración y medidas a tomar durante la construcción del puerto deportivo de Peñíscola
2. DETERMINACIONES DEL ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL El Estudio de Impacto Ambiental analiza los impactos que la construcción del puerto de Peñíscola
Modificación del sustrato
puede tener sobre su entorno. Asimismo, lista una serie de medidas reductoras del impacto con el
Uso medios constructivos poco impactantes Utilizar geotextil para evitar dispersión de finos durante la obra Limitar el porcentaje de finos en el material de cantera Control de la calidad química de los materiales utilizados en rellenos Recogida y aprovechamiento del agua de la planta de hormigonado
Impermeabilizar todo el sistema de saneamiento de aguas residuales Dotar al puerto de las instalaciones necesarias para la recogida y gestión de las aguas residuales y residuos sólidos Sistema de drenaje superficial de muelles y superficies adyacentes Vertido cero al interior de las dársenas
Solución constructiva de las obras de defensa que minimice la ocupación de espacio Construcción de diques de carácter biogénico Minimizar porcentaje de finos en material de cantera
Minimizar el grado de eutrofia de las aguas abrigadas Corrección de una posible alteración del balance sedimentario
objetivo de minimizar los efectos negativos del proyecto sobre la calidad del medio. Dichas Medio biótico
medidas se listan a continuación.
Fase de construcción
Fase de operación Medio abiótico
Contaminación atmosférica y sónica
Reducción plazo ejecución. Tipologías constructivas que reduzcan los balances de materiales Planta hormigonado que cumpla límites de emisión Maquinaria poco contaminante Riego frecuente y barrido de viales Sistema de limpieza de ruedas para los camiones que abandonan el recinto de obras Limitaciones horarias y frecuencias de camiones Obtención de materiales en canteras legalizadas Vías de acceso que minimicen efecto a la población Porcentaje de finos <5% en material de cantera Transporte por vía marítima Caja camiones cubiertas con lonas para transporte material granular Prohibición de fuegos en la obra
Destrucción comunidades bentónicas
Solución constructiva que minimice el impacto Obras de defensa de carácter biogénico Balizamiento zona de obras Solución constructiva que reduce los dragados
Control de la eutrofia en el interior de las dársenas
Medio antrópico
Uso combustibles apropiados Mantenimiento zonas ajardinadas Mejoras acceso puerto Lavado de humos de los servicios de restauración Instalación de energías renovables
Molestias población humana
Riesgo afectación patrimonio arqueológico
LAS DEFINIDAS PARA CADA VECTOR
Campaña de prospección arqueológica Documentación de hallazgos en el caso improbable que aparezcan
Tabla 1 . Medidas de reducción de impactos.
La mayor parte de dichas medidas están estrechamente ligadas a unos “buenos hábitos” en el proceso constructivo de las obras. No obstante, algunas de ellas (básicamente las medidas compensatorias al riesgo de afección del patrimonio arqueológico y el seguimiento de los vectores
EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
ambientales) si suponen un coste adicional al proyecto, que se valora en 750.000 € y que se incluye en el presupuesto de las obras.
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 2. Determinaciones del EIA y del EIP
6. Se fija la utilización de cristales en los edificios de la zona comercial, con el fin de asegurar la transparencia visual a través de los mismos. Estos cristales deben tener características tales que no produzcan o generen deslumbramientos al incidir el sol sobre los mismos.
3. DETERMINACIONES DEL ESTUDIO DE INTEGRACIÓN PAISAJÍSTICA
7. Las cubiertas de los edificios no deben disponer de colores estridentes, debiendo ser terrazas transitables, con mobiliario urbano, que aseguran un uso confortable por parte de
A continuación se enumeran las medidas que el estudio de integración paisajística ha determinado
las personas, y con colores próximos a las gamas de los verdes, con el fin de que se
deben adoptarse para considerar óptima la integración en el paisaje del Puerto Deportivo.
integren en el arbolado, y los azules, con la finalidad de que se integren con el mar.
Asimismo se valora el coste de éstas, que se incluye en el presupuesto de las obras. Todas las medidas aquí presentadas se incluyen en este proyecto.
8. Se controlará la iluminación nocturna, de manera que sea uniforme la visión de la línea de costa desde el mar, sin que legue a perturbar o contaminar lumínicamente, y permitiendo
1. Introducción y diseño de una valla y barrera verde, con seto y arbolado de porte superior a
que sea el castillo el que resalte, como principal elemento de interés. Más concretamente
15 m, como separación de la playa técnica y la calle circundante para evitar que se
se sustituyen algunas de las columnas inicialmente planteadas en los muelles de 4 m de
produzcan vistas directas a la zona de reparaciones.
altura con puntos de luz de 250 w por balizas de 1 m de altura con punto de luz de 70 w, de vapor de sodio.
2. Revegetación con especies autóctonas sobre geoceldas de la zona de transición entre el puerto deportivo y la Sierra.
9. Establecimiento de un sistema de recogida de RSU y vertidos, con la finalidad de evitar su acumulo superficial.
3. Incorporación de arbolado en la zona de aparcamiento que efectúe una transición entre la zona de la urbanización colindante y la zona de edificios comerciales.
10. Plantación de alineaciones de palmeras acompañadas de especies herbáceas en el paseo central.
4. Establecer un mirador paisajístico para la observación de los valores identificativos y culturales de Peñíscola. Se propone que la zona de ubicación del mismo sea la cubierta de al edificación comercial situada en la explanada principal, al sureste de la plataforma del puerto. El recorrido hasta el mirador deberá estar correctamente señalizado con la finalidad de que sea visitado no sólo por los usuarios del puerto sino también por los ciudadanos o visitantes de la zona.
5. Los colores que van a ser utilizados para el acabado o revestimiento exterior de las edificaciones que componen el puerto quedan limitados a RAL 9001 blanc creme, RAL 9002 blanc gris, RAL 9010 blanc pure, RAL 1013 blanc perle, RAL 1015 IVoire clair, RAL 7035 gris lumière.
Tabla 2 . Valoración de las medidas de integración paisajística
EC-PT-1-05-039
3
ANEJO 3. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
ÍNDICE
EC-PT-1-05-039
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
DESCRIPCIÓN DE LAS ALTERNATIVAS .........................................................................................2 2.1
ALTERNATIVA 0...................................................................................................................................2
2.2
ALTERNATIVA 1...................................................................................................................................3
2.3
ALTERNATIVA 2...................................................................................................................................5
3.
VALORACIÓN ECONÓMICA DE LAS ALTERNATIVAS...............................................................6
4.
RENTABILIDAD ECONÓMICO-FINANCIERA ................................................................................7
5.
ALTERNATIVA ESCOGIDA .................................................................................................................8
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
1. Introducción El presente anejo 3 de estudio de alternativas describe y valora económicamente la construcción de las diferentes soluciones propuestas para la creación de un puerto deportivo al sur del Puerto Pesquero de Peñíscola.
2. Descripción de las alternativas La geometría en planta de las diferentes alternativas se representa en las figuras 1, 3 y 5 del presente documento.
2.1 Alternativa 0 La primera alternativa está diseñada con el objetivo de minimizar la afección a la costa en el tramo en el que se ubica. Así, no supone ocupación directa de la costa aunque sí una barrera al
Figura 1. Configuración en planta de la Alternativa 0.
transporte sedimentario (contradique sumergido). Cabe tener en cuenta que el mantenimiento futuro de la misma implicará la realización de importantes dragados periódicos para evitar el
El total de embarcaciones de esta configuración es de 830 de las cuales la distribución por esloras
aterramiento de la dársena.
se presenta a continuación:
Esta alternativa propone una dársena con un total de 28 Ha de las que 6.2 Ha corresponden al espacio previsto para el amarre de embarcaciones.
2
Eslora
Amarres
Superficie (m )
6
175
2.940
8
180
4.752
10
156
5.928
12
152
8.482
15
70
6.563
18
38
4.788
20
0
0
25
0
0
30
8
1.800
40
10
3.300
50
21
9.450
60
20
14.400
70
0
0
80
0
0
830
62.402
Total
Tabla 1. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 0.
EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
200
16.000
180
El acceso principal del puerto se concreta a través de un viaducto de 20.60 metros de anchura de
14.000 160
los que 14 metros se reservan para dos calzadas de 7 metros separadas por una acera peatonal de 4.60 metros aproximadamente que a su vez se aprovecha para el paso de los servicios del
12.000 140
puerto hacia tierra mediante un cajón bicelular ubicado bajo dicha acera.
10.000 120
100
8.000
80
Desde el viaducto principal del puerto hasta la rotonda de acceso a la playa se propone la ejecución de un paseo marítimo de borde costero.
6.000 60 4.000 40
2.2 Alternativa 1
2.000 20
La alternativa 1 es de tamaño algo menor a la alternativa 0 y se ubica a menores profundidades. 0
0 6
8
10
12
15
18
20
25
30
40
50
60
70
80
Esl o r as ( m)
Superficie (m2)
Esta alternativa propone una dársena con un total de 13 Ha de las que 4.8 Ha corresponden al espacio previsto para el amarre de embarcaciones.
Amarres
Figura 2. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 0.
La dársena se divide en dos subdársenas por el muelle principal. En la dársena interior amarran embarcaciones de 6 a 12 metros de eslora mientras que en la dársena exterior se prevé el amarre de embarcaciones de 12 a 60 metros de eslora disponiendo las mayores esloras (30 a 60 m) en el muelle adosado al dique de abrigo.
La bocana de la nueva dársena posee una anchura de 100 metros entre el morro del dique y el del contradique. Las bocanas de acceso a las dársena exterior e interior son de 80 y 100 metros respectivamente.
El abrigo del puerto frente a los temporales de componente sur se consigue mediante la ejecución de un contradique sumergido coronado a la -0.50. A lo largo de la berma contradique se dispone una pasarela emergida de acceso peatonal hasta la baliza ubicada en el extremo de la citada berma. Figura 3. Configuración en planta de la Alternativa 1.
El acceso norte al puerto se concreta mediante la ejecución de una pasarela peatonal de 5 metros
El total de embarcaciones de esta configuración es de 764, de las cuales la distribución por esloras
de anchura, de canto variable entre 1.50 y 2.85 metros con una cota superior variable de +1.25 a
se presenta a continuación:
+6.00. EC-PT-1-05-039
3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
Esta alternativa también divide la dársena en dos subdársenas por el muelle principal. En la 2
Eslora
Amarres
Superficie (m )
6
70
1.176
8
270
7.128
10
156
5.928
12
78
4.352
La bocana tiene una anchura de 105 metros entre el morro del dique y el del contradique. Las
15
94
8.813
bocanas de acceso a las dársena exterior e interior son de 105 y 64 metros respectivamente.
18
22
2.772
20
25
3.700
25
20
4.225
El contradique no es en este caso sumergido, sino que corona a la cota +4.00, y consta de una
30
15
3.375
longitud de unos 100 metros.
40
4
1.320
50
4
1.800
60
6
3.600
70
0
0
80
0
0
Total
764
48.189
dársena interior amarran embarcaciones de 6 a 12 metros de eslora y en la exterior de 8 a 60 metros de eslora con las mayores esloras (20 a 60 m) en el muelle adosado al dique de abrigo.
Se dispone en este caso un muelle de ribera donde se ubica el área técnica así como los sistemas de recogida de residuos.
El acceso principal al puerto se encuentra al norte del mismo. Al oeste del puerto también se dispone de un segundo acceso al puerto.
(+ 64 embarcaciones de E8 en Marina seca) Tabla 2. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 1.
10.000
300
9.000 250 8.000
7.000 200 6.000
5.000
150
4.000 100 3.000
2.000 50 1.000
0
0 6
8
10
12
15
18
20
25
30
40
50
60
70
80
Esl o r as ( m)
Superficie (m2)
Amarres
Figura 4. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 1.
EC-PT-1-05-039
4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
2.3 Alternativa 2 Eslora
2
Amarres
Superficie (m )
8
330
8.712
10
156
5.928
diferencia con esta última consiste en la distribución del espacio de tierra, puesto que en el caso de
12
78
4.352
la alternativa 2 se prolongan ligeramente el dique de abrigo y el muelle principal y se reduce la
15
96
9.000
explanada principal. De este modo, con similar superficie de tierra para dar servicio a los usuarios,
18
22
2.772
20
24
2.304
La alternativa 2 es de tamaño y profundidades de ubicación muy similar a la alternativa 1. La gran
se consigue mejorar la maniobra de entrada de las embarcaciones sin empeorar las condiciones
25
10
1.600
de agitación del puerto (mismo ancho de bocana a la misma profundidad) e incrementar
30
20
4.200
ligeramente la superficie de amarres.
45
16
6.120
50
6
2.700
60
4
2.400
Total
762
50.088 m
Esta alternativa propone una dársena con un total de 17 Ha de las que 5 Ha corresponden al espacio previsto para el amarre de embarcaciones.
2
(+ 64 embarcaciones de E8 en Marina seca) Tabla 3. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 2
10.000
350 9.000 300
8.000 250
7.000
6.120
5.928
6.000
200
5.000
4.352 156
4.200 150
4.000 2.772 2.304 96
3.000 78
2.000
El total de embarcaciones de esta configuración es de 762 de las cuales la distribución por esloras se presenta a continuación:
2.400 100
1.600 50
1.000 Figura 5. Configuración en planta de la Alternativa 2
2.700
Número de amarres
Superfície de amarres (m2)
330 9.000 8.712
24
22 8
10
12
15
18
20
20
10
0 25
30
16 45
6 50
4 0 60
Eslora (m) Superficie (m2)
Amarres
Figura 6. Distribución de amarres y superficie por esloras para la Alternativa 2
La alternativa 2 divide también la dársena en dos subdársenas con un muelle principal. En la dársena interior amarran embarcaciones de 8 a 18 metros de eslora y en la exterior de 8 a 60 EC-PT-1-05-039
5
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
metros de eslora, situándose las mayores esloras (20 a 60 m) en el muelle adosado al dique de
Obras de abrigo
10.530.417,00 €
abrigo.
Muelles y explanadas
12.496.457,00 €
Infraestructura de amarre
5.376.940,00 €
La bocana tiene en este caso una anchura de 105 metros entre el morro del dique y el del
Infraestructura de acceso
10.935.717,00 €
contradique. Las bocanas de acceso a las dársena exterior e interior son de 105 y 100 metros
Infraestructura de urbanización
respectivamente.
Gasolinera
300.000,00 €
Adecuación del borde costero
860.000,00 €
El contradique también es en este caso una espigón coronando a la cota +4.00, y con una longitud
Dragados
965.568,00 €
de 107 metros.
Edificaciones situadas en la isla
9.821.700,00 €
Edificaciones situadas en los muelles
5.064.800,00 €
Se dispone también en esta alternativa un muelle de ribera donde se ubica el área técnica así
Acabados de urbanización
2.289.055,00 €
como los sistemas de recogida de residuos.
Seguridad y salud
663.236,00 €
Varios
624.167,00 €
3.776.042,00 €
El acceso principal al puerto se encuentra al norte del mismo. Al oeste del puerto también se dispone de un segundo acceso al mismo.
TOTAL PRESUPUESTO ALTERNATIVA 0
63.704.099,00 €
Tabla 4. Presupuesto de Ejecución Material de la alternativa 0.
3. Valoración económica de las alternativas La valoración económica de la construcción de las distintas alternativas se presenta a continuación
Obras de abrigo
11.010.072,00 €
diferenciando por los elementos estructurales y funcionales que componen las soluciones.
Muelles y explanadas
11.678.036,00 €
Infraestructura de amarre
2.934.763,60 €
Infraestructura de urbanización
3.536.406,00 €
Gasolinera
300.000,00 €
Adecuación del borde costero
500.000,00 €
Dragados
2.255.000,00 €
Edificaciones situadas en la explanada principal
8.029.056,00 €
Edificaciones situadas en los muelles
2.370.576,00 €
Acabados de urbanización
1.978.116,80 €
Seguridad y salud Varios
840.000,00 € 2.789.880,00 €
TOTAL PRESUPUESTO ALTERNATIVA 1
48.221.906,16 €
Tabla 5. Presupuesto de Ejecución Material de la alternativa 1.
EC-PT-1-05-039
6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
4. Rentabilidad económico-financiera Obras de abrigo
11.818.952,82 €
Muelles y explanadas
12.201.555,19 €
Infraestructura de amarre
2.934.763,60 €
Infraestructura de urbanización
3.977.730,54 €
Gasolinera
300.000,00 €
Adecuación del borde costero
500.000,00 €
Los valores del TIR (Tasa Interna de Retorno) para las distintas alternativas expuestas y después de impuestos son:
ALTERNATIVA 0 VAN (antes de impuestos)
70 M€
Dragados
2.000.000,00 €
VAN (después de impuestos)
33 M€
Edificaciones situadas en la explanada principal
8.029.056,00 €
TIR (antes de impuestos)
11,6%
Edificaciones situadas en los muelles
2.370.576,00 €
TIR (después de impuestos)
Acabados de urbanización
1.978.116,80 €
Seguridad y salud
600.000,00 €
Varios
7,7%
ALTERNATIVA 1
2.343.960,00 €
TOTAL PRESUPUESTO ALTERNATIVA 2
49.054.710,95 €
VAN (antes de impuestos)
58 M€
VAN (después de impuestos)
29 M€
TIR (antes de impuestos)
12,3%
TIR (después de impuestos)
Tabla 6. Presupuesto de Ejecución Material de la alternativa 2.
Como resumen de lo anteriormente expuesto se puede establecer la siguiente tabla comparativa
7,4%
ALTERNATIVA 2
entre los presupuestos de ejecución material y presupuestos de ejecución por contrata de las tres alternativas propuestas.
Alternativa
P.E.M. (€)
P.E.C. (€)
0
63.704.099
90.154.041
1
48.221.906
68.243.641
2
49.054.711
69.422.227
VAN (antes de impuestos)
64 M€
VAN (después de impuestos)
32 M€
TIR (antes de impuestos)
12,6%
TIR (después de impuestos)
8,4%
5. Análisis de la idoneidad ambiental Tabla 7. Presupuesto de Ejecución Material (P.E.M.) y Presupuesto de Ejecución por Contrata (P.E.C.) de las alternativas.
En el estudio de impacto ambiental se analiza la idoneidad de cada una de las alternativas a partir de los siguientes parámetros:
EC-PT-1-05-039
-
Afección a la dinámica litoral
-
Calidad física del agua
-
Calidad química del agua
-
Comunidades bentónicas 7
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 3: Estudio de alternativas
En el estudio de impacto ambiental se concluye que las alternativas 1 y 2 son las que presentan un menor impacto relativo en relación a los descriptores ambientales considerados. De éstas, la alternativa 2 resulta la de mayor idoneidad ambiental al ser la que afecta sobre un menor calado y una menor superficie marina, así como favorecer una mayor tasa de renovación de las aguas.
6. Alternativa escogida Finalmente se decide implementar la alternativa 2. Las razones principales son:
-
El elevado coste y la mayor dificultad de construcción de la alternativa 0 respecto a las alternativas 1 y 2.
-
La Tasa Interna de Retorno de la alternativa 2 es mayor que la de las alternativas 0 y 1.
-
La maniobrabilidad de entrada de las embarcaciones en la alternativa 2 es mejor que en la alternativa 1. En la alternativa 0 las condiciones del acceso son similares, aunque pueden verse empeoradas con el tiempo debido a aterramientos si no se lleva a cabo un mantenimiento exhaustivo.
-
La superficie ocupada por las estructuras del puerto es menor en la alternativa 2 (125.952 m2) que en las alternativas 0 (157.793 m2) y 1 (133.017 m2).
-
La alternativa 2 presenta una mayor idoneidad ambiental que la alternativa 1 y ésta última mayor que la alternativa 0.
EC-PT-1-05-039
8
ANEJO 4. ESTUDIO DE VIABILIDAD ECONÓMICO-FINANCIERA
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
ÍNDICE
1.
2.
TARIFAS....................................................................................................................................................2 1.1
INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................2
1.2
CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LAS ACTUACIONES ..............................................................................2
1.3
HIPÓTESIS DE PARTIDA ........................................................................................................................2
1.4
TARIFAS CONSIDERADAS .....................................................................................................................2
ESTUDIO ECONÓMICO-FINANCIERO .............................................................................................3 2.1
PREVISIÓN DE INGRESOS ......................................................................................................................3
2.2
PREVISIÓN DE GASTOS .........................................................................................................................6
2.2.1 2.3
EC-PT-1-05-039
Cánones .......................................................................................................................................6
EVOLUCIÓN DE LA EXPLOTACIÓN ........................................................................................................7
2.3.1
Evolución de los gastos de explotación .......................................................................................7
2.3.2
Evolución de los ingresos de explotación....................................................................................7
2.4
RENTABILIDAD DEL PROYECTO ...........................................................................................................8
2.5
CONCLUSIONES ....................................................................................................................................8
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
1. Tarifas
1.3 Hipótesis de partida
1.1 Introducción
A continuación se muestran las hipótesis de partida en el análisis económico financiero:
El estudio económico-financiero que figura en este anejo se redacta para dar cumplimiento a cuanto establece la ley 30/2007 de Contratos del Sector Público.
El estudio, de acuerdo con la legislación general, desarrolla la evolución previsible de la explotación y contiene la relación de gastos, así como la relación de ingresos estimados en base a las principales tarifas a abonar por los usuarios.
Dentro de las tarifas propuestas no está considerado el Impuesto sobre el Valor Añadido (IVA).
1.2 Características físicas de las actuaciones En la tabla 1 se incluyen las superficies de agua y tierra dedicadas a los diferentes usos.
Tabla 2. Hipótesis de partida
1.4 Tarifas consideradas La complejidad creciente de las operaciones portuarias hace que, tanto en gestión directa como indirecta, se multipliquen día a día los servicios ofertados a los usuarios, y consecuentemente, las posibles tarifas de aplicación.
Para el cálculo económico-financiero se han tenido en cuenta solamente aquellas tarifas que mayor incidencia ha de tener en la rentabilidad de la explotación. En concreto en la tabla 3 se presentan dichas tarifas, que en términos operativos son de estancia, de aparcamiento, alquiler de locales comerciales y retirada de aceites y limpieza de sentinas.
Tabla 1. Características físicas EC-PT-1-05-039
2
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2. ESTUDIO ECONÓMICO-FINANCIERO TARIFA
A-1
A-2
A-3
USO
DENOMINACIÓN ABREVIADA
Estancia y atraque de embarcaciones a flote en amarres cedidos Estancia y atraque de embarcaciones a flote en amarres de base de alquiler Estancia y atraque de embarcaciones a flote en amarres transeúntes
Atraques en concesión
Se ha realizado una previsión de los ingresos anuales de explotación del puerto, tomando como punto de partida tanto las ocupaciones medias supuestas como las tarifas de la tabla 4. Los
Atraques en alquiler
ingresos considerados son los correspondientes a la situación de pleno funcionamiento de las instalaciones portuarias, por lo que deberán ser afectados en cada anualidad por los porcentajes
Atraques transeúntes
de evolución que se justifican más adelante.
B-1
Suministro de agua
Suministro de agua
B-2
Suministro de energía eléctrica
Suministro de energía eléctrica
C-1
Aparcamiento de vehículos en la zona de servicio
2.1 Previsión de ingresos
En la tabla 5 se incluye el importe máximo posible para cada una de las tarifas, diferenciando temporada alta y temporada baja, pudiendo observarse que el potencial de ingresos anuales por
Aparcamiento de vehículos
C-2
Ocupación temporal de superficies
Alquiler locales comerciales
C-3
Retirada de aceites y limpieza de sentinas
Aceites y sentinas
tarifas A, B y E, más la cuota de servicio, alcanzaría el importe de 12.7 millones €.
Tabla 3. Usos y tarifas consideradas
Se han supuesto los siguientes valores para las tarifas, obtenidas como una aproximación a partir de las tarifas aplicadas en los puertos deportivos próximos de similar categoría al que aquí se analiza:
Tarifas A1 A2 A3 B1 B2 C1 C2 C3
Concepto Amarres cedidos Amarres de alquiler Amarres transeüntes Suministro de agua Suministro de energia electrica Aparcamiento de vehículos Alquiler locales comerciales Retirada aceites y limpieza sentinas
Temporada Alta Temporada Baja 3.892 2.78 0.890 0.72 1.112 0.89 K= 3.00 K= 2.50 10.008 6.67 222.400 166.80 111 Euros/servicio
Tabla 4. Valor de las tarifas
2
euros/m /mes 2 euros/m /dia euros/m2/dia
euros/plaza/dia 2 euros/m /año
Tabla 5. Valoración de ingresos potenciales
Además del potencial de ingresos tarifarios se incluye la estimación de ingresos por venta de derechos de uso de atraques. Se ha estimado un precio unitario de 1.334,4 €/m2.
Procede seguidamente estimar ingresos –año a año- en función del ritmo probable de demanda de los servicios. Dicho cálculo se referencia en la tabla 6 donde para cada tarifa se formula una hipótesis de coeficiente progresivo de ocupación. EC-PT-1-05-039
3
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TARIFA A1
Año Temporada alta
-2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29
TARIFA A2 Temporada baja
TARIFA A3
Temporada alta
Temporada baja
Temporada alta
Temporada baja
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
50% 55% 60% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70%
202 069.871 222 276.858 242 483.845 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819 282 897.819
25% 35% 40% 50% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60%
143 744.083 201 241.716 229 990.532 287 488.165 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799 344 985.799
50% 55% 60% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70%
1 123 905.695 1 236 296.264 1 348 686.834 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973 1 573 467.973
25% 35% 40% 50% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60%
909 430.863 1 273 203.208 1 455 089.381 1 818 861.726 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071 2 182 634.071
50% 55% 60% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70% 70%
351 220.530 386 342.583 421 464.636 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741 491 708.741
25% 35% 40% 50% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60% 60%
279 824.881 391 754.833 447 719.810 559 649.762 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714 671 579.714
Tabla 6. Estimación de ingresos (1)
EC-PT-1-05-039
4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
TOTAL Año
-2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29
TARIFA B1
TARIFA B2
TARIFA C1
TARIFA C2
TARIFA C3
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
Ocupación
Importe
INGRESOS
40% 50% 60% 70% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
11 435 14 294 17 152 20 011 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870 22 870
40% 50% 60% 70% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
26 999 33 749 40 499 47 248 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998 53 998
40% 50% 60% 70% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
704 883 881 104 1 057 325 1 233 546 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767 1 409 767
40% 50% 60% 70% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
859 441 1 074 301 1 289 161 1 504 021 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881 1 718 881
40% 50% 60% 70% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
2 079 2 599 3 118 3 638 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158 4 158
4 615 033.074 5 717 161.902 6 552 690.764 7 822 539.202 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 8 756 948.421 252 388 083.876
Tabla 6. Estimación de ingresos (2)
EC-PT-1-05-039
5
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
2.2 Previsión de gastos -
Cánon a favor de la Administración del Estado. Éste se establece en la Orden de 30 de
De modo similar a como ocurre con los ingresos, es esencial formular una previsión del ritmo de
octubre de 1992 por la que se determina la cuantía del canon de ocupación y
gastos. En lo que se refiere a los costes de construcción se incluye en la tabla 7 la hipótesis que se
aprovechamiento del dominio público marítimo-terrestre, establecido en el artículo 84 de la
ha considerado, que implica dedicar tres anualidades al proceso de ejecución de las obras,
ley 22/1988, de 28 de julio, de costas.
incluyendo tramitaciones, trabajos de campo, redacción del proyecto de construcción, etc. Correspondiente a la superficie de tierra Tarifas 1.1 1.2 2.1 2.2 2.3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 4.1 5.1 5.2 5.3
P+DO Geotecnia y Topografía Obras de abrigo Muelles y explanadas Infrastructura de amarre Infrastructuras de urbanización Adecuación del borde costero Eventual dragado Acabados urb./jard. Y estanques/mob Gasolinera Edificaciones situadas en la explanad Control de Calidad Seguridad y salud Medidas
Total 5 426 560 33 916 14 419 122 14 885 897 3 580 412 4 852 831 610 000 2 440 000 2 413 302 366 000 12 687 551 610 000 732 000 1 843 960
Año -2 2 713 280 25 437 14 419 122 14 885 897 3 580 412
921 980
Año -1 1 899 296 8 479
Año 0 813 984
El valor de dicho cánon anual es del 8% de la base de liquidación, constituida por el valor de terreno ocupado (mayor valor de entre el valor catastral, el valor comprobado por la Administración a efectos tributarios o el precio de adquisición declarado por el sujeto pasivo). Éste se incrementa con el importe medio estimado de los beneficios netos
4 852 831 610 000 2 440 000 2 413 302 357 000 12 687 551 610 000 732 000 921 980
anuales, antes de impuestos. Esta estimación de los beneficios no debe ser inferior al 3.33% de la inversión inicial. El valor catastral de base para suelo en el entorno del municipio de Peñíscola es de 100 €/m2, y por lo tanto este es el valor que se toma de referencia para la valoración del terreno ocupado.
OP
59 441 076
33 807 411
25 624 665
0
OP+H
64 901 552
36 546 128
27 532 440
813 984
Tabla 7. Plan de inversiones
Los costes de explotación considerados en el presente análisis consisten en: -
gastos de personal, estimados en 200.000 €
-
asesorías, estimadas en 25.000 €
-
conservación y mantenimiento, considerado el 0.3% de la inversión inicial
-
suministro de agua y energía eléctrica, estimado en 12.400 €
-
material de oficina, varios y comunicaciones, estimado en 10.000 €
-
seguros, estimado en 10.000 €
-
imprevistos y varios, estimado en 15.000 €
-
cánones, que por su importancia en el total de los costes de explotación se comentan a
Así, el cánon correspondiente a la superficie de tierra es de 1.187.160 €/año.
Correspondiente a la superficie de agua A la ocupación del mar territorial le corresponde un cánon de una peseta por metro cuadrado de superficie ocupada.
Así, el cánon correspondiente a la superficie de agua es de 1.437,54 €/año.
Finalmente, se obtiene un cánon a favor de la administración del estado de 1.188.597,54 €/año.
continuación
2.2.1 Cánones El concesionario del puerto deberá satisfacer 2 cánones: a favor de la Administración del Estado y a favor de la Generalitat Valenciana, de la forma que se indica a continuación. EC-PT-1-05-039
6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
Superficie de tierra Superficie de agua Superficie de amarres Superficie de tierra DPMT Superficie de agua DPMT Valor catastral Beneficio anual medio 3,33% inversión total
116.795,00 170.000,00 51.778,00 14.464,00 341.523,00 100 3.160.000 1.633.522
m2 m2 m2
Superficie de tierra generada Superficie de agua abrigada Superficie de amarres
€/m2
CANON ANUAL A FAVOR DE LA GENERALITAT VALENCIANA Canon de explotación amarre netos (/m2) PGD amarre netos (/m2) PGI
3.155.446
116.795,00 m2 170.000,00 m2 51.778,00 m2
St < 3*Sa ? Sa < 4*Sam ?
ok ok
3,092 €/m2 1,5345 €/m2 79.453,34 valor
CANON A FAVOR DE LA ADMINISTRACIÓN DEL ESTADO Tabla 9. Obtención del cánon a favor de la Generalitat Valenciana.
Canon de ocupación terrenos (base imponible = bien ocupado)
11.679.500,0000 base imponible (valor terreno)
3.160.000,0000 base imponible (Bo anual medio)
1.187.160,00
0,0060
€/m2
1.437,54
Canon de ocupación mar
2.3 Evolución de la explotación 2.3.1 Evolución de los gastos de explotación 1.188.597,54 valor total
Tabla 8. Obtención del cánon a favor de la administración del Estado
Consideraremos que para garantizar el nivel elevado de atención al usuario desde el primer momento, los gastos de explotación en el año 0 tienen que representar por lo menos 50% llegando
-
Cánon a favor de la Generalitat Valenciana. Éste se desglosa entre: o
cánon de aprovechamiento
o
canon de explotación
a 100% en los siguientes tres años. Año 0
Gastos (%)
50% 60% 80% 100%
1 2 3
No obstante, en caso de cumplir el puerto ciertos ratios de superficies (para puertos de gestión indirecta: superficie de tierra no superior a tres veces la del espejo de agua
Tabla 8. Evolución de los gastos de explotación
2.3.2 Evolución de los ingresos de explotación
abrigada y superficie de agua abrigada no superior a cuatro veces la superficie neta de amarres, condiciones que se cumplen para la configuración del puerto propuesta), el valor del cánon de explotación incluye el cánon de aprovechamiento. El cánon de explotación es función de los m2 de amarre netos, que para puertos de gestión
Optamos por suponer que la máxima ocupación (70% en temporada alta y 60% en temporada baja) se alcanza en el 5º año de explotación.
Año
indirecta corresponde a un valor de 1.5345 €/m2 de atraque (valores de 2009). Así, se obtiene para el puerto de Peñíscola un cánon a favor de la Generalitat Valenciana de 79.453,34 €/año.
A1
A2
A3
T.Alta
T.Baja
T.Alta
T.Baja
T.Alta
T.Baja
0
50%
25%
50%
25%
50%
1
55%
35%
55%
35%
55%
2
60%
40%
60%
40%
60%
3
70%
50%
70%
50%
70%
4
70%
60%
70%
60%
70%
25% 35% 40% 50% 60%
Tabla 9. Evolución de la ocupación de puestos de atraque (%)
Respecto a los atraques en régimen de cesión de uso, se trabaja con la hipótesis reflejada en la tabla siguiente:
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Año
Venta
Acumuladas
-2
10%
-1
10%
0
25%
1
25%
2
30%
10% 20% 45% 70% 100%
-
Métodos dinámicos: son aquellos que consideran todos los ingresos y gastos que conlleva una inversión, pero teniendo en cuenta el momento en que se producen, de manera que un ingreso o un gasto tienen distinta valoración según el momento en que se producen. Los más utilizados son el valor actual neto (VAN) y el de la tasa interna de rentabilidad (TIR).
Tabla 10. Plan de ventas de atraques en régimen de cesión de uso (%)
Los métodos utilizados en el presente estudio es el del VAN y el del TIR. Según el método de TIR, La evolución prevista del alquiler de los locales comerciales destinados a tiendas, taller de
una inversión es aconsejable si su TIR es igual o mayor que el tipo de interés que se desea
reparaciones, locales de restauración y ocio, etc., se consigna en la tabla siguiente:
obtener.
Año
Ocupación
0
20% 35% 50% 60% 80%
1 2 3 4
Las previsiones de gastos (considerando amortización lineal) y de ingresos, posibilitan finalmente proceder a la estimación de los ratios clásicos de rentabilidad. Como puede observarse en las tablas 13 y 14, se presentan los resultados obtenidos.
Tabla 11. Ocupación de locales comerciales de uso privado (%)
Por último la ocupación máxima del aparcamiento se supone que se alcanza en el quinto año de explotación y que llega al 80% de las plazas.
VAN (antes de impuestos)
63.977.616 €
VAN (después de impuestos)
32.049.194 €
TIR (antes de impuestos) Año
Ocupación
0
20% 35% 50% 60% 80%
1 2 3 4
Tabla 12. Ocupación de plazas de aparcamiento (%)
2.4 Rentabilidad del proyecto
TIR (después de impuestos)
12,6% 8,4%
Tabla 13. Resumen de rentabilidades
2.5 Conclusiones Con los supuestos utilizados en este estudio la Tasa de Rentabilidad (TIR) del proyecto es de 12,6% antes de impuestos y el Valor Actualizado Neto (VAN) es positivo y de 64 millones de euros.
Los métodos de análisis de inversiones se utilizan para decidir sobre la conveniencia o no de llevar a cabo un determinado proyecto de inversión o para decidir la alternativa más favorable entre
Después de impuestos, supuestos del 35% de los beneficios, las cantidades anteriores resultan TIR = 8,4% y VAN = 32 millones de euros.
varias propuestas. Estos métodos pueden ser clasificados en dos grupos: No se han valorado los positivos beneficios sociales inducidos y el impacto favorable que su -
Métodos estáticos: son aquellos que consideran todos los ingresos y gastos que conlleva una inversión, pero sin tener en cuenta el momento en que se producen. Los más utilizados
construcción puede tener para el turismo y deporte náutico en la zona, impacto social en el empleo, etc.
son el flujo neto de caja y el plazo de recuperación.
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 4: Estudio de Viabilidad Económico-financiera
Del análisis de estos datos podemos constatar que el proyecto es rentable, considerando que como hipótesis, se asume una tasa de interés del 4%. Por lo cual se confirma la viabilidad económico-financiera del proyecto de “Puerto Deportivo de Peñíscola”.
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-2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27
Gastos inversión -36.546.128 -27.532.440 -813.984
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Gastos explotación
-867.637 -1.041.165 -1.388.220 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275 -1.735.275
Ingresos explotación 0 0 4.615.033 5.717.162 6.552.691 7.822.539 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948
Venta amarres 3.454.628 3.454.628 8.636.570 8.636.570 10.363.884
Total ingresos 3.454.628 3.454.628 13.251.603 14.353.732 16.916.575 7.822.539 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948 8.756.948
V.A.N. T.I.R.
Flujos sin impuestos -36.546.128 -27.532.440 12.383.966 13.312.568 15.528.356 6.087.265 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674 7.021.674
151.753.759 12,63%
Flujos sin impuestos actualizados -35.140.508 -25.455.288 11.009.301 11.379.639 12.763.176 4.810.854 5.335.895 5.130.668 4.933.335 4.743.591 4.561.145 4.385.717 4.217.035 4.054.842 3.898.886 3.748.929 3.604.740 3.466.096 3.332.784 3.204.600 3.081.346 2.962.833 2.848.878 2.739.306 2.633.948 2.532.642 2.435.233 2.341.570 2.251.510 2.164.913
63.977.616
Amortización
Resultado explotación
Gasto fiscal
-2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707 -2.164.707
10.219.259 11.147.860 13.363.648 3.922.557 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966 4.856.966
-3.576.741 -3.901.751 -4.677.277 -1.372.895 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938 -1.699.938
Flujos tras impuestos -36.546.128 -27.532.440 8.807.226 9.410.817 10.851.079 4.714.370 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736 5.321.736
97.426.577 8,43%
Flujos tras impuestos actualizados -35.140.508 -25.455.288 7.829.592 8.044.405 8.918.796 3.725.835 4.044.082 3.888.540 3.738.981 3.595.174 3.456.898 3.323.940 3.196.097 3.073.170 2.954.971 2.841.318 2.732.037 2.626.958 2.525.921 2.428.771 2.335.356 2.245.535 2.159.168 2.076.123 1.996.272 1.919.493 1.845.666 1.774.679 1.706.422 1.640.790
32.049.194
Tabla 14. Cálculo de rentabilidades
EC-PT-1-05-039
10
ANEJO 5. ESTUDIO DE CLIMA MARÍTIMO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
ÍNDICE 1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
RÉGIMEN DE OLEAJE ..........................................................................................................................2 2.1
DATOS UTILIZADOS..............................................................................................................................2
2.2
ESTUDIO DEL RÉGIMEN MEDIO DE OLEAJE...........................................................................................3
2.2.1
Oleaje procedente de los datos instrumentales ...........................................................................3
2.2.2
Oleaje procedente de los datos visuales ......................................................................................6
2.2.3
Relación entre datos visuales y datos instrumentales................................................................15
2.3
EC-PT-1-05-039
ESTUDIO DEL RÉGIMEN EXTREMAL DE OLEAJE .................................................................................15
2.3.1
Método P.O.T.............................................................................................................................16
2.3.2
Resultados obtenidos .................................................................................................................17
2.3.3
Direcciones del régimen extremal .............................................................................................17
3.
RÉGIMEN DE VIENTOS ......................................................................................................................18
4.
RÉGIMEN DE MAREAS.......................................................................................................................20
1
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
posteriormente analizados y procesados. Esta boya está situada en las coordenadas 39,467º N 1. Introducción El objeto del presente apartado es el análisis del clima marítimo en la zona correspondiente al
y -0,283º E a una profundidad de 20 metros. En las siguientes figuras se presentan las ubicaciones de cada una de las fuentes de datos.
litoral de Peñíscola a partir de los registros obtenidos de las boyas escalares de Tarragona y Valencia, y de los datos visuales de barcos en ruta facilitados por el Clima Marítimo de Puertos del Estado, y los registros del mareógrafo de Valencia. Datos visuales Boya Tarragona
2. Régimen de oleaje El estudio de oleaje se fundamenta en el tratamiento estadístico de los datos obtenidos en boyas
Boya Valencia
(escalares y/o direccionales) y en datos visuales. El objetivo de la utilización de la información direccional es incorporar información direccional. Dos partes diferenciadas del estudio las constituyen el análisis del clima medio y el análisis del clima extremal.
2.1 Datos utilizados Para la realización de este estudio se han utilizado datos de oleaje procedentes de tres fuentes
Figura 1: Situación general de los instrumentos de medida utilizados.
distintas: • Observaciones visuales de oleaje realizadas por barcos en ruta, en la zona 40º - 41º N, 0º - 2º E, recogidos entre los años 1970 y 1993 y procesados por el Clima Marítimo entre 1070 y 1994 de Puertos del Estado. • Datos procedentes de la boya escalar de Tarragona que representan una serie temporal de más de 10 años de registros de oleaje, entre 1992 y 2003, que han sido recogidos en soporte magnético y posteriormente analizados y procesados. Esta boya está situada en las coordenadas 41,066º N y 1,191º E a una profundidad de 35 metros. • Datos procedentes de la boya escalar de Valencia que representan una serie temporal de 18 años de registros de oleaje, entre 1985 y 2003, que han sido recogidos en soporte magnético y EC-PT-1-05-039
2
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2.2 Estudio del régimen medio de oleaje El régimen medio de cualquier magnitud relaciona los diversos niveles de la misma con la probabilidad de que dichos niveles no sean superados en un período de tiempo igual al año medio. En el caso del oleaje, se denomina régimen medio de oleaje a la distribución estadística que define el porcentaje de tiempo en que, durante el año medio, la altura de ola (o el período) no excede de cada valor. La elaboración del régimen de oleaje en una zona de la costa puede realizarse a partir de observaciones tomadas por barcos en ruta o a partir de registros obtenidos por boyas. Consecuentemente se distinguen dos metodologías según la procedencia de la información de partida. Figura 2: Situación de la boya de Valencia. 2.2.1 Oleaje procedente de los datos instrumentales Los datos utilizados en este estudio proceden de las boyas de Tarragona y Valencia, situadas actualmente en las coordenadas geográficas 41,066º N / 1,191º E
y 39,467º N / -0,283º E
respectivamente.. Se trata de boyas que registran oleaje escalar, esto es, sin información direccional.
2.2.1.1 Alturas de ola Las funciones de distribución de la distintas variables tratadas en el análisis de oleaje se obtienen a partir del cálculo de excedencias de los distintos niveles. La altura Hs = 0 m obviamente será excedida en todos los casos. A partir del valor 0,2 se han ido tomando incrementos de 0,5 metros. Se define en cada nivel la probabilidad de excedencia como:
Figura 3: Situación de la boya de Tarragona.
EC-PT-1-05-039
q=
∑n
i
n
3
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
donde ni es el número de alturas de ola que exceden ese nivel y n es el número total de datos. Consecuentemente la probabilidad de no excedencia es: p = 1- q. Para el caso de la boya escalar de Málaga se ha determinado la función de distribución media escalar de la altura significante. El paso siguiente es representar estos valores en el papel probabilístico correspondiente a una función de distribución adecuada y ajustar una recta a la nube de puntos resultante. El papel utilizado para representarlas es el papel probabilístico Weibull. La función de distribución de Weibull, conocida con el nombre de Asíntota III del menor valor, viene definida por la expresión
( )
F Hs = 1− e
⎛ H − A ⎞C ⎟ − ⎜⎜ s ⎟ ⎝ B ⎠
(donde A, B y C son los parámetros de posición, escala y forma respectivamente) y representa la
Figura 4. Régimen medio de la boya de Tarragona.
distribución límite de los valores extremos de las funciones de distribución iniciales que están limitadas en la cola superior. Aunque se trata de una distribución extremal para mínimos su uso más extendido en el área de la oceanografía no es como función de distribución extremal sino como función de distribución media de la variable. En este caso se ha realizado un ajuste por mínimos cuadrados de los valores anteriormente obtenidos a una función de distribución tipo Weibull biparamétrica que se presenta en las dos siguientes figuras para las boyas de Valencia y Tarragona.
Figura 5. Régimen medio de la boya de Valencia.
EC-PT-1-05-039
4
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Debe recordarse que la función de distribución de oleaje representa la probabilidad de no
tablas de encuentros Hs-Tp que relacionan la altura de ola significante y el período pico en
excedencia, es decir:
regímenes medios.
() ( *
*
F Hs = P Hs < Hs
)
Aunque habitualmente las funciones de distribución de la altura de ola máxima no suelen ser consideradas para la realización de proyectos de ingeniería portuaria y marítima, se ha creído conveniente realizar un análisis a nivel de estudio previo porque con ellas se obtiene una visión más global del oleaje representativo del clima medio al incluir los valores extremos asociados a cada una de las tormentas registradas durante el período de funcionamiento de la boya. Considerando que el comportamiento estadístico de las alturas de ola de un estado de mar puede describirse según una distribución de Rayleigh, la altura de ola máxima Hmax y la altura de ola significante Hs, asociadas a un mismo estado de mar se relacionan mediante la siguiente
Figura 6. Tabla de encuentros Hs-Tp. Régimen medio de la boya de Tarragona.
expresión. Hmáx = 1,6. Hs Y comúnmente, para obras marítimas en costa: Hmáx = 1,7. Hs
2.2.1.2 Períodos de oleaje La siguiente variable analizada ha sido el período pico, Tp. Los períodos de oleaje registrados en las boyas escalares están dentro del rango de 0,5 a 5,0 segundos en el caso de la boya de Valencia, y de 0,5 a 3,5 segundos en el caso de la boya de Tarragona. Las tablas de encuentros altura de ola-período del oleaje se establecen a partir del número de casos en los que, para un período o rango de períodos dado, la altura de ola significante se mantiene dentro de un intervalo
Figura 7. Tabla de encuentros Hs-Tp. Régimen medio de la boya de Valencia.
de valores establecido. Con este objeto se dispone en el eje de abcisas la variable período con un incremento de variable de 0,5 segundos. De igual modo, en el eje de ordenadas se coloca el rango posible de alturas de ola significante con incrementos de variable de 0,25 metros. De esta manera, si se suman los valores de la tabla por filas, se obtiene el total de casos en el que el oleaje registrado tiene una altura dada. Sumándose los valores por columnas se tiene el número de casos en el que el oleaje tiene un cierto período. En las siguientes figuras se muestran las EC-PT-1-05-039
5
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2.2.2 Oleaje procedente de los datos visuales
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comparación con los datos obtenidos de las boyas escalares. Para realizar esta transformación se ha utilizado luna función de correlación altura de ola visual-altura de ola significante
2.2.2.1 Altura de ola
(Hs=0,6+0,6*Hs).
Las funciones de distribución representadas hasta ahora corresponden a un régimen de oleaje escalar que carece totalmente de información direccional.
También se han dibujado las rosas de oleaje en aguas profundad y en la profundidad objetivo. A continuación se presentan las rosas de oleaje y las gráficas de las funciones de distribución de
El conocimiento del régimen direccional del oleaje es de vital importancia para el desarrollo de un
probabilidad o régimen medio de altura de ola significante en aguas profundas.
proyecto de ingeniería marítima. Actualmente, no se dispone de los registros instrumentales adecuados por lo que se recurre al empleo de datos visuales. Los datos visuales con los que se ha trabajado corresponden al cuadrante 40º - 41º N, 0º - 2º E, recogidos entre los años 1970 y 1993. Tratándose de un período tan largo de tiempo pueden considerarse estos valores suficientemente representativos del oleaje medio direccional que puede incidir sobre el tramo de costa en estudio. En este apartado se obtienen las funciones de distribución de la altura de ola visual a partir de los datos visuales, analizando la función correspondiente a las dieciséis direcciones y la función de distribución de Hs escalar (i.e. la que contempla todas las direcciones de oleaje conjuntamente) para el oleaje total. Los oleaje significativos de incidir en la zona de estudio, considerando dieciséis sectores direccionales son los procedentes de SSW, S, SSE, SE, ESE, E, ENE, NE y NNE. Al igual se ha hecho en el apartado correspondiente a los registros escalares de la boya de
Figura 8. Rosa de oleaje en profundidades indefinidas.
Málaga, las funciones de distribución aquí obtenidas han sido ajustadas por mínimos cuadrados a funciones de distribución tipo Asíntota III o Weibull biparamétricas (A = 0) y posteriormente han sido representadas en papel probabilístico Weibull. A partir de los datos visuales procesados por el Programa de Clima marítimo, se han obtenido las gráficas de las funciones de distribución de probabilidad escalar y para cada una de las direcciones susceptibles de incidir en la zona de estudio (NNE, NE, ENE, E, ESE, SE, SSE, S y SSW. Cabe destacar que, como se explicará más adelante, la variable representada ha sido directamente la altura de ola significante “Hs” y no la altura de ola visual, ya que de este modo se puede realizar la EC-PT-1-05-039
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Figura 11. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección NE. Figura 9. Rosa de oleaje en las cercanías de la costa.
Figura 12. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección ENE. Figura 10. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección NNE. EC-PT-1-05-039
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Figura 13. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección E.
Figura 14. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección ESE.
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Figura 15. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección SE.
Figura 16. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección SSE.
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Figura 17. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección S.
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Figura 19. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Escalar.
2.2.2.2 Período de oleaje También para los períodos del oleaje visual total, se ha obtenido la función de distribución de Tp así como la representación gráfica sobre papel probabilístico Weibull del ajuste por mínimos cuadrados a una función de distribución tipo Asíntota III o Weibull biparamétrica(A = 0). Este análisis se realizado para cada una de las direcciones susceptibles de incidir en al zona de estudio, obteniéndose también el régimen escalar. A continuación se representan los resultados obtenidos.
Figura 18. Régimen medio de de Hs en aguas profundas. Dirección SSW.
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Figura 22. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección ENE. Figura 20. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección NNE.
Figura 23. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección E. Figura 21. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección NE.
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Figura 24. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección ESE. Figura 26. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección SSE.
Figura 25. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección SE.
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Figura 27. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección S.
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Igualmente se han representado las relaciones entre Hs y Tp, a partir de las tablas de encuentros. Los resultados obtenidos se muestran en las siguientes figuras.
Figura 28. Régimen medio de de Tp en aguas profundas. Dirección SSW. Figura 30. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección NNE.
Figura 31. Gráfica de la correlación Hs-Tp Dirección NE. Figura 29. Régimen medio escalar de de Tp en aguas profundas.
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Figura 32. Gráfica de la correlación Hs-Tp Dirección ENE. Figura 34. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección ESE.
Figura 33. Gráfica de la correlación Hs-Tp Dirección E.
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Figura 35. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección SE.
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Figura 36. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección SSE. Figura 38. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección SSW.
Figura 37. Gráfica de la correlación Hs-Tp. Dirección S.
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Figura 39. Gráfica de la correlación escalar Hs-Tp.
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2.2.2.3 Dirección del oleaje
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Por consiguiente resulta necesario establecer una correspondencia entre los resultados obtenidos a partir de la información visual y aquellos determinados mediante la información instrumental.
Como ya se ha explicado en el punto 2.2.2.2., hay que tener en cuenta que no todas las direcciones de la rosa pueden incidir en la zona de estudio de la misma manera. Así, las
Para conocer la correlación existente entre la altura de ola significante y la altura de la visual -ya
direcciones 30 ºN y 210.5 ºN aproximadamente delimitan la incidencia del oleaje swell (o de
que por lo general esta última suele estar sobrevalorada- se encuentran en la literatura las
fondo). El oleaje local por la parte Norte y Sur-Oeste viene limitado por la presencia de accidentes
siguientes correlaciones:
costeros (cabos y puntas principalmente) y la propia orientación del tramo de costa considerado. De este modo los oleajes significativos susceptibles de incidir en la zona de estudio son, (considerando sectores direccionales de 22.5 º) los procedentes del NNE, E, ENE, E, ESE, SE, SSE, S, y SSW.
Hv = 0,022 H2s + 0,78 Hs + 0,83
(Jardin, 1979)
Hv = (Hs/1,68)4/3
(Nordenstrom, 1984)
Hv = Hs/0,56
(Cartwright, 1964)
Hs=0,60+0,60*Hs
(G.I.O.C., 2002)
2.2.3 Relación entre datos visuales y datos instrumentales De las correlaciones anteriores se propone la utilización en este estudio de viabilidad la propuesta Del estudio de oleaje realizado en los apartados previos puede concluirse que las fuentes de datos
por el G.I.O.C:
(boya de Valencia, boya de Tarragona y datos visuales) son, en principio, aceptables aunque cada Hs=0,60+0,60*Hs
una presenta ciertos inconvenientes: • los datos procedentes de la boya de Tarragona presentan gran fiabilidad por tratarse de
2.3 Estudio del régimen extremal de oleaje
registros instrumentales, pero tienen el inconveniente de abarcar un período de tiempo de alrededor de diez años (inferior al período abarcado por los datos visuales y de la boya de
En el diseño de estructuras marítimas se utilizan estados del mar extremos con una intensidad tal
Tarragona, aunque en principio suficiente para caracterizar el clima medio) y, sobre todo, de
que sólo exista una pequeña probabilidad de que esa intensidad sea superada en la vida prevista
carecer de información direccional y corresponder a oleaje en aguas intermedias y no en aguas
de la estructura. Como la vida prevista suele exceder con mucho al período de tiempo cubierto por
profundas (dada la profundidad a la que está situada la boya).
los datos es necesario realizar extrapolaciones en las funciones de distribución, estimadas a partir de las frecuencias de ocurrencia.
• los datos procedentes de la boya de Valencia, al igual que los procedentes de la boya de Tarragona, presentan gran fiabilidad por tratarse de registros instrumentales, con la ventaja de
Para la obtención de las funciones de distribución extremal se han utilizado los datos de oleaje
abarcar un período de tiempo de casi vente años. Como inconvenientes presenta los de carecer
procedentes de la boya escalar de Málaga ya que presentan mayor fiabilidad que los datos
de información direccional y corresponder a oleaje en aguas intermedias y no en aguas
visuales.
profundas (dada la profundidad a la que está situada la boya). El estudio de las condiciones extremas del oleaje requiere el uso de métodos estadísticos • los datos visuales, presentan un mayor rango temporal y por tanto un mayor número de
específicamente diseñados para tal fin. De los métodos actualmente utilizados para el análisis
observaciones, si bien tienen una menor fiabilidad por la forma en que son obtenidos. EC-PT-1-05-039
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
extremal del oleaje (Método de los valores pico y Método de la muestra total) recomendados por el Centro de Estudios de Puertos y Costas del CEDEX, se ha usado el método P.O.T..
donde NT es el número total de datos extremales y N el número de datos extremales sin censurar que realmente se emplean en el cálculo (en nuestro caso NT = N). De este modo se obtiene el “censory parameter”, ν definido como:
2.3.1 Método P.O.T.
ν=
El método POT requiere un tiempo de registro mayor que los métodos de la muestra total, ya que
N ≤1 NT
la información analizada son los valores máximos registrados durante un período de tiempo determinado.
En el caso en que se ajuste una función de distribución tipo Asíntota III o Weibull con tres La aplicación del método utiliza la estadística de extremos ordenados, por lo que se requiere en
parámetros, la asignación de la frecuencia de presentación acumulada de los máximos se realiza
primer lugar encontrar las alturas significantes máximas de los N estados de mar que superan un
en base a la fórmula de Petrauskas-Aagaard:
cierto valor umbral de Hs durante el intervalo temporal considerado y ordenar la muestra en sentido creciente asignando a cada altura el número de orden m correspondiente. En este caso se han
m - 0,20 -
definido diferentes alturas de ola umbral de tal forma de detectar para cada caso un total de
0,27
Fm =
tormentas inferior a 50. Con el fin de poder considerarlas independientes entre sí, en este caso se
N + 0,20 + T
ha seleccionando entre los datos todas las tormentas separadas más de 72 horas para un umbral
C 0,23 C
de 3 o 4 m y de 96 horas para umbrales superiores. Posteriormente se calcula la función de distribución de estos máximos escogiendo la “plotting position” más adecuada y se ajusta mediante
donde m es el número de orden de la altura de ola considerada al clasificar el conjunto de sucesos
el método de mínimos cuadrados a las funciones de distribución extremales Gumbel y Weibull.
en orden creciente y NT es el número total de datos extremales.
En el caso en que se quiera ajustar a una función de distribución tipo Asíntota I o Gumbel definida
El mejor ajuste se ha obtenido para una función de tipo Weibull (y es por tanto la distribución más
por la expresión:
adecuada para representar el clima extremal), con unos parámetros: •
Boya de Valencia A = 1,39
⎛ H − A⎞ −⎜ s ⎟ ⎝ B ⎠
φ( Hs ) = e
B = 0,77 C=1,21
−e
•
Boya de Tarragona
(donde A y B son los parámetros de posición y escala, respectivamente), se emplea la fórmula de
A = 1,41
Gringorten (1961)
B = 0,63 C=1,27 Estas funciones de distribución han sido representadas en las figuras 39 a 40, junto a la banda de m − 0,44 Fˆm = 1 − NT + 0,12
EC-PT-1-05-039
confianza del 90%. m = 1....N
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
2.3.2 Resultados obtenidos
En el subapartado anterior se ha presentado el método empleado para la determinación de la función de distribución extremal de la altura de ola significante a partir de los datos registrados por las boyas escalares de Valencia y Tarragona. En este caso se ha creído conveniente considerar como más adecuada para el estudio la función de distribución extremal tipo Weibull ya que presenta un mayor coeficiente de correlación que la Gumbel. En las siguientes figuras se muestran las gráficas de las funciones de distribución obtenidas para las dos boyas.
Figura 40. Gráfica de la función de distribución extremal de Hs. Boya de Tarragona.
2.3.3 Direcciones del régimen extremal
La función de distribución del oleaje obtenida corresponde al régimen extremal escalar del oleaje. Para poder disponer de información extremal direccional se recurre al método más comúnmente utilizado y que consiste en la obtención de unos coeficientes direccionales Kα que representan el valor por el cual se ha de multiplicar la altura de ola obtenida de la función extremal escalar para Figura 39. Gráfica de la función de distribución extremal de Hs. Boya de Tarragona.
obtener su valor correspondiente en cada dirección. A continuación se presentan los valores del coeficiente Kα para cada dirección que han sido obtenidos de la ROM 0.3-91 a partir del análisis de los datos visuales del oleaje.
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Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
NE
1
ENE
1
E
0.90
ESE
0.80
SE
0.70
3. RÉGIMEN DE VIENTOS
Para el estudio del régimen de vientos se han utilizado los datos de la estación meteorológica de Castellón, cuyos datos han sido almacenados y procesados por el Departamento de Clima Marítimo de Puertos del Estado. La estación s encuadra en als coordenadas 39º 57’ 52,3” N (latitud) y 0º 1’ 42,1” E (longitud). La altura a la que está ubicado el anemómetro es de 16 m. Esta estación dispone de datos desde el mes de octubre de 1998. A continuación se presentan las rosas de viento de los años 1998 a 2000.
Figura 41. Rosa de vientos. Año 1998.
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
Figura 42. Rosa de vientos. Año 1999.
Figura 43. Rosa de vientos. Año 2000. De los resultados de las rosas de oleaje se desprende que las direcciones que presenta mayores velocidades de viento son NE, SSE , SE y S. Las que tienen una mayor frecuencia de presentación son SSE y SE.
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 5: Estudio de Clima Marítimo
4. RÉGIMEN DE MAREAS
La fuente de datos utilizada parta caracterizar esta marea ha sido el mareógrafo del puerto de Valencia (figura 44), cuyos registros han sido almacenados y procesados por el Departamento de Clima Marítimo de Puertos del Estado. En figura 45 se esquematizan los niveles de marea referidos al cero de Alicante.
Figura 44.Situación del mareógrafo del puerto de Valencia.
Figura 45. Niveles de marea
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20
ANEJO 6. ESTUDIO DE PROPAGACIÓN DEL OLEAJE
Proyecto Básicol de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
ÍNDICE 1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
TRANSFORMACIÓN DEL OLEAJE EN SU PROPAGACIÓN HACIA LA COSTA.....................2
3.
SIMULACIÓN DE OLEAJE IRREGULAR MULTIDIRECCIONAL...............................................3 3.1
ESPECTRO FRECUENCIAL .....................................................................................................................3
3.2
DISTRIBUCIÓN DE MITSUYASU-GODA-SUZUKY ..................................................................................3
3.3
DISCRETIZACIÓN DEL ESPECTRO Y PROPAGACIÓN DEL OLEAJE ..........................................................4
4.
CASOS ESTUDIADOS .............................................................................................................................4
5.
PROPAGACIÓN DEL OLEAJE (SITUACIÓN ACTUAL).................................................................5 5.1
EC-PT-1-05-039
PRESENTACIÓN DE RESULTADOS OBTENIDOS ......................................................................................6
1
Proyecto Básicol de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
1. INTRODUCCIÓN
2. TRANSFORMACIÓN DEL OLEAJE EN SU PROPAGACIÓN HACIA LA COSTA
Uno de los principales problemas que se presenta en el campo de la Ingeniería Marítima y de
Tras alejarse de la zona de generación, el oleaje desarrollado se propaga por el mar
Costas es la determinación de las acciones del oleaje en la región de estudio, dado que su
produciéndose una transformación tanto de la energía cinética como dinámica, dispersándose
conocimiento es de gran interés para la resolución de un elevado número de cuestiones, tales
direccional y frecuencialmente.
como el diseño de diques, estructuras offshore y obras de protección costera, la ubicación y diseño portuaria, análisis de evolución costera etc...
Al disminuir la profundidad el oleaje va adquiriendo las características propias de un oleaje en aguas poco profundas, "shallow water". De este modo, cuando el oleaje siente el fondo del mar, o
En base a esto, se trata de simular la propagación del oleaje incluyendo el mayor número de
lo que es lo mismo, cuando el fondo percibe la influencia de la dinámica ondulatoria, en la llamada
fenómenos posibles, con objeto de cuantificar del modo más completo las características del oleaje
zona de "shoaling", se inician determinados fenómenos de transformación del oleaje.
en la región de estudio. Las manifestaciones más notables de esta transformación del oleaje son la refracción, el "shoaling" Las dos técnicas que existen para simular la propagación del oleaje son los modelos físicos y los
y la rotura.
modelos matemático - numéricos. Los modelos físicos, se basan en las leyes de semejanza que tratan de reproducir la realidad a escala reducida, mientras que los modelos numéricos intentan
La refracción se produce como consecuencia de la variación de la celeridad de la onda a lo largo
aproximar el comportamiento de los diferentes fenómenos naturales mediante la resolución
de un mismo frente, en función de la profundidad, la velocidad de las corrientes locales y el
numérica de ecuaciones matemáticas.
período. La refracción induce una curvatura en el frente de tal forma que dicho frente tiende a ponerse paralelo a las líneas batimétricas.
Una de las indudables ventajas del modelado numérico con respecto al físico es que, mientras un modelo reducido puede ser utilizado exclusivamente para el problema que fue pensado, un modelo
El "shoaling" es debido a la variación de la velocidad de propagación del flujo de energía de las
numérico puede ser utilizado para cualquier problema que esté dentro de su ámbito de aplicación,
ondas, también denominado celeridad de grupo. Dicha variación se produce por la diferente
variando tan solo las condiciones iniciales y las condiciones de contorno.
profundidad que van encontrando los frentes a lo largo de su propagación. El "shoaling" da lugar asimismo a una variación en la altura de ola.
En este anejo se realiza la propagación de oleaje desde aguas profundas hasta las proximidades de la playa, empleando el módulo de propagación PMS del modelo MIKE 21, que incluye los
El fenómeno de la difracción es el efecto de una cesión lateral de energía, que se produce tras la
efectos combinados de la refracción - difracción, fricción por fondo y rotura del oleaje (ver apéndice
propagación por un determinado obstáculo como puede ser una isla o dique. Los efectos que
2).
produce la difracción son cambios sustanciales en las alturas de ola y direcciones de propagación en las inmediaciones de la zona de agua abrigada tras el obstáculo.
El modelo resuelve una aproximación parabólica de la ecuación para pendientes suaves (Berkhoff, 1972), presentando gran compacidad, facilidad de programación, estabilidad numérica y un
Estos procesos de transformación del oleaje culminan con el fenómeno de la rotura, que se
importante ahorro de tiempo de computación.
produce, cuando la altura de la onda es del mismo orden de magnitud que la profundidad. Este fenómeno marca el final de la zona de "shoaling" y el inicio de la zona
de "surf" o rompientes, que se caracteriza por ser una región muy dinámica y de gran disipación de energía. EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básicol de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
Frente a todas las ventajas que representa el uso de un modelo parabólico de este estilo aparecen una serie de restricciones y efectos que es importante conocer para la correcta interpretación de
3. SIMULACIÓN DE OLEAJE IRREGULAR MULTIDIRECCIONAL
los resultados que se ofrecen. El oleaje irregular se puede definir, de forma sintética, mediante su espectro completo de energía, Básicamente estos efectos son "ruido numérico" e incremento parcial de energía en los contornos
S:
laterales debido a la condición de contorno abierto que emplea el modelo. S=S(f,Θ) Cuando se utilizan aproximaciones parabólicas de orden superior para la simulación de oleaje alrededor de islas u obstáculos, la presencia de oleaje en rotura en parte de los nodos de una fila
Siendo S la densidad de energía y f ,Θ , la frecuencia y dirección correspondientes.
(dirección transversal al movimiento) y de oleaje sin romper en el resto de los nodos, puede provocar cambios bruscos en la amplitud de las ondas entre dos puntos adyacentes de la malla,
La única restricción sobre la función S es que la integral en todo el dominio de frecuencias y
llegando en ocasiones a generar "ruido numérico".
direcciones tiene que ser representativa de la energía del oleaje. De forma habitual se considera la simplificación de separar el espectro completo en un espectro escalar de frecuencias, S, y una
Este ruido numérico aparece inicialmente en forma de elevados valores de la amplitud de la onda
distribución direccional G, que en algunos casos también se le hace depender de la frecuencia.
en nodos aislados, propagándose seguidamente como ondas de gran frecuencia ('highS = S(f) G(f,Θ)
wavenumber noise") en dirección transversal hacia el interior del dominio de cálculo. Para resolver dicho ruido numérico es necesario diseñar un filtro que reduzca estas perturbaciones. Pese a todo en determinadas circunstancias este efecto es difícil de evitar en su totalidad.
3.1 Espectro frecuencial
El otro problema importante que puede aparece con los esquemas de orden superior de este estilo
De los diversos espectros frecuenciales se ha optado por considerar el de JONSWAP, por ser el más
es su sensibilidad a las condiciones de contorno laterales. Los contornos laterales, límites
adecuado para oleajes no totalmente desarrollados.
artificiales de la zona a modelizar, son puntos de agua, siendo la condición de contorno más realista en esta situación la que permite tanto la entrada como la salida del oleaje del interior del
El espectro de JONSWAP (J) viene caracterizado por la frecuencia pico (fp=1/Tp) y se define como:
dominio sin producir reflexiones por contaminación numérica, que evidentemente son inexistentes SJ(f) = A f--5 exp[-1,25 (fp/f)4] γa
en la realidad (condición de contorno abierta). En estas circunstancias el programa admite como válida la ley de Snell.
En los casos en que las líneas batimétricas son paralelas o aproximadamente paralelas a la dirección de propagación de oleaje y éstas además tienden a ser paralelas a los límites de la malla la aplicación de la ley de Snell en los contornos puede dar lugar a inestabilidades numéricas, caracterizadas por una cierta reflexión espúrea hacia el interior del dominio.
En caso de comprobar que la zona de interés quede parcialmente afectada por dichas reflexiones provenientes del contorno, se deberá aumentar la anchura del dominio, alejando la zona de interés en el estudio de dichos contornos. EC-PT-1-05-039
donde γ= 3,3 es el parámetro de forma del pico, a = exp(
− (f − f p ) 2 2σ 2 f p2
con σ = 0,07 para f≤fp y σ =
0,09 para f>fp y A es un valor de escala ajustable para obtener la altura de ola significante deseada.
3.2 Distribución de Mitsuyasu-Goda-Suzuky En cuanto a la distribución de direcciones se opta por la de Mitsuyasu-Goda-Suzuky por depender tanto de Θ como de f: 3
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
y una vez obtenidos los valores fmi se calculan los valores Go asociados a cada una de las G(Θ) = Go cos2S (Θ − Θm)
frecuencias anteriores.
donde Go es un coeficiente tal que permite que la integral de G(Θ) extendida entre -π y π sea la
Por último y para cada una de las frecuencias obtenidas anteriormente se discretiza la distribución
unidad, y S toma como valores:
angular de forma análoga a como se realizó para la discretización frecuencial:
Smax (f/fp)5 Smax (f/fp)-2,5
para f ≤ fp
Θ mi tal que :
para f > fp
con valores de Smax de 10, 25 ó 75 según se considere un oleaje joven, maduro o viejo.
∫
Θ mi
0
G o (f mi , S max ) cos 2S (Θ − Θ m ) dΘ =
1 (i − X ) NΘ
i =1→
NΘ 2
donde X = ½ si NΘ es par y X=0 si NΘ es impar. Por tanto para realizar la propagación del oleaje irregular multidireccional se ha de simular la propagación de cada uno de los Nf x NΘ casos monocromáticos obtenidos de la discretización anterior. La altura de ola utilizada en cada uno de los casos monocromáticos corresponde a
3.3 Discretización del espectro y propagación del oleaje La propagación de un oleaje irregular multidireccional se ha realizada a partir su discretización en
H i,0 =
componentes monocromáticas. Esta discretización ha de ser tal que ecualice el contenido
H0 Nf NΘ
energético de cada intervalo con respecto al espectro. por lo que la altura de ola final corresponde a: Para discretizar el espectro en Nf componentes frecuenciales y en NΘ componentes angulares, primero se divide el espectro frecuencial en Nf intervalos de igual contenido energético y
H=
posteriormente, para cada uno de estos intervalos se divide la distribución direccional en NΘ intervalos de igual energía.
Nf *NΘ
∑H
2 i
1
La relación entre la altura de ola en aguas profundas y en un punto cualquiera de la malla es el coeficiente de propagación Kr:
Así, y teniendo en cuenta que
Kr =
∫
∞
0
⎛H ⎞ S(f ) df = m 0 = ⎜ S ⎟ ⎝ 4 ⎠
2
Los valores de la dirección del oleaje irregular multidireccional se obtienen como promedio de los casos monocromáticos discretizados.
las frecuencias discretizadas se obtienen de la siguiente expresión:
f mi tal que :
∫
f mi
0
⎛m ⎞ ⎛ 1⎞ S(f ) df = ⎜⎜ 0 ⎟⎟ ⎜ i − ⎟ ⎝ Nf ⎠ ⎝ 2 ⎠
H H0
i = 1 → Nf
4. CASOS ESTUDIADOS Tras determinar en el apartado correspondiente al estudio de clima marítimo las funciones de distribución del oleaje y habiéndose establecido las relaciones existentes entre alturas de ola y
EC-PT-1-05-039
4
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períodos, direcciones de oleaje y su duración, se procede seguidamente a realizar la propagación
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
5. PROPAGACIÓN DEL OLEAJE (SITUACIÓN ACTUAL)
del oleaje hasta la línea de costa. Para realizar el estudio de propagación regional del oleaje se ha definido una malla única como Para este estudio de propagación del oleaje se ha considerado la situación actual de la línea de
dominio regional de aplicación del modelo numérico (ver figura 1 del apéndice 1) de forma tal de
costa. Las direcciones elegidas para la propagación del oleaje son las que pueden afectar de
eliminar una serie de restricciones presentadas por el modelo numérico, relacionadas con la
forma más significativa a la zona de estudio. Estas direcciones son E, SE, S y el oleaje de viento
ortogonalidad de las líneas batimétricas respecto de los contornos laterales de los dominios y la
de componente SSW. En este último caso se realizarán directamente la propagación por el interior
oblicuidad en la incidencia del oleaje y la dirección de avance. Las respectivas batimetrías
del puerto, por tratarse de un oleaje generado localmente y de período bajo. Se ha utilizado una
obtenidas se presenta en la siguiente figura.
malla por dirección de paso de malla Δx=Δy=15.
Asimismo, para el análisis de la propagación se han considerado los siguientes casos: •
Un primer conjunto de casos correspondiente al oleaje que se excede ocho horas al año para cada una de las direcciones mencionadas anteriormente y cuyo objetivo es la evolución de la operatividad portuaria. La altura de ola que se utilizará en el borde de malla será la significante, y el valor del período pico será el de 7,5 segundos. A nivel de anteproyecto se han considerado únicamente las direcciones más desfavorables para la agitación interior (S, SE y E).
•
Un segundo grupo de casos correspondiente a la altura de ola significante en aguas
Figura 1: Batimetria utilizada.
profundas y correspondiente a una vida útil de 15 años, para evaluar la agitación interior en circunstancias extremas. A nivel de anteproyecto se han considerado únicamente las
En el caso de los oleajes analizados para el estudio de agitación interior, el modelo ofrece como
direcciones más desfavorables para la agitación interior (S, SE y E).
resultados el valor del coeficiente de refracción (“Kr”), ya que se ha utilizado altura de ola unitaria en aguas profundas.
•
Un caso correspondiente a la altura de ola significante en aguas profundas (Hso) de 5,35 m y período pico de 11,60 s asociada a una vida útil de 25 años y al oleaje de componente
En el caso del oleaje para el dimensionamiento de las obras, el modelo ofrece como resultado la
E, para el dimensionamiento de las obras de defensa de escollera (ROM 0.2-90).
altura de ola y dirección del oleaje en todos los puntos de la malla considerada. De esta manera, en este caso los coeficientes de propagación Kr se obtienen a partir de la relación entre la altura de ola en cada punto y la altura de ola en aguas profundas:
Para cada uno de los casos presentados, se realizará la propagación hasta la línea de costa, que permitirá determinar las características del oleaje en la zona de estudio.
EC-PT-1-05-039
Kr =
H H0
5
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
5.1 Presentación de resultados obtenidos Los resultados de la propagación obtenidos del modelo numérico se presentan en las siguientes figuras En ellas se muestran, según una banda de colores, los coeficientes de propagación (la altura de ola en el caso del oleaje para el dimensionamineto de las obras) correspondientes a cada zona. Asimismo, se representan superpuestos los campos vectoriales del oleaje. En estos planos de refracción las direcciones de los vectores representan las direcciones de propagación del oleaje, su módulo, y la altura de ola.
Debe tenerse en cuenta que las malla utilizada para la aplicación del modelo numérico se ha
Figura 3: Oleaje para el estudio de agitación interior (oleaje excedido 8 horas al año). Dirección S.
escogido tratando que éstas sean lo suficientemente amplias como para que el dominio de estudio no se vea significativamente afectado por las perturbaciones de los contornos laterales, que es como se ha mencionado anteriormente una de las posibles causas de problemas numéricos.
Figura 4: Oleaje para el estudio de agitación interior (condiciones extremas). Dirección S.
Figura 2: Oleaje extremal. Dirección E.
Figura 5: Oleaje para el estudio de agitación interior (condiciones extremas). Dirección SE.
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6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 6: Estudio de propagación del oleaje
Figura 6: Oleaje para el estudio de agitación interior (oleaje excedido 8 horas al año). Dirección SE.
Figura 7: Oleaje para el estudio de agitación interior (oleaje excedido 8 horas al año). Dirección E.
Figura 8: Oleaje para el estudio de agitación interior (condiciones extremas). Dirección E.
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7
ANEJO 7. ESTUDIO DE AGITACIÓN DEL OLEAJE
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
ÍNDICE 1.
INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................................2
2.
CASOS ANALIZADOS..........................................................................................................................2
3.
METODOLOGÍA UTILIZADA............................................................................................................3
4.
RESULTADOS OBTENIDOS PARA LAS CONFIGURACIONES ANALIZADAS......................4 4.1
5.
COEFICIENTES DE ATENUACIÓN ........................................................................................................4
CONCLUSIONES...................................................................................................................................8
Apéndice 1: Manual del modelo numérico
EC-PT-1-05-039
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
1. INTRODUCCIÓN Una vez determinadas en el anejo de propagación las características del oleaje en las proximidades del puerto Peñíscola, se procede a realizar un estudio de penetración del oleaje, con objeto de poder caracterizar los niveles de agitación en las zonas portuarias de interés de las diferentes configuraciones consideradas para el nuevo puerto deportivo, y conocer el impacto que supondría la implantación de las obras sobre el puerto actual.
Para ello, se emplea el modelo numérico WAVES-2DH, desarrollado por la empresa europrincipia s.l., que simula la propagación de oleaje y ondas largas en el interior de recintos portuarios a partir de la resolución de las ecuaciones de Boussinesq, tal y como se describe en el apéndice 1 de este anejo.
Figura 1.
Situación actual
Figura 2.
Situación futura
2. CASOS ANALIZADOS En este estudio de agitación solamente se han analizado dos configuraciones geométricas: •
Situación actual: corresponde a la situación de referencia. El objeto principal que persigue el estudio de esta configuración es analizar los niveles de agitación que actualmente presenta la dársena del puerto de Peñíscola, con el fin de validar el funcionamiento global del modelo numérico utilizado, y adicionalmente obtener los niveles de agitación de referencia que servirán para cuantificar el impacto de las obras sobre el puerto actualmente existente.
•
Situación de proyecto: corresponde a la configuración futura del puerto, alcanzada después de la implantación de la dársena deportiva de Peñíscola. Cabe destacar que la configuración de puerto aquí analizada es una variante de puerto isla que no corresponde exactamente con la solución definitiva, perfectamente válida para los propósitos de este estudio en la medida que las premisas tomadas para su diseño son también válidas para la alternativa finalmente adoptada.
Ambas configuraciones se muestran en las siguientes figuras, en las que se presentan los ámbitos físicos considerados en las simulaciones numéricas y las respectivas batimetrías utilizadas. EC-PT-1-05-039
Para el estudio de agitación de las zonas del puerto se han analizado un total de tres situaciones de oleaje, coincidentes (salvo la condición de oleaje extremal) con las empleadas en el estudio de propagación hasta las proximidades del puerto de Peñíscola, y que corresponden 2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
respectivamente a tres direcciones de mayor interés (E, SE y S) para un período Tp=7.5s,
contornos por los cuales o bien entra el oleaje o bien sale, sin producirse ninguna reflexión. Esta
asociado a un oleaje excedido solamente un día al año.
situación corresponde a los contornos ficticios de agua mediante los cuales se delimita el dominio estudiado. El valor máximo del coeficiente de reflexión es Cr= 1 y corresponde a la situación ideal
Al igual que en el estudio numérico de propagación, en todos los casos estudiados se ha partido
de una reflexión perfecta, circunstancia que prácticamente nunca se produce en la realidad.
de la consideración de un valor de altura de ola unitario en el borde de la malla (Hs,r = 1.0 m), de modo que en todas las simulaciones numéricas de la agitación el valor de la altura de ola
Entre estos dos valores extremos se encuentran los coeficientes correspondientes a muelles,
empleada ha sido Hs = 1. Por consiguiente, a partir del análisis de agitación en una determinada
diques verticales, diques de escollera, playas, etc. Para la determinación de dichos coeficientes
zona se obtienen unos coeficientes de atenuación, Ka, que se deben multiplicar por el coeficiente
se han utilizado las recomendaciones del Shore Protection Manual y de la publicación Design and
de refracción Kr en el borde de la malla para obtener la altura de ola real que actúa en dicha
Construction of Mounds for Breakwaters and Coastal Protection.
zona. Como se ha utilizado la versión lineal del modelo, los resultados obtenidos, en principio, pueden ser utilizados sin cometer gran error para cualquier altura de ola fuera de la zona de “surf”
Así, para los escollerados se ha utilizado un coeficiente de 0.35, para los acantilados y zonas de
(esto es, la zona de rompientes).
gradas 0.55, para los muelles verticales 0.9 y para la zona de playa 0.1. En las figuras 6 y 7 presentadas a continuación se muestran los contornos discretizados correspondientes
De todo lo dicho anteriormente, se deduce que los resultados del presente análisis no engloban la
respectivamente a los utilizados en las simulaciones de la situación actual y de la situación de
propagación desde aguas profundas hasta el interior de las instalaciones portuarias, ya que es
proyecto.:
necesario aplicar el coeficiente de refracción Kr. De tal manera que los coeficientes de atenuación resultantes multiplicados por el coeficiente de refracción representan la relación entre la altura de ola interior del puerto y la altura de ola en aguas profundas. Esta relación se expresa matemáticamente del siguiente modo:
K a * Kr =
H H0
3. METODOLOGÍA UTILIZADA Conocidos los parámetros del oleaje (período, dirección y altura de ola) en las proximidades del puerto se procede a efectuar la propagación por su interior.
Dado que los fenómenos que intervienen en dicha propagación son múltiples (“shoaling”, refracción, difracción, fricción con el fondo, reflexión total o parcial) se ha hecho uso de un
Figura 3.
Valores del coeficiente de reflexión. Contorno utilizados para modelar la situación actual.
modelo matemático, que los engloba a todos, para conseguir unos resultados lo más acordes posible con la realidad. Con este fin se utiliza el modelo numérico WAVES-2DH que simula la propagación de oleaje y ondas largas a partir de la resolución de las ecuaciones de Boussinesq.
Para tener en cuenta los diferentes fenómenos de reflexión se definen los coeficientes de refracción, Cr, en los contornos del dominio fluido. Su valor mínimo es Cr = 0, y tiene lugar en los EC-PT-1-05-039
3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Figura 4.
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
Valores del coeficiente de reflexión. Detalle del contorno utilizado para modelar la futura dársena deportiva
Dada la elevada dificultad del calibrado de los coeficientes de fricción por fondo, éstos no se han tenido en cuenta en el presente estudio. La fricción por fondo produce una disminución en la energía del oleaje, y, por tanto, en su amplitud de onda, directamente proporcional a la disminución del calado. Es, por tanto, evidente que al no tener en cuenta este efecto se produce una leve sobrevaloración de los resultados, lo que deja del lado de la seguridad las soluciones de las simulaciones realizadas.
Las batimetrías utilizadas para cada alternativa han sido elaboradas a partir de la información batimétrica de detalle proporcionada por el cliente complementada con información de las mismas cartas náuticas utilizadas en el estudio de propagación.
4. RESULTADOS OBTENIDOS PARA LAS CONFIGURACIONES ANALIZADAS
Figura 5.
Superficie libre. Dirección E. Situación futura.
4.1 Coeficientes de atenuación Los resultados de las penetraciones de oleaje analizadas se presentan en las siguientes figuras. Las figuras 14, 15 y 16 muestran los patrones de superficie libre obtenidos para la situación futura para las tres direcciones de interés. Posteriormente, las figuras
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4
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Figura 6.
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
Superficie libre. Dirección SE. Situación futura.
Figura 8.
Figura 7.
EC-PT-1-05-039
Coeficientes de atenuación. Dirección E. Situación actual.
Superficie libre. Dirección S. Situación futura.
5
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
Figura 10. Coeficientes de atenuación. Dirección SE. Situación actual.
Figura 9.
Coeficientes de atenuación. Dirección E. Situación futura.
Figura 11. Coeficientes de atenuación. Dirección SE. Situación futura.
EC-PT-1-05-039
6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
Figura 12. Coeficientes de atenuación. Dirección S. Situación actual. Figura 13. Coeficientes de atenuación. Dirección S. Situación futura.
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7
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 7: Estudio de agitación del oleaje
5. CONCLUSIONES Las principales conclusiones que se pueden extraer a partir de los resultados de agitación interior obtenidos para la situación actual y de proyecto son.
1. El modelo reproduce suficientemente los patrones de comportamiento de la penetración de oleaje observados para la situación actual.
2. La implantación del nuevo puerto deportivo no afecta significativamente los patrones de agitación presentados actualmente por el puerto debido a que los patrones de agitación se acoplan muy poco, principalmente a que el nuevo puerto se encuentra localizado suficientemente lejos del actual.
3. Los patrones de atenuación del oleaje presentan coeficientes de agitación relativamente bajos en el interior de la nueva dársena deportiva, lo que demuestra el buen funcionamiento que ésta tendrá en el futuro desde el punto de vista de la agitación del oleaje, garantizándose por tanto las adecuadas condiciones de confort y seguridad requeridas en los sitios de amarres por las embarcaciones deportivas.
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8
APÉNDICE 1. MANUAL DEL MODELO NUMÉRICO
WAVES-2DH
ecuaciones de Navier-Stokes verticalmente integradas. Entre esas hipótesis cabe destacar
- condición de contorno cinemática en la superficie libre, - condición de velocidad normal al fondo nula, - consideración de fluído newtoniano, isótropo e incompresible, - presión hidrostática, - relaciones entre la profundidad y la longitud de onda mucho menores que uno, - aproximación de la viscosidad turbulenta de Boussinesq, - tensiones tangenciales debidas a la fricción por fondo y fricción con el viento. El modelo WAVES-2DH permite la simulación numérica de la propagación del oleaje, incluyendo los fenómenos de: refracción, shoaling, difracción, reflexión total y parcial, rotura, etc. El modelo permite obtener en cada paso de tiempo y en todos los puntos del dominio fluído las elevaciones de la superficie libre respecto al nivel medio del mar, así como las velocidades horizontales verticalmente integradas.
Por último si se considera un incremento lineal de la velocidad desde el fondo hasta la superficie libre aparecen unos nuevos términos que representan el efecto producido por las aceleraciones verticales sobre las presiones hidrostáticas. La inclusión de estos términos da lugar a las denominadas ecuaciones de Boussinesq. Estas son las ecuaciones que se discretizan numéricamente en el modelo WAVES-2DH:
Las ecuaciones utilizadas en el modelo se basan en las leyes de conservación de la masa y de la cantidad del movimiento, que matemáticamente se expresan como
∂ui = 0 ∂xi ∂u ∂p ∂τij + ρ i =+ ρ bi ∂t ∂xi ∂xj
donde ρ es la densidad del agua, ui son las componentes del vector velocidad, p es la presión del agua, τij son las componentes del tensor de tensiones tangenciales, bi son las fuerzas másicas ejercidas sobre la partícula de fluído.
Considerando como única fuerza másica actuante la asociada a la gravedad terrestre dicho sistema de ecuaciones se transforma en las denominadas ecuaciones de Navier-Stokes. Integrando verticalmente las ecuaciones anteriores entre el fondo marino y la supercicie libre y teniendo en cuenta una serie de hipótesis simplificativas se obtienen las denominadas
∂p
2
∂ ∂x
∂h ( pH ) + ∂y∂ ( pq ) + gH [ ∂H ]= H ∂x ∂x
= hH 2
[
∂
∂q
+
∂ ∂x
∂h ( pq ) + ∂y∂ ( qH ) + gH [ ∂H ]= H ∂y ∂y
hH 2
[
∂
∂t
∂t
=
+
3 2
∂t ∂ x
3
∂ ( hp ) + ∂t∂x∂y ( hq )] H H
2
- h H 6
3
[ ∂t∂∂ 2 ( Hp ) x
3
+
∂ ∂t∂x∂y
( Hq )]
2
3 2
∂t∂ y
( hq ) H
3
+
∂ ∂t∂x∂y
2
( hp )] - h 6 H [ H
∂
3
3
2
∂t ∂ y
∂ ( Hq ) + ∂t∂x∂y ( Hp )]
Bajo ciertas hipótesis las ecuaciones de Boussinesq degeneran en las ecuaciones de Airy o bien en las ecuaciones lineales de ondas largas con un cierto error de aproximación, por lo que el modelo WAVES-2DH, basado en dichas ecuaciones, puede reproducir un amplio rango de fenómenos físicos. El esquema numérico empleado se basa en un método ADI en diferencias finitas, implícito,
centrado, alternado y de doble barrido según los ejes coordenados "x" e "y". Dicho esquema es estable, consistente y convergente y sus errores de truncamiento son cuadráticos, tanto en el espacio como en el tiempo. El modelo permite el estudio del oleaje tanto regular como irregular, así como la inclusión de cualquier tipo de condición de contorno absorbente, reflejante, parcialmente reflejante, etc. El modelo numérico ha sido calibrado exhaustivamente, contrastando las soluciones analíticas de distintos fenómenos físicos con los resultados obtenidos numéricamente.
ANEJO 8. DIMENSIONAMIENTO DE LAS OBRAS DE ABRIGO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
DETERMINACIÓN DEL OLEAJE DE DISEÑO .................................................................................2 2.1
OLEAJE EXTREMAL EN AGUAS PROFUNDAS .........................................................................................2
2.2
OLEAJE EXTREMAL A PIE DEL NUEVO DIQUE .......................................................................................4
2.2.1 3.
DIMENSIONAMIENTO DEL DIQUE DE ABRIGO ...........................................................................5 3.1
COTA DE CORONACIÓN DEL DIQUE ......................................................................................................5
3.2
BLOQUES DEL MANTO DE PROTECCIÓN ...............................................................................................7
3.2.1 3.3
EC-PT-1-05-039
Limitación por fondo ...................................................................................................................4
Dique no rebasable de B.C.H. .....................................................................................................7
PIE DEL DIQUE ....................................................................................................................................10
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
Las obras previstas en este proyecto corresponden a una infraestructura de carácter general siendo de interés local. Corresponde por tanto diseñar con un nivel de seguridad 1, por lo que la vida útil asociada será, según la tabla 1
1. INTRODUCCIÓN En el presente Anejo se dimensionan la sección tipo del dique de abrigo de la nueva dársena. En
Lf = 25 años
concreto se lleva a cabo el dimensionamiento de los bloques de escollera del manto de protección y del pie del dique en talud. Adicionalmente se obtiene la anchura de la berma necesaria para NIVEL DE SEGURIDAD
conseguir la atenuación del oleaje incidente de modo que la cota de coronación final del espaldón se minimice y quede así integrada en el contexto arquitectónico de la zona. Para obtener la cota de coronación del dique se procede al cálculo del rebase sobre el dique teniendo en cuenta la
TIPO DE OBRA O INSTALACIÓN
Nivel 1
Nivel 2
Nivel 3
De carácter general (G)
25
50
100
De carácter industrial específico (I)
10
25
50
transmisión que se produce por la existencia de la berma. Previamente es necesario llevar a cabo Vidas útiles mínimas para obras o instalaciones de carácter definitivo (años)
la obtención del clima de diseño de las obras.
Tabla 2.2.1.1. de la ROM 0.2-90
Infraestructura de carácter general (G): aquellas no ligadas a la explotación de una instalación industrial o un yacimiento
2. DETERMINACIÓN DEL OLEAJE DE DISEÑO
Infraestructura de carácter industrial específico (I): aquellas no ligadas a la explotación de una instalación industrial o un yacimiento
2.1 Oleaje extremal en aguas profundas Para la determinación de los períodos de retorno con los cuales cuantificar las acciones (básicamente oleaje) necesarias en el dimensionamiento de las obras de abrigo, se han seguido las recomendaciones que la ROM 0.2-90 (acciones en el proyectos de obras marítimas y portuarias) efectúa en sus apartados 2.2 y 3.2.3.1.
Nivel de seguridad 1: Obras e instalaciones de interés local o auxiliar Riesgo pequeño de pérdidas humanas o daños medioambientales en caso de rotura Por ejemplo: regeneración de playas, puertos deportivos, emisarios, pavimentos... Nivel de seguridad 2: Obras e instalaciones de interés general Riesgo moderado de pérdidas humanas o daños medioambientales en caso de rotura Por ejemplo: grandes puertos, emisarios de grandes ciudades... Nivel de seguridad 3: Obras contra inundaciones o de carácter supranacional Riesgo elevado de pérdidas humanas o daños medioambientales en caso de rotura Por ejemplo: defensa de núcleos urbanos o bienes industriales...
En dichas recomendaciones se establece que en el caso que las acciones procedan de datos estadísticos (como ocurre con el oleaje) el valor de la acción de cálculo será el obtenido a partir de un cierto período de retorno, R. Dicho período de retorno estará asociado a una cierta probabilidad
Tabla 1 . Vidas útiles mínimas para obras o instalaciones de carácter definitivo (años)
de presentación o riesgo (E) durante el intervalo de tiempo asociado a dicho proyecto, conocido también como vida útil de la obra (Lf) mediante la expresión
⎛ E= 1− ⎜⎜ 1− ⎝
L 1⎞ f ⎟⎟ T⎠
El valor de la vida útil de la obra Lf se obtiene según lo especificado en la tabla 1. Por lo que respecta al riesgo E su valor se obtiene según lo especificado en la tabla 2.
EC-PT-1-05-039
2
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
R = 36,6 años
De las funciones de distribución extremal direccionales calculadas en el estudio de clima marítimo a) RIESGO DE INICIACIÓN DE AVERÍAS POSIB DE PÉRDIDAS HUMANAS
Reducida
Esperable
presente que la ROM 0.2-90 establece en su apartado 3.2.3.1 (página 66) que el “proyectista
Baja
0,50
0,30
deberá tener en cuenta para la determinación del valor característico de la carga variable” (en este
Media
0,30
0,20
caso la altura de ola) “la incertidumbre (banda de confianza) en los valores de las variables
Alta
0,25
0,15
extrapoladas, originada por el número limitado de registros de datos disponibles, admitiéndose
REPERCUSIÓN ECONÓMICA EN CASO DE INUTILIZACIÓN DE LA OBRA (Índice r = Coste pérdidas/Inversión)
correcciones de los valores obtenidos mediante el ajuste. Salvo justificación (...) no se admitirán
b) RIESGO DE DESTRUCCIÓN TOTAL POSIB DE PÉRDIDAS HUMANAS
Reducida
Esperable
Baja
0,20
0,15
Media
0,15
0,10
Alta
0,10
0,05
REPERCUSIÓN ECONÓMICA EN CASO DE INUTILIZACIÓN DE LA OBRA
se puede obtener el valor de Hs asociado a dichos períodos de retorno. Sin embargo debe tenerse
(Índice r = Coste pérdidas/Inversión)
valores inferiores al límite superior de la estimación a un nivel de confianza del 90 %”.
Para el cálculo de la altura de ola de diseño se ha tomado la asociada al límite superior de la banda de confianza del 90 %, en función de los distintos casos y se ha calculado para las funciones extremales anteriormente mencionadas.
Riesgos máximos admisibles para la determinación, a partir de datos estadísticos, de valores característicos de cargas variables para fase de servicio y condiciones extremas Tabla 3.2.3.1.2. de la ROM 0.2-90
El valor de la altura de ola significante en la boya de Valencia asociada al período de retorno de 36.6 años es el siguiente:
Riesgo de iniciación de averías (IA): en obras flexibles, semirrígidas o de rotura en general reparable (daños menores a un nivel prefijado función del tipo estructural)
Hs,boya = 5,65 m
Riesgo de destrucción total (D): en obras rígidas o de rotura frágil sin posibilidad de reparación Repercusión económica en caso de inutilización de la obra: se define por el índice r = Coste de pérdidas directas e indirectas / Inversión. Si r=5 la repercusión es baja y si r> 20 la repercusión es alta
Como direcciones del oleaje extremal se han tomado cinco (NE, ENE, E, ESE, SE) ya que éstas son las asociadas a los principales oleajes que pueden incidir en las nuevas obras. Los coeficientes de direccionalidad asociados son los presentados a continuación.
Tabla 2 . Riesgos máximos admisibles.
Dirección
Kα
Hs,boya dir (m)
NE
1,00
5.65
La posibilidad de pérdidas humanas en caso de destrucción de la obra puede considerarse
ENE
1,00
5,65
reducida, mientras que la repercusión económica en caso de inutilización de la obra se ha tomado
E
0,90
5,09
ESE
0,80
4,52
SE
0,70
3,96
como baja. Teniendo en cuenta que las obras en proyecto son obras de rotura flexible, se debe considerar como criterio de diseño el Riesgo de Iniciación de Averías. Por tanto, el nivel de riesgo según la tabla 2 es de 0,50.
Tabla 3 . Coeficientes de direccionalidad en la boya de Valencia.
E = 0,50
Los períodos medio y pico asociados se han hallado a partir de las correlaciones Hs - Tp. Los períodos presentados en la anterior tabla corresponden al valor medio.
De este modo se obtiene un período de retorno: EC-PT-1-05-039
3
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
Como se ha comentado previamente las alturas de ola corresponden a valores obtenidos en la boya de Valencia. Las alturas de ola equivalentes en aguas profundas pueden ser calculadas
Y. Goda presentó en 1985 un método para la determinación del oleaje en la zona de surf, de
dividiendo las anteriores por el coeficiente de refracción existente en la ubicación de dicha boya,
manera que a partir de la altura de ola significante no afectada por rotura, el período, la pendiente
Kr,boya. Dichos coeficientes de refracción en la boya para los períodos de diseño son los que
del fondo y la profundidad del fondo permitía estimar los valores de la altura de ola significante y de
aparecen en la siguiente tabla junto con la respectiva altura de ola significante en aguas profundas
la altura de ola máxima en esa zona.
(Hs,o) para la pésima de las direcciones incidentes, esto es, la dirección Este. Aplicando dicha metodología se han obtenido las tres siguientes tablas correspondientes a los tres Estima del límite superior de la banda de confianza
niveles del mar extremos (Nmín= -0.72, Nmed=+0.08 y Nmáx=+0.88). En dichas tablas se muestran los valores de las mayores alturas de ola significante afectadas por rotura y las alturas de ola máximas
Dirección
Hs,boya (m)
Kr,boya
Hs,o (m)
E
5,09
0,95
5,35
compatibles por fondo para diversas profundidades. NIVEL DE MAREA:
Tabla 4 . Características del oleaje extremal en aguas profundas.
+0,82 Tp,min = 10,60
2.2 Oleaje extremal a pie del nuevo dique
Tp,max = 12,60
Calat
Profunditat
Hs
H max
Hs
H max
Hs
H max
1,82
1,00
1,66
2,47
1,73
2,57
1,79
2,65
2,82
2,00
2,23
3,31
2,34
3,48
2,44
3,63
3,82
3,00
2,72
4,04
2,87
4,27
3,01
4,48
4,82
4,00
3,17
4,68
3,35
4,97
3,53
5,24
5,82
5,00
3,60
5,27
3,80
5,61
4,00
5,93
Para determinar el oleaje extremal a pie del futuro dique u oleaje de cálculo se hace uso de los resultados de las propagaciones realizadas desde aguas profundas. En dicho estudio se obtienen los coeficientes de refracción Kr,dique que se muestran a continuación. De este modo se obtiene las
Tp,med = 11,60
Tabla 6 . Oleaje extremal limitado por fondo. Dirección E y nivel máximo (Nmáx=+0.88).
alturas de ola significantes de diseño a pie del dique (Hs,dique). NIVEL DE MAREA: +0,02 Tp,min = 10,60
Estima del límite superior de la banda de confianza Dirección E
Hs,o (m) 5,35
Kr,dique 0.897
Hs,dique (m) 4.80
Tabla 5 . Características del oleaje extremal a pie de dique
2.2.1 Limitación por fondo
Tp,med = 11,60
Tp,max = 12,60
Calat
Profunditat
Hs
H max
Hs
H max
Hs
H max
1,02
1,00
1,12
1,66
1,15
1,71
1,18
1,75
2,02
2,00
1,78
2,65
1,86
2,76
1,93
2,86
3,02
3,00
2,33
3,47
2,45
3,65
2,56
3,81
4,02
4,00
2,82
4,17
2,97
4,42
3,12
4,64
5,02
5,00
3,26
4,80
3,45
5,10
3,62
5,38
Tabla 7 . Oleaje extremal limitado por fondo. Dirección E y nivel medio (Nmed=+0.08).
NIVEL DE MAREA: -0,78 Tp,min = 10,60
Tp,med = 11,60
Tp,max = 12,60
Teniendo en cuenta que un estado de mar caracterizado por una altura de ola significante de 5 metros presentará alturas de ola puntuales de alrededor de 9 metros y suponiendo un índice de rotura de 0.8, se obtiene que para profundidades inferiores a los 11 metros se producirá la rotura por fondo de las mayores olas.
Esta limitación por fondo afectará a las olas mayores de los temporales en mayor cantidad cuanto
Calat
Profunditat
Hs
H max
Hs
H max
Hs
H max
0,22
1,00
0,45
0,67
0,46
0,68
0,47
0,68
1,22
2,00
1,26
1,87
1,31
1,94
1,34
1,99
2,22
3,00
1,90
2,82
1,98
2,95
2,06
3,06
3,22
4,00
2,43
3,61
2,56
3,81
2,68
3,98
4,22
5,00
2,91
4,30
3,07
4,56
3,22
4,79
Tabla 8 . Oleaje extremal limitado por fondo. Dirección E y nivel mínimo (Nmín=-0.72)
menor sea la profundidad y por tanto llegará a afectar también a la altura de ola significante que caracterice el temporal a partir de un cierto punto. EC-PT-1-05-039
4
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
Éstas serán, por tanto, las alturas de ola que deberán considerarse al efectuar el dimensionamiento del dique.
3. DIMENSIONAMIENTO DEL DIQUE DE ABRIGO
3.1 Cota de coronación del dique
La cota de coronación del dique viene determinada por el caudal de rebase que se obtiene a partir del límite superior de la banda de confianza del 90% de la formulación de Van der Meer et al (1992).
⎛ Ru − Rc ⎞ ⎟⎟ gH s 3 q = 4.43 ⋅10 − 4 exp⎜⎜ 2.54 2% Hs ⎠ ⎝
donde q
es el caudal de rebase en m3/m/s
Hs
altura de ola significante incidente
Rc
el francobordo del dique.
Ru2%
Run-up asociado a un nivel de excedencia del 2%. Para el cálculo del Ru2% se han empleado las fórmulas de Van der Meer et al y de Losada. Al final se han escogido los valores máximos de ambas formulaciones. Figura 1: Figura 3: Máximos admisibles de rebase según el CIRIA/CUR
En la figura siguiente se muestran los valores críticos de rebase.
Tal y como recomienda Burchart, en condiciones de temporal la cota de coronación debe cumplir las condiciones siguientes:
Q<0,1 l/s/m para un periodo de retorno de 1 año
(1)
Q<2 l/s/m para un periodo de retorno de 75 años (2)
Es necesario por tanto obtener el clima marítimo a pie de obra para períodos de retorno de 1 y 75 años.
EC-PT-1-05-039
5
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
En la siguiente tabla se presentan los cálculos para la obtención de la cota de coronación de la Período de
Condición
Retorno R (años)
Hs,boya esc (m)
Kα
Hs,boya dir (m)
Kr,boya
Hs,o (m)
Kr,dique
Hs,dique (m)
(1)
1 años
3,21
0,90
2,88
0.95
3,04
0.897
2,73
(2)
75 años
6,13
0,90
5,52
0,95
5,81
0.897
5,21
Tabla 9 . Características del oleaje extremal para períodos de retorno de 1 y 75 años.
El análisis de la limitación por fondo da lugar a las siguientes alturas de ola significante afectadas por rotura y alturas de ola máximas compatibles por fondo para distintas profundidades.
E
estructura que permiten el cumplimiento de las citadas condiciones (1) y (2) para los oleajes calculados.
J.P. de Waal & J.W. Van der Meer ESTIMACION DE RUN-UP Y OVERTOPPING Coastal Engineering 1992 Puerto de Peñíscola Caso:
Datos OLEAJE Hs (m): Hrotura (m)= H2% (m): Tz (s): Tp (s): ß (ángulo de ataque):
NIVEL DE MAREA: +0,82 Tp,min = 7,50
Tp,med = 8,50
Tp,max = 9,50
Calat
Profunditat
Hs
H max
Hs
H max
Hs
H max
1,82
1,00
1,33
1,97
1,43
2,12
1,52
2,26
2,82
2,00
1,77
2,60
1,91
2,83
2,04
3,03
3,82
3,00
2,17
3,14
2,34
3,43
2,50
3,70
4,82
4,00
2,56
3,66
2,73
3,97
2,73
4,29
5,82
5,00
2,73
4,16
2,73
4,49
2,73
4,84
Tabla 10 . Características del oleaje extremal afectado por rotura para período de retorno de 1 año.
E
NIVEL DE MAREA: +0,82 Tp,min = 10,60
Tp,med = 11,60
Tp,max = 12,60
Calat
Profunditat
Hs
H max
Hs
H max
Hs
H max
1,82
1,00
1,67
2,48
1,74
2,59
1,80
2,67
2,82
2,00
2,24
3,33
2,35
3,50
2,45
3,65
3,82
3,00
2,73
4,05
2,88
4,28
3,02
4,49
4,82
4,00
3,18
4,69
3,36
4,98
3,54
5,25
5,82
5,00
3,60
5,28
3,81
5,62
4,01
5,94
Tabla 11 . Características del oleaje extremal afectado por rotura para período de retorno de 75 años.
En base a los resultados, se escogen las siguientes características del oleaje en rotura.
Condición
Período de Retorno R (años)
Hs,rot
Hmáx (m)
(1)
1 años
2.73
4.84
(2)
75 años
4.01
5.94
Tabla 12 . Características del oleaje extremal para períodos de retorno de 1 y 75 años.
EC-PT-1-05-039
ESTRUCTURA cot α1 (talud inferior dique): cot α2 (talud superior del dique): Nivel del mar: profundidad respecto C.H. ds, profundidad a pie de obra: m (pendiente del fondo): B (anchura de berma), m: Cota de la berma dB (profundidad berma), m: hc (altura espaldón respecto escollera): Cota coronación del talud Rc (francobordo de la estructura), m:
2,73 4,84 3,82 6,8 8,5 0,00
1,50 1,50 + 0,82 -5,00 -5,82 0,020 0,00 0,00 -0,82 2,00 + 5,50 6,68
CALCULO 1 Influencia de la berma ξp (parámetro de Iribarren con Hs y Tp): cot α media rB(influencia de la anchura): rdB(influencia de la profundidad): ξp,eq (parámetro de Iribarren equivalente): γb: 2 Influencia de la rugosidad γf: 3 Influencia por aguas poco profundas γh: 4 Influencia del ángulo de ataque γß (en el run-up): γß (en el overtopping):
RESULTADO INCLUYENDO LOS FACTORES DE INFLUENCIA Ru2% (metros) = OVERTOPPING (l/s/m) =
4,29 1,50 0,00 0,05 4,29 1,00 0,55 1,00 1,00 1,00
4,50 0,0956
Tabla 13 . Cota de coronación necesaria para el cumplimiento de (1). R=1año.
6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
En las anteriores figura se muestra como es necesaria una cota de coronación superior o igual a la
J.P. de Waal & J.W. Van der Meer ESTIMACION DE RUN-UP Y OVERTOPPING Coastal Engineering 1992 Puerto de Peñíscola Caso:
+7.50.
Finalmente y en base a los resultados en condiciones extremas, se opta por la adopción de la Datos
+7.50 como cota de coronación del espaldón del dique. OLEAJE Hs (m): Hrotura (m)= H2% (m): Tz (s): Tp (s): ß (ángulo de ataque): ESTRUCTURA cot α1 (talud inferior dique): cot α2 (talud superior del dique): Nivel del mar: profundidad respecto C.H. ds, profundidad a pie de obra: m (pendiente del fondo): B (anchura de berma), m: Cota de la berma dB (profundidad berma), m: hc (altura espaldón respecto escollera): Cota coronación del talud Rc (francobordo de la estructura), m:
4,01 5,94 5,61 9,4 11,7 0,00
1,50 1,50 + 0,82 -5,00 -5,82 0,020 0,00 0,00 -0,82 2,00 + 5,50 6,68
3.2 Bloques del manto de protección 3.2.1 Dique no rebasable de B.C.H.
Para el dimensionamiento del manto principal del talud exterior de bloques cúbicos de hormigón se ha adoptado la formulación analítica más comúnmente utilizada en el ámbito de la Ingeniería Marítima. Dicha expresión es la de Van der Meer para diques no rebasables. Posteriormente se calcula el peso de los bloques estables teniendo en cuenta la rebasabilidad del dique mediante la formulación de Vidal, Losada et al. para diques rebasables.
En el caso en que el manto exterior esté formado por bloques paralelepipédicos existen varias formulaciones para la obtención de los pesos correspondientes como la de Hudson (1974) y la de Van der Meer (1988).
CALCULO 1 Influencia de la berma ξp (parámetro de Iribarren con Hs y Tp): cot α media rB(influencia de la anchura): rdB(influencia de la profundidad): ξp,eq (parámetro de Iribarren equivalente): γb: 2 Influencia de la rugosidad γf: 3 Influencia por aguas poco profundas γh: 4 Influencia del ángulo de ataque γß (en el run-up): γß (en el overtopping):
RESULTADO INCLUYENDO LOS FACTORES DE INFLUENCIA Ru2% (metros) = OVERTOPPING (l/s/m) =
4,88 1,50 0,00 0,02 4,88 1,00 0,55
La formulación de Hudson es la más antigua y sencilla ya que establece un valor fijo para KD igual a 7,5. Frente a su simplicidad esta formulación presenta una serie de inconvenientes entre los que se pueden citar: •
era pequeña;
1,00 1,00 1,00
potenciales efectos de escala ya que la escala de los ensayos a partir de la cual se dedujo
•
el uso solamente de oleaje regular;
•
la no inclusión del período del oleaje o la duración de la tormenta;
•
la no descripción de un nivel de daños y
•
el uso exclusivo de estructuras no rebasables con núcleo permeable.
6,62 1,9157
Es válida para diques con cualquier pendiente y manto exterior formado por dos capas de bloques Tabla 14 . Cota de coronación necesaria para el cumplimiento de (2). R=75años.
y va asociada a un nivel de daños D = 0-5 %. Al realizar los cálculos debe utilizarse la altura de ola significante H1/10.
EC-PT-1-05-039
7
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
La formulación de Van der Meer (1988) es más reciente que la de Hudson y permite tener en
definición que otorga Van der Meer a la "iniciación de averías" para bloques cúbicos no es
cuenta algunos factores que ésta última obvia, tales como el período del oleaje, la duración del
consistente con la dada para escolleras, siendo en el primer caso mucho más estricta.
temporal de diseño o el nivel de daños asociado, si bien resulta válida solamente para diques con talud 2V:3H y con un manto exterior formado por dos capas de bloques cúbicos (a x a x a).
En efecto, la iniciación de averías en escolleras se produce según Van der Meer para Sd = 2 (si
Aún así puede aproximarse el valor del peso para un talud de pendiente distinta a partir del peso
cotα<3,0) y según Losada et al. para Sd = 1,5 - 2,5, es decir, se admite un pequeño
para pendiente 2V:3H deducido por la formulación de Van der Meer utilizando la relación
desplazamiento de los bloques. En bloques cúbicos, si consideramos que la iniciación de averías
Wα=W1,5·(1,5/cotg α) que se basa en considerar que el coeficiente de estabilidad KD es
se produce para D = 0 %, no se permite desplazamiento alguno de los bloques. Este criterio resulta
independiente del talud (Hudson).
exageradamente conservador.
Esta formulación define Ns como:
Dado que los resultados obtenidos asumiendo el nivel de daños No = 0 son exageradamente elevados, se ha considerado más adecuada la adopción de los pesos asociados a un valor de No =
Ns = (6,7 .
No0,4
0,3
/N
+ 1,0) . Sz
-0,1
1 que se corresponde mejor con el criterio de daños denominado “avería de Iribarrren”. Dicho criterio se sitúa entre los criterios de “inicio de averías” y “daños intermedios”.
donde No N
es el nivel de daños definido como el número de bloques desplazados en una franja
Las dos siguientes figuras muestran los resultados del dimensionamiento según la formulación de
de ancho el diámetro equivalente, cumpliéndose que D = No / 33,5,
Van der Meer.
es el número de olas a las cuales estará sometido el dique durante la tormenta de
cálculo, Sz
Cot an=1,50 18,00
es el peralte de ola de período medio definido como Sz = 2πHs / gTz2.
16,00 14,00 12,00
Por lo que respecta al número de olas N se ha escogido un valor que garantice una duración del
10,00
temporal de diseño característica de esta zona. Se ha escogido un valor de N = 3000 al cual le
8,00
corresponde una duración de temporal entre 5 y 10 horas en función del período.
6,00 4,00
Van der Meer establece No = 0 (D = 0%) como el nivel de daños denominado "iniciación de
2,00 0,00
averías" y No = 2 (D = 5,97%) como la "iniciación de rotura o fallo”. El abanico de daños D estudiado abarca desde el 0 % hasta el 5,97 %.
En general, para el dimensionamiento del manto exterior de diques de abrigo resulta conveniente
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
Prof undidad h (m) +0,82
+0,02
-0,78
Figura 2: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Van der Meer para talud 3H:2V.
utilizar el criterio de daños conocido como "iniciación de averías". Si se escoge este criterio de daños (D = 0 %) los bloques deberían tener un peso excesivo para ser estables, muy superior a lo habitual para las condiciones de oleaje concretas en esta zona.
Habitualmente, la consideración de No = 0 para el dimensionamiento del manto exterior arroja resultados excesivamente conservadores como sucede en este caso. Esto es debido a que la EC-PT-1-05-039
8
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Cotan=2,0
Cot an=2,0
14,00
25,00
12,00 20,00
10,00 8,00
15,00
6,00 4,00
10,00
2,00 0,00 2,00
5,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
Profundidad h (m) +0,82
+0,02
0,00
-0,78
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
Prof undidad h (m) +0,82
+0,02
-0,78
Figura 3: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Van der Meer para talud 2H:1V. Figura 5: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Losada para talud 2H:1V.
Las dos siguientes figuras muestran los resultados del dimensionamiento según la formulación de A continuación se presenta la comparativa entre ambas formulaciones para talud 2H:1V.
Losada.
Cotan=2,0 Cot an=1,50
25
30,00
20 25,00
20,00
15
15,00
10
10,00
5
5,00
0 2 0,00 2,00
3
4
5
6
7
8
9
Profundidad h (m) 3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
Van der Meer
Losada
Prof undidad h (m) +0,82
+0,02
-0,78
Figura 4: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Losada para talud 3H:2V.
Figura 6: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Van der Meer y Losada et al.
Dada la evolución histórica de la sección del dique de abrigo del puerto pesquero se considera más adecuada para el presente caso la formulación de Van der Meer. Como se puede observar en la siguiente gráfica el refuerzo llevado a cabo en la sección del puerto pesquero consistente en la disposición de cantos de escollera de 8 toneladas con talud 3H:1V a profundidades de 4.5 metros.
EC-PT-1-05-039
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
Cotan=2,0
16,00 14,00 cotan 3,0 Nmax
14,00
12,00
Dique existente
10,00
12,00
8,00
( )
10,00
6,00
8,00 4,00
6,00
2,00
4,00
0,00 2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
Prof undidad h (m)
2,00
0,00 1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
Figura 8: Peso de los bloques cúbicos de hormigón según la formulación de Van der Meer.
8,00
Profundidad h (m)
Figura 7: Peso de los bloques de escollera existentes en el puerto pesquero según la formulación de Van der Meer para diques de escollera.
3.3 Pie del dique
Para profundidades de hasta 6.5 metros como corresponde al nuevo dique, los cantos de B.C.H.
Para realizar el diseño del pie de apoyo del manto principal se ha utilizado la formulación de
necesarios para talud 2H:1V son de 10 T mientras que para talud 3H:2V son de 13 T. Se disponen
Gerding.
bloques cúbicos de hormigón de 10 T con talud 2H:1V. Según la formulación de Gerding el cálculo de los pesos del material que constituye estas zonas del dique se realiza mediante la siguiente expresión Cot an=1,50 18,00
⎞ H 2% 1,4 ⎛ h = ⎜⎜ 0.24· t + 1,6 ⎟⎟· N od0.15 Δ·Dn 50 Dn 50 ⎝ ⎠
16,00 14,00 12,00 10,00 8,00
Donde Nod es el nivel de daños, para nuestro caso se ha considerado Nod = 2,0 que es el valor
6,00
propuesto para diseño. Se ha considerado un abanico de profundidades h entre 3 m. y 6 m. La
4,00
fórmula es aplicable para (0,4 < ht*/h* < 0,9), y se han considerado los niveles de marea Nmáx =
2,00
+0,82 m., Nmed = +0,02 y Nmin = -0,78.
0,00 2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
Prof undidad h (m)
7,00
8,00
9,00
La ecuación de diseño para Van der Meer considerando los coeficientes parciales de seguridad del NIVEL 1 resulta:
EC-PT-1-05-039
10
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
G=
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 8: Dimensionamiento de las obras de Abrigo
1
γz
(0,24
ht + 1.6) N 00.15 ΔDn 50 − γ Hs H sT ≥ 0 Dn 50
explanada al final del dique. A partir de este punto y en el morro del dique se dispone escollera de 6 T coronando a la cota -3,50 y con un ancho del pie de 3,90.
En las figuras 9 y 10 presentadas a continuación se resumen las cotas de coronación y los pesos de los cantos de escollera necesarios a lo largo del dique y en el morro del dique.
Figura 9: Peso de los bloques de escollera necesario para el pie a lo largo del dique
Figura 10: Peso de los bloques de escollera necesario para el pie en el morro
A partir de estos resultados se utiliza escollera de peso 3 T coronando a la cota -3,00 y con un ancho de pie de 2,75 metros a partir de una profundidad de 4 metros y hasta el inicio de la
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11
ANEJO 9. ESTUDIO DE DINÁMICA LITORAL
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
ÍNDICE 1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
MORFOLOGIA DE LA ZONA DE ESTUDIO......................................................................................2
3.
TRANSPORTE LONGITUDINAL DE SEDIMENTOS .......................................................................3 3.1
CÁLCULO DE LA CAPACIDAD TEÓRICA DE TRANSPORTE MEDIANTE FORMULACIONES MATEMÁTICAS 4
EC-PT-1-05-039
3.1.1
Formulaciones utilizadas.............................................................................................................4
3.1.2
Capacidad teórica del transporte ................................................................................................6
4.
EVOLUCIÓN DE LA LÍNEA DE COSTA.............................................................................................7
5.
CÁLCULO DE LA PROFUNDIDAD ACTIVA.....................................................................................8
6.
ANÁLISIS DE AFECCIÓN A LAS PLAYAS CERCANAS AL PUERTO.........................................8
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
1. INTRODUCCIÓN El presente anejo tiene por objeto caracterizar a nivel de estudio de viabilidad la dinámica sedimentaria de la zona en la que se ubicarán las obras para conocer el comportamiento actual de la zona de estudio y poder extrapolar las conclusiones obtenidas al diseño del futuro puerto deportivo de Peñíscola.
En primer lugar se realiza una descripción del tramo de costa estudiado. Después, un cálculo de la capacidad de transporte de sedimentos, así como la dirección predominante del mismo, en el tramo de costa en el que se situará el puerto deportivo de Peñícola, con el fin de tener un orden de magnitud de la cantidad de sedimento movilizado anualmente en la zona. Para ello se utilizan formulaciones empíricas. Para finalizar, se realiza un cálculo de la profundidad activa. Figura 1. Tramo de costa al Norte de la zona de estudio. (Editorial Planeta, 1997). 2. MORFOLOGIA DE LA ZONA DE ESTUDIO Al Norte del tramo de costa en el que se ubicará el puerto deportivo de Peñíscola la presencia de playas es prácticamente continua. Al Norte de la Punta del Racó Calent se encuentra la llamada playa Norte de Peñíscola, una playa abierta de arenas doradas de unos 5 Km de longitud y un ancho medio de unos 90 metros (figura 3). Los materiales de estas playas son gravas y arenas. Al Sur del actual puerto de Peñíscola se encuentra un tramo de costa acantilada en el que abundan pequeñas playas encajadas que en general combinan la arena con los cantos rodados: Cala Volante, Cala L´Ajub, Cala Ordi, Cala del Moro, playa de Santa Lucía y cala de Puerto Azul, Las Viudas. Finalmente, la playa Sur, frente al núcleo urbano de Peñíscola es una playa de arena de tamaña medio, de unos 590 m de longitud, y de un ancho de unos 40 metros (figura 4). Esta playa, regenerada recientemente por el Ministerio de Medio Ambiente, tiene una forma curva dominada por la difracción del oleaje en el moroso del dique del actual puerto pesquero de Peñíscola.
Figura 2. Tramo de costa en el que se ubicará el futuro puerto deportivo. (Editorial Planeta, 1997).
EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
Las estibaciones de la Sierra de Hirta constituyen el límite meridional del tramo. La costa en esta zona posee, a pesar de lo abrupto de su fachada emergida, una plataforma en su base de poca profundidad donde la presencia de arena es continua, ocupando los fonos hasta más allá de la isóbata -20 m.
Los acantilados en erosión a los que se ha hecho referencia anteriormente, junto con los ríos y barrancos que desembocan en este tramo de costa, proporcionan grandes volúmenes de material sedimentario, con un tamaño heterogéneo. Las aportaciones de los cauces mencionados se producen de forma discontinua coincidiendo con las avenidas.
3. TRANSPORTE LONGITUDINAL DE SEDIMENTOS Figura 3. Playa Norte de Peñíscola.
La obtención de la tasa del transporte de sedimentos en la dirección paralela en la línea de costa como consecuencia de las corrientes inducidas por la rotura del oleaje es fundamental para el correcto conocimiento de la dinámica litoral del tramo de costa que se está considerando en este estudio. Para obtener la capacidad de transporte del oleaje, existen las siguientes cinco formas alternativas de cálculo. •
la medida directa, "in situ"
•
la cubicación de volúmenes retenidos por obras (diques, espigones) situadas en las cercanías
•
la determinación de erosiones y acumulaciones en la línea de costa mediante fotografías aéreas a lo largo del tiempo
•
ensayos a escala reducida
•
estudio mediante modelos matemáticos
Generalmente el elevado coste, el excesivo plazo de tiempo, así como las dificultades operativas que plantea la medida directa impide la utilización del primer método. Figura 4. Playa Sur de Peñíscola.
La cubicación de volúmenes retenidos por obras de defensa es un método de gran utilidad y amplio uso a pesar que no puede ser siempre aplicado por no existir obstáculos naturales
Los principales cauces que desembocan en este tramo de costa o en sus cercanías son los Barrancos de Barbiguera y Agua Oliva, así como los ríos Cenia, Cerval y Seco de Benicarló. EC-PT-1-05-039
suficientemente cercanos a la zona de estudio o por no disponer de levantamientos topográficobatimétricos con suficiente precisión en diversos datos para analizar su evolución temporal. 3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
del CERC se explicará previamente la formulación de Komar, si bien esta última no se utilizará en Además, ha de tenerse en cuenta que variaciones en la alineación de la costa pueden comportar
este estudio.
importantes modificaciones en la capacidad del transporte, situación que no puede ser tenida en cuenta si se utiliza este método.
3.1.1.1 Formulación de Komar
La cuantificación del transporte sólido a partir de las variaciones producidas en la línea de costa
Esta formulación se basa en la asunción que el transporte de sedimentos en dirección longitudinal
debido a las erosiones y acumulaciones del material de las playas mediante restituciones de
(paralela a la costa) depende de la componente longitudinal del flujo de energía a la zona de surf,
fotografías aéreas es un método que por su sencillez y sus aceptables resultados a veces resulta
el cual se aproxima suponiendo la conservación del flujo de energía en aguas poco profundas,
recomendable.
utilizando la teoría de olas de pequeña amplitud y evaluando posteriormente el valor del flujo de energía en la zona de rotura.
No obstante, presenta los inconvenientes por una parte que las restituciones fotogramétricas se efectúan sin tener en cuenta ni el efecto de las mareas astronómica y meteorológica, ni el oleaje, ni
La componente longitudinal del flujo de energía en la zona de rotura, por unidad de longitud de
tampoco la época en que se realizó la fotografía (por tanto las líneas de costa correspondientes a
playa resulta ser
la temporada de invierno se encuentran más retrasadas con respecto a las correspondientes a la temporada de verano) y por otra parte que estas restituciones no tienen información sobre el fondo
Plb = Eb.Cgb.senαb.cosαb
marino y sus batimétricas, además de incluir los errores propios de la restitución fotogramétrica, que pueden cifrarse en variaciones de la línea de la costa de ± 3 metros.
siendo Eb la densidad de energía del oleaje en rotura
Los ensayos en escala reducida en piscinas de oleaje resultan muy costosos y además se ha de
Cgb la celeridad de grupo en rotura, y
ser muy cuidadoso con el mantenimiento de una correcta similitud en las escalas de ensayo.
αb el ángulo entre la línea de la costa y el frente del oleaje en rotura
Por último el cálculo del transporte mediante modelos matemáticos es una herramienta a la vez
Por otro lado el peso sumergido de la arena transportada es
muy potente y poco costosa que permite una obtención rápida y fiable de la capacidad teórica de transporte, que de todas formas ha de ser que sea calibrada correctamente.
Il = (ρs-ρw).g.a’.Q
En el presente estudio se ha hecho uso del modelo matemático “Odín” desarrollado por el GIOC de la Universidad de Cantabria y que permite el cálculo de la capacidad teórica de transporte según diversas formulaciones.
siendo ρs la densidad del material que forma el sedimento ρw la densidad del agua
3.1 Cálculo de la capacidad teórica de transporte mediante formulaciones matemáticas
a' el valor complementario de la porosidad(1 - n) g la aceleración de la gravedad, y
3.1.1 Formulaciones utilizadas Como se ha comentado anteriormente para el cálculo de la capacidad de transporte se ha utilizado
Q el caudal de transporte sólido
Relacionando el valor de Il con el de Plb mediante una constante dimensional K se tiene que
del paquete de programas ”Sistema de Modelado Costero” (SMC) que hace uso de diversas formulaciones, habiéndose considerado en este estudio la del CERC. Para introducir la formulación EC-PT-1-05-039
Il = K.Plb 4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
El valor de K1 es un factor de calibrado. Se ha utilizado el valor propuesto por Schoones and El valor de K recomendado por Komar y Inman (1970) a partir de datos de campo es 0.77, aunque
Theron (1994,1996):
se ha de comentar que la altura de ola utilizada por ellos es la altura de ola media cuadrática (Hrms), mientras que el CERC (a través del Shore Protection Manual, 1984) recomienda utilizar K
K1=1355
= 0,39 si se trabaja con alturas de ola significantes (Hs = .Hrms).
Sin embargo Botge et al. (1991) puntualizaron que el coeficiente K apropiado para Hs era 0,32 y no
3.1.1.3 Formulación de Kamphuis
el valor de 0,39 sugerido por el SPM, ya que en dicha formulación el transporte era proporcional a Esta formulación parte de la misma hipótesis que las anteriores. Esta formulación ha sido aplicada
Hrms5/2.
con éxito por europrincipia consultores asociados en el Mediterráneo: En 1988 Komar basándose en nuevos datos de campo y técnicas de medidas más precisas Q = K2*Hs2 * Tp*1.5 * i*0.75 * D50-.25 * (sin(abs(2.* q)))0.6
propuso un nuevo valor del coeficiente para su formulación: K = 0,57. Siguiendo las recomendaciones de Botge et al. este coeficiente en el caso que se utilice Hs pasa a ser K = 0,24. Donde 3.1.1.2 Formulación del CERC en aguas profundas
i = pendiente media de la playa. Esta formulación parte de la misma hipótesis que la formulación de Komar, es decir, que el transporte de sedimentos en dirección paralela a la costa depende del componente longitudinal del
El valor de K2 es un factor de calibrado. Al igual que para la formulación del CERC, e este caso se
flujo de energía, aunque los parámetros de oleaje utilizados no son evaluados en rotura, sino en
ha utilizado los valores propuestos por Schoones and Theron (1994,1996):
aguas profundas. De esta forma su implementación es mucho más sencilla, dado que normalmente los datos del oleaje disponible suelen ser precisamente en aguas profundas. En
K2=71293
contrapartida los resultados obtenidos son menos exactos, tendiendo a sobrevalorar, por regla general, el transporte obtenido.
con, cg=0.5*(1+2.*wn*hb/sinh(2.*wn*hb))*2.*pi/wn/Tp, donde:
La formulación utilizada en este estudio es, por tanto El valor real de K solamente puede ser obtenido a partir de calibraciones realizadas "in situ" o al Q = K1*(1./8.*1025*9.81*Hs2)*cg*sin(q)*cos(q)
menos aproximadamente a partir de cálculos de volúmenes de arena erosionados y acumulados históricamente, si bien este último método puede conlleva un cierto error asociado, por lo que este
con, cg=0.5*(1+2.*wn*hb/sinh(2.*wn*hb))*2.*pi/wn/Tp, donde:
método solamente da idea del orden de magnitud.
q: ángulo formado por la onda con la normal a la línea de costa wn: número de onda hb: profundidad de rotura
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5
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
3.1.2 Capacidad teórica del transporte La orientación de la playa objeto de proyecto es aproximadamente 30º N. Para cada alineación de la costa el modelo determina los límites direccionales del oleaje ocasionados por la presencia de cabos o cualquier otro obstáculo
Figura 6. Transporte bruto.
Figura 5. Orientación de la línea de costa en la zona de estudio.
En la figura 6 se presenta una gráfica en las que se puede observar el transporte bruto potencial mensual para el tramo de costa en estudio, mientras que en la figura 7 se presenta una gráfica con el transporte neto potencial mensual.
Figura 7. Transporte neto.
El transporte potencial en la zona tiene dirección Norte-Sur, por lo que la orientación de la bocana del puerto se ha escogido hacia el Sur. El transporte neto obtenido a partir de la formulación del CERC es de unos 483.359 m3/año, mientras que según la formulación de Kamphuis es de 89.855 EC-PT-1-05-039
6
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m3/año. Este resultado debe tomarse con precaución, ya que ambos modelos de transporte de
4. EVOLUCIÓN DE LA LÍNEA DE COSTA
sedimentos se calibraron para arenas, mientras que en este tramo se encuentran también gravas y guijarros. En la siguiente figura se presenta un esquema del sentido del transporte longitudinal en
El tramo de costa en el que se ubicará el futuro puerto es un ramo de costa rocoso con algunas
la zona de estudio.
playas encajadas. A levante se encuentra la punta Racó Calent, que alcanza profundidades de hasta -6 m (referidos a la P.M.V.E.) y que como se verá en el siguiente apartado no constituye una barrera total al transporte de sedimento en sentido N-S. En la siguiente figura se presenta la planta de la evolución de la línea de costa en la playa situada al Norte de la Punta del Racó Calent (M.O.P.U.,1979). De acuerdo con los resultados obtenidos en este estudio, el tramo de costa situado al Norte de la Punta del Racó Calent no ha sufrido grandes variaciones en el ancho de playa. Teniendo en cuenta que el actual puerto de Peñíscola se acabó de construir en los años cuarenta y que este puerto no ha tenido problemas de aterramiento, parece que puede concluirse que el puerto no ha producido una interrupción en la dinámica litoral ni ha actuado como sumidero
N
Figura 8. Sentido del transporte neto anual en al zona de Peñíscola.
EC-PT-1-05-039
de sedimentos.
Figura 9. Evolución de la playa Norte de Peñíscola. (M.O.P.U., 199)
7
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
5. CÁLCULO DE LA PROFUNDIDAD ACTIVA
dl = 1,75H s12 − 57,9
H 2s12 2 gTs12
Para poder analizar el comportamiento transversal de las playas se determina en primer lugar la zonificación de su perfil (es decir, en dirección transversal o perpendicular a la línea de costa).
La fórmula que permite la obtención de la profundidad de cierre suele simplificarse por otra más
Hallermeier (1978) propuso en 1978 una zonificación del perfil de la playa en función de la
sencilla para la cual no resulta necesario conocer las características del sedimento:
variabilidad del perfil y del tipo del transporte dominante, distinguiéndose:
di = 3,5Hs12 • zona exterior u offshore: en la que los cambios del perfil son despreciables, • zona de asomeramiento o shoal: en la que existen pequeños cambios no despreciables en el perfil a lo largo del año fundamentalmente debido al transporte transversal, y • zona litoral: en la que se producen grandes cambios del perfil debido tanto al transporte
Del estudio de clima marítimo se obtienen las diferentes alturas de ola con probabilidad de ocurrencia de 12 horas/año en función de los datos visuales corregidos mediante la correlación mencionada.
longitudinal como al transversal.
La altura de ola Hs12 (en aguas profundas) ha sido de 3,2 m, la altura de ola Hs12 propagada o local El límite entre la zona litoral y la de asomeramiento viene dado por la profundidad activa dl y el
(propagada mediante la ley de Snell) es de 2,8 m, con un período asociado Tp12=10,8 s,
límite entre ésta y la zona exterior por la profundidad de cierre di.
obteniéndose los resultados que se presentan a continuación:
En 1978 Hallermeier ya había propuesto a partir de los resultados de unos ensayos en laboratorio
Tp (s) Hs12, local (m) dl, Hallemeier (m) dl, Birkemeier (m) Cierre (m)
una expresión para el cálculo de la profundidad activa y en 1980 presentó otra fórmula para la obtención de la profundidad de cierre.
dl = 2,28H s12 − 68,5
di = H sm Tsm
H 2s12
10,80 2,8000 5,91 4,50 9,80
2 gTs12
g 5000D 6. ANÁLISIS DE AFECCIÓN A LAS PLAYAS CERCANAS AL PUERTO
siendo
Hs12
la altura de ola significante local superada 12 horas al año,
En base a los resultados obtenidos en el presente anejo es posible analizar cuál será el impacto de
Ts12
el período significante asociado a Hs12,
la construcción del nuevo puerto deportivo de Peñíscola sobre los elementos geomorfológicos
Hsm
la altura de ola significante local media anual
naturales tales como playas y acantilados.
Tsm
el período medio anual
D
el diámetro medio del material situado a una cota 1,50 dl.
El riesgo geomorfológico consiste en el retroceso de la línea de costa, es decir, en el caso de playas, en la erosión de las mismas. Dado que el transporte potencial en la zona de actuación
Birkemeier (1985) utilizando numerosos datos medidos en perfiles de playas obtuvo una expresión
tiene dirección Norte-Sur, las playas ubicadas al norte del puerto no subirán un proceso de erosión
modificada para dl:
por la construcción del puerto.
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8
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 9: Estudio de Dinámica Litoral
Al sur de Peñíscola se encuentran pequeñas playas encajadas a lo largo de un tramo costero rocoso. Por la batimetría de la costa todas las playas se encuentran dentro de la franja de la -5.0 m y, por los valores obtenidos de la profundidad activa (entre 5 y 6 m) y de la profundidad de cierre (alrededor de 10 m), se puede afirmar que se encuentran en un equilibrio sedimentario dinámico. Eso implica que la interrupción del transporte longitudinal podría afectar negativamente las playas originando un proceso de erosión.
No obstante, el área ocupada por el puerto deportivo de Peñíscola alcanzará unas profundidades hasta – 6.0 m, es decir las mismas profundidades a las que se encuentra el Racó Calent. Por el análisis histórico de la evolución de la línea de costa y por el cálculo de la profundidad de cierre, se ha derivado que la Punta de Racó Calent no ha constituido una barrera al transporte longitudinal de sedimentos. Por lo tanto se puede concluir que la construcción del puerto deportivo de Peñíscola no producirá una interrupción en la dinámica litoral y la morfología de la costa al norte y al sur del puerto no se verá afectada por la obra.
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ANEJO 10. TOPOGRAFÍA Y BATIMETRÍA
ANEJO 11. ESTUDIO DE TRÁFICO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
ÍNDICE
1.
OBJETIVOS...................................................................................................................................................2
2.
SITUACIÓN ACTUAL ..................................................................................................................................2
3.
SITUACIÓN CON EL NUEVO PUERTO DEPORTIVO ..........................................................................4
4.
FASE DE CONSTRUCCIÓN.......................................................................................................................5
5.
CONCLUSIONES .........................................................................................................................................6
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1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
1. OBJETIVOS
2. SITUACIÓN ACTUAL
El objetivo del presente estudio es analizar el tráfico atraído por la infraestructura del nuevo puerto
El municipio de Peñíscola se encuentra en el corredor del Mediterráneo. La Autopista del
deportivo en Peñíscola (Castellón) y su influencia en el acceso desde Peñíscola por la carretera de
mediterráneo y la N-340 son las grandes vías de comunicación del municipio con el tráfico de larga
Irta.
distancia. Las vías principales de acceso al municipio son la CV-141 o la CS-500 por el lado oeste y la carretera CV-141, más conocida como la avenida Papa Luna, por el lado norte.
N‐340 Autopista del mediterráneo A‐7
CS‐500 CV‐141
Nuevo puerto deportivo
CV‐141
Figura 1. Situación del nuevo puerto deportivo de Peñíscola. Fuente: Proyecto básico de un nuevo puerto deportivo en Peñíscola
Figura 2. Accesos principales a Peñíscola
El viario urbano de Peñíscola se puede caracterizar por tres grandes ejes: •
La Avenida de la Estación. Acceso principal a Peñíscola, ya que va a parar a la carretera N340 dirigiéndose a la A-7.
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2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
•
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
La Avenida de Papa Luna, antes mencionada, permite la accesibilidad a la zona de playa, así como al municipio de Benicarló.
•
La carretera de Irta. Carretera singular que bordea los acantilados y las pequeñas calas del sur del municipio ejerciendo de enlace con el parque natural de la sierra de Irta. Además, es la vía de acceso al nuevo puerto deportivo.
Estos tres ejes principales convergen en un nodo principal dentro del casco urbano de Peñíscola, la glorieta de la Plaza de la Constitución. Esta intersección es la de mayor dimensión de todo el municipio, con un radio exterior de 40 metros y que consta de 7 accesos, de los cuales 6 son de doble sentido de circulación.
Tabla 1. Relación Intensidad/capacidad y niveles de servicio en hora punta de las vias principales de Peñíscola. (PGOU 2008). En rojo los datos correspondientes a la Carretera de Irta. Avenida de la Estación
En el análisis de PGOU (tabla 1), se parte de una hipotética capacidad para todas las vías de 900 vehículos por hora y carril (1800 vehículos por hora). No obstante, esta hipótesis es muy Carretera de Irta
Avenida de Papa Luna Plaza de la Constitución
conservadora. En condiciones ideales, la carretera de Irta, de doble sentido de circulación, tendría una capacidad teórica de 1700 vehículos por hora y carril. Si bien no podemos afirmar que la carretera de Irta se comporta en condiciones ideales, debido a que sus anchos no son los deseables y por su carácter sinusoidal, si que nos da una idea de lo conservadora que es la capacidad propuesta por el PGOU 2008.
Con los datos de campo obtenidos de los aforos, donde se indica que la intensidad es de 680 v/hora Figura 3. Ejes viarios principales del núcleo de Peñíscola
punta, junto la capacidad propuesta, y suponiendo un reparto de sentidos del 50%, se muestra una relación de servicio I/C de 0.38, considerada por el propio plan como Nivel 1, es decir, en el rango
A partir del análisis de tráfico de la memoria de información del Plan General de Ordenación Urbana
de una circulación óptima. Estos datos se pueden considerar optimistas, ya que no consideran una
(PGOU 2008) extraemos los datos referidos a intensidad en hora punta de las principales carreteras y
serie de características que disminuyen el flujo, como los obstáculos debido al aparcamiento en los
en concreto para la carretera de Irta, objeto de estudio.
lindes de las calas o el reparto desigual de los sentidos, entre otros.
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3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Véase también la situación de la avenida de la Estación, vía principal de acceso al municipio, que se
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
3. SITUACIÓN CON EL NUEVO PUERTO DEPORTIVO
encuentra en nivel de servicio B. Pese a no ser objeto del estudio, si que es conveniente tenerla presente por la interacción que supone con la carretera de Irta a través de la Plaza de la Constitución.
Como la mayoría de puertos deportivos, la nueva infraestructura de Peñíscola albergará una importante oferta de actividades de ocio. El puerto dispondrá de 826 amarres y 8400 m2 de superficie
Respecto a la glorieta de la Plaza de la Constitución, el PGOU indica que tiene un nivel de servicio A
destinada
a establecimientos lúdico – comerciales. Estas actividades atraerán a un número de
(muy bueno), obtenido a partir de una simulación numérica con los aforos en hora punta de las
usuarios que se desplazarán hasta el puerto en diferentes medios de transporte. Según el plano de
distintas vía que convergen en la plaza.
movilidad del PGOU 2008, tanto la red de transportes urbanos como la red de carriles-bici permitirán la conexión del casco urbano con el puerto.
En conclusión, la carretera de Irta cumple con suficiencia la demanda de tráfico actual, así como el nodo que intersecta la carretera con el resto de vías. Aun así, es necesario estudiar el tráfico atraído
Respecto al tráfico motorizado, el nuevo puerto ha previsto una zona de aparcamiento con 744 plazas
por el nuevo puerto deportivo, para determinar el incremento de intensidad en la carretera así como
número que excede lo establecido por el RD 123/2004, donde se cita: “la zona destinada a
su impacto en el resto de la red.
aparcamiento dispondrá de un número de plazas superior al 50% de amarres más 3 por cada 100 m2 de usos terciarios”. Este dato nos marca la capacidad del puerto.
Para calcular la intensidad del tráfico, es necesario plantear diferentes escenarios, todos en horario de intensidad punta y evaluar la respuesta de las vías de acceso, en concreto para la carretera de Irta. Cada escenario se ha plantado en época estival, dado que es el periodo de mayor actividad. A partir de una serie de hipótesis, como la ocupación, el tiempo, el reparto de sentidos y la intensidad base podemos llegar a caracterizar la intensidad de tráfico atraído.
Los escenarios son:
A. Tipología : Ocupación del Puerto:
50 % (372 vehículos)
Horario:
8:00 – 10:00
Reparto de sentidos:
90 % - 10 %
Intensidad base de la carretera de Irta:
B. Tipología : Ocupación del Puerto:
680 vehículos por hora (340 por carril)
Fin de Semana (diurno) 100 % (744 vehículos)
Horario:
9:00 – 12:00
Reparto de sentidos:
90 % - 10 %
Intensidad base de la carretera de Irta: EC-PT-1-05-039
Laborable
680 vehículos por hora (340 por carril) 4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
Una vez estudiada la carretera de Irta, convendría suponer como ese nuevo tráfico se reparte por el C. Tipología :
Fin de Semana (nocturno)
Ocupación del Puerto:
100 % (744 vehículos)
resto de la red. La glorieta de la plaza de la constitución es el nodo donde confluyen las diferentes vías principales. Tal y como se comenta en el apartado 2, está glorieta tiene un nivel de servicio muy
Horario:
23:00 – 01:00
bueno, y su ancho (40 metros) permite, con holgura, una correcta distribución del tráfico, por lo que el
Reparto de sentidos:
90 % - 10 %
incremento de tráfico es admisible.
Intensidad base de la carretera de Irta:
68 vehículos por hora (10% Intensidad punta) (34 por carril)
Mucho más difícil es determinar el impacto de la infraestructura en el resto de vías. Para ello es necesario elaborar un estudio de origen y destino una vez el puerto esté en pleno
Y las intensidades horarias puntas resultantes para la carretera de Irta serían:
funcionamiento y así determinar la procedencia de los usuarios para realizar una correcta simulación de la red. En el caso de la avenida de la Estación, que en la actualidad presenta
A. Intensidad punta
507 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
B. Intensidad punta
560 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
C. Intensidad punta
368 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
Tomando la capacidad teórica que plantea el PGOU 2008 y su división en niveles de servicio (para mantener una coherencia de resultados) obtenemos la relación I/C para cada escenario:
un nivel de servicio medio, el PGOU contempla la mejora de esta y del resto de vías de acceso a Peñíscola, por lo que el incremento de tráfico no debe ser un problema.
Por último, hemos supuesto como hipótesis de partida la capacidad del puerto sometida al número de plazas de parking. Cabría preguntarse que sucedería si esta capacidad se excede. Esta posibilidad, remota dado que el número de plazas es mayor que el establecido
900 vehículos por carril
por el RD 123/2004, si bien no afectaría directamente a la intensidad del tráfico de la
Intensidad punta
507 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
carretera de Irta, ya que sus niveles de servicios son óptimos, si que podría desencadenar
I/C
0.56
una serie de efectos indirectos que la afectasen. El hecho más probable es que el exceso de
Nivel de servicio
N1
vehículos, que no podrían estacionar en el parking, se repartan a lo largo de la carretera de
A. Capacidad
Irta, ejerciendo de obstáculo al tráfico y disminuyendo su fluidez. Este acontecimiento, B. Capacidad
900 vehículos por carril
Intensidad punta
560 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
I/C
0.62
Nivel de servicio
N2 (Límite con N1)
imprevisible, se evitará añadiendo paneles indicadores del estado del parking en zonas del casco urbano, como por ejemplo la plaza de la constitución. Así se consigue un efecto disuasorio, incentivando al usuario a desplazarse al puerto en otros medios de transporte, como el autobús o la bicicleta, aprovechando las líneas existentes.
C. Capacidad
900 vehículos por carril
Intensidad punta
368 vehículos por hora y carril de máxima ocupación
I/C
0.40
Nivel de servicio
N1
4. FASE DE CONSTRUCCIÓN
La previsión de vehículos 220 vehículos por hora atraídos por el puerto obtenida para el escenario B no se superará durante la construcción del puerto, con lo cual los accesos son
Por lo que podemos concluir que pese al aumento significativo del tráfico, sobretodo en fin de semana, la carretera de Irta es capaz de soportar dicho tráfico en niveles de servicios óptimos. EC-PT-1-05-039
también suficientes para el periodo de construcción del puerto.
5
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 11: Estudio de tráfico
Por otro lado, aunque las condiciones geométricas de los accesos no sean las ideales sí permiten, con viarios de doble sentido de 6 m de ancho, el tránsito de vehículos pesados y vehículos con remolque durante las obras de construcción del puerto.
5. CONCLUSIONES Del presente estudio de tráfico del nuevo puerto deportivo en Peñíscola se extraen las siguientes conclusiones: •
La carretera de Irta es capaz de soportar el tráfico atraído por el puerto a niveles de servicios óptimos o cercanos al óptimo.
•
El nudo de la plaza de la Constitución es suficiente para absorber el tráfico atraído por el puerto.
•
La avenida de la Estación, que presenta en la actualidad un nivel de servicio 2, será objeto de actuaciones futuras, por lo que el tráfico atraído podrá ser absorbido por la vía.
•
Se incluirán paneles indicadores del nivel de ocupación del parking del puerto en zonas céntricas del caso urbano, como por ejemplo en la plaza de la constitución, para incentivar al usuario a desplazarse al puerto en otros medios de transporte que no sean motorizados cuando la capacidad del parking esté al límite.
•
Las hipótesis y cálculos realizados se corresponden a periodos de intensidad pico, en horarios punta, y a su vez con valores conservadores. El estado general de las carreteras será con menor intensidad por lo que se concluye que la red viaria de Peñíscola es capaz de absorber el tráfico atraído por el puerto deportivo.
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6
ANEJO 12. CÁLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE ABASTECIMIENTO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento
ÍNDICE
EC-PT-1-05-039
1.
INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................................2
2.
DESCRIPCIÓN GENERAL.......................................................................................................................2
3.
NECESIDADES Y PREVISIONES ..........................................................................................................2
4.
DIMENSIONAMIENTO DE LA RED .......................................................................................................3
5.
MATERIALES .............................................................................................................................................3
6.
HIDRANTES................................................................................................................................................3
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento
1. INTRODUCCIÓN o El objetivo del presente estudio es el cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento de
Derivaciones individuales para cada abonado incluyendo llave de paso para cada local.
agua potable para los suministros necesarios en el área delimitada por el nuevo puerto deportivo de Peñíscola, incluyendo en la misma, tanto las previsiones para las zonas de locales comerciales
•
Muelle
como la distribución para las zonas de amarres, riego y consumo propios, así como la red contra incendios.
o
Entronque con el contador a instalar, incluyendo bridas de conexión.
2. DESCRIPCIÓN GENERAL
o
Distribución interior puerto incluyendo bocas de aire para facilitar el llenado de los diferentes ramales de la red, descarga, boca de riego, así como todos aquellos
La red de agua tendrá una doble función. Por un lado suministrar el agua necesaria para las
materiales y accesorios necesarios para una buena instalación y facilitar posteriores
actividades propias del puerto, y por otro satisfacer las necesidades contra incendios, en forma de
operaciones de control y mantenimiento de la red.
hidrantes. La red será única, por lo que, tal como veremos más adelante, el dimensionamiento de la tubería vendrá determinado por la red contra incendios, de necesidades muy superiores a la de
No se contempla la instalación interior de las instalaciones e infraestructuras, así como las
suministro.
derivaciones en las tuberías principales.
La red del puerto estará conectada a la red principal exterior de agua de Facsa mediante un depósito de 500 m3, situado en el área técnica. La dimensión del depósito permite almacenar el
3. NECESIDADES Y PREVISIONES
agua contra incendios (capítulo 6) y el agua para el suministro de varios días, que asegura la suficiencia y la autonomía de la red. Desde el depósito, y mediante un grupo de bombeo, se
Los cálculos de previsiones y necesidades, se han realizado tomando como base los consumos de
alimentará a toda la red.
distintos puertos deportivos ya en funcionamiento, y las necesidades básicas de locales comerciales y otros de los que se tiene contrastada experiencia. En la siguiente tabla se pueden ver los
La distribución de agua potable en el área del puerto comprende: •
consumos máximos.
Locales comerciales o
Entronque con el ramal general de Fomento Agrícola Castellonense (FACSA), incluyendo brida de conexión y arqueta para alojar la llave de paso y de retención, si es necesario.
o
Ramal desde arqueta acometida hasta batería de contadores.
o
Batería de contadores divisionarios, incluyendo válvula de retención, batería con brida y contra brida, batería de contadores propiamente dicha y ramal flexo hasta arranque derivaciones individuales para cada abonado, incluyendo al cuadro de clasificación.
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2
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento
Donde Tipo
SUPERFÍCIES Puerto deportivo Parcela (m2) Edificabilidad (m2)
Lúdico-Comercial Edificación Capitania Talleres Club Naútico Marina Seca (64 amarres) Total Amarres 8 x 3.30 10 x 3.8 12 x 4.65 15 x 6.25 18 x 7 20 x 4.80 25 x 6.40 30 x 7.00 45 x 8.50 50 x 9.00 60 x 10 Total TOTAL
48 464.00 x x x 2 964.00 x x Amarres 330.00 156.00 78.00 96.00 22.00 24.00 10.00 20.00 16.00 6.00 4.00 762.00
8 400.00 3 190.00 140.00 1 600.00 1 000.00 1 373.00 15 703.00 Superficie (m2) 8 712.00 5 928.00 4 352.00 9 000.00 2 772.00 2 304.00 1 600.00 4 200.00 6 120.00 2 700.00 2 400.00 50 088.00
52 952.00
131 582.00
Parametro (l/(m2dia)) 2 2 2 1 2 0.60
v
Velocidad
Total (m3/dia)
h
coeficiente de rozamiento
16.80 6.38 0.28 1.60 2.00 0.82 27.88
R
radio hidráulico
J
perdida de carga
0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60
5.23 3.56 2.61 5.40 1.66 1.38 0.96 2.52 3.67 1.62 1.44 30.05 58
En el caso que nos ocupa con tubería de polietileno, el coeficiente n es de 0.08.
En este supuesto, teniendo en cuenta la red de hidrantes, la fórmula de Manning aconseja tubería de 150mm de diámetro interior, lo que representa una velocidad en día de consumo máximo de 0, 98 m/s perfectamente aceptable y una pérdida de carga de 0,6m por 100 m en el ramal de mayor longitud.
5. MATERIALES
Tabla 1. Tabla de caudal de consumo diario máximo
Todas las tuberías de la red serán de PEAD y sus diámetros nominales de 150 mm. Todos los edificios, locales comerciales y pantalanes disponen de un ramal de conexión de tubería. 4. DIMENSIONAMIENTO DE LA RED El consumo diario máximo, repartido en una jornada útil de 10 horas, representa un caudal teórico
6. HIDRANTES
de 5.8 m3/h y suponiendo un coeficiente de simultaneidad de 2,2, resulta que el caudal máximo instantáneo es de 3,54 l/s.
Se proyecta la instalación de 12 hidrantes en el área del puerto. La distribución de estos garantiza que todos los edificios y amarres estarán a menos de 100 metros de un punto de conexión. De este
Este caudal es muy inferior al requerido por los hidrantes. la red de hidrantes ha de ser capaz de
modo se justifica el cumplimiento del reglamento 241/1994, sobre condiciones urbanísticas y de
suministrar un caudal de 1000 l/min, o lo que es lo mismo, 16,6 l/s. Por lo que la red se
protección contra incendios en los edificios, complementarios de la NBE-CPI/91.
dimensionará para este caudal. En caso de incendio y funcionando el suministro del resto de la red al 50%, los dos hidrantes más Se aplica la fórmula de Manning:
cercanos al incidente podrán suministrar un caudal de 1000l/min con una presión mínima de 10 mca (1 bar).
v=
l R / 2 / 3 j1 / 2 n
Parte del volumen depósito se destinará a la reserva de agua contra incendios. Según la normativa antes citada, es necesario el volumen correspondiente a 2 hidrantes funcionando a la vez, durante 120 minutos y con un caudal de 1000 l/min, se deduce pues un volumen almacenado contra incendios de 240 m3.
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3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 12: Cálculo y dimensionamiento de la red de abastecimiento
Los hidrantes serán, tal como se indica en los planos de detalle, de diámetro de entrada 100 mm y una boca de 100 mm de diámetro, según el RD 1942/1993 del 5 de noviembre.
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4
ANEJO 13. CÁLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE SANEAMIENTO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
ÍNDICE 1.
INTRODUCCIÓN........................................................................................................................2
2.
DESCRIPCIÓN GENERAL ........................................................................................................2
3.
FUNDAMENTOS DE CÁLCULO ...............................................................................................2
3.1.
MÓDULO HIDROLÓGICO .....................................................................................................2
3.2.
MÓDULO HIDRÁULICO ........................................................................................................3
3.3.
METODOLOGÍA.....................................................................................................................4
4. 4.1.
RED DE AGUAS PLUVIALES ...................................................................................................5 LLUVIA DE PROYECTO........................................................................................................5
4.1.1 Precipitación máxima diaria............................................................................. 5 4.1.2 Curvas Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF)................................................ 6 4.1.3 Lluvia de proyecto utilizando las relaciones IDF. Método de los bloques alternados ..................................................................................................................... 7 4.2.
SIMULACIÓN HIDROLÓGICA – HIDRÁULICA (SWMM) .....................................................7
4.2.1 4.2.2 4.3.
RED DE COLECTORES Y POZOS .....................................................................................10
4.4.
SISTEMA DE DEPÓSITO, TRATAMIENTO Y VERTIDO AL MAR.....................................10
4.5.
CAPTACIÓN SUPERFICIAL................................................................................................10
5. 5.1. 6.
EC-PT-1-05-039
Parámetros de cálculo .................................................................................... 7 Resumen de resultados .................................................................................. 8
RED DE AGUAS RESIDUALES ..............................................................................................11 RED DE COLECTORES Y POZOS .....................................................................................11 CONCLUSIONES.....................................................................................................................12
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
1. INTRODUCCIÓN
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
escorrentía que acaba introduciendo a la red por un determinado punto o nodo de entrada, que equivale a un imbornal en la mayoría de casos.
El objetivo del presente estudio es el cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento del nuevo puerto deportivo en Peñíscola.
Los cálculos de la escorrentía están basados en un modelo de depósitos modificado con la onda cinemática. El modelo divide cada subcuenca en una zona permeable sin retención superficial, otra
2. DESCRIPCIÓN GENERAL
impermeable sin retención y una última zona permeable con retención, en función de los porcentajes de impermeabilidad y de retención introducidos. La escorrentía es generada
La red será separativa. Se recogerán las primeras aguas pluviales provenientes de los viales,
aproximando el funcionamiento de cada una de estas zonas a un depósito no lineal esquematizado
cubiertas, plataformas y zonas verdes y se conducirán hacia una cámara de decantación, donde
en la Figura 1.
serán tratadas antes de verter al mar.
Las aguas residuales serán introducidas en otra red hacía una conexión exterior con la red de saneamiento de Peñíscola, para su posterior tratamiento en la depuradora municipal. Cabe indicar que según el PGOU 2008 está prevista la construcción de una nueva depuradora que garantice la calidad del vertido.
3. FUNDAMENTOS DE CÁLCULO Para el cálculo y dimensionamiento de cada red se ha utilizado el modelo numérico SWMM (Storm Figura 1. Esquema de cálculo del modelo hidrológico de SWMM
Water Managment Model), muy apropiado para estudiar la escorrentía de cuencas urbanas y donde se puede simular perfectamente redes de colectores con los respectivos pozos. Es un
El caudal de salida responde a la siguiente ecuación:
software muy completo con amplias posibilidades de simulación de una red urbana, diseñada por el U.S. Environtment Protection Agency (EPA), en los Estados Unidos.
El modelo SWMM se puede dividir en dos grandes bloques de cálculo, un modelo hidrológico y un
Donde:
modelo hidráulico.
3.1. Módulo hidrológico El modelo hidrológico tiene por función simular los fenómenos de transformación lluvia – escorrentía de una cuenca y la entrada de hidrogramas en la red de drenaje. Para ello, la cuenca se divide en un número determinado de subcuencas, cada una de las cuales genera su propia
EC-PT-1-05-039
Q
caudal de salida de la subcuenca
m3/s
W
ancho de la subcuenca,
m
n
coeficiente de rugosidad de Manning.
P
profundidad del agua,
m
Pp
profundidad de retención superficial,
m
S
pendiente.
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
La ecuación del depósito no lineal se establece resolviendo el sistema de ecuaciones que
•
Características de los canales de drenaje.
constituyen la ecuación de continuidad y la ecuación de Manning.
•
Sumidero que de entrada a la red.
•
Coeficiente de rugosidad de Manning de los canales.
La continuidad para cada subcuenca es: 3.2. Módulo hidráulico El módulo hidraúlico utiliza como datos de entrada los datos de salida del módulo hidrológico, Donde:
consistentes en la evolución temporal de la entrada del agua de escorrentía en la red de alcantarillado a través de los imbornales (o nodos de entrada), para modelar el flujo del agua por la 3
V
volumen de agua en la subcuenca
m
red de alcantarillado, a través de los conductos, nodos y depósitos, mediante la resolución de las
P
profundidad del agua o calado
m
ecuaciones completas de Saint-Venant.
T
tiempo
s
A
superficie de la subcuenca
m2
I
lluvia neta
m/s
Q
caudal de salida de la subcuenca según
m3/s
Las ecuaciones de Saint-Venant son las siguientes: •
Ecuación de continuidad para secciones prismáticas
Las dos ecuaciones anteriores se combinan para dar lugar a la ecuación diferencial, no lineal, para el calado: Donde:
A
área de la sección
m2
Esta ecuación se resuelve mediante un esquema en diferencias finitas de Newton-Raphson, para
Q
caudal
m/s
cada incremento de tiempo.
X
distancia a lo largo del conducto
m
T
tiempo
s
Los datos de entrada requeridos por el módulo hidrológico son: • •
Datos meteorológicos.
•
Características de las subcuencas.
•
Ancho de la subcuenca.
•
Área de la subcuenca.
•
Pendiente media de la subcuenca.
•
Coeficiente de rugosidad de Manning de las zonas permeables e impermeables.
•
Volumen de almacenamiento o retención en la zona permeable e impermeable.
•
Parámetros de infiltración, según el método del numero de curva del SCS
EC-PT-1-05-039
Ecuación de conservación de la cantidad de movimiento
Donde:
G
gravedad
m/s2 3
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
H
cota piezométrica (H = z +h)
m
Z
cota de la solera o lecho
m
H
calado
m
Sf
pendiente de fricción, según la ecuación de Manning
Donde:
V
velocidad media
m/s
Por otro lado, aplica la ecuación de continuidad en los nodos para cada intervalo de tiempo. Para resolver este sistema de ecuaciones diferenciales, SWMM usa una descripción de la red en nodos (“junctions” o “nodes”) y conductos (“links”), con elementos singulares tales como orificios, depósitos o azudes, para representar matemáticamente el prototipo físico. Así, se usa la ecuación de conservación de la cantidad de movimiento en los conductos, y una modificación de la ecuación de continuidad en los nodos. De esta forma, los conductos transmiten el flujo de nodo a nodo,
Donde:
supuesto constante en un incremento de tiempo, y los nodos funcionan como elementos de almacenamiento del sistema (Figura 2).
As
área del nodo (el área incluye el nodo propiamente dicho y el área correspondiente a la mitad de la longitud de los conductos que confluyen en ese nodo).
De esta manera, se puede simular la existencia de depósitos en la red, indicando un área de nodo equivalente al área del depósito a representar. Los datos de entrada requeridos por el módulo hidráulico son:
Figura 2. Esquema de cálculo del modelo hidráulico de SWMM
•
Datos procedentes del método hidrológico
•
Duración incremento de tiempo
•
Características de los colectores
•
Características de los pozos
•
Depósitos de retención y Orificios
•
Condiciones de contorno
El módulo hidráulico combina las ecuaciones de continuidad y conservación de cantidad de movimiento en una sola, que resuelve para todos los conductos en cada intervalo de tiempo. 3.3. Metodología La ecuación es la siguiente: En el presente proyecto, la metodología a seguir es la siguiente:
EC-PT-1-05-039
•
Obtención de la lluvia de proyecto
•
Definición geométrica de subcuencas, colectores y pozos 4
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
•
Introducción de geometría de la red
Nótese que anteriormente hemos mencionado que se captarán los primeros 4mm de lluvia netos.
•
Modelización con el modelo hidrológico – hidráulico SWMM
Esto es casi lo mismo que decir 4 mm brutos, pues se han considerado las pérdidas nulas, o mejor
o
Análisis de resultados
dicho, que las superficies son impermeables. Esta suposición, en hidrología urbana, es certera, y
o
Ajuste de la definición geométrica inicial
del lado de la seguridad.
o
Extracción de datos 4.1.1. Precipitación máxima diaria
4. RED DE AGUAS PLUVIALES
Se dimensiona la red para un periodo de retorno (T) de 10 años. El valor de precipitación máxima diaria Pd10 se extrae del documento Máximas lluvias diarias en la España Peninsular, publicado por
La red de aguas pluviales tiene como objetivo captar la escorrentía de las primeras gotas de lluvia,
la dirección general de carreteras.
muy cargadas, proveniente de viales, plataformas, cubiertas y zonas verdes, para su tratamiento físico y así evitar contaminar el agua de mar. El resto de agua, considerada limpia, será conducida
A partir de la siguiente figura del documento, extraemos el valor la precipitación máxima diaria
en superficie a través de las pendientes longitudinales y rigolas hacia el mar.
genérica (Pd), que en este caso es de 94 mm, y del coeficiente de variación (Cv), que es de 0.49.
Se considera agua sucia a los primeros 4 mm de lluvia neta, o dicho de otra manera, los primeros 40 m3 por ha urbanizada. Dada la superficie del puerto, y con un factor de seguridad (en realidad trataremos más agua) supone 500 m3 de aguas pluviales aproximadamente.
El agua se recogerá a través de canaletas e imbornales y conducidos por colectores hasta el depósito de 500 m3, donde tras un proceso físico de decantación y separación de hidrocarburos se bombeará hacía un vertido al mar atravesando el dique principal.
De este modo se asegura una buena calidad del vertido, ya que tanto el agua tratada como la que vierte directamente al mar no suponen ningún tipo de riesgo contaminante. Peñíscola
4.1. Lluvia de proyecto El objetivo es tratar las primeras aguas de lluvia, es decir, los primeros 4 mm netos, o en el caso del puerto, los 500 m3 iniciales, por lo que se dimensiona la red para captar ese volumen. Figura 3. Mapa de isomáximas (Pd genérica) del entorno de Peñíscola Máximas lluvias diarias en la España Peninsular (Ministerio de Fomento)
La lluvia de proyecto que se utiliza es para un periodo de retorno (T) de 10 años y una duración de 10 minutos, si bien interesa la distribución de los primeros 4 mm.
EC-PT-1-05-039
5
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
El coeficiente de variación (Cv) nos permite obtener el factor de multiplicación según el período de retorno (T) a partir de la siguiente tabla:
Donde: I
Intensidad media de precipitación para una duración efectiva de la lluvia de D horas (mm/h).
I1
Intensidad horaria para el periodo de retorno considerado, que es la intensidad de precipitación para una duración efectiva de la lluvia de una hora (mm/h).
Id
Intensidad media diaria para el periodo de retorno considerafo, que es la intensidad de precipitación para una duración efectiva de la lluvia de un diai (mm/h).
D
Duración efectiva de la precipitación (horas)
I1/Id
Cociente característico de la zona de estudio, y que en Castellón se puede considerar un valor medio de 11, de acuerdo con el MOPU (1990) tal como se muestra en el siguiente gráfico:
Tabla 1. Tabla de obtención del factor de multiplicación a partir del coeficiente de variación (Cv) Máximas lluvias diarias en la España Peninsular (Ministro de Fomento)
Aplicando el factor de multiplicación a la precipitación máxima diaria genérica (Pd) se obtiene la precipitación máxima diaria (Pd10) para un periodo de retorno de (T) de 10 años.
Pd10
Precipitació màx. per a T de 10 anys
mm
Peñíscola 150
Tabla 2. Precipitación máxima diaria (Pd10) para un periodo de retorno de (T) de 10 años en Peñíscola I1/Id=11
4.1.2 Curvas Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF) Las curvas IDF son curvas que relacionan la intensidad de la lluvia con su duración. Para cada frecuencia de ocurrencia tenemos una curva diferente. A menor frecuencia del evento analizado,
Figura 4-3
mayor es la intesidad, o dicho de otro modo, los acontecimientos más intensos son los menos Figura 4. Mapa de isolíneas del cociente I1/Id (MOPU 1990)
frecuentes. En la península, y según la instrucción de carreteras 5.2.I.C. se suelen utilizar las curvas analíticas (sintéticas) propuestas por Témez, que dedujo la siguiente relación:
⎛I I = I d ⎜⎜ 1 ⎝ Id EC-PT-1-05-039
⎞ ⎟⎟ ⎠
280.1 − D 0 ,1 0.4
6
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
4.1.3 Lluvia de proyecto utilizando las relaciones IDF. Método de los bloques alternados El pluviograma de proyecto producido por este método especifica el volumen de precipitación sucedido en n intervalos de tiempo sucesivos de duración Δt , sobre una duración total también especificada previamente Td = n Δt . La metodología es la siguiente: •
Se selecciona el periodo de retorno (t)
•
Se calcula la intensidad utilizando la curva IDF para Δt ,2 Δt ,...,n Δt .
•
Se calcula el volumen de precipitación multiplicando la intensidad por la duración.
•
Se calcula la cantidad de precipitación correspondiente a cada intervalo de tiempo cogiendo Figura 6. Fichero de datos de la lluvia de proyecto para T de 10 años y D de 10 minutos en Peñíscola.
las diferencia entre valores sucesivos de volumen de precipitación. •
Càlcul de la pluja pel mètode dels blocs alternats. (FLUMEN)
Se reordenan los bloques de manera que la intensidad máxima sea en el centro de la duración requerida Td y que el resto de bloques queden en orden descendente alternativamente a derecha e izquiera del bloque central del pluviograma de diseño.
4.2. Simulación hidrológica – hidráulica (SWMM) En la figura siguiente se puede apreciar el correspondiente pluviograma e hietograma para el periodo de retorno (T) de 10 años y con una duración de lluvia efectiva (D) de 10 minutos, realizado con el software “Càlcul de la pluja pel mètode dels blocs alternats” publicado por el grupo de investigación FLUMEN del departamento de Ingenieria Hidraúlica e Hidrológica de la Universidad Politécnica de Catalunya (UPC).
A continuación se presenta los datos obtenidos a partir de la simulación en SWMM, utilizando la lluvia de proyecto obtenida en el capítulo anterior. Los datos que se presentan corresponden al cálculo y dimensionamiento definitivo, una vez ajustada, calibrada y optimizada la geometría de pozos y conductos.
4.2.1
Parámetros de cálculo
Se ha esquematizado la red en nodos y conductos principales para su implementación en SWMM. Los nodos corresponden a los extremos e intersecciones, así como puntos de especial interés, como el depósito final de 500 m3.
Primeros 4 mm
Figura 5. Pluviograma y Hietograma de diseño para T de 10 años y D de 10 minutos en Peñíscola. Calcul de la pluja pel mètode dels blocs alternats. (FLUMEN)
EC-PT-1-05-039
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
•
Método de propagación: Onda dinámica
•
Inicio análisis: 21 – 10- 08 (00:00)
•
Fin análisis: 21 – 10 -08 (02:00)
•
Intervalo de cálculo: 1 segundo
•
Intervalo de datos: 30 segundos
•
Términos de inercia: Zampen
4.2.2
Resumen de resultados
Después de diferentes iteraciones se ha llegado a la definición diámetros de los colectores, así como su pendiente y cota de los pozos. En las siguientes figuras podemos visualizar resultados y gráficos principales extraídos de SWMM. En el anejo se adjunta el resumen de análisis de la Figura 7. Esquema de nudos y conducciones (SWMM)
simulación.
Por otro lado, se ha dividido la superficie en una serie de subcuencas, que aportan caudal a los Figura 11
diferentes nudos.
Figura 13
Figura 12
Figura 10
Figura 4-8 Figura 8. Esquema de subcuencas (SWMM)
Figura 9. Esquema de perfiles longitudinales (SWMM)
Las opciones de cálculo son: EC-PT-1-05-039
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Figura 10. Perfil longitudinal conductos C1, C2, C3 y C25 (SWMM). Caudal Máximo Figura 12. Perfil longitudinal conductos C7, C8 y C24 (SWMM). Caudal Máximo
Figura 11. Perfil longitudinal conductos C15, C12, C25 y C25 (SWMM). Caudal Máximo
Figura 13. Perfil longitudinal conductos C18, C13, C23 y C24 (SWMM). Caudal Máximo
EC-PT-1-05-039
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Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
Por otro lado, se colocaran tubos ranurados recubiertos de material filtrante envuelto con un geotextil para drenar los parterres. Estos tubos se conectarán a la red de pluviales mediante pozos de registro con arenero incorporado, evitando la entrada de sedimentos en la red.
4.4. Sistema de depósito, tratamiento y vertido al mar El depósito de almacenamiento de aguas pluviales tiene unas dimensiones de 14m x 14m x 3m y será de hormigón armado. Su capacidad es de 500m3. Estará situado en la rotonda central, punto medio del puerto y que permite el fácil acceso del camión cisterna para la evacuación de lodos. La cota de fondo del depósito es de -5.385m y almacenará las primeras aguas de lluvia, muy cargadas. Estas se conducirán a un separador de hidrocarburos, modelo EH0508 con regulador de caudal RDE10020A, que tras su tratamiento serán bombeadas, mediante un grupo de bombeo, por un tubo DN 160, atravesando el dique principal, para su vertido al mar. El tiempo de vaciado del depósito es de un día. Figura 14. Gráfica Volumen-Tiempo del depósito de almacenamiento de 500 m3 (SWMM)
4.3. Red de colectores y pozos Los colectores serán tubos de PVC de diámetro variable, entre 400mm y 600mm, según plano, envueltos en un dado de hormigón HM-20 de ancho variable, entre 10cm y 15cm, según colector. La pendiente de los colectores es variable, con un mínimo del 0,5%, necesaria para la correcta circulación de las aguas.
Se proyectan los pozos de registro en los cambios de alineación de planta e intersección entre colectores, con una equidistancia máxima de 40m. Los pozos de inicio de colector tienen una cota de fondo determinada por el espesor de las losas de hormigón y de la zahorra artificial que actúa como base. Esta cota es de -0.05m para los colectores de 400mm i de -0.225m para los colectores de 500mm.
Deberán estar anclados mediante una losa de fondo equilibradora o rellenos de
4.5. Captación superficial La escorrentía superficial será captada a través del sistema rigola – imbornal. Las pendientes longitudinales de las diferentes superficies, del 1%, permitirán conducir el agua hasta estos elementos para su introducción en la red. El agua excedente que no sea absorbida por la red, será vertida al mar conducido por las mismas pendientes.
Los imbornales serán del tipo barra diagonal, y su equidistancia variable según el ancho de la sección, entre 6m y 12m. Esta distribución se ha obtenido a través de la siguiente tabla (figura 4) partir de un ensayo realizado por el departamento de hidráulica de la Universidad Politécnica de Catalunya, y que relaciona el área tributaria de captación con la pendiente, para este modelo de imbornal.
hormigón, para evitar las subpresiones.
La unión entre colectores en los pozos de registro deberá realizarse manteniendo la continuidad en la generatriz superior para evitar turbulencias en los episodios máximos.
EC-PT-1-05-039
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5. RED DE AGUAS RESIDUALES La red de aguas residuales tiene como objetivo recoger las aguas sucias de los edificios y barcos para conducirlas a la red de colectores de Peñíscola. Tipo
Figura 15. Tabla de captación de imbornal modelo barras diagonales en función de la pendiente (UPC)
Para las zonas más alejadas del puerto, en las cuales por pendiente no se ha previsto colector, se colocara una canaleta de hormigón polímero tipo ULMA con una reja de fundición dúctil abatible y pendiente variable ULMA, modelo 250F, con reja de fundición dúctil abatible de 316mm de ancho y
Lúdico-Comercial Edificación Capitania Talleres Club Naútico Marina Seca (64 amarres) Total Amarres 8 x 3.30 10 x 3.8 12 x 4.65 15 x 6.25 18 x 7 20 x 4.80 25 x 6.40 30 x 7.00 45 x 8.50 50 x 9.00 60 x 10 Total
SUPERFÍCIES Parcela (m2)
Edificabilidad (m2)
48 464.00 x x x 2 964.00 x x Amarres 330.00 156.00 78.00 96.00 22.00 24.00 10.00 20.00 16.00 6.00 4.00 762.00
8 400.00 3 190.00 140.00 1 600.00 1 000.00 1 373.00 15 703.00 Superficie (m2) 8 712.00 5 928.00 4 352.00 9 000.00 2 772.00 2 304.00 1 600.00 4 200.00 6 120.00 2 700.00 2 400.00 50 088.00
52 952.00
131 582.00
PREVISIÓN CONSUMO Procedéncia parámetros de consumo Parametro Total (m3/dia) (l/(m2dia)) 16.80 Parámetro libre. Referencia bibliografia y proyectos 2 6.38 Parámetro libre. Referencia bibliografia y proyectos 2 0.28 Parámetro libre. Referencia bibliografia y proyectos 2 Parámetro libre. Referencia bibliografia y proyectos 1 1.60 Parámetro libre. Referencia bibliografia y proyectos 2 2.00 0.82 Referencia Puerto de Tarragona* 0.60 27.88 Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona* Referencia Puerto de Tarragona*
0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60
5.23 3.56 2.61 5.40 1.66 1.38 0.96 2.52 3.67 1.62 1.44 30.05
pendiente variable. Las conexiones de estas canaletas se harán con arquetas del mismo ancho TOTAL
58
con salida de 400mm. El tubo de PVC de 400 se conectará al pozo de registro. Figura 16. Tabla de consumos de agua potable
La red se dimensiona teniendo en cuenta los consumos de agua de los diferentes elementos que componen el puerto (figura 16). El agua residual de las edificaciones será introducida en una red de colectores, con algunos conductos trabajando en presión, y conducida a la red general de colectores de Peñíscola. El agua residual de los barcos será descargada directamente en el área técnica, conectada a la red interna del puerto.
Siguiendo las indicaciones del ayuntamiento de Peñíscola, el diámetro mínimo para las conducciones de de 400mm. Estas dimensiones son superiores a las necesidades reales, por lo que se justifica por si sola la suficiencia de capacidad del mismo.
5.1. Red de colectores y pozos Los colectores serán tubos de PVC de diámetro 400mm según plano, envueltos en un dado de hormigón HM-20 de ancho 10cm. La pendiente de los colectores es de 0,5%, necesaria para la correcta circulación de las aguas. EC-PT-1-05-039
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Se proyectan los pozos de registro en los cambios de alineación de planta e intersección entre colectores, con una equidistancia máxima de 40m. Los pozos de inicio de colector tienen una cota de fondo determinada por el espesor de las losas de hormigón y de la zahorra artificial que actúa como base. Esta cota es de -0.05 para los colectores de 400mm.
La unión entre colectores en los pozos de registro deberá realizarse manteniendo la continuidad en la generatriz superior para evitar turbulencias en los episodios máximos.
Para el tramo que une el club náutico con la red general se define una tubería a presión de Dn 65mm bombeado por un grupo de bombeo situado en el propio edificio.
Los barcos dispondrán de una zona de vertido en el área técnica a través de un pozo hacia la red interna del puerto.
6. CONCLUSIONES Con todo lo expuesto en este estudio, y dimensionada la red de saneamiento, tanto para aguas pluviales como para aguas residuales, se asegura el correcto drenaje y comportamiento hidráulico de las diferentes elementos, así como la correcta calidad del vertido al mar del agua pluvial, dentro de los valores exigidos a este tipo de aguas.
EC-PT-1-05-039
12
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Anexo EC-PT-1-05-039
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Internal Outflow .........
EPA STORM WATER MANAGEMENT MODEL - VERSION 5.0 (Build 5.0.013) --------------------------------------------------------------
0.000
0.000
Evaporation Loss .........
0.000
0.000
Initial Stored Volume ....
0.000
0.000
Final Stored Volume ......
0.046
Continuity Error (%) .....
0.465
0.644
**************** Analysis Options
*************************
****************
Highest Continuity Errors
Flow Units ............... CMS
*************************
Infiltration Method ...... CURVE_NUMBER
Node N5 (-4.34%)
Flow Routing Method ...... DYNWAVE
Node N2 (-3.34%)
Starting Date ............ OCT-21-2008 00:00:00
Node S5 (2.17%)
Ending Date .............. OCT-21-2008 02:00:00
Node S2 (1.68%)
Antecedent Dry Days ...... 0.0 Report Time Step ......... 00:00:30
***************************
Wet Time Step ............ 00:15:00
Time-Step Critical Elements
Dry Time Step ............ 00:01:00
***************************
Routing Time Step ........ 1.00 sec
None
**************************
Volume
Runoff Quantity Continuity ************************** Total Precipitation ...... Evaporation Loss ......... Infiltration Loss ........ Surface Runoff ........... Final Surface Storage .... Continuity Error (%) .....
Depth
hectare-m
---------
mm
-------
0.046
Highest Flow Instability Indexes ********************************
5.000
0.000
********************************
All links are stable.
0.000
0.000
0.000
0.047
5.060
0.000
0.019
-1.581
************************* Routing Time Step Summary ************************* Minimum Time Step Average Time Step
************************** Flow Routing Continuity **************************
Volume
Volume
hectare-m ---------
Mliters
---------
Dry Weather Inflow .......
0.000
0.000
Wet Weather Inflow .......
0.047
0.468
Groundwater Inflow .......
0.000
0.000
RDII Inflow .............. External Inflow .......... External Outflow ......... EC-PT-1-05-039
0.000 0.000 0.000
: :
Maximum Time Step Percent in Steady State
1.00 sec 1.00 sec
: :
Average Iterations per Step :
1.00 sec 0.00 2.00
0.000 0.000 0.000 14
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
***************************
******************
Subcatchment Runoff Summary
Node Depth Summary
***************************
******************
--------------------------------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------
Total
Total
Precip Subcatchment
Total
Runon mm
Total
Evap mm
Total
Total
Infil Runoff mm
Peak Runoff
Average Maximum Maximum Time of Max
Runoff Runoff Coeff
mm
mm
Mltrs
CMS
Depth Node
Type
Depth
HGL Occurrence
Meters Meters Meters days hr:min
--------------------------------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------
K1
5.000
0.000
0.000
0.000
5.071
0.037
0.151 1.014
S1
JUNCTION
0.04
0.40
0.05
0 00:04
K2
5.000
0.000
0.000
0.000
5.103
0.027
0.128 1.021
S2
JUNCTION
0.07
0.32
-1.65
0 00:07
K3
5.000
0.000
0.000
0.000
5.078
0.012
0.050 1.016
S3
JUNCTION
0.07
0.37
-2.09
0 00:05
K4
5.000
0.000
0.000
0.000
5.039
0.018
0.063 1.008
S4
JUNCTION
0.02
0.20
-0.15
0 00:04
K5
5.000
0.000
0.000
0.000
5.041
0.021
0.074 1.008
S5
JUNCTION
0.02
0.19
-0.70
0 00:04
K6
5.000
0.000
0.000
0.000
5.094
0.012
0.053 1.019
S6
JUNCTION
0.03
0.36
0.01
0 00:04
K7
5.000
0.000
0.000
0.000
5.101
0.003
0.012 1.020
O1
JUNCTION
0.03
0.32
-0.03
0 00:04
K8
5.000
0.000
0.000
0.000
5.087
0.003
0.014 1.017
O2
JUNCTION
0.03
0.24
-1.29
0 00:05
K9
5.000
0.000
0.000
0.000
5.091
0.012
0.053 1.018
ONE
K10
5.000
0.000
0.000
0.000
5.091
0.012
0.053 1.018
O3
JUNCTION
0.03
0.32
-0.03
0 00:04
K11
5.000
0.000
0.000
0.000
5.090
0.019
0.086 1.018
O4
JUNCTION
0.03
0.22
-1.30
0 00:05
K12
5.000
0.000
0.000
0.000
5.090
0.019
0.086 1.018
N2
JUNCTION
0.06
0.33
-1.36
0 00:06
K13
5.000
0.000
0.000
0.000
5.092
0.009
0.039 1.018
N5
JUNCTION
0.04
0.27
-1.21
0 00:05
K14
5.000
0.000
0.000
0.000
5.092
0.009
0.039 1.018
EN
JUNCTION
0.05
0.36
-1.32
0 00:05
K15
5.000
0.000
0.000
0.000
5.049
0.042
0.155 1.010
E3
JUNCTION
0.03
0.20
-0.85
0 00:05
K16
5.000
0.000
0.000
0.000
5.052
0.039
0.146 1.010
E2
JUNCTION
0.03
0.25
-0.10
0 00:04
K17
5.000
0.000
0.000
0.000
5.086
0.015
0.066 1.017
E1
JUNCTION
0.03
0.21
-0.14
0 00:05
K18
5.000
0.000
0.000
0.000
5.021
0.038
0.116 1.004
N4
JUNCTION
0.04
0.22
-0.13
0 00:05
K19
5.000
0.000
0.000
0.000
5.083
0.020
0.088 1.017
N6
JUNCTION
0.03
0.18
-0.17
0 00:04
K20
5.000
0.000
0.000
0.000
5.041
0.034
0.117 1.008
N1
JUNCTION
0.04
0.27
-0.08
0 00:05
K21
5.000
0.000
0.000
0.000
5.054
0.024
0.091 1.011
N3
JUNCTION
0.04
0.23
-0.12
0 00:05
K22
5.000
0.000
0.000
0.000
5.007
0.028
0.080 1.001
OSE
K23
5.000
0.000
0.000
0.000
5.049
0.017
0.063 1.010
O5
-------------------------------------------------------------------------------------------System
EC-PT-1-05-039
5.000
0.000
0.000
0.000
5.060
0.468
DEP
JUNCTION
JUNCTION OUTFALL STORAGE
0.06
0.07 0.00 2.09
0.44
0.43 0.00 2.36
-1.98
-2.21 1.00 -3.02
0 00:07
0 00:06 0 00:00 0 02:00
1.808 1.012
15
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
*******************
**********************
Node InFlow Summary
Node Surcharge Summary
*******************
********************** No nodes were surcharged.
--------------------------------------------------------------------------------Maximum Maximum
Lateral
Lateral
Inflow
Total Time of Max
Inflow Inflow Occurrence Node
Type
CMS
*********************
Inflow
Volume
CMS days hr:min
Total
Node Flooding Summary
Volume
Mltrs
*********************
Mltrs
No nodes were flooded.
**********************
--------------------------------------------------------------------------------S1
JUNCTION
0.271
0.271
0 00:03
0.063
0.063
S2
JUNCTION
0.050
0.192
0 00:04
0.012
0.077
Storage Volume Summary
S3
JUNCTION
0.014
0.217
0 00:05
0.003
0.131
**********************
S4
JUNCTION
0.062
0.062
0 00:03
0.018
0.018
S5
JUNCTION
0.012
0.175
0 00:04
0.003
0.054
Average
Avg
Maximum
S6
JUNCTION
0.126
0.126
0 00:03
0.033
0.033
Volume
Pcnt
Volume
O1
JUNCTION
0.139
0.139
0 00:03
0.031
0.031
Storage Unit
O2
JUNCTION
0.039
0.135
0 00:04
0.009
0.040
--------------------------------------------------------------------------------------
ONE
JUNCTION
0.000
0.483
0 00:05
0.000
0.253
--------------------------------------------------------------------------------------
DEP
1000 m3
0.410
Full
82
Max Pcnt
1000 m3
0.463
JUNCTION
0.139
0.139
0 00:03
0.031
0.031
O4
JUNCTION
0.039
0.134
0 00:04
0.009
0.040
***********************
N2
JUNCTION
0.066
0.173
0 00:04
0.015
0.092
Outfall Loading Summary
N5
JUNCTION
0.000
0.118
0 00:05
0.000
0.054
***********************
EN
JUNCTION
0.080
0.227
0 00:04
0.028
0.118
E3
JUNCTION
0.063
0.127
0 00:04
0.017
0.041
Flow
Avg.
Max.
Total
E2
JUNCTION
0.091
0.091
0 00:03
0.024
0.024
Freq.
Flow
Flow
Volume
E1
JUNCTION
0.117
0.117
0 00:03
0.034
0.034
Outfall Node
N4
JUNCTION
0.116
0.116
0 00:03
0.038
0.038
---------------------------------------------------------
N6
JUNCTION
0.088
0.088
0 00:03
0.020
0.020
O5
N1
JUNCTION
0.155
0.155
0 00:03
0.042
0.042
---------------------------------------------------------
N3
JUNCTION
0.146
0.146
0 00:03
0.039
0.039
System
OSE O5 DEP
EC-PT-1-05-039
JUNCTION OUTFALL STORAGE
0.000 0.000 0.000
0.421 0.000 0.830
0 00:05 0 00:00 0 00:06
0.000 0.000 0.000
Occurrence Full
93
O3
Time of Max
Maximum Outflow
days hr:min
0 02:00
CMS
0.000
---------------------------------------------------------
Pcnt.
0.00
0.00
CMS
0.000
0.000
CMS
0.000
0.000
Mltrs
0.000
0.000
0.212 0.000 0.463
16
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 13: Cálculo y dimensionamiento de la red de saneamiento
********************
***************************
Link Flow Summary
Flow Classification Summary
********************
***************************
----------------------------------------------------------------------------Maximum Time of Max Maximum Flow Occurrence Velocity Link
Type
CMS days hr:min
Full
m/sec
Max/
Max/
-----------------------------------------------------------------------------------------
Full
Adjusted
Flow Depth
-----------------------------------------------------------------------------
--- Fraction of Time in Flow Class ---- Avg.
/Actual Conduit
Length
Up
Down Sub Sup Up
Avg.
Down Froude Flow
Dry Dry Dry Crit Crit Crit Crit Number Change
C1
CONDUIT
0.164
0 00:05
1.39
0.80
0.63
-----------------------------------------------------------------------------------------
C2
CONDUIT
0.099
0 00:08
0.94
0.63
0.53
C1
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.01 0.00 0.00
0.17 0.0002
C3
CONDUIT
0.214
0 00:05
1.17
0.70
0.67
C2
1.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.98
0.43 0.0002
C4
CONDUIT
0.059
0 00:04
1.03
0.46
0.47
C3
1.00 0.01 0.00 0.00 0.99 0.00 0.00 0.00
0.47 0.0002
C5
CONDUIT
0.157
0 00:05
2.28
0.31
0.38
C4
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.01 0.00 0.00
0.39 0.0001
C6
CONDUIT
0.107
0 00:04
1.30
0.95
0.67
C5
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.02 0.00 0.97
1.01 0.0001
C7
CONDUIT
0.106
0 00:04
1.19
0.86
0.67
C6
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.01 0.00 0.00
0.42 0.0003
C8
CONDUIT
0.103
0 00:05
1.21
0.65
0.79
C7
1.00 0.01 0.00 0.00 0.99 0.00 0.00 0.00
0.31 0.0002
C10
CONDUIT
0.105
0 00:04
1.21
0.85
0.66
C8
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.01 0.00 0.00
0.20 0.0002
C12
CONDUIT
0.155
0 00:06
1.17
0.76
0.76
C10
1.00 0.01 0.00 0.00 0.99 0.00 0.00 0.00
0.33 0.0002
C13
CONDUIT
0.113
0 00:05
0.88
0.55
0.62
C12
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.01 0.00 0.00
0.45 0.0002
C15
CONDUIT
0.084
0 00:05
1.05
0.72
0.61
C13
1.00 0.01 0.00 0.00 0.99 0.00 0.00 0.00
0.38 0.0002
C16
CONDUIT
0.063
0 00:05
0.97
0.56
0.51
C15
1.00 0.01 0.00 0.00 0.08 0.00 0.00 0.91
0.51 0.0002
C17
CONDUIT
0.074
0 00:05
1.11
0.56
0.52
C16
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.99
0.49 0.0002
C18
CONDUIT
0.044
0 00:05
0.90
0.37
0.42
C17
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.99
0.57 0.0002
C19
CONDUIT
0.070
0 00:05
1.12
0.52
0.50
C18
1.00 0.01 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 0.94
0.43 0.0001
C20
CONDUIT
0.074
0 00:04
1.00
0.65
0.57
C19
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.99
0.55 0.0001
C21
CONDUIT
0.105
0 00:05
1.23
0.59
0.78
C20
1.00 0.01 0.00 0.00 0.99 0.00 0.00 0.00
0.37 0.0002
C22
CONDUIT
0.109
0 00:05
1.52
0.52
0.75
C21
1.00 0.01 0.00 0.00 0.98 0.02 0.00 0.00
0.19 0.0002
C23
CONDUIT
0.228
0 00:05
1.64
0.87
0.78
C22
1.00 0.01 0.00 0.00 0.97 0.02 0.00 0.00
0.26 0.0001
C24
CONDUIT
0.438
0 00:07
2.43
1.05
0.88
C23
1.00 0.01 0.00 0.00 0.97 0.02 0.00 0.00
0.58 0.0002
C25
CONDUIT
0.406
0 00:06
1.91
0.86
0.70
C24
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.99
1.10 0.0003
C26
CONDUIT
0.000
0 00:00
0.00
0.00
0.00
C25
1.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.99
0.76 0.0002
C26
1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.0000
EC-PT-1-05-039
17
APÉNDICE 1. SEPARADORES DE HIDROCARBUROS EH05
Separador
Separador de hidrocarburos
Pe
Clase 1 descarga < 5 mg/l
con decantador y filtro coalescente
EH05
Gama ELLIPSE 1,5 • 3 • 6 • 8 • 10 l/s
Modelo registrado y patentado
Decantador
Cuba de polietileno construida por rotomoldeo, con anillos de anclaje de entrada y salida de polietileno con junta de nitrilo ••• Manguitos Tabique móvil de polietileno, con puerta filtro y filtro coalescente automático vertical de polietileno • Obturador calibrado a 0.85 (otro calibre a petición) Tapa (C) de polietileno, paso para peatones, • fijada por tornillo de acero inoxidable, o con orificio
Realce opcional
para boca hombre de inspección (D) C
Fr
D Fe
Obturador automático
H Dn
OPCIONES (véase las páginas 7 y 8): Realce de tapa RE107 - RE207 - RE210 Alarma óptica y acústica AH - AH8 - AB
Dn P E
• •
L
Ref. EH05 EH0501C EH0503C EH0506C EH0508C EH0510C
Nuevo
S
Caudal o o o o o
D D D D D
l/s
L
P
H
1,5 3 6 8 10
1220 1282 1882 1882 1882
780 780 1160 1160 1160
914 1346 1520 2000 2000
E
S
Dn
Fe
573 528 386 1005 960 386 1099 1019 466 1614 1534 466 1614 1534 466
Volumen Decantador
Separador
Peso
Realce opcional H 700
Fr mini - maxi H 1000 Fr mini - maxi
110 150 190 50 RE107 660 - 960 110 300 350 75 160 630 770 150 160 980 1420 184 RE207 610 - 1010 RE210 960 - 1360 160 1080 1320 194
uesto bombeo
By-pass
Filtro coalescente
Las dimensiones se dan en milímetros, los pesos en kilogramos, los volumenes en litros (volumen útil).
DHFE •• •• •
Gama ARONDE 15 • 30 l/s
Cuba de polietileno construida por rotomoldeo Tapa de polietileno, paso para peatones fijada por cerradura 1/4 vuelta o tornillo de acero inoxidable Manguitos de entrada y salida de PVC Tabique de polietileno con filtro coalescente Obturador automático con balancín de polietileno calibrado a 0.85 (diferente si se lo pide)
Realce opcional
OPCIONES (véase las páginas 7 y 8): Realces tipo E, fijos o telescópicos Realces tipo E, marcos en acero galvanizado y tapas de fundición 250 kn Alarma óptica y acústica
• •
Ventilación
•
Ref. DHFE
Caudal
AD* o DHF115E AD* o DHF130E
15 30
L
P
H
E
S
Fe
Dn
l/s
* ADH___E : Modelo sin tapa
Volumen
Peso
Decantador Separador
2930 1400 1370 845 835 4292 1500 1730 1200 1150
535 580
200 200
1525 3000
1675 3200
200 310
Realces tipo E Número 2
Las dimensiones se dan en milímetros, los pesos en kilogramos, los volumenes en litros (volumen útil).
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ANEJO 14. PLANEAMIENTO URBANÍSTICO Y FIGURAS DE PROTECCIÓN
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 14. Planeamiento urbanístico y figuras de protección
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
PLANEAMIENTO URBANÍSTICO .......................................................................................................2
3.
FIGURAS DE PROTECCIÓN.................................................................................................................2
Apéndice 1. Planos de ordenación pormenorizada del entorno del puerto deportivo (según documento de revisión del 2008 del PGOU del 1977)
Apéndice 2. Figuras de protección en el entorno del futuro puerto deportivo e instrumentos de gestión normativos.
EC-PT-1-05-039
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 14. Planeamiento urbanístico y figuras de protección
mismo dentro y fuera del DPMT. Puede observarse que las obras se encuentran prácticamente en su totalidad en zona de DPMT. 1. INTRODUCCIÓN El presente anejo recoge el planeamiento urbanístico vigente en el entorno del puerto de Peñíscola
3. FIGURAS DE PROTECCIÓN
y las figuras de protección más cercanas. En el apéndice 2 se recogen las principales figuras de protección que se encuentran en las inmediaciones del futuro puerto deportivo de Peñíscola, de acuerdo con los datos de la cartografía 2. PLANEAMIENTO URBANÍSTICO
de la página web de la Consellería de Medio Ambiente, Agua, Urbanismo y Vivienda de la Generalitat.
El planeamiento urbanístico vigente en la actualidad en el municipio de Peñíscola es el Plan General del 1977.
-
Parque Natural
-
LICs
No obstante, el ayuntamiento de Peñíscola sacó el pasado año a información pública (publicado en
-
Microrreservas
el Diario Oficial de la Comunitat Valenciana nº 5789 de 20 de junio de 2008) un documento de
-
Zonas húmedas
Revisión del Plan General de Ordenación Urbana de Peñíscola. En el apéndice 1 se muestran los
-
Senderos y vías pecuarias
planos de ordenación pormenorizada del entorno de ubicación del puerto deportivo de Peñíscola. Además, el proyecto debería ser compatible con los instrumentos de gestión normativos del parque En la revisión del Plan General se hace mención a la creación de un nuevo puerto deportivo en
natural de la sierra de Irta (PRUG y PORN).
Peñíscola, con relación al Plan de Infraestructuras Estratégicas 2004-2010: Se puede observar que el puerto no afecta a ninguna de dichas zonas protegidas y es compatible “Con relación a las previsiones de la Generalitat Valenciana, su Plan de
con los instrumentos de gestión normativos, aunque limita al NE con la zona de influencia de la
Infraestructuras Estratégicas 2004-2010 (PIE) contempla entre sus actuaciones la
zona húmeda del Marjal de Peñíscola y al NW con el PORN de la Sierra de Irta (pero se encuentra
reestructuración y ampliación del Puerto de Peñíscola, así como la creación de
a más distancia de la zona de delimitación del parque natural de la Sierra de Irta, protegida según
una nueva infraestructura portuaria, probablemente un puerto deportivo para
DECRETO 4/2007, de 12 de enero, del Consell, por el que se aprueba el Plan Rector de Uso y
abastecer las necesidades de la reciente demanda turística”.
Gestión del Parque Natural de la Serra d’Irta.
Incluso en los planos de ordenación pormenorizada (ver apéndice 1) se grafía una rotonda en la carretera PRVB-2, que discurre a lo largo del litoral, con salida hacia el SE dando acceso al futuro puerto deportivo.
Las zonas ocupadas por las obras de construcción del puerto se delimitan en el plano correspondiente de relación de las obras con el Dominio Público Marítimo-Terrestre, en el que se presenta el deslinde del tramo de costa en el que se ubica en puerto y las zonas ocupadas por el
EC-PT-1-05-039
2
APÉNDICE 1. PLANOS DE ORDENACIÓN PORMENORIZADA DEL ENTORNO DEL PUERTO DEPORTIVO
APÉNDICE 2. FIGURAS DE PROTECCIÓN EN EL ENTORNO DEL FUTURO PUERTO DEPORTIVO E INSTRUMENTOS DE GESTIÓN NORMATIVOS
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
Puerto deportivo de Peñíscola
ANEJO 15. PLAN DE OBRA Y PROCESO CONSTRUCTIVO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 15.Plan de obra y proceso constructivo
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
IDENTIFICACIÓN DE FASES Y TAJOS DE OBRA ..........................................................................2
3.
2.1
INFRAESTRUCTURA ..............................................................................................................................2
2.2
EDIFICACIONES ....................................................................................................................................3
ORGANIZACIÓN DE LAS FASES DE OBRA .....................................................................................3
Apéndice 1. Diagrama de Gantt y plan de obra valorado
EC-PT-1-05-039
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 15.Plan de obra y proceso constructivo
La construcción se inicia mediante el vertido del todo-uno del núcleo, seguido del vertido de la escollera de los mantos. Es conveniente que el desfase entre capas 1. INTRODUCCIÓN
sea mínimo para asegurar la protección de los materiales de menor tamaño frente al oleaje durante el proceso constructivo. Finalmente, la grúa de colocación de los
De acuerdo con el proyecto planteado, el conjunto de las obras que lo integran, a efectos de
bloques avanza encima del núcleo del dique para la colocación de los bloques de
identificación de las fases de avance de las obras y de los tajos que las integran, se pueden
hormigón en el manto exterior en retroceso. Finalmente, y posteriormente a la
desglosar en las 2 actividades siguientes: infraestructuras y edificaciones.
ejecución del tramo de muelle adosado al dique, se ejecuta el espaldón del dique.
En los puntos siguientes se plantea la organización de las obras con la expresión de los procesos constructivos a que dan lugar las obras proyectadas.
Se estima el rendimiento del vertido de material granular (núcleo y escolleras) en 1.500 m3 / día, la colocación de los bloques prefabricados de hormigón con la grúa en 80 BCH / día, y el avance con el espaldón del dique en 12 m / día..
Obviamente, tanto el Plan de Obra como los procesos constructivos indicados constituyen una propuesta por parte del equipo redactor del proyecto. Su objeto es el de identificar las distintas
2. Muelles y explanadas
fases y servir a la administración y a la empresa o empresas adjudicatarias de las obras como guía para la planificación de sus recursos, en el primer caso y para la disposición de los medios de obra y organización de tareas, en el segundo.
La formación de los muelles se inicia mediante la formación de la banqueta de cimentación con escolleras, se enrasa ésta con buzos, se dispone el encofrado y se hormigona in-situ. Finalmente se encofra y hormigona la viga cantil de coronación
Obviamente deberá ser tarea de la empresa o empresas adjudicatarias de las obras la de proponer
del muelle.
el proceso constructivo específico y establecer el Plan de Obra definitivo a la vista de sus medios y
Del mismo modo que durante la construcción de las obras de abrigo, es conveniente
capacidades. Ambos elementos de planificación deberán ser sometidos al análisis por la
que el desfase entre la ejecución de la banqueta y enrase y el hormigonado del
administración para su pertinente aprobación.
muelle sea mínimo. El vertido del pedraplén del trasdós debe ser posterior al hormigonado del muelle
2. IDENTIFICACIÓN DE FASES Y TAJOS DE OBRA 2.1 Infraestructura
con un mínimo desfase, del orden de una puesta, y el relleno de las explanadas generadas puede avanzarse durante la construcción de los muelles, finalizando el tramo contiguo a los mismos una vez vertido el pedraplén. El eventual dragado ser realizará previamente a la ejecución del muelle de ribera
Las principales fases de obra en las que se puede estructurar la construcción de las obras del puerto deportivo son las siguientes:
para evitar un descalce del mismo a posteriori. Se estima el rendimiento de avance del muelle en sección completa en unos 16 m/día. Por otro lado se estima el rendimiento de vertido de material de relleno en
1. Obras de abrigo (Dique, martillo y contradique)
unos 1.500 m3 / día.
Las obras se inician con la construcción del dique, que permite el abrigo de toda la zona portuaria, siguiendo con la construcción del martillo y finalmente la
3. Infraestructura de amarre
construcción del contradique. EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 15.Plan de obra y proceso constructivo
La instalación de los pantalanes puede avanzarse durante la ejecución de los muelles, disponiendo los módulos de unión con el muelle y elementos auxiliares en última instancia cuando el muelle central esté ejecutado. Se prevé que la colocación de los pantalanes tenga una duración de unos 6 meses.
4. Redes de servicios y pavimentación Las redes de servicios pueden disponerse durante el proceso de ejecución de las explanadas, y previamente a la ejecución de la pavimentación en cada zona. La pavimentación y disposición de redes de servicio puede tener una duración aproximada de 6 meses.
2.2 Edificaciones Las edificaciones
pueden empezar a construirse en el momento en que se finalicen las
explanadas correspondientes, durante la instalación de las redes de servicio y la pavimentación de las diferentes zonas del puerto.
Se prevé que la construcción de las edificaciones tenga una duración aproximada de 12 meses.
3. ORGANIZACIÓN DE LAS FASES DE OBRA A partir de la descripción de las obras diseñadas, las mediciones del proyecto y de la metodología propuesta para el desarrollo de las fases y tajos de las obras, se ha elaborado el plan de trabajo de las obras, que se adjunta en el apéndice 1. En dicho anejo se adjunta también un plan de obra valorado por mensualidades. Teniendo en cuenta los plazos de tiempo de los diferentes tajos principales, y estableciendo los desfases correspondientes a fin de optimizar los medios mecánicos y la mano de obra, resulta un plazo total de ejecución de la obra de 27.5 meses EC-PT-1-05-039
3
APÉNDICE 1. DIAGRAMA DE GANTT Y PLAN DE OBRA VALORADO
Id 1
Nombre de tarea M-1
INFRAESTRUCTURA
3
Obras de abrigo
4
Núcleo y escolleras
5
Bloques cúbicos de hormigón
6
Espaldón
Muelles
9
Relleno de explanadas
10
Infraestructura de amarre
11
Redes de servicio y pavimentación
13
Proyecto: Fecha: 22 ene
M3
M4
M5
M6
M7
M8
M9
M10
M11
M12
año 2 M13
M14
M15
M16
M17
M18
M19
M20
M21
Muelles y explanadas
8
12
M2
PUERTO DEPORTIVO DE PEÑISCOLA
2
7
año 1 M1
EDIFICACIONES Construccion de edificaciones
Tarea
Progreso
Resumen
Tareas externas
División
Hito
Resumen del proyecto
Hito externo
Página 1
Fecha límite
M22
M23
M24
año 3 M25
M26
M27
M28
M29
Número de mes
1
2
3
4
5
6
7
482.346
482.346
482.346
482.346
482.346
482.346
482.346
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
INFRAESTRUCTURAS OBRAS DE ABRIGO NÚCLEO Y ESCOLLERAS BLOQUES CÚBICOS DE HORMIGÓN ESPALDÓN
4.582.290,76 5.383.407,74 1.853.254,32
MUELLES Y EXPLANADAS MUELLES RELLENO DE EXPLANADAS
6.150.174,99 4.635.842,94
482.346
482.346
241.173
1.538.116
1.538.116
1.538.116
769.058 336.955
336.955
336.955
336.955
336.955
168.478
618.112
618.112
631.884
1.263.767
1.263.767
1.263.767
1.263.767
1.263.767
631.884
1.537.544
1.537.544
1.537.544
1.537.544
309.056
618.112
618.112
618.112
618.112
618.112
452.061
452.061
452.061
452.061
452.061
226.030
INFRAESTRUCTURAS DE AMARRE 2.712.363,60
226.030
REDES DE SERVICIO Y PAVIMENTACIÓN 7.582.603,77
EDIFICACIONES 12.710.812,80 VARIOS TOTAL (€)
3.443.960,03 49.054.710,95
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
529.617
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
1.059.234
529.617
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
125.235
62.617
2.145.698
2.371.728
4.203.185
3.502.010
3.069.907
3.069.907
1.532.363
1.306.333
2.241.803
3.234.827
2.448.237
2.448.237
2.448.237
2.448.237
1.816.353
1.184.469
1.184.469
1.184.469
1.184.469
1.184.469
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
607.581
607.581
607.581
607.581
607.581
607.581
607.581
1
2
3
4
5
6
7
8
9
592.235
28
ANEJO 16. DISPONIBILIDAD DE MATERIALES
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 16. Disponibilidad de materiales
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN .....................................................................................................................................2
2.
ESCOLLERAS ..........................................................................................................................................2
3.
2.1
BALANCE DE MATERIAL ......................................................................................................................2
2.2
CANTERAS ...........................................................................................................................................2
HORMIGONES.........................................................................................................................................3
Apéndice 1. Datos aportados por la cantera de la Torreta Apéndice 2. Listado de empresas de fabricación de hormigones en la Comunidad Valenciana.
EC-PT-1-05-039
1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 16. Disponibilidad de materiales
1. INTRODUCCIÓN En este anejo se analiza el volumen de material necesario para ejecutar la obra de las partidas principales, y se justifica la posibilidad de obtener dichos materiales en el entorno del puerto de Peñíscola.
2. ESCOLLERAS Se han localizado varias canteras en el entorno del puerto que disponen (de parte) del material requerido para la construcción del puerto de Peñíscola. En primer lugar se analiza el volumen de material necesario, y a continuación se comenta los puntos de los que éste podría obtenerse. 2.1 Balance de material En la siguiente tabla se resume el material y volumen necesario para la ejecución de la obra. La ejecución del puerto no prevé excavaciones y se prevé que el dragado, en caso de ser necesario, sea mínimo (ver planos). Así la procedencia de los materiales será básicamente de aportación de
Tabla 1 Volumen de escolleras necesario para la construcción del puerto de Peñíscola.
cantera y yacimientos. 2.2 Canteras Las canteras más cercanas a las obras son las que se listan a continuación: A. Contenedores Cantera la Torreta Camino Romeral s/n 12004 Castellón de la Plana 964.342.050 B. Canteral l’Abeller sl Partida RAbosero s/n 12190 Borriol 964322001 EC-PT-1-05-039
2
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº1: Memoria y anejos Anejo 16. Disponibilidad de materiales
3. HORMIGONES C. Áridos Sanz Marín sl Partida Benijou polígono 9 parcela 8
En cuanto a los hormigones necesarios en obra (39.183 m3 en bloques de hormigón del manto de
12596 Torreblanca
protección del dique de abrigo, además del necesario para muelles, vigas cantil, etc.) éstos podrían
964761027
provenir de cualquiera de las empresas de hormigones que se encuentran en el entorno de la obra. La Generalitat Valenciana ha realizado un listado de empresas que producen hormigón, que se recoge en el anejo 2. El punto más cercano de los allí recogidos respecto a la obra del puerto de Peñíscola es: Hormigones del Maestrazgo SA Fabricación, venta y suministro de hormigón preparado para obra. Partida Río S/N 12580 Benicarló 964.470.058
Figura 1 Ubicación de las canteras más próximas.
Se ha contactado con dichas canteras para confirmar que pudieran proporcionar los requeridos por el proyecto. Todas ellas han confirmado que podrían proporcionar el material (según el rendimiento requerido). En el apéndice 1 se muestran los datos proporcionados por la cantera de La Torreta (A).
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APÉNDICE 1. DATOS APORTADOS POR AL CANTERA DE LA TORRETA
APÉNDICE 2. LISTADO DE EMPRESAS DE FABRICACIÓN DE HORMIGONES DE LA COMUNIDAD VALENCIANA
REGISTRO INDUSTRIAL DE HORMIGÓN PREPARADO (COMUNIDAD VALENCIANA) empresa ADRAMA QUILIS, J. AGOST ARNAU, V. ARICEMEX, S.A. ARIDOS CRIBADOS DOMINGO, S.A. ARIDUR HORMIGONES, S.L. ARIHOR, S.L. ARISTARIA, S.L. ARRIBAS GONZALEZ, VALENTIN ARRIBAS GONZALEZ, VALENTIN AUTOVIA N-III UTE, OCP, AUXINI, FIRMECIVIL BETÓN CATALÁN, S.A. BETÓN CATALÁN, S.A. BETÓN CATALÁN, S.A. BETÓN CATALÁN, S.A. BETÓN CATALÁN, S.A. BLOQUES PEDRA, S.L. CALES DE LA PLANA, S.A. CALES DE LA PLANA, S.A. CALES DE LA PLANA, S.A. CALES DE LA PLANA, S.A. (CAPLANSA) CALES DE LA PLANA, S.A. (CAPLANSA) CANDIA MICO, DANIEL CANTERA LA TORRETA, S.A. CEMENTOS LA UNION, S.A. CEMENTVAL HORMIGONES, S.L.U. CEMENTVAL HORMIGONES, S.L.U. CEMENTVAL HORMIGONES, S.L.U. CEMENTVAL HORMIGONES, S.L.U. CEMENTVAL HORMIGONES, S.L.U. COMERCIAL FORTE CASTELLÓN, S.A. CONBO, S.L. CONSTRUCCIONES RODRIGO, S.A. CONSTRUCCIONES ROGELIO CATALAN, S.L. CONSTRUCCIONES Y ESTUDIOS, S.A. CYES CORPORACION F. TURIA, S.A. CORPORACION F. TURIA, S.A. CORPORACION F. TURIA, S.A. CORPORACION F. TURIA, S.A. DEL TORO LLOPIS C. DONAT HORMIGONES, S.L. ESPLUGUES SANZ, RAMON ETERNIA QUALITY SURFACE, S.L. EUROPEA DEL FORMIGO, S.L. FERROVIAL, S.A. FOMENTO DE OBRAS Y CONSTRUCCIONES, S.A. FRANJUAN OBRAS PUBLICAS, S.L. GRANITOS MONDUBER, S.L. GRAVAS Y DERIVADOS SERVOL, S.A. GRUPO BERTOLIN, S.A. GUADES POLO, ANDRES HANSON HISPANIA, S.A. HANSON HISPANIA, S.A. HAT HORMIGONES, S.A. HATMIX, S.A. HERARBO 2, S.L. HOLCIM HORMIGONES S.A. HOLCIM HORMIGONES S.A. HOLCIM HORMIGONES S.A. HORMIBEN, S.L. HORMICEMEX DEL SURESTE, S.A. HORMICEMEX DEL SURESTE, S.A. HORMICEMEX DEL SURESTE, S.A.
fabrica PUÇOL (VALENCIA) NULES (CASTELLÓN) RIBARROJA (VALENCIA) BENICARLO (CASTELLÓN) ALTABIX (ALICANTE) CASINOS (VALENCIA) RIBARROJA (VALENCIA) PICASSENT (VALENCIA) BUÑOL VILLARGORDO DEL CABRIEL (VALENCIA) ALICANTE (ALICANTE) TORRENT(VALENCIA) ALBORACHE-TURIS (VALENCIA) ALBERIC (VALENCIA) LA POBLA DE VALLBONA (VALENCIA) CARLET (VALENCIA) SEGORBE (CASTELLON) CHILCHES (CASTELLÓN) CASTELLON (CASTELLON) SAGUNTO (VALENCIA) ALBALAT DELS SORELLS (VALENCIA) VILLENA (ALICANTE) CASTELLÓN (CASTELLÓN) RIBARROJA DEL TURIA (VALENCIA) CABANES (CASTELLON) BELLUS (VALENCIA) VALENCIA (VALENCIA) SAGUNTO (VALENCIA) MONTESA (VALENCIA) SANTA MAGDALENA DE PULPIS (CASTELLÓN) PORT DE SAGUNT (VALENCIA) SOLLANA (VALENCIA) ALCORA (CASTELLÓN) VALENCIA RIBARROJA (VALENCIA) BENIARBEIG (ALACANT) SAGUNT (VALENCIA) REAL DE GANDIA (VALENCIA) ALAQUAS (VALENCIA) ONTINYENT (VALENCIA) XATIVA (VALENCIA) ONDA (CASTELLÓN) VINAROS (CASTELLÓN) CREVILLENTE (ALICANTE) BUÑOL (VALENCIA) SELLENT (VALENCIA) GANDIA (VALENCIA) VINARÒS (CASTELLON) VALENCIA VALENCIA (VALENCIA) VALENCIA (VALENCIA) MUTXAMEL (ALICANTE) QUART DE POBLET (VALENCIA) ALICANTE (ALICANTE) VILA-REAL (CASTELLÓN) ALGINET (VALENCIA) OLIVA (VALENCIA) POLOP (ALICANTE) ALMASSORA (CASTELLÓN) ALICANTE (ALICANTE) LA NUCIA (ALICANTE) ALMASSORA (CASTELLON)
licencia 46/30300 12/8710 46/70959 12/20954 03/52817 46/61591 46/75355 46/69712 46/900516 46/70531 03/52062 46/64580 46/71146 46/63169 46/81305 46/22006 12/21614 12/16206 12/17343 46/70448 46/70450 03/31457 12/14523 46/71540 12/22110 46/71421 46/81149 46/38720 46/80392 12/16515 46/25820 46/900814 12/20398 46/73393 46/900004 03/62248 46/79887 46/79003 46/24172 46/64513 46/3353 12/23754 12/18854 03/42931 46/63049 46/900181 46/901156 12/12201 46/71506 46/1270 46/40796 03/61803 46/64579 03/49634 12/21423 46/73445 46/61354 03/61237 12/20518 03/20273 03/27129 12/12372
HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMICEMEX, S.A. HORMIGONES ALCALATÉN, S.L. HORMIGONES ALCOY, S.L. HORMIGONES ALGUERO, S.L. HORMIGONES ALICANTE, S.A. HORMIGONES ALMELA, S.L. HORMIGONES ALTO PALANCIA, S.L. HORMIGONES ATARFE, S.A. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BELÍ, S.L. HORMIGONES BENAGUACIL, S.L. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CALETA, S.A. HORMIGONES CARLET, S.A. HORMIGONES CASTABLANCA, S.A. HORMIGONES COCENTAINA, S.L. HORMIGONES COSTA BLANCA 2, S.L. HORMIGONES COSTA CÁLIDA, S.A. HORMIGONES COSTA CÁLIDA, S.A. HORMIGONES DEL ESTE, S.A. HORMIGONES DEL ESTE, S.A. HORMIGONES DEL ESTE, S.A. HORMIGONES DEL MAESTRAZGO, S.A. HORMIGONES DEL MAESTRAZGO, S.A. HORMIGONES DEL SOL, S.L. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES DEL VINALOPO, S.A. HORMIGONES ECOLOGICOS COX, S.L. HORMIGONES EROSE, S.A. HORMIGONES EROSE, S.A.
GANDIA (VALENCIA) L´ALCORA (CASTELLON) ALCOI (ALICANTE) PATERNA (VALENCIA) ELX (ALICANTE) ALMASSORA (CASTELLON) TEULADA (ALICANTE) NOVETLE (VALENCIA) PILAR DE LA HORADADA (ALICANTE) MONSERRAT (VALENCIA) COX (ALICANTE) BUÑOL (VALENCIA) ALGEMESI (VALENCIA) BUÑOL (VALENCIA) TORRENT (VALENCIA) MONSERRAT (VALENCIA) EL VERGER (ALICANTE) MUTXAMEL (ALICANTE) ONDA (CASTELLON) ALCOY (ALICANTE) AGULLENT (VALENCIA) ALICANTE (ALICANTE) LA VALL D'UIXO (CASTELLÓN) ALTURA (CASTELLON) LA APARECIDA (ALICANTE) BETERA (VALENCIA) PALOMAR (VALENCIA) GUADASSUAR (VALENCIA) LLAURÍ (VALENCIA) PICASSENT (VALENCIA) PICASSENT (VALENCIA) SAN JUAN DE ENOVA (VALENCIA) BENAGUASIL (VALENCIA) QUART DE POBLET (VALENCIA) EL VERGER (ALICANTE) CALP (ALICANTE) EL PORT DE SAGUNT (VALENCIA) GATA DE GORGOS (ALICANTE) VILA-REAL (CASTELLON) CULLERA (VALENCIA) NULES (CASTELLON) CARLET (VALENCIA) BENIDORM (ALICANTE) COCENTAINA (ALICANTE) ALGORFA (ALICANTE) COX (ALICANTE) COX (ALICANTE) ONDA (CASTELLON) NULES (CASTELLON) ALTURA (CASTELLÓN) BENICARLO (CASTELLON) ALCALA DE XIVERT (CASTELLÓN) COX (ALICANTE) MASSAMAGRELL (VALENCIA) ALICANTE/ALACANT (ALICANTE) PETREL (ALICANTE) BENISSA (ALACANT) AGULLENT (VALENCIA) COCENTAINA (ALICANTE) VILLENA (ALICANTE) CASTALLA (ALICANTE) PICASSENT (VALENCIA) CREVILLENTE (ALICANTE) COX (ALICANTE) ALFARP (VALENCIA) OLIVA (VALENCIA)
46/30474 12/19102 03/26399 46/81992 03/24959 12/22025 03/32780 46/38067 03/49390 46/70529 03/41365 46/63460 46/900489 46/37307 46/65104 46/70529 03/60796 03/49320 12/19337 03/61367 46/46842 03/30466 12/18363 12/21511 03/34872 46/77340 46/74393 46/72865 46/72903 46/68117 46/68117 46/79330 46/72005 46/59422 03/28749 03/33043 46/76141 03/23952 12/22540 46/54482 12/24284 46/52636 03/34644 03/47288 03/47339 03/60588 03/60587 12/10706 12/11099 12/12263 12/10365 12/10737 03/52490 46/68404 03/40737 03/24761 03/62944 46/51374 03/26144 03/29080 03/33780 46/74676 03/60297 03/62377 46/65188 46/902394
HORMIGONES F. TURIA SILLA (VALENCIA) HORMIGONES HORMITEX, S.L. PEGO (ALICANTE) HORMIGONES LA CALA, S.A. EL CAMPELLO (ALICANTE) HORMIGONES LA CALA, S.A. FINESTRAT (ALICANTE) HORMIGONES LEVANTE, S.A. MONTESA (VALENCIA) HORMIGONES LEVANTE, S.A. (HORLESA) ALZIRA (VALENCIA) HORMIGONES LOS SERRANOS, S.L. BENIARBEIG (ALICANTE) HORMIGONES MARTÍNEZ, S.A. COX (ALICANTE) HORMIGONES MIJARES, S.L. L'ALCORA (CASTELLON) HORMIGONES MIJARES, S.L. ALMASSORA (CASTELLÓN) HORMIGONES MOLDEADOS DE LEVANTE, S.L. ONDA (CASTELLÓN) HORMIGONES MOLDEADOS DE LEVANTE, S.L. SAGUNTO (VALENCIA) HORMIGONES MONDUBER, S.A. REAL DE GANDIA (VALENCIA) HORMIGONES MONDUBER, S.A. GANDIA (VALENCIA) HORMIGONES ORIHUELA COSTA, S.L. SAN MIGUEL DE LAS SALINAS (ALACANT) HORMIGONES PRETENSADOS SETABENSES (HORPREXÀTIVA HORMIGONES RASPEIG, S.L. SANT VICENTE DEL RASPEIG (ALICANTE) HORMIGONES RELOSA, S.A. ALICANTE (ALICANTE) HORMIGONES SAN SHEY, S.L. CARLET (VALENCIA) HORMIGONES SAN VICENTE, S.L. SAN VICENT DEL RASPEIG (ALICANTE) HORMIGONES SAVAL, S.L. POLOP (ALICANTE) HORMIGONES SEGARIA, S.L. VERGEL (ALICANTE) HORMIGONES SERVOL, S.A. VINARÒS (CASTELLÓN) HORMIGONES SOINVAL S.L. CHIVA (VALENCIA) HORMIGONES SOINVAL S.L. BETERA-NAQUERA (VALENCIA) HORMIGONES SOINVAL S.L.U. BENAGUACIL (VALENCIA) HORMIGONES TORRELLANO, S.L. TORRELLANO (ALICANTE) HORMIGONES UTIEL, S.L. UTIEL (VALENCIA) HORMIGONES VALENCIA, S.A. VALENCIA (VALENCIA) HORMIGONES VALENCIA, S.A. VALENCIA (VALENCIA) HORMIGONES VALENCIA, S.A. HORMIVASA VALENCIA (VALENCIA) HORMIGONES VALENTIN, S.L. FORMENTERA DEL SEGURA (ALICANTE) HORMIGONES VEGA BAJA, S.A. SAN BARTOLOME, ORIHUELA (ALICANTE) HORMIGONES VESAGUR, S.L. REDOVÁN (ALICANTE) HORMIGONES VIBRADOS, S.A. LA POBLA DE VALLBONA (VALENCIA) HORMIGONES XUQUER, S.A. CASTELLÓ DE LA RIBERA (VALENCIA) HORMIGONES Y ARIDOS CREVILLENTE CREVILLENTE (ALICANTE) HORMIGONES Y ARIDOS POVEDA, S.A. MUTXAMEL (ALICANTE) HORMIGONES Y MORTEROS SERRANO, S.L. CREVILLENT (ALACANT) HORMIGONES Y MORTEROS SERRANO, S.L. ASPE (ALICANTE) HORMIGONES Y MORTEROS SERRANO, S.L. ALACANT (ALACANT) HORMIGONES Y PAVIMENTOS ASFALTICOS LOS SERRFINESTRAT (ALICANTE) HORMIGONES Y TRANSPORTES TONIMAR, S.L. COX (ALICANTE) HORMIGONES Y TRANSPORTES TONIMAR, S.L. SAN MIGUEL DE LAS SALINAS (ALACANT) HORMIGONES Y TUBOS VALENCIA, S.L. SAN ANTONIO DE BENAGEBER (VALENCIA) HORMILEC, S.L. PATERNA (VALENCIA) HORMIMASA, S.L. POLOP (ALICANTE) HORMIUNION, S.A. RIBARROJA DEL TURIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. LORIGUILLA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. SOLLANA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. RIBA ROJA DE TURIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. SAN JUAN DE MORÓ (CASTELLÓN) HORMIUNION, S.A. ALCALA DE XIVERT (CASTELLON) HORMIUNION, S.A. ALBOCACER (CASTELLON) HORMIUNION, S.A. ALBORAYA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. DOMEÑO (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. VALENCIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. VALENCIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. VALENCIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. REAL DE GANDIA (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. QUARTELL (VALENCIA) HORMIUNION, S.A. ALMASSORA (CASTELLON) HORSATECH, S.L. PICASSENT (VALENCIA) MARTINEZ AMOROS, ELVIRA SALEM (VALENCIA) MAVIKE, S.L. BIAR (ALICANTE) MICO SANCHO, J. CANALS (VALENCIA)
46/63898 03/59352 03/48000 03/36328 46/64511 46/37955 03/60246 03/32134 12/19678 12/9472 12/18556 46/73708 46/74188 46/901747 03/62242 46/37997 03/60863 03/55395 46/76845 03/55359 03/55111 03/28759 12/19928 46/74666 46/80046 46/80015 03/43956 46/63440 46/23210 46/29512 46/47031 03/58197 03/48113 03/40967 46/37081 46/60143 03/55027 03/39010 03/62625 03/61208 03/56702 03/32774 03/59379 03/62023 46/74182 46/63844 03/54718 46/81081 46/62951 46/72266 46/72709 12/20256 12/22132 12/24184 46/82595 46/83159 46/82226 46/82592 46/75062 46/80012 46/79257 12/21099 46/64452 46/900653 03/41017 46/9343
MILIAN GUARCH, MIGUEL VINARÓS (CASTELLÓN) MIXBETON, S.L. RIBARROJA (VALENCIA) MONTEMAR ARIDOS, HORMIGONES Y CEMENTOS, S.LLOS MONTESINOS (ALICANTE) MONTORO RODRIGO, VICTOR MONCADA (VALENCIA) NAVARRO NAVARRO SEBASTIAN, S.L. PETREL (ALICANTE) PACADAR VALENCIANA, S.A. RIBA-ROJA DEL TURIA (VALENCIA) PALANCA CAMPS, MARIA DESAMPARADOS MONCADA (VALENCIA) PAVASAL INDUSTRIAL, S.L. CHILCHES (CASTELLÓN) PAVASAL, S.A. OLIVA (VALENCIA) PAVIMENTOS BITUMINOSOS SERRANO, S.L. REAL DE GANDIA (VALENCIA) PEREZ LOPEZ, PASCUAL ALFAFAR (VALENCIA) PIONEER CONCRETE HISPANIA, S.A. ALCOI (ALICANTE) PIONEER CONCRETE HISPANIA, S.A. ALICANTE/ALACANT (ALICANTE) PLANTA DE ÁRIDOS MATEU, C.B. SIERRA ENGARCERÁN (CASTELLÓN) PREBETONG VALENCIA, S. A. CORTES DE PALLAS (VALENCIA) PREBETONG VALENCIA, S. A. PATERNA (VALENCIA) PREBETONG VALENCIA, S. A. BENIPARRELL (VALENCIA) PREBETONG VALENCIA, S. A. REQUENA (VALENCIA) PREFABRICADOS LA SAFOR, S.L. OLIVA (VALENCIA) PRETEC, S.L. ALZIRA (VALENCIA) PROMOTORA MEDITERRANEA 2, S.A. MANISES (VALENCIA) PROYEX VALENCIA, S.A. ALDAIA (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. TORRENTE (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. VALÈNCIA/VALENCIA (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. SAGUNTO (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. ALICANTE/ALACANT (ALICANTE) READYMIX ASLAND, S.A. SELLENT (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. CALIG (CASTELLON) READYMIX ASLAND, S.A. PILAR DE LA HORADADA (ALICANTE) READYMIX ASLAND, S.A. LOS MONTESINOS (ALICANTE) READYMIX ASLAND, S.A. ALMENARA (CASTELLON) READYMIX ASLAND, S.A. POLOP DE LA MARINA (ALICANTE) READYMIX ASLAND, S.A. BENAGUASIL (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. TAVERNES DE LA VALLDIGNA (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. ALMASSORA (CASTELLON) READYMIX ASLAND, S.A. ALGEMESI (VALENCIA) READYMIX ASLAND, S.A. FOIOS (VALENCIA) ROSAMAR INDUSTRIAL, S.A. REQUENA (VALENCIA) S.A. DE PREFABRICADOS DE HORMIGON PREFORSA ALGEMESI (VALENCIA) SAEZ PERELLO, ARTURO CASTELLÓN DE LA PLANA (CASTELLÓN) SORIA BOSCA, VICENTE OLIVA (VALENCIA) STEELTLEY-IBERIA, S.A.U. BENAGUACIL (VALENCIA) SUMHORMI, S.L. UTIEL (VALENCIA) TRITURADOS ARISÁN, S.L. ENGUERA (VALENCIA) TRITURCA, S.L. OLIVA (VALENCIA) TRITURCA, S.L. OLIVA (VALENCIA) U.T.E. AGROMAN-DRAGADOS TOUS (VALENCIA) VALENCIANA DE TABIQUES, S.L. ESTIVELLA (VALENCIA) VERNIPRENS, S.A. LLOCNOU DE SANT JERONI (VALENCIA) VIGUETAS MUBEMI, S.A. TORRENT VIGUETAS RIBE, S.C.V. ALGIMIA D'ALFARA (VALENCIA) VIGUETAS RIBE, S.C.V. ALGIMIA D'ALFARA (VALENCIA) VIGUETAS TITAN, S.L. SEGORBE (CASTELLÓN)
12/7167 46/69513 03/38392 46/44043 03/30709 46/10225 46/18965 12/16485 46/68992 46/72256 46/32295 03/44486 03/30707 12/19647 46/44040 46/30475 46/23790 46/62564 46/73773 46/63443 46/59819 46/40152 46/901580 46/39772 46/36324 03/33359 46/70715 12/17084 03/44510 03/44121 12/21314 03/41241 46/64538 46/63249 12/19984 46/37968 46/37716 46/58579 46/35258 12/10531 46/34566 46/65953 46/75520 46/68975 46/71557 46/80265 46/61160 46/73945 46/42044 46/4699 46/73800 46/79987 12/22126
DOCUMENTO Nº2: PLANOS
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº2: Planos Índice
ÍNDICE DEL DOCUMENTO Nº2
Plano 1: Situación y emplazamiento Plano 2: Planta de estado actual Plano 3: Planta general de las obras Plano 4: Planta de zonificación Plano 5: Planta de amarres Plano 6: Secciones tipo Plano 6.1. Planta de ubicación de Secciones Tipo Plano 6.2. Secciones tipo Plano 7. Redes de servicios Plano 7.1. Red de abastecimiento Plano 7.2. Red eléctrica y alumbrado Plano 7.3. Red de telefonía y comunicaciones Plano 7.4. Red de aguas residuales Plano 7.5. Red de aguas pluviales Plano 8. Detalles Plano 8.1. Detalles de pantalanes Plano 8.2. Detalles de pozo de registro e imbornal Plano 8.3. Detalles de accesos al puerto Plano 9. Relación de las obras con el DPMT Plano 10. Estudio de alternativas
EC-PT-1-05-039
1
DOCUMENTO Nº3: PRESUPUESTO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Documento Nº3: Presupuesto Indice
ÍNDICE DEL DOCUMENTO Nº3
Mediciones Cuadros de precios Presupuesto de Ejecución Material Resumen de presupuesto Presupuesto de Ejecución por Contrata
EC-PT-1-05-039
1
MEDICIONES
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
Pág.: 01 01 01 01
1
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS OBRAS DE ABRIGO DIQUE DE ABRIGO
MEDICIONES TOTAL MEDICIÓN 6
G3J4X014 Num.
1
G2120010 Num.
T
Texto
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. Tipo
[C]
[D]
[E]
[F]
Tramo muelle adosado
162,470
615,000
1,855
185.349,838 C#*D#*E#*F#
2
Tramo explanada con pie
108,800
210,000
1,855
42.383,040 C#*D#*E#*F#
3
Tramo explanada sin pie
94,030
140,000
1,855
24.419,591 C#*D#*E#*F#
G2120041 Num.
M2
Texto
252.152,469
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. Tipo
[C]
[D]
4,000
615,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
Tramo muelle adosado
2
Tramo explanada con pie
4,000
210,000
840,000 C#*D#*E#*F#
3
Tramo explanada sin pie
4,000
140,000
560,000 C#*D#*E#*F#
G3220001
M3
Texto
Tramo explanada con pie
G3J4X019 Num.
3.860,000
Tipo
[C]
[D]
21,180
615,000
[E]
[F]
Tramo muelle adosado
2
Tramo explanada con pie
21,180
210,000
3
Tramo explanada sin pie
21,180
140,000
G3J31X07
Num.
M3
Texto
1,723
3.075,555 C#*D#*E#*F#
T
Texto
Tipo
[C]
[D]
[E]
1,696
1
Alineación recta
56,470
140,000
2
Morro
39,730
35,000
28.242,124
[F]
T
Texto
TOTAL Fórmula
13.408,237 C#*D#*E#*F# 1.390,550 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN G3J4X011
TOTAL Fórmula
ESCOLLERA DE PESO 6 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS
14.798,787
ESCOLLERA DE PESO 0.4T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS [E]
4.447,800 C#*D#*E#*F#
1,749
2.965,200 C#*D#*E#*F#
2
Morro
12,010
30,000
Tipo
[F]
TOTAL Fórmula
[C]
[D]
[E]
60,050
615,000
0,550
[F]
3
1
210,000
0,550
6.868,785 C#*D#*E#*F#
140,000
0,550
4.322,780 C#*D#*E#*F#
[D]
[E]
615,000
1,749
360,300 C#*D#*E#*F#
T
Texto
4.684,528
ESCOLLERA DE PESO 3 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
Alineación recta
[C]
[D]
[E]
18,560
140,000
1,717
[F]
TOTAL Fórmula
4.461,453 C#*D#*E#*F#
20.311,913 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN 4
31.503,478
[F]
G3J4X003 Num.
ESCOLLERA DE PESO 0.5T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS [C]
G3J4X014 Num.
TOTAL Fórmula
59,470
18,850
4.324,228 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN
20.438,700
56,140
Tipo
[F]
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS OBRAS DE ABRIGO CONTRADIQUE
[D]
Tramo explanada sin pie
Texto
210,000
140,000
Tramo explanada con pie
Tramo muelle adosado
8,500
[C]
3
1
25.166,569 C#*D#*E#*F#
17,660
2
Num.
[E]
1,723
Alineación recta
Tramo muelle adosado
T
[D]
615,000
1
1
G3J4X012
[C]
13.025,700 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 5
01 01 01 02
TOTAL Fórmula
DE BLOQUE DE 10T DE HORMIGON HM-30 / B / 20 / I+Qb+E, DE FORMA CUBICA, INCLUIDA LA FABRICACION, CURADO, ALMACENAJE, TRANSPORTE HASTA OBRA Y COLOCACION POR MEDIOS MARÍTIMOS SEGÚN PLANOS Tipo
29.704,055
23,750
Hormigón HM-30/B/20/IIIa+Qb+E para espaldón de dique en talud, incluido parte proporcional de encofrado y colocación en obra.
TOTAL MEDICIÓN 4
Tipo
2
Num. 1
Texto
Tramo muelle adosado
2.460,000 C#*D#*E#*F#
2
ESCOLLERA DE PESO 3 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS
1
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
2 Num.
T
TOTAL MEDICIÓN
1
1
TOTAL MEDICIÓN 3
TOTAL Fórmula
1
TOTAL MEDICIÓN 2
Pág.:
1
T
Texto
Tipo
Alineación recta
TOTAL Fórmula
[C]
[D]
[E]
5,890
140,000
1,749 TOTAL MEDICIÓN
20.275,720 C#*D#*E#*F#
2
Tramo explanada con pie
16,430
210,000
1,749
6.034,575 C#*D#*E#*F#
3
Tramo explanada sin pie
13,860
140,000
1,749
3.393,760 C#*D#*E#*F# Euro
5
G2120010
T
4.461,453
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS [F]
TOTAL Fórmula
1.442,225 C#*D#*E#*F# 1.442,225
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes.
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES Num. 1 2
Pág.:
Texto
Tipo
[C]
[D]
[E]
Alineación recta
65,450
140,000
1,855
Morro
24,180
20,000
[F]
3
MEDICIONES
TOTAL Fórmula
TOTAL MEDICIÓN
16.997,365 C#*D#*E#*F# 483,600 C#*D#*E#*F#
6
G3J404R1 Num.
TOTAL MEDICIÓN
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
G2120010 Num.
01 01 01 03
T
Texto
17.480,965
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. [C]
[D]
[E]
1
Extremo dique
138,250
100,000
1,855
25.645,375 C#*D#*E#*F#
2
Martillo
104,580
100,000
1,855
19.399,590 C#*D#*E#*F#
G3J31X07
Num. 1
M3
Texto
[F]
TOTAL Fórmula
Extremo dique
[C]
[D]
[E]
93,090
150,000
0,550
Num. 1
45.044,965
[F]
Num.
T
Texto
2
TOTAL Fórmula
[C]
[D]
[E]
[F]
50,000
1,749
1.196,316 C#*D#*E#*F#
2
Martillo
21,470
130,000
1,749
4.881,634 C#*D#*E#*F#
Texto
[C]
[D]
[E]
[F]
1
4
Extremo dique
39,270
50,000
1,696
3.330,096 C#*D#*E#*F#
Pie extremo dique
19,120
150,000
1,696
4.864,128 C#*D#*E#*F#
3
Martillo
56,000
130,000
1,696
12.346,880 C#*D#*E#*F#
1
Num. 1
Texto
Extremo dique
20.541,104
[C]
[D]
[E]
28,530
150,000
1,749
m3
[D]
5,500
585,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
3.217,500 C#*D#*E#*F# 3.217,500
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. Tipo
Muelle adosado
m3
Texto
[C]
[D]
9,740
585,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
[F]
5.697,900 C#*D#*E#*F# 5.697,900
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. Tipo
Muelle adosado
TOTAL Fórmula
m3
Texto
[C]
[D]
8,500
585,000
[E]
[F]
Tipo
m3
Texto
1
Muelle adosado, base pavimento
2
Muelle adosado, lado canaleta servicio
TOTAL Fórmula
4.972,500 C#*D#*E#*F# 4.972,500
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación.
Muelle adosado
G9311111 Num.
ESCOLLERA DE PESO 0.5T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
[C]
[C]
[D]
14,960
585,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
8.751,600 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
5
T
273,000
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. Tipo
Texto
G2A16000 Num.
TOTAL Fórmula
2
G3J4X012
TOTAL Fórmula
273,000 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN
1
TOTAL MEDICIÓN 5
M2
6.077,950
ESCOLLERA DE PESO 6 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
100,000
[F]
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS MUELLES Y EXPLANADAS MUELLE ADOSADO AL DIQUE DE ABRIGO
Muelle adosado
G3J4X001 Num.
13,680
Num.
3
TOTAL Fórmula
Extremo dique
T
2,730
[E]
TOTAL MEDICIÓN
1
G3J4X019
[D]
7.679,925
TOTAL MEDICIÓN 4
01 01 02 01
Texto
G46211H8 Num.
ESCOLLERA DE PESO 0.4T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
[C]
TOTAL MEDICIÓN
1
G3J4X011
7.484,846
7.679,925 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 3
Tipo
Martillo
G2120041
4
Retirada i recolocación de todo uno
Texto
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
DE BLOQUE DE 10T DE HORMIGON HM-30 / B / 20 / I+Qb+E, DE FORMA CUBICA, INCLUIDA LA FABRICACION, CURADO, ALMACENAJE, TRANSPORTE HASTA OBRA Y COLOCACION POR MEDIOS MARÍTIMOS SEGÚN PLANOS Tipo
m3
TOTAL MEDICIÓN
TOTAL MEDICIÓN 2
1
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS OBRAS DE ABRIGO MORRO-MARTILLO
Tipo
Pág.:
8.751,600
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM Tipo
[C]
[D]
[E]
12,000
585,000
0,350
2.457,000 C#*D#*E#*F#
585,000
468,000 C#*D#*E#*F#
0,800
[F]
TOTAL Fórmula
7.484,846 C#*D#*E#*F# Euro
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES
Pág.:
TOTAL MEDICIÓN 6
G3220003 Num.
M3
5
TOTAL MEDICIÓN
Tipo
[C]
[D]
0,400
585,000
[E]
[F]
3
G3J4X001
Muelle adosado
TOTAL MEDICIÓN G3J4X003 Num.
T
Tipo
Muelle adosado
[C]
[D]
[E]
25,430
585,000
1,749
[F]
4
G2A16000
Num. 1
m2
Tipo
Muelle adosado
[C]
3,000
[D]
[E]
[F]
585,000
F9G2A348 Num. 1
m3
Tipo
Muelle adosado
[C]
12,000
[D]
585,000
[E]
Texto
Tipo
Explanada principal
G9311111 Num.
4.520,900
[C]
[D]
47.500,000
4,650
[E]
[F]
m3
Texto
[F]
0,250
220.875,000
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM Tipo
1
[C]
[D]
0,800
265,000
[E]
[F]
Explanada principal, lado canaleta
2
Explanada principal, base pavimento
47.700,000
G2120041 Num. 1
M2
Texto
6
G3220003 Num.
TOTAL Fórmula
1
1.755,000 C#*D#*E#*F#
M3
Texto
16.695,000 C#*D#*E#*F# 16.907,000
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. Tipo
Explanada principal
[C]
[D]
0,400
270,000
[E]
[F]
G3J4X003 Num. 1
T
Texto
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación.
Explanada principal
[C]
[D]
5,500
270,000
[E]
[F]
G46211H8 Num. 1
m3
Texto
Explanada principal
TOTAL Fórmula
108,000
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
Explanada principal
[C]
[D]
[E]
11,620
265,000
1,749
[C]
[D]
9,740
270,000
[E]
1
M3
[F]
Texto
[F]
5.385,696
Tipo
Explanada principal
[C]
[D]
[E]
9,000
0,100
300,000
[F]
F9Z00001
m2
TOTAL Fórmula
2.629,800 C#*D#*E#*F#
Num. 1
Euro
Texto
Explanada principal
TOTAL Fórmula
270,000 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 9
TOTAL Fórmula
5.385,696 C#*D#*E#*F#
HORMIGON H-150 PARA CAPA DE LIMPIEZA Y NIVELACION EN LA BASE DE ESPALDON PARA DIQUE EN TALUD, INCLUIDO PREPARACIÓN DE LA ZONA, EXTENDIDO, NIVELACIÓN Y VIBRADO
1.485,000
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. Tipo
G320000 Num.
1.485,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
2
8
TOTAL Fórmula
108,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
1.755,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS MUELLES Y EXPLANADAS EXPLANADA PRINCIPAL
Tipo
TOTAL Fórmula
212,000 C#*D#*E#*F# 0,350
TOTAL MEDICIÓN 1
TOTAL Fórmula
220.875,000 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN
7 01 01 02 02
TOTAL Fórmula
4.520,900 C#*D#*E#*F#
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación.
1.755,000
TOTAL MEDICIÓN
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
[F]
TOTAL Fórmula
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris
Texto
[E]
TOTAL MEDICIÓN 5
1.755,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
9
m3
26.019,086
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado.
Texto
[D]
265,000
26.019,086 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN F9Z00001
[C]
17,060
TOTAL Fórmula
1
8
Tipo
Explanada principal
TOTAL MEDICIÓN
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS
Texto
2.629,800
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos.
234,000
Num. 1
Texto
6
234,000 C#*D#*E#*F# 1
7
m3
TOTAL Fórmula Num.
1
Pág.:
2.925,000
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra.
Texto
MEDICIONES
270,000
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. Tipo
[C]
[D]
3,000
265,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
795,000 C#*D#*E#*F# Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES
Pág.:
TOTAL MEDICIÓN 10
F9G2A348 Num.
m3
7
Tipo
[C]
[D]
[E]
TOTAL MEDICIÓN
[F]
6
G3220003 Num.
Explanada principal
47.700,000
0,250
Texto
Tipo
[C]
[D]
Muelle principal
0,400
830,000
[E]
[F]
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS MUELLES Y EXPLANADAS MUELLE Y EXPLANADA DE ACCESO A LAS PANTALANES
G3J4X003 Num. 1
T
332,000
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS
Texto
Tipo
Muelle principal
[C]
[D]
[E]
12,620
830,000
1,749
[F]
G2120041 Num.
M2
Texto
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. Tipo
[C]
[D]
5,500
830,000
[E]
[F]
8
F9Z00001
Muelle principal
TOTAL MEDICIÓN G46211H8 Num.
m3
Texto
Tipo
[C]
[D]
Muelle principal
9,750
830,000
[E]
[F]
Num. 1
m3
Texto
Tipo
Muelle principal
G2A16000 Num. 1
m3
Texto
F9G2A348
Tipo
[C]
[D]
17,060
830,000
[C]
170,630
Num.
m3
Texto
2
Muelle principal, base pavimento Muelle principal, lado canaleta
TOTAL Fórmula
2.490,000 C#*D#*E#*F# 2.490,000
Texto
Tipo
Muelle principal
[C]
[D]
[E]
41,000
388,000
0,250
[F]
TOTAL Fórmula
3.977,000 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
14.159,800 C#*D#*E#*F#
[D]
[E]
3.977,000
1 [F]
390,000
TOTAL Fórmula
[D]
[E]
41,000
388,000
0,350
G2120041 Num. 1
66.545,700 C#*D#*E#*F#
[C]
0,800
830,000
01 01 02 04
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS MUELLES Y EXPLANADAS MUELLE RIBERA
14.159,800 M2
Texto
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. Tipo
Muelle ribera
[C]
[D]
5,500
330,000
66.545,700
[F]
[E]
[F]
2
G46211H8
TOTAL Fórmula Texto
m3
TOTAL Fórmula
1.815,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM Tipo
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
Num. 1
[F]
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris
TOTAL Fórmula
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación.
Muelle principal
G9311111
m3
8.092,500
TOTAL MEDICIÓN 5
[E]
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos.
TOTAL MEDICIÓN 4
[D]
830,000
8.092,500 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
G3J4X001
[C]
3,000
TOTAL MEDICIÓN 9
1
3
Tipo
Muelle principal
4.565,000
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista.
Num. 1
Texto
4.565,000 C#*D#*E#*F# 1
2
18.320,075
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado.
TOTAL Fórmula Num.
1
m2
TOTAL Fórmula
18.320,075 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 1
TOTAL Fórmula
332,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
11.925,000 7
01 01 02 03
6.231,800
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra.
11.925,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
M3
8
TOTAL Fórmula 1
1
Pág.:
795,000
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris
Texto
MEDICIONES
1.815,000
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. Tipo
[C]
[D]
9,730
330,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
5.567,800 C#*D#*E#*F# 664,000 C#*D#*E#*F#
Euro
1
Muelle ribera
3.210,900 C#*D#*E#*F#
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES
Pág.:
TOTAL MEDICIÓN 3
G3J4X001 Num. 1
m3
Texto
9
Muelle ribera
[C]
[D]
17,060
330,000
[E]
[F]
TOTAL MEDICIÓN
TOTAL Fórmula
5.629,800 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
G2A16000
m3
Texto
Tipo
[C]
[D]
[E]
G2120041
[F]
Muelle ribera
17.000,000
2,500
G9311111
m3
Texto
Muelle ribera, lado canaleta
2
Muelle ribera, base pavimento
Explanada extremo dique
[C]
0,800
[D]
[E]
[F]
330,000
17.350,000
[C]
[D]
5,500
110,000
[E]
[F]
Num.
TOTAL Fórmula
1
264,000 C#*D#*E#*F# 0,350
m3
Texto
605,000
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. Tipo
Explanada extremo dique
[C]
[D]
9,730
110,000
[E]
[F]
1.070,300 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
G3220003 Num. 1
M3
Texto
6.336,500
Muelle ribera
[C]
0,400
[D]
[E]
[F]
330,000
G3J4X003 Num. 1
T
Texto
Tipo
Num. 1
m2
Texto
[C]
[D]
[E]
11,620
330,000
1,749
[F]
Muelle ribera
[C]
[D]
3,000
330,000
[E]
F9G2A348 Num. 1
Texto
Muelle ribera
m3
[C]
[D]
17.350,000
0,250
Tipo
Explanada extremo dique
[C]
[D]
24,170
110,000
m3
[F]
Texto
Tipo
[C]
5
[E]
0,350
1
Explanada extremo dique, base pavim
27,000
77,000
2
Explanada extremo dique, lado canalet
0,800
110,000
G3220003 Num.
TOTAL Fórmula
1
M3
Texto
[F]
88,000 C#*D#*E#*F#
TOTAL Fórmula
815,650
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. Tipo
Explanada extremo dique
G3J4X003 Num. 1
T
Texto
Explanada extremo dique
TOTAL Fórmula
727,650 C#*D#*E#*F#
[C]
[D]
0,400
110,000
[E]
[F]
TOTAL Fórmula
44,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
6
TOTAL Fórmula
2.658,700
TOTAL MEDICIÓN
990,000
[F]
[F]
2.658,700 C#*D#*E#*F#
[D]
990,000 C#*D#*E#*F#
[E]
[E]
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM
6.706,715
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris Tipo
Texto
G9311111 Num.
6.706,715 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 9
4
TOTAL Fórmula
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. Tipo
1
1.070,300
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos.
TOTAL MEDICIÓN
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS
Muelle ribera
F9Z00001
m3
132,000
TOTAL MEDICIÓN 8
G3J4X001 Num.
TOTAL Fórmula
132,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
7
3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. Tipo
TOTAL Fórmula
6.072,500 C#*D#*E#*F#
TOTAL MEDICIÓN 6
TOTAL Fórmula
605,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
G46211H8
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM Tipo
1
Tipo
42.500,000 2
Num.
Texto
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación.
42.500,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
5
M2
TOTAL Fórmula 1
1
4.337,500
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS MUELLES Y EXPLANADAS EXPLANADA EXTREMO SUR DEL DIQUE
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. Num.
Num.
01 01 02 05
10
5.629,800 1
4
Pág.:
3.210,900
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. Tipo
MEDICIONES
44,000
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS Tipo
[C]
[D]
[E]
23,120
110,000
1,749
[F]
TOTAL Fórmula
4.448,057 C#*D#*E#*F#
4.337,500 C#*D#*E#*F# Euro
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES
Pág.:
TOTAL MEDICIÓN 7
F9Z00001
Num. 1
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado.
Texto
Tipo
Explanada extremo dique
[C]
[D]
3,000
110,000
[E]
[F]
F9G2A348 Num. 1
m3
Num. 1
Tipo
Explanada extremo dique
m3
330,000
[D]
[E]
27,000
77,000
0,250
[F]
Tipo
Explanada extremo dique
GMT000
1
G4Q40002
1
Rampa de varada, ubicada en muelle central de acceso a las pantalanes .
2
G4Q40001
U
Foso, ubicado en muelle central de acceso a pantalanes.
MEDICIÓN DIRECTA
519,750 C#*D#*E#*F# 519,750
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
[C]
[D]
100,780
80,000
[E]
[F]
01 01 03 01
m2
1
TOTAL Fórmula
Texto
2
8.062,400
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE AMARRE PANTALANES Y ELEMENTOS AUXILIARES
Tipo
[C]
[D]
[E]
14,000
3,000
100,000 TOTAL MEDICIÓN
FG1B0A62
u
GQQ11102
u
G000002
u
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
12,000
MEDICIÓN DIRECTA
59,000
MEDICIÓN DIRECTA
21,000
Depósito de agua potable de 500 m3
FM211218
u
Hidrante contraincendios DN100
3
FN12E324
u
Llave de paso
4
U07VAA010
u
Acometida
FFB1J425
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm
TOTAL Fórmula
4.200,000 C#*D#*E#*F#
6
GHACT130
U
4.200,000
380,000
01 01
MEDICIÓN DIRECTA
3.120,770
MEDICIÓN DIRECTA
35,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
Arqueta de registro
7
ENN1
u
Grupo de bombeo
8
FFB10001
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm con protección bajo calzada
Noray de fundición de 10 a 20 kg de peso roscado a pernos de anclaje MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL
[F]
Torreta de servicios de 0.80 m de altura con tomas estancas electricas con tapa de 16A, cuadro eléctrico con tapa estanca, extintor y grifo y montado superficialmente, según los planos, totalmente acabado.
MEDICIÓN DIRECTA 3
MEDICIÓN DIRECTA
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN RED DE ABASTECIMIENTO
Pantalán flotante de 3.00 m incluyendo fingers e instalaciones complementarias.
1
2
01 01 04 01
8.062,400 C#*D#*E#*F#
5 Num.
1,000
TOTAL Fórmula
TOTAL MEDICIÓN
1
INFRAESTRUCTURA DE AMARRE RAMPA Y FOSO
330,000 C#*D#*E#*F#
[C]
12
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación.
Texto
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
03 02
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris
Texto
G2A16000
Pág.:
TOTAL Fórmula
TOTAL MEDICIÓN 9
MEDICIONES CAPITULO SUBCAPITULO
4.448,057
TOTAL MEDICIÓN 8
11
MEDICIÓN DIRECTA
92,150
380,000 Obra PRES. PARCIAL CAPITULO
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS Euro
01 01 04
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES SUBCAPITULO
1
GD7FA375
Pág.: 02
m
RED DE PLUVIALES
GD7FC375
GD7FD375
m
1
GD7FA375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=400 mm
854,550
2
EE441600
m
Tubo DN=65 mm
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=600 mm 85,860
G000001
u
Depósito de retención de aguas pluviales de 500 m3 con separador de hidrocarburos EH0508
5
EE442F00
m
Tubo DN 160
6
GD5BU020
m
Tubo dren
MEDICIÓN DIRECTA
MEDICIÓN DIRECTA
8
GD5J5258
m
PA0821
u
11
G1002009
ud
12
13
GHDLT210
ENN1
872,120
MEDICIÓN DIRECTA
620,000
MEDICIÓN DIRECTA
49,000
MEDICIÓN DIRECTA
2,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
4.000,000
Pozo de registro
u
Grupo de bombeo
175,200
92,420
MEDICIÓN DIRECTA
1.036,920
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
01 01 04 04
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN RED ELÉCTRICA Y ALUMBRADO
1
FG20010
pa
Red eléctrica
2
P0000010
PA
Red de alumbrado
427,000
Conexión a red general de saneamiento existente, incluyendo excavación, 5 m de conducción de unión, relleno y pozo de registro completo de entronque MEDICIÓN DIRECTA
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
49,000
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
Pozo de registro
1
Pozo arenero
M
MEDICIÓN DIRECTA
17,000
MEDICIÓN DIRECTA
586,770
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
FI1AA11
01 01 04 06
M
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN RED DE TELEFONÍA Y COMUNICACIONES
Red de telefonía y telecomunicaciones
Reja interceptora modelo Ulma
u
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
Grupo de bombeo
1 Obra
ENN1
u
Imbornal
pa
2DB1C025
4
2DB1C025
MEDICIÓN DIRECTA
Rigola
u
10
3
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
MEDICIÓN DIRECTA 9
14
INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN RED DE RESIDUALES
2.020,580
4
F9787AF1
01 04 03
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=500 mm
MEDICIÓN DIRECTA
7
Pág.:
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=400 mm
MEDICIÓN DIRECTA 3
MEDICIONES PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
MEDICIÓN DIRECTA 2
13
01
FJ1000B
01 01 04 07
u
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN ACOMETIDA
Acometida de las redes de abastecimiento, de electricidad (AT y BT), de telefonía y comunicaciones.
PRESUPUESTO PEÑISCOLA Euro
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES
Pág.:
15
MEDICIONES 1
MEDICIÓN DIRECTA
EA70103
Pág.:
m2
Locales comerciales, ubicados en muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo.
1,000 MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
EB20104
01 01 04 08
m2
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN PAÑOLES
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
EB20106
m2
1
070000000
01 01 05
PA
080200000000
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
960,000
1
HX0001
1,000
EA40001
01 02 02 01
m2
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS ADECUACIÓN DEL BORDE COSTERO
PA
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES MARINA SECA
Marina seca, en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado.
EA50001
01 02 02 02
m2
1.300,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES CAPITANÍA
Capitanía de puerto, en el extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. totalmente acabado.
Adecuación del espigón existente
01 01 07
PA
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS DRAGADOS
01 02 02 03
150,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES TALLERES
Eventual dragado y correspondientes medidas correctoras 1 MEDICIÓN DIRECTA
EA60001
1,000 Num.
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
3.200,000
MEDICIÓN DIRECTA
MEDICIÓN DIRECTA
1
Edificación
Gasolinera
01 01 06
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO
m2
MEDICIÓN DIRECTA
1 1
EA00001
1.700,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS GASOLINERA
MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL EDIFICACIÓN
Pañoles de 15 m2 de superficie, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo.
MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO
01 02 01 02
8.400,000
Pañoles de 25 m2 de superficie, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo.
MEDICIÓN DIRECTA 2
16
01 02 01 01
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL LOCALES COMERCIALES
Texto
m2
Talleres, ubicado en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado. Tipo
[C]
[D]
[E]
TOTAL Fórmula
1.000,000
1.000,000 C#*D#*E#*F#
2
600,000
600,000 C#*D#*E#*F# TOTAL MEDICIÓN
Euro
[F]
1
1.600,000
Euro
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
MEDICIONES Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
EA30001
Pág.:
01 02 02 04
m2
17
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES CLUB NÁUTICO
MEDICIONES 1
HX0002
Pág.:
PA
Balizamiento MEDICIÓN DIRECTA
Club Náutico, ubicado en extremo sur del muelle adosado al dique de abrigo, en el puerto deportivo. Totalmente acabado.
MEDICIÓN DIRECTA
1.000,000
Obra PRES. PARCIAL
01 03
1
FR631111
01 02 03 01
m2
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB. JARDINERIA
Suministros y plantaciones. MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
1
EB20107
01 02 03 02
1
P000001
PA
Medidas de integración paisajística especificadas en proyecto
2
P000002
PA
Medidas de control y seguimiento de vectores ambientales, medidas correctoras y vigilancia/prospecciones arqueológicas que se deriven de las exigencias del Consell de Cultura.
m2
EB20105
m2
1
EC10000
01 02 03 03
Partida alzada para seguridad y salud.
4
P000004
PA
Control de Calidad
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
MEDICIÓN DIRECTA
1,000
960,000
m2
1.700,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB. PERGOLAS
Pergolas de madera, ubicadas a lo largo del muelle central y del muelle adosado al dique de abrigo. MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
PA
MEDICIÓN DIRECTA
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo.
MEDICIÓN DIRECTA
Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
P000003
1,000
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo.
MEDICIÓN DIRECTA 2
3 7.000,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB. ACABADOS DE PAÑOLES
1,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA VARIOS
MEDICIÓN DIRECTA Obra PRES. PARCIAL CAPITULO SUBCAPITULO
18
01 02 03 04
12.000,000
PRESUPUESTO PEÑISCOLA EDIFICACIONES ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB. BALIZAMIENTO Euro
Euro
CUADROS DE PRECIOS
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
CUADRO DE PRECIOS NÚMERO 1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Pág.:
CUADRO DE PRECIOS NÚMERO 1
1
P-1
2DB1C025
u
Pozo de registro (OCHOCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS)
853,36
€
P-14
EE442F00
m
Tubo DN 160 (ONCE EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS)
P-2
EA00001
m2
Edificación (NOVECIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS CON OCHO CENTIMOS)
934,08
€
P-15
ENN1
u
Grupo de bombeo (CINCUENTA MIL EUROS)
P-3
EA30001
m2
Club Náutico, ubicado en extremo sur del muelle adosado al dique de abrigo, en el puerto deportivo. Totalmente acabado.
934,08
€
P-16
F9787AF1
m
Rigola (ONCE EUROS)
P-17
F9G2A348
m3
P-18
F9Z00001
P-19
(NOVECIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS CON OCHO CENTIMOS) P-4
EA40001
m2
Marina seca, en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado.
422,40
€
934,08
€
467,04
€
(CUATROCIENTOS VEINTIDOS EUROS CON CUARENTA CENTIMOS) P-5
EA50001
m2
Capitanía de puerto, en el extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. totalmente acabado.
Pág.:
2
11,73
€
50.000,00
€
11,00
€
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (CIENTO SEIS EUROS CON SESENTA Y UN CENTIMOS)
106,61
€
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (TREINTA EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS)
30,94
€
FFB10001
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm con protección bajo calzada (OCHENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS)
89,95
€
P-20
FFB1J425
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm (CINCUENTA Y OCHO EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS)
58,75
€
P-21
FG1B0A62
u
Torreta de servicios de 0.80 m de altura con tomas estancas electricas con tapa de 16A, cuadro eléctrico con tapa estanca, extintor y grifo y montado superficialmente, según los planos, totalmente acabado.
441,43
€
96,19
€
700.560,00
€
(NOVECIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS CON OCHO CENTIMOS) P-6
EA60001
m2
Talleres, ubicado en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado. (CUATROCIENTOS SESENTA Y SIETE EUROS CON CUATRO CENTIMOS)
P-7
EA70103
m2
Locales comerciales, ubicados en muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. (SEISCIENTOS EUROS)
600,00
€
P-8
EB20104
m2
Pañoles de 25 m2 de superficie, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo.
222,40
€ (CUATROCIENTOS CUARENTA Y UN EUROS CON CUARENTA Y TRES CENTIMOS)
(DOSCIENTOS VEINTIDOS EUROS CON CUARENTA CENTIMOS) P-9
EB20105
m2
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo.
44,48
P-22
FI1AA11
M
Red de telefonía y telecomunicaciones (NOVENTA Y SEIS EUROS CON DIECINUEVE CENTIMOS)
P-23
FJ1000B
u
Acometida de las redes de abastecimiento, de electricidad (AT y BT), de telefonía y comunicaciones.
€
(CUARENTA Y CUATRO EUROS CON CUARENTA Y OCHO CENTIMOS) P-10
EB20106
m2
Pañoles de 15 m2 de superficie, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo.
222,40
(SETECIENTOS MIL QUINIENTOS SESENTA EUROS)
€ P-24
FM211218
u
Hidrante contraincendios DN100 (NOVECIENTOS NOVENTA Y SIETE EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS)
997,25
€
P-25
FN12E324
u
Llave de paso (TRESCIENTOS TREINTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y OCHO CENTIMOS)
333,48
€
P-26
FR631111
m2
Suministros y plantaciones. (TREINTA Y TRES EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS)
33,36
€
P-27
G000001
u
Depósito de retención de aguas pluviales de 500 m3 con separador de hidrocarburos EH0508 (DOSCIENTOS DOS MIL NOVECIENTOS SESENTA EUROS)
202.960,00
€
P-28
G000002
u
Depósito de agua potable de 500 m3 (CIENTO OCHENTA Y DOS MIL NOVECIENTOS SESENTA EUROS)
182.960,00
€
(DOSCIENTOS VEINTIDOS EUROS CON CUARENTA CENTIMOS) P-11
EB20107
m2
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo.
44,48
€
(CUARENTA Y CUATRO EUROS CON CUARENTA Y OCHO CENTIMOS) P-12
P-13
EC10000
EE441600
m2
m
Pergolas de madera, ubicadas a lo largo del muelle central y del muelle adosado al dique de abrigo. (CIENTO TREINTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CENTIMOS) Tubo DN=65 mm (SEIS EUROS CON DOS CENTIMOS)
133,44
6,02
€
€
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
CUADRO DE PRECIOS NÚMERO 1
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Pág.:
CUADRO DE PRECIOS NÚMERO 1
3
Pág.:
4
P-29
G1002009
ud
Pozo arenero (DOS MIL NOVECIENTOS NOVENTA Y UN EUROS CON CINCUENTA Y SEIS CENTIMOS)
2.991,56
€
P-30
G2120010
T
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. (OCHO EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS)
8,86
€
P-43
G3J4X019
T
ESCOLLERA DE PESO 6 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (VEINTE EUROS CON CUARENTA Y TRES CENTIMOS)
20,43
€
P-31
G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (SESENTA Y SEIS EUROS CON SETENTA Y NUEVE CENTIMOS)
66,79
€
P-44
G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (NOVENTA Y CINCO EUROS CON NOVENTA Y TRES CENTIMOS)
95,93
€
P-32
G2A16000
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación.
13,37
€
P-45
G4Q40001
U
Foso, ubicado en muelle central de acceso a pantalanes.
155.680,00
€
66.720,00
€
EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (QUINCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS)
(CIENTO CINCUENTA Y CINCO MIL SEISCIENTOS OCHENTA EUROS)
(TRECE EUROS CON TREINTA Y SIETE CENTIMOS) P-33
P-34
G320000
G3220001
M3
M3
€
HORMIGON H-150 PARA CAPA DE LIMPIEZA Y NIVELACION EN LA BASE DE ESPALDON PARA DIQUE EN TALUD, INCLUIDO PREPARACIÓN DE LA ZONA, EXTENDIDO, NIVELACIÓN Y VIBRADO (SESENTA Y DOS EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS)
62,47
Hormigón HM-30/B/20/IIIa+Qb+E para espaldón de dique en talud, incluido parte proporcional de encofrado y colocación en obra.
78,06
€
62,67
€
137,39
€
P-46
G4Q40002
1
Rampa de varada, ubicada en muelle central de acceso a las pantalanes . (SESENTA Y SEIS MIL SETECIENTOS VEINTE EUROS)
P-47
G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM (TREINTA EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS)
30,83
€
P-48
GD5BU020
m
Tubo dren (VEINTICINCO EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS)
25,18
€
P-49
GD5J5258
u
Imbornal (CIENTO VEINTIOCHO EUROS CON SESENTA Y CUATRO CENTIMOS)
128,64
€
P-50
GD7FA375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=400 mm (CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SETENTA Y CUATRO CENTIMOS)
55,74
€
P-51
GD7FC375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=500 mm (SESENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS)
68,62
€
P-52
GD7FD375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=600 mm (SETENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y OCHO CENTIMOS)
79,98
€
P-53
GHACT130
U
Arqueta de registro (TRESCIENTOS SETENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CENTIMOS)
376,84
€
P-54
GHDLT210
M
Reja interceptora modelo Ulma (CIENTO NOVENTA Y TRES EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS)
193,50
€
P-55
GMT000
m2
Pantalán flotante de 3.00 m incluyendo fingers e instalaciones complementarias.
600,00
€
64,79
€
(SETENTA Y OCHO EUROS CON SEIS CENTIMOS) P-35
G3220003
M3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (SESENTA Y DOS EUROS CON SESENTA Y SIETE CENTIMOS)
P-36
G3J31X07
M3
DE BLOQUE DE 10T DE HORMIGON HM-30 / B / 20 / I+Qb+E, DE FORMA CUBICA, INCLUIDA LA FABRICACION, CURADO, ALMACENAJE, TRANSPORTE HASTA OBRA Y COLOCACION POR MEDIOS MARÍTIMOS SEGÚN PLANOS (CIENTO TREINTA Y SIETE EUROS CON TREINTA Y NUEVE CENTIMOS)
P-37
G3J404R1
m3
Retirada i recolocación de todo uno (CUATRO EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS)
P-38
G3J4X001
m3
P-39
G3J4X003
T
P-40
P-41
G3J4X011
G3J4X012
T
T
4,42
€
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (QUINCE EUROS)
15,00
€
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (DIEZ EUROS CON TREINTA Y TRES CENTIMOS)
10,33
€
ESCOLLERA DE PESO 0.4T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (ONCE EUROS CON TRECE CENTIMOS)
11,13
ESCOLLERA DE PESO 0.5T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (ONCE EUROS CON VEINTICUATRO CENTIMOS)
11,24
ESCOLLERA DE PESO 3 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN
15,85
€
€ (SEISCIENTOS EUROS) P-56
P-42
G3J4X014
T
€
GQQ11102
u
Noray de fundición de 10 a 20 kg de peso roscado a pernos de anclaje (SESENTA Y CUATRO EUROS CON SETENTA Y NUEVE CENTIMOS)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
CUADRO DE PRECIOS NÚMERO 1
P-57
P0000010
PA
Red de alumbrado (DOSCIENTOS VEINTE MIL EUROS)
P-58
PA0821
pa
P-59
U07VAA010
u
Pág.:
5
220.000,00
€
Conexión a red general de saneamiento existente, incluyendo excavación, 5 m de conducción de unión, relleno y pozo de registro completo de entronque (DOSCIENTOS NOVENTA Y SEIS EUROS CON TRECE CENTIMOS)
296,13
€
Acometida (CUATROCIENTOS VEINTICUATRO EUROS CON NOVENTA Y DOS CENTIMOS)
424,92
€
Los autores del proyecto
Juan R. De Clascà Ingeniero de Caminos, C. y P. Nº colegiado: 3408
José Luis Monsó De Prat Dr. Ingeniero de Caminos, C. y P Nº colegiado: 7045
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO Obra
Pág.: 01
1
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
01
OBRAS DE ABRIGO
SUBCAPITULO
01
DIQUE DE ABRIGO
1 G2120010
T
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. (P - 30)
8,86
252.152,469
2.234.070,88
2 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
3.860,000
257.809,40
3 G3220001
M3
Hormigón HM-30/B/20/IIIa+Qb+E para espaldón de dique en talud, incluido parte proporcional de encofrado y colocación en obra. (P - 34)
78,06
20.438,700
1.595.444,92
4 G3J31X07
M3
DE BLOQUE DE 10T DE HORMIGON HM-30 / B / 20 / I+Qb+E, DE FORMA CUBICA, INCLUIDA LA FABRICACION, CURADO, ALMACENAJE, TRANSPORTE HASTA OBRA Y COLOCACION POR MEDIOS MARÍTIMOS SEGÚN PLANOS (P - 36)
137,39
31.503,478
4.328.262,84
5 G3J4X012
T
ESCOLLERA DE PESO 0.5T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 41)
11,24
29.704,055
333.873,58
6 G3J4X014
T
ESCOLLERA DE PESO 3 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 42)
15,85
28.242,124
447.637,67
TOTAL
SUBCAPITULO
01.01.01.01
Obra
01
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
01
OBRAS DE ABRIGO
SUBCAPITULO
02
CONTRADIQUE
ESCOLLERA DE PESO 6 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 43)
20,43
14.798,787
302.339,22
2 G3J4X011
T
ESCOLLERA DE PESO 0.4T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 40)
11,13
4.684,528
52.138,80
3 G3J4X014
T
ESCOLLERA DE PESO 3 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 42)
15,85
4.461,453
70.714,03
4 G3J4X003
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
1.442,225
14.898,18
5 G2120010
T
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. (P - 30)
8,86
17.480,965
154.881,35
Obra
01.01.01.02 01
2
1 G2120010
T
Todo uno de cantera para nucleo de diques, colocado en obra por medios terrestres, incluso reperfilado de taludes. (P - 30)
8,86
45.044,965
399.098,39
2 G3J31X07
M3
DE BLOQUE DE 10T DE HORMIGON HM-30 / B / 20 / I+Qb+E, DE FORMA CUBICA, INCLUIDA LA FABRICACION, CURADO, ALMACENAJE, TRANSPORTE HASTA OBRA Y COLOCACION POR MEDIOS MARÍTIMOS SEGÚN PLANOS (P - 36)
137,39
7.679,925
1.055.144,90
3 G3J4X011
T
ESCOLLERA DE PESO 0.4T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 40)
11,13
6.077,950
67.647,58
4 G3J4X019
T
ESCOLLERA DE PESO 6 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 43)
20,43
20.541,104
419.654,75
5 G3J4X012
T
ESCOLLERA DE PESO 0.5T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 41)
11,24
7.484,846
84.129,67
6 G3J404R1
m3
Retirada i recolocación de todo uno (P - 37)
4,42
273,000
1.206,66
TOTAL
SUBCAPITULO
01.01.01.03
Obra
01
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
02
MUELLES Y EXPLANADAS
SUBCAPITULO
01
MUELLE ADOSADO AL DIQUE DE ABRIGO
2.026.881,95
Presupuesto PEÑISCOLA
Presupuesto PEÑISCOLA
T
SUBCAPITULO
Pág.:
9.197.099,29
1 G3J4X019
TOTAL
PRESUPUESTO
Presupuesto PEÑISCOLA
1 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
3.217,500
214.896,83
2 G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (P - 44)
95,93
5.697,900
546.599,55
3 G3J4X001
m3
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (P - 38)
15,00
4.972,500
74.587,50
4 G2A16000
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. (P - 32)
13,37
8.751,600
117.008,89
5 G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM (P - 47)
30,83
2.925,000
90.177,75
6 G3220003
M3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (P - 35)
62,67
234,000
14.664,78
7 G3J4X003
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
26.019,086
268.777,16
8 F9Z00001
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (P - 18)
30,94
1.755,000
54.299,70
9 F9G2A348
m3
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (P - 17)
106,61
1.755,000
187.100,55
594.971,58
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
01
OBRAS DE ABRIGO
SUBCAPITULO
03
MORRO-MARTILLO
TOTAL Obra
euros
SUBCAPITULO
01.01.02.01 01
1.568.112,71
Presupuesto PEÑISCOLA
euros
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO
Pág.:
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
02
MUELLES Y EXPLANADAS
SUBCAPITULO
02
EXPLANADA PRINCIPAL
3
1 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
1.485,000
99.183,15
2 G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (P - 44)
95,93
2.629,800
252.276,71
3 G3J4X001
m3
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (P - 38)
15,00
4.520,900
67.813,50
4 G2A16000
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. (P - 32)
13,37
220.875,000
2.953.098,75
5 G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM (P - 47)
30,83
16.907,000
521.242,81
6 G3220003
M3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (P - 35)
62,67
108,000
6.768,36
7 G3J4X003
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
5.385,696
55.634,24
8 G320000
M3
HORMIGON H-150 PARA CAPA DE LIMPIEZA Y NIVELACION EN LA BASE DE ESPALDON PARA DIQUE EN TALUD, INCLUIDO PREPARACIÓN DE LA ZONA, EXTENDIDO, NIVELACIÓN Y VIBRADO (P - 33)
62,47
270,000
16.866,90
9 F9Z00001
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (P - 18)
30,94
795,000
24.597,30
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (P - 17)
106,61
10 F9G2A348
TOTAL
m3
SUBCAPITULO
11.925,000
01.01.02.02
Obra
01
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
02
MUELLES Y EXPLANADAS
SUBCAPITULO
03
MUELLE Y EXPLANADA DE ACCESO A LAS PANTALANES
1.271.324,25
5.268.805,97
1 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
4.565,000
304.896,35
2 G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (P - 44)
95,93
8.092,500
776.313,53
3 G3J4X001
m3
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (P - 38)
15,00
14.159,800
212.397,00
4 G2A16000
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. (P - 32)
13,37
66.545,700
889.716,01
5 G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado
30,83
6.231,800
192.126,39
PRESUPUESTO
Pág.:
4
6 G3220003
M3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (P - 35)
62,67
332,000
20.806,44
7 G3J4X003
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
18.320,075
189.246,37
8 F9Z00001
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (P - 18)
30,94
2.490,000
77.040,60
9 F9G2A348
m3
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (P - 17)
106,61
3.977,000
423.987,97
TOTAL
SUBCAPITULO
Obra
01.01.02.03 01
3.086.530,66
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
02
MUELLES Y EXPLANADAS
SUBCAPITULO
04
MUELLE RIBERA
1 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
1.815,000
121.223,85
2 G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (P - 44)
95,93
3.210,900
308.021,64
3 G3J4X001
m3
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (P - 38)
15,00
5.629,800
84.447,00
4 G2A16000
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. (P - 32)
13,37
42.500,000
568.225,00
5 G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM (P - 47)
30,83
6.336,500
195.354,30
6 G3220003
M3
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (P - 35)
62,67
132,000
8.272,44
7 G3J4X003
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
6.706,715
69.280,37
8 F9Z00001
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (P - 18)
30,94
990,000
30.630,60
9 F9G2A348
m3
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (P - 17)
106,61
4.337,500
462.420,88
TOTAL
SUBCAPITULO
01.01.02.04
Obra
01
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
02
MUELLES Y EXPLANADAS
SUBCAPITULO
05
EXPLANADA EXTREMO SUR DEL DIQUE
1.847.876,08
Presupuesto PEÑISCOLA
del material al 98 % del PM (P - 47)
euros
euros
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO
Pág.:
5
1 G2120041
M2
Enrase de gravas en cimentación de espaldones de dique en talud y muelles, incluido material de aportación, vertido, extendido y nivelación. (P - 31)
66,79
605,000
40.407,95
2 G46211H8
m3
Hormigón sumergido para muros de muelles HM-30/B/20/I+Qa, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido 20 mm, vertido con bomba y submarinista. (P - 44)
95,93
1.070,300
102.673,88
3 G3J4X001
m3
Pedraplén de cantera para nucleo de diques y muelles, colocado en obra, incluco reperfilado de taludes según planos. (P - 38)
15,00
2.658,700
39.880,50
4 G9311111
m3
Base de zahorra artificial colocada con motoniveladora y compactado del material al 98 % del PM (P - 47)
30,83
815,650
25.146,49
Hormigón HA-30/B/20/IIIa+Qb+E para imposta de muelle, incluido colocación en obra. (P - 35)
62,67
5 G3220003
M3
2.757,48
T
ESCOLLERA DE PESO 0.2 T, INCLUYENDO SUMINISTRO, TRANSPORTE, COLOCACIÓN EN OBRA POR MEDIOS MARÍTIMOS Y PERFILADO DE TALUDES SEGÚN PLANOS (P - 39)
10,33
4.448,057
45.948,43
7 F9Z00001
m2
Pavimento de madera de pino marítimo con tratamiento de autoclave nivel 5 (resistente al agua del mar) y tratamiento adicional, antitermitas, hongos y Antilyctus. Incluso transporte, montaje con pletinas de acero galvanizado en caliente y tirafondos de acero inoxidable. Totalmente terminado. (P - 18)
30,94
330,000
10.210,20
Pavimento de hormigón HA-30/B/10/IIIa+E de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 10 mm, esparcido desde camión, tendido y vibrado mecánico, fratasado mecánico añadiendo 4 kg/m2 de polvo de cuarzo gris (P - 17)
106,61
9 G2A16000
TOTAL
m3
m3
Relleno, incluso parte proporcional de extendido y compactación. (P - 32)
SUBCAPITULO
1
Rampa de varada, ubicada en muelle central de acceso a las pantalanes . (P - 46)
2 G4Q40001
U
Foso, ubicado en muelle central de acceso a pantalanes. (P - 45)
SUBCAPITULO
Obra
44,000
13,37
519,750
8.062,400
01.01.02.05
55.410,55
107.794,29
Pág.:
1 G4Q40002
TOTAL
6 G3J4X003
8 F9G2A348
PRESUPUESTO
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
01
RED DE ABASTECIMIENTO
182.960,00
1,000
182.960,00
Hidrante contraincendios DN100 (P - 24)
997,25
12,000
11.967,00
3 FN12E324
u
Llave de paso (P - 25)
333,48
59,000
19.675,32
4 U07VAA010
u
Acometida (P - 59)
424,92
21,000
8.923,32
5 FFB1J425
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm (P - 20)
58,75
3.120,770
183.345,24
6 GHACT130
U
Arqueta de registro (P - 53)
7 ENN1
u
Grupo de bombeo (P - 15)
8 FFB10001
m
Red agua proyectada con tubo de polietileno D=150 mm con protección bajo calzada (P - 19)
TOTAL
SUBCAPITULO
03
INFRAESTRUCTURA DE AMARRE
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
SUBCAPITULO
01
PANTALANES Y ELEMENTOS AUXILIARES
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
02
RED DE PLUVIALES
600,00
4.200,000
2 FG1B0A62
u
Torreta de servicios de 0.80 m de altura con tomas estancas electricas con tapa de 16A, cuadro eléctrico con tapa estanca, extintor y grifo y montado superficialmente, según los planos, totalmente acabado. (P - 21)
441,43
380,000
167.743,40
3 GQQ11102
u
Noray de fundición de 10 a 20 kg de peso roscado a pernos de anclaje (P - 56)
64,79
380,000
24.620,20
01
01
INFRAESTRUCTURAS
03
INFRAESTRUCTURA DE AMARRE
SUBCAPITULO
02
RAMPA Y FOSO
50.000,00
89,95
92,150
8.288,89
478.349,17
Presupuesto PEÑISCOLA
2.712.363,60
1 GD7FA375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=400 mm (P - 50)
55,74
2.020,580
112.627,13
2 GD7FC375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=500 mm (P - 51)
68,62
854,550
58.639,22
3 GD7FD375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=600 mm (P - 52)
79,98
85,860
6.867,08
4 G000001
u
Depósito de retención de aguas pluviales de 500 m3 con separador de hidrocarburos EH0508 (P - 27)
202.960,00
1,000
202.960,00
5 EE442F00
m
Tubo DN 160 (P - 14)
11,73
175,200
2.055,10
6 GD5BU020
m
Tubo dren (P - 48)
25,18
92,420
2.327,14
7 F9787AF1
m
Rigola (P - 16)
11,00
1.036,920
11.406,12
8 GD5J5258
u
Imbornal (P - 49)
128,64
427,000
54.929,28
9 PA0821
pa
Conexión a red general de saneamiento existente, incluyendo excavación, 5 m de conducción de unión, relleno y pozo de registro completo de entronque (P - 58)
296,13
1,000
296,13
Presupuesto PEÑISCOLA
CAPITULO
13.189,40
1,000
2.520.000,00
(P - 55)
PRES. PARCIAL
35,000
01.01.04.01
CAPITULO
01.01.03.01
376,84 50.000,00
430.229,77
Obra
01
222.400,00
Depósito de agua potable de 500 m3 (P - 28)
INFRAESTRUCTURAS
SUBCAPITULO
155.680,00
u
01
Obra
1,000
u
PRES. PARCIAL
TOTAL
155.680,00
2 FM211218
Presupuesto PEÑISCOLA
Pantalán flotante de 3.00 m incluyendo fingers e instalaciones complementarias.
66.720,00
1 G000002
01
m2
1,000
Presupuesto PEÑISCOLA
Obra
1 GMT000
66.720,00
01.01.03.02 01
6
euros
10 2DB1C025
u
Pozo de registro (P - 1)
11 G1002009
ud
Pozo arenero (P - 29)
12 GHDLT210
M
Reja interceptora modelo Ulma (P - 54)
13 ENN1
u
Grupo de bombeo (P - 15)
853,36
49,000
41.814,64
2.991,56
17,000
50.856,52
193,50
586,770
113.540,00
50.000,00
1,000
50.000,00
euros
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO
Pág.:
7
PRESUPUESTO SUBCAPITULO
TOTAL
SUBCAPITULO
Obra
01.01.04.02 01 01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
03
RED DE RESIDUALES
1 GD7FA375
m
Red de alcantarillado de pluviales con tubo PVC D=400 mm (P - 50)
2 EE441600
m
Tubo DN=65 mm (P - 13)
3 2DB1C025
u
Pozo de registro (P - 1)
4 ENN1
u
Grupo de bombeo (P - 15)
SUBCAPITULO
Obra
708.318,36
55,74
872,120
6,02
620,000
3.732,40
853,36
49,000
41.814,64
50.000,00
2,000
100.000,00
01.01.04.03 01
48.611,97
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
04
RED ELÉCTRICA Y ALUMBRADO
700.000,00
1,000
700.000,00
2 P0000010
PA
Red de alumbrado (P - 57)
220.000,00
1,000
220.000,00
01.01.04.04
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
06
RED DE TELEFONÍA Y COMUNICACIONES
TOTAL
M
SUBCAPITULO
1.700,000
378.080,00
2 EB20106
m2
Pañoles de 15 m2 de superficie, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo. (P - 10)
222,40
960,000
213.504,00
TOTAL
SUBCAPITULO
Obra
01.01.04.08 01
591.584,00
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
05
GASOLINERA
920.000,00
PA
CAPITULO
Gasolinera (P - 0)
300.000,00
01.01.05 01
PRES. PARCIAL
01
Presupuesto PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
06
ADECUACIÓN DEL BORDE COSTERO
Adecuación del espigón existente (P - 0)
500.000,00
Red de telefonía y telecomunicaciones (P - 22)
TOTAL
96,19
4.000,000
01.01.04.06
CAPITULO
Obra
01
PRES. PARCIAL
01
Presupuesto PEÑISCOLA INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
07
DRAGADOS
384.760,00 384.760,00
1 HX0001 TOTAL
PA
CAPITULO
Eventual dragado y correspondientes medidas correctoras (P - 0)
2.000.000,00
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
Obra
01
SUBCAPITULO
07
ACOMETIDA
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
01
EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL
SUBCAPITULO
01
LOCALES COMERCIALES
SUBCAPITULO
01.01.04.07
700.560,00
1,000
01
Presupuesto PEÑISCOLA
700.560,00 1 EA70103
m2
Locales comerciales, ubicados en muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. (P - 7)
600,00
8.400,000
5.040.000,00
700.560,00 TOTAL
Obra
2.000.000,00 2.000.000,00
Presupuesto PEÑISCOLA
01
Acometida de las redes de abastecimiento, de electricidad (AT y BT), de telefonía y comunicaciones. (P - 23)
1,000
01.01.07
01
TOTAL
500.000,00 500.000,00
PRES. PARCIAL
u
1,000
01.01.06
Obra
1 FJ1000B
300.000,00 300.000,00
Obra
1 080200000000 PA
1,000
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
1 FI1AA11
222,40
TOTAL
Red eléctrica (P - 0)
01
Pañoles de 25 m2 de superficie, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo. (P - 8)
1 070000000
pa
Obra
m2
194.159,01
1 FG20010
SUBCAPITULO
1 EB20104
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
TOTAL
8
PAÑOLES
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
TOTAL
Pág.: 08
SUBCAPITULO
01.02.01.01
5.040.000,00
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
01
INFRAESTRUCTURAS
Obra
01
Presupuesto PEÑISCOLA
CAPITULO
04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
euros
euros
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO
Pág.:
CAPITULO
01
EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL
SUBCAPITULO
02
EDIFICACIÓN
9
PRESUPUESTO
SUBCAPITULO
Obra
TOTAL
m2
SUBCAPITULO
Edificación (P - 2)
934,08
3.200,000
01.02.01.02
Obra
01
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
SUBCAPITULO
01
MARINA SECA
2.989.056,00 2.989.056,00
TOTAL
m2
SUBCAPITULO
Obra
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
SUBCAPITULO
01
JARDINERIA
1 FR631111
02
EDIFICACIONES
02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
SUBCAPITULO
02
CAPITANÍA
TOTAL
SUBCAPITULO
Obra
1.300,000
Capitanía de puerto, en el extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. totalmente acabado. (P - 5)
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
SUBCAPITULO
03
TALLERES
TOTAL
SUBCAPITULO
Obra
Talleres, ubicado en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado. (P - 6)
934,08
150,000
140.112,00
140.112,00
01
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
SUBCAPITULO
02
ACABADOS DE PAÑOLES
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
SUBCAPITULO
04
CLUB NÁUTICO
233.520,00
Presupuesto PEÑISCOLA
m2
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle adosado al dique de abrigo, del puerto deportivo. (P - 11)
44,48
960,000
42.700,80
2 EB20105
m2
Acabados de pañoles, ubicados en el muelle central de acceso a las pantalanes, del puerto deportivo. (P - 9)
44,48
1.700,000
75.616,00
TOTAL
SUBCAPITULO
01.02.03.02
Obra
01
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
SUBCAPITULO
03
PERGOLAS
467,04
1.600,000
118.316,80
Presupuesto PEÑISCOLA
m2
SUBCAPITULO
Pergolas de madera, ubicadas a lo largo del muelle central y del muelle adosado al dique de abrigo. (P - 12)
133,44
12.000,000
01.02.03.03
1.601.280,00
1.601.280,00
747.264,00
747.264,00
Obra
01
PRES. PARCIAL
02
EDIFICACIONES
CAPITULO
03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
SUBCAPITULO
04
BALIZAMIENTO
1 HX0002 TOTAL
m2
233.520,00
Presupuesto PEÑISCOLA
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
1 EA30001
7.000,000
1 EB20107
1 EC10000
01.02.02.03 01
33,36
01.02.03.01
Obra
TOTAL m2
SUBCAPITULO
Suministros y plantaciones. (P - 26)
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
1 EA60001
m2
549.120,00
01.02.02.02 01
549.120,00
Presupuesto PEÑISCOLA
CAPITULO
m2
422,40
01.02.02.01
PRES. PARCIAL
1 EA50001
934.080,00
Presupuesto PEÑISCOLA
Presupuesto PEÑISCOLA
Marina seca, en extremo sur del muelle de acceso a las pantalanes, en el puerto deportivo. Totalmente acabado. (P - 4)
01
01.02.02.04 01
PRES. PARCIAL
TOTAL
1 EA40001
10
(P - 3) TOTAL
1 EA00001
Pág.:
Club Náutico, ubicado en extremo sur del muelle adosado al dique de
934,08
1.000,000
934.080,00
PA
SUBCAPITULO
Balizamiento (P - 0)
25.000,00
01.02.03.04
Obra
01
Presupuesto PEÑISCOLA
PRES. PARCIAL
03
VARIOS
1,000
25.000,00 25.000,00
abrigo, en el puerto deportivo. Totalmente acabado. euros
euros
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
PRESUPUESTO
Pág.:
11
1 P000001
PA
Medidas de integración paisajística especificadas en proyecto (P - 0)
1.093.960,00
1,000
1.093.960,00
2 P000002
PA
Medidas de control y seguimiento de vectores ambientales, medidas correctoras y vigilancia/prospecciones arqueológicas que se deriven de las exigencias del Consell de Cultura. (P - 0)
750.000,00
1,000
750.000,00
3 P000003
PA
Partida alzada para seguridad y salud. (P - 0)
600.000,00
1,000
600.000,00
4 P000004
PA
Control de Calidad (P - 0)
500.000,00
1,000
500.000,00
TOTAL
PRES. PARCIAL
01.03
2.943.960,00
euros
RESUMEN DE PRESUPUESTO
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
RESUMEN DE PRESUPUESTO
Pág.:
1
NIVEL 4: SUBCAPITULO Importe ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– SUBCAPITULO 01.01.01.01 DIQUE DE ABRIGO 9.197.099,29 594.971,58
RESUMEN DE PRESUPUESTO
Pág.:
CAPITULO
01.02.02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
CAPITULO
01.02.03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
PRES. PARCIAL
01.02
EDIFICACIONES
2
2.370.576,00 1.978.116,80 12.377.748,80
SUBCAPITULO
01.01.01.02
CONTRADIQUE
SUBCAPITULO
01.01.01.03
MORRO-MARTILLO
2.026.881,95
CAPITULO
01.01.01
OBRAS DE ABRIGO
11.818.952,82
SUBCAPITULO
01.01.02.01
MUELLE ADOSADO AL DIQUE DE ABRIGO
1.568.112,71
SUBCAPITULO
01.01.02.02
EXPLANADA PRINCIPAL
5.268.805,97
SUBCAPITULO
01.01.02.03
MUELLE Y EXPLANADA DE ACCESO A LAS PANTALANES
3.086.530,66
NIVEL 2: PRES. PARCIAL Importe ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– PRES. PARCIAL 01.01 INFRAESTRUCTURAS 33.733.002,15
SUBCAPITULO
01.01.02.04
MUELLE RIBERA
1.847.876,08
PRES. PARCIAL
01.02
EDIFICACIONES
SUBCAPITULO
01.01.02.05
EXPLANADA EXTREMO SUR DEL DIQUE
430.229,77
PRES. PARCIAL
01.03
VARIOS
CAPITULO
01.01.02
MUELLES Y EXPLANADAS
Obra
01
Presupuesto PEÑISCOLA
SUBCAPITULO
01.01.03.01
PANTALANES Y ELEMENTOS AUXILIARES
SUBCAPITULO
01.01.03.02
RAMPA Y FOSO
CAPITULO
01.01.03
INFRAESTRUCTURA DE AMARRE
SUBCAPITULO
01.01.04.01
RED DE ABASTECIMIENTO
478.349,17
SUBCAPITULO
01.01.04.02
RED DE PLUVIALES
708.318,36
SUBCAPITULO
01.01.04.03
RED DE RESIDUALES
194.159,01
SUBCAPITULO
01.01.04.04
RED ELÉCTRICA Y ALUMBRADO
920.000,00
SUBCAPITULO
01.01.04.06
RED DE TELEFONÍA Y COMUNICACIONES
384.760,00
SUBCAPITULO
01.01.04.07
ACOMETIDA
700.560,00
12.201.555,19 2.712.363,60 222.400,00 2.934.763,60
SUBCAPITULO
01.01.04.08
PAÑOLES
CAPITULO
01.01.04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
SUBCAPITULO
01.02.01.01
LOCALES COMERCIALES
5.040.000,00
SUBCAPITULO
01.02.01.02
EDIFICACIÓN
2.989.056,00
CAPITULO
01.02.01
EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL
8.029.056,00
SUBCAPITULO
01.02.02.01
MARINA SECA
549.120,00
SUBCAPITULO
01.02.02.02
CAPITANÍA
140.112,00
SUBCAPITULO
01.02.02.03
TALLERES
747.264,00
SUBCAPITULO
01.02.02.04
CLUB NÁUTICO
CAPITULO
01.02.02
EDIFICACIONES SITUADAS EN LOS MUELLES
SUBCAPITULO
01.02.03.01
JARDINERIA
SUBCAPITULO
01.02.03.02
ACABADOS DE PAÑOLES
SUBCAPITULO
01.02.03.03
PERGOLAS
SUBCAPITULO
01.02.03.04
BALIZAMIENTO
CAPITULO
01.02.03
ACABADOS DE URBANIZACIÓN/JARD. Y MOB.
––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 46.110.750,95 –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––
12.377.748,80 2.943.960,00 49.054.710,95
––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 49.054.710,95 ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– NIVEL 1: Obra Importe ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– Obra 01 Presupuesto PEÑISCOLA 49.054.710,95 49.054.710,95
591.584,00 3.977.730,54
934.080,00 2.370.576,00 233.520,00 118.316,80 1.601.280,00 25.000,00 1.978.116,80
––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 43.310.750,95 ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– NIVEL 3: CAPITULO Importe ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– CAPITULO 01.01.01 OBRAS DE ABRIGO 11.818.952,82 CAPITULO
01.01.02
MUELLES Y EXPLANADAS
CAPITULO
01.01.03
INFRAESTRUCTURA DE AMARRE
2.934.763,60
CAPITULO
01.01.04
INFRAESTRUCTURA DE URBANIZACIÓN
3.977.730,54
CAPITULO
01.01.05
GASOLINERA
CAPITULO
01.01.06
ADECUACIÓN DEL BORDE COSTERO
CAPITULO
01.01.07
DRAGADOS
PRES. PARCIAL
01.01
INFRAESTRUCTURAS
CAPITULO
01.02.01
EDIFICACIONES SITUADAS EN LA EXPLANADA PRINCIPAL
12.201.555,19
300.000,00 500.000,00 2.000.000,00 33.733.002,15 8.029.056,00 euros
euros
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN POR CONTRATA
Proyecto Básico de un Puerto Deportivo en Peñíscola (Castellón)
Pág.
PRESUPUESTO DE EJECUCION POR CONTRATO PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL ...................................................................
1
49.054.710,95
16,00 % Gastos Generales SOBRE 49.054.710,95.............................................................
7.848.753,75
6,00 % Beneficio Industrial SOBRE 49.054.710,95.............................................................
2.943.282,66
Subtotal
59.846.747,36
16,00 % IVA SOBRE 59.846.747,36....................................................................................
9.575.479,58
€
69.422.226,94
TOTAL PRESUPUESTO POR CONTRATO
Este presupuesto de ejecución por contrato sube a
( SESENTA Y NUEVE MILLONES CUATROCIENTOS VEINTIDOS MIL DOSCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS )
Los autores del proyecto
Juan R. De Clascà Ingeniero de Caminos, C. y P. Nº colegiado: 3408
José Luis Monsó De Prat Dr. Ingeniero de Caminos, C. y P Nº colegiado: 7045