Diseño De Puente Tesis.xlsx

Diseño de baranda Esquema y dimensiones de baranda "tipo P-3", (Administradora Boliviana de Carretera)

Poste

Datos : 26 Luz de puente : 2 Separacion entre postes (L) : 210 fcº HºAº : 4200 fy Acero : Sobrecargas que se considerará : Peso propio del elemento Carga viva : 0.75

m. m. kg/cm2 kg/cm2

kn/m

≈

76.48

kgf/m

Diseño de los pasamanos

Esquema de pa Carga viva (qLL) :

0.75

kn/m

≈

76.48

ꝨHºAº

kgf/m

kgf/m3 : 2400 Cálculo peso propio del pasamanos :

qDC = qDC =

ꝨHºAº * Area del pasamanos kgf/m 45

kgf/m

Mayoracion de cargas :

qU = qU =

1,25*qDC + 1,75*qLL 190.09 Kgf/m

Kgf/m

0.125

Momentos y cortantes :

〖�� ∗�〗 ^2/8

MU = MU = VU = VU =

(𝑞𝑢kgf*m ∗𝐿)/2 95.044

kgf*m

Kgf

190.088 Kgf

Refuerzo por flexion : Datos : rec = 2 ≈ cm. (Ø)long = 10 ≈ 1 cm. (Ø)est = 8 ≈ ℎ−𝑟𝑒𝑐−Ø𝑒𝑠𝑡−Ø𝑙𝑜𝑛𝑔/2 0.8 cm. h = 0.125 m. 15 b = cm. d = d =

≈ ≈

m. m. m.

m. 0.092 m.

≈

9.2

Determinado del area de acero requerido, según ecuaciones : (𝑨𝒔∗𝒇𝒚)/(𝟎.𝟖𝟓∗𝒇𝒄∗𝒃) a =

Acero adoptado =

0.02 0.01 0.008

cm.

𝑨𝒔∗𝒇𝒚∗(𝒅−𝒂/𝟐)

Mu =

0.25131 0.25132 0.25133 0.25134 0.25135 0.25136 0.25137 0.25138

cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2.

a a a a a a a a

= = = = = = = =

Se procede a encontrar refuerzo de acero igual o mayor mas proximo al valor necesario encontrado

0.394212 cm. 0.394227 cm. 0.394243 cm. 0.394259 cm. 0.394275 cm. 0.39429 cm. 0.394306 cm. 0.394322 cm.

≈

0.25136

Mn Mn Mn Mn Mn Mn Mn Mn

= = = = = = = =

cm2

95.0257 95.0294 95.0331 95.0368 95.0405 95.0442 95.0479 95.0516

≤ ≤

Debido al momento negativo, podemos decir que el elemento esta sometido a flexo compresion, debido a esto nos basamos en la cara superior que es donde se presentara este esfuerzo, diseñamos con base de 2 barras, en este caso de Ø8 :

por tanto (nuevo acero adoptado):

2Ø8

Determinamos el momento que resiste el acero adoptado, y si este momento es mayor al momento actuante : (𝑨𝒔∗𝒇𝒚)/(𝟎.𝟖𝟓∗𝒇𝒄∗𝒃)

a = a =

≈

𝑨𝒔∗𝒇𝒚∗(𝒅−𝒂/𝟐)

Mn = 1.58

Mn =

cm.

Mu

kgf*m ≤

ØMn

95.044

≤

301.886

355.1597 kgf*m

ØMn

Cumple!! Refuerzo por corte : Datos : 2 β Determinamos la resistencia el corte de la seccion de HºA, posteriormente verificamos si esa resistencia al corte 𝟎.𝟎𝟖𝟑∗𝜷∗√𝒇𝒄∗𝒅∗𝒃 admisible es mayor a la cortante actuante: Vc = Vc =

331.9685 kgf.

ØVc

Vu

kgf. ≤

ØVc

190.088

≤

282.173

≈

282.1732 kgf.

Cumple!!, por tanto no se requiere refuerzo de acero, mas si se considerara el refuerzo minimo (estribos)

Por tanto utilizamos el refuerzo minimo (estribos) por norma : Refuerzo de acero pasamanos

Ø6 c/15cm.

≈

4Ø 8

Ø6 c/15cm.

Diseño de los postes Diagrama del poste y sus cargas actuantes

P1

=

P2

=

P3

=

P4

=

Cálculo de momentos en el punto "0" : M = M =

2*P1*0,8075+2*P2*0,3725+2*P3*0,025+2*P4*0,025 188.138 kgf*m

76.48 kgf/m

Cálculo de la cortante : V = V =

2*P1+2*P2 305.915 kgf

kgf 0.2

Mayoracion de cargas : Mu = Mu =

1,75*M kgf*m 329.241 kgf*m

Vu = Vu =

1,75*V kgf 535.3509 kgf

Refuerzo por Datos : rec = (Ø)long = (Ø)est = h = b =

flexion : 2.5 10 8 0.2 20

≈

cm.

m. cm.

≈ 1 cm. ≈ ℎ−𝑟𝑒𝑐−Ø𝑒𝑠𝑡−Ø𝑙𝑜𝑛𝑔/2 0.8 cm.

d = d =

≈ ≈

m. m. m.

m. 0.162

m.

≈

16.2

Determinado del area de acero requerido, según ecuaciones : (𝑨𝒔∗𝒇𝒚)/(𝟎.𝟖𝟓∗𝒇𝒄∗𝒃) a =

Acero adoptado =

0.025 0.01 0.008

cm.

𝑨𝒔∗𝒇𝒚∗(𝒅−𝒂/𝟐)

Mn =

0.49271 0.49272 0.49273 0.49274 0.49275 0.49276 0.49277 0.49278

cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2. cm2.

a a a a a a a a

= = = = = = = =

Se procede a encontrar refuerzo de acero igual o mayor mas proximo al valor necesario encontrado

0.579659 cm. 0.579671 cm. 0.579682 cm. 0.579694 cm. 0.579706 cm. 0.579718 cm. 0.579729 cm. 0.579741 cm.

≈

0.49272

Mn Mn Mn Mn Mn Mn Mn Mn

= = = = = = = =

cm2

329.242 329.249 329.255 329.262 329.268 329.275 329.282 329.288

≤ ≤

Debido al momento, podemos decir que el elemento esta sometido a flexo compresion, debido a esto nos basamos en la cara superior que es donde se presentara este esfuerzo, diseñamos con base de 2 barras, en este caso de Ø8 :

por tanto (nuevo acero adoptado):

2Ø8

Determinamos el momento que resiste el acero adoptado, y si este momento es mayor al momento actuante : (𝑨𝒔∗𝒇𝒚)/(𝟎.𝟖𝟓∗𝒇𝒄∗𝒃)

a = a =

≈

𝑨𝒔∗𝒇𝒚∗(𝒅−𝒂/𝟐)

Mn = 1.183

Mn =

cm.

Mu

kgf*m ≤

ØMn

329.241

≤

560.187

659.0437 kgf*m

ØMn

Cumple!! Refuerzo por corte : Datos : 2 β Determinamos la resistencia el corte de la seccion de HºA, posteriormente verificamos si esa resistencia al corte 𝟎.𝟎𝟖𝟑∗𝜷∗√𝒇𝒄∗𝒅∗𝒃 admisible es mayor a la cortante actuante: Vc = Vc =

779.4042 kgf.

ØVc

Vu

kgf. ≤

ØVc

535.351

≤

662.494

≈

662.4936 kgf.

Cumple!!, por tanto no se requiere refuerzo de acero, mas si se considerara el refuerzo minimo (estribos)

Por tanto utilizamos el refuerzo minimo (estribos) por norma :

Ø6c/15cm.

≈

Refuerzo de acero pasamanos 4Ø 8 2Ø 8

Ø6c/15cm.

Ø6c/15cm.

a de Carretera)

Pasamano s

Esquema de pasamanos 0 qDC

VU

VU

d h

(Ølong)/ 2 Øest rec

≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈

### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m

coincide!!

6

Ø

≈

0.2827433

cm2

8

Ø

≈

0.5026548

cm2

Aunque con barras de Ø6 cumplimos con el area de acero necesario, adoptamos Ø8 por aspectos de mayor facilidad constructivas y seguridad funcional del elemento.

1.01 cm2 Recordemos que el acero trabaja al 85%

301.8858 kgf*m

0.2

d h

(Ølong)/ 2 Øest rec

≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈ ≈

### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m ### kgf*m

coincide!!

6

Ø

≈

0.2827433

cm2

no cumple

8

Ø

≈

0.5026548

cm2

cumple!!

1.01

cm2 Recordemos que el acero trabaja al 85%

560.1872 kgf*m

2Ø 8

6 cumplimos con ario, adoptamos

or facilidad vas del elemento.