Mašinski-elementi-2-prva-zadaća.docx
This document was uploaded by user and they confirmed that they have the permission to share it. If you are author or own the copyright of this book, please report to us by using this DMCA report form. Report DMCA
Overview
Download & View Mašinski-elementi-2-prva-zadaća.docx as PDF for free.
More details
- Words: 887
- Pages: 8
1.Reakcije u osloncima za x-z ravan (horizontalna)
∑MAX=0
-Fr3*(85)+FBX*(85+52)+Fr4*(85+110)-Fa3*(36)=0 FBX=
F r 3∗85−F r 4∗195+ F a 3∗36 2800∗85+2250∗195+3150∗36 = 85+ 52 137
FBX=
238000+ 438750+113400 137
FBX=5767,5 Nmm ∑MBX=0
FAX*(137)-Fa3*(36)+Fr3*(52)+Fr4*(58)=0 FAX= FAX=
F a 3∗36−F r 3∗52−Fr 4∗58 3150∗36−2800∗52+2250∗58 = 137 137 113400−145600+130500 137
FAX=717,52 Nmm
2.Reakcije u osloncima za y-z ravan (vertikalna)
∑MAY=0 Ft3*(85)-Fa3*(36)-FBY*(137)+Ft4*(195)=0 FBY=
F t 3∗85−F a 3∗36 + Ft 4∗195 2900∗85−3150∗36 +1950∗195 = 137 137
FBY=
246500−113400+380250 137
FBY=3747,68 Nmm ∑MBY=0 FAY*(137)-Ft3*(52)-Fa3*(36)+Ft4*(195)=0 FAY=
F t 3∗52+ F a 3∗36−F t 4∗58 2900∗52+3150∗36−1950∗58 = 137 137
FAY=
150800+113400−113100 151100 = 137 137
FAY=1102,92 Nmm
1
3.Momenti savijanja za opterećenja u horizontalnoj (x-z) ravni
∑M4X│+ε=0 ∑M4X│-ε=0 ∑M3X│+ε=FBX*52+Fr4*110=5767,5*52+(-2250)*110=299910-247500 ∑M3X│+ε=52410 Nmm ∑M3X│-ε=FBX*52+Fr4*110-Fa3*36=5767,5*25+(-2250)*110-3150*36=52410-113400 ∑M3X│-ε=-60990 Nmm
4.Momenti savijanja za opterećenja u vertikalnoj (y-z) ravni
∑M4Y│+ε=0 ∑M4Y│-ε=0 ∑M3Y│+ε=-FBY*52+Ft4*110=-3747,68*52+1950*110=-194879,36+214500 ∑M3Y│+ε=19620,64 Nmm ∑M3Y│-ε=-FBY*52+Ft4*110-Fa3*36=-3747,68+1950*110-3150*36=19620,64-113400 ∑M3Y│-ε=-93779,36 Nmm
5.Rezultujući momenti savijanja
∑M3│-ε=
√(M
3 X │−ε
)2 +( M 3 Y │−ε )2 =
√(−60990)2+(−93779,36)2
∑M3│-ε=111867,5487 Nmm ∑M3│+ε=
√(M
3 X │ +ε
)2+(M 3 Y │ +ε )2 =
√ 524102+19620,64 2
∑M3│+ε=55962,287 Nmm ∑M4│-ε=0 ∑M4Y│+ε=0
2
6.Momenti uvijanja (Torzija) Moment savijanja usvajamo: l
d
T 3 =T 4=0 d
l
T 3 =T 4 =280 Nm=280 000 Nmm
7.Ekvivalentni moment savijanja Za čelik Č.0745 σD(-1)=(300...380) Usvajamo:
∑Mekv3│-ε=
∑Mekv3│+ε=
Tablica 7.8. IM Priručnik N mm2
σD(-1)=340
τD(0)=(220...270) Usvajamo:
N 2 mm
N 2 mm
τD(0)=240
√ √
Tablica 7.8. IM Priručnik N mm2
(M 3 │−ε )2+(
σ D (−1 ) ∗T l3) 2∗τ D (0 )
(M 3 │+ε )2 +(
σ D (−1) ∗T 3d ) 2= 2∗τ D (0 )
2
=M3│-ε=111867,5487 Nmm
√
(55962,287)2+(
340 ∗280 000) 2∗240
2
∑Mekv3│+ε=206 077,385 Nmm ∑Mekv4│-ε=
∑Mekv4│+ε=
√ √
( M 4 │−ε )2 +(
σ D (−1) l 2 ∗T 4 ) = τ D (0 )
(M 4 │ +ε )2+(
σ D (−1 ) d ∗T 4 ) τ D ( 0)
√
(
340 ∗280000) 2∗240
2
=0 Nmm
8.Proračun prečnika vratila Zupčanik broj 3. 3
2
=198 333,33 Nmm
Vratilo sa žlijebom za klin (Rm ¿ 700 K=(1,8...2,2)
N ) za Č.0745 mm2
Tablica 7.103 IM Priručnik
Usvajamo K=2
Stepen sigurnosti: S=(1,5...2,5) Usvajamo S=2 ξ1∗ξ 2∗ξ 3∗σ D (−1) σ D (−1) 340 = = 2∗2 βK …S K∗S
σdoz=
σdoz=85
di3=
√ 3
N 2 mm
32∗M ekv 3 │+3 = π∗σ doz
√ 3
32∗206077,385 = 3,14∗85
√3 24707,67
di3=29,126 mm d3=1,1*di3=1,1*29,126 d3=32,04 mm Usvajamo: d3=40 mm Zupčanik broj 4. Vratilo sa žlijebom za klin (Rm ¿ 700 K=(1,8...2,2)
N 2 ) za Č.0745 mm
Tablica 7.103 IM Priručnik
Usvajamo K=2 Stepen sigurnosti: S=(1,5...2,5) Usvajamo S=2 σdoz=
ξ1∗ξ 2∗ξ 3∗σ D (−1) σ D (−1) 340 = = 2∗2 βK …S K∗S
4
σdoz=85
√ 3
di4=
N mm2
32∗M ekv 4 │−3 = π∗σ doz
√ 3
32∗198333,33 3,14∗85
di4=28,756 d4=1,1*di4=1,1*28,756 d4=34,5 Usvajamo: d4=40 mm
za d=38-44 mm b×h×l =˃ 12×8×40 t=4,9
Tablica 7.73. Mjere standardnih klinova u mm
t1=3,2 t2=2,6 2
W=
2
π∗d 3 b∗t∗( d−t ) 3,14∗403 10∗4,7∗( 40−4,9 ) − = − =6280−723,8 32 2∗d 32 2∗40
W=5556,2 mm3 W0=2*W=2*5556,2 W0=1112,39 mm3 Radni naponi: σ ¿
M ekv 3 │ +ε 206 077,385 N = =37,09 W 5556,2 mm2 d
T τ= 3 = 280 000 =25,2 W 11112,39
N 2 mm
Faktori korekcije za dinamičku izdržljivost za d=40 mm ξ1s=0,84
savijanje, Č.0745
Tablica 7.100. IM Priručnik 5
ξ1u=0,78
uvijanje, Č.0745
Tablica 7.100. IM Priručnik
ξ2=0,90...0,95
fino strugan, Rm=800
N mm2
Tablica 7.101. IM Priručnik
ξ3=1
Efektivni faktor koncentracije napona na mjestu žlijeba za klin βKs=1,62 za Rm=800
N mm2
Tip klina A, savijanje. Tablica 7.98. IM Priručnik
βKu=1,88 za Rm=800
N 2 mm
Tip klina A, uvijanje. Tablica 7.98. IM Priručnik βK ξ1
Efektivni faktor koncentracije napona i omjer Čvrsto nalijeganje: β Ksp =3,96 za Rm=800 ξ1
βKs=
N mm2
β Ksp ∗ξ 1 s=3,96∗0,84=3 ,326 ξ1
β Kup =2,78 za Rm=800 ξ1 β
=
Ku
N 2 mm
β Ku * ξ 1u =2,67∗0,78=2,08 ξ1
9.Stepen sigurnosti za d3=40 mm Sσ=
σ D (−1)∗ξ1∗ξ 2∗ξ 3 340∗0,84∗0,92∗1 =2,13 = 3,326∗37,09 β Ks∗σ
Sτ=
τ D (0)∗ξ 1∗ξ 2∗ξ 3 240∗0,78∗0,92∗1 =3,28 = 2,08∗25,2 β Ku∗τ
S=
S σ∗Sτ
=
2,13∗3,28
√ S + S √2,13 +3,28 2 σ
2 τ
2
2
=
6,986 3,91
S4=1,78
6
na mjestima nalijeganja obrtnih dijelova
10.Stepen sigurnosti za d4=40 mm za d=38-44 mm b×h×l =˃ 12×8×40 t=4,9
Tablica 7.73. Mjere standardnih klinova u mm
t1=3,2 t2=2,6 2
W=
2
π∗d 3 b∗t∗( d−t ) 3,14∗403 10∗4,7∗( 40−4,9 ) − = − =6280−723,8 32 2∗d 32 2∗40
W=5556,2 mm3 W0=2*W=2*5556,2 W0=1112,39 mm3 Radni naponi: σ=
M ekv 4 │−ε 198 333,33 N =35,76 = 5556,2 W mm2
T l4 280 000 τ= =25,2 = W 11112,39
N mm2
ξ1s=0,84 ξ1u=0,78 ξ2=0,90...0,95
Usvajamo ξ2=0,92
ξKs=1,62 ξKu=1,68 β Ksp =3,96 za Rm=800 ξ1 βKs=
N mm2
β Ksp ∗ξ 1 s=3,96∗0,84=3 ,326 ξ1
β Kup =2,78 za Rm=800 ξ1
N mm2
7
β
=
Ku
β Ku * ξ 1u =2,67∗0,78=2,08 ξ1
Sσ=
σ D (−1)∗ξ1∗ξ 2∗ξ 3 340∗0,84∗0,92∗1 =2,21 = 3,326∗35,76 β Ks∗σ
Sτ=
τ D (0)∗ξ 1∗ξ 2∗ξ 3 240∗0,78∗0,92∗1 =3,28 = 2,08∗25,2 β Ku∗τ
S=
S σ∗Sτ
=
2,21∗3,28
√ S + S √2,21 +3,28 2 σ
2 τ
2
2
=
7,25 3,95
S4=1,83 Stepeni sigurnosti na prečnicima vratila u kontaktu sa obrtnim dijelom S3 i S4 zadovoljavaju uslove.
8
∑MAX=0
-Fr3*(85)+FBX*(85+52)+Fr4*(85+110)-Fa3*(36)=0 FBX=
F r 3∗85−F r 4∗195+ F a 3∗36 2800∗85+2250∗195+3150∗36 = 85+ 52 137
FBX=
238000+ 438750+113400 137
FBX=5767,5 Nmm ∑MBX=0
FAX*(137)-Fa3*(36)+Fr3*(52)+Fr4*(58)=0 FAX= FAX=
F a 3∗36−F r 3∗52−Fr 4∗58 3150∗36−2800∗52+2250∗58 = 137 137 113400−145600+130500 137
FAX=717,52 Nmm
2.Reakcije u osloncima za y-z ravan (vertikalna)
∑MAY=0 Ft3*(85)-Fa3*(36)-FBY*(137)+Ft4*(195)=0 FBY=
F t 3∗85−F a 3∗36 + Ft 4∗195 2900∗85−3150∗36 +1950∗195 = 137 137
FBY=
246500−113400+380250 137
FBY=3747,68 Nmm ∑MBY=0 FAY*(137)-Ft3*(52)-Fa3*(36)+Ft4*(195)=0 FAY=
F t 3∗52+ F a 3∗36−F t 4∗58 2900∗52+3150∗36−1950∗58 = 137 137
FAY=
150800+113400−113100 151100 = 137 137
FAY=1102,92 Nmm
1
3.Momenti savijanja za opterećenja u horizontalnoj (x-z) ravni
∑M4X│+ε=0 ∑M4X│-ε=0 ∑M3X│+ε=FBX*52+Fr4*110=5767,5*52+(-2250)*110=299910-247500 ∑M3X│+ε=52410 Nmm ∑M3X│-ε=FBX*52+Fr4*110-Fa3*36=5767,5*25+(-2250)*110-3150*36=52410-113400 ∑M3X│-ε=-60990 Nmm
4.Momenti savijanja za opterećenja u vertikalnoj (y-z) ravni
∑M4Y│+ε=0 ∑M4Y│-ε=0 ∑M3Y│+ε=-FBY*52+Ft4*110=-3747,68*52+1950*110=-194879,36+214500 ∑M3Y│+ε=19620,64 Nmm ∑M3Y│-ε=-FBY*52+Ft4*110-Fa3*36=-3747,68+1950*110-3150*36=19620,64-113400 ∑M3Y│-ε=-93779,36 Nmm
5.Rezultujući momenti savijanja
∑M3│-ε=
√(M
3 X │−ε
)2 +( M 3 Y │−ε )2 =
√(−60990)2+(−93779,36)2
∑M3│-ε=111867,5487 Nmm ∑M3│+ε=
√(M
3 X │ +ε
)2+(M 3 Y │ +ε )2 =
√ 524102+19620,64 2
∑M3│+ε=55962,287 Nmm ∑M4│-ε=0 ∑M4Y│+ε=0
2
6.Momenti uvijanja (Torzija) Moment savijanja usvajamo: l
d
T 3 =T 4=0 d
l
T 3 =T 4 =280 Nm=280 000 Nmm
7.Ekvivalentni moment savijanja Za čelik Č.0745 σD(-1)=(300...380) Usvajamo:
∑Mekv3│-ε=
∑Mekv3│+ε=
Tablica 7.8. IM Priručnik N mm2
σD(-1)=340
τD(0)=(220...270) Usvajamo:
N 2 mm
N 2 mm
τD(0)=240
√ √
Tablica 7.8. IM Priručnik N mm2
(M 3 │−ε )2+(
σ D (−1 ) ∗T l3) 2∗τ D (0 )
(M 3 │+ε )2 +(
σ D (−1) ∗T 3d ) 2= 2∗τ D (0 )
2
=M3│-ε=111867,5487 Nmm
√
(55962,287)2+(
340 ∗280 000) 2∗240
2
∑Mekv3│+ε=206 077,385 Nmm ∑Mekv4│-ε=
∑Mekv4│+ε=
√ √
( M 4 │−ε )2 +(
σ D (−1) l 2 ∗T 4 ) = τ D (0 )
(M 4 │ +ε )2+(
σ D (−1 ) d ∗T 4 ) τ D ( 0)
√
(
340 ∗280000) 2∗240
2
=0 Nmm
8.Proračun prečnika vratila Zupčanik broj 3. 3
2
=198 333,33 Nmm
Vratilo sa žlijebom za klin (Rm ¿ 700 K=(1,8...2,2)
N ) za Č.0745 mm2
Tablica 7.103 IM Priručnik
Usvajamo K=2
Stepen sigurnosti: S=(1,5...2,5) Usvajamo S=2 ξ1∗ξ 2∗ξ 3∗σ D (−1) σ D (−1) 340 = = 2∗2 βK …S K∗S
σdoz=
σdoz=85
di3=
√ 3
N 2 mm
32∗M ekv 3 │+3 = π∗σ doz
√ 3
32∗206077,385 = 3,14∗85
√3 24707,67
di3=29,126 mm d3=1,1*di3=1,1*29,126 d3=32,04 mm Usvajamo: d3=40 mm Zupčanik broj 4. Vratilo sa žlijebom za klin (Rm ¿ 700 K=(1,8...2,2)
N 2 ) za Č.0745 mm
Tablica 7.103 IM Priručnik
Usvajamo K=2 Stepen sigurnosti: S=(1,5...2,5) Usvajamo S=2 σdoz=
ξ1∗ξ 2∗ξ 3∗σ D (−1) σ D (−1) 340 = = 2∗2 βK …S K∗S
4
σdoz=85
√ 3
di4=
N mm2
32∗M ekv 4 │−3 = π∗σ doz
√ 3
32∗198333,33 3,14∗85
di4=28,756 d4=1,1*di4=1,1*28,756 d4=34,5 Usvajamo: d4=40 mm
za d=38-44 mm b×h×l =˃ 12×8×40 t=4,9
Tablica 7.73. Mjere standardnih klinova u mm
t1=3,2 t2=2,6 2
W=
2
π∗d 3 b∗t∗( d−t ) 3,14∗403 10∗4,7∗( 40−4,9 ) − = − =6280−723,8 32 2∗d 32 2∗40
W=5556,2 mm3 W0=2*W=2*5556,2 W0=1112,39 mm3 Radni naponi: σ ¿
M ekv 3 │ +ε 206 077,385 N = =37,09 W 5556,2 mm2 d
T τ= 3 = 280 000 =25,2 W 11112,39
N 2 mm
Faktori korekcije za dinamičku izdržljivost za d=40 mm ξ1s=0,84
savijanje, Č.0745
Tablica 7.100. IM Priručnik 5
ξ1u=0,78
uvijanje, Č.0745
Tablica 7.100. IM Priručnik
ξ2=0,90...0,95
fino strugan, Rm=800
N mm2
Tablica 7.101. IM Priručnik
ξ3=1
Efektivni faktor koncentracije napona na mjestu žlijeba za klin βKs=1,62 za Rm=800
N mm2
Tip klina A, savijanje. Tablica 7.98. IM Priručnik
βKu=1,88 za Rm=800
N 2 mm
Tip klina A, uvijanje. Tablica 7.98. IM Priručnik βK ξ1
Efektivni faktor koncentracije napona i omjer Čvrsto nalijeganje: β Ksp =3,96 za Rm=800 ξ1
βKs=
N mm2
β Ksp ∗ξ 1 s=3,96∗0,84=3 ,326 ξ1
β Kup =2,78 za Rm=800 ξ1 β
=
Ku
N 2 mm
β Ku * ξ 1u =2,67∗0,78=2,08 ξ1
9.Stepen sigurnosti za d3=40 mm Sσ=
σ D (−1)∗ξ1∗ξ 2∗ξ 3 340∗0,84∗0,92∗1 =2,13 = 3,326∗37,09 β Ks∗σ
Sτ=
τ D (0)∗ξ 1∗ξ 2∗ξ 3 240∗0,78∗0,92∗1 =3,28 = 2,08∗25,2 β Ku∗τ
S=
S σ∗Sτ
=
2,13∗3,28
√ S + S √2,13 +3,28 2 σ
2 τ
2
2
=
6,986 3,91
S4=1,78
6
na mjestima nalijeganja obrtnih dijelova
10.Stepen sigurnosti za d4=40 mm za d=38-44 mm b×h×l =˃ 12×8×40 t=4,9
Tablica 7.73. Mjere standardnih klinova u mm
t1=3,2 t2=2,6 2
W=
2
π∗d 3 b∗t∗( d−t ) 3,14∗403 10∗4,7∗( 40−4,9 ) − = − =6280−723,8 32 2∗d 32 2∗40
W=5556,2 mm3 W0=2*W=2*5556,2 W0=1112,39 mm3 Radni naponi: σ=
M ekv 4 │−ε 198 333,33 N =35,76 = 5556,2 W mm2
T l4 280 000 τ= =25,2 = W 11112,39
N mm2
ξ1s=0,84 ξ1u=0,78 ξ2=0,90...0,95
Usvajamo ξ2=0,92
ξKs=1,62 ξKu=1,68 β Ksp =3,96 za Rm=800 ξ1 βKs=
N mm2
β Ksp ∗ξ 1 s=3,96∗0,84=3 ,326 ξ1
β Kup =2,78 za Rm=800 ξ1
N mm2
7
β
=
Ku
β Ku * ξ 1u =2,67∗0,78=2,08 ξ1
Sσ=
σ D (−1)∗ξ1∗ξ 2∗ξ 3 340∗0,84∗0,92∗1 =2,21 = 3,326∗35,76 β Ks∗σ
Sτ=
τ D (0)∗ξ 1∗ξ 2∗ξ 3 240∗0,78∗0,92∗1 =3,28 = 2,08∗25,2 β Ku∗τ
S=
S σ∗Sτ
=
2,21∗3,28
√ S + S √2,21 +3,28 2 σ
2 τ
2
2
=
7,25 3,95
S4=1,83 Stepeni sigurnosti na prečnicima vratila u kontaktu sa obrtnim dijelom S3 i S4 zadovoljavaju uslove.
8
More Documents from "HaskicErnad"
1543399702934676.pdf
June 2020 5
