Principios Básicos Para El Diseño De Instalaciones De Bombas Centrífugas

www.sterlingfluidsystems.com

Sterling Fluid Systems (Austria) Wien Telephone: +43 (0)1 680 00 50 Fax: +43 (0)1 680 0521 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Belgium) Groot-Bijgaarden Telephone: +32 (0)2 481 7711 Fax: +32 (0)2 481 7737 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Czech Republic) Olomouc Telephone: +420 (0) 68 551 6651 Fax: +420 (0) 68 551 6653 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (France) Trappes Telephone: +33 (0)1 34 82 39 00 Fax: +33 (0)1 34 82 39 61 E-Mail: [email protected]

Sterling SIHI (Germany) Itzehoe Telephone: +49 (0)4821 77101 Fax: +49 (0)4821 771274 E-Mail: [email protected]

Sterling SIHI (Germany) Ludwigshafen Telephone: +49 (0)621 56 12 0 Fax: +49 (0)621 56 12 209 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Greece) Athens Telephone: +30 (0) 210 957 07 83 Fax: +30 (0) 210 956 81 21 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Hungary) Veszprém Telephone: +36 (0)88 40 66 33 Fax: +36 (0)88 40 66 35 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Italy) Cologno Monzese Telephone.:+39 (0) 2 253 091 Fax: +39 (0) 2 253 092 59 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Netherlands) Beverwijk Telephone: +31 (0)251 263 232 Fax: +31 (0)251 226 309 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Polska) Warzawa Telephone: +48 (0) 22 849 7097 Fax: +48 (0) 22 849 6726 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Romania) Bucuresti Telephone: +40 (0) 21 610 7188 Fax: +40 (0) 21 210 8287 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Schweiz) Schaffhausen Telephone: +41 (0)52 6440606 Fax: +41 (0)52 6440616 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Spain) Madrid Telephone: +34 91 709 1310 Fax: +34 91 715 9700 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (UK) Altrincham/Cheshire Telephone: +44 (0)161 9286371 Fax: +44 (0)161 9252129 E-Mail: [email protected]

Sterling SAT Dägeling, Germany Telephone: +49 (0)4821 9000-0 Fax: +49 (0)4821 9000-501 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Americas) www.sterlingfluidsystems.com/americas Sterling Fluid Systems (USA) Grand Island Telephone: (1) 716 773 6450 Fax: (1) 716 773 2330 E-Mail:[email protected]

Sterling Fluid Systems (Canada) Guelph Telephone: (1) 519 824 4600 Fax: (1) 519 824 7250 E-Mail: [email protected]

Sterling PCU Dayton Telephone: (1) 937 299 5594 Fax: (1) 937 299 3843 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Asia) www.sterlingfluidsystems.com/asia Sterling Fluid Systems (Asia) Singapore Telephone: (65) 6863 0828 Fax: (65) 6863 0868 E-Mail: [email protected]

SIHI (Australia) Bayswater Telephone: (61) 3 9720 1500 Fax: (61) 3 9720 4076 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (China) Shanghai Telephone: (8621) 6336 3488 Fax: (8621) 63268487 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Malaysia) Selangor Darul Ehsan Telephone: (60) 3 8070 0198 Fax: (60) 3 8070 0204 E-Mail:[email protected]

Sterling Fluid Systems (Philippines) Muntinlupa City Telephone: (63) 2 809 4908 Fax: (63) 2 807 2013 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Thailand) Bangkok Telephone: (66-2) 319 2567 Fax: (66-2) 319 2573/4 E-Mail:[email protected]

Basic Principles for the Design of Centrifugal Pump Installations

Sterling Fluid Systems (Europe) www.sterlingfluidsystems.com/europe

Principios Básicos para el Diseño de Instalaciones de Bombas Centrífugas

© Sterling Fluid Systems B. V

17

STERLING FLUID SYSTEMS GROUP www.sterlingfluidsystems.com

PRINCIPIOS BÁSICOS PARA EL DISEÑO DE INSTALACIONES DE BOMBAS CENTRÍFUGAS

Índice de materias - página 7 Índice alfabético - página 377

© Sterling Fluid Systems B. V

Publicado por: Sterling SIHI Miembro del Sterling Fluid Systems Group

No admitiremos reclamación alguna sobre el contenido global de este libro. Toda la información ofrecida está basada en nuestros muchos años de experiencia y salvo excepciones, el trabajo está corregido según lo mejor de nuestro saber y se facilita sin ningún tipo de garantía. En este libro no se hace mención a las patentes existentes, filosofía de diseño o marcas registradas, no excluyendo con ello, que se puedan emplear, si fuera necesario, nombres o marcas registradas. La reproducción total o parcial de este libro en cualquier formato está rigurosamente prohibida. Todos los derechos reservados. Traducción, copia y distribución incluyendo la copia en formato electrónico como CD-ROM, DVD, etc, así como su inclusión en medios de difusión electrónica como VDU e Internet, etc. no está permitido sin la autorización escrita de Sterling Fluid Systems b.v. quien, realizaría, en su caso, las acciones legales pertinentes. 7ª edición ampliada y revisada 2003. © Sterling Fluid Systems B.V.

€70 / US $70

2

Prólogo Desde sus orígenes el libro “Principios Básicos para el Diseño de Instalaciones de Bombas Centrífugas” es considerado una referencia básica de consulta para profesionales del sector. En su 7ª edición ha sido revisado y ampliado para incluir las últimas normas europeas e internacionales. En muchos casos se hace referencia a normas antiguas así como a las nuevas. Esta completa edición engloba todos los aspectos relativos con el bombeo de líquidos siendo un libro de consulta básico para el diseño, funcionamiento de bombas y su instalación. Además ofrece a diseñadores y operadores una abundancia de detalles al considerar los costos de la vida completa de una instalación de bombeo. Esta información ha sido recopilada por los ingenieros con mayor experiencia y conocimiento de Sterling SIHI, asegurando que su contenido tiene un valor incalculable para cualquier ingeniero cuyo trabajo, de alguna manera, implique el bombeo de líquidos. Nuestro agradecimiento a todos aquellos que han formado parte de esta obra.

© Sterling Fluid Systems B. V

3

4

Bombas Centrífugas Tecnología de Vacío Diseño de sistemas Servicio

Programa de fabricación Bombas centrífugas para líquidos • • • • • • • • • •

Bombas de voluta Bombas químicas Bombas de canal lateral Bombas multietapa Bombas tubo Pitot Bombas sin juntas Bombas para líquidos calefactores Bombas autoaspirantes Mezcladores de fangos Bombas verticales

Tecnología de vacío • • • •

Bombas de vacío de anillo líquido Compresores de anillo líquido Bombas de vacío funcionando en seco Eyectores de gas

Diseño de sistemas • • • •

Diseño de sistemas de vacío Diseño de sistemas de compresión Sistemas de membrana para separación bajo vacío Sistemas de llenado

Servicio • • • •

Servicio en campo Servicio / presupuesto reparación en fábrica Mantenimiento total de bombas Asesoría sobre consumo energético

5

6

Contenido Fórmulas, Abreviaturas y Unidades

10

1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 1.10 1.11

Parámetros de selección para bombas centrífugas e instalaciones Caudal Caudal masa Altura total Capacidad de aspiración NPSH en bombas centrífugas Energía específica Potencia, rendimiento Velocidad y sentido de giro Velocidad específica y número tipo característico Selección de bomba Diseño de la instalación y coste de su ciclo de vida

14 15 15 27 28 37 38 41 42 45 45

2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

Características de funcionamiento de las bombas centrífugas Curvas características Adaptación a las diversas condiciones de funcionamiento Influencia en las características por la instalación de un diafragma Funcionamiento de las bombas centrífugas en circuitos ramificados de tubería Puesta en marcha y parada de las bombas centrífugas Caudales mínimos y máximos

71 77 82

3 3.1 3.2 3.3

Pruebas de aceptación de bombas centrífugas Comentarios preliminares Prueba de aceptación según DIN EN ISO 9906 Prueba de aceptación de las bombas de canal lateral

86 86 95

4

Información especial para el diseño de instalaciones de bombas

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7

centrífugas Bombas para fluidos viscosos Diseño de la bomba conforme a la instalación Diseño de las tuberías de aspiración y de carga Diseño de la cámara de aspiración de bombas verticales Cebado de las bombas centrífugas antes de la puesta en marcha Bombeo de mezclas de líquido y gas Ondas de presión (golpe de ariete) en sistemas de tuberías

49 54 69

96 107 110 112 116 120 124

© Sterling Fluid Systems B. V

7

4.8 4.9 4.10 4.11 4.12 4.13

Fuerzas y momentos en bridas Bombeo de partículas en suspensión Cierre del eje Bombas estancas Bombeo para gases licuados Bombeo para líquidos calientes

128 130 135 146 156 162

5 5.1 5.2 5.3 5.4

Vibración y ruido Vibración y funcionamiento suave Ruido Medidas a tomar para reducir el ruido Nivel de ruido y presión sonora

171 172 175 187

6 6.1 6.2

Pérdidas de carga en tuberías, válvulas y accesorios Pérdida de carga en tuberías rectas Pérdida de carga en válvulas y accesorios

178 186

7 7.1 7.2 7.3 7.4

Bridas Bridas según normas europeas y alemanas Bridas según normas americanas - ANSI Bridas según normas internacionales ISO Prueba de presión

193 194 195 196

8

Instrumentación para el control de instalaciones de bombas

8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7

centrífugas Medida de la presión Medida del caudal Medida de la potencia absorbida Medida de la velocidad Medida de la temperatura Medida de la vibración Medida del nivel

197 198 200 201 202 203 203

9 9.1 9.2 9.3 9.4 9.5

Fundamentos de motores eléctricos Suministro eléctrico Tipos de motores eléctricos Construcción de motores eléctricos Instalación y funcionamiento de motores eléctricos Protección contra explosión

204 206 212 216 228

© Sterling Fluid Systems B. V

8

9.6 9.7

Control de la velocidad de giro en motores eléctricos Tablas de selección de motores trifásicos de inducción, CA

10 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6 10.7 10.8

Agua Agua mineral, agua potable y agua industrial Parámetros importantes para valorar las condiciones del agua Análisis de las aguas Otras aguas minerales Aguas de drenaje Agua tratada en sistemas de calefacción y en plantas generadoras de vapor Selección de materiales para diferentes tipos de agua Propiedades de los diferentes tipos de agua

11 11.1 11.2 11.3 11.4 11.5 11.6 11.7 11.8 11.9

Materiales y su selección Materiales Resumen de los materiales más usuales Materiales US según normas AISI Materiales US según normas ASTM Materiales con marca registrada Resumen de materiales orgánicos Materiales reforzados con fibra Materiales cerámicos Selección del material para el bombeo de líquidos

265 266 276 277 278 279 283 284 285

12 12.1 12.2

Unidades Generalidades Unidades y factores de conversión

305 307

13

Tablas

329

Índice alfabético

234 238

245 245 251 255 255 256 259 263

377

© Sterling Fluid Systems B. V

9

Términos, Abreviaturas y Unidades A continuación, se resumen los términos y unidades más importantes empleados en relación a las bombas centrífugas y su instalación. Abreviatura A D d E

Término Unidad Área, sección transversal m2 Diámetro ej. impulsores, tuberías m Diámetro ej. ejes, camisas de ejes, m orificios Energía J

Otras unidades mm2, cm2, dm2 mm mm kJ

F

Potencia

N

kN

f

Frecuencia

Hz

G

Fuerza local de la gravedad

N

kN 2

g

Aceleración local de la gravedad

m/s

H J K k

m kg m2 s–1 m

mm

l

Altura total de la bomba Momento de inercia Unidad de velocidad Coeficiente de rugosidad de las tuberías Longitud

m

mm, cm, dm

M

Par

Nm

n NPSH

Velocidad de giro Altura neta positiva de aspiración

s–1 m

min–1

P

Potencia

W

kW, MW

p

Presión

Pa

hPa, bar

Q

Caudal

3

m /s

m3/h, L/s

q

Caudal masa

kg/s

kg/h, t/h

Re

Número de Reynolds

adimensional

© Sterling Fluid Systems B. V

10

Términos, Abreviaturas y Unidades (continuación) S

Capacidad de aspiración

m3/s

T

Temperatura termodinámica

K

t

1. Temperatura centígrada

°C

m3/h

2. Tiempo

s

U

Velocidad del flujo principal

m/s

min, h, d

u

Velocidad punta

m/s

V

Volumen

m3

dm3, L

v

Velocidad

m/s

km/h

y

Energía específica

J/kg

m2/s2

z

Altitud

m

Altura sobre la referencia

ξ η λ µ

Coeficiente de pérdidas

adimensional

Rendimiento

v

%

Coeficiente de rozamiento

adimensional

Viscosidad dinámica

Pa s

Viscosidad cinemática

ρ ω

mPa s, N s/m²

2

mm2/s

m /s 3

Densidad Velocidad angular

kg/m

kg/dm3 kg/L

rad/s

Índices Los índices permiten referenciar los parámetros o valores medidos a un punto específico o condición, p.e. ambiental. Índice

Significado

Ejemplo

A

Referido a la instalación de la bomba

HA Altura total de la instalación

abs

Absoluta

pabs Presión absoluta

all

Admisible

nmax all Velocidad máxima admisible

amb

Ambiente

pamb Presión atmosférica

B

Equilibrado

QB Caudal de equilibrado

© Sterling Fluid Systems B. V

11

Índices (continuación) Índice

Significado

Ejemplo zD Altura de referencia del (NPSH). Hdyn Componente dinámico de la altura total

D

Diferencia, nivel de referencia

dyn

Dinámico

G

Garantizado

g

Deslizamiento

vg Velocidad de deslizamiento

geo gr

Estático Referido al grupo motobomba

Hgeo Altura estática η gr Rendimiento del grupo

int

Interno

η int Rendimiento interno

J

Pérdida

HJ Pérdida de carga

L

Fugas

QL Caudal de fugas

M

1. Medidor de presión, manómetro

p1M Presión en la entrada de la bomba

QG Caudal garantizado

2. Referido al fluido en la línea de ρM Densidad del fluido en la línea de medición del manómetro medición del manómetro m

Referido al rendimiento mecánico

h m Rendimiento mecánico

max

Máximo

nmax Velocidad máxima

min

Mínimo

nmin Velocidad mínima

mot

Referido al motor

Pmot Potencia absorbida por el accionamiento de la bomba

N

Nominal

PN mot Potencia nominal del motor

op

Operativo

Qop

opt

Óptimo

Qopt Caudal a rendimiento óptimo

r

Seleccionado

Qr

s sch

1. Específico 2. Aspiración Punto máximo

ns Velocidad específica Hs geo Altura estática de aspiración Hsch Altura total a caudal máximo

sp

Específico

nsp

ss

Aspiración específica

nss Índice de aspiración específica

© Sterling Fluid Systems B. V

12

Caudal operativo Caudal seleccionado

Velocidad específica

Índices (continuación) Índice stable

Significado

Ejemplo

Estable

Qmin stable Mínimo caudal estable y continuo

stat

Estática

Hstat Altura estática

T

Transmitido

MT Par transmitido

t

Total

HJt Pérdida de carga total de la instalación

thermal

Térmico

Qmin thermal Mínimo caudal térmico

u

Útil

Pu

Potencia hidráulica

v

Vapor

pv

Tensión de vapor

w

Operativa pw Presión de trabajo 1. Referida a cualquier punto se- Hx Altura en el punto x leccionado en la instalación 2. Referido a cualquier valor se- Dx Ø impulsor requerido para un punto particular de trabajo leccionado Aspiración (Positiva) Hz geo Altura de aspiración estática (pos.)

x

z 0

A caudal Q = 0

H0

Altura a caudal cero

1

Lado aspiración

p1 Presión en la aspiración de la bomba

1’

Punto de medida en el lado de as- p1’ Presión en el punto de medida piración en el lado de aspiración

2

Lado impulsión

2’

Punto de medida lado de impulsión p2’ Presión en el punto de medida lado impulsión

3, 4 ....

Punto intermedio

p3 Presión en un punto intermedio

3’, 4’ ....

Punto de medida intermedio

p3’ Presión en un punto de medida intermedio

p2 Presión en impulsión bomba

Nota: Un guión (-) entre 2 índices indica una diferencia en valor en el punto dado pero no indica cuál es el mayor. Ejemplo:

z1–2 = Diferencia entre z1 y z2 . Ya sea z1 – z2 o z2 – z1

© Sterling Fluid Systems B. V

13

1

Selección de bombas centrífugas e instalaciones

1.1

Caudal Q

El caudal Q es el caudal útil (volumen de líquido por unidad de tiempo) que sale de la bomba a través de su boca de impulsión. Las unidades de medida más empleadas son m³/s, m³/h y l/s. El flujo extraído para otros propósitos (tomas de circulación, lavado, etc,) antes de la boca de impulsión de la bomba debe ser tenido en cuenta al determinar el caudal de la misma. Los caudales internos de recirculación, p.e. el caudal de equilibrado QB y las pérdidas por fugas QL no se toman en consideración al establecer Q. Podemos establecer los siguientes tipos de caudales: Abreviatura

Término

Definición

Qopt

Caudal óptimo

Caudal en el punto de máximo rendimiento.

Qr

Caudal requerido Caudal para el que ha sido pedida la bomba teniendo en cuenta las tolerancias oportunas.

Qw

Caudal operativo Caudal esperado en condiciones operativas normales.

Qmax

Caudal máximo

Caudal máximo esperado.

Qmin

Caudal mínimo

Caudal mínimo esperado.

Qmax all

Caudal máximo o mínimo admisible

Caudal máximo o mínimo que la bomba puede dar en servicio continuo sin daños, cuando opera a la velocidad seleccionada y con el líquido para el que la bomba ha sido suministrada.

Qmin stable

Caudal estable mínimo

Caudal mínimo en el que la bomba puede operar sin exceder el límite mínimo o máximo de seguridad, ruido o vibración.

Qmin thermal

Caudal mínimo continuo termodinámico

Caudal mínimo en el que la bomba puede operar sin que la elevación de la temperatura de trabajo deteriore el líquido bombeado.

QB

Caudal de equili- Caudal requerido para el funcionamiento del sistebrado ma de equilibrado del empuje axial.

QL

Pérdida de caudal

y Qmin all

Caudal de fugas a través de los cierres del eje.

© Sterling Fluid Systems B. V

14

Q1

Caudal de aspiración

Q2

Caudal de impul- Caudal entregado a la planta desde la boca de imsión pulsión de la bomba.

Q3,4 ...

Caudal intermedio

1.2

Caudal que desde la planta entra por la boca de aspiración de la bomba.

Caudal extraído del flujo principal a través de una o más derivaciones.

Caudal masa q

El caudal masa q es la masa de líquido útil descargada por la bomba en la unidad de tiempo a través de su boca de impulsión. Las unidades de medida más empleadas son kg/s y t/h. El caudal masa extraído y recirculado así como el perdido por fugas siguen las mismas pautas que las de caudal. La relación entre el caudal masa q y caudal Q es : q=ρ·Q

(ρ = densidad del líquido)

Nota: Los términos empleados en la tabla anterior para caudal Q tienen el mismo significado para el caudal masa q, p.e., qr = caudal masa requerido. 1.3

Altura total de la bomba

1.3.1 La altura total H de una bomba es el trabajo mecánico útil transferido por la bomba al líquido bombeado y expresado en unidades de energía potencial del líquido bombeado en las condiciones locales de gravedad. Las alturas se definen como sigue: Abreviatura

Término

Definición

Hopt

Altura óptima

Altura total en el punto de máximo rendimiento.

Hr

Altura requerida

Altura total para la cual ha sido seleccionada la bomba teniendo en cuenta las tolerancias oportunas.

H0

Altura a válvula cerrada

Altura total a caudal cero (Q = 0).

Hsch

Altura máxima

Altura total máxima de una curva característica.

La altura total H se mide como el incremento de la energía mecánica útil E del caudal por unidad de peso G entre la entrada y la salida de la bomba.

© Sterling Fluid Systems B. V

15

Empleando como unidad de energía N·m y de fuerza N, la energía por unidad de peso y por lo tanto la altura total está expresada en metros. N·m / N = m A pesar de su unidad, la altura total no debe interpretarse, en principio, como una altura, como por ejemplo, la altura de una columna de líquido. A velocidad constante y caudal Q, la altura total H es independiente de la densidad ρ, pero es, sin embargo, dependiente de la viscosidad ν e inversamente proporcional a la aceleración de la gravedad g. 1.3.2 Altura total del sistema HA es la altura total H requerida a la bomba para mantener el caudal Q en la instalación. En condiciones de flujo continuo (estable) H = HA. Durante la puesta en marcha H > HA; la diferencia proporciona la aceleración del líquido en la tubería. 1.3.3

Establecimiento de la altura total

Para establecer la altura total en relación con el caudal, se requiere conocer los parámetros de la instalación descritos en las siguientes secciones. 1.3.4

Altura

La altura aquí referida es la diferencia de altitud entre el punto considerado y el nivel de referencia en la instalación. El nivel de referencia de la instalación es cualquier plano horizontal que sirve como base de referencia para el establecimiento de las alturas. Por motivos prácticos, es aconsejable especificar con exactitud un nivel de referencia en la instalación, por ejemplo, el nivel del suelo sobre el cual la base de la bomba está montada. Se evitará un nivel de referencia relacionado con las dimensiones de la bomba, por ejemplo, la línea central del eje o la brida de aspiración. La altura es medida en metros (m). Las alturas se definen como sigue: Abreviatura

Término

Definición

z

Altura

Diferencia de altitud entre el punto considerado y el nivel de referencia en la instalación. Nota: La altura puede ser negativa cuando el punto considerado está por debajo del nivel de referencia.

© Sterling Fluid Systems B. V

16

z1 z2 z1’ z2’ zA1

Altura de la aspiración de la bomba. Altura de la impulsión de la bomba. Altura del punto de medición en el lado de aspiración. Altura del punto de medición en el lado de impulsión. Altura de entrada en la instalación.

Altura del punto central de la boca de aspiración de la bomba. Altura del punto central de la boca de impulsión de la bomba. Altura del punto de conexión del manómetro en la tubería de aspiración. Altura del punto de conexión del manómetro en la tubería de impulsión. Altura del nivel de líquido de la entrada en la instalación. Si el nivel de líquido no está indicado entonces se considera la altura del punto central de la boca de aspiración de la bomba. Altura del nivel de líquido de la descarga en la instalación. Si el nivel de líquido no está indicado entonces se considera la altura del punto central de la boca de impulsión de la bomba.

zA2

Altura de salida en la instalación.

zD

Altura de referencia Diferencia de altitud entre el nivel de referencia de del (NPSH). la instalación y el nivel de referencia (NPSH).

Cuando la diferencia de altura entre dos niveles viene dada con el índice z, los puntos quedan identificados y separados por un guión. Abreviatura

Término

Definición

z1-2

Diferencia de altura entre la entrada y salida de la bomba.

z1-2 = z2 – z1

z1’-M

Diferencia de altura entre el manómetro Punto de referencia = cero o lado de aspiración y su punto de medición punto medio del manómetro

z2’-M

Diferencia de altura entre el manómetro lado de impulsión y su punto de medición

Punto de referencia = cero o punto medio del manómetro

zx-x

Diferencia de altura

Diferencia de altura entre dos niveles en la instalación

© Sterling Fluid Systems B. V

17

Fig. 1.01

Instalación de bomba centrífuga

(1)= Nivel de referencia instalación (2)= Nivel (NPSH)

Índices A1= Lado aspiración de la instalación A2= Lado impulsión de la instalación

1 = Lado de aspiración de bomba 1’= Punto de medición lado aspiración 2 = Lado de impulsión de bomba 2’= Punto de medición lado impulsión

© Sterling Fluid Systems B. V

18

Para algunas diferencias de nivel se emplea una terminología especial como se indica a continuación. Abreviatura

Término

Hgeo

Altura estática

Hz geo

Altura carga

Hs geo

Altura estática aspiración

1.3.5

Definición

estática

Diferencia de nivel entre las bocas de entrada y salida. Hgeo = zA1-A2 = zA2 – zA1 de Diferencia de altura entre la entrada en la instalación y el nivel de referencia (NPSH). Hz geo = zA1-D = zA1 – zD de Diferencia de altura entre la entrada en la instalación, la cual es inferior al nivel de referencia, y el nivel de referencia (NPSH). Hs geo = zA1-D = – zA1 – zD

Sección transversal

La sección transversal se refiere al área de las secciones de las tuberías. La unidad de medida más empleada es el m². Se establecen los siguientes tipos de áreas: Abreviatura

Término

A1

Sección de entrada a la bomba

A2

Sección de salida de la bomba

Definición Sección de paso libre del orificio de entrada de la tubería de entrada a la bomba. Nota Para bombas sin tubería de aspiración la sección transversal de entrada debe ser definida. Sección de paso libre del orificio de salida de la tubería de salida de la bomba. Nota Para bombas sin tubería de impulsión la sección transversal de salida debe ser definida. Nota 2 Para bombas inline, sumergibles y similares integradas en la tubería de aspiración, la sección transversal de esta tubería pude tomarse como la sección transversal de descarga.

© Sterling Fluid Systems B. V

19

A1’ A2’ AA1 AA2

1.3.6

Sección transversal del punto de medición en el lado de aspiración. Sección transversal del punto de medición en el lado de impulsión. Sección transversal de la entrada en la instalación. Sección transversal de la salida en la instalación.

Sección transversal libre en el punto de medición del manómetro en la tubería de aspiración. Sección transversal libre en el punto de medición del manómetro en la tubería de impulsión. Sección transversal libre en una zona definida de la entrada en la instalación en la que, la sección, altura y presión son conocidas. Sección transversal libre en una zona definida de la salida en la instalación en la que, la sección, altura y presión son conocidas.

Velocidad del fluido

La velocidad media axial del fluido es la relación entre el caudal en un punto definido y la sección transversal en ese punto Q U = —— en m/s con Q en m³/s y A en m² A Si la sección transversal es la de una tubería con un diámetro nominal DN, la velocidad U se relaciona con el caudal Q en m³/h y con el diámetro nominal DN mediante la siguiente ecuación: 2

U

⎛ 18,8 ⎞ =⎜ ⎟ ⋅Q ⎝ DN ⎠

en m/s con Q en m³/h (18,8 es el redondeo del valor 18,806319

En esta ecuación el diámetro nominal en mm es generalmente tan próximo al diámetro real que el resultado del cálculo es suficientemente exacto. La velocidad de fluido para varias secciones transversales seleccionadas se indican mediante los siguientes índices: Abreviatura

Definición

U1

Velocidad de fluido en la boca de aspiración de la bomba.

U2 U1’ y U2’ UA1

Velocidad de fluido en la boca de impulsión de la bomba. Velocidad de fluido en el punto de medición de aspiración / impulsión Nota: sólo tiene valor si A1’ ≠ A1 y/o A2’ ≠ A2

UA2

Velocidad de fluido en la salida de la instalación.

Velocidad de fluido en la entrada de la instalación.

© Sterling Fluid Systems B. V

20

1.3.7

Presión

Las presiones se definen como sigue: Abreviatura

Término

Definición

pamb

Presión atmosférica

Presión atmosférica donde está situada la bomba.

pv

Tensión de vapor Presión absoluta a la cual el fluido bombeado se evapora a una determinada temperatura. del fluido bombeado

Las presiones para varias secciones transversales seleccionadas se indican mediante los siguientes índices: A diferencia de la presión atmosférica pamb y la tensión de vapor pv esos valores son siempre dados como valores relativos de manómetro (por encima o por debajo) Abreviatura

Término

Definición

p1

Presión a la entrada de la bomba

Presión en la sección de entrada de la bomba al nivel z1

p2

Presión a la salida de Presión en la sección de salida de la bomba al la bomba nivel z2

p1’M

Presión manométrica Presión indicada en el manómetro situado en el de entrada conducto de entrada de la bomba al nivel z1’

p2’M

Presión manométrica de salida Presión de entrada de la instalación Presión de salida de la instalación.

pA1 pA2

Presión indicada en el manómetro situado en el conducto de impulsión de la bomba al nivel z2’ Presión de entrada en la sección A1. Si existe un nivel de líquido, ésa es la presión a tomar Presión de salida en la sección A2. Si existe un nivel de líquido, ésa es la presión a tomar

La unidad de presión es el Pascal (Pa) siendo el bar, la más empleada en bombas e instalaciones. Para convertir las presiones manométricas p1’M y p2’M a presiones de entrada y salida de la bomba p1 y/o p2 se emplean las siguientes ecuaciones. Las siguientes ecuaciones son válidas para presiones en bar y densidades en kg/dm³ :

© Sterling Fluid Systems B. V

21

U1’² – U1² p1 = p1’M + [ρM · g · z1’-M + ρ · g · (z1-1’ + ————— – HJ1’-1)] · 10–2 en bar 2g U2’² – U2² p2 = p2’M + [ρM · g · z2’-M + ρ · g · (z2’-2 + ————— + HJ2-2’)] · 10–2 en bar 2g Nota: ρ es la densidad del fluido bombeado, ρM es la densidad del líquido en el manómetro. Si la tubería del manómetro está llena con el fluido bombeado entonces ρM = ρ. Si la tubería del manómetro está llena con aire la primera parte de la ecuación, entre corchetes, puede ignorarse debido a que ρ aire « ρ liquido. 1.3.8

Pérdida de carga

La pérdida de carga se refiere a la pérdida de energía mecánica entre el inicio y el final de un tramo de tubería, por ejemplo, las pérdidas en la tubería incluyendo las pérdidas en la entrada y la salida y las pérdidas debido al montaje de válvulas y otros accesorios. Las pérdidas dentro de la misma bomba no están incluidas. La unidad de medida para la pérdida de carga es el metro (m). Las pérdidas de carga se definen como sigue: Abreviatura HJ x-x

HJ A1-1 HJ 2-A2 HJt

1.3.9

Término Pérdida de carga

Definición La diferencia en energía potencial entre dos puntos seleccionados. Nota: La pérdida puede ser expresada como nivel total de energía, nivel de presión o nivel de velocidad. Pérdida de carga en la Pérdida de carga entre la sección de entraentrada da de la planta y la tubería de aspiración de la bomba. Pérdida de carga en im- Pérdida de carga entre la tubería de impulpulsión sión de la bomba y la sección de salida de la planta. Pérdida de carga total de Suma de las pérdidas de entrada y descarla instalación ga HJt = HJ A1-1 + HJ 2-A2

Nivel de energía

El nivel de energía es la energía mecánica útil de un líquido, por ejemplo, la suma de la altura estática por encima del nivel de referencia, el nivel de presión (presión medida sobre la presión atmosférica) y la debida a la velocidad de flujo. La energía de presión útil del líquido a presión estática p, se expresa como una altura de presión. La unidad de altura de presión es el metro (m).

© Sterling Fluid Systems B. V

22

px · 100 Altura de presión en el punto x = ————— en m, con p en bar y ρ en kg/dm³ ρx · g La energía cinética útil del fluido bombeado se expresa como una altura de velocidad. La unidad de altura de velocidad es el metro (m). Ux² Altura de velocidad en el punto x = ——— 2g

en m, con U en m/s

El nivel de energía total en cualquier punto es: Ux² px · 100 Htx = zx + ———— + ——— ρx · g 2g

en m, con p en bar y ρ en kg/dm³

El nivel de energía absoluta se calcula con la altura de presión expresada como presión absoluta. El nivel de energía absoluta, por lo tanto, es superior el nivel de energía en el valor de la presión atmosférica. pamb · 100 Htx abs = Htx + ————— ρx · g

en m, con p en bar y ρ en kg/dm³

Los niveles de energía se definen como sigue: Abreviatura

Término

Definición

Ht1

Energía total en la entrada de la bomba

p1 U12 Ht1 = z1 + ——— + ——— ρ·g 2g

Ht2

Energía total en la salida de la bomba

p2 U22 Ht2 = z2 + ——— + ——— ρ·g 2g

HtA1

Energía total en la entrada de la planta

pA1 UA12 HtA1 = zA1 + ——— + ——— ρ·g 2g

HtA2

Energía total en la salida de la planta

pA2 UA22 HtA2 = zA2 + ——— + ——— ρ·g 2g

© Sterling Fluid Systems B. V

23

1.3.10 Cálculo de la altura total La altura total o energía mecánica útil de un líquido es, en general, la suma de la energía debida a la altura estática, la energía de presión y la energía por velocidad. La altura total se calcula mediante la siguiente ecuación: Altura total de la bomba p2 – p1 U2² – U1² H = Ht2 – Ht1 = (z2 – z1) + ——— + ————— ρ·g 2g Energía por velocidad Energía de presión Energía estática

Altura total de la instalación pA2 – pA1 UA2² – UA1² HA = HtA2 – HtA1 = (zA2 – zA1) + ———— + ————— + HJA1-1 + HJ2-A2 ρ ·g 2g Pérdidas de carga Altura por velocidad Altura de presión Altura estática

La altura total de la instalación también se define de la siguiente manera: HA = Hstat + Hdyn Componente dinámico Componente estático

El componente estático de la altura total es independiente del caudal e integra la energía estática y la energía de presión. pA2 – pA1 Hstat = (zA2 – zA1) + ————— ρ·g El componente dinámico de la altura total es dependiente del caudal e integra la energía por velocidad y las pérdidas de carga. UA22 – UA12 Hdyn = —————— + HJt 2g

© Sterling Fluid Systems B. V

24

1.3.11 Ejemplo de cálculo de la altura total 1o Ejemplo Cálculo de la altura total H de una bomba centrífuga Datos: A1 Sección de aspiración de la bomba DN1 = DN 125 A2 Sección de impulsión de la bomba DN2 = DN 80 A1 Sección transversal en el punto de medición en la tubería de aspiración = =DN 150 A2 Sección transversal en el punto de medición en la tubería de impulsión = =DN 125 Alturas z1 = 350 mm

z2 = 650 mm

z1’ = 370 mm

z2’ = 700 mm

z1’-M = 140 mm

z2’-M = 120 mm

Fluido bombeado: agua fría, ρ = 1,0 kg/dm³ Se pide:

Altura total de la bomba H siendo Qr = 100 m³/h

Se han tomado las siguientes lecturas en los manómetros: p1’M = – 0,2 bar (¡medidos!)

p2’M = 11,4 bar

El fluido en el manómetro es el fluido bombeado, entonces ρM = ρ. La pérdida de carga se calcula como sigue: HJ 1’-1 = 0,007 m

HJ 2-2’ = 0,015 m

La velocidad del fluido se calcula como U = (18,8/DN)² · Q. U1 = 2,26 m/s

U2 = 3,53 m/s

U1’ = 1,57 m/s

U2’ = 2,26 m/s

La presión a la entrada de la bomba p1 y a la salida p2 se calcula con la ecuación indicada anteriormente: 1,57² – 2,26² p1 = – 0,2 + [1 · 9,81 · 0,14 + 1 · 9,81(0,02 + —————— – 0,007)] · 10-2 2 · 9,81 p1 = – 0,1982 bar 2,26² – 3,53² p2 = 11,4 + [1 · 9,81 · 0,12 + 1 · 9,81(0,05 + ——————— + 0,015)] · 10-2 2 · 9,81 p2 = 11,3814 bar

© Sterling Fluid Systems B. V

25

Para el cálculo de la altura total de la bomba se emplean los resultados previamente obtenidos y la ecuación del punto 1.3.10: U2² – U1² p2 – p1 H = (z2 – z1) + ——— · 102+ ————— ρ·g 2g 11,3814 – (– 0,1982) 3,53² – 2,26² H = (0,65 – 0,35) + ————————— ·10² + —————— = 118,7 m 1· 9,81 2 · 9,81 La altura total de la bomba para Qr = 100 m³/h es igual a 118,7 m. 2o Ejemplo Cálculo de la altura total de la instalación de una bomba centrífuga HA con depósitos abiertos tanto en la entrada como en la salida de la instalación, donde el líquido se encuentra a presión atmosférica. Datos:

Fluido bombeado: agua fría, ρ = 1,0 kg/dm³ AA1 = 0,35 m²

AA2 = 0,14 m²

zA1 = 5 m

zA2 = 48 m

Presiones: pA1 = pA2 = pamb Pérdida de carga para Q = 50 m³/h = 0,0139 m³/s HJ A1-1 = 2 m Se pide:

HJ 2-A2 = 8,9 m

Altura total de la instalación HA para Q = 50 m³/h = 0,0139 m³/s

Valores intermedios: UA1 = Q/AA1 = 0,0139 : 0,35 = 0,04 m/s

UA2 = Q/AA2 = 0,0139 : 0,14 = 0,1 m/s

0,1² – 0,04² UA2² – UA1² Diferencia en la altura por velocidad = ————— = —————— = 0,00043 m 2·g 2 · 9,81 Normalmente la altura total de la instalación se calcula con la ecuación indicada anteriormente. No obstante, en este ejemplo las presiones pA1 y pA2 son iguales y por lo tanto la diferencia de presión es cero; además como la diferencia en altura por velocidad es despreciable, se puede emplear la siguiente ecuación simplificada. HA = (zA2 – zA1) + HJ A1-1 + HJ A2-A2

= (48 – 5) + 2 + 8,9 = 53,9 m

La altura total de la instalación para Q = 50 m³/h es igual a 53,9 m.

© Sterling Fluid Systems B. V

26

3o Ejemplo Cálculo de la altura total HA de la instalación para una bomba de alimentación de calderas. Datos: Agua caliente, t = 160 °C, ρ = 0,9073 kg/dm³, pv = 6,181 bar (absoluta) Presión atmosférica pamb = 1,011 bar (absoluta) El depósito de alimentación está por debajo de la tensión de vapor del agua caliente. AA1 = 0,35 m²

AA2 según DN 150

zA1 = 9 m

zA2 = 14 m

pA1 = pv – pamb = 6,181 – 1,011 = 5,17 bar

pA2 = 73 bar

Las pérdidas de carga por Q = 130 m³/h = 0,0361 m³/s son HJ A1-1 = 2,4 m Se pide:

HJ 2-A2 = 11,3 m

La altura total de la instalación para Q = 130 m³/h.

Valores intermedios: UA1 = Q/AI = 0,036 : 0,35 = 0,103 m/s UA2 = (18,8/DN)² · Q = (18,8 : 150)² · 130 = 2,042 m/s La altura total de la instalación se calcula mediante la ecuación indicada en el punto 1.3.10. pA2 – p A1 UA2 ² – UA1 ² HA = (zA2 – zA1 ) + ———— ⋅10² + ————— + HJ A1-1 + HJ 2-A2 ρ⋅g 2g 73 – 5,17 2,042² – 0,103² = (14 – 9) + —————— ·10² + ——————— + 2,4 + 11,3 0,9073 · 9,81 2 · 9,81 HA = 5 m + 762,1 m + 0,2 m + 2,4 m + 11,3 m = 781 m La altura total de la instalación para Q = 130 m³/h es igual a 781 m. 1.4

Capacidad de aspiración S

Capacidad de aspiración S es el volumen de gas, dependiendo de la presión de aspiración, que puede bombear la bomba por unidad de tiempo. Este término es una característica del tamaño de las bombas que vehiculan gases o mezclas gas/líquido que los contengan, p.e. bombas de vacío de anillo líquido, bombas de canal lateral, o bombas centrífugas de canal lateral con etapa de aspiración, empleadas para la evacuación de tuberías de aspiración o cebado de bombas centrífugas y su instalación. La capacidad de aspiración y el volumen a evacuar determinan el tiempo que tarda la bomba en conseguir una reducción de presión. La unidad de medida para la capacidad de aspiración más empleada es m³/h. © Sterling Fluid Systems B. V

27

1.5

NPSH en bombas centrífugas

El término (NPSH) empleado en bombas centrífugas e instalaciones significa “Altura Neta Positiva de Aspiración”. (NPSH) se define como la energía neta (= energía total menos la tensión de vapor) en la boca de aspiración de la bomba. pamb – pv (NPSH) = Ht1 – zD + ———— ρ1 · g El valor (NPSH) está referido al nivel de referencia (NPSH), mientras el nivel de energía en la boca de aspiración de la bomba está referido al nivel de referencia de la instalación. El término cavitación está estrechamente relacionado con (NPSH). La cavitación es la formación de burbujas de vapor al descender la presión estática por debajo de la tensión de vapor del líquido y su posterior desaparición (implosión) al subir la presión por encima de la tensión de vapor. Este proceso produce golpes puntuales de alta presión. Si las burbujas están junto o próximas a una superficie, ej. pared o álabes del impulsor, los resultados de la implosión también llamado “Microjets”, golpean la superficie de la pared / álabe del impulsor a alta velocidad causando un fuerte desgaste. Esto explica la estructura porosa tan característica de los materiales sometidos a cavitación. La principal causa de cavitación en bombas centrífugas es la bajada local de la presión en la entrada de los pasos formados por los álabes del impulsor debido al aumento de la velocidad del líquido en el ojo de entrada del impulsor y a la transmisión de energía del impulsor al líquido. La cavitación puede aparecer también en otros puntos de la bomba donde ocurran caídas locales de presión, ej. entrada a difusores, carcasas y espaciadores. Normalmente se produce debido a una elevada temperatura del fluido bombeado, a la reducción de presión en la aspiración de la bomba, al incremento de la altura estática de elevación en la aspiración o a la reducción en la altura estática de carga en la aspiración. Los efectos de la cavitación en función de su severidad son: a) Formación de burbujas aisladas o áreas de burbujas de vapor Esto sólo puede ser observado y evaluado por examen estroboscópico de la entrada del impulsor en una copia especialmente construida del diseño original de la bomba, que permita la visibilidad interna. Este costoso procedimiento sólo se justificaría al realizar el diseño hidráulico de impulsores sometidos a grandes esfuerzos para grandes bombas de condensados, para optimizar la bomba y las entradas de los impulsores según los requerimientos (NPSH).

© Sterling Fluid Systems B. V

28

b) Caída de la altura total comparada con la de funcionamiento sin cavitación para el mismo caudal. La caída se da como un porcentaje de la altura total sin cavitación para ese caudal. En bombas de varias etapas es un porcentaje de la altura total de la primera etapa. c) Caída del rendimiento comparado al de funcionamiento sin cavitación. d) Ruido y cambio del ruido comparado al de funcionamiento sin cavitación. La implosión de las burbujas de vapor crea un golpeteo similar a piedras en una hormigonera. e) Funcionamiento brusco e irregular por un incremento de la vibración en comparación con su funcionamiento sin cavitación. f) Daños materiales de los elementos internos de la bomba. La erosión de la superficie del material la convierte en una estructura porosa similar a la de una esponja. g) Desplome de la altura total La altura total de la bomba cae completamente cuando el impulsor llega a estar bloqueado por las burbujas de la cavitación que evitan cualquier transmisión de energía al fluido bombeado. 1.5.1

(NPSH) requerido por una bomba

El valor de (NPSH) requerido por una bomba, (NPSHR), es el valor mínimo de energía total del conjunto, en el nivel de referencia para que el valor (NPSH), en que tiene que ser superior a la tensión de vapor del líquido bombeado, para garantizar el correcto funcionamiento de la bomba sin cavitación a la velocidad, caudal (o altura total) seleccionado y para el fluido bombeado para el cual la bomba fue diseñada. El fabricante de la bomba fija el valor (NPSHR) y lo muestra en la curva característica NPSHR / Q . El (NPSHR) está basado, en pruebas de cavitación con agua limpia y fría, cuando se produce una caída del 3% respecto al funcionamiento sin cavitación. Este valor es, por tanto, (NPSH3). Para bombas de varias etapas el término (NPSH3) se refiere a la primera etapa. Para bombas cuya transferencia de energía es superior a la normal, p.e. bombas de alimentación de calderas o de condensado para grandes centrales de producción de energía, el valor (NPSHR) es considerablemente mayor que (NPSH3), debido a que en estos casos se presenta antes los efectos de la vibración y la pérdida de material. No obstante, la selección de materiales de resistencia adecuada a la cavitación para el impulsor permite reducir el valor de (NPSHR) y/o prolongar la vida del mismo. La resistencia a la cavitación del material del impulsor se refleja en la siguiente tabla.

© Sterling Fluid Systems B. V

29

Tabla 1.01 Material

Índices de desgaste por erosión debido a cavitación Ejemplo

Índice de desgaste

Fundición de hierro

EN-JL1040 EN-GJL-250 (GG25)

1,0

Aleaciones de bronce y cobre

CC480KCuSn10-Cu

0,5

Fundición acero-cromo

1.4317 GX4CrNi13-4

0,2

Aluminio - bronce

CC333GCuAl10Fe5Ni5-C

0,1

Fundición acero inoxidable

1.4408 GX5CrNiMo19-11-2

0,05

Acero fundido Duplex

1.4517 GX2CrNiMoCuN25-6-3-3

0,02

El índice de desgaste indica en valores relativos la pérdida aproximada de material comparada con la fundición de hierro, índice de desgaste 1, para el mismo (NPSHD) y fluido bombeado. 1.5.2

Reducción del valor de (NPSH) para bombeo de agua e hidrocarburos

La experiencia y los resultados de los ensayos indican que las bombas funcionan mejor y los daños por cavitación son menores al bombear hidrocarburos sin gases o agua a alta temperatura. En estas aplicaciones por lo tanto, las bombas requieren un (NPSHD) menor que para agua fría. El Hydraulic Institute (HI) ha publicado una tabla donde podemos conocer el (NPSHR), dependiendo de la temperatura y/o la tensión de vapor de varios hidrocarburos. La aplicación de estas reducciones del (NPSHR) dependen del estricto cumplimiento con las condiciones en la entrada y las temperaturas de servicio. Por lo tanto, estos valores reducidos deberían ser considerados cuando el comprador o usuario tiene un claro conocimiento de este requerimiento. Según “Standards of Technical Requirements for Centrifugal Pumps” clase I y II (DIN ISO 9905 y 5199) no está permitido el empleo de factores de corrección para hidrocarburos. 1.5.3

Nivel de referencia para el valor de (NPSH)

El nivel de referencia para el valor de (NPSH) se define como el plano horizontal que atraviesa el centro del círculo determinado por los puntos extremos del borde principal de los álabes del impulsor. En el caso de las bombas de doble aspiración con eje no horizontal, la entrada del impulsor a más alto nivel es el factor determinante. En las bombas de eje horizontal el nivel de referencia (NPSH) se sitúa generalmente a la altura del eje.

© Sterling Fluid Systems B. V

30

En las bombas con eje vertical o inclinado, la posición de la entrada del impulsor y por lo tanto el nivel de referencia del valor de (NPSH) no se puede fijar y ha de ser dado por el fabricante.

Fig. 1.02 1.5.4

Posición del nivel de referencia para el valor de (NPSH)

(NPSH) disponible en una instalación (NPSHD)

El valor de (NPSH) disponible en una instalación (NPSHD) es el determinado por el fluido bombeado y el caudal de diseño: p1 + pamb – pv U1² (NPSHD) = (z1 – zD) + —————— + —— ρ·g 2g y/o UA1² pA1 + pamb – pv (NPSHD) = (zA1 – zD) + —————— + ——— – HJ A1-1 ρ ·g 2g Para que una bomba funcione sin problemas ha de cumplirse la condición: (NPSHD) ≥ (NPSHR) Por razones de seguridad y para cubrir variaciones en las condiciones de trabajo, a no ser que existan otras normas a reglamentos que apliquen, se recomienda que exista un margen de seguridad de aproximadamente 0,5 m, es decir: (NPSHD) ≥ (NPSHR) + 0,5 m

© Sterling Fluid Systems B. V

31

Si la aplicación tiene valores de (NPSHD) inferiores, han de considerarse las siguientes posibilidades: • Selección de una bomba con velocidad de giro más baja. • División del caudal entre varias bombas, o utilización de una bomba con impulsores de doble entrada, posiblemente sólo en la primera etapa. • Aplicación de una bomba con un impulsor especial en el lado de aspiración con un NPSH bajo, p.e. la primera etapa de una bomba de varias etapas. • Instalación de una bomba previa de baja velocidad (primario). • Instalación de una bomba vertical con depósito, mediante el cual conforme a la longitud del depósito, la entrada del impulsor de la primera etapa, y por lo tanto el nivel de referencia de (NPSH), baja. Si por razones relacionadas con la aplicación no puede evitarse el funcionamiento de la bomba en cavitación, p.e. cambio en las condiciones de trabajo o un funcionamiento en sobrecarga, entonces, para las piezas delicadas, especialmente el impulsor, en el caso de bombas de varias etapas el impulsor de la primera etapa, deben elegirse materiales dúctiles que resistan más tiempo la erosión provocada por la cavitación. Estos materiales y sus índices de desgaste están en la Tabla 1.01. 1.5.5

Ejemplo del cálculo del valor de (NPSH) de la instalación

Los siguientes casos están ilustrados en las Figs.1.03 & 1.04. Nota! Si la presión atmosférica en la instalación no está claramente especificada la presión debida a una altura puede ser tomada del capítulo 13 (presión atmosférica). En todos los ejemplos se entiende que la altura por velocidad UA1²/2g es despreciable. 1o Ejemplo Aspiración de un recipiente cerrado Datos: líquido bombeado, agua, t = 60 °C, ρ = 0,9832 kg/dm³ pv = 0,19920 bar, pamb = 1,025 bar, pA1 = 0,4 bar zA1 = – 3,2 m zD = 0,8 m Se pide:

HJ A1-1 = 1,8 m

el (NPSH) disponible de la instalación

pA1 + pamb – pv (NPSHD) = (zA1 – zD ) + ——————— – HJ A1-1 ρ· g 0,4 + 1,025 – 0,19920 (NPSHD) = (– 3,2 – 0,8) + —————————— ·10² – 1,8 = 6,9 m 0,9832 · 9,81 El valor (NPSH) disponible de la instalación (NPSHD) es igual a 6,9 m.

© Sterling Fluid Systems B. V

32

Fig. 1.03 Instalación de bomba centrífuga, aspiración en carga (1)= Nivel de referencia Índices 1 = Entrada bomba de la instalación A1= Entrada lado insta- 1’= Punto de medición en la (2)= Nivel de referencia lación entrada de (NPSH)

© Sterling Fluid Systems B. V

33

Fig. 1.04 Instalación de la bomba centrífuga, trabajando en aspiración (1)= Nivel de referen- Índices 1 = Entrada bomba cia instalación A1= Entrada lado 1’= Punto de medición en la entra(2)= Nivel de referen- instalación da cia de (NPSH)

© Sterling Fluid Systems B. V

34

2o Ejemplo Aspiración de un recipiente abierto En este caso pA1 = 0 o sea, únicamente actúa sobre el nivel del líquido la presión atmosférica pamb. Datos: Líquido bombeado, agua, t = 40 °C, ρ = 0,9923 kg/dm³ pv = 0,07375 bar, pamb = 1,016 bar (NPSHR) = 2,9 m (NPSHD) = (NPSHR) + 0,5 m (margen de seguridad) = 3,4 m HJ A1-1 = 2,7 m Se pide:

de

La máxima altura estática de aspiración Hs geo

pamb – pv (NPSHD) = (zA1 – zD) + ———— – HJ A1-1 ρ·g

entonces

pamb – pv (zA1 – zD) = (NPSHD) – ———— + HJ A1-1 ρ ·g

la máxima altura estática de aspiración Hs geo: 1,016 – 0,07375 (zA1 – zD) = 3,4 – ———————— ·10² + 2,7 = – 3,58 m 0,9923 · 9,81 El resultado es negativo, por lo tanto la bomba se puede instalar por encima del nivel del líquido en el recipiente de aspiración. La máxima altura de aspiración posible es Hs geo = 3,58 m. Si la bomba se instala a 2000 m de altura sobre el nivel del mar, con el resto de las condiciones de funcionamiento inalteradas, la altura estática máxima de aspiración con pamb = 0,795 bar (ver capítulo 13.01) se convierte en: 0,795 – 0,07375 (zA1 – zD) = 3,4 – ———————— ·10² + 2,7 = – 1,31 m 0,9923 · 9,81 La altura estática máxima de aspiración Hs geo a una altitud de 2000 m sobre el nivel del mar es sólo 1,31 m. Esto demuestra la gran influencia de la presión atmosférica en la altura estática de aspiración.

© Sterling Fluid Systems B. V

35

3o Ejemplo Alimentación desde un recipiente cerrado Datos: Líquido bombeado, agua, t = 140 °C, ρ = 0,9258 kg/dm³ pv = 3,614 bar, pamb = 0,996 bar, pA1 = 3,0 bar (zA1 – zD) = Hz geo = 16 m Se pide:

HJ A1-1 = 15 m

el valor de (NPSH) disponible de la instalación

pA1 + pamb – pv (NPSHD) = (zA1 – zD) + ——————— – HJ A1-1 ρ·g entonces: 3 + 0,996 – 3,614 (NPSHD) = 16 + ———————— · 102 – 15 = 5,21 m 0,9258 · 9,81 4o Ejemplo Alimentación desde un recipiente cerrado Datos: Líquido bombeado, agua t = 160 °C, ρ = 0,9073 k/dm³ pv = 6,181 bar, pamb = 1,013 bar, pA1 = 5,4 bar (NPSHR) = 4 m (incluido el margen de seguridad), HJ A1-1 = 2m Se pide:

de

La mínima altura estática de alimentación necesaria Hz geo

pA1 + pamb – pv (NPSHD) = (zA1 – zD ) + ——————— – HJ A1-1 ρ·g

pA1 + pamb – pv (zA1 – zD ) = (NPSHD) – ——————— +HJ A1-1 ρ·g En lugar de (NPSHD) en este caso se emplea (NPSHR) entonces

5,4 + 1,013 – 6,181 (zA1 – zD ) = 4 – ————————— · 10² + 2 = 3,39 m 0,9073 · 9,81 El resultado es positivo, por lo tanto la bomba debe estar situada por debajo del nivel del líquido en el recipiente de aspiración. de

La mínima altura estática de carga es Hz geo = 3,39 m.

© Sterling Fluid Systems B. V

36

5o Ejemplo Alimentación desde un recipiente cerrado, que está a la presión correspondiente a la tensión de vapor del líquido bombeado (condiciones de saturación en el recipiente). Es este caso particular, pA1 + pamb = pv , por lo tanto, la ecuación simplificada para el valor disponible de (NPSH) de la instalación queda: (NPSHD) = (zA1 – zD) – HJ A1-1 y

(zA1 – zD) = (NPSHD) + HJ A1-1 + margen de seguridad

Datos:

(NPSHR) = 1,3 m, margen de seguridad = 0,5 m, HJ A1-1 = 0,2 m

Se pide:

La mínima altura estática de alimentación necesaria Hz geo

(NPSHD) en este caso es igual a (NPSHR) y por lo tanto: (zA1 – zD ) = 1,3 m + 0,2 m + 0,5 m = 2,0 m El resultado es positivo, por lo tanto la bomba debe ser instalada debajo del nivel del líquido en el recipiente de aspiración. La mínima altura estática de carga necesaria es Hz geo = 2,0 m. 1.6

Energía específica

La energía específica y se define en términos de masa del fluido bombeado. Es calculada mediante la ecuación: y=H·g La unidad es: J/kg = N m/kg = W/kg s = m²/s² Comparación entre el nivel de energía y la energía específica. Nivel de energía

Abreviatura

Energía específica

Abreviatura

Altura total de la bomba

H

De la bomba

y

Altura total de instalación

HA

De la instalación

yA

Altitud

z

De la altura estática

z·g

Altura de presión

p/ρ · g

De la presión

p/ρ

Altura de velocidad

U²/2 g

De la velocidad

U²/2

Pérdida de carga

HJ

De la pérdida de nivel de yJ energía

© Sterling Fluid Systems B. V

37

1.7

Potencia, rendimiento

1.7.1

La potencia hidráulica Pu dada por la bomba es la potencia útil transmitida por la bomba al líquido bombeado: Pu = q · g · H = ρ · Q · g · H

donde ρ es la densidad del líquido bombeado. Si existe un cambio notable en la densidad del líquido bombeado durante su paso a través de la bomba, se emplea como densidad la de la sección de entrada ρ1. La unidad de potencia en el Sistema Internacional de Unidades (SI) es el vatio (W). En la práctica es habitual considerar la potencia en kW. Esto se expresa con la siguiente ecuación: ρ ·Q ·H Pu = ———— en kW con ρ in kg/dm³, Q en m³/h y H en m 367 1.7.2 La potencia absorbida P (potencia tomada) por la bomba, es la potencia absorbida en el eje o el acoplamiento. Es mayor que la potencia dada Pu por la bomba, siendo la diferencia entre ambas las pérdidas en la bomba. Si el rendimiento η de la bomba, que representa las pérdidas en la misma, es conocido, la potencia absorbida por la bomba puede expresarse por la siguiente ecuación: Pu ρ·Q·H P = — = ————— en kW η 367 · η

con ρ en kg/dm³, Q en m³/h y H en m η es expresado como valor decimal

Ejemplo: Datos: Q = 50 m³/h, H = 54 m, ρ = 1,0 kg/dm³, η = 70 % = 0,70 1,0 · 50 · 54 P = —————— = 10,5 kW 367 · 0,70 Podemos distinguir distintos tipos de potencia: Abreviatura

Término

Definición

Pu

Potencia dada por la bomba

Potencia transmitida por la bomba al líquido bombeado. Nota También conocida como potencia hidráulica de la bomba.

© Sterling Fluid Systems B. V

38

P

Potencia absorbida por la bomba Potencia absorbida por la bomba para un trabajo Pérdida de potencia mecánica de la bomba

Pr PJ m

Potencia absorbida en el eje o el acoplamiento de la bomba. Potencia necesaria por la bomba para un trabajo. Potencia absorbida por la bomba para vencer las pérdidas por rozamiento en cojinetes y cierres.

1.7.3 El rendimiento de la bomba η establece la relación entre la potencia hidráulica suministrada por la bomba y la potencia absorbida en el eje o acoplamiento de la misma. El rendimiento de la bomba se expresa mediante la ecuación: Pu ρ · Q ·g · H η = —— = —————— P P y con las siguientes unidades: ρ·Q·H η = ———— 367 · P

con P en kW, ρ en kg/dm³, Q en m³/h y H en m

Ejemplo: Datos: Q = 200 m³/h, H = 90 m, ρ = 1,0 kg/dm³, P = 64,5 kW 1,0 · 200 · 90 η = ——————— = 0,76 = 76 % 367 · 64,5 Podemos distinguir distintos tipos de rendimiento: Abreviatura

Término

Definición

η

Rendimiento de la bomba

Relación entre la potencia hidráulica suministrada por la bomba Pu y la potencia absorbida P de la bomba. η = Pu / P

ηopt también ηBEP ηmax

Rendimiento óptimo

El mayor rendimiento de una bomba para un líquido y una velocidad de funcionamiento dados.

© Sterling Fluid Systems B. V

39

ηm

Rendimiento mecánico

Relación entre la potencia absorbida por la bomba P menos las pérdidas de potencia mecánica PJ m y la potencia absorbida para un punto de trabajo determinado. ηm = (P – PJ m ) / P Nota: Dependiendo del tamaño y prestaciones de la bomba, ηm se encuentra entre 0,994 y 0,96.

ηint

Rendimiento hidráulico

Relación entre la potencia hidráulica suministrada por la bomba Pu y la diferencia entre la potencia absorbida por la bomba P y las pérdidas de potencia mecánica PJ m ηint = Pu / (P – PJ m )

1.7.4 La potencia instalada PM es la potencia nominal del motor PN. La potencia instalada debe ser adecuada para todas las condiciones de trabajo. Al evaluar la potencia instalada necesaria se debe considerar cierta potencia adicional. Hay que incluir las pérdidas debidas a la inevitable desviación de las condiciones actuales de los datos de diseño de la instalación de la bomba y del fluido bombeado, y las pérdidas adicionales de potencia en los cierres del eje, desgaste de material, etc. En la práctica, si no existen condiciones extremas ni se han solicitado por el cliente normas o especificaciones especiales, los márgenes que aparecen en la lista son suficientes como mínimos. a) Márgenes de potencia para bombas de canal lateral para P

25%

PM ≈ 1,25 · P

1,5 a 4 kW

20%

PM ≈ 1,2 · P

> 4 kW

10%

PM ≈ 1,1 · P

< 1,5 kW

b) Márgenes de potencia para bombas de flujo radial para P

< 1,5 kW

50%

PM ≈ 1,5 · P

1,5 a 4 kW

25%

PM ≈ 1,25 · P

4 a 7,5 kW

20%

PM ≈ 1,2 · P

7,5 a 40 kW

15%

PM ≈ 1,15 · P

> 40 kW

10%

PM ≈ 1,1 · P

© Sterling Fluid Systems B. V

40

c) Márgenes de potencia para bombas de flujo mixto o flujo axial Los márgenes de potencia de este tipo de bombas está en función de la forma de la curva de potencia absorbida de la bomba y deben ser establecidos en cada caso particular en función de las condiciones específicas de servicio. d) Márgenes de potencia para bombas cuya potencia absorbida es > 100 kW En estos casos, los márgenes de potencia deben ser cuidadosamente calculados para evitar el sobredimensionado del motor. El rendimiento juega un papel importante y la elección del mismo debe ajustarse a las condiciones de funcionamiento tanto como sea posible. 1.8

Velocidad y sentido de giro

1.8.1

Velocidad

La velocidad n es el número de revoluciones por unidad de tiempo. Para un cuerpo simétrico, p.e. el impulsor, la unidad es 1/s, pero la unidad más empleada es rpm (revoluciones por minuto). Abreviatura

Término

Definición

N

Velocidad

Número de revoluciones por unidad de tiempo de un cuerpo uniforme giratorio.

nr

Velocidad seleccionada Velocidad requerida de una bomba para cumplir unas condiciones de servicio.

nmax all

Velocidad máxima permitida

Velocidad máxima en la que la bomba puede operar conforme a los datos de selección y condiciones de la instalación.

nmin all

Velocidad mínima permitida

Velocidad mínima en la que la bomba puede operar conforme a los datos de selección y condiciones de la instalación.

1.8.2

Sentido de giro de la bomba

El sentido de giro de la bomba se refiere a la rotación del impulsor / impulsores según la cual la bomba ha sido diseñada o seleccionada. a) Sentido horario de rotación (sentido de rotación a derechas) Sentido horario de rotación del eje de la bomba vista desde el extremo del eje lado accionamiento. Comúnmente designado ‘cw’.

© Sterling Fluid Systems B. V

41

b) Sentido antihorario de rotación (sentido de rotación a izquierdas) Sentido antihorario de rotación del eje de la bomba vista desde el extremo de eje lado accionamiento. Comúnmente designado ‘ccw’. Para bombas que pueden ser accionadas por ambos lados, el sentido de giro se facilitará mediante un croquis. Las bombas llevan marcada una flecha que facilita la identificación del sentido de giro desde el exterior de la bomba y cuando está parada. 1.9

Velocidad específica y número tipo característico

1.9.1

Velocidad específica ns

Un determinado punto de servicio con un caudal Q y una altura total H se puede conseguir mediante bombas centrífugas con impulsores de diferentes formas, dependiendo de la velocidad. La velocidad específica ns es el valor característico de la forma del impulsor. Este término se define como la velocidad de un impulsor, geométricamente similar en todos los aspectos a aquel que para una altura total Hs de 1m da un caudal Qs de 1 m³/s. De las leyes de semejanza se extrae la siguiente relación: (Q / Qs) 0,5 ns = n · —————— (H / Hs) 0,75

en rpm

donde n en rpm, Q en m³/s y H en m

La velocidad específica se refiere a los datos de funcionamiento en el punto de máximo rendimiento de un impulsor a diámetro máximo. En las bombas de varias etapas se refiere exclusivamente a los datos de funcionamiento de la primera etapa, debiendo tener en cuenta que pueden ser impulsores distintos al resto, p.e. impulsores de bajo NPSH. En el caso de los impulsores de doble entrada se refiere sólo a uno de los lados del impulsor. Las definiciones anteriores pueden simplificarse para Qs = 1 m³/s y Hs = 1 m, a las siguientes: n Qopt 0,5 Qopt0,5 ns = n · ——0,75 — en rpm y/o ns = —— · —––––— en rpm Hopt 60 Hopt 0,75 con:

n en rpm

y/o

n en rpm

Qopt en m³/s

Qopt en m³/h

Hopt en m

Hopt en m

Nota: Para la velocidad específica ns ha sido muy empleada la abreviatura nq.

© Sterling Fluid Systems B. V

42

1.9.2

Número tipo característico K

El número tipo característico viene dado por la abreviatura K. El número característico K, válido para las mismas condiciones que la velocidad específica, se define por la siguiente ecuación: Qopt0,5 K = 2 · π · n · ————— (g · Hopt )0,75

con n en rps, Qopt en m³/s, g en m/s², Hopt en m

El factor de conversión de K a ns es el siguiente: {ns} {K} = ——— 52,919 1.9.3

Número específico de aspiración nss

El número específico de aspiración nss se basa en la velocidad específica. En lugar de la altura total Hopt , se utiliza el valor (NPSH3) para Qopt. El número específico de aspiración nss es un número característico para la capacidad de aspiración y el estado de (NPSH) de una bomba centrífuga y se define con la siguiente ecuación: Qopt 0,5 nqs = n · ————— — en rpm (NPSH3) 0,75 con:

n en rpm

y/o

n Qopt 0,5 nqs = —— · —————–– en rpm 60 (NPSH3)0,75

y/o

n en rpm

Qopt en m³/s

Qopt en m³/h

(NPSH3) en m

(NPSH3) en m

El valor de nss generalmente es de 130 rpm para un impulsor estándar y de 240 rpm para un impulsor de bajo NPSH (etapa de aspiración). En algunos casos se presentan valores inferiores a 130 rpm y hasta 60 rpm. En casos extremos para impulsores de bajo NPSH, puede llegar a ser de 380 rpm. El valor característico de una bomba depende del diseño del impulsor, de la velocidad, del caudal y del nivel de cavitación aceptable.

© Sterling Fluid Systems B. V

43

1.9.4

Velocidad específica, forma del impulsor, rendimiento

La velocidad específica y la forma del impulsor tienen una gran influencia sobre el rendimiento de la bomba. La fig.1.05 muestra la relación entre la velocidad específica de impulsores de varias formas y el rendimiento de la bomba. Debe tenerse en cuenta que el tamaño absoluto de la bomba, determinado por el caudal Q, también influye.

-

Impulsores de paletas ns=4 a 12 rpm Fig. 1.05

Impulsores de flujo radial ns=8 a 45 rpm

Impulsores de flujo mixto ns=40 a 160 rpm

Velocidad específica, forma del impulsor, rendimiento

© Sterling Fluid Systems B. V

44

Impulsores de flujo axial ns=100 a 300 rpm

1.10

Selección de una bomba

La selección de una bomba se basa en unas condiciones de funcionamiento determinadas, especificadas por el diseñador del proceso o el operador. Se necesita como mínimo la siguiente información: •

Fluido bombeado El fluido debe quedar completamente definido. La composición de una mezcla debe estar perfectamente especificada. Cuando sea de aplicación, deben ser conocidos detalles tales como el contenido de sustancias sólidas, componentes corrosivos o abrasivos, gases indisolubles y sustancias peligrosas, como por ejemplo, inflamables, venenosas, irritantes, etc..

•

Temperatura de funcionamiento La temperatura de funcionamiento es necesaria para el trabajo seleccionado. Incluso, a veces, la temperatura máxima y mínima.

•

Propiedades físicas del fluido bombeado Para líquidos y mezclas que no son comunes, es necesario conocer las propiedades que dependen de la temperatura: densidad, viscosidad y tensión de vapor.

•

Condiciones de funcionamiento Las condiciones de funcionamiento incluyen el caudal, presiones de aspiración e impulsión o altura total, (NPSH) o altura disponible (NPSHD). Si estos valores están sujetos a variaciones debido a las condiciones de la instalación entonces los valores máximos y mínimos deben ser especificados.

•

Normas Cualquier norma o requerimiento especial se incluirá en la petición de oferta.

La petición se simplifica considerablemente si se usa una hoja de datos de bomba centrífuga que cumpla con las normas EN 25 199, DIN ISO 5199 o DIN ISO 9905. Al cumplimentar esta hoja de datos se tiene toda la información necesaria para la selección de la bomba. Los valores fundamentales están marcados con un triángulo negro en el impreso. Para asegurar la selección de la bomba más adecuada y de mejor rendimiento para la aplicación, deben facilitarse el máximo número de datos en la hoja de consulta. 1.11

Diseño de la instalación y costes del ciclo de vida

Un importante paso en el diseño de una instalación es el cálculo y optimización de los costes del ciclo de vida de la misma.

© Sterling Fluid Systems B. V

45

Los costes del ciclo de vida se componen de: •

Costes del capital

•

Costes de funcionamiento

•

Costes de mantenimiento

•

Costes de reparación

•

Costes de desechado

1.11.1 Costes del capital Los costes de capital cubren el coste de la bomba. Dependiendo de las condiciones de funcionamiento estos costes reflejan el tamaño de la bomba, los materiales de construcción, las especificaciones del accionamiento y cualquier accesorio. Para optimizar los costes de capital se deben considerar en el diseño los siguientes consejos: Tamaño de la bomba Caudal Q

Sin margen de seguridad.

Altura total H

Establecer con la mayor exactitud la altura estática Hstat y la altura dinámica Hdyn. Evitar excesivos márgenes de seguridad.

Velocidad n

Seleccionar, si es posible, motores eléctricos con el menor número de polos y transmisión directa. Para bombas de alta presión y bombas con diferencias de presión superiores a 100 bar, velocidades > 3000 ó 3600 rpm es, normalmente, más económico que bombas de gran tamaño o elevado número de etapas. La velocidad seleccionada es función de los límites mecánicos de la bomba, cierres de eje y motor. Además, la velocidad puede ser limitada por el valor (NPSHD).

Construcción de la bomba Material en contac- Los materiales deben satisfacer los requerimientos de resisto con el fluido tencia a la corrosión, abrasión y erosión y ajustarse a la presión y temperatura de funcionamiento. Al elegir entre posibles bombeado materiales, hay que estimar si el mejor y en consecuencia el más caro, puede reducir los costes de mantenimiento y reparación. Las propiedades y condiciones del fluido bombeado determiCierres del eje nan el tipo de cierres, a menos que se seleccionen bombas estancas. Las consideraciones medioambientales juegan también un importante papel. Al elegir entre posibles soluciones, se han de valorar los costes del ciclo de vida de cada opción.

© Sterling Fluid Systems B. V

46

Tamaño del motor

Accesorios Acoplamiento y bancada

Calcular los márgenes de seguridad conforme a las normas. Sólo se superarán estos márgenes de seguridad en casos excepcionales después de un meticuloso examen de las condiciones de funcionamiento. Es aconsejable, donde sea posible, una construcción monobloc, bombas inline o verticales de varias etapas, no obstante, sus prestaciones deben ser consideradas.

1.11.2 Costes de funcionamiento La mayor parte de los costes de funcionamiento recaen en los costes energéticos. Además de la correcta selección de bomba y accionamiento, (ver 1.11.1) los rendimientos de ambos juegan un papel fundamental. Mientras sea posible, las bombas deben operar en la zona de rendimiento óptimo. Para bombas estándar con un campo fijo de aplicación, se deben hacer ciertas concesiones relativas al rendimiento. Los motores eléctricos deben operar dentro del rango de su potencia nominal. Si el motor está sobredimensionado el rendimiento se reduce y por lo tanto los costes de funcionamiento se incrementan. Si es necesaria alguna regulación para adaptarse a los cambios de las condiciones de funcionamiento, se llevará a cabo con las menores pérdidas posibles. El capítulo 2.2 describe las opciones. Si son necesarios grandes cambios en determinados puntos de funcionamiento merece la pena estimar las posibles horas de funcionamiento en cada punto y la energía requerida para cada uno. Puede, por ejemplo, representar una ventaja dividir el caudal total de la planta entre un número de bombas, posiblemente de diferentes tamaños, cada una de las cuales optimizada para un punto de funcionamiento particular. Esto evita tener fuertes estrangulamientos o hacer funcionar a carga parcial bombas seleccionadas para el punto máximo de funcionamiento. 1.11.3 Costes de mantenimiento Llevar a cabo una supervisión y mantenimiento regular en una instalación de bombas es un requerimiento necesario para asegurar un funcionamiento sin problemas y prolongar la vida operativa. La experiencia demuestra que un mantenimiento regular tiene un coste menor que las reparaciones de emergencia en el momento de la avería. 1.11.4 Costes de reparación Si el mantenimiento rutinario se lleva a cabo con eficacia en la instalación de bombas, como regla general, no se producirán costos por reparaciones importantes. La sustitución y reparación de elementos de desgaste y realizado por personal cualificado, puede alargar significativamente la vida de servicio.

© Sterling Fluid Systems B. V

47

En el cálculo del coste hay que considerar en su conjunto la economía y el rendimiento, los tiempos muertos y la pérdida de producción. Cuando los costes de reparación son excesivos es conveniente comprobar si las condiciones actuales de funcionamiento son todavía las mismas que las especificadas en el momento de selección de la bomba. 1.11.5 Costes de desechado Los costes de desechado aparecen cuando, por ejemplo, la reparación de una bomba no es ya rentable, o si la planta está fuera de servicio y la bomba no puede ser utilizada en otro sitio. Los componentes metálicos que no han sido contaminados pueden ser reciclados. Plásticos, elastómeros y materiales lubricantes deben ser desechados respetando al ambiente, lo cual, produce costes. Es, por lo tanto, aconsejable al diseñar una instalación de bombas, examinar los aspectos ambientales y de reciclado. 1.11.6 Cálculo de los costes del ciclo de vida The Confederation of Pump Manufacturers en USA (HI = Hydraulics Institute) y en Europa (Europump) editaron una especificación para establecer y reducir los Costes del Ciclo de Vida (Life Cycle Costs LCC) en 1999. Los lectores interesados deben consultar el borrador o los últimos resultados de esta especificación para incluirlos en el diseño de las instalaciones.

© Sterling Fluid Systems B. V

48

2

Características de funcionamiento de las bombas centrífugas

2.1

Curvas características

2.1.1

Curvas características de las bombas

Para una bomba centrífuga a una velocidad de giro constante, la altura H, la potencia absorbida P y por tanto el rendimiento η - así como el (NPSHR), son función del caudal Q. La relación entre estos diferentes valores se representa mediante las curvas características. La fig. 2.01 muestra, como ejemplo, las cuatro curvas características correspondientes a una bomba centrífuga de una sola etapa a una velocidad de giro de n = 1450 rpm.

Fig. 2.01

Curvas características de una bomba centrífuga de una etapa.

© Sterling Fluid Systems B. V

49

Fig. 2.02 Influencia de la velocidad específica ns en la forma de las curvas características de la bomba. (Curvas mostradas en términos relativos)

© Sterling Fluid Systems B. V

50

La curva de altura / caudal H(Q) también conocida como curva de regulación – representa la relación entre la altura de una bomba centrífuga y su caudal. En general la altura disminuye al aumentar el caudal. La medida de esta caída en la altura viene dada en la práctica por la relación: H0 – Hopt ————— Hopt a menudo llamada “pendiente”. Esta relación de la pendiente de la curva de altura es una función de la velocidad específica, siendo sus valores: Para bombas de canal lateral

aprox.

1a3

Para bombas de flujo radial

aprox.

0,10 a 0,25

Para bombas de flujo mixto

aprox.

0,25 a 0,80

Para bombas de flujo axial

por encima de 0,80

La pendiente está determinada por el tipo de bomba y la forma de su impulsor y no puede elegirse arbitrariamente. Las curvas H(Q), en las que la altura disminuye al aumentar el caudal se denominan estables (Fig. 2.03a, b y c). En una curva H(Q) estable, a cualquier valor de la altura le corresponde un valor del caudal único. Por el contrario, las curvas H(Q) inestables son aquellas en las que se dan caudales para los cuales la altura aumenta cuando aumenta el caudal (Fig. 2.03d y e). En una curva H(Q) inestable se pueden asociar dos o más valores del caudal con un solo valor de altura. Los valores pico en una curva inestable son conocidos como Qsch y Hsch. La forma de la curva característica en Fig. 2.03e es típica de bombas con elevada velocidad específica, por encima de ns ≈ 110 rpm.

Fig. 2.03 Curvas típicas características H(Q) de bombas centrífugas.

© Sterling Fluid Systems B. V

51

La forma de la curva de potencia absorbida P(Q) de una bomba centrífuga es función de la velocidad específica (ver Fig. 2.02). En el caso de bombas de canal lateral, la máxima potencia absorbida se da para Q = 0. En las bombas de flujo radial, la potencia absorbida aumenta al aumentar el caudal. La máxima potencia absorbida por las bombas de flujo mixto se produce aproximadamente para Qopt volviendo a caer a caudales mayores. En el caso de bombas de flujo axial, la máxima potencia absorbida se produce cuando Q = 0, cayendo al ir aumentando el caudal. Debido a estas diferencias, las bombas de flujo radial se arrancan generalmente con la válvula de impulsión cerrada, mientras que las de canal lateral y flujo axial son arrancadas con la válvula de impulsión abierta para evitar la sobrecarga del motor de accionamiento de la bomba durante el arranque. La curva de rendimiento η(Q) aumenta inicialmente desde cero al aumentar el caudal hasta llegar a un punto máximo (ηopt) y cae después al seguir aumentando el caudal. A menos que haya que tener en cuenta otras consideraciones, ha de elegirse la bomba de tal manera que el rendimiento óptimo ηopt se acerque lo más posible al caudal requerido Qr , es decir Qr ≈ Qopt. La forma de la curva de (NPSH) necesario - (NPSHR) (Q) requerido depende mucho de la velocidad específica (ver Fig. 2.02). 2.1.2

Curva característica del sistema

La curva de características del sistema HA(Q) – también conocida como la curva de altura de la instalación o de la tubería – representa la altura total requerida de un sistema en función del caudal. Como se indica en el apartado 1.3.10, la altura total del sistema es generalmente la suma de un componente, altura estática, independiente del caudal. pA2 – pA1 Hstat = (zA2 – zA1) + ———— ρ·g

y un componente que aumenta con el cuadrado del caudal, la altura dinámica. UA2 ² – UA1 ² Hdyn = —————— + HJt 2·g

Fig. 2.04

Curva de altura del sistema

(Curva de la instalación / tubería)

En casos especiales la altura estática puede ser cero, por ejemplo en los sistemas de recirculación (calefacción).

© Sterling Fluid Systems B. V

52

2.1.3

Relación entre la curva de la bomba y la del sistema

El punto de trabajo de la bomba es aquel en que la altura total generada por ésta es igual a la altura necesaria de la instalación: en otras palabras, el lugar donde se cruzan la curva H(Q) de la bomba y la del sistema HA(Q). Esto determina el caudal Q que puede ser suministrado por la bomba a través del sistema así como los valores de potencia absorbida P, de rendimiento η y de (NPSH) requerido (NPSHR) de la bomba. Una importante condición para el funcionamiento real en el punto de trabajo se estableció en el capítulo 1.5.4, donde el (NPSH) disponible (NPSHD) de la instalación ha de ser superior al (NPSH) requerido (NPSHR) de la bomba al menos en el margen de seguridad. El caudal requerido es normalmente el parámetro principal a la hora de seleccionar una bomba para un sistema determinado; la altura total del sistema (= altura de la bomba) se calcula después, sobre la base de unas condiciones de funcionamiento previamente dadas.

Fig. 2.05

Variación del caudal debido a la variación de la curva HA(Q) real sobre la curva previamente calculada.

Si este cálculo se basa en algunas suposiciones (p.e. sobre la rugosidad de la superficie al calcular las pérdidas de carga en las tuberías) o bien si se toman factores de seguridad amplios, el punto de trabajo real puede diferir del valor calculado, ver Fig. 2.05. En las curvas HA(Q) de gran pendiente, la variación entre caudales es menor que en las curvas planas. Por el contrario, las curvas HA(Q) planas tienen ciertas ventajas sobre las de pendiente pronunciada si el punto de trabajo es modificado por estrangulación en impulsión, ver capítulo 2.2.1.1.

© Sterling Fluid Systems B. V

53

Las bombas centrífugas con curvas inestables pueden funcionar satisfactoriamente en sistemas de características fijas a velocidad de giro constante, con tal que la altura a caudal H0 sea mayor que el componente estático de la altura del sistema Hstat. En estos casos, como en el caso de bombas con curvas estables, solo hay un punto de intersección entre la curva de altura de la bomba y la curva de altura del sistema, ver (Fig. 2.06, curvas características HAI y HAII). La forma de las curvas HA(Q) inestables se tienen en cuenta si existe un componente elástico en el sistema, p.e. un recipiente a presión y varía el componente estático de la altura del sistema. Si por ejemplo la altura estática Hstat se incrementa, entonces la curva característica del sistema variará como muestra la Fig. 2.06 desde HAI a HAII, HAIII etc. El caudal disminuye hasta que en QIV el flujo se interrumpe repentinamente. A válvula cerrada (Q = 0) la bomba continua funcionando con la válvula de retención en impulsión cerrada y a una altura H0. Si la altura estática Hstat vuelve a ser inferior a H0, el funcionamiento se inicia de nuevo con un caudal correspondiente a la intersección de H(Q) y HA(Q). Este proceso continúa con mayor o menor frecuencia según las variaciones de Hstat y en ciertas condiciones pueden producirse variaciones de caudal y golpes de ariete no deseables.

Fig. 2.06

Relación entre curvas HA(Q) inestables y alturas variables de instalación.

Cuando las bombas con curvas de altura inestable hayan de bombear en paralelo (ver capítulo 2.4.2 y 2.4.3) o con motores de velocidad variable, debe hacerse un cuidadoso estudio de las condiciones de funcionamiento. 2.2

Ajuste diferentes condiciones de funcionamiento

Si la instalación requiere distintos caudales, ver capítulo 2.1.3, existen diferentes maneras posibles de adaptar una bomba para cubrir las necesidades del sistema correspondiente. Estas posibilidades se basan en la variación de la curva del sistema HA(Q), p.e. • por estrangulamiento (mediante válvula de control) • por un bypass (mediante válvula bypass)

© Sterling Fluid Systems B. V

54

Adaptación de la curva característica H(Q) de la bomba, p.e. • por recorte del diámetro del impulsor • por afilado del borde de los álabes del impulsor • montando etapas ciegas • por variación de la velocidad (control / ajuste de velocidad) • por ajuste del ángulo de entrada de los álabes guía, aguas arriba del impulsor (control mediante turbulencia) • formando una turbulencia inmediatamente antes del impulsor mediante un bypass direccional (control mediante turbulencia inducida por bypass) • por variación del ángulo de incidencia de los álabes (ajuste de la inclinación). 2.2.1 Ajustes de las características del sistema 2.2.1.1 Regulando el sistema por una válvula de control de impulsión aumenta la resistencia del flujo y por lo tanto la pérdida de carga del sistema y la pérdida de altura dinámica Hdyn. La pendiente de la curva característica del sistema aumenta produciéndose la intersección con la curva característica de la bomba a caudales más bajos. Fig. 2.07 Variación del caudal por estrangulación

La válvula de regulación causa pérdidas de energía, por lo tanto, es ineficaz el funcionamiento continuo con una válvula de control. Las pérdidas mínimas por regulación se producen cuando la curva característica H(Q) de la bomba es plana (Fig. 2.08). Por esta razón, el control por regulación se aplica fundamentalmente a las bombas de flujo radial, ya que en ellas la potencia absorbida disminuye al disminuir el caudal (ver Fig. 2.02). Incluso donde parezca que el control por regulación es el más atractivo en cuanto al costo inicial del sistema de control, debe examinarse la rentabilidad del método ya que los costes de funcionamiento, especialmente con potencias absorbidas elevadas, pueden ser muy altos.

© Sterling Fluid Systems B. V

55

Fig. 2.08 Pérdidas por regulación en curvas H(Q) planas y de pendiente pronunciada Para bombas de canal lateral, de flujo mixto desde ns ≈ 100 rpm y de flujo axial, debe tenerse en cuenta que la potencia absorbida aumenta al disminuir el caudal. Además, debido al proceso de regulación, las bombas de flujo axial pueden funcionar en inestabilidad. Esto supondría un funcionamiento brusco con alto nivel de ruidos, siendo ambas circunstancias inherentes a las bombas de alta velocidad específica. Esta forma de trabajo ha de ser evitada en lo que respecta a un funcionamiento continuo. Por principio, la regulación debe efectuarse en el lado de impulsión de la bomba. Hacer la regulación en el lado de aspiración significaría una reducción del (NPSH) disponible del sistema (NPSHD), (ver capítulo 1.5.4 ) por lo que podría producirse cavitación. 2.2.1.2 En el control con bypass se monta, en paralelo con la bomba, una línea de recirculación a través de la cual parte del caudal de impulsión pasa al de aspiración. Dependiendo de la curva característica del bypass, la curva característica del sistema se desplaza hacia caudales mayores. Qges = QBypass + QA

(Fig. 2.09)

Como consecuencia de ello, el caudal de la bomba aumenta desde QI a Qges, y el caudal útil a través del sistema decrece de QI a QA.

© Sterling Fluid Systems B. V

56

En los casos de grandes caudales en bypass y para prevenir un excesivo calentamiento del líquido bombeado, el líquido debe ser recirculado y vertido al depósito de aspiración y no al conducto de aspiración.

Fig. 2.09 Control del caudal mediante bypass El control del caudal mediante bypass es especialmente recomendado para bombas de canal lateral y de flujo axial ya que la potencia absorbida por la bomba disminuye al aumentar el caudal. 2.2.2

Ajuste de las características de la bomba

2.2.2.1 La reducción del diámetro del impulsor es un medio muy útil cuando es necesaria una reducción permanente del caudal y de la altura total de la bomba. Sin embargo, esto sólo es posible para impulsores de flujo radial y para algunos de flujo mixto. En el caso de bombas sin difusor, p.e. bombas de voluta, se mecaniza el diámetro D hasta pasar al diámetro Dx. En el caso de bombas con difusor, p.e. bombas multicelulares, el diámetro se modifica generalmente mecanizando tan solo los álabes hasta conseguir el diámetro Dx, sin modificar las paredes, según se muestra en la Fig.2.10.

Fig.2.10 Reducción del diámetro de un impulsor.

© Sterling Fluid Systems B. V

57

Si sólo se hacen pequeños recortes en el diámetro del impulsor o de los álabes se pueden aplicar las siguientes relaciones para el caudal y la altura: Qx / Q = (Dx / D)² Hx / H = (Dx / D)² El diámetro Dx puede hallarse como sigue, utilizando la escala lineal de las coordenadas de las curvas características H /(Q) (Fig 2.11): Trazar una línea recta entre el punto Q = 0, H = 0 y el punto de trabajo deseado Qx , Hx ; esta línea corta la curva H(Q) del impulsor no recortado en el punto “S”. Usando los valores Q y H de este punto, el diámetro Dx puede calcularse con la fórmula: Dx ≈ D · (Qx / Q)0,5 o Dx ≈ D · (Hx / H)0,5 Fig. 2.11 Variación de las características de la bomba mediante reducción del diámetro del impulsor Las relaciones anteriores no son válidas si las prestaciones de la bomba necesitan ser reducidas sustancialmente. En estos casos se recomienda una reducción por fases. Inicialmente debe reducirse el diámetro un poco por encima del diámetro calculado Dx. Probar entonces la bomba y determinar el diámetro requerido. Para bombas de altas prestaciones es necesario establecer este diámetro en varios pasos. Para evitar este costo, para bombas fabricadas en serie, existen normalmente datos de diseño que incluyen las curvas H(Q), P(Q) y η(Q), tanto para el diámetro máximo D como para diversos diámetros recortados Dx . Estos datos se presentan normalmente como familias de curvas. De esta manera las relaciones arriba mencionadas pueden utilizarse también para recortes sustanciales del diámetro, interpolando entre valores de diferentes diámetros del impulsor. Para bombas de baja velocidad específica, no es considerable la pérdida de rendimiento debida a pequeños ajustes del impulsor, pero en bombas de alta velocidad específica y bombas con impulsores de flujo mixto muestran una notable caída del rendimiento, incluso para pequeños recortes.

© Sterling Fluid Systems B. V

58

Fig. 2.12 H(Q) Curvas características para bombas de voluta de una etapa para diámetros de impulsor máximo, mínimo e intermedios.

Para bombas multietapa, el ajuste de las características de funcionamiento se puede realizar combinando impulsores de distinto diámetro. Para cada tamaño de bomba existe una combinación de diámetros de impulsores y número de etapas que ofrecen, dentro de un estrecho campo, diferentes características sin tener que incurrir en costos ni pérdida de tiempo en ajustar el diámetro del impulsor. Este método no siempre asegura el exacto cumplimiento con el punto requerido (Q y H). Es posible por lo tanto, que dependiendo de las características, el caudal pueda ser mayor que el necesario. Como resultado la altura total y la potencia absorbida aumentarán. Por lo tanto, este método sólo será empleado para potencias de hasta 50 kW aprox. Para potencias mayores se debe comprobar el rendimiento. Si una combinación de diferentes impulsores no es aplicable, se mecanizan todos al mismo diámetro. Para que el valor (NPSH3) no sea afectado, el impulsor de la primera etapa no se recorta.

© Sterling Fluid Systems B. V

59

Fig. 2.13 H(Q) Características de bombas partidas radialmente, multietapa con varias combinaciones de impulsores Los impulsores de bombas para agua residual (impulsores de paletas) y bombas para lodos no pueden ser recortados por razones hidráulicas. En estos tipos de bombas las características se ajustan mediante regulación de la velocidad (ver capítulo 2.2.2.4 ). El recorte de impulsores no es posible para bombas con cuerpo tubular con impulsores de flujo axial o mixto. Para cualquier regulación se modifica la inclinación del álabe o del difusor y/o se selecciona un motor con la velocidad adecuada o con reductor de engranajes intermedio. De igual manera, las bombas de canal lateral no admiten recortes en el impulsor. 2.2.2.2 El afilado de los bordes de salida de los álabes del impulsor es un forma de conseguir pequeños incrementos de la altura total generada por las bombas centrífugas con impulsores de flujo radial o mixto. En la zona de caudal óptimo la curva característica H(Q) puede elevarse aproximadamente un 3%. El afilado de los álabes tiene poco efecto en la altura a caudal cero H0.

© Sterling Fluid Systems B. V

60

Fig. 2.14 Afilado de los álabes del impulsor 2.2.2.3 El ajuste al punto de trabajo de las bombas multicelulares se puede conseguir montando etapas ciegas. En función de las necesidades, el impulsor y el difusor de una o más etapas pueden ser sustituidos por etapas ciegas. La altura total de la bomba se reduce dependiendo del número de etapas ciegas. Si en la fase de diseño de una instalación se prevé que posteriormente será necesario incrementar la altura, la bomba puede ser suministrada para la fase inicial con etapas ciegas, las cuales serán reemplazadas por etapas normales cuando sea necesario una altura mayor. 2.2.2.4 En el caso de variación de la velocidad de la bomba centrífuga, la curva característica de la bomba varía según las leyes de semejanza, de acuerdo con las siguientes relaciones que aplican al caudal y a la altura: Qx / Q = nx / n Hx / H = (nx / n)² Si la curva H(Q) es conocida para una velocidad de giro n entonces podrá hallarse para otra velocidad de giro nx. La intersección de esta nueva curva Hx (Qx) con la del sistema dará el nuevo punto de trabajo.

Fig. 2.15 Variación del caudal debido a un cambio de velocidad de la bomba

© Sterling Fluid Systems B. V

61

Hay que tener en cuenta que el valor de (NPSH3) de la bomba varía según la siguiente relación: (NPSH3)x / (NPSH3) ≈ (nx / n)x La primera aproximación de la conversión del valor (NPSH3) se puede hacer con el factor x = 2 a condición de que nx esté entre el 80 y 120% de la velocidad nominal n y el caudal Qx esté entre el 50 y 120% del caudal óptimo Qopt a la velocidad nominal n. Además, el factor x = 2 es sólo válido para bombas con una velocidad específica ns ≤ 106 rpm. Si los valores de nx, Qx y ns están fuera de los mencionados anteriormente se deberá consultar al fabricante. Para pequeñas variaciones de la velocidad (∆n / n ≤ 0,2), el rendimiento prácticamente permanece constante. Para variaciones mayores de la velocidad, el rendimiento puede calcularse aproximadamente mediante la siguiente ecuación: ηx ≈ 1 – (1 – η) · (n / nx)0,1 Para la potencia absorbida se utiliza la siguiente ecuación: Px / P ≈ η / ηx · (nx / n)³ Las fórmulas anteriores son válidas tanto para un aumento como para un descenso de la velocidad. El ajuste de las características de la bomba por control de velocidad es el método más efectivo cuando el caudal de la bomba debe ser ajustado a continuas variaciones de las condiciones de trabajo. La potencia absorbida disminuirá si la velocidad disminuye, pues es función del cubo de la velocidad. El control de la velocidad es el medio más eficaz para modificar las características de una bomba sujeta a condiciones de trabajo variables. El control de velocidad es especialmente favorable en instalaciones con una curva del sistema pendiente. Esto sucede cuando Hstat = 0 o cuando la altura estática total del sistema es relativamente pequeña. En este caso la bomba seleccionada siempre trabaja próxima al rendimiento óptimo. Por el contrario, las instalaciones con curva del sistema plana trabajan en zona de rendimiento más bajo si la velocidad se reduce.

© Sterling Fluid Systems B. V

62

En estos casos es mejor dividir el caudal total entre varias bombas de igual tamaño, o incluso de diferentes tamaños, pero sin control de velocidad. Otra alternativa es funcionar con una bomba a velocidad normal para el punto de diseño y para puntos de más demanda utilizar otra bomba controlada por variación de velocidad.

Fig. 2.16

Características de una bomba de voluta de una sola etapa con regulación por variación de velocidad

La figura también muestra los puntos de intersección entre la curva característica de la bomba y la curva plana o pendiente del sistema.

© Sterling Fluid Systems B. V

63

Los motores para bomba con regulación por velocidad más empleados son: •

Motor trifásico con convertidor de frecuencia

•

Motor trifásico con cambio de polaridad

•

Motor trifásico con control de velocidad mecánico, hidráulico o mecánicohidráulico.

Para información adicional de motores vea sección 9.6, “control de velocidad en motores eléctricos”. Para potencias elevadas, por encima de 8MW p.e. para bombas de alimentación de calderas en centrales térmicas, a menudo se usan turbinas de vapor que normalmente se regulan por velocidad. La variación de velocidad se emplea normalmente cuando el recorte del impulsor u otros métodos para adaptarse a las condiciones de trabajo no son viables por razones hidráulicas o económicas. Esto es de aplicación a bombas de agua residual y bombas para líquidos cargados, las cuales tienen impulsores especialmente diseñados. Si, debido al diseño hidráulico la bomba no da el Q y H necesarios con acoplamiento directo a la velocidad del motor, se calcula la velocidad necesaria para alcanzar el punto de trabajo con la bomba en cuestión. La bomba se acciona por correas y poleas o caja de engranajes para aumentar o reducir la velocidad a la requerida. La variación de velocidad es también una ventaja si la selección económica de la bomba no es posible con un acoplamiento directo al motor. Las velocidades de funcionamiento hasta 7000 rpm son comunes especialmente en bombas multicelulares de alta presión, p.e. bombas de alimentación de calderas y también bombas especiales p.e. bombas tubo pitot. Estas bombas son normalmente accionadas por cajas de engranajes. La variación de velocidad se consigue por medio de un controlador hidráulico. También se emplean para grandes potencias turbinas de vapor o de gas. Para cualquier cambio de velocidad en la bomba, especialmente al aumentar, es necesario tener en cuenta la limitación hidráulica de velocidad con relación al valor (NPSH) y la limitación mecánica por velocidad de la bomba y del accionamiento. Según la fórmula, hay que calcular el valor de (NPSH3) con el cuadrado de la relación de velocidades y, en consecuencia el valor (NPSH) disponible de la planta (NPSHD) puede limitar el aumento de velocidad. El límite de velocidad mecánico depende de los valores límite de los rodamientos, la lubricación, la carga del eje (valor P/n), cierres del ejes (velocidad de deslizamiento vg) y el material del impulsor.

© Sterling Fluid Systems B. V

64

Tabla 2.01

Velocidad máxima admisible del impulsor en función de los materiales.

Material

Ejemplo

umax all en m/s

Fundición de hierro

EN-JL1040 EN-GJL-250

40

Fundición de grafito esferoidal

EN-JS1030 EN-GJS-400-15

50

Bronce y latón

2.1050 G-CuSn 10

Acero inoxidable (normal)

1.4008 GX7CrNiMo12-1

95

Acero inoxidable (especial)

1.4317 GX4CrNi13-4

110

Reducir la velocidad generalmente no da problemas, pero en bombas multietapa con equilibrado hidráulico del empuje axial (dispositivo de seguridad) se debe tener en cuenta la velocidad mínima para el funcionamiento correcto del sistema de equilibrado. 2.2.2.5 El control mediante turbulencia aprovecha el efecto que produce sobre la curva característica H(Q) de una bomba centrífuga, las turbulencias de líquido en el impulsor. La turbulencia positiva (es decir, rotación en el mismo sentido de giro del impulsor) produce en cualquier tipo de bomba centrífuga, una caída de la curva característica H(Q) en comparación con la curva sin turbulencia. La turbulencia negativa (ej. rotación en el sentido opuesto a la dirección de giro del impulsor) eleva la curva H(Q). En este tipo de regulación, la turbulencia se produce mediante el ajuste del ángulo de incidencia del flujo sobre difusores de entrada situados antes del impulsor. El campo de regulación para la aplicación de las técnicas de turbulencia depende fundamentalmente de la velocidad específica de la bomba. Mientras que en el caso de las bombas de flujo radial la influencia de la turbulencia es muy difícil de apreciar, su influencia aumenta al aumentar la velocidad específica, p.e. en las bombas de flujo mixto y axial. En estas bombas el punto de máximo rendimiento ηopt se consigue generalmente para caudales de diseño en unas condiciones óptimas de entrada en el impulsor. Modificando las condiciones de entrada del flujo, el punto de trabajo cambia mientras que el rendimiento sólo disminuye ligeramente. Esto significa que el control mediante turbulencia es un método que produce pocas pérdidas. El uso de un difusor con perfil de geometría variable (pala difusora), en lugar de difusores normales, mantiene el rendimiento casi constante sobre un mayor campo H (Q). Las curvas H(Q) y η(Q) varían en función de la forma, perfil y ángulo del álabe, dándose los mejores resultados para aplicar la regulación por turbulencia cuando son necesarios pequeños cambios de caudal con grandes cambios de la altura del sistema.

© Sterling Fluid Systems B. V

65

Fig. 2.17

Campo típico para una bomba con carcasa tubular con impulsores de flujo mixto para regulación por turbulencia.

La figura muestra el límite máximo para un funcionamiento continuo. Por encima de este límite el funcionamiento de la bomba será ruidoso.

© Sterling Fluid Systems B. V

66

Para bombas de agua sucia se utiliza otro método que consiste en instalar un sumidero de forma espiral. Esto produce turbulencia para caudales bajos pero no para grandes caudales. 2.2.2.6 Control mediante turbulencia producida por un bypass. Representa un adelanto sustancial respecto al control normal mediante bypass (ver sección 2.2.1.2) utilizando las ventajas hidráulicas del control mediante modificación de las condiciones de entrada de flujo al impulsor de la bomba (ver sección 2.2.2.5). El bypass, conectado en el lado de impulsión de la bomba no se retorna al depósito de aspiración sino que se devuelve a la entrada de la bomba, de tal manera, que mediante toberas adecuadas se crea una turbulencia positiva aguas arriba del impulsor. La regulación no se realiza mediante la posición de las toberas sino mediante el caudal. Una válvula de control en la tubería del bypass es el único dispositivo de ajuste existente en este tipo de regulación. 2.2.2.7 Control mediante variación de la inclinación, p.e. el ajuste del ángulo de las paletas del impulsor, es empleado en bombas de flujo mixto o axial con álabes insertados. El dispositivo de control que puede ser mecánico, hidráulico o eléctrico está normalmente diseñado de manera que la inclinación de las paletas se puede modificar mientras la bomba está en funcionamiento. De ese modo el caudal se puede ajustar de inmediato a cambios frecuentes de las condiciones de trabajo dentro de un amplio rango de control. En bombas con álabes que no son regulables en funcionamiento, se puede conseguir también una buena regulación pero empleando más tiempo ya que es necesario desmontar la bomba para realizar la regulación. Las curvas H(Q) y η(Q) varían en función de la forma, perfil y ángulo del álabe, dándose los mejores resultados para aplicar la regulación por variación de la inclinación cuando son necesarios grandes cambios de caudal con pequeños cambios de la altura del sistema. Combinado con control por velocidad, p.e. accionamiento con reductor de engranajes, se consigue un amplio campo de control. El rendimiento permanece prácticamente constante. Éste es especialmente el caso de una instalación con una altura estática muy pequeña. Las bombas con variación de la inclinación deberían arrancar con el mínimo ángulo de las paletas donde es mínima la potencia absorbida. Cuando se utiliza un ángulo grande de las paletas hay que tener en cuenta con relación a la cavitación y a la formación de bolsas de aire, el más mínimo solape entre el impulsor y la entrada a la bomba. Puede ser necesario llevar a cabo pruebas con modelos.

© Sterling Fluid Systems B. V

67

Fig. 2.18

Campo típico de funcionamiento para una bomba de carcasa tubular con impulsor de flujo mixto y variación por inclinación.

El diagrama muestra el límite máximo para funcionamiento continuo. Por encima de este límite el funcionamiento de la bomba es ruidoso. La Fig. 2.18 muestra que es posible un funcionamiento rentable, con regulación por variación de inclinación, para un amplio rango de caudal. El ejemplo muestra que para una bomba de carcasa tubular vertical con impulsor de flujo axial, al cambiar el ángulo del álabe el caudal se reduce inmediatamente de QI a QII un 25% y la altura cae simultáneamente un 8% desde HI a HII. Por el contrario, el rendimiento disminuye solo un punto comparado con el punto original de funcionamiento.

© Sterling Fluid Systems B. V

68

2.3 2.3.1

Efectos en las características por el montaje de un diafragma. Generalidades

Si la curva característica H(Q) tiene que cumplir con un punto de trabajo variable en una aplicación y para lo cual es necesaria una curva de características muy pendiente para cumplir con los requerimientos de instalación y control, esto no podrá conseguirse sólo modificando la hidráulica de la bomba, y menos en bombas fabricadas en serie. El único método es instalar un diafragma entre la brida de impulsión de la bomba y la brida de la tubería. Hay que tener en cuenta que esto constituye un estrangulamiento puro cuyas pérdidas afectan directamente a la curva característica de la bomba. La pérdida de presión debida al diafragma sigue una curva cuadrática o parabólica: ∆ px = ∆ Hx · ρ · g = cte · Qx² La nueva curva característica de la bomba centrífuga, al colocar el diafragma calibrado, difiere de la curva anterior en todos sus puntos en la caída la presión ∆ px.

Fig. 2.19 Recomendaciones para el diseño del diafragma calibrado.

Fig. 2.20 Influencia del diafragma en las curvas de características.

Como la caída de presión es proporcional al cuadrado del caudal Q, sólo se pueden especificar y garantizar dos puntos por diafragma. Todos los demás puntos serán falsos y sólo se podrán conseguir colocando diafragmas diferentes, los cuales habría que cambiar para cada juego de puntos de trabajo. Limitaciones a tener en cuenta para la elección de los puntos. •

La altura a válvula cerrada de la nueva curva característica H(Q) no puede ser superior al valor de la curva original (Fig. 2.21)

•

La pendiente de la nueva curva característica H(Q) no puede ser menor que la de la curva original (Fig. 2.22)

© Sterling Fluid Systems B. V

69

Fig. 2.21 Curva imposible

Fig. 2.22 Curva posible

Al hacer la prueba de la curva característica H(Q) obtenida con un diafragma calibrado, debe tener en cuenta que el punto de medida no esté a menos de 6 x DN (DN = diámetro nominal de la tubería) aguas abajo del diafragma y que la caída de presión permanente se produce sólo después de esa distancia (ver DIN EN ISO5167-1 Código de medida de caudal). 2.3.2

Cálculo del diámetro del orificio del diafragma

Dependiendo de la situación de los dos puntos garantizados, se distinguen, en principio, dos casos: Caso I: La altura a válvula cerrada de la bomba no se modifica. En este caso, el diámetro del diafragma y la consiguiente caída de presión deben determinarse de manera que la curva característica alcance el segundo punto garantizado. El diámetro d (Fig. 2.19) se puede determinar mediante la tabla 13.19, siguiendo el ejemplo. Fig. 2.23 Curva característica para dos puntos de funcionamiento Caso II: La pendiente de la curva requerida se expresa por dos puntos arbitrarios en la curva característica H(Q) (Fig. 2.23), sin embargo, deben tenerse en cuenta las limitaciones mencionadas en el punto 2.3.1. Empleando los siguientes valores: ∆ HI · QII² – ∆ HII · QI² ∆ H0 = —————————— en m QII² – QI² se obtienen los siguientes resultados para:

con ∆ HI e ∆ HII en m y QI y QII en m³/h

∆ H0 < 0: Lo que no puede obtenerse, ya que H0' > H0 (Fig. 2.21) ∆ H0 = 0: H0' = H0, Caso I

© Sterling Fluid Systems B. V

70

∆ H0 > 0: La curva característica deseada se puede obtener sólo recortando el impulsor (o varios en el caso de bombas multietapa). Después de que el diámetro del impulsor requerido ha sido calculado para altura a válvula cerrada, H0' = H0 – ∆ H0 y la curva característica correspondiente H(Q) (ver apartado 2.2.2.1), se procede como en el caso 1. Es indiferente para cuál de los dos puntos garantizados se calcule el diámetro del diafragma, sin embargo, se recomienda hacer el cálculo para los dos, a modo de comprobación. 2.3.3

Influencia del diafragma en el rendimiento

Las pérdidas causadas por el estrangulamiento en el diafragma reducen el rendimiento. Una bomba a la que se ha colocado un diafragma ofrece una altura total inferior con la misma potencia absorbida. El rendimiento η' de una bomba equipada con un diafragma se determina como sigue: ∆H η' ≈ η (1 – ——) H

Fig. 2.24 Influencia del diafragma en el rendimiento 2.4

Funcionamiento de las bombas centrífugas en tuberías ramificadas

2.4.1

Tubería de impulsión ramificada y una bomba centrífuga

Si una bomba abastece varias tuberías (p.e. dos tuberías, como se muestra en Fig. 2.25), la HA (Q) combinada de la instalación se determina a partir de las curvas características individuales del sistema HAI (Q), HAII (Q) etc. mediante la suma de los caudales individuales QI, QII, etc., a la misma altura total, para dar el caudal total QI + QII + ... (ver Fig. 2.26). Se asume que las tuberías de aspiración e impulsión son cortas hasta llegar a la brida y por tanto las pérdidas de carga en estas secciones son despreciables. De no usarse tuberías cortas, sería necesario proceder según el apartado 2.4.3.

© Sterling Fluid Systems B. V

71

Fig. 2.25

Fig. 2.26

Bomba con impulsión ramificada

Características para la instalación de Fig. 2.25

El punto de servicio de la bomba se sitúa en la intersección de la curva característica H(Q) y la curva del sistema HA(Q). La línea horizontal que pasa por el punto de servicio (línea de igual altura total) donde corta a las curvas individuales HAI(Q), HAII(Q), etc. determina el valor del caudal que pasa por cada una de las ramificaciones (Fig. 2.26). Si la altura estática de las ramificaciones no es idéntica Hstat (ver ejemplo in Fig. 2.25), se debe instalar una válvula de retención en cada tubería para evitar retrocesos, por ejemplo, que un depósito se vacíe en el otro una vez que la bomba se ha parado. 2.4.2 Funcionamiento de bombas centrífugas en paralelo con una tubería común Si, como se muestra en la Fig. 2.27, dos bombas de curvas características HI(Q) y HII(Q) impulsan en una tubería común, teniendo el sistema una curva característica HA(Q) (considerando despreciables las posibles pérdidas de carga de las tuberías hasta llegar a la común), la curva característica total H(Q) se obtendrá sumando los caudales QI y QII de cada bomba individual a la misma altura total (Fig. 2.28). En la intersección de la curva total H(Q) con HA(Q) determina el caudal total a través de la tubería. La línea horizontal (línea de igual altura), trazada desde este punto determina los puntos de servicio de cada una de las bombas en sus respectivas curvas características con los caudales QI y QII. Obsérvese que estos caudales son inferiores a los QI' y QII', valores que cada bomba daría trabajando por separado. Este fenómeno es más acusado si se trata de bombas con curvas características más planas y curvas del sistema más pendientes (Fig. 2.29).

© Sterling Fluid Systems B. V

72

Fig. 2.27 Instalación con dos bombas funcionando en paralelo

Fig. 2.28 Características de la instalación de la Fig 2.27 con una curva del sistema plana y curva de la bomba pendiente

Obsérvese que en estos casos, cuando trabajan en paralelo, cada bomba trabaja en zonas de bajo rendimiento y no se consiguen incrementos significativos en el caudal. En el caso de una curva característica del sistema muy pendiente, el caudal puede incrementarse más disponiendo las bombas en serie en lugar de en paralelo.

Fig. 2.29

Características de la instalación de la Fig 2.27 con curva pendiente del sistema y curva plana de la bomba.

Bombas idénticas con características H(Q) inestables (ver apartado 2.1.3), generalmente trabajan en paralelo sin problemas en instalaciones con sistema de tuberías “estable”, debiendo tenerse en cuenta que la altura total de la primera bomba en el punto de trabajo (QI,II; HI,II) tiene que ser menor que la altura a válvula cerrada de la segunda bomba. Esta segunda bomba sólo puede ponerse en marcha bajo esta condición (Fig. 2.30). Si ambas bombas se disponen en una instalación con una curva del sistema como la de la línea de trazos en la Fig. 2.30, este método no puede usarse.

© Sterling Fluid Systems B. V

73

Los parámetros de funcionamiento deben dibujarse en todos los casos, pero especialmente si se trata de bombas distintas con H(Q) inestables. Sólo así, se puede determinar con seguridad si una de las bombas o ambas, en caso de montaje en paralelo, está trabajando en una zona donde pudiesen aparecer oscilaciones de caudal o picos de presión (ver apartado 2.1.3). Fig. 2.30 Características para la planta de la Fig 2.27 con curvas características H(Q) inestables 2.4.3

Funcionamiento de bombas centrífugas en paralelo con tramos de tubería independientes y comunes En este caso, los caudales de las bombas individuales (en Fig. 2.31 se muestran dos bombas), se suman en el punto A, el comienzo del tramo común. Eso supone que los valores de las alturas totales de las bombas tienen que ser iguales en este punto.

Fig. 2.31 Funcionamiento de bombas centrífugas en paralelo con tramos de tubería independientes y comunes

© Sterling Fluid Systems B. V

74

Fig. 2.32 Curva característica reducida de la bomba 1 en el punto A (Fig 2.31)

Fig. 2.33 Curva característica reducida de la bomba 2 en el punto A

La altura total en el punto A se obtiene de las curvas características HI(Q) ó HII(Q) de cada bomba individual, reduciéndolas según HAI(Q) ó HAII(Q) respectivamente, curvas del sistema de los tramos no comunes (Fig. 2.32 y 2.33). Estas curvas reducidas HI red (Q) y HII red (Q) pueden sumarse en una curva común Hred(Q), como se ve en el apartado 2.4.2, sumando los caudales que se encuentran a la misma altura total. La intersección de esta curva “característica” con la curva del sistema de tubería común HAIII(Q), da el caudal QI+II que circulará.

Fig. 2.34 Curva característica para la tubería común (Fig 2.31) Los caudales QI y QII se obtienen por la intersección de la línea horizontal con las curvas características reducidas individuales. Con estos valores QI y QII, se pueden obtener así mismo H, P, η y (NPSHR), respectivamente para cada bomba.

© Sterling Fluid Systems B. V

75

2.4.4

Funcionamiento de bombas centrífugas en serie con una tubería común

Cuando bombas centrífugas trabajan en serie en una instalación con una tubería común, la altura total de la combinación de bombas es la suma de la altura de cada bomba para el mismo caudal. En caso de bombas distintas, es recomendable colocar la primera de la serie aquélla con más bajo (NPSHR). 2.4.5

Funcionamiento de bombas centrífugas en serie con tuberías ramificadas

Al contrario de lo que ocurre en la instalación de bombas centrífugas en serie en sistemas con una sola tubería, en la instalación mostrada en la Fig. 2.35 (bomba principal nº1 y bomba de apoyo nº2), las bombas tienen diferentes alturas totales. Esto puede asimilarse con lo indicado en el apartado 2.4.1, integrando la bomba nº2 con la tubería II, o sea, definiendo una curva característica del sistema HAIIred(Q) deduciendo la curva característica HAII(Q) de la curva característica de la bomba nº2 (Fig. 2.36).

Fig. 2.35 Funcionamiento de bombas centrífugas en serie con tuberías ramificadas

Fig. 2.36 Curva característica reducida de la tubería II de la instalación de la Fig 2.35

Fig. 2.37 Curva característica de la instalación de la Fig 2.35

© Sterling Fluid Systems B. V

76

A esta curva característica HAII red (Q) se suma a la curva característica HAI (Q) de la tubería I para obtener la curva característica común del sistema HA (Q) de acuerdo con el apartado 2.4.1. Su intersección con la curva característica H(Q) de la bomba nº1 nos dará el punto de servicio de la bomba nº1 (Fig. 2.37). La línea horizontal que pasa por este punto cortará a las curvas características HAI y HAII red para dar los caudales QI’ y QII’. El caudal QII’ es igual al correspondiente QII de la bomba nº2. 2.5

Arranque y parada de bombas centrífugas

En algunas ocasiones, las condiciones durante el arranque y la parada de las bombas centrífugas pueden ser decisivas en el funcionamiento de una instalación. En tales casos es importante conocer el par de arranque y los tiempos de arranque y parada de la bomba. 2.5.1 El par de arranque MP es el par necesario durante el arranque para que la bomba mantenga la velocidad de giro alcanzada en cada momento. P MP = 9549 · — en N.m con P en kW, n =rpm n Su valor aumenta desde cero hasta el par nominal. Lógicamente, el par suministrado transmitido a través del acoplamiento Mm principalmente depende del accionamiento. Hasta que se alcanza el par nominal MN, el par motor tiene que ser superior al par de arranque. La diferencia entre estos dos valores de par es el momento de aceleración Mb, que incrementa la velocidad de todas las masas rotativas de la bomba. Mb = Mm – MP

Fig. 2.38 Arranque de una bomba centrífuga, diagrama H(Q)

Fig. 2.39 Arranque de una bomba centrífuga, diagrama Mp/(n)

© Sterling Fluid Systems B. V

77

Debido a que en las curvas H(Q) asocian a cada punto de servicio posible una velocidad de giro específica y un par específico (Fig. 2.38), la forma de la curva del par de arranque viene determinada por la línea a lo largo de la cual el punto de funcionamiento se mueve desde cero hasta el punto de trabajo "B" a la velocidad nominal. Se pueden distinguir, básicamente, cuatro casos (ver Fig. 2.38 y 2.39 para un ejemplo de una bomba de flujo radial de baja velocidad específica, en la que la potencia absorbida P aumenta con el incremento del caudal Q). 2.5.1.1. Arranque con válvula cerrada que abre después de alcanzarse la velocidad nominal Línea 0 - A – B (Fig. 2.38) Para el sector 0 - A, el par hidráulico de la bomba se incrementa con el cuadrado de la velocidad de giro. Este par tiene que ser incrementado en el valor correspondiente para superar el rozamiento de los rodamientos y los cierres del eje, lo cual constituye un relativamente alto porcentaje sobre el par a baja velocidad. Para n=0 la fricción estática, también conocida como par de inicio, es particularmente alta. La fricción estática normalmente representa aproximadamente de un 5 a un 10% del par nominal. En bombas con impulsor en voladizo y alta presión de aspiración, este valor puede ser tan alto como el del par nominal. En el sector A-B, el par de arranque - ahora a velocidad de giro constante - aumenta o disminuye en función de la curva de potencia absorbida de la bomba. Las bombas de canal lateral y las de flujo axial, en las que para Q=0 la potencia absorbida y por tanto el par de arranque, es mayor que en el punto de trabajo, no deben ser arrancadas de esta manera. 2.5.1.2. Arranque con válvula abierta, con la altura estática actuando sobre la válvula de retención Línea 0 - C – B (Fig 2.38) En este caso, el perfil de la curva del par de arranque es idéntica a la del caso anterior en la que se arranca con la válvula cerrada, hasta el punto C, ya que sólo en este punto puede abrirse la válvula de retención debido a la presión de impulsión de la bomba, iniciándose la circulación. El siguiente tramo de la curva se determina construyendo curvas H (Q) intermedias para las diferentes velocidades de giro en el sector C - B (ver apartado 2.2.2.4) y calculando el par en función de la potencia absorbida. En la práctica, suele ser suficiente suponer que la curva del par es lineal entre “C” y “B”, mientras que la velocidad de giro en el punto “C” se calcula con la siguiente fórmula: nC = nN · (Hstat / H0)0,5 con n en rpm, H en m

© Sterling Fluid Systems B. V

78

2.5.1.3. Arranque con válvula abierta contra una altura dinámica pura del sistema Línea 0 – B (Fig 2.38) Si la tubería es muy corta. El par de arranque MP aumente, además del par debido a la fricción estática, con el cuadrado de la velocidad de giro, desde cero hasta el par nominal. Si la tubería es muy larga, el tiempo requerido para acelerar la masa de líquido es considerablemente mayor que el tiempo de arranque de la bomba. La masa de líquido en reposo actúa en este caso como una válvula cerrada y el par de arranque tiene una curva similar a la del caso 1. 2.5.1.4. Arranque con válvula abierta y una tubería de impulsión vacía Línea 0 - D – B (Fig 2.38) Mientras la tubería de impulsión permanece vacía, la bomba tendrá que generar una presión mínima. Si el tiempo que tarda en llenar la tubería es mayor que el tiempo de arranque de la bomba, el proceso seguirá la trayectoria O - D y el par de arranque aumentará con el cuadrado de la velocidad de giro. El sector D -B depende otra vez de la forma de la curva de potencia absorbida de la bomba. El arranque según la curva O-D-B es mejor para las bombas en las que la potencia absorbida decrece al aumentar el caudal. La Fig 2.40 muestra el par de arranque de una bomba de flujo axial para estas condiciones de arranque. Si la bomba utilizada tiene curva de potencia, que aumenta al aumentar el caudal, debe hacerse una comprobación gráfica para asegurar que el accionamiento no se sobrecarga durante el período en el que la tubería se está llenando. Si la tubería de impulsión se llena prácticamente durante el aumento de la velocidad de giro, la trayectoria del par será similar a la del caso 3. Fig. 2.40 Arranque de una bomba de carcasa tubular con válvula abierta y tubería de impulsión vacía Al arrancar bombas de canal lateral en sistemas con tubería de impulsión vacía, la válvula deberá estar parcialmente cerrada para limitar el caudal y evitar la cavitación en la bomba.

© Sterling Fluid Systems B. V

79

2.5.2 El tiempo de arranque de una bomba centrífuga viene determinado por la diferencia entre el par aplicado Mm (par transmitido a través del acoplamiento) y el par de arranque de la bomba MP, es decir, el par en exceso Mb disponible para acelerar el conjunto de masas giratorias de la bomba desde n = 0 hasta que haya sido alcanzada la velocidad nominal de giro nN. Mb = Mm – MP La Fig. 2.41 muestra cómo el par de entrada Mm y el par de arranque de la bomba MP y, por tanto el par de aceleración Mb, dependen de la velocidad de giro.

Fig. 2.41 Gráfico M(n) para el arranque directo de motor eléctrico y bomba según caso 3 (ver 2.5.1)

Como estas funciones interdependientes no están disponibles en forma analítica, es práctica habitual calcular el par medio de aceleración a partir del par medio entre el par aplicado y el par de arranque. Mb mi = Mm mi – MP mi La Fig. 2.42 muestra un método suficientemente seguro para determinar el par medio de aceleración. Se puede calcular, p.e. gráficamente, contando los cuadros en papel milimetrado entre las curvas de par aplicado y de arranque. El tiempo tA para alcanzar la velocidad nominal nN se calcula con la ecuación: π nN · Jgr tA = —— · ———— en s 30 Mb mi

Fig. 2.42 Determinación del par medio de aceleración.

© Sterling Fluid Systems B. V

80

En esta ecuación: nN = Velocidad nominal en rpm Jgr = Momento de inercia del conjunto de masas giratorias en kg m² Mb mi = Par medio de aceleración en N m El momento de inercia total Jgr comprende los momentos de inercia del motor, bomba, acoplamiento y donde aplicable, caja de engranajes o sistema de correas. Siempre está referido a la velocidad de giro del motor. Si las velocidades de giro de motor y bomba fuesen diferentes, el momento de inercia JP (suma de los momentos de inercia de todos los componentes giratorios a la velocidad de la bomba nP) puede interpolarse a la velocidad del motor mediante la siguiente ecuación: ⎛ ⎜ ⎜ p⋅ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝

⎞

⎟ Jp´ = J n p ⎟⎟⎟ n Mot⎟⎠

2

Como resultado de la favorable relación de pares (Mm : MP) de bombas centrífugas y su relativamente bajo momento de inercia, el tiempo de arranque queda dentro de los límites de los motores eléctricos y no presenta problemas. 2.5.3 El tiempo de parada de una bomba centrífuga se halla del mismo modo que el de arranque, si es conocido el par de arranque MP en función de la velocidad de giro n. Desde que comienza la parada de la bomba, ya sea porque se proceda a su desconexión o por fallo en el motor, el par de accionamiento Mm va hacia cero y el par de arranque de la bomba se convierte en un par de frenado Mv. El tiempo de parada, es decir, el tiempo que transcurre desde la desconexión del motor hasta que la bomba está completamente detenida se calcula según la siguiente ecuación: π nN · Jgr taus = —— · ———— 30 Mv mi donde

en s

nN = velocidad de giro en rpm Jgr = momento de inercia total en kg m² Mv mi = par medio de frenado en N m

En general, el momento de inercia de los componentes giratorios Jgr es pequeño, por lo que las bombas centrífugas se detienen rápidamente. En sistemas de tuberías muy largas, esto podría acarrear, en determinadas condiciones, picos de presión que sobrepasasen los límites de presión de los componentes del sistema; en casos extremos podríamos tener rotura en las tuberías, accesorios o instrumentación (ver apartado 4.7.). Aumentando el momento de inercia Jgr mediante un volante puede incrementarse el tiempo de parada; no obstante, esos posibles picos de presión deben prevenirse y comprobarse, en cada caso.

© Sterling Fluid Systems B. V

81

2.6

Caudales máximo y mínimo

2.6.1

Caudal mínimo en función de la pérdidas internas de potencia

La pérdida de potencia interna Pint produce un aumento de la temperatura del líquido bombeado. Si se desprecia la pequeña disipación de calor debida a radiación y conducción, el calor generado equivalente a la pérdida de potencia debe ser eliminado por el caudal de líquido: Pint = q · c · ∆ T = ρ · Q · c · ∆ T o en términos numéricos:

Pint = 0,278 · ρ · Q · c · ∆ T

en kW

con ρ en kg/dm³, Q en m³/h, c = calor específico en kJ/kg °K c - Valores para varios líquidos vea tablas 13.16 y 13.17 La pérdida de potencia interna Pint se calcula a partir de la potencia absorbida por la bomba P después de restar las pérdidas de potencia mecánicas externas Pm y la potencia hidráulica Pu: ηm Pint = P – Pm – Pu = ρ · g · Q · H · (—— – 1) η El incremento de temperatura lo da: P – PJm – Pu g·H ηm ∆ T = —————— = ——— (—— – 1) ρ·Q·c c η o en términos numéricos: H ηm ∆T = 0,01 · — · (—— – 1) c η con H en m, c en kJ/kg °K

en °K

Fig. Pérdida de potencia Pint en función de Q

2.43

La Fig. 2.43 muestra esquemáticamente esas condiciones para una bomba centrífuga de baja velocidad específica. La Fig. 2.44 muestra la curva del incremento de temperatura ∆T como función del caudal Q. Teóricamente, con Q = 0 el incremento de temperatura es infinito. Si el máximo incremento de temperatura admisible es ∆Tzul, el caudal no debe ser inferior a un valor mínimo, también conocido como caudal térmico Qmin térmico. La curva ∆T/(Q) tiene que establecerse punto a punto y Qmin térmico se obtiene a partir del valor predeterminado ∆Tzul. La máxima temperatura se da en la brida de salida de la bomba donde, debido a la presión existente, no hay peligro de evaporación del líquido bombeado.

© Sterling Fluid Systems B. V

82

El aumento de temperatura del líquido bombeado en zonas internas donde hay una presión estática menor es más problemático, por ejemplo, en la cavidad posterior o en el sistema de equilibrado de bombas de varias etapas, o aguas arriba de la entrada al impulsor (en el de la primera etapa en el caso de las bombas de varias etapas), si parte del líquido caliente retorna desde el lado de impulsión de la bomba al de aspiración (a través de una tubería de equilibrado o un bypass).

Fig. 2.44 Aumento de temperatura para Qmin térmico Este caudal de retorno sólo es aceptable si: •

la pérdida interna de potencia y por lo tanto el aumento de temperatura, es pequeño y puede suponerse que la disipación del calor mediante radiación a través de la tubería de equilibrio externa o la línea bypass sea lo suficientemente grande.

•

la diferencia entre el (NPSH) disponible del sistema (NPSHD) y el valor (NPSH) requerido por la bomba (NPSHR) es suficientemente grande como para admitir el aumento de temperatura.

•

no causa condiciones inestables de flujo o vibraciones.

En todos los demás casos, el caudal que pasa a través de los conductos de equilibrado o de bypass debe ser devuelto al depósito de aspiración. Otra posibilidad sería refrigerar el líquido que es retorna al lado de aspiración, pero el tiempo necesario para controlar la refrigeración puede crear serias dificultades en casos en los que la carga de la bomba varíe con frecuencia. Por ello, este método no está muy extendido. 2.6.2

Caudal mínimo en condiciones de flujo inestable

Las bombas centrífugas se seleccionan en la mayor parte de los casos para un caudal de diseño, una altura total de diseño y una velocidad de diseño que corresponda con el caudal óptimo Qopt . Dimensiones hidráulicas como el diámetro del impulsor, diámetro de impulsión, sección del cuerpo de bomba, ángulo de los álabes, etc. se fijan por diseño. Si el caudal de trabajo es inferior al de diseño u óptimo, el dimensionado hidráulico no se corresponde con el caudal deseado. Como resultado de recirculación y otras perturbaciones en el caudal, pueden aparecer condiciones de flujo inestable que se manifieste mediante el incremento de vibraciones y niveles de ruido, provocando sobrecargas en los rodamientos.

© Sterling Fluid Systems B. V

83

En funcionamiento continuo, para evitar problemas en el funcionamiento o daños en la bomba, no se debe trabajar por debajo del caudal mínimo Qmin stable determinado por el fabricante, conocido como “caudal mínimo estable”. 2.6.3

Caudal máximo

Si el caudal de funcionamiento es mayor que el seleccionado y/o el óptimo, hay que remitirse al apartado 2.6.2 ya que estas condiciones pueden dar lugar a flujos inestables. En funcionamiento continuo, para evitar problemas de funcionamiento o daños en la bomba, no se debe trabajar por encima del caudal máximo Qmax stable determinado por el fabricante, conocido como “caudal máximo estable”. El máximo caudal admisible puede estar limitado por el valor (NPSH) del sistema (NPSHD), si el valor (NPSH) de la bomba (NPSHR), incrementando el caudal llega a ser mayor que el (NPSHD). Estas condiciones de trabajo no son recomendables para procesos de trabajos continuos. Ver apartados 1.5.4. y 2.1.3. 2.6.4

Límites recomendados para caudales máximo y mínimo en funcionamiento continuo

La siguiente tabla aporta los límites recomendados de Qmin stable y Qmax stable, para procesos continuos para diferentes tipos de bomba, dependiendo de la velocidad específica ns, suponiendo que el valor (NPSH) lo permita (ver apartado 1.5.4). Considérense los apartados 2.1.1, 2.1.3, y 2.4.2 al establecer los límites para bombas de canal lateral, de flujo axial y centrífugas con características inestables. Tipo de bomba

Bombas de canal lateral

Bombas de flujo radial

Bombas de flujo mixto

Bombas de flujo axial

ns

4 ... 12

8 ... 45

40 ...160

100 ... 300

Qmin stable/Qopt

0,10 ... 0,64

0,10 ... 0,40

0,60 ... 0,65

≈ 0,75

Qmax stable/Qopt

1,10 ... 1,40

≈ 1,50

≈ 1,35

≈ 1,10

Tabla 2.02

Límites recomendados para funcionamiento continuo

Los límites para bombas partidas radialmente multietapa con equilibrado del empuje axial son mucho más ajustados y, por tanto, es muy importante tener en cuenta los datos del fabricante. Esto también concierne a bombas con motor encapsulado y bombas con acoplamiento magnético.

© Sterling Fluid Systems B. V

84

2.6.5

Protección de bombas centrífugas

Si el funcionamiento de la instalación exige que la bomba trabaje con una válvula cerrada, de control o similar, es necesario proteger la bomba ante la posibilidad de que funcione por debajo del caudal mínimo. Esto afecta a todo tipo de bombas pero, especialmente a las de varias etapas de alta presión con dispositivo de seguridad para al empuje axial. Descender el caudal por debajo del mínimo es especialmente importante en este tipo de bombas, ya que podría provocar la evaporación del líquido bombeado en el dispositivo de seguridad para el empuje axial, lo que podría causar inmediatamente fallo en la bomba con daños considerables. Existen diversos métodos de protección: •

Retorno continuo del caudal mínimo a través de un bypass con diafragma fijo. Con este método debe añadirse el caudal mínimo al nominal a la hora de seleccionar la bomba.

•

Retorno del caudal mínimo a través de un bypass con diafragma fijo y una válvula apertura/cierre. Esta válvula se abre cuando el caudal en la tubería principal desciende por debajo del mínimo.

•

Regulación del caudal mínimo a través de una válvula automática bypass, por ejemplo, una válvula de retención de paso libre. Un muelle opera la válvula de retención en función del caudal. El ajuste de la válvula controla el caudal del bypass. Se ajusta de modo que el bypass se abra tan pronto como el caudal en la tubería principal caiga por debajo del mínimo. Cuando la válvula de retención se cierra, el bypass se abre completamente. Este método se usa, sobre todo, para bombas de alimentación de calderas y de condensados.

•

Regulación del caudal mínimo a través de una válvula de modulación. Ésta puede estar controlada por el caudal de la tubería principal, por presión o diferencia de temperatura, o por potencia absorbida del motor, no obstante la regulación del caudal es el método más fiable.

© Sterling Fluid Systems B. V

85

3

Ensayos hidráulicos para recepción de bombas centrífugas

3.1

Notas preliminares

Los ensayos hidráulicos para recepción se llevan a cabo de acuerdo con las requerimientos definidos en las normas apropiadas. La normalización de los ensayos simplifica la comunicación entre el fabricante de bombas o suministrador y el comprador o inspector de la aceptación. En general, comprenden: •

Definiciones de todos los parámetros requeridos para describir el funcionamiento de una bomba centrífuga y determinar las garantías en puntos de servicio (QG, HG), rendimiento (ηG) y el valor (NPSH) necesario, es decir (NPSHR).

•

Indicación de las garantías técnicas y su cumplimiento.

•

Recomendaciones para la preparación y para la propia ejecución de los ensayos de recepción para los valores garantizados.

•

Métodos para comparar los resultados obtenidos en las mediciones con los resultados garantizados y para las conclusiones de esta comparación.

•

Recomendaciones para la redacción del informe de los ensayos.

•

Descripción de los métodos más importantes de medida que se emplean para confirmar los valores garantizados.

Los términos utilizados en este contexto como “garantía” o “aceptación” tienen que entenderse en un sentido técnico, no legal. El término “garantizado” especifica valores de ensayo contractuales, pero no explicita nada respecto a los derechos y obligaciones que pudiesen ponerse de manifiesto si estos valores no se alcanzasen. El término “aceptación” no tiene connotaciones legales en este contexto. Un ensayo de recepción satisfactorio no supone por sí mismo una aceptación legal. Mediciones más exactas en las pruebas y márgenes menores con relación a los valores garantizados, implican procedimientos y costos adicionales. Los valores garantizados deben limitarse a los imprescindibles para asegurar el correcto funcionamiento de la instalación 3.2

Ensayos de recepción según a EN ISO 9906

Esta norma para la recepción de bombas centrífugas combina y sustituye los siguientes normas internacionales anteriores: •

ISO 3555 “Centrifugal pumps (Radial, Mixed flor and Axial pumps) – Guidelines for Acceptance Test – Class B” (corresponde al grado 1 de la nueva morma)

•

ISO 2548 “Centrifugal pumps (Radial, Mixed flor and Axial pumps) – Guidelines for Acceptance Test – Class C” (corresponde al grado 2 de la nueva norma)

© Sterling Fluid Systems B. V

86

Esta norma sustituye además a la norma alemana: •

DIN 1944 “Acceptance Tests for Centrifugal Pumps”

Sin embargo, hay un cambio importante en la verificación de las garantías, ya que la incertidumbre de las mediciones no debe influir en la aceptabilidad de una bomba y las tolerancias son sólo debidas a diferencias constructivas. Se han introducido nuevos factores de tolerancia para asegurar, hasta donde sea posible, que una bomba que era aceptable según las normas internacionales previas (ISO 2548 y/o ISO 3555), lo será también bajo esta nueva norma internacional. La norma internacional ISO 5198 “Centrifugal pumps (Radial, Mixed flor and Axial pumps)- Code for hydraulic performance tests – Precision grade”, no se entiende como un código de ensayos de aceptación. Da las directrices para las mediciones de alta precisión y para los métodos termodinámicos para medida directa de los rendimientos, pero no recomienda verificación de garantías. 3.2.1

Generalidades

La norma internacional EN ISO 9906 especifica las pruebas de las características hidráulicas para la aceptación de bombas centrífugas (bombas Radiales, Flujo mixto y Axiales, de aquí en adelante designadas simplemente como “bombas”). Para bombas de canal lateral, ver apartado 3.3. Es aplicable a bombas de cualquier tamaño y para cualquier líquido bombeado que se comporte como agua fría y limpia. La norma contiene dos grados de precisión de medida: •

Grado 1, para precisión más alta

•

Grado 2, para precisión más baja

Estos grados incluyen diferentes valores para factores de tolerancia, para fluctuaciones admisibles e incertidumbres de las mediciones. Para factores de tolerancia más altos en bombas fabricadas en serie, cuya selección se hace por curvas de características típicas y para bombas de potencia inferior a 10 kW, vea tabla 3.05. Esta norma es de aplicación tanto para una bomba en sí misma, sin ningún accesorio, y para la combinación de esa bomba asociada con todos o parte de sus accesorios aguas arriba y/o aguas abajo. Si el fabricante/suministrador y el comprador no acuerdan otra cosa, lo siguiente es de aplicación: •

Precisión de grado 2

•

El ensayo se realizará en instalaciones del fabricante

•

Las pruebas de cavitación (NPSH) no están incluidas

Cualquier desviación con los puntos anteriores debe ser acordada entre el fabricante y el comprador.

© Sterling Fluid Systems B. V

87

Entre otras, las desviaciones suelen ser: •

Acuerdo de precisión grado 1

•

Sin factores de tolerancia negativos

•

Factores de tolerancia más altos para bombas producidas en serie y para bombas de potencia menor de 10 kW

•

Número de bombas a ensayar en caso de un pedido de varias bombas idénticas

•

Comprobación del comportamiento de la bomba con respecto a la temperatura de los rodamientos, niveles de ruido y vibración durante los ensayos de aceptación

•

Banco de pruebas para comprobar la capacidad de autoaspiración de las bombas autoaspirantes

•

Procedimiento para predecir las características de la bomba basado en un ensayo con agua limpia y fría

•

Alcance de la garantía a) Bomba sin motor o conjunto de bomba y motor b) Bomba con o sin tubería c) Valores garantizados para uno o más puntos de trabajo (por ejemplo caudal, altura total, potencia absorbida, rendimiento, (NPSHR))

•

Factores de tolerancia en el punto de funcionamiento y otros puntos, si son varios los puntos de funcionamiento garantizados

•

Montajes similares de bombas (por ejemplo, varios rotores en la misma carcasa)

•

Requerimiento para ensayos de cavitación (NPSH)

•

Indicaciones para la ecuación de conversión del valor (NPSH)

3.2.2

Garantía

Un punto garantizado estará definido por un caudal garantizado QG y una altura garantizada HG. El fabricante/suministrador garantiza que bajo las condiciones especificadas y a la velocidad especificada, la curva medida H(Q) cumplirá con el intervalo de tolerancia correspondiente al punto garantizado (ver Fig. 3.01). Además, para el caudal garantizado, podrían garantizarse uno o más de los siguientes valores para las condiciones especificadas y a la velocidad especificada: •

Rendimiento de la bomba ηG o rendimiento combinado del conjunto bomba - motor ηgr G

•

El valor requerido de (NPSH), es decir (NPSHR)

A menos que se acuerde otra cosa, el punto garantizado es válido para agua fría y limpia.

© Sterling Fluid Systems B. V

88

3.2.3

Prueba de velocidad

A menos que se acuerde otra cosa, pueden realizarse pruebas de velocidad de giro en un rango del 50 al 120% de la velocidad especificada. No obstante, debe observarse que para desviaciones superiores al 20% respecto la velocidad especificada el rendimiento puede verse afectado. Para los ensayos de (NPSH), la velocidad de giro debe permanecer en el rango del 80 al 120% de la velocidad de giro especificada, dado que el caudal se sitúa entre el 50 y el 120% del caudal correspondiente al rendimiento máximo a la velocidad de giro del ensayo. Esto, siempre que el número tipo K sea menor o igual a 2. Para bombas con un número tipo mayor que 2 debe acordarse especialmente entre las partes. 3.2.4 Ensayos de bombas con líquidos distintos a agua limpia y fría Las prestaciones de una bomba varían considerablemente con la naturaleza del líquido bombeado (viscosidad, gases disueltos, contenido sólido etc.). Aunque no es posible dar normas generales para que a partir de las prestaciones con agua fría y limpia se puedan predecir las prestaciones con otro líquido, es deseable que las partes acuerden métodos empíricos que se ajusten al caso particular y para los ensayos con agua fría y limpia. En el apartado 4.1.2.2. se encuentran las directrices para la corrección de los resultados de los ensayos para líquidos viscosos. La especificación de “agua fría y limpia” de acuerdo con la Norma se define en la siguiente tabla: Tabla 3.01

Especificación de “agua fría y limpia”

Característica

Unidad

Valor máximo

Temperatura

°C

40

Viscosidad cinemática

m²/s

1,75 · 10–6

Densidad

kg/m³

1050

Contenido en sólidos no disueltos

kg/m³

2,5

Contenido en sólidos disueltos

kg/m³

50

El contenido total de gas disuelto y libre en el agua no debe exceder el volumen de saturación según las siguientes condiciones: •

para un circuito abierto, el volumen de saturación correspondiente a la presión y temperatura en la entrada del depósito abierto

•

para un circuito cerrado, el volumen de saturación correspondiente a la presión y temperatura en el depósito cerrado

© Sterling Fluid Systems B. V

89

Los valores de caudal, altura y rendimiento de las bombas destinadas a líquidos diferentes al agua fría y limpia pueden probarse con agua fría y limpia si el líquido a bombear cumple con las indicaciones de la tabla siguiente: El contenido total de gas disuelto y libre en el líquido no debe exceder el valor de saturación de acuerdo con las siguientes condiciones: Tabla 3.02

Características del líquido

Característica del líquido

Unidad

Valor mínimo

Valor máximo

Viscosidad cinemática

m²/s

Sin límite

10 · 10–6

Densidad

kg/m³

450

2000

Contenido en sólidos no disueltos

kg/m³

–

5,0

Las pruebas para bombas destinadas a otros líquidos distintos de los ya descritos están sujetas a acuerdos especiales. Si no se acuerda otra cosa, los ensayos de cavitación se efectuarán con agua fría y limpia. El valor (NPSH) requerido (NPSHR), se dará siempre referido a agua fría y limpia. 3.2.5 das

Conversión de los resultados de los ensayos a las condiciones garantiza-

Todos los datos de los ensayos obtenidos a la velocidad de giro n, diferente de la velocidad especificada nsp, deben convertirse a valores para dicha velocidad nsp. Si el líquido bombeado difiere de la densidad especificada, se deben hacer concesiones a la hora de calcular la potencia absorbida P. Debido a las diferentes velocidades de ensayo posibles dentro de los límites señalados en el apartado 3.2.3, los datos medidos de caudal Q, altura total H, potencia absorbida P y rendimiento η se convierten por medio de las siguientes ecuaciones: QT = Q (nsp / n) HT = H (nsp / n)² PT = P (nsp / n)³ · (ρsp / ρ) ηT = η Los datos medidos del valor (NPSH) se pueden convertir por medio de la ecuación: (NPSHR)T = (NPSHR) · (nsp / n)x

© Sterling Fluid Systems B. V

90

Como una primera aproximación al valor (NPSH), el exponente x = 2 podría usarse si se cumplen las condiciones descritas en el apartado 3.2.3 y el estado físico del líquido en la entrada del impulsor es tal que el funcionamiento de la bomba no se ve afectado por la separación del gas. Si la bomba trabaja cerca de su límite de cavitación, o si la desviación de la velocidad de ensayo respecto de la especificada supera lo recogido en el apartado 3.2.3, se contemplarán valores para el exponente x entre 1.3 y 2, valores que deberán ser acordados entre las partes para establecer la fórmula de conversión. 3.2.6

Valores de factores de tolerancia

Las bombas centrífugas se fabrican permitiendo ciertas tolerancias de fundición y mecanizado. Durante la fabricación, cada bomba está sujeta a desviaciones respecto a los planos de diseño. Cuando se comparan los resultados de las pruebas con los valores garantizados (puntos de trabajo), deben admitirse tolerancias, que cubran todas las desviaciones posibles en los datos de prueba de una bomba (sólo teóricamente) con respecto a una bomba fabricada sin variaciones con respecto al diseño. De no haber acuerdo específico en los factores de tolerancia, se deberá utilizar la siguiente tabla para los puntos garantizados QG, HG. Tabla 3.03

Valores de factores de tolerancia

Medida

Símbolo

Grado 1

Grado 2

%

%

Caudal

tQ

± 4,5

±8

Altura total de la bomba

tH

±3

±5

Rendimiento de la bomba

tη

–3

–5

Para bombas producidas en serie seleccionadas de acuerdo con las curvas de características típicas de catálogo, se aplicarán los siguientes factores de tolerancia: Tabla 3.04

Factores de tolerancia para bombas producidas en serie

Medida

Símbolo

Factores de tolerancia %

Caudal

tQ

±9

Altura total de la bomba

tH

±7

Potencia absorbida de la bomba

tP

+9

tP gr

+9

tη

–7

Consumo del motor Rendimiento

© Sterling Fluid Systems B. V

91

Para bombas con una potencia absorbida menor de 10 kW pero superior a 1 kW, donde las pérdidas por fricción en diferentes componentes mecánicos (rodamientos, empaquetaduras y cierres mecánicos) son relativamente importantes y no fácilmente predecibles, se pueden aplicar los factores de tolerancia de la siguiente tabla: Tabla 3.05

Factores de tolerancia para bombas con una potencia absorbida entre 1 kW y 10 kW

Medida

Símbolo

Factor de tolerancia %

Caudal

tQ

± 10

Altura total de la bomba

tH

±8

3.2.7

Verificación de garantías

La verificación de cada garantía debe llevarse a cabo comparando los resultados obtenidos en la prueba (incluidas las incertidumbres de medida), con los valores garantizados en contrato (incluidas las tolerancias asociadas). 3.2.7.1

Verificación de garantía en caudal, altura y rendimiento

Fig. 3.01 Verificación de garantía en caudal, altura y rendimiento

© Sterling Fluid Systems B. V

92

Los resultados de las medidas se convierten en valores para la velocidad especificada. Serán representados con relación al caudal Q. Las curvas que mejor se adaptan a los puntos de medición representarán las características de la bomba. La cruz de tolerancias se obtiene dibujando, en el punto garantizado QG , HG, una horizontal desde Q = QG – tQ · QG hasta Q = QG + tQ · QG y una vertical desde H = HG – tH · HG hasta H = HG + tH · HG . Se cumple con el valor garantizado de caudal y altura total si la curva corta, o al menos toca, la línea horizontal y/o vertical (ver Fig. 3.01). El rendimiento se obtiene trazando una vertical, hasta que corte a la curva Q η, desde el punto de intersección de la curva QH medida y la recta que une el punto de servicio especificado QG, HG con el punto cero, origen de lo ejes QH. La condición garantizada de rendimiento estará en tolerancia si el valor en esa intersección es mayor o igual que ηG · (1– tη) (ver Fig. 3.01). Si los valores medidos de Q y H son mayores que los valores garantizados QG y HG, pero dentro de tolerancias, y también el rendimiento está dentro de tolerancias, la potencia absorbida actual puede ser mayor que la dada en las hojas de datos. 3.2.8

Obtención de las características especificadas

3.2.8.1

Reducción del diámetro del impulsor

Cuando de los ensayos se desprende que los valores medidos de la bomba son mayores que los especificados, generalmente se realiza un recorte del diámetro del impulsor o de sus álabes (ver apartado 2.2.2.1). Si la diferencia entre los valores acordados y los medidos es pequeña, es posible evitar una nueva serie de ensayos usando las reglas de proporcionalidad (ver apartado 2.2.2.1). Usando las reglas de proporcionalidad se puede obtener con suficiente precisión, el diámetro necesario del impulsor o de sus álabes. 3.2.8.2

Variación de la velocidad

Si una bomba con motor de velocidad variable no cumple o excede los valores garantizados, los puntos de ensayo podrían recalcularse para una velocidad de giro diferente, siempre que no se supere la velocidad continua máxima admisible (ver apartado 2.2.2.4). 3.2.9

Ensayos de cavitación

En la mayoría de los casos, la cavitación puede detectarse por la caída de la altura para un caudal dado (ver apartado 1.5.1). En el caso de bombas multietapa, la caída de la altura se toma como disminución en la primera etapa si fuese posible su medición. Si la altura de la primera etapa no puede medirse, se calculará dividiendo la altura total entre el número de etapas.

© Sterling Fluid Systems B. V

93

La mayor parte de las pruebas de cavitación se practican con agua fría y limpia. Sin embargo, las pruebas con agua fría y limpia no predicen con precisión el comportamiento de la bomba con otros líquidos. Los distintos tipos de pruebas de cavitación se pueden practicar de acuerdo con los requisitos o acuerdos documentales para la verificación. 3.2.9.1

Verificación de las características garantizadas para un valor (NPSHD) especificado

Se puede hacer una sencilla comprobación para determinar las prestaciones de caudal de la bomba para un valor de (NPSHD) especificado sin tener que comprobar los efectos de cavitación. La bomba cumplirá con los requisitos si la altura total y el rendimiento garantizados se obtienen para los valores especificados de caudal y (NPSHD). 3.2.9.2

Verificación de que las prestaciones de la bomba para el valor (NPSHD) especificado no están influenciadas por la cavitación

Se puede hacer una comprobación que muestre que el caudal de la bomba a las condiciones especificadas no está afectado por la cavitación. La bomba cumple con los requisitos si una prueba a un valor (NPSH) más alto que el especificado (NPSHD) da la misma altura total y rendimiento para el mismo caudal. 3.2.9.3

Determinación del (NPSH3)

En este ensayo, el (NPSH) se reduce progresivamente hasta que la altura total (para bombas multietapa, se refiere a la primera etapa), cae un 3% a caudal constante. Este valor (NPSH) es el (NPSH3). La bomba cumple con los requerimientos si los valores medidos son inferiores o iguales a los requeridos por el suministrador (NPSHR). Para bombas con muy bajas alturas totales, se puede acordar una cifra de caída mayor para la verificación. 3.2.9.4

Otros ensayos de cavitación

Se pueden usar otros criterios de cavitación, por ejemplo, aumento del ruido o de la formación de burbujas de gas y los correspondientes ensayos de cavitación. En este caso, es necesario dejar claramente identificado el criterio y valore límite a usar.

© Sterling Fluid Systems B. V

94

3.2.10

Determinación del valor (NPSH) requerido por la bomba

Como objeto de las pruebas de aceptación, el (NPSH) requerido se entiende como la altura a la cual los criterios de aceptación, por ejemplo, reducción de la altura máxima del 3%, tamaño de las burbujas de gas, aumento del nivel sonoro, etc., se cumplen comparados con el funcionamiento sin cavitación. 3.2.10.1 Factor de tolerancia para (NPSHR) La diferencia máxima admisible entre el (NPSHR) medido y el garantizado es el mayor de los siguientes: para grado 1:

tNPSHR = + 3% ó tNPSHR = + 0,15 m

para grado 2:

tNPSHR = + 6% ó tNPSHR = + 0,30 m

Con el empleo de la siguiente fórmula, el garantizado se cumple si: (NPSHR)G + (tNPSHR · NPSHRG) ≥ NPSHRmedido o (NPSHR)G + (0,15 m y/o 0,30 m) ≥ NPSHRmedido 3.3

Ensayos de aceptación para bombas de canal lateral

Las bombas de canal lateral se producen generalmente en serie, con curvas de funcionamiento típicas publicadas. Aunque las bombas de canal lateral no son contempladas específicamente por la normativa, Sterling SIHI emplea para ensayos de aceptación los factores de tolerancia según el apéndice A de la norma (ver tabla 3.04). Para todas las bombas de canal lateral con un consumo de motor inferior a 10kW se aplicarán los factores de tolerancia de la tabla 3.05. Para todas las bombas de canal lateral con un consumo de motor inferior a 1kW o diseños especiales, los valores garantizados y los correspondientes factores de tolerancia serán acordados especialmente.

© Sterling Fluid Systems B. V

95

4

Información especial para el diseño de instalaciones de bombas centrífugas

4.1

Bombeo de líquidos viscosos

4.1.1

Viscosidad

La viscosidad es una propiedad que presenta todo material capaz de fluir (fluidos). El rango de estos fluidos va desde los gases, que no serán tratados aquí, hasta los hidrocarburos pasando por gelatinas y geles. La viscosidad es la propiedad que genera una resistencia (fricción interna) con relación al movimiento relativo entre dos capas adyacentes. La fricción interna se manifiesta por un gradiente de velocidad D, perpendicular a la dirección del flujo, es decir, las capas adyacentes tienen diferentes velocidades v, y en este flujo laminar, entre las capas actúa una fuerza t en la dirección x. El gradiente de velocidad D se define como la relación entre la diferencia de velocidades ∆vx = vx2 – vx1 en dos puntos 1 y 2 y la distancia entre ellos ∆y: D = lim ∆vx dvx ∆y —> 0 (——) = —— ∆y dy

Fig. 4.1.01

Diagrama simple de un flujo viscoso, gradiente de velocidad y fuerza tangencial

Al representar el gradiente de velocidad D sobre la fuerza tangencial τ, se genera la curva de fluidez del fluido.

© Sterling Fluid Systems B. V

96

La curva de viscosidad se obtiene representando la relación entre la fuerza tangencial y el gradiente de velocidad, τ/D, en relación a la fuerza tangencial τ o al gradiente de velocidad D. De las características de la curva de fluidez y/o las propiedades de viscosidad del fluido se distinguen distintos tipos de fluidos como se muestra a continuación: 4.1.1.1

Fluidos newtonianos

Un fluido newtoniano es un fluido viscoso lineal isotrópico que satisface las siguientes condiciones: a) Fuerza tangencial t y gradiente de velocidad D son directamente proporcionales b) En flujo simple (ver fig. 4.1.01), las fuerzas normales en la dirección del eje x, del eje y y verticales a ellos, son iguales. Ejemplos de fluidos newtonianos son el agua y los aceites ligeros. La relación entre la fuerza tangencial τ y el gradiente de velocidad viene dada por: τ=η·D La constante de proporcionalidad η denota esta propiedad característica de un líquido denominada viscosidad dinámica. El valor de la viscosidad depende de la temperatura, por ejemplo, al aumentar la temperatura disminuye la viscosidad. La relación entre la viscosidad dinámica η y la densidad ρ es conocida como viscosidad cinemática ν. ν=η/ρ 4.1.1.2

Fluidos no newtonianos

Los fluidos no newtonianos son fluidos y materiales con viscosidad no lineal y materiales (por ejemplo plásticos), con elasticidad lineal y no lineal. Los fluidos y materiales que tienen viscosidad no lineal son: •

Fluidos seudo-plásticos

Fluidos de viscosidad pura no lineal, para los que la viscosidad se reduce al incrementar el gradiente de velocidad (ver fig. 4.1.02a). Ejemplos de fluidos seudo-plásticos son las grasas, melazas, pinturas, jabones, almidones y algunas emulsiones. •

Fluidos dilatantes

Fluidos de viscosidad pura no lineal, para los que la viscosidad aumenta al aumentar el gradiente de velocidad (ver fig. 4.1.02b). Ejemplos de fluidos dilatantes son las suspensiones, especialmente las suspensiones de arcilla en agua y azúcares disueltos.

© Sterling Fluid Systems B. V

97

•

Materiales plásticos

El comportamiento de este material se caracteriza por el valor límite, o sea, el material sólo fluye a partir de cierto valor límite (ver fig. 4.1.02 c). Por debajo de este valor límite, el material no se deforma o bien las deformaciones son sólo elásticas. Existen diversos modelos rheológicos para este comportamiento. El más conocido es el modelo de Bingham. Un ejemplo de fluido Bingham es el tomate ketchup. Fig. 4.1.02 Curvas de flujo típicas (arriba) y curvas de viscosidad (abajo)

El comportamiento del flujo en fluidos no Newtonianos descrito más arriba es siempre independiente del tiempo. Sin embargo, el comportamiento del flujo puede depender del tiempo. A esos fluidos se les llama thixotrópicos o rheopécticos. El thixotrópico es un fluido dependiente del tiempo en el que, como resultado de una fuerza mecánica constante, la viscosidad decrece desde el valor en reposo hasta su límite más bajo. Al dejar de ejercer el esfuerzo se recupera la viscosidad anterior. Un ejemplo de fluido thixotrópico es la pintura que no gotea. El rheopéctico es un fluido dependiente del tiempo en el que, como resultado de una fuerza mecánica constante, la viscosidad aumenta desde el valor en reposo hasta su valor más alto. Al dejar de ejercer el esfuerzo se recupera la viscosidad anterior.

© Sterling Fluid Systems B. V

98

Fig. 4.1.03

Fig. 4.1.04

La viscosidad en función de la velocidad de deslizamiento

La viscosidad en función del tiempo de deslizamiento

4.1.2

Funcionamiento de bombas centrífugas con impulsores radiales para el bombeo de líquidos viscosos

4.1.2.1

Generalidades

Las características de las bombas centrífugas pueden variar al bombear líquidos viscosos. Para viscosidades medias y altas la potencia requerida aumenta considerablemente, mientras que la altura y, en menor grado el caudal, se reducen. Con la ayuda del diagrama fig. 4.1.06 (apartado 4.1.2.3), se pueden calcular las características de una bomba centrífuga bombeando líquidos viscosos, siempre que se conozcan las características de la bomba trabajando con agua. A la inversa, el diagrama también se puede usar para seleccionar una bomba a partir de unos requerimientos. Los factores de corrección establecidos a partir del diagrama son suficientemente precisos en aplicaciones dentro de los límites indicados. Si se requiere mayor precisión, habría que hacer ensayos con el líquido en particular. Debido a la considerable pérdida de rendimiento al bombear líquidos viscosos cuando se usan bombas centrífugas, se recomienda considerar otros tipos de bombas (por ejemplo, bombas rotativas de desplazamiento positivo), cuyos costes de funcionamiento pueden ser menores. Los límites para las bombas centrífugas son: Para diámetro nominal de descarga: < 50 aprox. 120 a 300 mm²/s < 150 aprox. 300 a 500 mm²/s > 150 aprox 800 mm²/s

© Sterling Fluid Systems B. V

99

Limitaciones y recomendaciones para el uso del diagrama fig. 4.1.06: •

El diagrama debe usarse sólo para bombas centrífugas con impulsores abiertos o cerrados dentro de su rango normal Q-H. El diagrama no debe usarse para bombas de flujo mixto o impulsores de flujo axial; tampoco para bombas especiales para líquidos viscosos o heterogéneos. Para bombas de canal lateral, véase apartado 4.1.3.

•

El diagrama se usará sólo si hay suficiente (NPSH) disponible (NPSHD) para evitar la cavitación.

•

El diagrama puede usarse sólo para fluidos homogéneos Newtonianos. Para gelatinas, lodos, líquidos que contengan materiales fibrosos y otros líquidos heterogéneos, los resultados obtenidos en la práctica son muy dispersos, dependiendo de las propiedades específicas del líquido en cuestión.

•

En el cálculo para bombas multietapa, debe tenerse en cuenta la altura por etapa.

•

Para bombas con impulsores de doble entrada, debe usarse en los cálculos la mitad del caudal.

4.1.2.2

Selección del tamaño de la bomba para un líquido viscoso

Aproximación de un punto de trabajo equivalente para agua: Sean: Datos: Se requiere:

vis

líquido viscoso

w

agua

Qvis en m³/h,

viscosidad cinemática ν en mm²/s,

Hvis en m,

ρvis en kg/dm³

determinar una bomba válida de la que sólo se conocen las características para agua: Qw en m³/h, Hw en m determinar la potencia requerida del motor: Pvis en kW

El siguiente procedimiento se usa para establecer los factores de corrección del diagrama: Comenzando por el caudal Q en las abscisas, nos desplazaremos verticalmente hacia arriba hasta cortar con el valor requerido de altura H y, entonces, vamos horizontalmente (a la izquierda o a la derecha) hasta encontrarnos con la viscosidad ν del líquido. Desde ahí, de nuevo verticalmente nos desplazaremos hacia las curvas de los factores de corrección. Para establecer el factor de corrección CH para la altura total se emplea la curva 1,0 · Qopt . Esto da: Qvis Qw ≈ ——, CQ

Hvis Hw ≈ ——, CH

ηvis ≈ Cη · ηw

© Sterling Fluid Systems B. V

100

Ejemplo: Qvis = 100 m³/h, Hvis = 29,5 m, ν = 100 mm²/s, ρvis = 0,90 kg/dm³ Los factores establecidos a partir del diagrama son: CH = 0,94

CQ = 0,98

Cη = 0,70

Con estos factores se obtiene la aproximación para agua: 100 m³/h 29,5 m Qw ≈ ———— = 102 m³/h, Hw ≈ ————— = 31,4 m 0,98 0,94 Para la bomba a usar ηw = 75% Por lo tanto ηvis = 0,75 · 75% = 53% 100 · 29,5 · 0,90 Qvis · Hvis · ρvis Pvis ≈ ——————— ≈ ———————— kW ≈ 13,6 kW 367 · ηvis 367 · 0,53 Este procedimiento se considera sólo como una aproximación ya que los valores de caudal y altura total mostrados en el diagrama son específicos para agua. Sin embargo, en la mayoría de los casos este procedimiento es suficientemente preciso para la preselección de la bomba. Si el caudal Qw < 0,9 · Qopt ó > 1,1 · Qopt, la selección debe comprobarse con otro procedimiento más preciso descrito en el siguiente apartado. 4.1.2.3 Determinación de las características de una bomba para líquidos viscosos Conversión de las características para agua: Las características de bombeo para agua son: Qopt, Hopt y ηopt. Comenzando a partir de estos valores, los factores de corrección CH (para 0,6, 0,8, 1,0 y 1,2 · Qopt), CQ y Cη se pueden obtener del diagrama usando el procedimiento descrito en el apartado 4.1.2.2. Para la conversión de los puntos de la curva es conveniente usar la tabla oportuna. Véase el ejemplo. Al dibujar la curva de característica debe observarse que la altura a caudal cero H0 permanece aproximadamente constante. Fig. 4.1.05 Conversión de los datos para agua

© Sterling Fluid Systems B. V

101

Fig. 4.1.06 Factores de corrección para Q, H y η para bombas centrífugas con impulsores radiales y bombeo de líquidos viscosos

© Sterling Fluid Systems B. V

102

Ejemplo de conversión de las características de una bomba para agua a las características para el bombeo de un líquido viscoso ν = 100 mm²/s (fig. 4.1.05). Tabla 4.1.01

Tabla de conversión de las características (bombas centrífugas) 0,6 · Qopt

0,8 · Qopt

1,0 · Qopt

1,2 · Qopt

Caudal

Qw

m³/h

60

80

100

120

Altura total

Hw

m

35

33

29,8

24,5

65

73

75

71

0,94

0,91

98

117,6

Rendimiento

ηw

%

Viscosidad cinemática ν

mm²/s

Factor de corrección Hw

CH

Factor de corrección Qw

CQ

0,98

Factor de corrección ηw

Cη

0,70

100 0,97

58,8

0,96

Caudal

Qvis = CQ · Qw

Altura total

Hvis = CH · Hw

34

31,7

28

22,3

Rendimiento

ηvis = Ch · ηw

45,5

51,1

52,5

49,7

12,8

12,9

Densidad ρvis kg/dm³ Potencia absorbida por la bomba Qvis · Hvis · ρvis Pvis = —————— kW 367 · ηvis

78,4

0,90 10,8

11,9

4.1.3

Funcionamiento de las bombas de canal lateral cuando bombean líquidos viscosos

4.1.3.1

Generalidades

Las características de las bombas de canal lateral también varían al bombear líquidos viscosos. Sin embargo, debido a las condiciones especiales internas de flujo, al bombear líquidos viscosos se encuentran diferencias sustanciales entre el comportamiento de éstas y el de las bombas radiales (ver apartado 4.1.2). Para las bombas de canal lateral Sterling SIHI, las características aplicables al bombeo de líquidos viscosos se pueden aproximar con la ayuda del diagrama fig. 4.1.07, (apartado 4.1.3.2), siempre que las características para agua sean conocidas. Utilizado a la inversa, el diagrama también sirve para seleccionar una bomba a partir de unos requerimientos. Limitaciones y recomendaciones para el uso del diagrama: •

El diagrama sólo se puede usar para fluidos Newtonianos homogéneos.

•

Los límites de aplicación de la bomba, como la potencia absorbida máxima y el valor (NPSH) requerido (NPSHR), deben considerarse utilizando los datos del fabricante.

© Sterling Fluid Systems B. V

103

4.1.3.2

Selección del tamaño de una bomba para un líquido viscoso

Aproximación de un punto de funcionamiento equivalente para agua: Sean:

vis

líquido viscoso

w

agua

El siguiente procedimiento se usa para determinar los factores de corrección: 1. Qw = Qvis = Q 2. Q determina el modelo de bomba a seleccionar y también el Qmax. Ver tabla 4.1.02. 3. Comenzando desde el valor Q/Qmax en el eje de abscisas de la fig.4.1.07, quedan establecidos el factor de corrección CH para la altura total y CP para la potencia absorbida por la bomba. Esto da:

Hvis ρvis Hw ≈ ——, Pvis ≈ CP · —— · Pw CH ρw La potencia absorbida Pvis sólo debe considerarse como aproximación. Se recomienda, por consiguiente, seleccionar un motor con suficiente potencia adicional. Véase apartado 1.7.4. Ejemplo:

Qvis = 3 m³/h,

ν = 150 mm²/s

Hvis = 60 m

ρvis = 0,90 kg/dm³

Para Qvis = 3 m³/h se recomienda una bomba Sterling SIHI de tamaño 3100. Esto da:

Qmax = 6,2 m³/h y Q/Qmax = 0,48

Los factores de corrección: CH = 0,83 y CP = 1,47 se obtienen del diagrama. Con esos factores se obtienen los datos para agua: 60 m Qw = 3 m³/h y Hw = ——— = 72 m 0,83 La potencia absorbida por esta bomba para agua viene dada por su curva, Pw = 1,9 kW (con ρw = 1,0 kg/dm³) y de ahí: 0,90 kg/dm³ Pvis ≈ 1,47 · ————— · 1,9 kW = 2,5 kW 1,0 kg/dm³

© Sterling Fluid Systems B. V

104

Qmax Tamaño

m³/h

1200

3,5

1900

4,4

3100

6,2

3600

8,7

4100

13,5

5100

24,6

6100

38,0

Tabla 4.1.02 Valores guía para bombas de canal lateral Sterling SIHI

Fig. 4.1.07 Factores de corrección para la conversión de H y P para bombas de canal lateral usadas con líquidos viscosos

© Sterling Fluid Systems B. V

105

4.1.3.3 Determinación de las características de una bomba para líquidos viscosos Conversión de las características para agua. La conversión de las características se efectuará conforme al procedimiento desarrollado en el apartado 4.1.3.2; es conveniente el uso de tablas; véase el ejemplo.

Fig. 4.1.08

Conversión de las características para agua

Ejemplo:

Bomba Sterling SIHI de 3 etapas de tamaño 3100

Tabla 4.1.03

Tabla conversión de las características (bomba de canal lateral)

Caudal

Qw = Qvis = Q

m³/h

Altura total

Hw

m

1

2

3

4

122

98

72

49

Potencia absorbida por bomba Pw (ρ =1,0 kg/dm³) kW

3,0

2,4

1,9

1,5

Qmax = 6,2 m³/h

0,16

0,32 0,48

0,65

Q/Qmax

Viscosidad cinemática del líquido bombeado ν mm²/s Factor de corrección para la altura

CH

Factor de corrección para la potencia absorbida

CP

Altura total

Hvis = CH · Hw

m

Densidad

ρvis

kg/dm³

Potencia absorbida por bomba Pvis =CP· ρvis · Pw

kW

© Sterling Fluid Systems B. V

106

150 0,77

0,81

0,83

0,75

1,08

1,26

1,47

1,74

94

79

60

37

2,5

2,3

0,90 2,9

2,7

4.2

Diseño de la bomba de acuerdo con la instalación

Bombas sobre bancada

Ventajas: adaptable a diversos motores y acoplamientos Desventajas: espacio requerido necesita alineación entre motor y bomba coste de la bancada, acoplamiento y protección

Bombas monobloc

Ventajas: se necesita un espacio reducido por su construcción compacta no se necesita alineación entre motor y bomba no se necesita bancada, acoplamiento ni protección Desventajas: potencia limitada por el motor eléctrico hasta un máximo de 45 kW

Bombas inline

Ventajas: permite la instalación en la propia tubería, por lo que requiere un espacio mínimo no se necesita alineación entre motor y bomba no se necesita bancada, acoplamiento ni protección Desventajas: potencia limitada por el motor eléctrico hasta un máximo de 45 kW

Bombas multietapa

Ventajas: instalación a tubería prácticamente en cualquier dirección de la misma permite descarga secundaria desde una de las etapas así como, instrumentación, lubricación y lavado montado sobre la bancada instalación especial para alta temperatura con patas a la altura del eje

© Sterling Fluid Systems B. V

107

Bombas verticales (multi) Ventajas: requiere espacio mínimo para bomba multietapa no se necesita alineación entre motor y bomba no se necesita bancada, acoplamiento ni protección Desventajas: potencia limitada por el motor eléctrico hasta un máximo de 55 kW

Bombas verticales

Ventajas: permite instalación directa en depósito, por lo que requiere un espacio mínimo no precisa tubería de aspiración o de carga instalación sencilla lista para el servicio si se sumerge adecuadamente queda inmediatamente lista para el servicio Desventajas: el motor debe quedar por encima del nivel del líquido

Bombas sumergibles

Ventajas: permite instalación directa en el sumidero, por lo que requiere un espacio mínimo no precisa tubería de aspiración o de carga si se sumerge adecuadamente queda inmediatamente lista para el servicio no requiere caseta especial de bombas Desventajas: requiere motor especial sumergible temperatura de trabajo limitada a aprox. 40 - 50 °C

© Sterling Fluid Systems B. V

108

Bombas sumergibles con motor sumergible

Ventajas: se puede instalar en pozos muy estrechos y profundos sin especiales precauciones puede instalarse directamente en la instalación como bomba de apoyo Desventajas: aplicaciones limitadas

Bombas para depósito

Ventajas: permite instalación directa en el depósito, por lo que requiere un espacio mínimo no necesita conexiones en la base del depósito por lo que elimina ciertos problemas de seguridad concernientes a algunos fluidos no precisa tubería de aspiración o carga si se sumerge adecuadamente queda inmediatamente lista para el servicio Desventajas: longitud limitada de la instalación los fluidos con contenido en sólidos abrasivos requieren una construcción especial (sin cojinetes) debido al diseño de sus cojinetes internos

Bombas con depósito

Ventajas: variando la longitud de su depósito y, por tanto, la longitud de la bomba, varía la altura de aspiración incrementando el valor de (NPSHD) incluso en malas condiciones de aspiración, no necesita apoyo de una bomba de bajo NPSH, por lo que mejora su fiabilidad Desventajas: adquisición e instalación costosas

© Sterling Fluid Systems B. V

109

4.3

Diseño de tuberías de aspiración o de carga

Para evitar bolsas de aire o gas, las tuberías de aspiración deben montarse horizontalmente o estar inclinadas hacia arriba con respecto a la bomba. Deben estar completamente libres de fugas y admitir una purga completa. Si se necesitan reductores de sección cónica, deben ser de tipo excéntrico. Las tuberías de carga que no caigan verticalmente hacia la bomba deben ser montadas horizontalmente o inclinadas hacia abajo respecto a la bomba. Deben evitarse cambios bruscos en la sección de la tubería y codos de radio reducido. Las tuberías de aspiración o de carga mal diseñadas (por ejemplo con codos en diferentes planos justo antes de la entrada a la bomba), pueden perjudicar seriamente las prestaciones de la bomba. Para bombas de doble entrada es esencial que el caudal en cada una de las entradas a ambos lados del impulsor sea idéntica. Por esta razón se instala una tubería recta con una longitud de al menos 2 veces su diámetro, entre el último Fig. 4.3.01 Conexión incorrecta codo y la brida de aspiración, para igualar los caudales. Si se conectan varias bombas idénticas a una tubería común de aspiración, la tubería deberá instalarse de modo que cada bomba tenga el mismo caudal de aspiración. Evitar las uniones en ángulo recto de los ramales, aun montando una tubería recta antes de la bomba (Fig. 4.3.01). Las condiciones más favorables de flujo se Fig. 4.3.02 Montaje para dos bombas en logran mediante conexiones a la tubería prin- tubería de aspiración común cipal como las mostradas en la fig. 4.3.02, que representa un montaje correcto de tuberías para un sistema de dos bombas.

© Sterling Fluid Systems B. V

110

La velocidad de flujo se debe mantener dentro de los siguientes límites: en tubería de aspiración

Us ≈ 1,0 a 2 m/s

máx. 3 m/s

en tubería de carga

Uz ≈ 1,5 a 2,5 m/s

máx. 3 m/s

Las válvulas de cierre en la tubería de aspiración o de carga deben estar completamente abiertas durante el funcionamiento y no se pueden utilizar para regulación o control. Las válvulas de cierre en la tubería de aspiración serán colocadas, si es posible, de tal manera que el husillo de la misma quede dispuesto horizontal o verticalmente hacia abajo para evitar la formación de bolsas de aire en el cuerpo del husillo. La junta del husillo debe evitar la entrada de aire en la válvula. Si la bomba aspira de un sumidero y no se puede instalar una válvula con colador en la aspiración, deberá instalarse una tubería de aspiración con boca acampanada. La posición del colador o de la boca acampanada de aspiración debe estar alejada lo suficiente del fondo y paredes del sumidero de forma que el líquido pueda acceder uniformemente desde todas las direcciones. Ver fig. 4.3.03 y 4.3.04.

Fig. 4.3.03

Fig. 4.3.04

Sumidero con alimentación abierta

Sumidero con dos tuberías de aspiración

Si la tubería de suministro al sumidero descarga sobre el nivel del líquido (como muestra la fig. 4.3.03), existe el riesgo de que tome aire, lo que perjudicaría el funcionamiento de la bomba. El problema se puede reducir aumentando la distancia entre el suministro y la tubería de aspiración para dar tiempo a que el aire escape del líquido; o instalando placas deflectoras, o seleccionando una sumergencia mínima Mü (fig. 4.3.05) mayor, aunque esto encarece la instalación. Fig. 4.3.05 Sumergencia mínima Mü para un sumidero de alimentación abierta como el de la Fig. 4.3.03

© Sterling Fluid Systems B. V

111

4.4

Diseño de las cámaras de aspiración de bombas verticales

4.4.1

Generalidades

La cámara de entrada de una bomba instalada en posición vertical debe diseñarse para evitar perturbaciones en el flujo hacia la bomba para todas las condiciones de trabajo y niveles de agua. Ello es especialmente importante para bombas con velocidad específica alta (flujo mixto y flujo axial), ya que son más sensibles que las bombas centrífugas, a las irregularidades de un flujo turbulento en aspiración. La bomba funcionará sin problemas si el flujo a la entrada del impulsor no tiene turbulencias y con una velocidad uniforme a través de toda la sección de la campana de aspiración. También se debe evitar la formación de vórtices que dan lugar a entrada de aire en la cámara de aspiración cuando se trabaje con niveles bajos de líquido. Si no se dieran estas condiciones, el caudal y el rendimiento se podrían ver perjudicados. En muchos casos, aparecerán averías debidas a vibración o cavitación. 4.4.2 Cámaras de entrada abiertas Si se instala una sola bomba en una cámara de aspiración, las dimensiones principales deben calcularse según las indicaciones de la Fig. 4.4.01. Debe existir un canal de sección uniforme con una longitud de al menos 5xD aguas arriba de la bomba. La velocidad de circulación en el canal de entrada no debe exceder los 0,5 m/s. La sumergencia mínima Mü se define como la distancia entre la parte más baja de la boca de la campana y el nivel más bajo de agua en la cámara (NNW). Para la instalación de bombas verticales no se pueden dar normas generales. Es el fabricante de bombas quien debe determinarlas para cada caso concreto. Vea Fig. 4.4.01.

Fig. 4.4.01 Dimensiones de las cámaras de aspiración para una sola bomba

© Sterling Fluid Systems B. V

112

Fig. 4.4.02 Sumergencia caudal.

mínima en función del

En el rango de caudales I, la sumergencia mínima de la bomba en instalaciones mojadas en las que los cojinetes están lubricados por el propio líquido bombeado, es aquella que durante la puesta en marcha asegure la lubricación del cojinete más bajo. En tal caso, Mü viene dado por el diseño mecánico de la bomba. En el rango II de caudales, la sumergencia mínima debe evitar la formación de vórtices que pudiesen hacer entrar aire a la bomba y al chocar con los álabes del impulsor, causar vibraciones que podrían llegar a dañar la bomba. En tal caso, Mü viene dado por la velocidad de flujo en la entrada de la bomba. En el rango III de caudales, el valor (NPSH) requerido (NPSHR) es el parámetro determinante. La sumergencia mínima debe asegurar que no se produzcan efectos de cavitación en ningún punto de la bomba. Si se instalan varias bombas en la misma cámara de aspiración, la mejor solución es crear compartimentos separados para cada una de ellas (Fig. 4.4.03). Si esto no fuera posible, debe utilizarse un montaje similar al de la Fig. 4.4.04. Las distancias sugeridas deben considerarse como valores orientativos. En casos especialmente difíciles deben instalarse placas deflectoras (Fig. 4.4.05). Su disposición debe establecerse de acuerdo con el fabricante de la bomba.

Fig. 4.4.03

Fig. 4.4.05

Fig. 4.4.04

© Sterling Fluid Systems B. V

113

Diseño incorrecto de cámaras de entrada: •

En las instalaciones mostradas en Fig. 4.4.06 y 4.4.07, el líquido entra por un extremo de la cámara de aspiración. El caudal de cada bomba no es el mismo y las bombas se afectan unas a otras

Fig. 4.4.06

Fig. 4.4.07

•

Varias bombas en disposición asimétrica en una misma cámara de aspiración

•

Bruscos cambios de sección en el canal de suministro

•

Canal de suministro de sección uniforme de longitud insuficiente

•

Escalones o tuberías en la parte inferior de la cámara de aspiración inmediatamente antes de la bomba

•

Boca de la campana de aspiración muy próxima al fondo de la cámara

•

La tubería de suministro de líquido a la cámara de aspiración descarga sobre el nivel del líquido, de manera que pueda hacer entrar aire a la bomba, perjudicando sus prestaciones. Véase apartado 4.3.

4.4.3

Cámaras de aspiración cubiertas

Fig. 4.4.08

Si, por alguna razón, no puede instalarse un canal de suministro de la longitud adecuada (l ≥ 5xD), necesario para un trabajo sin problemas, una alternativa podría ser la instalación de una cubierta inclinada en la cámara de aspiración. Estas cubiertas son muy eficaces para reducir turbulencias. Encontrarán indicaciones aproximadas sobre las dimensiones en la Fig. 4.4.08. pero, las dimensiones definitivas serán acordadas con el fabricante de la bomba. Una cubierta con un perfil adecuado puede producir la aceleración necesaria del flujo de entrada para conseguir una velocidad más uniforme en cámaras abiertas donde, por condiciones del lugar, se producen cambios de ángulo en las paredes laterales de la cámara de aspiración o inclinación inevitable del suelo delante de la boca de la cámara de aspiración.

© Sterling Fluid Systems B. V

114

4.4.4

Codos de entrada

Las dimensiones mínimas de la instalación se consiguen mediante el uso de codos de tipo turbina, configurados para acelerar el flujo (Fig. 4.4.09 y 4.4.10). Si la velocidad del flujo se acelera con un factor 4 ó 5, es suficiente, para conseguir una distribución de velocidad uniforme, que la longitud del codo (desde sección de entrada hasta el centro de la bomba) de lkr ≈ 4x diámetro de entrada del impulsor.

Fig. 4.4.09 Codo de aceleración

La sección de entrada A1 del codo debe ser suficientemente grande como para asegurar que la velocidad de entrada es suficientemente pequeña para evitar la formación de burbujas y la entrada de aire.

Fig. 4.4.10 Secciones A1 = (4≈5) ⋅ A2

Debe hacerse un estudio económico del diseño en cada caso para determinar si los elevados costes debidos a la construcción de un codo de entrada son aceptables en comparación con los que supone la instalación de una cámara de aspiración simple. El diseño y la construcción del codo de entrada es más complejo, siendo necesario a veces realizar excavaciones más profundas.

© Sterling Fluid Systems B. V

115

4.5

Cebado de bombas centrífugas antes de su puesta en marcha

4.5.1

Generalidades

En general, las bombas centrífugas tienen que llenarse con líquido antes de su puesta en marcha (es decir, cebar). En instalaciones donde el líquido fluye hacia la bomba (aspiración inundada), hay que observar que la carcasa de la bomba esté adecuadamente purgada. Cebar bombas en instalaciones con altura estática de aspiración puede ser más difícil. En contraste con las bombas de desplazamiento positivo, las bombas centrífugas de diseño estándar si no se ceban no pueden trabajar en aspiración. No son capaces de purgar la tubería de aspiración ni su propia carcasa y hay que poner atención al utilizar otros sistemas para conseguirlo. Se debe distinguir entre bombas centrífugas autoaspirantes y bombas centrífugas no autoaspirantes con dispositivos externos de cebado. 4.5.2

Bombas autoaspirantes

El autocebado o autoaspiración es un término empleado para describir aquellas bombas que son capaces de cebar el conducto de aspiración sin el uso de dispositivos externos, p.e. que son capaces de bombear aire (gas) si la bomba ha sido llenada previamente con líquido.

Fig. 4.5.01 Capacidad de aspiración de una bomba de canal lateral Las más conocidas son las bombas de canal lateral (impulsores de paletas) y las centrífugas de flujo radial con eyector. La fig. 4.5.01. muestra la curva característica de capacidad de aspiración de una bomba de canal lateral bombeando aire. Durante la aspiración, la bomba funciona de esta manera hasta que el líquido entra en la bomba debido a la aspiración creada. Durante un corto periodo de tiempo bombea una mezcla de líquido y gas, hasta que se alcanza el caudal total de diseño de la bomba. La fase desde el cebado hasta que llega sólo líquido se produce automáticamente, sin ninguna acción externa.

© Sterling Fluid Systems B. V

116

El diseño de la tubería de aspiración y la configuración interna de la bomba aseguran que al parar, no se vacía completamente (sifón). Queda suficiente líquido en la bomba para poder autocebarse en cualquier momento, aunque no se haya instalado una válvula de pie en la tubería de aspiración. La “capacidad de autocebado” indica la altura máxima de aspiración que se puede volver a cebar después de parar la bomba, permitiendo la extracción del aire de la tubería de aspiración. El autocebado aumenta la fiabilidad del funcionamiento, especialmente donde se requiere una disponibilidad inmediata en funcionamiento intermitente, cuando el bombeo se realiza desde conductos o pozos profundos, o cuando la tubería de aspiración va sobre el suelo adaptándose a su perfil subiendo y bajando. Como la instalación rentable de bombas de canal lateral se limita normalmente a caudales pequeños (hasta 35 m3/h), se utilizan bombas combinadas autoaspirantes para caudales mayores. Estas bombas son centrífugas de una o varias etapas con impulsores radiales y una etapa de canal lateral integrada, montada en paralelo con el primero o con el último impulsor radial. Las etapas radiales bombean el líquido con buen rendimiento y la etapa integrada de canal lateral aporta la capacidad de autocebado, incluyendo el bombeo de los gases que entren. 4.5.3

Bombas no autoaspirantes

Cuando una bomba no autoaspirante funciona en condiciones de aspiración, el bombeo sólo se inicia cuando la bomba y la tubería de aspiración estén llenas de líquido. Una válvula de pie instalada en la tubería de aspiración permitirá el llenado desde una fuente externa. Cuando no se puede incorporar una válvula de pie, la bomba y la tubería de aspiración deben ser evacuadas mediante una bomba de cebado independiente, manteniéndose cerrada la válvula de cierre de impulsión. Para realizar este proceso se utilizan habitualmente bombas de vacío de anillo líquido, aunque bombas autoaspirantes de canal lateral se utilizan ocasionalmente. 4.5.4

Diseño de bombas de cebado

Raramente una tubería de aspiración es en una simple tubería vertical, lo normal es que están formadas por tramos verticales, horizontales e inclinados. Se puede asumir, con razonable precisión, que la presión en la tubería de aspiración sólo se reduce durante la evacuación de los tramos verticales o inclinados y que la presión permanece constante al evacuarse los tramos horizontales. Por lo tanto, se aplicarán fórmulas diferentes para el cálculo de los tramos horizontales y verticales (o inclinados) del sistema de tuberías.

© Sterling Fluid Systems B. V

117

Para tubería ascendente (vertical o inclinada) pA pE S · t = 60 · Vrise · (2 – ———— ln ——) pA – pE pE Para tubería horizontal pA S · t = 60 · Vhoriz (ln —— + 1) pE Con

S en m³/h

= Capacidad de aspiración

t en min

= Tiempo de cebado o evacuación

Vrise en m³

= Volumen de las tuberías ascendentes

Vhoriz en m³

= Volumen de las tuberías horizontales incluida la bomba centrífuga

pE en bar

= Presión absoluta en la brida de aspiración de la bomba de cebado cuando la tubería de aspiración está completamente llena de líquido

pA en bar

= Presión absoluta en la tubería de aspiración cuando comienza la evacuación

Para compensar pequeñas fugas, pérdidas de carga en la tubería de la bomba de cebado además del contenido de gases en el líquido, conviene utilizar sólo el 90% de la capacidad nominal de aspiración de las bombas de cebado, o aumentar un 10% el volumen calculado de aspiración al realizar la selección de la bomba de cebado. Una aproximación del tamaño de la bomba de cebado para una bomba centrífuga que tiene que elevar agua desde un recipiente abierto, se calcula fácilmente mediante las siguientes ecuaciones: Consideraciones:

El caudal de aspiración de la bomba de cebado es constante. Los coeficientes k1 y k2 (ver Fig. 4.5.04.), contemplan las pérdidas mencionadas antes. Presión atmosférica pamb = 1013 mbar.

Fig. 4.5.02.

Fig. 4.5.03

© Sterling Fluid Systems B. V

118

a) Capacidad de aspiración y tiempo de cebado Tuberías de aspiración verticales e inclinadas ascendentes (Fig. 4.5.02) k1 · Vo S ≈ ———— en m³/h t o k1 · Vo t ≈ ———— en min S Tuberías de aspiración con sección ascendente y horizontal (Fig. 4.5.03) k1 · Vrise + k2 · Vhoriz S ≈ —————————— en m³/h t o k1 · Vrise + k2 · Vhoriz t ≈ —————————— en min S k1 y k2 vea Fig. 4.5.04

Fig. 4.5.04

Vo en m³ = Volumen de la tubería de aspiración incluyendo la bomba centrífuga

Factores para calcular el caudal de aspiración de bombas de cebado

Vrise , Vhoriz , S y t, véase el apartado previo b) Presión de aspiración Presión de aspiración = 1013 – 98 · Hsgeo en mbar con Hsgeo en m Ejemplo: Dado:

sección ascendente de la tubería de aspiración con Vrise = 0,055 m³ sección horizontal de la tubería de aspiración incluyendo la bomba centrífuga con Vhoriz = 0,17 m³ Hsgeo = 7 m tiempo de cebado requerido t = 1 min

Se necesita una bomba de cebado de, aproximadamente, el siguiente caudal de aspiración: (k1 · Vrise) + (k2 · Vhoriz) (97 · 0,055) + (143 · 0,17) S ≈ —————————— = —————————— = 29,6 m³/h t 1 Presión de aspiración = 1013 – (98 · Hsgeo) = 1013 – (98 · 7) = 327 mbar

© Sterling Fluid Systems B. V

119

Se selecciona una bomba de vacío de anillo líquido que tiene un caudal medio de aspiración, entre la presión de aspiración y la presión atmosférica pamb de S ≈ 42 m³/h. Esto cumplirá con el requerido margen de seguridad del 10%. El tiempo de cebado se reducirá a: 29,6 m³/h t = –––––––––––––—————— · 1 min = 0,78 min (42 m³/h – 10%) = 37,8 m³/h 4.6

Bombeo de mezclas líquido / gas

4.6.1

Generalidades

Aunque se usan principalmente bombas centrífugas para el bombeo de líquidos, no pueden excluirse del bombeo de gases y vapores no disueltos. Pueden producirse entradas de aire, por ejemplo, debido a una sumergencia inadecuada de la boca de la campana al aspirar la bomba de una cámara abierta (véase apartado 4.3). El aire también puede entrar debido a fugas entre las bridas de las tuberías de aspiración, por el husillo de la válvula de aspiración y posiblemente a través de la caja del prensaestopas de la bomba. Estas entradas de aire generalmente no son controlables, siendo su presencia indeseable y llevan inevitablemente a un empeoramiento de las prestaciones de la bomba e incluso, a una interrupción del caudal. Los requerimientos en las plantas de proceso son diferentes y a menudo se exige que la bomba vehicule gases y vapores de proceso sin pérdida de características. Las bombas que vehiculan líquidos cercanos a su tensión de vapor (condensados, gases licuados, etc.), afrontan situaciones especiales. Se puede esperar la formación y desarrollo de burbujas de gas o de vapor del propio líquido bombeado, cuando han de superarse alturas estáticas de aspiración muy grandes, cuando existen muchos accesorios montados en serie en la tubería de aspiración y provocan un severo estrangulamiento, o cuando sube la temperatura del líquido en aspiración debido a un aislamiento insuficiente de la tubería. Es por tanto importante, tomar en consideración las características de funcionamiento y los límites de aplicación de las bombas centrífugas al bombear mezclas de gas y líquido. La influencia de la mezcla sobre las características de la bomba es una función del porcentaje de gas qGs contenido en el líquido: QG qGs = —— QF 4.6.2

QG = Caudal de gas QF = Caudal de líquido

Características de funcionamiento de bombas no autoaspirantes

Las bombas no autoaspirantes sólo son capaces de bombear una limitada cantidad de gas con el líquido bombeado. Para bombas centrífugas con impulsores radiales y diseño estándar este límite suele estar entre el 5 y el 7% de gas en volumen. Las bombas con impulsor abierto o sin paredes pueden bombear un contenido mayor de gas, hasta un 10%

© Sterling Fluid Systems B. V

120

Fig. 4.6.01

Fig. 4.6.02

Influencia del contenido de gas qGs en las características de una bomba centrífuga con impulsor radial

Influencia del contenido de gas qGs en las características de una bomba autoaspirante de canal lateral

QFopt, Hopt, Popt, ηopt : datos aplicables al punto de máximo rendimiento con qGs = 0

© Sterling Fluid Systems B. V

121

La Fig. 4.6.01 muestra la influencia de la entrada de gas en las características de una bomba centrífuga de una etapa con impulsor radial. Con un contenido de gas del 7%, el caudal y altura en el punto de máximo rendimiento se reducen aproximadamente a la mitad. La sensibilidad de los impulsores radiales es debida al hecho que se crea en el moyú una bolsa estable llena de gas que aumenta el volumen en función del contenido de gas y de las condiciones del flujo, lo que conduce a un colapso de las características de la bomba cuando la bolsa de gas llena por completo la entrada del impulsor. La recuperación del bombeo normal se producirá sólo bajo ciertas condiciones de entrada del flujo. Con pequeños caudales pueden presentarse inestabilidades con porcentajes muy pequeños de gas. Las características de las bombas multietapa se pueden deducir aproximadamente del funcionamiento de las bombas de una sola etapa, teniendo en cuenta que el volumen relativo de gas se reduce debido a la presión de la etapa anterior. En estas bombas los valores límite vienen determinados por los correspondientes a la primera etapa. 4.6.3

Características de funcionamiento de las bombas de canal lateral

Las bombas autoaspirantes de canal lateral, que constituyen un tipo especial de bombas centrífugas autoaspirantes, son capaces de bombear grandes cantidades de gas con el líquido operando en condiciones estables. En casos extremos, durante la evacuación de la tubería de aspiración, las bombas autoaspirantes de canal lateral sólo bombean gas. Entre esta circunstancia y la de bombear sólo líquido, las diferentes mezclas gas / líquido que se producen en la práctica, se bombean sin la ayuda de equipamiento auxiliar. La fig. 4.6.02 muestra la influencia del contenido de gas qGs en las características de una bomba de canal lateral de una sola etapa. Por ejemplo, un contenido de gas del 10% que colapsaría el flujo en una bomba centrífuga con impulsores radiales, tiene sólo una influencia mínima en las características de las bombas de canal lateral. Las características de las bombas multietapa de canal lateral pueden deducirse del funcionamiento de las bombas de una sola etapa, si se tiene en cuenta el hecho de que el contenido relativo de gas se reduce en cada etapa en función de la presión de la etapa anterior. Las bombas combinadas de canal lateral que utilizan un impulsor radial en la primera etapa, se rigen casi por los mismos principios que las bombas puras de canal lateral. Como resultado de requerir un NPSHR bajo, estas bombas se eligen frecuentemente para aplicaciones en las que han de ser bombeados líquidos cercanos a su tensión de vapor (condensados, gases licuados, etc). Para disminuir el contenido de gas o vapor en la entrada de la bomba y, por lo tanto, para reducir los efectos del gas sobre el funcionamiento de la bomba, habrán de seguirse las siguientes recomendaciones al diseñar la instalación: •

La pérdida de carga en la tubería de aspiración deben ser las mínimas posible.

•

Colocar una tubería de compensación de gas entre la entrada a la bomba y el depósito del que aspira.

© Sterling Fluid Systems B. V

122

•

Instalar aguas arriba de la aspiración de la bomba una tubería recta de diámetro 20x DN (véase fig. 4.6.03a) o un depósito en la aspiración (véase fig. 4.6.03b).

•

Montar conexiones bypass de retorno al depósito de aspiración y no a la tubería de aspiración.

•

La tubería de entrada debe estar lo más cerca posible al plano de la bomba. Las tuberías horizontales, inclinadas hacia abajo para ayudar a la desgasificación, deben llevarse hacia al plano de la bomba para ganar todo el NPSHD de la instalación y así prevenir la generación de gas como resultado de las pérdidas en la tubería.

•

La instalación completa debe protegerse bajo tejado o con aislamiento térmico para evitar la absorción de calor por radiación.

a) con tubería de aspiración prolongada

b) con depósito de aspiración

Fig. 4.6.03 Esquema simplificado de una instalación de condensación

© Sterling Fluid Systems B. V

123

4.7

Ondas de presión (golpe de ariete) en sistemas de tuberías

4.7.1

General

En las instalaciones con conducciones de gran longitud (por ejemplo de abastecimientos de aguas municipales o industriales, refinerías o centrales eléctricas), si el fluido bombeado es acelerado o desacelerado, se producen fluctuaciones de presión como consecuencia de los cambios de velocidad. Si estos cambios de velocidad son rápidos, se propagan ondas de presión en la tubería, que tienen su origen en el punto de la perturbación propagándose en ambas direcciones (ondas directas). Se reflejan en puntos de discontinuidad, (por ejemplo, cambios de sección, ramificaciones, válvulas de regulación o de cierre, bombas o depósitos) y dependiendo de las condiciones circundantes, estas ondas reflejadas (ondas indirectas) causan puntas de presión positivas o negativas. El efecto combinado de estas ondas directas e indirectas produce este efecto en un punto y tiempo determinado. Estas puntas de presión sumadas a la presión de trabajo máxima pueden llevar a presiones excesivas y fatiga de los componentes del sistema. En casos extremos la rotura de la conducción, accesorios o bombas. Una punta de baja presión puede, particularmente en puntos altos de la instalación, caer por debajo de la tensión de vapor del líquido bombeado, produciendo evaporación y vacío en la columna de líquido. El posterior aumento de la presión y la unificación de la disgregada columna de líquido puede producir un considerable golpe de ariete. Las puntas de presión resultantes pueden dañar o provocar fallos en los componentes de la instalación. La fluctuación de la presión máxima, se calcula con la fórmula de JOUKOWSKY: ∆p = ρ · a · ∆U donde

ρ = densidad del líquido bombeado a = velocidad de propagación del frente de la onda

∆U = variación de la velocidad del caudal en la tubería La fluctuación total de presión correspondiente a la variación de velocidad ∆U, sólo se produce si aquella velocidad cambia en el tiempo t < tiempo de reflexión

tr =

2·l —— a

donde l = distancia entre la siguiente discontinuidad (punto de reflexión) y el punto de la perturbación.

© Sterling Fluid Systems B. V

124

La velocidad de propagación del frente de la onda a es función principalmente de: • la densidad y el módulo de elasticidad del líquido bombeado. •

las dimensiones de la tubería (diámetro, espesor) y sus soportes.

• el módulo de elasticidad del material de la tubería. Se puede tomar como valor medio para el agua como líquido bombeado, a = entre 900 y 1300 m/s, con tuberías de hierro fundido, acero o cemento. Por causa del comportamiento de elasticidad no lineal de las tuberías de plástico con respecto al tiempo, se utiliza un valor aproximado de a = entre 300 y 500 m/s para la mayoría de los plásticos utilizados normalmente. Además conocer el rango de variación de la velocidad ∆v es importante en la evaluación del aumento de presión, puntas de presión y el posible desarrollo de oscilaciones. Ejemplo: se utilizan a menudo válvulas de cierre de compuerta, válvulas de regulación o similares. Está demostrado que hasta el último 10 ó 20 % del recorrido de la válvula, la estrangulación no es apreciable. Lo que significa que estas válvulas pueden ser cerradas hasta el 80 ó 90% en un tiempo muy corto si se quiere, sin causar un incremento de presión peligroso. Sin embargo la última parte del recorrido debe realizarse con mayor lentitud para no alterar los parámetros de la conducción. El cálculo de las puntas de presión puede ser muy complicado, en particular si se trata de redes complejas. Sin embargo, no se pueden ignorar en instalaciones de largas conducciones, para determinar si son necesarios equipos para moderar estas sobrepresiones. En la mayoría de los casos se puede calcular con bastante precisión el desarrollo del golpe de ariete utilizando cálculos de semejanza parcial, (continuidad y comparación de movimientos). El análisis de estos resultados se pueden hacer mediante el método gráfico (Schneider - Bergeron), o mediante ordenador, utilizando el método característico o de impedancia. 4.7.2 Causas de las ondas de presión Además de considerar los datos básicos para el cálculo de ondas de presión, por ejemplo, arranque y parada de la bomba, apertura y cierre de las válvulas de regulación y cierre, cambios de velocidad de la bomba, etc., es necesario tener en cuenta también situaciones anómalas provocadas por unas condiciones de funcionamiento anormales o peligrosas. 4.7.2.1 Interrupción del suministro de energía eléctrica • Fallo de alimentación eléctrica. • Cuando el accionamiento falla, la bomba sigue girando hasta pararse dependiendo del momento de inercia de las piezas giratorias. • Fallo del voltaje de alimentación para accionar las válvulas de cierre puede ocasionar un funcionamiento incorrecto de éstas.

© Sterling Fluid Systems B. V

125

4.7.2.2 Fallos en la instalación • Funcionamiento incorrecto de las válvulas de regulación o de cierre. Si hay un fallo en el sistema de amortiguación la válvula puede cerrarse bruscamente en lugar de lentamente como estaba diseñado. • Aire en los conductos hidráulicos. La entrada o acumulación de aire en los conductos de control hidráulico producirá un funcionamiento incorrecto de las funciones de regulación. • Fallo del venteo o de las válvulas de purga. • Bloqueos por aire en la conducción. • Fugas de aire por orificios. El paso de aire a agua puede crear oscilaciones. 4.7.2.3 Componentes defectuosos de la instalación • Pulsaciones de la válvula. • Instalación incorrecta de las válvulas de cierre. Turbulencias aguas abajo de los codos puede provocar disgregación del flujo en accesorios lo que puede producir oscilaciones y ondas de presión. • Tuberías rotas. 4.7.2.4 Operación incorrecta de las bombas • Cebado. Si no se tiene el cuidado suficiente durante el llenado de la tubería de impulsión, puede producirse una onda de presión grave. • Conductos cerrados en una instalación. Si se anula uno de los conductos de un sistema ramificado mientras que el otro permanece conectado a la red pueden aparecer ondas de presión inesperadas. 4.7.3 Medidas preventivas (control de las ondas de presión) Para prevenir altas y bajas presiones inaceptables en el sistema de tuberías hay que tener en cuenta lo siguiente: • Diseñar la tubería de impulsión para bajas velocidades de flujo. • Aumentar la masa de inercia y por tanto el tiempo de parada del conjunto de la bomba utilizando un volante de inercia. • Instalar un equipo para suministrar líquido a la instalación durante el arranque y parada, por ejemplo, un depósito con cámara de aire / líquido, un depósito en aspiración, un bypass de retorno a la cámara de aspiración o una tubería de apoyo al comienzo de la tubería de impulsión. • Una buena elección de los intervalos de apertura y cierre y del modo de cierre de las válvulas de regulación y cierre.

© Sterling Fluid Systems B. V

126

•

• •

Reducción del tiempo de reflexión tr de la instalación utilizando tramos de conducción tan cortos como sea posible, o en el caso de instalaciones de gran longitud instalando puntos de reflexión intermedios, por ejemplo una cámara de compensación en el punto más alto. Instalación de válvulas de seguridad para vacío en puntos de la instalación donde se podría evaporar el líquido si hubiera ondas de presión negativas. Instalación de equipos para aliviar la acumulación de líquido, por ejemplo, escapes adicionales o válvulas de seguridad.

© Sterling Fluid Systems B. V

127

4.8

Fuerzas y momentos en bridas

La bomba se conecta a la tubería de la instalación mediante las bridas de aspiración (entrada) y de impulsión (salida). Cuando se hace la conexión de la tubería a la bomba, hay que poner la máxima atención y asegurarse de que transmite esfuerzos mínimos a la bomba. Existe un límite para las fuerzas y momentos externos que las bridas y carcasa de la bomba pueden soportar. Si las fuerzas y momentos son mayores, existe el riesgo de deformación y sobrecarga de la carcasa de la bomba. Y como consecuencia el impulsor de la bomba puede rozar con la carcasa, anillo de desgaste o con el cojinete liso. Además la alineación del acoplamiento será afectada lo que puede dañar los cojinetes de la bomba y al mismo acoplamiento. También existe el riesgo de sobrecargar los pernos que sujetan la bomba a la bancada. Los proveedores de bombas establecen las máximas fuerzas y momentos admisibles que pueden aplicarse a las bridas de la bomba utilizando un sistema de coordenadas tridimensional.

Fig. 4.8.01 Tenga en cuenta el sistema de coordenadas tridimensional para las fuerzas y momentos admisibles en las bridas de la bomba (ejemplo, bombas horizontales multicelulares)

© Sterling Fluid Systems B. V

128

El diseño e instalación de la tubería debe asegurar que estos valores máximos admisibles, indicados por el fabricante, no sean sobrepasados durante el funcionamiento, ni a las máximas condiciones de trabajo y temperatura. Los valores admisibles para las fuerzas y momentos que se pueden transmitir a las bridas de la bomba pueden obtenerse, independientemente del fabricante, en varias relaciones y normas, por ejemplo ISO 5199 y 9905, dependiendo del tipo de bomba, materiales, tipo de instalación y tamaño de la bancada. A menos que se indique otra cosa, los valores para las fuerzas F y los momentos M son válidos para un material en concreto y para una temperatura de trabajo hasta máximo 100 °C. Para otros materiales y temperaturas de funcionamiento superiores, los valores pueden corregirse con función de la relación de los módulos de elasticidad según: Ft o Mt = F20°C o M20°C · siendo:

Et,m —— E20,b

E20,b = Módulo de elasticidad del material básico a 20 °C. Et,m = Módulo de elasticidad del material seleccionado a la temperatura de trabajo.

Tabla 4.8.01

Módulos de elasticidad en kN/mm² para varios materiales y temperaturas de trabajo.

Material

Temperatura en °C 20

100 200 300 350 400

Fundición de hierro gris Fundición de grafito esferoidal (hierro dúctil)

112 110 103 98

Fundición de acero, sin o con baja aleación

211 204 196 186 182 177

Acero al cromo con aprox. 12% Cr Acero austenítico y austenítico/ferroso

216 209 200 190 185 179

Fundición de bronce al estaño

100

169 159 153 144 139

200 194 186 179 176 172

© Sterling Fluid Systems B. V

129

4.9 Bombeo de materia en suspensión 4.9.1 Materia en suspensión y pastas Normalmente se entiende por materia en suspensión mezclas con agua de celulosa o fibras. En primer lugar las mezclas de celulosa contienen pulpa de madera, papel, paja y materiales similares. Este material en bruto es cocido, desfibrado y blanqueado para obtener la pulpa. Dependiendo del tipo de papel requerido, el material en bruto se mezcla con agua, color, aditivos y es conglomerado en las mezcladoras, para obtener la pasta. Durante la producción, los productos intermedios están en forma de suspensiones con consistencia y concentraciones variables. La consistencia de la pasta se define por la relación entre los sólidos y la suspensión. mSolidos Consistencia wSolidos = ——————— · 100 en % seca total ó % secada al aire mSolidos + mAgua

mSolidos Consistencia wSolidos = ——————— · 100 en % seca total ó % secada al aire mSuspension donde: % seca total = Porcentaje de materia absolutamente seca en la suspensión. % secada al aire = Porcentaje de materia secada al aire en la suspensión.

La materia secada al aire contiene un 12% de agua, es decir, contiene un 88% de material absolutamente seco. 1% seca total = 1,14% secada al aire 1% secada al aire = 0,88% seca total La capacidad de las fábricas de papel y celulosa viene dada normalmente en toneladas/día, es decir, toneladas de materia absolutamente seca o secada al aire cada 24 horas. Para calcular la capacidad de la bomba necesaria conociendo las t/día, se puede aplicar la siguiente fórmula: t seca total 4,17 Q = ———— · ————————— 24 h wSolidos % seca total

en m³/h

© Sterling Fluid Systems B. V

130

o t secada al aire 3,72 Q = ———— · ———————— en m³/h 24 h wSolidos % secada al aire En Inglaterra y Estados Unidos la consistencia se expresa como: O.D. = Materia secada al horno (sin agua) = % seca total (B.D.) A.D. = Materia secada al aire Para el último se considera un contenido de agua del 10% y por lo tanto no es directamente comparable con el % secada al aire que se describió anteriormente. concentración O.D. = 0,90 · concentración A.D. concentración A.D. = 1,11 · concentración O.D.

4.9.2 Contenido de aire en la materia en suspensión Cuando la materia seca entra en contacto con el aire, no es posible evitar que pequeñas burbujas de aire se adhieran a las fibras. Si la densidad de la fibra es muy alta el contenido de aire será alto, y esto puede reducir notablemente la altura total de la bomba. Por tanto, es muy importante asegurarse que durante el tratamiento de la materia seca, sea mínimo el contacto de ésta con el aire y que la entrada de la bomba sea diseñada para prevenir que se introduzca aire. La influencia del contenido de aire en la altura total de la bomba puede calcularse como se muestra en la sección 4.6.01. 4.9.3 Pérdidas de carga en tuberías El comportamiento del líquido con materia en suspensión en las tuberías es muy distinto a la del agua u otros fluidos Newtonianos. Esto conlleva a que las pérdidas de carga en la tubería tengan características diferentes como se muestra en la Fig. 4.9.01 y 4.9.02. Un estudio cuidadoso de las características puede revelar diferentes tipos de comportamiento del fluido como se observa en las Fig. 4.9.03 y 4.9.04. Estos tipos se describen como: Tipo 1 - tramo A-B de la curva. En este tramo la relación entre las pérdidas y la velocidad del fluido es lineal hasta la velocidad U1 . Tipo 2 - tramo B-C-D de la curva. En este tramo las pérdidas se reducen hasta el punto C y luego aumentan de nuevo hasta el punto D donde la curva se corta con la del agua. Se denomina D al punto donde comienza el “efecto de arrastre”. La velocidad del fluido en este punto se denomina U2.

© Sterling Fluid Systems B. V

131

Fig. 4.9.01 Curva de pérdidas de carga en la tubería para materia seca procesada químicamente (celulosa) wSolidos2 > wSolidos1

Fig. 4.9.02 Curva de pérdidas de carga en la tubería para materia seca procesada mecánicamente (pulpa de madera) wSolidos2 > wSolidos1

Fig. 4.9.03 Curva de pérdidas de carga en la tubería para materia seca procesada químicamente

Fig. 4.9.04 Curva de pérdidas de carga en la tubería para materia seca procesada mecánicamente

Tipo 3 - tramo D-E de la curva En este tramo la curva de pérdidas de carga de la materia en suspensión está por debajo de la del agua. Razón por lo que se denomina “reducción de arrastre” a este comportamiento del fluido con materia en suspensión.

© Sterling Fluid Systems B. V

132

En la práctica los valores de referencia usados para velocidad de flujo son de máx. 3.1 m/s para materia en suspensión hasta el 3% seca total y máx. 2.4 m/s para materia en suspensión con >3% seca total, que da como resultado el siguiente panorama: Para suspensiones preparadas químicamente con consistencia entre 1,5 y 2% seca total, las pérdidas en la tubería estarían en el Tipo 3 (tramo D-E) y pueden ser aplicadas en general las pérdidas en curvas para agua. Para consistencias entre 2,5 y 4,5% seca total, las pérdidas en la tubería estarían en el Tipo 2 (tramo B-C-D) y entre un 5 y 6% en el Tipo 1 (tramo A-B) . Para suspensiones preparadas mecánicamente, las pérdidas de carga, dentro de los rangos de velocidad de fluido anterior, permanecen en el Tipo 1 (tramo A-B), para cualquier consistencia. La pérdida de carga, que depende de otros factores además de la consistencia y la velocidad del fluido, por ejemplo, el método de preparación de la materia prima, la temperatura y el material de la tubería, puede ser calculada por varios métodos. Uno de los más utilizados normalmente es el TAPPI, la hoja de información técnica (TIS) 408-4 que se publica por la Technical Association of the Pulp and Paper Industry, Atlanta Georgia, USA también disponible para ciertos parámetros en forma de curva. 4.9.4

Bombas para su utilización con materia en suspensión

Los mejores resultados a la hora del bombeo de materia en suspensión se consiguen con bombas centrífugas. Para consistencias hasta 1.5% seca total, se pueden utilizar bombas centrífugas estándar. Para consistencias mayores se requieren bombas centrífugas que hayan sido específicamente diseñadas para los requerimientos hidráulicos y estructurales de la materia en suspensión. Las bombas centrífugas con impulsores semiabiertos, caracterizados por sus amplios pasos y bajas velocidades de flujo, se pueden utilizar para consistencias hasta 6% seca total, sin problemas y sin desviaciones de la curva característica para el agua. Esto sin embargo está condicionado a un contenido de aire bajo, no más de 1-2% en volumen. Si el contenido de aire excede este valor, entonces la altura total de la bomba se reduce según se describe en la sección 4.9.2. Al seleccionar una bomba para materia en suspensión hay que intentar aproximarse lo más posible a los requerimientos de la instalación en cuanto a caudal y altura total. No es aconsejable estrangular una bomba sobredimensionada para conseguir los requisitos de la instalación, ya que puede haber una alta velocidad de flujo en la zona de estrangulamiento facilitando la formación de grumos de material. Esto produce vibraciones en la tubería que a su vez se transmiten a la bomba. El ajuste para conseguir el punto de funcionamiento requerido se hará por recorte del impulsor o, caso de frecuentes cambios en las condiciones, controlando mediante un bypass.

© Sterling Fluid Systems B. V

133

El caudal mínimo no será inferior al 25% del caudal en el punto de rendimiento óptimo. Hay que señalar que las bombas para materia en suspensión no producen presiones negativas, por lo que no pueden funcionar en aspiración. La instalación será tal que la materia seca fluya hasta la bomba con una adecuada altura de carga. La altura de carga a la entrada de la bomba debería ser al menos lo suficiente como para superar las pérdidas de carga en la tubería de aspiración, por lo que no debería estar por debajo del valor mínimo de 2 m. La tubería de aspiración será tan corta como sea posible y sin codos, es decir la bomba debería estar lo más cerca posible del depósito de aspiración. El diámetro de la tubería no debe ser inferior al de la brida de entrada de la bomba. En general las bombas rotativas de desplazamiento positivo se instalan para consistencias hasta del 15%. Las bombas centrífugas que se utilizan para consistencias de > 6 a 8% seca total, deben tener dispositivos (inductores) para asegurar una carga continua del impulsor.

© Sterling Fluid Systems B. V

134

4.10 Cierre del eje En general las bombas se diseñan con el eje atravesando la carcasa hacia el exterior con el propósito de instalar los cojinetes y conectar el motor. El punto en el cual el eje atraviesa la carcasa debe ser sellado para que: • el líquido sometido a presión no fugue al exterior, • el aire no entre dentro de la carcasa cuando (por ejemplo trabajando en aspiración), la zona de cierre está a presión negativa. Es evidente que el cierre del eje juega un papel importante para asegurar un funcionamiento seguro de la bomba y para prevenir daños ambientales. Este cierre debe ser cuidadosamente seleccionado. En general hay dos tipos de cierre de eje: • cierres radiales • cierres axiales 4.10.1 Construcción de un cierre de eje radial 4.10.1.1 Cierre de eje sin contacto La holgura radial en un cierre de eje sin contacto debe ser suficiente para asegurar que no roza en el caso de deflexiones y vibraciones del eje. Debe ser por lo tanto relativamente grande y en consecuencia la fuga es también grande. Los cierres sin contacto que fueron utilizados en principio eran como casquillos estranguladores o camisas para limitar el caudal entre dos cámaras con diferentes presiones. Este estrangulamiento también se utiliza para reducir la presión en la cámara después del estrangulador o para mantener la presión en la cámara delante de él, por ejemplo, para evitar la ebullición.

La pequeña holgura en el estrangulador limita la fuga y reduce la presión en la dirección del flujo. La longitud de la holgura depende de la relación de presiones.

Fig. 4.10.01

Estrangulación delante de un cierre mecánico de una bomba de alta presión.

© Sterling Fluid Systems B. V

135

4.10.1.2 Cierres de eje con contacto La tolerancia radial en los cierres de eje con contacto podría reducirse prácticamente a cero. Sin embargo como se genera calor por fricción debido al contacto con el eje que está girando, la tolerancia debe ser incrementada lo suficiente como para permitir una cantidad controlada de fuga para eliminar ese calor. Este caudal lubrica las superficies de cierre y asegura que no son destruidas por el calor generado en un funcionamiento en seco. El régimen de fuga requerido es relativamente alto comparado con los cierres axiales, y por tanto este tipo de cierre radial debería ser utilizado sólo con bombas para no contaminantes, por ejemplo, agua de beber, agua de refrigeración, agua caliente y agua de mar. Este tipo de cierre de eje se utiliza principalmente en forma de empaquetadura formada por anillos hechos de hilos sin amianto, por ejemplo algodón, sintéticos y grafitoPTFE. Cierre de eje por empaquetadura Anillos de empaquetadura Dependiendo de las relaciones de presión, la caja de empaquetadura se rellenará con 4 a 6 anillos. Sin refrigeración para temperaturas de líquido hasta 110ºC. Anillos de empaquetadura con refrigeración La refrigeración se hace por una camisa o por un casquillo de refrigeración intensiva. Camisa de refrigeración para temperaturas de líquido hasta 180ºC. Casquillo de refrigeración para temperaturas de líquido hasta 210ºC. Anillos de empaquetadura con anillo de cierre hidráulico Esta ejecución se elige para el sellado de un eje que trabaja bajo vacío. Suministrando un líquido limpio al anillo de cierre hidráulico, que sea compatible con el líquido que se bombea (cierre externo), o el mismo líquido que se bombea (cierre interno), se evitan entradas de aire. Es importante para trabajar en aspiración que el líquido de cierre esté a 1-2 bar.

© Sterling Fluid Systems B. V

136

4.10.2 Construcción de un cierre de eje axial (caras rozantes) Los cierres de eje de este tipo son conocidos como cierres mecánicos (axiales) o de caras rozantes. En esta construcción, dos caras de cierre perpendiculares al eje de giro son presionadas una contra otra y una gira sobre la otra fija. Durante la operación se abre una estrecha holgura entre las dos caras finamente mecanizadas, formándose una película de líquido o gas lubricante. El tamaño de esta holgura depende de varios factores, entre otros la rugosidad de las caras de roce que, generalmente, es de entre 0,01 y 0,15 µm para los materiales utilizados (valor medio aritmético Ra ) . Para calcular la fuga de un cierre mecánico, se toma como base generalmente, que la holgura es inferior a 1 µm. Este valor está muy por debajo del que se podría conseguir con un cierre de eje radial. Por lo tanto, la cantidad de fuga de un cierre mecánico es considerablemente menor que la de un cierre radial. Para el cierre mecánico de una bomba centrífuga, habrá que considerar las siguientes ejecuciones: 4.10.2.1 Cierre sencillo Cierre sencillo sin equilibrar, con resorte giratorio y asiento estacionario. Con esta construcción las caras de roce están sometidas a la presión total de la caja del cierre. Este tipo de cierre está restringido a aplicaciones con presiones máximas de 10 a 16 bar. Cierre sencillo equilibrado, resorte giratorio y asiento estacionario. Las caras de roce se descargan mediante un escalón en el eje o en la camisa del eje, lo cual da una relación de área de la cara k < 1. Este tipo de cierre es apto para aplicaciones con presiones máximas de 20 a 40 bar, y en determinados diseños, incluso mayores. Con este tipo de cierre es necesario tener una circulación del fluido bombeado desde una zona de alta presión, a la cámara del cierre para disipar el calor de las caras de roce, para evitar depósitos de sólidos y si fuera necesario, mantener una sobrepresión en la cámara del cierre.

También es posible retornar el fluido puesto en circulación desde la cámara del cierre hasta una zona de baja presión, por ejemplo, la aspiración de la bomba. La circulación se puede hacer a través de una tubería externa o taladros internos.

© Sterling Fluid Systems B. V

137

Cierre sencillo equilibrado, con cámara de refrigeración Esta ejecución cerrada, p.e. sin circulación de producto, es usada para bombas de agua caliente y temperaturas hasta 140°C.

Cierre sencillo equilibrado, con camisa de refrigeración y asiento refrigerado Esta ejecución cerrada, p.e. sin circulación de producto, es también utilizada para bombas de agua caliente. Con el asiento refrigerado es apropiada para temperaturas de agua de hasta 230°C. Utilizando un casquillo de refrigeración en lugar de la camisa y con un intercambiador externo de calor, este cierre mecánico es válido para temperaturas hasta 311ºC. 4.10.2.2 Cierres mecánicos dobles Los cierres mecánicos dobles se utilizan cuando por razones químicas, físicas o ambientales no se permiten fugas del fluido bombeado. Antes de hacer la selección es aconsejable considerar si una bomba sin fugas (acoplamiento magnético o motor encapsulado) es adecuada para la aplicación. Además de cierres mecánicos dobles específicos, en la mayoría de los casos el cierre doble está formado por dos cierres sencillos. Dependiendo de la presión de funcionamiento y del fluido bombeado, uno o los dos cierres pueden ser o no equilibrados.

© Sterling Fluid Systems B. V

138

Cierres mecánicos dobles, ejecución back to back Con esta construcción las dos caras giratorias están opuestas una respecto de la otra y forman, con la caja del cierre una cámara, estanca al ambiente y al producto. Se requiere un fluido compatible con el producto y con el ambiente para evacuar el calor por rozamiento y lubricar las caras de roce. Se necesita una presión aproximadamente de 2 a 3 bar más alta que la presión de cierre.

Fig. 4.10.02 Cierres mecánicos dobles en ejecución back to back Este tipo de cierre se tiene en cuenta cuando no se permita ninguna fuga de la bomba por peligro de explosión, ambiental, salubridad o cuando el líquido bombeado pueda polimerizarse por el calor generado por el rozamiento de las caras de roce. La circulación requerida de líquido se asegura mediante el uso de un termo-sifón o un anillo de bombeo en el cierre. Cierre de gas, cierre mecánico doble La lubricación por gas de los cierres dobles back to back puede ser una solución si no se dispone de ningún líquido compatible, o si es esencial evitar que el líquido entre en las caras de roce con riesgo, por ejemplo, de decantación de cristales. El fluido es generalmente un gas inerte como el nitrógeno con una presión aproximada de 2 bar mayor que la presión de cierre. Cierres mecánicos dobles, ejecución en tándem En esta ejecución, dos cierres sencillos se colocan uno detrás del otro. Mientras el cierre lado producto es lubricado por el producto, es necesario suministrar un líquido de lavado compatible con el ambiente en el otro lado. En comparación con el back to back, el líquido de lavado no necesita estar a una mayor presión.

© Sterling Fluid Systems B. V

139

Fig. 4.10.03

Cierre mecánico doble ejecución en tándem

Cierres mecánicos dobles con muelle estacionario Este diseño de cierre con asiento rotatorio y muelle estacionario fue especialmente desarrollado para bombas químicas normalizadas. Este diseño puede igualmente ser utilizado como cierre simple con lavado o como cierre doble. El cierre del lado exterior puede también llevar muelle giratorio.

Fig.4.10.04 Cierre mecánico doble con muelle estacionario y anillo de bombeo

© Sterling Fluid Systems B. V

140

Las especiales características de este cierre son: • Muelles protegidos del contacto con el producto y la fuga correspondiente. • El cierre es especialmente conveniente para productos que contengan sólidos abrasivos. • El cierre está doblemente equilibrado, p.e. no abre si hay pérdida de presión del líquido barrera y se auto-cierra en el caso de inversión de presión. • Está disponible como cierre cartucho, es decir pre-montado, listo para instalar, lo que hace el montaje más rápido y sencillo, acorta el tiempo de montaje y evita errores de montaje. 4.10.2.3 Instalación de quench (fluido barrera) para cierres mecánicos simples y dobles Quench es el término comúnmente utilizado en la tecnología del cierre para un sistema que consiste en llevar un fluido externo, sin presión, a las caras del cierre lado exterior. El fluido para el quench puede ser: • Líquido, con la condición de que sea de fácil disponibilidad, no contaminante ni peligroso. • Vapor. • Gases, principalmente inertes o aire seco. Un fluido de quench, absorbe y arrastra cualquier fuga y además sirve para control de fugas mediante la observación del nivel del fluido de quench en su depósito. El quench de vapor se utiliza principalmente para calentar el lado atmosférico del cierre cuando se bombean líquidos con alta temperatura de fusión. Esto evita que solidifique cualquier fuga en la zona del cierre que puede afectar a su funcionamiento. El quench de gas se utiliza como protección anti-hielo para un medio criogénico, el gas seco evita la formación de hielo y que el cierre no haga su función. Hay varios métodos para el cierre del fluido de quench: Throttle bush (casquillo estrangulador) Con un estrecha holgura radial, indicado para quench de gas y vapor pero menos para líquidos de quench.

Fig. 4.10.05 Quench con throttle bush

© Sterling Fluid Systems B. V

141

Un casquillo estrangulador, debe estar hecho de material antichispa, se puede instalar incluso sin fluido de quench para reducir la fuga en el caso de un fallo del cierre.

Lip seals (Retenes labiados) Indicado para todos los fluidos de quench lubricantes, por ejemplo aceite y agua.

Fig. 4.10.06 Quench con lip seals Empaquetadura exterior Indicado para vapor y algunos líquidos. Los anillos de empaquetadura deben tener buenas propiedades de funcionamiento en seco.

Fig. 4.10.07 Quench con empaquetadura exterior Cierres mecánicos Estos son los sistemas preferidos para todos los fluidos de quench. La construcción es similar al cierre mecánico en tándem. Normalmente se instala un cierre mecánico simple con quench en lugar de cierre mecánico doble cuando las condiciones de funcionamiento lo permiten. Esto simplifica la instalación y el funcionamiento, en lugar de un lavado de líquido a presión, sólo se necesitará un líquido de quench sin presión.

© Sterling Fluid Systems B. V

142

4.10.2.4 Selección de cierres mecánicos La selección del cierre mecánico se hace contando con las condiciones de trabajo de la bomba en la cual será instalado y los datos de funcionamiento de la bomba, incluyendo velocidad, diámetro del eje o camisa del eje y la presión en la caja del cierre. La presión en la caja del cierre pA está entre la presión de aspiración de la bomba p1 y la presión de impulsión p2, por lo tanto: p1 < pA < p2 El valor real de presión en la caja del cierre depende de la construcción de la bomba y del tipo de compensación del empuje axial, el fabricante de la bomba facilita el dato. 4.10.2.5 Materiales de construcción de los cierres mecánicos Los materiales de construcción de un cierre mecánico simple, según EN 12756, vienen dados por un código de cinco dígitos. Los cierres mecánicos dobles con un muelle común, usan un código de ocho dígitos. Los cinco primeros dígitos se refieren al cierre lado producto incluyendo el muelle, y las otras tres posiciones se refieren a las caras de roce, al asiento y al cierre secundario de la parte externa del cierre. Si un cierre mecánico doble consta de dos cierres sencillos, entonces se designarán individualmente.

1 2 3 4 5

Fig. 4.10.08

Cara de roce Asiento fijo Cierre secundario Muelle Otras partes metálicas

Construcción básica de un cierre mecánico, por ejemplo, cierre Sterling GNZ.

© Sterling Fluid Systems B. V

143

Tabla 4.10.01

Código de material (extracto de EN 12756)

Posición 1 / Posición 2 Materiales para cara de roce y asiento fijo Carbones sintéticos A = Carbón grafito impregnado de antimonio B = Carbón grafito impregnado de resina

Posición 3 Material para juntas del cierre Elastómeros E = Caucho de etileno propileno (EPDM, EPPM) K = Caucho de perfluorocarbón N = Caucho de cloropreno (CR) Metales S = Acero fundido al Cr Mo P = Caucho de Nitrilobutadieno (NBR) V = Caucho de FluorocarCarburos bón (FPM) Q = Carburo de Silicio U = Carburo de Tungsteno Óxidos metálicos (cerámicas) V = Óxido de Aluminio

Posición 4 / Posición 5 Material para muelle y otras partes metálicas G = Acero Cr Ni Mo M = Hastelloy ® aleación de Níquel

Elastómeros, recubiertos M = Elastómero / PTFE Termo elastómeros T = PTFE

Combinaciones de los materiales de cara / asiento Las combinaciones de material normalmente son: Duro / Blando Esta combinación tiene propiedades particulares para un funcionamiento ocasional: • Acero al Cromo-Molibdeno contra carbón grafito - código SB • Óxido de Aluminio contra carbón grafito impregnado de resina - código VB • Carburo de Silicio contra carbón grafito impregnado de antimonio - código QA Duro / Duro Esta combinación tiene buenas propiedades contra el desgaste: • Carburo de Silicio contra Carburo de Silicio - código QQ • Carburo de Tungsteno contra Carburo de Tungsteno - código UU La primera consideración para la elección del material, aparte de las propiedades de deslizamiento, es la resistencia a la corrosión del material empleado.

© Sterling Fluid Systems B. V

144

Juntas del cierre mecánico Los materiales de las juntas del cierre mecánico son elegidos por su temperatura admisible de funcionamiento y su resistencia química. La información de referencia viene dada en la sección 11.6 “ materiales orgánicos”. Muelles y otras piezas metálicas El material normal para estas piezas es acero al cromo-níquel-molibdeno, por ejemplo material EN 1.4571, X6 Cr Ni Mo Ti 17 12 2, código G. Para un mayor grado de resistencia a la corrosión se utiliza una aleación de níquel con cromo y molibdeno del tipo Hastelloy, por ejemplo material DIN 2.4610, Ni Mo 16 Cr 16 Ti, código M. Ejemplo de designaciones utilizando códigos de material SBVGG significa: Posición 1: cara del cierre

S = Acero fundido al Cr Mo

Posición 2: asiento fijo

B = carbón impregnado de resina

Posición 3: cierre secundario

V = Caucho Fluorocarbonado

Posición 4: muelle

G = Acero 17 12 2 Cr Ni Mo

Posición 5: otras piezas metálicas

G = Acero 17 12 2 Cr Ni Mo

© Sterling Fluid Systems B. V

145

4.11 Bombas sin fugas El aumento del uso de bombas sin fugas en las industrias de proceso se puede atribuir en gran parte a las reglamentaciones aplicadas a las plantas que manejan sustancias peligrosas. Las estrictas reglamentaciones y limitaciones actuales, normalmente no permiten ni siquiera una fuga mínima. Como el cierre de eje, bien empaquetadura o mecánico, siempre necesita fugar para lubricar las superficies de roce, según su función, en esos casos se tendrá que instalar una bomba sin cierre de eje o sin fugas. Además de las bombas de desplazamiento como las de membrana o peristálticas, se deben considerar las bombas centrífugas y de canal lateral con acoplamiento magnético o con motores encapsulados. 4.11.1 Bombas de acoplamiento magnético En un acoplamiento magnético, la potencia del motor, se transmite al eje de la bomba sin contacto, mediante imanes permanentes, a través de la protección que hermetiza la carcasa de la bomba. El eje de la bomba no atraviesa la carcasa, en lugar de eso se apoya sobre rodamientos lubricados dentro de la carcasa. Por lo tanto no hay necesidad de un cierre para el eje. La experiencia adquirida durante muchos años en el funcionamiento de las bombas de acoplamiento magnético prueba su eficacia en comparación con las bombas de sellado convencional, lo cual ha de ser tenido en cuenta. Su desarrollo está tan avanzado que no existen limitación en su disponibilidad y características en comparación con las bombas de cierre mecánico. En orden a comparar y clasificar las muchas ejecuciones de acoplamientos magnéticos, existen varias referencias, por ejemplo la alemana VDMA 24279, “Requirements of centrifugal pumps with magnetic couplings and canned motors”. 4.11.1.1 Principios de funcionamiento de los acoplamientos magnéticos con imanes permanentes Los acoplamientos magnéticos no tienen contacto, son acoplamientos transmisores de potencia, que consisten en un conjunto de imanes motrices y otro conjunto de imanes accionados, separados por una envolvente de material no magnético que además sirve para estanqueizar la bomba del ambiente. Para su uso en bombas centrífugas, se han desarrollado acoplamientos modulares en los que la protección y los imanes están dispuestos coaxialmente (vea Fig. 4.11.01). El mismo número de barras magnéticas de polaridad alterna están dispuestas formando un circulo para ambos, imanes interiores y exteriores. Las barras magnéticas están sujetas por un anillo de retención de acero ligeramente magnético que además une las líneas del campo magnético de barra a barra. Las líneas del campo magnético pasan de la barra magnética exterior a la que se encuentra en frente suyo debajo de la protección, a través del anillo de unión interno, pasa al polo vecino y desde allí vuelve desde la barra interior a la barra opuesta exterior en el anillo exterior, creando el circuito del campo magnético (ver Fig. 4.11.02). Una aleación de tierras raras, de samario cobalto (SmCo), se ha establecido como el mejor material magnético que además, presenta unas propiedades magnéticas muy buenas a alta temperatura.

© Sterling Fluid Systems B. V

146

Fig. 4.11.01

Construcción básica de un acoplamiento magnético

Fig. 4.11.02

Líneas del campo magnético y ángulo de desfase ϕ p = número de polos, placas, en circulo.

© Sterling Fluid Systems B. V

147

Para transmitir un par, las líneas del campo entre los imanes externos e internos deben tener una componente tangencial. Ésta viene dado por el ángulo de desfase ϕ por el que el imán movido, dependiendo de la carga, queda detrás del imán motor. La relación entre el par transmitido M y el ángulo de desfase se representa por una curva como una onda de función senoidal. A medida que el ángulo de desfase se hace mayor más superficie del imán se sobrepone sobre el otro de la misma polaridad. Y como los polos iguales se repelen, la condición de funcionamiento del acoplamiento llega a ser inestable. El par transmitido alcanza su máximo cuando exactamente la mitad de un imán se superpone con la del otro de la misma polaridad. A medida que aumenta el desfase se reduce el par transmitido hasta el punto donde la superposición es total y los polos se repelen uno respecto del otro. Como consecuencia de esta sobrecarga el desfase y la transmisión del acoplamiento se pierden. En el funcionamiento normal de una bomba, la inercia de las piezas giratorias y su resistencia evitan la re-sincronización de los imanes del acoplamiento lo que es denominado “ruptura”. 4.11.1.2 Rendimiento de un acoplamiento magnético El movimiento relativo del campo magnético y la envolvente aislante induce una corriente eléctrica al ser cortado el campo por el material conductor de la misma. Como la intensidad del campo magnético en el acoplamiento es constante y de acuerdo a las leyes de inducción, la magnitud del voltaje inducido depende sólo del volumen y la velocidad del conductor en el campo magnético, en otras palabras la velocidad de giro y el diámetro de la protección. Las pérdidas por corrientes de Eddy son proporcionales al espesor, al cubo del diámetro y al cuadrado de la velocidad, así como a la conductividad del material de la protección. Estas corrientes de Eddy calientan la protección y consumen energía la cual tiene que suministrar el motor por lo que reducen el rendimiento. El par transmitido del acoplamiento no disminuye por las pérdidas de corrientes de Eddy. El calor generado en la protección por las corrientes de Eddy debe ser eliminado por una parte del caudal tomado del interior de la bomba. Este caudal parcial que pasa por un estrecha holgura entre el imán interior y la protección pierde presión, lo que depende de la viscosidad y la densidad del medio bombeado y la velocidad y geometría del imán interior. Estas pérdidas de caudal también reducen el rendimiento del acoplamiento. 4.11.1.3 Influencia de la temperatura en el par transmitido El par transmitido de un acoplamiento magnético está influenciado por la temperatura de los imanes y la distancia radial entre los imanes interior y exterior. La influencia de la temperatura se muestra en la Fig. 4.11.0.3. La reducción del par transmitido con el aumento de temperatura se compone de un elemento reversible y uno irreversible. El componente irreversible está causado por una alteración del imán que ocurre cuando se calienta la primera vez. Esta pérdida permanece incluso cuando la temperatura se reduce a la ambiental.

© Sterling Fluid Systems B. V

148

El componente reversible hay que considerarlo al seleccionar el acoplamiento. Si por ejemplo, se instala un acoplamiento de 100 Nm para una aplicación a 200°C, el par se reducirá a 90 Nm.

Fig. 4.11.03

Influencia de la temperatura en el par transmitido de un acoplamiento magnético con imanes de SmCo.

4.11.1.4 Apoyo del eje de la bomba El uso de acoplamientos magnéticos requiere la instalación de cojinetes que deben ser lavados y lubricados por el medio bombeado, ya que el eje no sale al exterior de la carcasa de la bomba. Muy utilizadas son los de cerámicas, aunque la mayoría son de carburo de silicio (SiC). El material cerámico se caracteriza por su bajo desgaste y una resistencia química universal. 4.11.1.5 Caudal parcial para refrigeración y lubricación Como se ha mencionado anteriormente, se toma una parte del caudal total del fluido bombeado para refrigerar el aislante metálico y lubricar los cojinetes del eje de la bomba. Normalmente este caudal parcial se introduce en la bomba desde el lado de impulsión, se hace pasar por la protección y los cojinetes y se devuelve a una posición conveniente en la cámara de aspiración de la bomba donde hay una presión baja mezclándose con el caudal principal. Si el medio bombeado está contaminado, se puede hacer pasar este caudal parcial por un filtro antes de entrar en la bomba.

© Sterling Fluid Systems B. V

149

Fig. 4.11.04

Bomba de acoplamiento magnético de diseño monobloc.

Si el medio bombeado no es apropiado para refrigerar o lubricar, se puede alimentar desde el exterior con un líquido que sea compatible con él. Si el líquido bombeado no debe ser contaminado con el líquido de refrigeración-lubricación deberá montarse un circuito externo. Esto hace necesario un impulsor auxiliar de bombeo en el alojamiento del imán para hacer circular el medio refrigerante a través de un intercambiador de calor. El caudal parcial debe eliminar todo el calor producido por las pérdidas que se producen en la cámara del imán, es decir, pérdidas por corrientes de Eddy y de carga. De cualquier modo, el caudal parcial no debe de exceder de una temperatura límite, que se establece según el siguiente criterio: 1. No debe ser sobrepasada la temperatura de ebullición del líquido bombeado o la del líquido de refrigeración y lubricación externo. 2. No debe producirse una reacción química (por ejemplo, una polimerización). 4.11.1.6 Límites de funcionamiento La tecnología actual basada en el uso de imanes de SmCo permite instalar acoplamientos magnéticos con las siguientes limitaciones: 1.

Temperatura En bombas de diseño normal, se pueden bombear líquidos con temperaturas entre -20°C y +180°C . Para temperaturas hasta 300°C, en algunos casos, es necesaria la modificación de los cojinetes y anillos de cierre hidráulico.

© Sterling Fluid Systems B. V

150

2.

3.

4.

Para temperaturas por encima de los 300°C se utiliza el diseño “fondo de saco” con una protección aislante de cerámica con barrera térmica entre la bomba y el acoplamiento. Esto funciona con líquidos hasta 400ºC sin refrigeración externa. Para temperaturas por debajo de –20ºC, habrá que tomar medidas adecuadas para asegurar que la condensación producida no se congele cuando la bomba se pare, haciendo que los imanes exteriores no giren en el arranque. Viscosidad Se pueden utilizar acoplamientos magnéticos con líquidos con viscosidades entre 0,3 y 300 mPa s. Para viscosidades menores hay que comprobar la idoneidad del cojinete, especialmente del material. Para gases licuados y otros medios con pobres propiedades de lubricación, se utiliza un cojinete de carbón en lugar de carburo de silicio. Presión En teoría la protección aislante puede ser calculada para cualquier presión nominal. Sin embargo, un incremento de presión requiere un incremento del espesor de las paredes, lo que aumenta las pérdidas por corrientes de Eddy; en presiones por encima de los 100 bar, el acoplamiento magnético llega a ser antieconómico si se compara con una bomba de motor encapsulado. Par No hay límites físicos en el diseño de accionamientos de alto par de transmisión. En la práctica es muy pequeña la solicitud de accionamientos por encima de 380 Nm.

4.11.1.7 Selección de acoplamientos magnéticos El acoplamiento magnético debe transmitir el par de la bomba, el par de rozamiento de los cojinetes, la pérdida de carga del paso de líquido entre la protección y el imán interior y el momento de aceleración del motor en el arranque y a diferentes cargas. Para una bomba para unos datos de trabajo concretos, el acoplamiento magnético requerido y el motor de accionamiento se pueden establecer como sigue: 1. Calcular la potencia hidráulica de la bomba con respecto a la densidad y viscosidad del medio bombeado. 2. Seleccionar un acoplamiento magnético con al menos la potencia nominal requerida según punto 1, a la velocidad requerida y la temperatura de funcionamiento prevista. 3. Establecer las pérdidas por rozamiento para el acoplamiento seleccionado. 4. Comprobar que la potencia nominal del acoplamiento elegido es al menos igual a la suma de la potencia requerida, punto 1 y pérdidas por rozamiento, punto 3, a la temperatura prevista y si fuera necesario, elegir un tamaño mayor. 5. Establecer las pérdidas por corrientes de Eddy para el acoplamiento elegido.

© Sterling Fluid Systems B. V

151

6. Elegir un motor eléctrico con una potencia nominal mayor que la suma de la potencia requerida, las pérdidas por rozamiento y las pérdidas por corrientes de Eddy. Además se aplica un margen de seguridad (por ejemplo DIN ISO 5199). 7. Comprobar las condiciones de arranque. Estar seguros de que el acoplamiento magnético transmitirá el momento de aceleración del motor en arranque directo, la relación del par nominal del acoplamiento al motor debe ser al menos igual a la relación de los momentos de inercia de la parte impulsora y de la parte conducida. La combinación correcta de bomba, acoplamiento magnético y motor puede establecerse por este método. Más conveniente es utilizar un programa informático que relacione las bases de datos necesarias para bombas, acoplamientos y motores. 4.11.2 Bomba de motor encapsulado 4.11.2.1 Principio de funcionamiento Las bombas con motor encapsulado son una combinación de bomba centrífuga y de un motor trifásico asíncrono. La parte hidráulica de la bomba está conectada directamente al motor. La bomba y el motor tienen un eje común con el rotor del motor lubricado por el fluido bombeado. El par se transmite desde el estator al rotor por el principio de inducción. El principio es el mismo que en un motor asíncrono normal con la excepción de tener una “cápsula” de material no magnético colocada entre el estator y el rotor que aísla el estator del líquido bombeado. 4.11.2.2 Rendimiento del motor encapsulado El rendimiento de un motor encapsulado se determina por las pérdidas por corrientes de Eddy en la cápsula y por las pérdidas del líquido que circula entre el estator y el rotor. Además, la holgura entre estator y rotor es mayor (de 1 a 2 mm) que la de un motor convencional, lo que influye en el rendimiento del motor. Cuanto más grande es esta distancia se necesita un campo magnético mayor para transmitir el par, y éste se genera por la intensidad eléctrica, invariable, por lo que se necesitará mayor potencia absorbida para el mismo trabajo mecánico. 4.11.2.3 Influencia de la temperatura El rendimiento de un motor encapsulado depende esencialmente de la temperatura admisible del devanado. Por lo tanto para rangos de temperatura determinados, se establece una intensidad absorbida máxima y por lo tanto la potencia máxima, de tal modo que no sea superada la temperatura admisible en el devanado del estator.

© Sterling Fluid Systems B. V

152

4.11.2.4 Apoyo del eje de la bomba Como el eje de un motor encapsulado no sale fuera de la carcasa, el eje se apoya en cojinetes lubricados por el fluido bombeado. Normalmente se utilizan cojinetes de cerámica, p.e. carburo de silicio montados a cada lado del rotor del motor. Los impulsores están montados en voladizo.

Fig. 4.11.05

Bomba de motor encapsulado

4.11.2.5 Caudal parcial para refrigeración y lubricación En los motores encapsulados, el caudal parcial no sólo elimina el calor de la cápsula debido a las corrientes de Eddy y lubrica los cojinetes sino que además refrigera el estator. Debido al sellado hermético no es posible instalar un ventilador en el lado contrario al accionamiento del motor, por lo que el caudal parcial debe además eliminar el calor generado por las pérdidas en el cobre del estator. El caudal parcial no debe superar una temperatura determinada la cual se establece por el siguiente criterio: 1. El punto de ebullición del fluido bombeado no debe ser superado. 2. No habrá ninguna reacción química, por ejemplo, polimerización. 3. Donde no esté permitido, una alta temperatura del caudal parcial no debe producir una elevación de temperatura en la superficie de la bomba (peligro de explosión).

© Sterling Fluid Systems B. V

153

4.11.2.6 Límites de trabajo 1. Temperatura: Como se dijo anteriormente, el trabajo de un motor encapsulado viene determinado, esencialmente, por la temperatura admisible del devanado. Ésta varía bastante con el tipo de devanado. En cualquier caso la refrigeración por el caudal parcial debe garantizar que no se supera la temperatura máxima. Sólo se pueden alcanzar temperaturas altas de fluidos con devanados especialmente diseñados y con un sistema de refrigeración para el caudal parcial. 2. Viscosidad: Los valores límites para la viscosidad están entre 0,3 y 300 mPa, para valores más bajos de viscosidad habrá que tener en cuenta si son apropiados los cojinetes y los materiales de éstos. Una alta viscosidad incrementa las pérdidas del paso del líquido entre el rotor y la cápsula. 3. Presión: En principio los motores encapsulados son válidos para cualquier presión nominal. Incluso para altas presiones una cápsula de pared relativamente fina tiene suficiente resistencia como para ser soportada por el devanado del estator. Esto implica sin embargo que la construcción del cuerpo del estator debe ser lo suficientemente robusta como para aguantar estas cargas. 4. Funcionamiento: Realmente no hay límites en la construcción de accionamientos extremadamente potentes. Lo más importante en accionamientos de alta potencia es eliminar las pérdidas de calor. En la práctica hay pocos requerimientos para potencias superiores a 100 kW. 4.11.2.7 Protección para bombas con motor encapsulado Si una bomba con motor encapsulado se tiene que instalar en un área con peligro de explosión, se tiene que cumplir con los requerimientos especiales indicados en la sección 9.5.6. Los controles de nivel y temperatura que son necesarios para estas instalaciones son además recomendados para instalaciones donde no se requiere protección contra explosiones. El uso de un control de nivel evitará la posibilidad de que la bomba funcione en seco, lo que causaría daños considerables a los cojinetes y la cápsula. El uso de un control de temperatura asegura que la bomba se para si se supera la temperatura máxima admisible, de esta forma se utilizará sólo dentro del campo de funcionamiento seguro.

© Sterling Fluid Systems B. V

154

Así mismo la utilización de un control de la temperatura mínima puede evitar que la unidad esté funcionando a muy bajas temperaturas, cuando por ejemplo la temperatura del fluido esté por encima de la temperatura ambiente. Además se recomienda que las bombas con motor encapsulado estén protegidas de sobrecargas eléctricas y térmicas como se describe en la sección 9.4.8.

© Sterling Fluid Systems B. V

155

4.12 Bombeo de gases licuados 4.12.1 General El término gas licuado es una descripción general que se aplica a gases que pueden cambiar del estado gaseoso al líquido a temperaturas cercanas al ambiente y a presiones relativamente bajas. Una definición estricta como en la norma DIN 51622 identifica los gases de hidrocarburos como propano, propeno, butano, buteno y mezclas que son producidos por productos derivados de refinerías de petróleo y plantas de gas natural. Los gases licuados propano, butano y sus mezclas son principalmente utilizados como combustibles para uso doméstico, vehículos e industria. El propeno y buteno son materia prima que se utilizan en la industria del plástico. Para poder utilizar los gases licuados para usos domésticos e industriales, los sistemas de distribución requieren bombas cuyo esqema típico se muestra en la Fig. 4.12.01.

Fig. 4.12.01

Sistema de distribución de GLP.

Existen reglamentos especiales de seguridad para el manejo y almacenaje de los gases licuados, que además contemplan requisitos especiales en las bombas para asegurar que el gas licuado se mantiene por debajo de su punto de ebullición. Son importantes: • Un buen NPSH requerido • Aptitud para el bombeo de la mezcla gas / líquido • Cierre de eje fiable Para satisfacer estos requerimientos se desarrollaron las denominadas bombas combinadas de canal lateral y bombas combinadas centrífugas.

© Sterling Fluid Systems B. V

156

4.12.2 Construcción de las bombas para gases licuados 4.12.2.1 Bombas combinadas de canal lateral La construcción más común de bombas combinadas de canal lateral es en horizontal con aspiración axial. Las etapas de canal lateral se montan en el lado de impulsión en serie y detrás de una etapa centrífuga. Esta combinación de canal lateral utiliza las mejores características de cada tipo de impulsor para complementar al otro. La primera etapa centrífuga permite obtener valores bajos de NPSHR, (Fig. 4.12.02). Las siguientes etapas de canal lateral permiten bombear caudales considerables de mezcla gas / líquido y que la bomba sea autoaspirante.

3

Bomba de canal lateral

2

Bomba centrífuga

1

Bomba de canal lateral con etapa de bajo NPSH

Fig. 4.12.02

(NPSHR) – comparación de las diferentes construcciones de bombas.

Al contrario que otros tipos de construcción de bomba, las bombas combinadas de canal lateral requieren una altura de carga inferior a 0,5 m para caudales hasta Q=35 m3/h. Esto hace la instalación de la planta más sencilla y requiere menos inversión. La combinación con etapas de canal lateral en la impulsión asegura que el flujo no se corte incluso cuando sea sólo gas. Las bombas combinadas de canal lateral multietapa son utilizadas para caudales Q hasta 35 m3/h y alturas máximas hasta H= 350 m, de acuerdo con DIN 24 254. Las pasos en la cuadricula de prestaciones están tan cercanos que se puede seleccionar una bomba lo bastante próxima al punto de trabajo. El número de etapas necesarias en la bomba viene dado por el punto de funcionamiento. La pendiente curva característica Q / H presenta ventajas de cara al control.

© Sterling Fluid Systems B. V

157

Fig. 4.12.03 Bomba de canal lateral con cierre mecánico lavado desde el interior 4.12.2.2 Bombas combinadas de canal lateral con etapa de retención Una variación con respecto a las bombas combinadas de canal lateral es la incorporación de una etapa de retención. Normalmente está montada entre la etapa centrífuga y la primera etapa de canal lateral. Su función es asegurar que cuando se pare la bomba, quede suficiente volumen de líquido para permitir que se pueda volver a arrancar en cualquier momento. Además conexiones en el cuerpo, hacen posible la instalación de un sistema de control de nivel para evitar que la bomba funcione sin suficiente líquido (protección contra funcionamiento en seco). 4.12.2.3 Bombas centrífugas combinadas Para el bombeo económico de grandes caudales, se diseñaron bombas centrífugas combinadas, que no son autoaspirantes ni pueden bombear gas. Constan de una etapa centrífuga principal de caudal, etapas centrífugas y una etapa de canal lateral integrada. La aspiración axial y un impulsor especial (NPSH) en la primera etapa, aseguran que se consiga la altura de carga más baja cuando se bombean gases licuados. El campo de aplicación es de hasta caudales de Q = 220 m3/h y alturas hasta H = 250 m.

© Sterling Fluid Systems B. V

158

Fig. 4.12.04

Bomba centrífuga combinada con cierre mecánico sencillo

4.12.3 Bombeo de gases licuados trabajando en aspiración 4.12.3.1 Bombeo con caudal parcial - bypass Los gases licuados son principalmente almacenados en tanques permanentes, el tamaño de los cuales depende del uso y del servicio. Por razones de seguridad, la mayoría están tapados con tierra o enterrados. Es posible la extracción desde el fondo del depósito por una bomba sumergible, aunque en realidad no se hace por razones de seguridad. La única posibilidad de extracción desde la parte de arriba del depósito, presenta problemas trabajando en aspiración con líquidos tan volátiles. Una posible solución sin tener que instalar sistemas móviles en el depósito presurizado se muestra, como ejemplo, para una estación de servicio para vehículos de GLP, vea Fig. 4.12.0.5.

Fig. 4.12.0.5.

Estación de servicio para vehículos de GLP

La instalación comprende el depósito de almacenamiento enterrado, una bomba combinada de canal lateral en la superficie, un separador de gas, la conducción principal y la conducción de retorno con el caudal parcial. La ventaja de este sistema es su sencillez. Esto es posible por la capacidad característica de las bombas combinadas de canal lateral que permiten bombear grandes cantidades de vapor con una baja altura neta © Sterling Fluid Systems B. V

159

positiva de aspiración (NPSH). Al extraer de la tubería de aspiración el vapor y la reevaporación, la cantidad de calor del líquido baja. La diferencia de presión resultante comparada con la presión constante del tanque de almacenamiento hace que el líquido ascienda por la tubería de aspiración de la bomba y comience el bombeo. Al mismo tiempo, la alta energía del caudal parcial que se retorna al tanque en su fase vapor produce una diferencial de presión, suficiente para compensar la aspiración inicial de líquido y estabilizar la operación de bombeo. Los parámetros óptimos para una operación lejana a la formación de burbujas para buteno son: Hs < 4m y una capacidad del tanque de V < 20 m3 . Cuando se trata de manejo de propano o mezclas de propano / butano, la capacidad del tanque puede incrementarse a V < 200 m3. Cuanto mayor sea la capacidad tanque de almacenamiento, más significativo será el contenido de gas en el caudal de líquido. 4.12.3.2 Bombeo con bombas verticales para depósitos Para tanques de almacenamiento con diámetros inferiores a 6m, se pueden instalar bombas verticales de depósito con motores montados en el exterior. Estas bombas se montan en la brida de la parte superior del tanque. La primera etapa, preferiblemente de bajo (NPSH), se encuentra en el fondo del tanque en una zona diseñada al efecto, por lo que funciona con la aspiración sumergida en el líquido. Ver Fig. 4.12.06. Dependiendo del campo de trabajo, se consideraran las siguientes construcciones de bomba: • • •

Bombas combinadas de canal lateral para caudales hasta Q = 35 m3/h. Bombas centrífugas con una primera etapa de bajo (NPSH) para caudales hasta 100 m3/h. Bombas de apoyo para incrementar la presión de entrada.

Todas las bombas son accionadas con acoplamientos magnéticos y por lo tanto sin fugas. Están diseñadas para cumplir las últimas normativas sobre seguridad y ambiente. Con las bombas de apoyo prima la consideración de tener dentro del tanque pocas piezas en movimiento y resistentes al desgaste para poder alargar los intervalos de mantenimiento rutinario.

Figura. 4.12.06 Bomba de tanque vertical

© Sterling Fluid Systems B. V

160

La etapa de bajo (NPSH) se monta dentro del tanque de almacenamiento. El incremento principal de la presión se consigue por una bomba montada en el exterior.

4.12.3 Cierres de eje Las bombas para gases licuados pueden tener varios tipos de cierres de eje dependiendo de las normas de seguridad para la instalación: • cierre mecánico sencillo equilibrado • cierre mecánico sencillo equilibrado con casquillo restrictor (throttle bus) • cierres mecánicos dobles en tándem o back to back • diseño sin cierre con acoplamiento magnético Las más utilizadas son las bombas con cierre mecánico sencillo equilibrado o bombas sin juntas con acoplamiento magnético.

© Sterling Fluid Systems B. V

161

4.13 Bombeo de líquidos calientes 4.13.1 General Hay una gran demanda de bombas para el bombeo de líquidos calientes para calefacción e instalaciones de intercambio de calor. La bomba debe: • Tener una alta fiabilidad de funcionamiento, ya que un problema en la bomba significaría parar toda la planta. • Ser apropiada para la temperatura del líquido, sin necesidad de una refrigeración externa de los cojinetes y cierres mecánicos de la bomba. Un circuito de refrigeración exterior no sólo incrementa la inversión para la instalación de tuberías de refrigeración y control, sino por los costos operativos para eliminar el calor más el aporte de agua de refrigeración.

1 2 3 4

Fig. 4.13.01

Calentador Consumidor Bomba de circulación Tanque de expansión

Esquema de una instalación para la transferencia de calor

Los líquidos transmisores de calor pueden ser: • agua para el rango de temperaturas de t = 75 a 230°C y para aplicaciones especificas hasta 300°C. •

aceites térmicos, de base mineral, por ejemplo Mobiltherm, Essotherm y similares para temperaturas desde t = 100 a 340°C.

•

líquidos sintéticos transmisores de calor, por ejemplo Diphyl y Dowtherm para temperaturas desde t = 100 a 400°C.

© Sterling Fluid Systems B. V

162

Para el manejo de estos líquidos transmisores de calor, se instalan principalmente bombas de voluta de una sola etapa, que son especialmente diseñadas para la aplicación. A causa de la variación de las propiedades físicas de los líquidos transmisores de calor, por ejemplo, la tensión de vapor, el diseño de las bombas de agua caliente es diferente de las que manejan aceites o líquidos sintéticos para transferencia de calor.

Fig. 4.13.02

Comparación entre la curva de tensión de vapor del agua y de un líquido sintético transmisor de calor.

4.13.2 Bombeo para agua caliente 4.13.2.1 Temperatura del agua hasta 110°C Esta aplicación es la más utilizada para sistemas de calefacción por agua caliente. Para circulación de caudal hasta aproximadamente Q = 60 m3/h y alturas hasta H = 10m lo primero es utilizar una bomba con motor encapsulado, es decir una bomba aceleradora, sin cierre y con el rotor sumergido en el líquido. Para mayores caudales y alturas, se instalan bombas convencionales con empaquetadura no refrigerada o cierre mecánico (vea sección 4.13.3). Para estas aplicaciones son típicas las bombas de agua PN10 según EN733. Las bombas pueden ser sobre bancada, o por ahorro de espacio, monobloc o inline.

© Sterling Fluid Systems B. V

163

4.13.2.2 Temperatura del agua desde 110ºC hasta 160ºC Para sistemas de calefacción con temperaturas de entrada hasta 160ºC es posible instalar igualmente bombas de agua PN10 según EN733 / DIN 24 255 con cierres mecánicos equilibrados no refrigerados. Una circulación interna asegura que el cierre mecánico es lubricado por el líquido bombeado y además evita que funcione en seco. En instalaciones donde no se pueda garantizar una necesaria diferencia de temperatura con relación a la tensión de vapor (∆tmin ≥ 10°C diferencia mínima con el punto de ebullición), habrá que instalar un dispositivo de estrangulamiento en la tubería de circulación que mantenga suficiente presión en la caja del cierre para evitar la evaporización.

Fig. 4.13.03

Bomba convencional con cierres mecánicos no refrigerados

4.13.2.3 Temperatura del agua desde 160ºC hasta 230ºC Incluso en este rango de temperatura es posible utilizar bombas sin refrigerar. Sin embargo es necesario colocar el cierre mecánico en el extremo “frío” de la bomba en el lado del accionamiento y proteger la caja del cierre con una barrera térmica, como muestra la Fig. 4.13.04. Incluso con temperaturas de entrada hasta 230ºC la temperatura en el cierre mecánico no superará los 100ºC. 4.13.2.4 Temperatura del agua desde 230ºC hasta 311ºC En este rango de temperaturas los planteamientos hechos en la introducción, los cuales se basan en un diseño sin refrigeración, no se pueden mantener, por lo que hay que seleccionar un diseño con cierres mecánicos refrigerados. Hasta una temperatura de 290ºC se utiliza el método de colocar el cierre mecánico en el ”extremo frío” con una camisa de refrigeración en la carcasa y tapa. Un casquillo de refrigeración entre bomba y caja del cierre mecánico, reduce las transmisión térmica.

© Sterling Fluid Systems B. V

164

Para temperaturas del agua >290 y < 311°C un anillo de bombeo integrado en el cierre mecánico, hace circular el líquido a través de un intercambiador de calor externo. Esta construcción se muestra en la Fig. 4.13.05

Fig. 4.13.04 Bomba con cierre no refrigerado en el “extremo frío”

Fig. 4.13.05 Bomba con casquillo de refrigerado y cierre mecánico refrigerado.

© Sterling Fluid Systems B. V

165

4.13.2.5 Materiales para las bombas de circulación de agua caliente La elección de materiales para bombas de circulación de agua caliente depende principalmente de la temperatura y de la presión. Cuando seleccione la bomba y los materiales debe tener muy en cuenta la presión admisible de trabajo de la bomba y la presión y temperatura indicadas en las especificaciones. La selección de la presión de las bridas (PN) se hace de acuerdo a la relación de presión / temperatura admisibles para el material. Los siguientes diagramas muestran los límites admisibles de presión / temperatura para distintos materiales o grupos de materiales a diferentes presiones nominales, cuando se bombea agua caliente. Utilizando los diagramas de las Fig. 4.13.06 a la 08 y la Tabla 4.13.01, se puede seleccionar un material apropiado para una presión y temperatura de funcionamiento.

Fig. 4.13.06

Límites de presión / temperatura para una brida de hierro fundido según EN1092-2 (GG25 según EN-GJL-250)

1. Límite para bombas en instalaciones de industria química según VDMA 24 276 2. Límites para bombas de circulación DN≤ 200 según EN 12953-2 y TRD 108 3. Límites para bombas de alimentación (según TRD 108) (TRD = Normativas técnicas alemanas para calderas de vapor) El agua caliente en las plantas de calor y agua caliente no representa riesgo de corrosión debido a su pre-tratamiento. La selección de material por lo tanto sólo depende de la presión y de la temperatura.

© Sterling Fluid Systems B. V

166

El bombeo de agua caliente en las plantas de generación de energía, requiere considerar su naturaleza química además de la temperatura y presión. En una operación alcalina con pH > 9.5 y para presiones hasta 63 bar, no hay peligro de corrosión. Para valores más bajos de pH, presiones mayores de funcionamiento o pH neutro o una combinación de ambos, se recomienda el uso de acero de cromo ferrítico con al menos un 12% de Cr.

Fig. 4.13.07

Límites de presión / temperatura para una brida de fundición nodular (SG) según EN1092-2 (GGG40 según EN-GJS-400-15).

1. Límites para bombas de circulación y bombas de alimentación (según TRD 108)

© Sterling Fluid Systems B. V

167

Fig. 4.13.07

Límites de presión / temperatura para una brida de acero moldeado según EN1092-1 (GS-C25 según 1.0619, GP240GH).

Tabla 4.13.01 Materiales para bombas de circulación de agua caliente t > 230 a 311 °C (Ejemplo del rango de bomba para la circulación de la caldera) Datos de trabajo Máx. Brida Material tmax. °C pmax. bar 1) PN 2) 255 50 63 1.4008 270 63 63 1.7706 3) 280 70 100 1.4931 3) 290 80 100 1.4317 - V1 4) 311 110 160 1.4317 - V2 5) 1) Presión máxima de la carcasa pmax. = presión de entrada + altura a caudal cero 2) Brida según EN 1092-1 3) Acero moldeado según TRD 103 4) V1 = Fase de tratamiento de calor 1: 0,2%- resistencia de tracción = 550 N/mm² 5) V2 = Fase de tratamiento de calor 2: 0,2%- resistencia de tracción = 830 N/mm²

© Sterling Fluid Systems B. V

168

4.13.3

Bombeo de aceites térmicos y líquidos sintéticos de transmisión de calor hasta 400 °C Las instalaciones de transferencia de calor y sus bombas de circulación están sujetas a normas y directrices. Las bombas que tienen un cierre de eje montado en el “extremo frío” lado accionamiento y una barrera térmica, con la caja de cojinetes separada térmicamente o un cierre cartucho móvil, cumplen con las normas para temperaturas de entrada hasta 350ºC. Las bombas pueden ser sobre bancada como se muestra en la Fig. 4.13.09, o para ahorrar espacio, de diseño monobloc o inline.

Fig. 4.13.09

Bomba de aceite térmico con cierre mecánico EN 733

Para cumplir con las cada vez más exigentes normas principalmente dirigidas a la seguridad y protección ambiental, la bomba sin cierre se está utilizando cada vez más y más, para esta aplicación. En particular, para los líquidos sintéticos transmisores de calor, que están clasificados como nocivos para la salud, está ampliamente extendido el uso de bombas de acoplamiento magnético y motor encapsulado. Estas bombas son apropiadas para temperaturas de entrada hasta 400ºC. Para más información ver la sección 4.11 “Bombas sin fugas”. La Fig. 4.13.10 muestra una bomba de aceite térmico con barrera térmica y acoplamiento magnético en construcción monobloc compacta. Los materiales de la carcasa de la bomba tienen que ser duraderos. Para temperaturas de entrada hasta 350ºC fundición nodular con grafito esferoidal, por ejemplo 400-18-L según ISO 1083 (GGG-40.3 según DIN 1693) y para temperaturas de entrada hasta 400ºC acero moldeado estable al calor, por ejemplo GP240GH según EN 10213-2 (GS-C 25 según DIN 17 245), son fiables y ampliamente utilizados.

© Sterling Fluid Systems B. V

169

Fig. 4.13.10

Bomba de aceite térmico con barrera térmica y acoplamiento magnético en una construcción monobloc compacta.

Tabla 4.13.02 Propiedades de varios líquidos transmisores de calor Líquidos transmisores de calor

Rango de temperatura °C

Densidad

Viscosidad

kg/dm³

Tensión de vapor mbar

base orgánica

20

1.114

< 0.1

150

Glicol (sin agua)

200

1.028

50

2.1

base de aceite mineral

40

0.861

0.02

8.4

base de naftalina

250

0.725

5000

0.60

base de aceite mineral

150

0.781

0.1

2.3

base de parafina

320

0.670

40

0.60

base sintética

150

0.968

19.3

1.1

mezcla isómera

400

0.774

5300

0.30

© Sterling Fluid Systems B. V

170

mm²/s

5

Vibración y ruido

5.1 Vibración y funcionamiento suave La alusión a funcionamiento suave es más una consideración a las vibraciones mecánicas que al ruido, aunque las dos estén relacionadas como causa y efecto. En máquinas rotativas y con caudal de líquido, es inevitable tener vibraciones pequeñas pero perceptibles, las cuales aumentan con la velocidad. La suavidad de funcionamiento de una bomba centrífuga sólo requiere que se le preste atención cuando los niveles de vibración superan un cierto nivel. La referencia para evaluar una vibración es su velocidad efectiva veff expresada en m/s o mm/s. Generalmente los límites aceptables para la velocidad de vibración se pueden ver en la Tabla 5.01 Velocidad

Velocidad de vibración efectiva máxima veff (mm/s)

n rpm

en función de la altura del eje de la bomba h1

n < 1800

h1 < 225 mm

h1 > 225 mm

2.8 mm/s

4.5 mm/s

n > 1800 a 4500 4.5 mm/s 7.1 mm/s Tabla 5.01 Velocidad de vibración máxima admisible de bombas (Valores límites según DIN ISO 9905 y DIN ISO 9908) Para bombas centrífugas con impulsores especiales, comunes en bombas de aguas residuales, pueden permitirse valores límites más altos que los de la Tabla 5.01 si se indica por el fabricante. Los valores se miden cerca o en alojamiento del cojinete, a la velocidad de diseño (±5%) y al caudal de diseño (±5%) en funcionamiento sin cavitación. Para bombas verticales, se toman las medidas en la brida superior si se trata de bombas de acoplamiento rígido y si se trata de bombas de acoplamientos flexibles, en/o cerca del alojamiento del cojinete de la parte superior de la bomba. Independientemente del tipo de cojinete (de rodillos o liso), a la velocidad de diseño (±5%) y al régimen de flujo de diseño (±5%) en funcionamiento sin cavitación, no debería superarse el valor limite veff = 7.1 mm/s. Se asume, que los valores límites indicados no serán superados cuando todas las partes rotativas de la bomba y el acoplamiento, y si es posible el rotor ensamblado de la bomba, estén equilibrados de acuerdo a ISO 1940-1.

© Sterling Fluid Systems B. V

171

El funcionamiento suave de una bomba centrífuga que fue aceptable en la puesta en marcha, puede empeorar durante el funcionamiento debido al desequilibrio producido por: •

decantación asimétrica de sólidos

•

corrosión asimétrica

•

erosión asimétrica debida a sólidos abrasivos del líquido que se bombea

•

pérdida de material asimétrico debida a la cavitación

•

cuerpo extraño atascado en el impulsor

•

deterioro de uno o más álabes del impulsor

Otros factores que pueden influir en el funcionamiento suave de la bomba pueden ser: un aumento del juego del rodamiento o de las tolerancias o un montaje incorrecto después de una reparación o inspección. La tubería puede transmitir fuerzas excesivas que pueden afectar al funcionamiento suave. 5.2

Ruido

5.2.1

Conceptos generales

Sonido Variaciones de presión del aire se denominan sonido. El oído humano puede detectar vibraciones de aire y ondas de presión en el rango de 16 a 16000Hz. Los infrasonidos por debajo de 16 Hz y los ultrasonidos por encima de 16000 Hz están fuera del rango audible. Así como en el aire y otros gases, las ondas de sonido también se propagan en los sólidos y líquidos. El sonido transmitido a través de sólidos y líquidos no puede ser detectado por el oído humano a menos que se transforme en sonido transmitido por el aire. Por lo tanto a partir de ahora cuando hablemos de sonido nos referiremos a sonido transmitido por el aire. Tono, timbre, ruido Dependiendo de la fuente del ruido, las variaciones de presión se manifiestan de diferente manera, descritas como: Tono: una frecuencia senoidal (simple) dentro del rango audible. Timbre: una mezcla entre frecuencias básicas y más altas, que tienen una relación numérica simple entre sí. Ruido: término para sonido de frecuencia múltiple, normalmente empleado para denominar el sonido de maquinaria.

© Sterling Fluid Systems B. V

172

Presión sonora, nivel de presión sonora La presión sonora p es la presión oscilante que se superpone a la presión atmosférica como resultado de las oscilaciones de sonido. La medición del nivel de presión sonora L, viene dada por la relación logarítmica entre la presión de sonido p y el nivel de referencia po : p en dB Lp = 20 · lg —— p0 –4 con p en µbar y p0 = 2 · 10 µbar (referencia para la presión de sonido). El valor de la presión sonora es adimensional, pero en honor al inventor del primer teléfono funcional, Graham Bell, viene dado en la unidad Bel, o por la más manejable, deciBel (dB). Valoración del nivel de presión de sonora Para poder relacionar las medidas de sonido con la actual sensibilidad audible del oído, las presiones sonoras a bajas y altas frecuencias son valoradas de forma diferente incorporando filtros en los instrumentos de medida. Estos niveles de presión sonora indicados son designados A, B, C y D para hacer referencia al filtro utilizado y expresado, respectivamente, en las unidades dB(A), dB(B), dB(C) y dB(D). La curva A de valoración estandarizada (filtro característico), aproximadamente tiene en cuenta la sensitividad de los oídos para un ruido de ingeniería moderado y, por lo tanto, dB(A) es la referencia que debería ser utilizada para la evaluación de ruido en el lugar de trabajo. Potencia sonora, nivel de potencia sonora La potencia de sonido W (unidad Watt) es el cociente de la energía sonora emitida y la duración asociada y proporcional al cuadrado de la presión sonora. El nivel de potencia sonora viene dado por: W Lw = 10 · lg—— en dB W0 con W en Watt y W0 = 10– 12 W (referencia de la potencia sonora). 5.2.2 Medida del sonido (ruido), unidades Los procedimientos para medir el sonido se definen en normas como EN 12639. El nivel de presión sonora se valora con un medidor de presión sonora en una hipotética superficie de medición S. Esta superficie emula a la superficie real de la máquina a una distancia de 1m, normalmente un sólido de forma geométrica simple de geometría rectangular cuyas seis caras son paralelogramos. El nivel de presión sonora A es promediado en la superficie de medición S y si es necesario se corrige por la influencia del ruido de fondo y las reflexiones, denominándose nivel de presión sonoro LpA y se expresa en dB(A). Como una medida del ruido emitido por una máquina al ambiente, bajo condiciones posicionales definidas, se utiliza el nivel de potencia sonora de valoración A, LwA.

© Sterling Fluid Systems B. V

173

Puede determinarse por la suma del nivel de presión sonora en la superficie de medición LpA y el valor de LS de la superficie de medición: LwA = LpA + LS

en dB(A)

S donde LS = 10 · lg—— S0

en dB

S = área de medición en m² y S0 = 1 m² (área de referencia). Para tipos de máquinas similares, donde el valor en la superficie de medición no difiere en más de 1 dB, es normalmente suficiente comparar el nivel de presión sonoro directamente en la superficie. Para máquinas donde el nivel de presión sonora en la superficie de medición ha sido determinado y el valor de la superficie de medición difiere en más de 1 dB, el nivel de potencia sonora A, debería ser utilizado para comparación. Para investigaciones más precisas, es inadecuada una medición del nivel sonoro cubriendo todo el rango de frecuencia. El rango debe subdividirse en bandas de sonido individuales, ya que por este método se pueden sacar conclusiones de la fuente del sonido y la medida apropiada para reducirlo. Para tales análisis de sonido, se utilizan filtros, que sólo permitirán el paso de una determinada banda. El rango entero de frecuencias se divide en octavas y el nivel de presión sonoro se anota en el punto medio de cada frecuencia. Estos puntos medios de las frecuencias siguen la siguiente serie: 63 Hz - 125 Hz - 250 Hz - 500 Hz - 1000 Hz - 2000 Hz - 4000 Hz - 8000 Hz 5.2.3 Emisiones de ruido de las bombas centrífugas En las bombas centrífugas, la energía mecánica se transfiere al líquido bombeado a través del eje e impulsores, produciéndose oscilaciones periódicas de presión. Esto es debido a que el número de impulsores y álabes de entrada es finito y es debido al flujo turbulento, al rozamiento y formación de vortex en las capas límite. La carcasa de la bomba y la tubería están afectadas por estas oscilaciones, que se transmiten al aire circundante y se manifiestan como ruido. Un ruido muy particular se genera si el valor (NPSHR) requerido de la bomba no se consigue y se origina cavitación (vea sección 1.6). La unidad de medida para el ruido generado por una bomba y emitido al ambiente es el nivel de presión sonoro escala A, LWA , en decibelios, dB(A). La investigación y medición del nivel de presión sonoro emitidos por el amplio rango de bombas centrífugas, muestra que depende fundamentalmente de su diseño y de la potencia absorbida. Para unos pocos diseños elegidos, dentro de un rango de rendimiento específico, se puede calcular el nivel de presión sonoro escala A con la siguiente fórmula:

© Sterling Fluid Systems B. V

174

Bombas de canal lateral LWA = 67 + 12,5 lg P / P0

2 kW ≤ P ≤ 40 kW dB(A)

Bombas de voluta de una sola etapa o partidas radiales de varias etapas 10 kW ≤ P ≤ 2000 kW LWA = 66 + 13,5 lg P / P0

dB(A)

Bombas partidas radiales de varias etapas 10 kW ≤ P ≤ 2000 kW LWA = 78 + 8,5 lg P / P0

dB(A)

donde P = Potencia absorbida en kW y P0 = 1 kW Valor de la superficie de medición Para los diseños indicados anteriormente y el rango de rendimiento establecido, el valor de la superficie de medición LS viene dado por la siguiente ecuación con una tolerancia de ± 1 dB. LS = 23 + lg P / P0 – 3 lg n / n0

[dB]

donde P = Potencia absorbida en kW y P0 = 1 kW n = Velocidad de la bomba en rpm y n0 = 1 rpm Válido para el rango de velocidad: 300 rpm ≤ n ≤ 3000 rpm La suma de varias fuentes de sonido, sigue las siguientes reglas: Tabla 5.02 Suma de fuentes con niveles de sonido iguales Número de fuentes de sonido de igual nivel de sonido

2

3

4

5

6

7

8

Nivel de sonido adicional dB

3

4,8

6

7

7,8

8,5

9

Tabla 5.03 Suma de dos fuentes de sonido con diferentes niveles de sonido Diferencia de los niveles de sonido 0 4 8 12 16 20 L2 – L1 dB

24

Nivel de sonido adicional ∆L dB

0

3

1,5

0,6

0,3

0,1

0,04

L2 ≥ L1 , nivel de sonido resultan LR = L2 + ∆L 5.3 Medidas de protección para el ruido Las medidas de protección contra el ruido son necesarias cuando el ruido emitido por una instalación alcanza un nivel inaceptable en el ambiente o supera los límites aceptados por las autoridades pertinentes.

© Sterling Fluid Systems B. V

175

La medida preventiva más importante para evitar la generación de ruido es la elección correcta del tipo y tamaño de la bomba, para que trabaje en/o cerca del punto de máximo rendimiento. Esto presupone que la curva característica HAQ se ha determinado tan precisa como ha sido posible. Demasiados factores de seguridad pueden llevar a la elección de una bomba sobredimensionada, lo cual resultaría en mayores niveles de ruido si funciona en condiciones de carga parcial. Además de las anteriores medidas para minimizar el ruido del flujo, y así la resonancia mecánica, incluimos las siguientes: • • • • • • • • • • •

Evitar el funcionamiento en cavitación Elegir una velocidad baja para la bomba Elección de bajas velocidades de caudal en tuberías Uso de accesorios en la instalación poco ruidosos Situar los accesorios de la instalación a distancia de las bridas de la bomba Evitar los cambios bruscos de sección de la tubería Utilizar curvas de radios grandes Tener especial cuidado con la alineación de la bomba, el motor y el acoplamiento Montar la bancada sobre amortiguadores de vibración Conectar la tubería a la bomba con amortiguadores flexibles Utilizar elementos en la tubería para disminuir su vibración como pasamuros, etc.

La reducción de ruido se consigue además con la utilización de motores de bajo ruido, los cuales tienen ventiladores de refrigeración unidireccionales. Si es necesaria la transmisión por engranajes, ésta debe ser diseñada para bajo ruido. Si no se obtiene resultados satisfactorios con las medidas anteriores, o el nivel de ruido es alto por causa del diseño y la potencia absorbida de la bomba, entonces deben tomarse otras medidas. Esto implica el uso de materiales aislantes y silenciadores. Hay que distinguir entre medidas activas para reducir la emisión de ruido en la fuente (reducción de ruido) y las medidas pasivas para reducir el efecto sobre la gente que trabaja en la zona (protección de las personas). Medidas activas principales son: contención del ruido reflejado, o paredes que absorban el ruido, o recintos cerrados completos. Si se necesita acceso para mantenimiento durante el funcionamiento, entonces el recinto dispondrá de compuertas de servicio con cerrojo o puertas de acceso. Las medidas pasivas incluyen cabinas a prueba de ruidos y habitaciones de control o cascos protectores para los oídos. Para obtener la mejor reducción de ruido, es necesario hacer un análisis de ruido / frecuencia para adoptar las medidas de protección más adecuadas.

© Sterling Fluid Systems B. V

176

5.4 Ruido y nivel de presión sonora Tabla 5.04 Fuentes de ruido y nivel de presión sonora Fuente de ruido

Nivel de presión sonora

Fuente de ruido

Nivel de presión sonora LpA dB(A)

LpA dB(A) Avión de reacción

105 - 135

Motor coche

77

Martillo neumático

90 - 105

Grupo de 10 kW

70

Grupo de 950 kW

89

Grupo de 2 kW

64

Grupo de 500 kW

87

Radio y televisión /

81

Salón

55 - 65

Motor autobús

79 - 83

Conversación

40 - 60

Camión

78 - 84

Habitación tranquila

30 - 40

Grupo de 100 kW

Grupo: bomba centrífuga y motor n = 3000 rpm Los niveles de presión de sonido de arriba son valores medios. El umbral de dolor para el oído humano es de 130 dB(A). El riesgo de dañar el oído puede ocurrir a partir de 85 dB(A), con una exposición continua de unas 8 horas por día y año. Tabla 5.05 Guía de los límites de molestia por ruido medidos en la vivienda más próxima (0.5 m de una ventana abierta) Tipo de edificios en la zona

Por el día

Por la noche

Mayoritariamente industrial

70 dB(A)

70 dB(A)

Mayoritariamente edificios comerciales

65 dB(A)

50 dB(A)

Mezcla de comercial y particular

60 dB(A)

45 dB(A)

Predominio de casas particulares

55 dB(A)

40 dB(A)

Exclusivamente casas particulares

50 dB(A)

35 dB(A)

Hospitales y residencias

45 dB(A)

35 dB(A)

Se entiende por noche las ocho horas entre las 22.00 y las 06.00.

© Sterling Fluid Systems B. V

177

6

Pérdidas de carga en tuberías y accesorios.

6.1

Pérdidas de carga HJ en tuberías rectas

6.1.1

General

Para tuberías de sección circular, y completamente llenas, la pérdida de carga HJ puede calcularse de acuerdo con la ecuación de DARCY-WEISBACH de la siguiente forma: l U² HJ = λ · —— · ——— D 2g donde λ = coeficiente de rozamiento l = longitud de la tubería D = diámetro de la tubería

U = velocidad de circulación del flujo

El coeficiente de rozamiento λ es dependiente de y determinado por las leyes de semejanza relativas al adimensional número de Reynolds: D·U Re = ——— ν Para Re < 2320, es decir régimen laminar, aplicando la ley de HAGENPOISSEULLE, sin considerar la rugosidad interna de la tubería: 64 λ = —— Re Para Re > 2320, es decir régimen turbulento, el caso más generalizado, el valor del coeficiente de rozamiento λ es: •

Para el caso teórico de una tubería hidráulicamente lisa, donde λ sólo depende de Re se determina por: 1 Re · √λ —— = 2 · lg (————) √λ 2,51 En este caso la rugosidad de la superficie interior de la tubería no tiene influencia.

•

Para el caso teórico de una tubería hidráulicamente rugosa, donde λ sólo depende de la rugosidad interna y del diámetro de la tubería, se determina por: 1 k —— = 1,14 ÷ 2,0 · lg —— √λ D donde k = rugosidad de la superficie interna de la tubería En este caso la rugosidad de la superficie interna de la tubería sí afecta al flujo principal.

Para los materiales, diámetros y velocidades de caudal usuales en las tuberías, hay una relación entre hidráulicamente liso e hidráulicamente rugoso. Para este intervalo de transición, el coeficiente de rozamiento λ cumple la siguiente ecuación de acuerdo con PRANDTL-COLEBROOK:

© Sterling Fluid Systems B. V

178

1 2.51 k 1 —— = – 2 · lg (———— – —— · ———) √λ Re · √λ D 3,71 En este intervalo, el número de Reynolds Re y la condición de la tubería, expresada como rugosidad absoluta k o rugosidad relativa k/D, afectará la magnitud del coeficiente de rozamiento λ. Para tuberías con sección no circular, se puede calcular el diámetro equivalente de una tubería circular que tendrá la misma pérdida de carga para la misma velocidad de caudal, rugosidad y longitud, por: 4A Dequivalente = ——— en mm U donde A = área de la sección en mm² U = perímetro mojado en mm Esta fórmula de conversión también se aplica para canales abiertos, suponiendo que en la superficie libre del líquido no hay rozamiento (lo cual no es totalmente cierto). Este diámetro puede también ser usado para calcular el número de Reynolds Re. 6.1.2

Determinación de la pérdida de carga HJ

6.1.2.1

Número de Reynolds Re

La determinación del número de Reynolds para establecer si el régimen es laminar o turbulento, sólo es necesario para líquidos viscosos. En cualquier otro caso el régimen turbulento se da por supuesto. Donde: D = diámetro de la tubería en mm (el Diámetro Nominal “DN” puede ser utilizado) U = velocidad de circulación del flujo en m/s Q = caudal en m³/h ν = viscosidad cinemática en mm²/s el número de Reynolds Re puede ser calculado por D·U Re = ——— · 10³ ν

ó

354 · Q Re = ————— · 10³ D·ν

© Sterling Fluid Systems B. V

179

6.1.2.2

Pérdida de carga HJ, para régimen laminar (Re < 2320) l U² HJ = λ —— · ——— · 10³ D 2g

en m

64 donde λ = —— Re L = longitud de la tubería en m D = diámetro de la tubería en mm (= DN) U = velocidad de circulación del flujo en m/s 6.1.2.3

Pérdida de carga HJ, para régimen turbulento (Re > 2320)

La determinación de λ con la ecuación de PRANDTL-COLEBROOK ocupa mucho tiempo. Es, por lo tanto, más oportuno calcular la pérdida de carga HJ con la ayuda de la tabla 6.03 basada en la ecuación de PRANDTL-COLEBROOK. La tabla 6.03 fue establecida utilizando los parámetros siguientes: •

Una rugosidad absoluta de la superficie interior k = 0.1 mm (tubería de hierro fundido nueva, con recubrimiento interno bituminoso)

•

Una viscosidad cinemática ν = 1,236 mm²/s. Éste es el valor para agua pura a 12°C. Los valores obtenidos son suficientemente exactos para ser utilizados para agua y otros líquidos de similar viscosidad a temperatura ambiente normal

•

Longitud de la tubería l = 100 m

Si la rugosidad absoluta de la superficie interior de la tubería k difiere mucho de 0,1 mm (guía de valores de k, ver tabla 6.01), entonces el valor de pérdida de carga obtenida de la tabla 6.03 debe ser multiplicada por un factor de corrección f como sigue: HJ = HJ (k = 0,1) · f

HJ (k = 0,1) obtenido en la tabla 6.03 f obtenido en la tabla 6.02

Los factores de corrección en la tabla 6.02, también permiten una estimación de las variaciones en las pérdidas de carga HJ, que se pueden esperar en una tubería, después de algunos años de servicio. Debe señalarse que si la superficie interior de una tubería se recubre de incrustaciones, también se produce una reducción del diámetro, este hecho es importante. Si la viscosidad cinemática del líquido ν difiere mucho de 1,236 mm²/s, entonces el valor de la pérdida de carga HJ obtenido de la tabla 6.03 debe ser corregido como se describe en la sección 6.1.3.

© Sterling Fluid Systems B. V

180

Material y tipo de tubería

Condición de la tubería

fundición de hierro (dúctil) recubrimiento bituminoso nuevo sin recubrimiento bituminoso recubrimiento de cemento fundición de hierro (dúctil) corroída uniformemente usado de ligeras a fuertes incrustaciones limpiada después de varios años en servicio acero sin soldadura, nuevo

laminada o estirada

acero soldado, nuevo acero revestido, nuevo

acero, usado

hormigón, usado

0,1 a 0,15 0,25 a 0,15 0,025 1 a 1,5 1,5 a 3 1,5 0,02 a 0,05 0,04 a 0,1

electro-cincada

0,1 a 0,15

recubrimiento bituminoso

0,05

recubrimiento de cemento

0,025

galvanizada

0,01

corroída uniformemente

0,15

ligeramente incrustada

0,15 a 0,4

medianamente incrustada hormigón, nuevo

k en mm

1,5

fuertemente incrustada

2a4

calidad comercial, lisa

0,3 a 0,8

calidad comercial, media

1a2

calidad comercial, rugosa

2a3

después de varios años en uso

hormigón, centrifugado

0,2 a 0,3 0,25

cobre, latón, aluminio, nuevo plástico o cristal estirado o usado extruido

hasta 0,01 hasta 0,03

Tabla 6.01 Valores de rugosidad k para varios materiales y condiciones de la tubería

© Sterling Fluid Systems B. V

181

Tabla 6.02

Factor de corrección para un valor de la rugosidad k ≠ 0,1 mm Para k = 0,05 a 3mm, la diferencia en los valores de corrección debido a la velocidad del flujo es despreciable, aun así los valores medios son mostrados. Sin embargo para k = 0,01mm, el efecto de la velocidad del flujo debe ser tenido en cuenta.

© Sterling Fluid Systems B. V

182

Tabla 6.03a

Pérdida de carga para 100m de tubería utilizando la fórmula PRANDTL-COLEBROOK para k = 0,1mm y régimen turbulento ν = 1,236 mm²/s.

© Sterling Fluid Systems B. V

183

Tabla 6.03b

Pérdida de carga para 100m de tubería utilizando la fórmula PRANDTL-COLEBROOK para k = 0,1mm y régimen turbulento ν = 1,236 mm²/s.

© Sterling Fluid Systems B. V

184

Ejemplo: Datos: agua pura con t = 10 °C (ν = 1,30 mm²/s), Q = 360 m³/h tubería de acero nueva, recubrimiento bituminoso DN 200, l = 400 m número de Reynolds: 354 · 360 Re = ————— · 10³ = 4,9 · 105 es decir, régimen turbulento 200 · 1,30 De la tabla 6.03 obtenemos: HJ = 4,5 m/100 m, U = 3,2 m/s De la tabla 6.01 obtenemos el valor de la rugosidad para una tubería nueva de acero, recubrimiento bituminoso k = 0,05 mm y de la tabla 6.02 un valor de corrección f = 0,91 por lo que la pérdida de carga es obtenida de: HJ (k = 0.05) = 4,5 m · 0,91 = 4,1 m/100 m Para la longitud total de la tubería l = 400 m: 400 m HJ = 4,1 m · ———— = 16,4 m 100 m 6.1.3

Corrección de la pérdida de carga HJ para líquidos con una viscosidad cinemática ν ≠ 1,236 mm²/s

Suponiendo un régimen turbulento con Re > 2320. La corrección se realiza en tres pasos. El subíndice ‘x’ indica los valores para la viscosidad cinemática dada. 1,236 a) Q = Qx · ——— en m³/h ν

con Q en m³/h y ν en mm²/s

b) en la tabla 6.03, se obtiene HJ como se describió en la sección 6.1.2 para el caudal Q y el diámetro nominal de la tubería dado. c) HJ x es entonces obtenida de:

⎛ ν ⎞ HJx = HJ ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 1,236 ⎠

2

En m por 100 m de tubería Con HJ en m por 100 m de tubería y ν en mm²/s

Ejemplo: Datos:

Líquido con ν = 20 mm²/s, Q = 150 m³/h

Tubería nueva de fundición de hierro, recubrimiento bituminoso (k = 0,1 mm), DN 100, l = 50 m 354 · 150 Re = ————— · 10³ = 2,65 · 104 = régimen turbulento 100 · 20

© Sterling Fluid Systems B. V

185

a):

1,236 mm²/s Q = 150 m³/h · —————— = 9,3 m³/h 20 mm²/s de la tabla 6.03 HJ = 0,13 m por 100 m de tubería y el valor requerido 2

⎛ 20 mm 2 /s ⎞ ⎟ = 34m por 100m de tubería 2 ⎝ 1,236mm /s ⎠

HJx = 0,13m ⋅ ⎜

y para la longitud total de la tubería l = 50 m: 50 m HJx = 34 m · ——— = 17 m 100 m La velocidad del flujo es obtenida de la tabla 6.03 para Q = 150 m³/h y DN100 como U = 5 m/s. 6.2

Pérdida de carga HJ en válvulas y accesorios U² en m HJ = ζ · ——— 2g con U = velocidad media del flujo en la sección de referencia en m/s ζ = coeficiente de rozamiento del accesorio U² o HJ = Σ ζ · ——— en m, 2g la suma de los coeficientes de rozamiento ζ de todos los accesorios, sólo es correcto si todos tienen el mismo diámetro nominal. Las siguientes tablas resumen los valores de los coeficientes de rozamiento de las válvulas y accesorios más comunes. Usando valores conocidos para U y ζ, el valor HJ puede ser fácilmente obtenido en la tabla 6.04. Válvulas y accesorios Válvulas de paso recto – completamente abiertas Válvulas de esfera – husillo vertical Cuerpo de fundición, DN 25 a 200

ζ = 2,5

Cuerpo de forjado, DN 25 a 50

ζ = 6,5

© Sterling Fluid Systems B. V

186

Asiento inclinado, válvula a caudal máximo con husillo inclinado DN

25

32

40

50

65

80

100

125 a 200

ζ

1,7

1,4

1,2

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

DN 25 a 200: ζ = 2.0

Válvulas en ángulo – totalmente abierta Válvulas de retención Válvulas de asiento recto, DN 25 a 200

ζ = 3,5

Válvulas de asiento inclinado, DN 50 a 200

ζ = 2,0

Válvulas de pie con colador DN

50 a 80

100 a 350

U = 1 m/s

ζ = 4,1

ζ=3

U = 2 m/s

ζ = 3,0

ζ = 2,25

Combinación de válvulas de pie DN

400

500

600

700

800

1000

1200

ζ

7,0

6,1

5,45

4,95

4,55

4,05

3,9

800

1000

1200

1500

PN 2,5

0,08

0,06

0,05

0,13

PN 6

0,16

0,30

0,25

0,22

0,41

0,37

Válvulas de mariposa y de cierre – totalmente abiertas DN ζ para

400

600

PN 10

0,48

0,33

0,50

0,45

PN 16

1,20

0,85

0,73

0,63

Válvulas de retención, sin contrapeso DN ζ para

200

300

500

600

700

800

1000

1200

U =1m/s

2,95

2,90

2,85

2,70

2,55

2,40

2,30

2,25

U =2m/s

1,30

1,20

1,15

1,05

0,95

0,85

0,80

0,75

U =3m/s

0,76

0,71

0,66

0,61

0,54

0,46

0,41

0,36

Si las válvulas de retención tienen contrapeso, los coeficientes de pérdida pueden ser un múltiplo de los valores dados. Una estimación aproximada puede ser obtenida con la aplicación de los siguientes factores: para U = 1m/s→ f = 4, para U = 2m/s→ f = 3 y para U = 3m/s→ f = 2. Válvulas de retención oscilantes, con contrapeso U

1 m/s

1.5 m/s

2 m/s

≥ 2.5 m/s

ζ

8

3

1,3

0,7

© Sterling Fluid Systems B. V

187

Válvulas de clapeta El coeficiente de rozamiento de las válvulas de clapeta depende de la velocidad del flujo, el diseño y el peso de la clapeta. Por esta razón, los valores fiables sólo pueden ser dados por el fabricante. A título orientativo, se pueden utilizar los valores siguientes: ζ = 1.0 a 1.5. HYDRO – STOP (diafragama contra retroceso del flujo) DN ζ para

50

100

150

200

250

300

400

U=2 m/s

5

6

8

7,5

6,5

6

7

U=3m/s

1,8

4

4,5

4

4

1,8

3,4

U=4m/s

0,9

3

3

2,5

2,5

1,2

2,2

Válvulas de compuerta, plana, totalmente abierta DN

100

200

300

400

500

600 a 800

900 a 1200

ζ

0,18

0,16

0,14

0,13

0,11

0,10

0,09

Válvulas de compuerta, ovalada y redonda, totalmente abierta DN

100

200

300

400

500

600 a 800

900 a 1200

ζ

0,22

0,18

0,16

0,15

0,13

0,12

0,11

Válvulas de aguja, totalmente abierta Referente a las más pequeñas secciones transversales ζ = 0,5 a 0,8 Accesorios La sección transversal de referencia para la velocidad del flujo se indican siempre por

Entrada, también se aplica a la salida de un recipiente a una tubería aristas vivas

redondeada

aristas vivas con ángulo α

muy afilada

ζ = 0,5

achaflanado leve

ζ = 0,25

totalmente achaflanado

ζ = 0,2

ligeramente

ζ = 0,06 a 0,05

normal

ζ = 0,05

α

45°

60°

75°

ζ

0,8

0,7

0,6

© Sterling Fluid Systems B. V

188

aristas vivas salientes

ζ=3 ζ = 0,6

muy afiladas achaflanado leve

Aspiración de la bomba Montaje de forma campana

ζ = 0,05

Montaje forma cónica

ζ = 0,20

Salida, pérdidas en la salida ζ = 1 La velocidad del flujo en la sección transversal de salida es el parámetro determinante Cambios de sección d1 /d2

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

ζ

0,56

0,46

0,24

0,13

0,04

d1 / d2

0,5

ζ para α=8°

0,6

0,7

0,8

0,9

0,12 0,09 0,07 0,04 0,02

α=16°

0,19 0,14 0,09 0,05 0,02

α=25°

0,33 0,25 0,16 0,08 0,03

d1 /d2

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

ζ

0,10

0,22

0,29

0,33

0,35

d1 /d2

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

ζ

0,02

0,05

0,10

0,17

0,26

© Sterling Fluid Systems B. V

189

α

Codos curvados

45°

superficie ζ para

60°

90°

lisa

rugosa

lisa

rugosa

lisa

rugosa

R=d

0,14

0,34

0,19

0,46

0,21

0,51

R=2d

0,09

0,19

0,12

0,26

0,14

0,30

R≥5d

0,08

0,16

0,10

0,20

0,10

0,20

α

45°

60°

90°

Número de costuras de soldadura

2

3

3

ζ

0,15

0,2

0,25

fabricados

Codos de 90° en serie

2 · ζ90°

3 · ζ-90° α

Codos a inglete

4 · ζ90°

45°

60°

90°

superficie

lisa

rugosa

lisa

rugosa

lisa

rugosa

ζ

0,25

0,35

0,50

0,70

1,15

1,30

Codos de 90° combinados

ζ = 2.5

ζ=3

ζ=5

Juntas de expansión Juntas de expansión, con / sin tubo guía

ζ = 0,3 / 2,0

Junta de expansión en lira (plana)

ζ = 0,7

Junta de expansión en lira (fuelle)

ζ = 1,4

© Sterling Fluid Systems B. V

190

Uniones en forma de T, para bifurcar el flujo

aristas vivas ζ = 1,3

redondeadas con base plana ζ = 0,7

esférica con cuello cóncavo ζ = 0,9

Esférica ζ = 2,5 a 4,9

Ramificaciones, línea principal y ramificación con el mismo diámetro nominal Confluencia Qa = 0

Qa = 0,5 Q

Qa =0,8 Q

Qa = Q

0,04

0,35

0,5

-

α=90°

ζd ζa

-

0,3

0,7

0,9

α=45°

ζd

0,04

0,2

0,1

-

ζa

-

0,15

0,35

0,4

Bifurcación α=90° α=45°

Qa = 0

Qa = 0,5 Q

Qa =0,8 Q

Qa = Q

ζd

0,04

0,01

0,2

-

ζa

-

0,9

1,1

1,3

ζd

0,04

0,02

0,2

-

ζa

-

0,4

0,35

0,5

© Sterling Fluid Systems B. V

191

Tabla 6.04

Determinación de la pérdida de carga

© Sterling Fluid Systems B. V

192

U² HJ = ζ · —— 2g

7

Bridas

7.1

Normalización europea y alemana de bridas

7.1.1

Definiciones

PN presión nominal La norma EN 1333 define PN como una denominación alfa-numérica, la cual describe las propiedades mecánicas y dimensionales de los componentes de un sistema de tuberías. Las letras PN son seguidas por un número entero sin dimensiones, el cual indirectamente correlaciona el valor de la presión de diseño de las conexiones, en bares, a una temperatura de 20 °C. DN diámetro nominal La norma EN ISO 6708 define DN como una denominación alfa-numérica para el tamaño de los componentes de un sistema de tuberías, que se utiliza con propósito de referencia. Las letras DN seguidas por un número entero sin dimensiones, el cual indirectamente correlaciona el valor del diámetro interior o exterior de las conexiones, en milímetros. Relación presión / temperatura La relación presión / temperatura define la presión admisible a diferentes temperaturas. La relación depende del valor de la presión nominal (PN) y de los materiales de la brida. La temperatura se refiere al líquido bombeado. La relación presión / temperatura se da en las tablas de bridas normalizadas. Sin embargo, la relación presión y temperatura de la brida, quizás no sea aplicable al conjunto del sistema de tuberías. La relación presión / temperatura de accesorios, instrumentos, juntas y bombas pueden restringir el rango de presión / temperatura de las bridas de conexión. Por lo tanto, los datos del fabricante siempre serán tenidos en cuenta. 7.1.2

Norma europea EN de bridas (DIN EN, BS EN)

Bridas de fundición de hierro, EN 1092-2 La norma cubre las siguientes presiones nominales PN 2,5 PN 6 PN 10 PN 16 PN 25 PN 40 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo B Bridas de fundición nodular (SG), DIN EN 1092-2 La norma cubre las siguientes presiones nominales PN 10 PN 16 PN 25 PN 40 PN 63 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo B

© Sterling Fluid Systems B. V

193

Bridas de acero fundido, EN 1092-1 La norma cubre las siguientes presiones nominales PN 6 PN 10 PN 16 PN 25 PN 40 PN 63 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo B 7.1.3 Norma alemana DIN de bridas

PN 100

Bridas de fundición de hierro La norma cubre las siguientes presiones nominales PN 2,5 PN 6 PN 10 PN 16 PN 25 PN 40 DIN 2530 DIN 2531 DIN 2532 DIN 2533 DIN 2534 DIN 2535 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo C Nota: Estas normas ya no son aplicables para equipos nuevos. Deberá utilizarse la EN 1092-2. Bridas de acero moldeado La norma cubre las siguientes presiones nominales PN 16 PN 25 PN 40 PN 64 DIN 2543

DIN 2544

DIN 2545

DIN 2546

PN 160

PN 250

PN 320

PN 400

DIN 2548

DIN 2549

DIN 2550

DIN 2551

PN 100 DIN 2547

Bridas normalizadas, de cara con resalte, PN 16 a PN 40 tipo C Nota:

PN 64 a PN 400 tipo E Las normas para PN16 a PN100, ya no son aplicables para equipos nuevos. Deberá utilizarse la EN 1092-1.

7.2 Norma americana ANSI de bridas 7.2.1 Definiciones Clase Las bridas son clasificadas por el término “clase”. El termino “clase” tiene similar significado que en Europa el término “presión nominal”, aunque éste no se utiliza. El número dado detrás de “clase” se refiere a la presión en psig, a una temperatura dada, en función del material, el cual se encuentra entre 65 y 650°C. Sin embargo, para bridas de acero ANSI B 16.5, la “clase” es comparable con el valor de presión nominal. NPS La expresión NPS = “tamaño nominal de la tubería” (Nominal Pipe Size) es comparable con el término europeo (DN) “diámetro nominal” NPS es el diámetro nominal en pulgadas y es aplicable a los accesorios de conexión.

© Sterling Fluid Systems B. V

194

Relación presión / temperatura (P/T) La relación presión / temperatura define la presión admisible a diferentes temperaturas. La relación depende de la “clase” de presión y el material de la brida y para bridas fundidas, del tamaño nominal de la tubería (NPS). La relación es independiente del líquido bombeado. La temperatura se refiere a la del sistema de tuberías, aunque puede ser asumido que sea la misma que la del líquido bombeado. La relación presión / temperatura se da en tablas de la norma de bridas. Sin embargo la relación de presión / temperatura de accesorios, instrumentos, juntas y bombas siempre deben ser tenidas en cuenta de acuerdo con los datos dados por el fabricante. 7.2.2 Bridas de fundición de hierro ANSI B 16.1 La norma cubre las siguientes clases de presión nominal Clase 25 Clase 125 Clase 250 Clase 800 (≈ PN 2,5) 1) (≈ PN 10) 1) (≈ PN 25) 1) (≈ PN 40) 1) 1) Este valor no se da en la norma ANSI B 16.1, es decir no son oficiales y sólo sirven a modo de comparación. Bridas CL.25 y 125FF, CL.250 y 800RF 7.2.3 Bridas de acero moldeado ANSI B 16.5 La norma cubre las siguientes clases de presión nominal Clase 150 300 400 600 900 1500 PN 20 PN 50 PN 68 PN 100 PN 150 PN 250 Bridas normalizadas, con cara con resalte tipo RF 7.3

2500 PN 420

Norma Internacional ISO de bridas

7.3.1 Bridas de fundición de hierro ISO 7005-2 La norma cubre las siguientes presiones nominales Serie preferente (Serie 1): PN 10

PN 16

PN 20

PN 50

Serie opcional (Serie 2): PN 2,5

PN 6

PN 25

PN 40

Bridas normalizadas: de cara con resalte tipo RF Excepción: PN 20, sin cara con resalte, FF (cara plana) Nota: (RF) Cara con resalte (Raised face) (FF) Cara plana (Flat face)

© Sterling Fluid Systems B. V

195

7.3.2 Bridas de fundición nodular (SG) ISO 7005-2 La norma cubre las siguientes presiones nominales Serie preferente (Serie 1): PN 10

PN 16

PN 20

PN 50

PN 110

PN 150

PN 260

PN 420

7.3.3 Bridas de acero moldeado ISO 7005-1 La norma cubre las siguientes presiones nominales Serie preferente (Serie 1): PN 10 PN 16 PN 20 PN 50 PN 110 PN 150

PN 260

PN 420

Serie opcional (Serie 2): PN 2,5 PN 6 PN 25 PN 40 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo B

Serie opcional (Serie 2): PN 2,5 PN 6 PN 25 PN 40 Bridas normalizadas, de cara con resalte tipo B 7.4

Prueba de presión

Todos lo componentes de la instalación de una bomba, que están sometidos a presión, p.e., bomba, tubería de presión, accesorios, etc. deben pasar una prueba hidrostática. Sirve para confirmar la resistencia mecánica del componente y lo más importante, que no existen fugas. La prueba de presión especificada debe, generalmente, ser aplicada durante 30 minutos. La presión de prueba normalmente se fija entre 1,3 a 1,5 veces la presión máxima de diseño, o la presión máxima admisible de trabajo, o la presión nominal estándar de las bridas. Se utiliza agua fría y limpia para la prueba hidrostática.

© Sterling Fluid Systems B. V

196

8

Instrumentación para control de instalaciones de bombas centrífugas

La instrumentación se monta en las instalaciones de bombas para la regulación y control de diferentes parámetros de funcionamiento tales como caudal, presión, potencia absorbida, velocidad y temperatura. En la mayoría de los casos los datos son leídos directamente en el lugar de la medición, pero con un equipo apropiado pueden ser transmitidos a una central de control a distancia, donde pueden ser visualizados, grabados y si es necesario modificados. La siguiente instrumentación es utilizada generalmente para el control de instalaciones de bombas centrífugas. 8.1 Medida de la presión Los instrumentos para la medida de la presión se denominan, de acuerdo con sus principios de funcionamiento, como: • Manómetros de columna de líquido y manómetros de pistón • Instrumentos mecánicos (manómetros de esfera) • Instrumentos electrónicos (transductores) 8.1.1 Manómetros Los manómetros de columna de líquido están disponibles como un tubo en U o columna única (con depósito) o tubo concéntrico. Los manómetros de columna de líquido son sencillos, precisos y fiables y con la ventaja que pueden también medir presiones negativas. La columna de líquido es normalmente de mercurio (pmax = 2,5 bar) o tetrabromometano (pmax = 0,2 bar). Éstos no pueden ser utilizados para un control remoto. Los manómetros de columna de líquido no son generalmente utilizados para control de procesos, pero sí como instrumento científico para investigaciones y comprobaciones. El manómetro de cilindro y pistón es el método más preciso para la medición de altas presiones. Éste es por lo tanto utilizado principalmente para estandarización y calibración de manómetros mecánicos. 8.1.2 Instrumentos mecánicos Los medidores analógicos son usados para medir presiones estáticas como presión absoluta, presión positiva o negativa, o presión diferencial. Debido a su robustez y fácil uso, son muy utilizados. Utilizan un tubo flexible o lámina elástica semejante al tipo “Bourdon”. Éstos son utilizados, por ejemplo, para medir la altura total en grandes bombas de aceite o bombas de agua de refrigeración y utilizan un tubo acodado, cerrado en un extremo, el cual está sometido a una presión interna.

© Sterling Fluid Systems B. V

197

La tendencia de este tubo es a abrirse con la presión, lo cual, genera un movimiento, con el que la aguja indicativa proporciona la medida de la presión. Para una precisión elevada, se utilizan medidores de precisión de la clase 0,6. Éstos deben tener una precisión de ± 0,6% del total del rango de la escala. Para ensayos generales se utilizan medidores de clase 2 (precisión de ± 2% del rango total de la escala). El dispositivo se debe seleccionar, de tal manera, que opere dentro del rango más preciso, es decir > 40% del final de escala. Los manómetros de tubo en espiral utilizan la deflexión del tubo, el cual se sujeta por el borde de su circunferencia y es sometido a la presión de medida sólo por un lado. La desventaja de este tipo es su sensibilidad a sobrecargas y la transmisión de engranajes a la aguja indicadora, debido al pequeño movimiento del tubo. Su ventaja está en la comodidad de uso especialmente para medir diferencias de presión. Además la utilización del tubo, lo hace ideal para medidas de líquidos pegajosos o agresivos. 8.1.3 Transductores electrónicos de presión y visualización La medida electrónica de la presión está basada en resistencias piezométricas o inductancia o medidores de deformación, se utilizan para medir los cambios estáticos y dinámicos de la presión. Se pueden medir presiones absolutas por encima o debajo de la presión atmosférica, así como presiones diferenciales. El rango cubierto va de 0,1 a 4000 bar, con una medida clase 0,1. Son ideales también para medir picos de presión que puedan producirse. 8.2 Medición del caudal Los instrumentos para la medición del caudal pueden ser: • Medidor de caudal de paso, o • Medidores volumétricos 8.2.1 Medidor de caudal Los instrumentos para la medida del caudal incluyen: • sistemas diferenciales de caudal / presión • instrumentos magnéticos inductivos • sistemas ultrasónicos • sistemas de flotación

© Sterling Fluid Systems B. V

198

La medida del caudal utilizando diferenciales de presión es un método universalmente aplicado. Se utiliza una estrangulación en el conducto principal, lo que provocará un diferencial de presión. Los dispositivos de estrangulación pueden ser un reductor, tobera, tubo venturi o tobera venturi. El diafragma normalizado es un disco plano con un taladro concéntrico con arista viva aguas arriba. Con una tobera, la entrada es redondeada y se extiende en la dirección del flujo. El venturi normalizado es similar a la tobera en el lado de la entrada, pero tiene una forma de difusor en la salida para reducir la pérdida de carga. Las dimensiones, geometría e instalación son impuestas por varias normas y por lo tanto estos dispositivos tienen a menudo orificios normalizados, etc. Los dispositivos de medida de presión diferencial pueden ser manómetros de columna de líquido o instrumentos electrónicos para presiones diferenciales. La medida del caudal por inducción magnética, se basa en la ley de inducción de Faraday y es el método estándar para líquidos conductores. La conductividad debe ser al menos de 20 µS/cm. Este valor se puede reducir a 0,05 µS/cm con diseños especiales. Esto permite utilizar este método para agua destilada (conductividad < 5 µS/cm) y para el agua de alimentación (conductividad 0,2 µS/cm). Un campo magnético homogéneo, perpendicular a la dirección del fluido, induce un voltaje en el líquido conductor, que es proporcional a la velocidad del flujo. Este sistema tiene la ventaja de no causar pérdidas de carga por la instrumentación. Además es aconsejable para líquidos pastosos y fangos y en materiales adecuados o revestidos, pueden ser utilizados para comestibles, ácidos y alcalinos. La medida ultrasónica del flujo es más utilizada cuando la conductividad del líquido es tan pobre que hace imposible el uso del método de inducción magnética, por ejemplo, el petróleo crudo. Una cabeza piezoeléctrica se coloca en ángulo respecto al flujo y alternativamente transmite y recibe señales ultrasónicas a través del flujo. Al pasar el líquido por la cabeza cambia de dirección antes y después, con lo que se puede calcular la velocidad del flujo y por lo tanto el caudal. Para la medición de bajos caudales, de hasta 120 m3/h, los instrumentos de tipo flotador son muy utilizados. En estos instrumentos los flotadores suben por la fuerza del flujo, en columnas de medición verticales hasta el punto donde el peso del flotador se equilibra. Este punto es una medida de la velocidad del flujo y como el tubo suele estar calibrado con una escala, el caudal puede ser leído directamente.

© Sterling Fluid Systems B. V

199

8.2.2 Medidores volumétricos del caudal Como medidores volumétricos se incluyen los siguientes tipos: • • •

turbina rueda dentada pistón rotatorio

Para bombas centrífugas, el medidor volumétrico tipo turbina es el más utilizado. Con este instrumento la velocidad de rotación de la turbina es proporcional a la velocidad del flujo. Es indicado para líquidos calientes o fríos y, en materiales adecuados, para líquidos corrosivos. Una condición para todos los medidores volumétricos de flujo es que el líquido esté limpio. El medidor tipo rueda dentada está especialmente indicado para productos derivados del petróleo, hasta una viscosidad de 1·105 mPa·s y también para leche, zumos de fruta, ácidos y álcalis. Utilizando el principio de desplazamiento positivo las ruedas son movidas por la diferencia de presión mostrándose en un indicador. Para viscosidades muy altas las ruedas se pueden calentar. El tipo pistón rotatorio es utilizado en aplicaciones similares; un pistón montado excéntrico gira por el flujo. 8.2.3 Indicadores de caudal Para el control de líquidos de servicio, tal como agua de refrigeración, aceites de lubricación, etc, no es necesario tener una medida cuantitativa del fluido. Sin embargo, a menudo, es aconsejable para la seguridad del funcionamiento de la instalación, utilizar un indicador de flujo para controlar el suministro. Estos dispositivos utilizan una bola que gira o una bandera que permite un control visual del flujo. Pueden también utilizarse contactos eléctricos que den una señal en caso de pérdida de flujo. 8.3 Medida de la potencia La potencia absorbida por una bomba centrífuga se mide, generalmente, por dos sistemas: • Medida del par • Medida de la potencia eléctrica 8.3.1

Medida del par

8.3.1.1 Medida del par con medidores por deformación Esta medida se hace con ejes medidores de par que se montan entre bomba y motor. Por esta razón, generalmente sólo se utiliza en bancos de pruebas.

© Sterling Fluid Systems B. V

200

8.3.1.2 Medida del par con sensores de corriente de Eddy Este método se basa en el principio de que la permeabilidad de las líneas del campo magnético es alterada por el esfuerzo mecánico. La cabeza del sensor que se fija en el eje de la bomba, genera un campo magnético que penetra en el eje e induce una tensión eléctrica en la bobina secundaria de la cabeza del sensor, la cual es proporcional al par. La medida no tiene contactos con influencia negativa. Este método sólo puede ser utilizado si hay una zona accesible en el eje para posicionar el sensor en el lado de accionamiento de la bomba. 8.3.2 Medida de la potencia eléctrica Se mide la potencia absorbida por el motor eléctrico y en función de su rendimiento, se deduce la potencia absorbida por la bomba. El rendimiento del motor se obtiene de tablas IEC y datos facilitados por el fabricante. Con motores de CC es suficiente medir la intensidad y el voltaje para calcular la potencia eléctrica. Para motores trifásicos, se mide la potencia en dos fases cualquiera, con dos vatímetros, la potencia total se obtiene con la suma. Los más sofisticados medidores leen ambas fases y calculan la potencia total dando una simple lectura. Si hay una caja de engranajes entre la bomba y el motor, hay que establecer la forma de determinar la pérdida de rendimiento. 8.4 Medida de la velocidad La velocidad de una bomba centrífuga puede ser medida de diferentes maneras: • tacómetro mecánico • transmisor de impulsos • generadores de corriente de Eddy • medidores de deslizamiento Los medidores mecánicos, tacómetros de mano, miden las vueltas de un contador en un periodo de tiempo y da la velocidad en revoluciones de una máquina. La medida se realiza usando un taladro centrado en el extremo del eje.

© Sterling Fluid Systems B. V

201

Los transmisores de impulsos pueden ser inductivos u ópticos y usualmente, con un contador electrónico se obtiene la lectura en impulsos por unidad de tiempo. Los impulsos pueden ser generados, por ejemplo, a través de una rueda dentada montada en un eje con un número de dientes adecuado. El medidor de corriente de Eddy funciona electrónicamente utilizando la proporcionalidad lineal de una corriente generada, CC o CA, para una velocidad. El generador es directamente acoplado al eje de la bomba. Para bombas centrífugas que son accionadas por motores trifásicos y de CA, la velocidad puede ser calculada por la frecuencia de alimentación y la velocidad de deslizamiento del motor. Una bobina montada en un punto adecuado de la carcasa del motor hace de transmisor y un medidor de bobina actúa como indicador. La particular ventaja de este método es que no necesita el extremo del eje libre, por ejemplo, para motores con rotor encapsulado. 8.5 Medida de la temperatura La medida de la temperatura en bombas centrífugas se hace usualmente con instrumentos de contacto directo. Esto significa que debe haber un buen intercambio de calor entre el objeto, cuya temperatura va a ser medida, y el sensor, pero por el contrario ese calor no debe ser transmitido al exterior. Los termómetros de contacto pueden ser divididos en: • termómetros de contacto mecánicos • termómetros de contacto eléctricos Los termómetros de contacto mecánicos son, en su mayoría, tubos de cristal llenos de líquido o muelles con un rango de -200°C a 800°C dependiendo del líquido (normalmente alcohol, tolueno o mercurio). y Termómetros por dilatación de metal, bien por barra de dilatación o por bimetales con un rango entre -50°C y 1000°C. En termómetros de contacto directo eléctricos, son familiares los dispositivos del tipo resistencia. Éstos dependen de la proporcionalidad lineal de la resistencia eléctrica del platino con el cambio de temperatura. Éstos son casi exclusivamente conocidos como Pt100 (100Ω a 0°C), y tienen un rango de -200°C a 750°C. Los termopares se basan para su funcionamiento, en el hecho de que dos metales diferentes soldados juntos generan un pequeño voltaje cuando son sometidos a un cambio de temperatura. Este voltaje es extremadamente pequeño, pero proporcional al cambio de temperatura y depende de la pareja de metales. El rango va de -270°C a 1770°C en función del par de metales.

© Sterling Fluid Systems B. V

202

Los termómetros de resistencia y termopares tienen la ventaja de que el valor de la medida se da directamente como una señal eléctrica y puede ser registrado, transmitido o utilizado para control. 8.6 Medida de la vibración La medida se hace de la velocidad de vibración, (ver sección 5.1). Se hace radialmente en el área de los rodamientos o en el eje. Controlar la vibración es fundamental para determinar el funcionamiento fiable de las bombas centrífugas en su conjunto. Si el valor límite dado en la tabla 5.01 es excedido por un periodo de tiempo, la causa debe ser investigada y el problema corregido. El control continuo normalmente sólo se realiza en bombas de alto valor o de consecuencias muy costosas en caso de avería. Para la mayoría de las bombas centrífugas, un control periódico con un equipo portátil sería suficiente. 8.7 Medida del nivel La medida del nivel del líquido en depósitos, tanques y pozos es necesaria para arrancar y parar las bombas y evitar funcionamientos en seco. Para este propósito son utilizados en su mayor parte sensores de presión, contactos de placa o interruptores, que producen una señal eléctrica para proceder al control y regulación.

© Sterling Fluid Systems B. V

203

9

Fundamentos de motores eléctricos

Para el accionamiento de bombas centrífugas lo más utilizado son los motores eléctricos. A la vanguardia están los motores trifásicos de inducción, los cuales están disponibles con prácticamente ilimitadas características de funcionamiento. Los motores monofásicos de corriente alterna, se utilizan sólo generalmente donde no se dispone de corriente trifásica. Los motores de corriente continua, se instalan para equipos de emergencia, tales como bombas de aceite para lubricación de emergencia, que son necesarias para el funcionamiento de una planta o para pararla de forma segura en un eventual fallo de la alimentación eléctrica principal. Tales motores generalmente son accionados por paquetes de baterías (SAI en español, UPS en inglés). 9.1

Suministro eléctrico

9.1.1 Intensidad y voltaje La corriente eléctrica es el movimiento de las partículas negativas (electrones) transportando una carga eléctrica a través de materiales conductores metálicos, semiconductores, líquidos (electrolito) y gases. La dirección de la corriente eléctrica convencionalmente acordada es del polo positivo al negativo, es de hecho, la dirección opuesta al verdadero movimiento del electrón. El potencial eléctrico (voltaje) es la energía que produce una corriente eléctrica en un circuito. El flujo de una corriente eléctrica representa el movimiento continuo y constante o alterno, de partículas cargadas en un conductor. 9.1.2 Suministro de corriente continua (CC) (Direct current – DC) Una corriente eléctrica con dirección constante de flujo se denomina corriente continua. Los generadores de (CC) se utilizan para generar corriente continua de fuentes no eléctricas. Como el suministro de energía principal es, generalmente, de corriente alterna, el suministro de corriente continua se obtiene normalmente de la corriente alterna y trifásica utilizando rectificadores o en caso de equipos de emergencia (p.e. bombas de aceite de reserva) se obtiene de paquetes de baterías (acumuladores). Los suministros de CC más usuales son 110, 220, 440, 550 y 600 Voltios (V) y para baja potencia de 24 a 60 Voltios. 9.1.3

Suministro de corriente alterna (CA) (Alternating current AC) y trifásica Una corriente eléctrica cuya dirección e intensidad varían periódicamente, siguiendo generalmente una curva senoidal entre valores límite positivos y negativos, es designada como corriente alterna. Un voltaje alterno se induce en una bobina que gira en un campo magnético homogéneo.

© Sterling Fluid Systems B. V

204

Una vuelta completa de la bobina 360º induce un ciclo completo de voltaje alterno. La continuación de este efecto produce la “generación electromagnética” de la corriente alterna. A diferencia de la corriente continua la magnitud y dirección de la CA es cíclica. La forma más sencilla de suministrar CA es en monofásico, sin embargo, en la práctica los sistemas multifase son preferidos. El suministro estándar es en trifásica. La corriente trifásica es la forma de suministro de energía más importante de la industria de generación eléctrica. Está formada por tres fases simples de corriente, las cuales están desfasadas 120º una respecto a la otra en el ciclo tiempo y son transportadas por tres conductores, o por cuatro conductores en un sistema trifásico con neutro. Además de un voltaje entre fases (voltaje triángulo) existe el voltaje en estrella (entre fase y punto neutro de la estrella) que es más pequeño que el voltaje entre fases en el factor √3. Las centrales eléctricas generan casi exclusivamente corriente trifásica. Sistemas de iluminación, pequeños motores y herramientas eléctricas utilizan monofásica que se toma entre una fase y el neutro de la trifásica. Los sistemas trifásicos de bajo voltaje están formados por tres líneas principales L1, L2, L3 y el neutro N. El neutro se conecta en el centro de la estrella del generador. Dos fases o una fase y neutro forman un sistema de corriente alterna monofásica. El voltaje entre las fases (L1, L2, L3) es la tensión de alimentación UL; el voltaje entre una fase y neutro es el voltaje de estrella U.

Fig. 9.01 Sistema trifásico Las corriente alterna se genera con varias frecuencias (ciclos por segundo). La frecuencia f tiene como unidad el Hertzio (Hz). La red eléctrica europea de suministro opera con un valor estable de 50 Hz. Hay algunas excepciones como sistemas locales de suministro y sistemas de ferrocarril. Fuera de Europa, los sistemas con suministro de 60 Hz son también comunes, aunque algunos países tengan zonas con 50 Hz y otras con 60 Hz. En caso de duda deberá ser consultado el usuario final.

© Sterling Fluid Systems B. V

205

Tabla 9.01

Frecuencias fuera de Europa

África América

50 Hz 60 Hz

Asia

50 Hz

Australia y Nueva Zelanda

50 Hz

Excepción Liberia: 60 Hz Barbados, Chile, Jamaica, Paraguay, Uruguay: 50 Hz Bolivia, Guyana, Haití: 50/60 Hz Corea, Filipinas, Arabia-Saudí, Taiwán: 60 Hz Japón: 50/60 Hz

El suministro eléctrico se divide en tres escalones, muy baja tensión hasta 42 V, baja tensión hasta 1000 V y alta tensión > 1000 V. Las tensiones muy bajas se usan en juguetes (hasta 24 V) y luces de seguridad en áreas de trabajo, por ejemplo en barcos. Baja tensión y alta tensión son el principal suministro para máquinas eléctricas. Tabla 9.02 Frecuencia

50 Hz 60 Hz

Tabla 9.03

Suministro de baja tensión trifásico Rango de voltaje según DIN IEC 38 (tolerancia ± 10%) 230V ∆ / 400V Y

Rango de voltaje admisible según DIN VDE 0530 o DIN IEC 34-1 (tolerancia adicional de ± 5%) 220...240V ∆ / 380...420V Y

400V ∆ / 690V Y

380...420V ∆ / 660...725V Y

460V Y

440...480V Y

460V ∆

440...480V ∆

Selección de alta tensión

50 Hz 60 Hz

3 kV 2.4 kV

6 kV

6.6 kV

4.8 kV

10 kV 6.9 kV

12 kV

9.2 Motores eléctricos Los motores eléctricos convierten energía eléctrica en trabajo mecánico. Los motores eléctricos utilizan la potencia generada por un campo magnético en un conductor eléctrico y producen un par. Los motores constan de un estator fijo y un rotor los cuales están separados por un estrecho espacio en aire.

© Sterling Fluid Systems B. V

206

Dependiendo del suministro disponible o elegido, los siguientes tipos de motores están disponibles: • Motores de CC • Motores monofásicos de CA • Motores trifásicos 9.2.1 Motores de corriente continua Los motores de CC están disponibles como: • Motores de derivación • Motores de excitación en serie • Motores de doble excitación • Motores de derivación excitados exteriormente (Imán permanente). Los motores de excitación en derivación se utilizan exclusivamente para accionar bombas centrífugas con CC. En estos motores de CC, el arrollamiento inductor (estator) y el inducido (rotor) se conectan en paralelo al suministro principal. Comparado con otros tipos de motores de CC, el de excitación en derivación tiene la ventaja de que la velocidad es casi independiente de la carga. Las bombas centrífugas, con motores de excitación en derivación de CC, están limitadas generalmente a aplicaciones especiales tales como vehículos, barcos y para accionamiento de equipos de emergencia (por ejemplo, bombas de aceite de reserva). El suministro de CC se obtiene normalmente de generadores de CC, transformadores o paquetes de baterías (acumuladores). 9.2.2

Motores monofásicos de corriente alterna

Los motores monofásicos de inducción se construyen para bajas potencias hasta aproximadamente 5 kW. Éstos son conectados a una sola fase al suministro principal, lo más común es 230 V. Los motores monofásicos pueden ser conectados a un suministro trifásico, utilizando el voltaje (U) de la estrella. Como el suministro monofásico no da al motor un sentido de giro definido, éste no arrancará cuando está en reposo. Para dar al motor un sentido de giro definido, un arrollamiento auxiliar (devanado de arranque) se monta en el estator y se alimenta a través de un condensador, con una corriente que se toma de la fase del estator. De esta manera se genera un campo magnético rotacional en una dirección determinada. Un condensador de funcionamiento es conveniente, por regla general, para bombas centrífugas. El par de arranque es 0,3 a 0,4 veces el par de diseño. Si esto es insuficiente, pueden ser adecuados los condensadores de arranque y funcionamiento. Éstos producen un par de arranque de 1,5 a 1,8 veces el par de diseño. El condensador de arranque es desconectado por un interruptor centrífugo cuando el motor alcanza cierta velocidad.

© Sterling Fluid Systems B. V

207

9.2.3 Motores trifásicos Los motores trifásicos de inducción se construyen para bajo y alto voltaje. El límite superior de la potencia para motores de bajo voltaje es aproximadamente 800 kW. Los motores de alto voltaje comienzan desde unos 160 kW, pero se utilizan preferentemente en el rango de 1 a 11 MW. Los motores trifásicos están disponibles como: • Motor de inducción asíncrono de jaula de ardilla • Motor asíncrono de anillos rozantes • Motor síncrono 9.2.3.1 Motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla Este tipo de motor, domina con mucho, el mercado para el accionamiento de bombas centrífugas. Las características operativas, por regla general, cumplen con los requerimientos y la sencillez de construcción mecánica difícilmente se puede mejorar. El rotor no necesita alimentación de energía y por ello, tampoco conmutador, anillos colectores ni escobillas y aparte de los rodamientos no hay partes con desgaste. La mayoría de las máquinas más utilizadas están normalizadas con relación a su potencia y dimensiones para un tipo particular de construcción y grado de protección, de este modo se simplifica el proceso de selección del motor para la bomba. La parte eléctrica del motor la constituyen el estator y el rotor. El estator se construye de laminas de hierro con ranuras, las cuales, llevan los tres devanados de las fases. El rotor tiene ranuras que llevan barras conductoras de cobre o de aluminio. Éstos son conectados en un extremo cortocircuitándolos por anillos que forman una jaula. Por lo que comúnmente se denominan “motor de jaula de ardilla”. Los terminales de los devanados del stator se pueden conectar en estrella (Y) o en triángulo (∆) o para arranque estrella-triángulo. Vea la sección 9.4.1. Si los devanados del estator se conectan a un suministro de energía con el voltaje y la frecuencia fijados, se establece un campo magnético que gira con relación al estator fijo a la velocidad síncrona. nsyn =

f — · 120 en rpm p

donde

f = frecuencia suministrada en Hz p = Número de polos en el devanado del estator

Este campo que gira, induce un voltaje en los conductores del devanado del rotor y una intensidad cuya magnitud depende de la resistencia del circuito. El campo que gira y la intensidad del rotor son los requisitos previos para generar par. Esto significa que el rotor no puede conseguir la velocidad de rotación del campo, ya que la generación de la intensidad en el rotor depende de los conductores que cortan las líneas de fuerza del campo. El rotor por lo tanto es más lento (asincrónicamente) que la velocidad síncrona.

© Sterling Fluid Systems B. V

208

Este diferencial es el deslizamiento s que se expresa como un % de la velocidad síncrona. nsyn – n s = ———— · 100 en % nsyn La velocidad del motor (velocidad asíncrona) es, por lo tanto, dada por: s en rpm n = nsyn (1– ——) 100 Tabla 9.04 Velocidad síncrona nsyn en rpm a f = 50 y 60 Hz para diferentes número de polos Nº de polos

2

4

6

8

10

12

14

16

18

50 Hz

3000

1500

1000

750

600

500

428

375

333

60 Hz

3600

1800

1200

900

720

600

514

450

400

Con el incremento de carga en el motor, se requiere una intensidad mayor en el rotor, el deslizamiento se incrementa y la velocidad se reduce. El deslizamiento obtenido a la potencia de diseño depende del tamaño del motor y se reduce cuando aumenta el tamaño del motor. Con el motor sin carga sólo tiene que vencer pequeñas pérdidas internas, por lo tanto, un par bajo es adecuado. Con cargas pequeñas, la velocidad del motor está, por lo tanto, próxima a la velocidad síncrona. Tabla 9.05

Deslizamiento sN para varios niveles de potencia (valores orientativos)

Nivel de potencia

kW

Deslizamiento sN

%

1

10

100

1000

6-9

3-4

0,7 – 1,6

0,5 – 0,8

Los motores de 2 polos tienen el valor más bajo y el valor más alto los de 8 polos. La velocidad y la potencia nominal exactas se obtienen de los datos del fabricante. Para acelerar los motores de inducción asíncronos de jaula de ardilla desde el reposo n = 0 hasta la velocidad nominal nN con una carga dada, son factores determinantes la magnitud del par de arranque y la forma de la curva par/velocidad. La forma de la curva viene determinada por el diseño de los rotores, principalmente por las barras conductoras del rotor. El gran número de construcciones y designaciones diferentes pueden ser reducidas básicamente a tres tipos de rotores: barra redondeada, barra de alta tensión y rotores con barras dobles. Dependiendo del número de polos y el tamaño de la carcasa, hay motores trifásicos disponibles con diferentes tipos de rotor con sus correspondientes curvas de par. Como el par motor de las bombas centrífugas aumenta con el cuadrado de la velocidad, la clase de par (rotor) del motor tiene generalmente pequeñas consecuencias en el arranque de la bomba. Hay siempre suficiente par de aceleración Mbmi disponible.

© Sterling Fluid Systems B. V

209

MA MK ML Mm MN MS nN nsyn

Par de arranque Par de inversión Par de carga Par motor Par nominal Par mínimo de aceleración Velocidad nominal Velocidad síncrona

Fig. 9.02 Características de la curva par velocidad de un motor de inducción asíncrono de jaula de ardilla 9.2.3.2

Construcción especial de motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla Para algunas aplicaciones, se han desarrollado construcciones especiales, en las que el motor y la bomba forman una unidad compacta monobloc. Estas incluyen: • Motores sumergibles • Motores encapsulados • Motores sumergidos Los motores sumergibles utilizan el líquido en que la bomba se sumerge como un medio de refrigeración. Los motores se sellan y se llenan con aire o aceite. Están construidos con la suficiente seguridad para que puedan permanecer operativos aún no estando totalmente sumergidos en el medio refrigerante. Se utilizan para accionar bombas sumergibles verticales, p. e. bombas de aguas residuales, fangos y bombas de refrigeración. Los motores encapsulados tienen el rotor mojado y el estator seco. Una campana aislante de pared fina resistente a la corrosión, aísla al devanado del estator del líquido bombeado. El motor encapsulado y la bomba forman un conjunto sin juntas y sin fugas. Las bombas con motor encapsulado se utilizan como bombas químicas y bombas circuladoras para calefacción. Vea la sección 4.11.2. Los motores sumergidos tienen mojado el rotor y el estator. El motor se llena completamente con líquido, agua o aceite. Se utilizan para accionar bombas en perforaciones o pozos profundos, (4, 6, 8,…… pulgadas de diámetro).

© Sterling Fluid Systems B. V

210

9.2.3.3 Motores trifásicos asíncronos de anillos rozantes Estos motores son elegidos en lugar de los motores de jaula de ardilla cuando: • se requiere un par de arranque elevado • se requiere una baja intensidad en el arranque Como estos atributos no son relevantes para bombas centrífugas, el uso de motores de anillos rozantes no es necesario. Los motores de anillos rozantes se utilizan, en algunos casos, cuando una bomba centrífuga requiere regulación de velocidad en combinación con una alta potencia. El uso de una serie de rectificadores con el motor de anillos rozantes puede proporcionar una solución económica. Vea también sección 9.6.1.3. El rotor de anillos rozantes tiene un bobinado trifásico, con el mismo número de pares de polos y construcción semejante al estator. Las bobinas se conectan por anillos rozantes con resistencia variable. El par en el arranque y en la aceleración puede ser controlado variando la resistencia total del circuito del rotor. A causa de la construcción del anillo colector, este motor asíncrono pierde su sencillez y fiabilidad. Es más costoso que el motor de jaula de ardilla y las escobillas y anillos rozantes requieren mantenimiento. El desgaste que se produce en los anillos rozantes y escobillas puede provocar un cortocircuito, si el motor lo admite, se puede evitar con un dispositivo que levante las escobillas. Los motores pueden también estar equipados con control de desgaste y equipados con micro-conmutación. 9.2.3.4 Motores trifásicos síncronos El uso de motores síncronos para accionamiento de bombas centrífugas es cuestión del coste principal, el abastecimiento eléctrico (corrección del factor de potencia) y el tipo de aplicación de la bomba. La inversión requerida para el arranque, sincronización, excitación y control es sólo una limitación relativa, dependiendo del tamaño del motor y es menos significativa al aumentar el tamaño del mismo. Los motores síncronos cuestan entre un 10 a un 40% más que los motores asíncronos equivalentes. Las ventajas de un motor síncrono en compensación, incluyen la posibilidad para la corrección del factor de potencia y el rendimiento es más alto, de forma que puede ser rentable en bombas centrífugas de gran potencia, de 8 a 10 MW. Los generadores síncronos se pueden utilizar también como motores síncronos. Tales máquinas se encuentran en plantas de bombas para generación y almacenamiento de energía, como accionamientos de bombas y generadores.

© Sterling Fluid Systems B. V

211

9.3

Construcción de motores eléctricos

9.3.1 Tipo de construcción La construcción y disposición de montaje de motores eléctricos están normalizados en Europa por IEC 34-7, (BS4999 pt 107). La designación sigue dos sistemas de códigos IM (International Mounting) que son: •

Código I

un sistema alfa-numérico para motores con rodamientos en ambos lados protegidos y una salida de eje. • Código II un código numérico con amplio campo de aplicación inclusive el código I. La mayoría de los tipos más comúnmente utilizados en la construcción de accionamientos de bombas centrífugas son listados en la tabla siguiente. Tabla 9.06 Código I

Construcción de máquinas eléctricas Código II Fig.

Construcción

Máquinas con eje horizontal IM B3

IM 1001

2 rodamientos en ambos lados protegidos, carcasa con patas, montaje sobre patas.

IM B35

IM 2001

2 rodamientos en ambos lados protegidos, carcasa con patas, escudo rodamiento lado de accionamiento con brida, montaje sobre patas, brida de montaje adicional.

IM B5

IM 3001

2 rodamientos en ambos lados protegidos, carcasa sin patas, escudo rodamiento lado de accionamiento con brida, brida de montaje. Se recomienda que este tipo de construcción sea utilizado hasta tamaño 200 (37kW, 2-polos; 30kW, 4-polos). Para potencias mayores se debe utilizar el IM 35.

Máquinas con eje vertical IM V1

IM 3011

2 rodamientos en ambos lados protegidos, carcasa sin patas, escudo de rodamiento con brida en el lado de accionamiento, brida de montaje y eje accionamiento hacia abajo. Con esta construcción se recomienda una cubierta de protección. Para motores con protección contra explosión, existe una norma.

© Sterling Fluid Systems B. V

212

9.3.2 Clase de protección de equipos eléctricos 9.3.2.1 Código IP El código IP (Internacional Protection) describe las medidas de protección para prevenir el contacto con personas y protección contra la entrada de sólidos y líquidos, según IEC 34-5, EN 60529 (B 4999 Pt 105). La protección cubre lo siguiente: •

Protección contra el contacto de personas con piezas conectadas o móviles en el interior de la carcasa y la prevención de entrada de cuerpos sólidos.

•

Protección del equipo de la entrada de agua.

La clase de la protección es designada por un código alfa numérico de dos letras IP y dos dígitos. Tabla 9.07

Primer dígito define la protección contra el contacto y cuerpos extraños

Primer dígito 0 1 2

3

4

5

6

Protección contra el contacto y cuerpos extraños Sin protección especial Protección contra la entrada de cuerpos extraños mayores de 50 mm, pero sin protección contra entradas intencionadas Protección contra la entrada de cuerpos sólidos extraños de diámetros mayores de 12mm. Protección contra contacto de dedos con partes conectadas o móviles. Protección contra la entrada de cuerpos sólidos extraños de diámetro mayores de 2.5mm. Protección contra contacto de herramientas o cables. Protección contra la entrada de cuerpos sólidos extraños de diámetros mayores de 1mm. Protección contra contacto de herramientas o cables. Protección contra la acumulación de polvo. La penetración de polvo no es evitada, pero no se acumula en suficiente cantidad como para impedir el funcionamiento de la máquina. Completa protección contra contacto con partes conectadas o móviles. Protección hermética contra el polvo. Protección completa contra el contacto.

© Sterling Fluid Systems B. V

213

Tabla 9.08 Segundo dígito 0 1 2

3 4 5

6

7

8

Segundo dígito define la protección contra el agua. Protección contra el agua Sin protección especial. Protección contra gotas de agua que caen verticalmente, las cuales no deben tener efecto perjudicial. Protección contra gotas de agua que caen verticalmente, las cuales no deben tener efecto perjudicial. La carcasa del motor puede inclinarse hacia arriba hasta 15° de su posición normal, sin efecto perjudicial (agua que cae en ángulo). Protección contra caída de agua en cualquier ángulo hasta 60°, la cual no debe tener efecto perjudicial. Agua rociada. Protección contra agua rociada en cualquier ángulo, la cual no debe tener efecto perjudicial. Agua salpicada / rociada. Protección contra agua rociada por una boquilla, en cualquier ángulo, la cual no debe tener efecto perjudicial. Riego con una manguera de agua. Protección contra agua torrencial sobre la máquina, por ejemplo: debido a la mar fuerte, donde el agua no debe entrar en la carcasa en la cantidad suficiente para tener efecto perjudicial. Protección contra agua cuando la máquina se sumerge a una presión y tiempo especificados. El agua no debe entrar en la carcasa en la cantidad suficiente para tener efecto perjudicial. La carcasa está diseñada para la inmersión permanente en el agua, bajo condiciones definidas por el fabricante.

La clase de protección estándar para los motores trifásicos es IP55. 9.3.2.2 Código IK El código IK describe el grado de protección de la carcasa contra impactos mecánicos externos, según EN 50102. La clase de protección es designada por un código alfa numérico de dos letras IK y dos dígitos.

© Sterling Fluid Systems B. V

214

Tabla 9.09

Grado de protección contra impactos mecánicos.

Código-IK

Energía del impacto

Código-IK

Energía del impacto

01

0,15 J

06

1J

02

0,20 J

07

2J

03

0,37 J

08

5J

04

0,50 J

09

10 J

05

0,70 J

10

20 J

La clase de protección estándar para motores trifásicos es IK 08. 9.3.3 Métodos de refrigeración El método de refrigeración se define de acuerdo con IEC 34-6, EN 60034-6, (BS4999 pt 106). La clase de refrigeración es designada por un código alfa numérico de dos letras IC y dígitos y letras adicionales. Ejemplo: IC 4 A 1 A 1 método del movimiento de refrigerante secundario – 1 = circulación libre refrigerante secundario – A = aire método del movimiento de refrigerante primario – 1 = circulación libre refrigerante primario – A = aire disposición del circuito – 4 = superficie de la carcasa refrigerada

Forma simplificada: Si no hay peligro de ambigüedad, el símbolo A para el aire se puede omitir, así que la forma abreviada podría ser: IC411. El método estándar de la refrigeración de los motores de inducción trifásicos con protección de la clase IP55 es el sistema IC411. Esto significa que la superficie del motor está refrigerada por aire, carcasa lisa o acanalada y un ventilador montado en el eje.

© Sterling Fluid Systems B. V

215

9.3.4 Aislamiento El aislamiento de los devanados se clasifica en clases de temperatura de acuerdo con IEC 34-1 Tabla 9.10

Aislamiento

Clase B

Incremento de temperatura (∆T) y máxima temperatura en el punto más caliente del devanado (Tmax) de acuerdo con IEC 34-1. Tmax ∆T medida por el método de con una temperatura media de resistencia refrigeración de 40 °C 80 K 125 °C

Clase F

105 K

155 °C

Clase H

125 K

180 °C

Generalmente los motores trifásicos tienen aislamientos clase F. 9.4

Instalación y funcionamiento de motores eléctricos

9.4.1

Clasificaciones

9.4.1.1 Potencia Los motores se eligen en tablas que indican su potencia medida de salida. Esto es, la potencia disponible en el eje motriz que debe ser igual a la potencia requerida por la bomba. Vea también la sección 1.7.4. 9.4.1.2 Potencia absorbida, rendimiento y factor de potencia Motores trifásicos asíncronos La potencia absorbida por un motor eléctrico es función de la intensidad eléctrica consumida de la línea y el voltaje aplicado. Debido a las pérdidas, ésta es más alta que la potencia de salida. Un motor consume una combinación de potencia activa y reactiva. Esto produce un desfase entre el voltaje y la intensidad, en el que la intensidad se retrasa con respecto al voltaje en un ángulo ϕ. Para el cálculo del consumo de potencia, por lo tanto, se tiene en cuenta sólo la intensidad activa, la cual está en fase con el voltaje. La potencia activa es dada por: Pw =

I · cos ϕ · U · √3 ———————— 1000

en kW

La intensidad consumida de la línea puede ser calculada por la potencia activa Pw · 1000 I = ——————— U · cos ϕ · √3

en amperios (A)

© Sterling Fluid Systems B. V

216

El rendimiento del motor η es la relación entre la potencia de salida PM (potencia mecánica en el eje) y la potencia absorbida Pw (potencia activa). PM η = —— · 100 Pw

en %

La potencia de salida en el eje es por lo tanto: I · cos ϕ · U · √3 · η PM = ————————— en kW 1000 · 100 Para la intensidad consumida se aplica lo siguiente. PM · 1000 · 100 I = ———————— en Amperios (A) cos ϕ · η · U · √3 El producto del voltaje de la línea y la intensidad medida dan la potencia aparente Ps, una figura puramente matemática, como ocurre en diferentes ejemplos con U y I. Ps =

I · U · √3 ————— en Kilovoltio-amperio (kVA) 1000

Para el establecimiento del campo magnético, es decir, la magnetización del motor, se requiere potencia que no es convertida en energía mecánica. Sólo hay un continuo intercambio entre el campo del bobinado y el suministro principal. Este valor, llamado potencia reactiva Pb, se calcula por la diferencia entre la potencia activa y la aparente. I · U · sen ϕ · √3 Pb = Ps² – PM² = ———————— en Kilovoltio amperio reactivo (kvar) 1000 El factor “cos ϕ” que aparece en el cálculo de la potencia activa es conocido como el factor de potencia. Representa la relación de la potencia activa con la potencia aparente. Pw cos ϕ = —— Ps El factor de potencia cosϕ es por lo tanto una medida de la parte de la potencia aparente que se convierte en una forma diferente de energía y es por lo tanto un factor de consumo. En general se puede decir que el rendimiento y el factor de potencia • aumenta con el incremento de la potencia del motor • disminuye con la reducción de la potencia del motor Esto debe ser tenido en cuenta al seleccionar el motor. Si se añade un factor de seguridad demasiado alto en el requerimiento de potencia de la bomba, entonces el motor

© Sterling Fluid Systems B. V

217

funcionará continuamente a carga parcial, la consecuencia es un funcionamiento con bajo rendimiento y bajo factor de potencia. Los valores de la siguiente tabla para rendimiento y factor de potencia, son sólo valores orientativos que pueden variar de un fabricante a otro. La potencia de salida de un motor se puede estimar utilizando estos valores, basados en la intensidad consumida y el voltaje. La medida de la intensidad consumida durante el funcionamiento, se utiliza para controlar el conjunto de la bomba, por lo tanto, sólo sirve para verificar si un motor opera dentro de su campo de diseño. Esto puede ser importante si hay peligro de que la potencia absorbida por la bomba exceda la curva de diseño debido a factores inesperados, tal como cambios en las condiciones de funcionamiento o el desgaste de la bomba. Esto permite tomar medidas para prevenir, que la potencia de diseño del motor sea excedida, que el sistema de protección del motor falle y se produzca una interrupción del funcionamiento. Tabla 9.11

Factor de potencia cos ϕ, para varias potencias (valores orientativos)

Potencia kW Factor de potencia cos ϕ

1

10

100

1000

0,81 – 0,84

0,84 – 0,85

0,86 – 0,88

0,89 – 0,93

El valor más bajo es para motores eléctricos de 4 polos y el más alto para 2 polos. Variación en el factor de potencia cos ϕ con carga parcial

Tabla 9.12 1/2 de la

3/4

4/4

5/4

carga total

1/2 de la

3/4

4/4

5/4

carga total

0,86

0,90

0,92

0,92

0,69

0,79

0,83

0,84

0,85

0,89

0,91

0,91

0,67

0,77

0,82

0,83

0,83

0,88

0,90

0,90

0,66

0,76

0,81

0,82

0,80

0,86

0,89

0,89

0,65

0,75

0,80

0,81

0,78

0,85

0,88

0,88

0,63

0,74

0,79

0,80

0,76

0,84

0,87

0,87

0,61

0,72

0,78

0,80

0,75

0,83

0,86

0,86

0,59

0,71

0,77

0,79

0,73

0,81

0,85

0,86

0,58

0,70

0,76

0,78

0,71

0,80

0,84

0,85

0,56

0,69

0,75

0,78

Los valores para 4/4 de la carga total = valor de potencia publicado por el fabricante. Las cifras para cargas parciales son un promedio. 1 – cos ϕ Según EN 60034 se aplican las siguientes tolerancias: –———— 6 con los límites: mín.: 0,02 máx.: 0,07

© Sterling Fluid Systems B. V

218

Rendimiento ηN en % para varias potencias (valores orientativos)

Tabla 9.13 Potencia kW 2-polos y 4-polos Rendimiento ηN

1,1

%

eff = Rend. estándar

77 84

eff 2 eff 1

eff 2 = Rend. mejorado

3/4

4/4

5/4

carga total 96 95 93,5 92,5 91,5 91 90 89 88 87 86 85 84 83 82

110 89 91

eff 3

1000 95

eff 3

97

eff 1 = Alto rend.

Variación del rendimiento ηN en % con carga parcial

Tabla 9.14 1/2 de la

eff 2 eff 1

11

1/2 de la

3/4

4/4

5/4

82 81 80 79,5 78,5 77,5 76 75 74 73 72 71 70 69 67,5

82 81 80 79 78 77 76 75 74 73 72 71 70 69 68

80,5 79,5 78,5 77,5 76,5 75 74 73 72 71 70 69 68 67 66

carga total 97 96 95 94 93 92 91 90 89 88 87 86 85 84 83

97 96 95 94 93 92 91 90 89 88 87 86 85 84 83

96,5 95,5 94,5 93,5 92,5 91,5 90 89 88 87 86 85 83,5 82,5 81,5

81 80 79 77 75,5 74 73 72 71 70 68 67 66 65 64

Los valores para 4/4 de la carga total = valor de potencia publicado por el fabricante. Las cifras para cargas parciales son un promedio. De acuerdo con EN 60034 se aplican las siguientes tolerancias: para PN ≤ 50 kW

– 0,15 (1 – η)

para PN > 50 kW

– 0,1 (1 – η)

Donde η se expresa como un valor decimal. 9.4.2 Requerimientos de la instalación Los valores de potencia de motores se basan en condiciones definidas de instalación. Estos valores son válidos para una temperatura ambiente de hasta 40°C y una altitud hasta 1000m sobre el nivel del mar.

© Sterling Fluid Systems B. V

219

Para otras condiciones de instalación, la potencia del motor debe ser recalculada según la tabla siguiente. Tabla 9.15

Factores de corrección para alturas por encima del nivel del mar (AH) y temperatura ambiente (KT)

Altura sobre el nivel del mar (AH)

Temperatura ambiente (KT) en °C < 30

30-40

45

50

55

60

1000

1,07

1,00

0,96

0,92

0,87

0,82

1500

1,04

0,97

0,93

0,89

0,84

0,79

2000

1,00

0,94

0,90

0,86

0,82

0,77

2500

0,96

0,90

0,86

0,83

0,78

0,74

3000

0,92

0,86

0,82

0,79

0,75

0,70

3500

0,88

0,82

0,79

0,75

0,71

0,67

4000

0,82

0,77

0,74

0,71

0,67

0,63

Para condiciones climáticas extremas, cuando por ejemplo, la temperatura ambiente es < – 40°C o la humedad relativa es > 95%, entonces se recomiendan calentadores anticondensación. Esto asegura que se mantenga una temperatura media del motor para prevenir problemas que puedan surgir en el arranque. Se evita, además, pérdidas en la integridad del aislamiento en el devanado, debido a la condensación. Para condiciones donde se puede dar una humedad relativa de 90 a 100 % durante largos periodos de tiempo, es esencial el aislamiento tropicalizado especial. 9.4.3

Efecto de los cambios en la tensión de alimentación y en la frecuencia en el funcionamiento de motores de inducción asíncronos trifásicos

9.4.3.1 Cambios en la tensión de alimentación con frecuencia constante El par de arranque y el par normal, varían con el cuadrado del voltaje y la intensidad de arranque es aproximadamente proporcional. Según EN 60 034-1 una tolerancia del voltaje de ± 5% es admitida (rango A). IEC 38 permite una tolerancia de ± 10% para tensiones de alimentación de 230, 400 y 690V. Una tolerancia adicional de ± 5% puede ser utilizada según EN 60 034 si la temperatura admisible aumenta, en función de la clase permite excederse 10K. Los cambios en los valores se dan en la tabla 9.16.

© Sterling Fluid Systems B. V

220

9.4.3.2 Variación de la frecuencia del suministro con voltaje constante Los valores absolutos del par de arranque y del par normal son inversamente proporcionales al cuadrado de la frecuencia y la velocidad estimada es aproximadamente proporcional a la frecuencia. En general variaciones de frecuencia de ± 5% son admisibles. Los cambios en los valores estimados se dan en la tabla siguiente. Tabla 9.16

Efecto de la variación en voltaje y frecuencia en relación con los valores nominales Frecuencia Frecuencia Voltaje Voltaje 95% del 105% del 90% del 110% del Valor nominal valor nominal valor nominal valor nominal valor nominal Par de arranque Aumenta 21% Disminuye Disminuye Aumenta 11% y normal 19% 10% Velocidad síncrona

Sin cambio

Sin cambio

Aumenta 5%

Disminuye 5%

Velocidad a plena carga Rendimiento a plena carga Factor de potencia a plena carga Intensidad de arranque Intensidad a plena carga Temperatura

Aumenta 1%

Disminuye 1,5% Disminuye 2 puntos Aumenta 1 punto

Aumenta 5%

Disminuye 5%

Leve aumento

Leve disminución Leve disminución

Aumenta de 0,5 a 1 punto Disminuye 3 puntos

Leve aumento

Aumenta del Disminuye del Disminuye del Aumenta del 10 al 12% 10 al 12% 5 al 6% 5 al 6% Disminuye Aumenta 11% Leve Leve aumento 7% disminución Disminuye Aumenta Leve Leve aumento 3-4K 6-7K disminución Todos los valores son sólo orientativos. Los valores exactos se obtienen del fabricante. El uso de motores con mayores variaciones de frecuencia es limitado. En el caso de un motor de 50 Hz conectado a 60 Hz sin cambios en el voltaje, el par de arranque y el normal se reducen en aproximadamente el 70%. Si un motor de 60 Hz se utiliza a 50 Hz, la potencia debe ser considerablemente reducida para restablecer las condiciones magnéticas originales. Si no, el aumento de la intensidad absorbida causará daño al aislamiento del bobinado debido al sobrecalentamiento. 9.4.3.3 Cambios simultáneos en la tensión y frecuencia Si el voltaje y la frecuencia varían simultáneamente y en la misma relación y sentido, por ejemplo de 400V 50 Hz a 460V 60 Hz, entonces las condiciones magnéticas no se alteran, si el efecto de la resistencia se desprecia. El motor producirá el par normal con aproximadamente la misma intensidad en el estator y rotor.

© Sterling Fluid Systems B. V

221

La velocidad y la potencia varían proporcionalmente con la frecuencia. Esto es válido para aproximadamente ± 20% de la frecuencia. En cualquier caso debe consultar al fabricante a medida que la potencia aumente, ya que puede haber limitaciones debido a una generación adicional del calor. 9.4.4

Clase de par (clase de rotor) de motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla Los motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla tienen diferentes características de par, dependiendo de la forma y la sección transversal de las barras conductoras del rotor, como lo descrito en la sección 9.2.3.1. La forma de la sección transversal por sí mismo no define el par absoluto de arranque del motor. Los datos del fabricante, por consiguiente, van a definir la clase del rotor con la cual puede ser determinado el par máximo con el que el motor pueda arrancar con seguridad. La figura siguiente ilustra el campo característico para un motor de una clase de rotor dada, que puede arrancar de forma segura conectado en directo con una carga de hasta el 90% del par estimado (línea discontinua). Como el par de carga o resistente de las bombas centrífugas aumenta con el cuadrado de la velocidad (M~n²) y las pérdidas de par es normalmente sólo del 5 a 10% del par estimado, entonces la clase de rotor generalmente no es importante para el accionamiento de bombas centrífugas.

Fig. 9.03 Ejemplo característico de par. 9.4.5

Conexión de motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla al suministro principal. Los motores trifásicos se conectan con tres conductores exteriores, L1, L2 y L3. Generalmente los bobinados pueden ser conectados por dos sistemas: estrella o triángulo. 9.4.5.1 Conexión en estrella Y Los terminales de los devanados U2, V2 y W2 se conectan juntos. Los voltajes de fase en los devanados son iguales a los voltajes de la estrella (voltajes entre fases) del suministro y las intensidades en los devanados son igual a las intensidades del suministro. Si las tres fases se cargan igualmente (carga simétrica) entonces la suma de las intensidades en los devanados es cero en cualquier momento.

© Sterling Fluid Systems B. V

222

Conexión en Estrella Y

Fig. 9.04 Esquema del principio de conexión

Fig.9.05 Diagrama de conexión

9.4.5.2 Conexión en Triángulo ∆ El fin de una fase del devanado es conectado al principio de la siguiente. Los voltajes entre fases en los devanados son igual al voltaje de la línea de suministro y las intensidades en los devanados que están unidos y juntos tienen la intensidad de la línea. Si las tres fases se cargan igualmente (carga simétrica) entonces la suma de las intensidades en los devanados es en cualquier momento cero. Conexión en Triángulo ∆

Fig. 9.06 Esquema del principio de conexión

Fig.9.07 Diagrama de conexión

El sistema de arranque del motor influye en el método de conexión para cuando el motor está funcionando. La tabla siguiente muestra las posibles conexiones de funcionamiento para motores de jaula de ardilla dependiendo de los devanados y la tensión de alimentación. Para el arranque estrella - triángulo, la conexión en el arranque debe ser en triángulo.

© Sterling Fluid Systems B. V

223

Tabla 9.17 Conexión de funcionamiento para motores trifásicos con jaula de ardilla Voltaje del Tensión de servicio a Para arranque directo o Para arranque devanado 50 Hz rotor de anillos rozantes estrella-triángulo 230 ∆ / 400 Y 400 Y

230

230 ∆

230 ∆

400

400 Y

—

400

400 Y

—

400 ∆

400 ∆

400

400 ∆

400 ∆

690

690 Y

—

400 ∆ 400 ∆ / 690 Y

El sentido de giro del motor es igual que el del campo magnético. Si se requiere invertir el sentido de giro del campo magnético y de ahí la rotación del motor, es suficiente intercambiar las conexiones de dos fases en la caja de terminales del motor. 9.4.6 Arranque de motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla 9.4.6.1 Arranque directo El arranque directo es el ideal y el más sencillo. El motor es conectado directamente a la tensión total de alimentación por un contactor. En el momento de conexión se produce una intensidad de arranque de 4 a 7 veces la intensidad nominal. Como resultado se produce una caída de tensión en la línea principal y otros usuarios pueden ser afectados. Por esta razón las empresas encargadas del suministro eléctrico ponen límites al tamaño de motores individuales (aprox. 4 kW) que pueden ser arrancados en directo. Sin embargo, incluso si los motores de bajos voltajes son conectados a sistemas independientes de suministro de la planta, si éstos tienen una conexión de alto voltaje a la línea principal hay que considerarlo en la etapa de diseño. Fig. 9.08 Características típicas del arranque directo

9.4.6.2 Arranque Estrella-Triángulo (Y∆) Si es necesario restringir la intensidad de arranque debido a las limitaciones de suministro, el método de arranque Y∆ es una posibilidad, pero aun así, en algunas circunstancias se debe establecer un límite de potencia. En este caso los motores de altas

© Sterling Fluid Systems B. V

224

potencias se pueden arrancar con reóstatos en serie o auto transformadores para limitar la intensidad, aunque esto representa una inversión adicional, por lo que se utiliza pocas veces. Para el arranque Y∆, se usan contactores Y∆ o la correspondiente combinación de contactores simples, conectando cada uno a los seis de los terminales de los devanados. El arranque se produce en la conexión estrella. Con esto el voltaje entre fases es sólo 1/√3 del voltaje de la línea por contraste en la conexión triángulo (conexión de funcionamiento) el voltaje total de la línea es aplicado a los terminales. Como el par es aproximadamente proporcional al cuadrado del voltaje, se reduce a aproximadamente 1/3 del valor en la conexión de funcionamiento. La intensidad también se reduce siendo 1/3 del valor de arranque directo. Con el motor acelerando se cambia a la conexión triángulo apareciendo una onda de intensidad dependiendo de la carga, que puede exceder la intensidad límite.

Fig. 9.09 Ejemplo de características para el arranque Y∆ 9.4.6.3 Arranque suave El arranque suave se logra utilizando un control electrónico (semiconductores). Este método permite que la magnitud de la intensidad de arranque sea seleccionada según el requerimiento del arranque. En el tiempo de aceleración se puede programar y/o limitar el valor de la intensidad.

© Sterling Fluid Systems B. V

225

Después de que la aceleración está completada y se aplica el voltaje total, el arranque suave puede ser desconectado por un contactor para reducir las pérdidas. El arranque suave se puede utilizar también como control de frenado. El frenado de la bomba puede ser controlado para cumplir con los requerimientos y por ejemplo, evitar el golpe de ariete en las tuberías.

Fig. 9.10 Ejemplo de características para arranque suave 9.4.6.4 Arranque de motores de alto voltaje Una vez conseguido el permiso de la empresa de suministro eléctrico, el método más económico a utilizar para el arranque de motores de jaula de ardilla es el directo. Para los motores de alta potencia que exceden los límites, se debe contemplar la posibilidad de arrancar con un inversor de frecuencia de alto voltaje. Controlando la velocidad, es también posible limitar la intensidad de arranque al valor adecuado. 9.4.7 Tipos de servicio El tipo de servicio de un motor es afectado por su comportamiento térmico y de ahí su capacidad de carga, de este modo, influye en la selección y el diseño de la máquina adecuada. El tipo de servicio debe ser descrito en la compra tan exactamente como sea posible. Para simplificar esto y asegurar un mejor entendimiento entre suministrador y usuario, los tipos de servicio se definen en 10 categorías (S1 a S10) según EN 60034-1.

© Sterling Fluid Systems B. V

226

Para bombas centrífugas, normalmente sólo se considera la categoría “servicio continuo” (S1). Los datos de funcionamiento dados en las hojas de datos del fabricante son para servicio continuo. El servicio continuo se define como un período suficiente de funcionamiento, bajo carga constante, donde se alcanza un equilibrio térmico. Para este tipo de servicio, la selección del motor (diseño) se puede hacer según el dato de potencia de la bomba, teniendo en cuenta cualquier factor de seguridad requerido por las normas o por la experiencia. Se indica en la placa de características por el término “funcionamiento en servicio continuo” o la abreviatura S1. Si no hay marca, entonces se puede suponer que es para funcionamiento en servicio continuo. 9.4.8 Protección de motor contra sobre-intensidad y sobrecarga térmica El motor generalmente se protege contra sobrecargas térmicas producidas en el arranque. Éste es un sistema que depende de la intensidad y protege contra sobrecargas. El sobrecalentamiento puede ocurrir como resultado de sobrecarga, intensidad asimétrica, pérdida de fase, alta frecuencia de arranques o rotor trabado. Aparte de esto, el motor puede ser protegido por termistores incorporados en los devanados y conectados a un dispositivo de desconexión. Este tipo de dispositivo depende de la temperatura y protege el motor contra el calentamiento excesivo de los devanados, debido, por ejemplo, a variaciones continuas de la carga o rápidos arranques o paradas. Para motores de polos conmutables, con dos devanados separados, se requiere duplicar el número de termistores. Los fusibles y los disparadores no son dispositivos de protección del motor, protegen el equipo del suministro de altas intensidades por corto circuito.

© Sterling Fluid Systems B. V

227

9.5

Protección contra explosiones

9.5.1 General En procesos industriales, particularmente industria química y refinerías, los gases, vapores, nieblas y polvo pueden estar presentes, y cuando se mezclan con el oxígeno del aire pueden formar una mezcla explosiva. Bajo ciertas condiciones esta mezcla puede detonar o explotar. La composición y la concentración de la mezcla (fácil de inflamar) y la energía de la fuente de ignición (p.e. chispa eléctrica o motor sobrecalentado) tienen una gran influencia. Los resultados de tal explosión producen, frecuentemente, importantes daños materiales y posibles pérdidas de vidas. Por esta razón las medidas de protección contra las explosiones son requeridas mediante reglamentación. Las áreas con peligro de explosión se definen como aquellas, que en condiciones operacionales y locales de curso normal, pueden acumular en cantidades peligrosas mezclas explosivas de gases, vapores, niebla o polvo. Esto se aplica igualmente a lugares al aire libre, como a espacios cerrados. La protección contra explosiones, abarca una gran variedad de aplicaciones y son extensas las reglamentaciones que cubren la protección del equipo eléctrico. Las reglamentaciones siguientes son sólo una base, en cada caso individual se debe cumplir con todas las reglamentaciones pertinentes. Los normas europeas EN 50 014 a EN 50 020, EN 50 028 y EN 50 029 definen los requisitos de construcción y pruebas, para los diferentes tipos de protección. EN 50 014 Los requisitos generales para la construcción y las pruebas de aparatos eléctricos para el uso en áreas peligrosas. Las áreas en peligro por explosivos no se clasifican como áreas peligrosas, pero si un área peligrosa también contiene explosivos, entonces se aplican las reglamentaciones más exigentes. DIN VDE 0166 Los requisitos para la construcción y pruebas de aparatos eléctricos en áreas que contienen explosivos. Para el peligro por metano en las minas se aplican otras reglamentaciones definidas junto con la autoridad de minas. DIN VDE 0118 Requisitos para la instalación del equipo eléctrico en minas subterráneas. De acuerdo con “Statutory Regulations Covering the Installation of Electrical Equipment in Locations Subject to Explosion Hazard (Elex V)” el equipo puede ser sólo utilizado en tales áreas si se cumplen las condiciones siguientes:

© Sterling Fluid Systems B. V

228

• • •

Deben estar aprobados para los gases y los vapores que están presentes. Deben estar sujetos a una inspección detallada por el fabricante asegurando que estén de acuerdo con el tipo aprobado. Deben llevar la marca y los datos exigidos por el organismo oficial competente.

La aprobación es dada por la autoridad local pertinente bajo la jurisdicción de la principal autoridad administrativa. Todas las partes involucradas tienen el deber de cumplir con las reglamentaciones establecidas en estos documentos aprobados. Para clasificar los requisitos de protección contra explosiones de una bomba en particular (p.e. bomba con motor encapsulado) no es suficiente sólo considerar los datos de bombeo y propiedades del líquido bombeado. Otras fuentes de peligro pueden existir en la misma zona que deben ser tenidas en cuenta, por ejemplo si una bomba bombea acetona (clase de temperatura T1) en una zona donde existe etil éter (clase de temperatura T4). La decisión sobre una ubicación particular, o al aire libre o en un espacio cerrado, de si ha de considerarse peligroso dentro del significado de la reglamentación, tiene que ser tomada por el usuario, o en caso de duda, por la autoridad administrativa adecuada, (p.e. inspección de fábrica). La autoridad determinará las medidas de protección necesarias que deben tomarse para evitar el peligro de explosión. 9.5.2 Designación de zonas de áreas peligrosas Las áreas peligrosas se clasifican en “zonas” según la probabilidad, la duración y la frecuencia con que se da una atmósfera explosiva. La zona 0 comprende áreas en las que una atmósfera explosiva está presente de forma continua o por períodos largos, (p.e. depósitos que contienen líquidos o gases inflamables). En la zona 0, sólo pueden ser utilizados equipos diseñados especialmente para esta zona. Los motores eléctricos, independientemente de la clase de protección, no están permitidos. La zona 1 comprende áreas donde se puede esperar que exista una atmósfera explosiva ocasionalmente. Los motores eléctricos utilizados en esta zona deben estar protegidos contra explosiones, a prueba de explosión “d” o seguridad aumentada “e” estándar. La zona 2 comprende áreas en las que atmósferas explosivas, sólo se producen ocasionalmente y por un período corto de tiempo. Los motores a prueba de explosiones, protección “d” y seguridad aumentada “e” pueden ser utilizados. En muchos casos motores trifásicos estándar de inducción de jaula de ardilla también pueden ser utilizados.

© Sterling Fluid Systems B. V

229

9.5.3 Grupos de Gases Los gases y líquidos inflamables son clasificados en grupos en función de la mínima holgura a través de la cual puede propagarse una explosión bajo condiciones experimentales definidas y/o la intensidad mínima de ignición. Tabla 9.18

Ejemplo de clasificación de grupos de explosión de gases y vapores.

Grupo

Vapor o gas inflamable

II A

Acetona, amoniaco, benceno, benzol, butano, combustible diesel, queroseno, ácido acético, petróleo, hexano, metanol, propano, tolueno.

II B

Etanol, óxido de etileno, etil éter, gas ciudad

II B + H2

como II B + hidrógeno

II B + CS2

como II B + bisulfuro de carbón

II B + C2 H2

como II B + sulfuro de hidrógeno

II C

acetileno

9.5.4 Clase de Temperatura Una atmósfera explosiva puede deflagrar simplemente por la generación normal de calor del equipo eléctrico. Para evitarlo, la temperatura máxima de la superficie de la máquina se debe mantener por debajo de la temperatura de ignición de esta atmósfera inflamable. La temperatura de ignición de una atmósfera inflamable se define como la temperatura más baja de una superficie que da como resultado la combustión de la mezcla en contacto con ella. La temperatura de ignición de líquidos y gases se determina según EN 50 014/DIN51 794. Éstos son clasificados en clases de temperatura de T1 a T6. La temperatura máxima de superficie es la temperatura más alta que se puede alcanzar en funcionamiento, bajo las condiciones más desfavorables, por cualquier pieza o superficie del equipo, que es capaz de causar la ignición de la atmósfera explosiva por contacto. Las condiciones más desfavorables incluyen también las condiciones conocidas por sobrecarga y fallo. Para grupos moto-bomba, deben ser consideradas tanto la superficie del accionamiento eléctrico como la de la bomba. Los criterios de seguridad que relacionan gases y vapores inflamables, por ejemplo punto de combustión, temperatura de ignición, clase de temperatura, clase de explosión están todos definidos y descritos en las reglamentaciones y publicaciones de la autoridad administrativa del país.

© Sterling Fluid Systems B. V

230

Tabla 9.19 Clases de temperatura T1 T2 T3 T4 T5 T6

Clasificación de la Temperatura Temperatura máxima admisible de la superficie ºC 450 300 200 135 100 85

Temperatura de ignición del material inflamable °C > 450 > 300 < 450 > 200 < 300 > 135 < 200 > 100 < 135 > 85 < 100

9.5.5 Comparación de normas Las normas europeas EN 50 014 a 50 020 que entraron en vigor en Mayo de 1978, son comparadas con los normas alemanas previas DIN VDE 0170 / 0171 utilizadas todavía por fabricantes hasta 1.5.1988 y que son aún válidas para funcionamiento. Tabla 9.20

Designaciones para protección contra explosión EN 50 014 / 50 020:

EN 50 014 / 50 020

DIN VDE 0170/0171

Protección explosión Tipo de protección

A prueba de explosiones, seguridad aumentada

Clase de temperatura

Grupo de Explosión

Ejemplo de designación

Grupo II

Protección explosión

(Ex)

d e

Tipo de protección

d e

T1 T2 T3 T4 T5 T6 IIA IIB IIB + H2 IIB+ CS2 IIB+C2H2 IIC

Grupo de ignición

G1 G2 G3 G4 G5 -1 2 3a 3b 3c 3n

Clase de Explosión

EEx e II T3

(Ex) e G3

EEx de IIC T4

(Ex) d 3n G4

© Sterling Fluid Systems B. V

231

Ejemplo:

EEx de IIC T4 E:

Motor según norma europea

Ex: de: II:

Protección contra explosión Combinación a prueba de explosiones y seguridad aumentada Grupo de aparatos eléctricos para zonas con atmósferas potencialmente explosivas, excepto minas, susceptibles al grisú. La clase más alta de la máxima holgura segura experimental para tipo de protección Ex d. Esta clase es adecuada para todos los gases y vapores.

C:

T4:

Clase de temperatura 4 (temperatura máx. de superficie 135 °C)

La certificación es proporcionada por el organismo oficial competente en cada país. 9.5.6 La protección contra explosión en bombas con motor encapsulado Para bombas con motor encapsulado, las autoridades requieren cumplir con medidas adicionales de seguridad, así como las reglamentaciones normales de motores a prueba explosión. En la certificación bajo la sección “Condiciones Especiales”, se proponen las condiciones adicionales para el funcionamiento de tales bombas en áreas peligrosas. Se contemplan los siguientes puntos: •

•

Por razones de seguridad, la carcasa del rotor siempre debe estar llena con líquido bombeado. Por lo tanto es necesario equipar la unidad con un indicador de nivel de líquido, o un método alternativo igualmente fiable, para asegurar que el motor sólo pueda funcionar con un nivel adecuado de líquido. Para prevenir temperaturas inaceptables que se pueden alcanzar en el fluido de refrigeración / lubricación, se deben montar sensores de temperatura. Estos deben asegurar que la temperatura máxima alcanzada (debido a las condiciones de funcionamiento de la bomba) no exceda la temperatura admisible por los requisitos de la protección contra la explosión.

© Sterling Fluid Systems B. V

232

9.5.7 Protección contra explosión según normas europeas La directiva 94/9/CE publicada por la Comunidad Europea armonizó las reglamentaciones de los estados miembros para equipos y sistemas de protección, para el funcionamiento en áreas con peligro de explosión siendo así cambiadas las bases para la protección contra explosión. Esta directiva también conocida como ATEX 100a, entró en vigor el 23 de Mayo de 1999, con un período de transición hasta el 30 de Junio del 2003. Éste es un paso más hacia normas uniformes de seguridad en la Comunidad Europea. El signo más notorio de esta norma es la marca CE, que el equipo protegido contra explosión tendrá que llevar, el cual, es una condición para el libre movimiento de mercancías dentro de la Comunidad Europea. El término de protección contra explosión se ha extendido mucho por su importancia y en el futuro, los riesgos no eléctricos de ignición también serán considerados. El fabricante tendrá que asegurar la aptitud completa del equipo para una instalación segura en un área con peligro de explosión. El efecto de la directiva 94/9/EC en bombas y fabricantes se describe en un documento realizado por EUROPUMP, (Asociación de Fabricantes Europeos de Bombas).

© Sterling Fluid Systems B. V

233

9.6

Control de la velocidad de accionamientos eléctricos

9.6.1 Control del motor Los siguientes motores pueden ser considerados para control de velocidad: • Motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla • Motores de inducción trifásicos asíncronos de anillos rozantes • Motores trifásicos síncronos → Motores de Reluctancia → Motores magnéticos permanentes Motores de CC tienen muy poco uso como accionamiento de bombas centrífugas. La velocidad de rotación de un motor de inducción trifásico es dada por: f Velocidad del rotor n = ————— p · (1 – s) con f = frecuencia de suministro p = número de polos s = deslizamiento Por lo tanto hay tres caminos para el control de la velocidad de un motor trifásico: • Cambiando el número de polos • Cambiando la frecuencia • Cambiando el deslizamiento 9.6.1.1 Motores de polos conmutables Los motores de polos conmutables, permiten una modificación progresiva de la velocidad con una frecuencia de suministro constante. El cambio de polos está limitado generalmente a motores de inducción trifásicos de jaula de ardilla. El método más sencillo es el de la conmutación, el “conmutador Dahlander” como bobina de una fase distribuida sobre varias ranuras que permanecen juntas; sin embargo, sólo permite un cambio de velocidad de 1:2. Con dos bobinas, se pueden obtener tres o cuatro velocidades. Tabla 9.21

Las configuraciones más comunes de motores con polos conmutables

Número de Tipo de bobina bobinas 1 Conmutador Dahlander

Número de Velocidad síncrona a polos 50Hz en r.p.m. 4/2 1500 / 3000 8/4 750 / 1500

2

Bobinas separadas

3

Bobinas separadas pero con 750/1500 r.p.m. en conmutador Dahlander

6/4

1000 / 1500

8/6/4

750 / 1000 / 1500

© Sterling Fluid Systems B. V

234

Generalmente, las bobinas se diseñan para que el par permanezca prácticamente constante para cualquier velocidad. Para accionamientos de bombas, sin embargo, es posible tener motores con bobinas que coinciden con los requisitos de par de la bomba, es decir, aumentando con el cuadrado de la velocidad. Estos motores, a menudo, se utilizan como accionamiento de ventiladores. 9.6.1.2 Cambio de frecuencia El control de la frecuencia se logra utilizando un convertidor de frecuencia. Son de dos formas: • Convertidor por voltaje • Convertidor por intensidad Con el convertidor por voltaje, la velocidad cambia por modificaciones en la frecuencia f , aplicando la apropiada pulsación al voltaje U. El suministro entra con una frecuencia y voltaje fijos (por ejemplo 3 CA 50/60Hz, 380 a 690 V) y pasa a ser un sistema trifásico con frecuencia y voltaje variables (3 CA 0 a 200 Hz, desde 0 V a la tensión de alimentación de diseño). Con el convertidor por intensidad, la velocidad cambia por modificaciones en la frecuencia f por aplicación, con la apropiada carga dependiente, de pulsaciones a la intensidad. Estos impulsos se generan desde un voltaje trifásico con frecuencia fija (por ejemplo 3CA 50/60Hz), y se transforma en un sistema trifásico con frecuencia variable (3 CA de 0 a 50/60Hz) y la intensidad dependiente de la carga. Para bombas y ventiladores centrífugos, los convertidores con un característico U/f general es satisfactorio. La velocidad de los grupos electro bomba puede ser continuamente regulada con mínimas pérdidas. Para las bombas centrífugas, que tienen una curva par (M) / velocidad, con una relación del cuadrado (M ≈ n2), no es necesario considerar ninguna pérdida de par ni de rendimiento para motores normalizados y transnorma, comparado con su funcionamiento normal. Por esta razón, normalmente no es un problema montar una regulación de velocidad por convertidor después de realizada la instalación. Cuando se utiliza el control de velocidad, debe tenerse en cuenta el límite mecánico superior de la velocidad del motor, así como las limitaciones mecánicas e hidráulicas de la bomba. De la misma manera, se debe observar la velocidad mínima de la bomba recomendada por el fabricante, para evitar cargas hidráulicas. Los convertidores de frecuencia pueden ser considerados para lo siguiente: Motores de inducción trifásicos asíncronos de jaula de ardilla Estos motores son los más extensamente utilizados para accionamientos con convertidores de frecuencia. Todos los motores de este tipo, hasta el tamaño 250 y con alimentación hasta 500V, se pueden utilizar con regulación de velocidad. Los motores del tamaño 280 y superiores, o con la alimentación de 500V, necesitan protección especial de rodamientos y a veces, dependiendo del tamaño, aislamiento especial. Al seleccionar un motor hay que tener en cuenta, el par requerido a la velocidad máxima.

© Sterling Fluid Systems B. V

235

Los motores más pequeños, hasta 7,5 kW se suministran con convertidores integrados. Éstos cuentan con la ventaja de no tener cables externos entre el motor y el convertidor y también tienen menos peligro de emitir interferencias. Los motores de altos voltajes se pueden suministrar también con convertidores de frecuencia de alto voltaje. Motor de Reluctancia Los motores de reluctancia son motores trifásicos, con comportamiento síncrono en los que los devanados están fijados al estator. El rotor con polos sellados no lleva un voltaje de excitación. El voltaje inducido en los devanados del estator, se produce por los cambios en la resistencia magnética (reluctancia) causada por el giro del rotor. El funcionamiento síncrono es logrado por un diseño especial de rotor. Las dimensiones de los motores de reluctancia son las mismas que las de los motores normalizados y están disponibles en construcciones IM B3, IM B5 y IM V1. Están fabricados con protección IP55 y refrigeración clase IC 411, como los motores de 4 polos, con tamaño 71 a 160L y potencias de 0,17 a 8,5 kW. Pueden funcionar manejados con convertidores de frecuencia entre 50 y 200 Hz dando velocidades de 1500 a 6000 rpm. Motores de imán permanente Son motores trifásicos, síncronos, con escobillas de excitación permanente, autoarrancables. El rotor tiene jaula de ardilla para el arranque asíncrono y un rotor de imán permanente para la operación síncrona. Los imanes permanentes están hechos de material ferrítico o aleación de tierras raras como los de un acoplamiento magnético. Las dimensiones de los motores de imán permanente son como los de los motores normalizados y están disponibles en construcciones IM B3, IM B5 y IM V1. Se fabrican con protección IP44 y refrigeración clase IC 411, como los motores de 2, 4 y 6 polos de tamaño 71 a 160 y potencias de 0,3 a 5,5 kW. La versión 2 polos puede funcionar con convertidores de frecuencia entre 50 y 300 Hz, dando velocidades de 1500 a 18000 rpm. La frecuencia máxima para motores de 4 y 6 polos es de 200 Hz. 9.6.1.3 Cambiando el deslizamiento Este sistema de control de velocidad se utiliza para motores trifásicos asíncronos con rotores de anillos rozantes. Estos motores funcionan o con una serie de convertidores en cascada, o con una resistencia de impulsos o con un campo doble de suministro (giratorio).

© Sterling Fluid Systems B. V

236

Para bombas centrífugas, generalmente sólo se consideran convertidores subsíncronos en cascada y principalmente para potencias altas, bombas de alimentación de calderas medidas en MW hasta 25 MW. El control de velocidad se logra modificando la resistencia de rotor. El deslizamiento es controlado gradualmente por la adición de resistencias externas conectadas al devanado del rotor por los anillos rozantes. La gama típica del control de velocidad está entre 1: 1,3 y 1: 5. La potencia de deslizamiento Pdes (Pslip) absorbida por los anillos rozantes, cuando se utiliza una cascada de resistencias, es convertida y realimentada a la línea principal por un inversor. El convertidor de corriente se calibra para la potencia máxima de deslizamiento Pdes, la potencia de deslizamiento se realimenta a través de la cascada de resistencias. 9.6.2 Acoplamiento de velocidad variable Aparte de regular la velocidad del accionamiento, es posible regular la velocidad de la bomba con un acoplamiento de velocidad variable. Éstos pueden ser sistemas mecánicos o electromecánicos. Se pueden utilizar acoplamientos hidráulicos conocidos como hidrodinámicos o embragues hidráulicos, también en combinación con una caja de engranajes para dar un control de velocidad por engranajes. Tal acoplamiento de engranaje se utiliza por ejemplo, en centrales eléctricas para emparejar la velocidad y el control de la bomba de alimentación, al requerido. Los acoplamientos de engranajes se usan, por ejemplo, en plantas de generación de energía para conseguir en la bomba de alimentación de calderas la velocidad deseada y su control, según las necesidades. Los embragues hidráulicos utilizan un fluido transmisor, generalmente aceite de turbina, para transmitir el par entre el eje conductor y el eje conducido. El impulsor en el lado del eje conductor convierte la potencia mecánica en hidráulica acelerando el fluido transmisor, volviendo a potencia mecánica en la turbina del eje conducido. Si la velocidad en ambos lados es la misma, no se genera ningún par y ninguna potencia es transmitida. Por lo tanto para la transmisión de potencia siempre debe haber un deslizamiento entre la parte conductora y la conducida, es decir la velocidad del conductor más alta que la del conducido. El deslizamiento y por lo tanto la regulación de la velocidad puede ser ajustada alterando el llenado de la carcasa del acoplamiento por medio de un conducto de extracción. Es posible un control continuo de velocidad en la gama 4:1 hasta máximo 5:1. El rendimiento de un embrague hidráulico es muy bueno, ya que el deslizamiento cuando se transmite la velocidad de diseño es muy pequeño. Las pérdidas en el acoplamiento generan una potencia de deslizamiento y las pérdidas mecánicas deben ser eliminadas con aceite de refrigeración. A mayor velocidad de regulación, mayor deslizamiento y peor rendimiento del accionamiento, pero siempre con límites aceptables.

© Sterling Fluid Systems B. V

237

9.7

Tablas de selección para motores de inducción asíncronos trifásicos de jaula de ardilla El IEC (International Electrotechnical Commission) publicó 72 recomendaciones para las dimensiones de máquinas eléctricas. Estas recomendaciones cubren las dimensiones de las carcasas, bridas y extremos de eje independientemente unas de otras. Las dimensiones referidas a la altura del centro del eje (H) van desde 56 a 315 mm. Esta dimensión (H) define también el tamaño de la carcasa del motor. Como resultado de las recomendaciones del IEC, se han desarrollado normas en diferentes países para los motores más ampliamente utilizados. Estas normas relacionan el tamaño de la carcasa con la potencia dependiendo de la protección y velocidad. Esto permite conocer en la etapa de planificación el espacio requerido por el accionamiento al ser instalado, conociendo sólo la potencia, la protección y la velocidad. Los tamaños adicionales de carcasa para motores (trans-norma) de potencia mayor, se corresponden con alturas más altas de eje (entre 355 a 450 mm), ampliando esta norma. Tabla 9.22

Resumen de la norma DIN para motores de inducción de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie

Construcción Protección

IM B 3

IM B 35, B5 y V1

DIN

Tabla selección

IP 44 o superior

42 673-1

EEx e II Seguridad aumentada EEx d IIC a prueba de explosiones

42 673-2 42 673-3

9,23 9,24 9,25 9,26 9,27 9,28

IP 44 o superior EEx e II Seguridad aumentada EEx d IIC a prueba de explosiones

42 677-1 42 677-2 42 677-3

Como arriba nota: IM B 35 hasta 315 L IM B 5 hasta 200 L

Los valores dados en las tablas 9.23 a 9.25 para el rendimiento, factor de potencia e intensidad son sólo orientativos, valores exactos deben obtenerse del fabricante del motor.

© Sterling Fluid Systems B. V

238

Tabla 9.23

Motores de inducción, trifásicos, asíncronos, de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, IP55, tamaños 80 a 315L (motores normalizados) 3000 rpm, 2-polos 50Hz

Tamaño carcasa

Potencia

kW

Rendimiento

Factor de potencia

1500 rpm, 4-polos 50Hz

Intensidad Potencia RendiAmp a kW miento

Factor de Intensidad potencia Amp a

% 1)

cos ϕ

0,75

74

0,83

1,8

0,55

1,1

76

0,84

2,5

0,75

90 S

1,5

78

0,82

3,4

1,1

90 L

2,2

80

0,85

4,7

1,5

74

0,81

3,6

100 L

3

83,5

0,85

6,1

2,2

80

0,82

4,9

3

81,5

0,83

6,4

112 M 132 S

4 5,5 7,5

85,5 84,5 86

0,88 0,85 0,86

7,7 11,1 14,7

4 5,5

84 86

0,83 0,81

8,3 11,4

11 15 18,5 22

87 88,5 90 92

0,85 0,87 0,85 0,88

21,4 28,2 34,7 39

7,5 11

87,5 88,5

0,82 0,84

15,1 21,4

15 18,5

90 90,5

0,84 0,83

28,5 35

22

91

0,84

41

30

92

0,86

55

80

132 M 160 M 160 L 180 M 180 L 200 L

cos ϕ

400 V

71

0,79

1,4

74

0,79

1,9

74

0,81

2,7

% 1)

400 V

30

92

0,89

53

37

93

0,89

65 37

93

0,87

66

225 M

45

94

0,89

78

45

93

0,87

80

250 M

55

94

0,91

93

55

94

0,87

97

280 S

75

95

0,90

128

75

95

0,86

132

280 M

90

95

0,91

150

90

95

0,86

160

315 S

110

95

0,90

186

110

95

0,86

194

315 M

132

95

0,90

225

132

95

0,87

230

315 L

160

95

0,91

265

160

96

0,87

275

0,92 96 200 Nota 1. Vea la página siguiente

325

200

96

0,87

345

225 S

© Sterling Fluid Systems B. V

239

Tabla 9.24

Motores de inducción, trifásicos, asíncronos, de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, IP55, tamaños de 315 a 450 (motores trans-norma) 3000 rpm, 2-polos 50Hz

Tamaño carcasa

315 355

400

450

Potencia

1500 rpm, 4-polos 50Hz Factor de potencia

Intensidad

250

% 96

cos ϕ 0,88

Amp a 400 V 425

520

315

96

0,88

540

0,90

590

355

96

0,87

610

0,91

660

400

96

0,87

690

kW

Rendimiento

Factor de Intensidad Potencia Rendipotencia Amp a 400 kW miento

250

% 96

cos ϕ 0,90

V 415

315

97

0,91

355

97

400

97

500

97

0,91

820

500

97

0,88

850

560

97

0,91

910

560

97

0,88

950

630

97

0,91

1020

630

97

0,88

1060

710

97

0,91

670

710

97

0,89

690 1)

800

97

0,91

760

800

97

0,88

780 1)

900

97

0,88

880 1)

1000

97

0,89

970 1)

2)

900

97

0,92

840

1000

97

0,93

920 2)

1) Motores con ahorro de energía con rendimiento europeo clarificación según EU. / . CEMEP (CEMEP = European Committee of Manufacturers of Electrical Machines and Power Electronics) Motores eléctricos de 2 y 4 polos con potencia de 1,1 a 90 kW son suministrados basados en el acuerdo EU / CEMEP con rendimiento clase “eff 2” (rendimiento mejorado) o “eff 1” (alto rendimiento). Los rendimientos listados en la Tabla 9.24 corresponden al rendimiento clase “eff 3” (rendimiento estándar) motores de clase “eff 2” y “eff 1” deben ser pedidos al suministrador. 2) Medida a 690 V

© Sterling Fluid Systems B. V

240

Tabla 9.25 Motores de inducción, trifásicos, asíncronos, de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, IP55, tamaños 160 a 450 (motores normalizados y trans-norma) 1000 rpm, 6-polos 50Hz Tamaño carcasa

Potencia

kW

Rendimiento

160 M

7,5

% 86

160 L

11

180 L 200L

750 rpm, 4-polos 50Hz

Factor de Intensidad Potencia potencia Amp a kW 400 V cos ϕ

Rendimiento

Factor de Intensidad potencia Amp a 400 V cos

0,74

17

5,5

% 83,5

0,73

13

87,5

0,74

25

7,5

85,5

0,72

18

15

89,5

0,77

32

11

87

0,75

24

18,5

90

0,77

39

15

87,5

0,78

32

22

91

0,77

46 18,5

89

0,79

38

225 S 225 M

30

92

0,77

61

22

90

0,79

45

250 M

37

92

0,86

68

30

92

0,82

58

280 S

45

93

0,86

81

37

93

0,82

70

280 M

55

93

0,86

99

45

93

0,83

84

315 S

75

94

0,86

134

55

93

0,82

104

315 M

90

94

0,86

160

75

94

0,83

138

315 L

110

95

0,86

194

90

94

0,83

166

132

95

0,86

235

110

94

0,83

206

160

95

0,86

280

132

94

0,82

245

200

96

0,87

345

160

95

0,82

295

250

96

0,87

430

200

95

0,82

370

315

96

0,87

540

250

96

0,82

460

400

96

0,87

690

315

96

0,82

580

450

96

0,86

780

355

96

0,82

650

500

96

0,87

860

400

96

0,82

730

560

97

0,87

960

450

96

0,82

820

630

97

0,86

1100

500

96

0,81

920

710

97

0,87

710

560

96

0,81

1040

800

97

0,87

790

630

96

0,81

1160

315 355 400

450

© Sterling Fluid Systems B. V

241

Tabla 9.26 Motores de inducción, trifásicos, asíncronos de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, protección contra explosión EEx e II, seguridad aumentada, tamaño 90 a 355 (motores normalizados y trans-norma) 3000 rpm 1500 rpm 1000 rpm Tamaño carcasa

kW para clase de temperatura T1, T2

T3

T1, T2

T3

T1, T2

T3

90 S 90 L 100 L

1,3 1,85 2,5

1,3 1,85 2,5

0,65 0,95 1,3

3,3 4,6 6,5

3,3 4,6 5,5

1 1,35 2 2,5 3,6 5

0,65 0,95 1,3

112 M 132 S

1 1,35 2 2,5 3,6 5

1,9 2,6

1,9 2,6

6,8

6,8

10

10

3,5 4,8 6,6

3,5 4,8 6,6

13,5 17 20 27

13,5 15 17,5 24

9,7

9,7

13,2 16,5 20

13,2 16,5 20

27 33 40 50 68 82 98 120 135 175 215 275 340

27 33 40 46 64 76 92 110 125 160 200 250 315

132 M 160 M 160 L 180 M 180 L 200 L 225 S 225 M 250 M 280 S 280 M 315 S 315 M 315 L

315 355

9,5 13 16 19

7,5 10 12,5 15

25 31

20 24

38 47 64 76 95 112 135 165

28 36 47 58 68 80 100 125

33 40 50 68 80 100 120 135 165

30 36 44 58 70 84 100 115 135

200 255 300 335 400

150 190 220 250 300

200 245 275 315 400

170 215 240 275 350

© Sterling Fluid Systems B. V

242

Tabla 9.27 Motores de inducción, trifásicos, asíncronos de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, protección contra explosión EEx de IIC, a prueba de explosión, tamaño 80 a 315 (motores normalizados) Tamaño

3000 rpm

carcasa 80 90 L 100 L

1500 rpm

1000 rpm

750 rpm

kW para clase de temperatura T1 a T4 0,75

0,55

0,37

1,1

0,75

0,55

1,5

1,1

0,75

0,37

2,2

1,5

1,1

0,55

3

2,2

1,5

0,75

3

1,1

112 M

4

4

2,2

1,5

132 S

5,5 7,5

5,5 7,5

3

2,2

4 5,5

3

132 M 160 M

11

11

7,5 11

7,5

22

15

11

30

18,5

15

160 L

18,5

15

180 M

22

18,5

180 L 200 L

30 37

225 S

45

225 M

4 5,5

15

22 37

18,5

45

30

22

250 M

55

55

37

30

280 S

75

75

45

37

280 M

90

90

55

45

315 S

110

110

75

55

315 M

132

132

90

75

160

160

110

90

132

110

200

200

160

132

315 L

© Sterling Fluid Systems B. V

243

Tabla 9.28

Tamaño

Motores de inducción, trifásicos, asíncronos de jaula de ardilla, refrigerados por la superficie, protección contra explosión EEx de IIC, a prueba de explosión, tamaño 355 a 450 (motores trans-norma) 3000 rpm

carcasa 355 M

1500 rpm

1000 rpm

750 rpm

kW para clase de temperatura T1 a T4 250

225

200

160

250

200

250 355 L

315

280 315

400 S

355

355

280

250

400 M

400

400

315

280

450

355

315

400 L 450 M

450

500

400

355

450 L

500

560

450

400

560

630

500

450

© Sterling Fluid Systems B. V

244

10

Agua

10.1

Agua natural, agua potable y agua industrial

El agua es la molécula H2O en estado líquido. La densidad del agua pura a 0°C es de 0,9998 kg/dm³. Si la temperatura desciende por debajo de 0°C, el agua se congela para pasar al estado sólido formando hielo o precipitar en forma de nieve. La densidad del hielo a 0°C es de sólo 0,91674 kg/dm³. Esta expansión volumétrica de aproximadamente un 9% al helarse el agua es la causa de que tuberías y depósitos llenos de agua revienten al producirse la congelación. A la temperatura de 4°C y con presión atmosférica de 1013 mbar, la densidad del agua es de 1,0000 kg/dm³. El punto de ebullición a presión atmosférica (1013 mbar), está en 100°C. El punto de ebullición sube y baja en función de la presión atmosférica. El agua pura no se encuentra en la naturaleza. Normalmente contiene varias sustancias disueltas, dependiendo de su origen (subterráneas o de superficie). Pueden ser sales, ácidos libres o gases que influirán en la calidad y propiedades del agua. La solubilidad depende de la temperatura y en función de ella los materiales se disolverán o precipitarán. Es más, el agua puede a menudo contener materia indisoluble de naturaleza orgánica o inorgánica que puede precipitar en reposo. El agua potable y el agua industrial (comercial, industrial, agrícola y otras), requieren ciertos niveles de calidad. En la mayor parte de las ocasiones es necesario tratar el agua. Para valorar las propiedades corrosivas es necesario proceder a su análisis. 10.2 10.2.1

Parámetros importantes para calificar el agua Concentración de iones hidrógeno, valor del pH

Las moléculas de los constituyentes químicos disueltos en una solución acuosa se dividen parcialmente en partículas cargadas de signo opuesto. Se conocen como iones; la división recibe el nombre de disociación y la solución que los contiene es el electrolito. Además: • los iones de carga positiva son los cationes • los iones de carga negativa son los aniones Los iones de los metales y del hidrógeno llevan normalmente carga positiva: [Ca2+], [Na+], [Mg 2+], [H + ] Los iones ácidos e hidróxidos están cargados negativamente: [Cl– ], [HCO3– ], [CO3 2–], [SO42–], [NO3–], [OH –]

© Sterling Fluid Systems B. V

245

La concentración de iones hidrógeno determina la naturaleza de una solución acuosa, es decir, si es ácida, alcalina o neutra. El rango de la concentración de iones H- o OH– se encuentra entre 1 y 10–14 mol/l. Dado lo incómodo del uso de estos valores para gráficas, etc., se suele utilizar el valor del “pH”, que es la concentración del ion hidrógeno [H- ], expresado como el logaritmo decimal negativo, esto es: pH = – lg [H+ ] ó [H+ ] = 10–pH mol/l El producto de las concentraciones de los iones hidrógeno e hidróxido recibe el nombre de constante de disociación Kw = [H+ ] · [OH–]. Este valor permanece constante a una temperatura para todas las soluciones acuosas, ya sean ácidas, básicas o alcalinas, o saladas. A una temperatura de referencia de 25°C su valor es de ≈ 10–14 mol/l. Si el valor de [H+] aumenta, el valor de [OH–] tiene que decrecer y viceversa. Las soluciones con concentraciones iguales de iones hidrógeno e hidróxido se comportan como neutras. Esta condición se da, por ejemplo, en el agua pura. A la temperatura de referencia de 25°C la concentración de los iones hidrógeno e hidróxido son de 10–7 mol/l. El agua químicamente pura a 25°C con un valor 7 de pH no se comporta ni como ácida ni como alcalina. Una solución cuya concentración de iones hidrógeno sea mayor que la de iones hidróxido es ácida. El valor del pH es por tanto más alto que aquél de una solución neutra a la misma temperatura. Ejemplo: Concentración de iones hidrógeno = 0,1 mol/l (10–1 mol/l) → pH = 1 Una solución cuya concentración de iones hidróxido sea mayor que la de iones hidrógeno es alcalina (también llamada básica). El valor del pH es por tanto más alto que aquél de una solución neutra a la misma temperatura. Ejemplo: Concentración de iones hidróxido = 0,000000000001 mol/l (10-12 mol/l) → pH = 12 La conocida escala de pH clasifica en rangos de 0 a 14 y se refiere siempre a una solución que se encuentra a la temperatura de referencia de 25°C. pH

Carácter químico

pH

Carácter químico

0a3

ácido fuerte

8 a 10

alcalino débil

4a6

ácido débil

11 a 14

alcalino fuerte

7

neutro

Fuera de este intervalo, las soluciones acuosas con pH < 0 son ultra ácidas (p.e. ácido clorhídrico al 20% tiene un pH = – 0.3) y aquéllas con pH > 14 son ultra alcalinas (p.e. hidróxido de potasio al 50% tiene un pH = 14.5).

© Sterling Fluid Systems B. V

246

La constante de disociación Kw varía con el incremento de temperatura. El número de iones hidrógeno [H+] aumenta, igual que los iones hidróxido [OH–], pero la proporción permanece en la misma relación. Se considera a menudo que tales soluciones acuosas son corrosivas. Por esta razón, las bombas de alimentación de calderas reciben una ligera dosis alcalina para elevar su pH antes de la entrada.

Fig. 10.01 Valor del pH del agua químicamente pura en función de la temperatura 10.2.2 Dureza del agua La dureza del agua se refiere al contenido de iones minerales alcalinos (calcio, magnesio, estroncio y bario). La concentración de calcio y magnesio son las más importantes, pero, en casos especiales como al hablar de agua de mar, se deben considerar también el estroncio y el bario. Las sales de calcio y magnesio se encuentran sobre todo combinadas con carbonato, bicarbonato, sulfato, nitrato y clorato. El término “dureza del agua” tiene raíces históricas por el efecto de los iones calcio en los jabones de ácidos grasos empleados para lavar, pero no tiene fundamentos científicos.

© Sterling Fluid Systems B. V

247

En lugar de usar dicho término, las referencias más acertadas deben hacerse a la concentración de iones minerales alcalinos. La siguiente tabla compara términos modernos y clásicos: Nueva denominación Antigua denominación Totalidad de minerales alcalinos Iones calcio Iones magnesio Iones carbonato en minerales alcalinos Iones no-carbonato en minerales alcalinos

Dureza total Dureza de calcio Dureza magnesio Dureza temporal Dureza permanente

La dureza del agua se expresa como la concentración de iones minerales alcalinos (DIN 38 409 parte 6) p.e. c (Ca2+ + Mg2+) = 5 mmol/l. Debe evitarse el uso de las unidades antaño corrientes como mval/l, °d, etc. Sin embargo, para poder utilizar las tablas y libros de texto que incorporan dicha nomenclatura, la siguiente tabla muestra factores de conversión para aquellas unidades: Dureza

c(Ca2++Mg2) en mmol/l

en mval/l

en ppm

1

2

en mval/l

0,5

CaCO 3 en ppm

0,01

c(Ca2++Mg2)

CaCO3

°d

°e

°f

100

5,6

7,0

10,0

1

50

2,8

3,51

5,0

0,02

1

0,056

0,07

0,10

en mmol/l

1 grado °d (alemán)

0,1786

0,357

17,85

1

1,25

1,786

1 grado °e (inglés)

0,1425

0,285

14,29

0,7999

1

1,429

1 grado °f (francés)

0,10

0,20

10,00

0,5599

0,70

1

Tabla 10.01 Comparación de la actual unidad de medida de dureza mmol/l con las más comunes unidades antiguas Para el uso de jabón en polvo, la dureza del agua se clasifica como sigue Dureza 1 blanda

Dureza en mmol/l

Dureza total en °d

< 1,3

<7

2 dureza media

1,3 – 2,5

7 - 14

3 dura

2,5 – 3,8

14 - 21

4 muy dura > 3,8 > 21 Tabla 10.02 Clasificación de la dureza del agua para uso de detergentes en polvo

© Sterling Fluid Systems B. V

248

También hay otra clasificación generalmente aceptada de dureza del agua. Dureza (Ca2+ + Mg2+)

Dureza total

Descripción

< 0,7

<4

muy blanda

0,7 – 1,4

4-8

blanda

en mmol/l

1,4 – 2,1

8 - 12

medio dura

2,1 – 3,2

12 - 18

bastante dura

3,2 – 5,4

18 - 30

dura

> 5,4

> 30

muy dura

Tabla 10.03 Clasificación generalmente aceptada de dureza del agua 10.2.3 Dióxido de carbono Toda agua en la naturaleza contiene dióxido de carbono en su forma libre y en forma de iones. Los radicales (CO32– , HCO3– ) se encuentran combinados en forma de carbonato de calcio (cal) o carbonato de magnesio (magnesia). El dióxido de carbono libre (CO2) se suele encontrar en forma de gas disuelto. Como parte de éste, la solución contendrá también ácido carbónico. El ácido carbónico libre no es agresivo. La proporción de dióxido de carbono contenido en el agua por encima de la concentración de equilibrio del ácido carbónico libre asociado se llama exceso o agresivo (comparado con la cal). El agua con una concentración de dióxido de carbono libre igual a la concentración de equilibrio del ácido carbónico libre asociado, es decir, justo la necesaria para contener carbonato cálcico en solución, está en equilibrio cal / ácido carbónico. No es agresiva por la cal ni se deposita cal. 10.2.4 Grado de acidez y alcalinidad del agua 10.2.4.1 Grado de acidez del agua El grado de acidez del agua (KS) es el cociente entre el número de iones hidróxido que un volumen de agua dado puede absorber hasta alcanzar un valor determinado de pH y el volumen de dicha porción: KS = n (H3O+) / V (H2 O) Unidades del SI: mol/m³ Unidades sistema técnico:

mmol/l

Este valor depende ligeramente de la temperatura y de la concentración del ión del agua. El grado de acidez hasta un valor de pH 8.2 (KS 8.2) se define cuando ese pH se consigue mediante la adición de iones, generalmente ácido clorhídrico, con un contenido conocido (p.e. c(HCl) = 0,1 mol/l).

© Sterling Fluid Systems B. V

249

Este pH lo determina el ácido carbónico. El pH 8,2 es una solución acuosa de carbonatos con más de 1 mmol/l de iones HCO3, a una temperatura de 25°C y una fuerza de ionización de 10 mmol/l. Antiguamente, el grado de acidez KS 8.2 se designaba como el valor p. El grado de acidez hasta un pH de 4,3 (KS 4.3) se define cuando este pH se alcanza mediante la adición de iones, generalmente ácido clorhídrico de un contenido conocido. Este pH lo determina la solución de dióxido de carbono. El pH de 4,3 es una solución acuosa de dióxido de carbono con una concentración de carbonatos en mmol/l del 1% de dióxido de carbono disuelto, a una temperatura de 25°C y una concentración de ionización de 10 mmol/l. Antiguamente, el grado de acidez KS 4.3 se designaba como el valor m. El término que fue común de dureza temporal °d puede obtenerse del valor KS4.3 como sigue: Dureza temporal °d = KS 4.3 ·2.8 10.2.4.2 Grado de alcalinidad del agua El grado de alcalinidad del agua (KB) es el cociente entre el número de iones hidróxido que un volumen dado de agua puede absorber hasta alcanzar un valor determinado de pH y el volumen de esta porción: KB = n (OH–) / V (H2 O)

Unidades del SI:

mol/m³

Unidades sistema técnico:

mmol/l

El grado de alcalinidad hasta un valor del pH de 8,2 (KB 8,2 ) se define alcanzando ese pH mediante la adición de iones hidróxido, generalmente hidróxido de sodio, con un contenido conocido (p.e. c(NaOH) = 0,1 mol/l). El término que fue común de dióxido de carbono libre puede obtenerse del valor KB 8,2 como sigue: CO2 libre en mg/l = KB 8.2 ·44 El grado de alcalinidad hasta un valor del pH de 4,3 (KB 4.3 ) se define alcanzando ese pH mediante la adicción de iones hidróxido, generalmente hidróxido de sodio, con un contenido conocido. Como con el grado de acidez, este valor de pH se define utilizando ácido carbónico y agua. 10.2.5 Conductividad eléctrica del agua La conductividad eléctrica del agua da una medida de las sales disueltas o materiales disociados. Se expresa en Siemens por metro (S/m). Algunas unidades comunes: mS/m (= 10– 3 S/m) y µS/cm (= 10–4 S/m).

© Sterling Fluid Systems B. V

250

Las aguas industriales tienen generalmente una conductividad inferior a 100 mS/m. Para una desmineralización total se puede alcanzar un nivel inferior a 0,05 mS/m. La precisión de la medida de la conductividad eléctrica tiene una importancia relevante en la valoración y control de la pureza del agua suministrada a calderas, turbinas de vapor y agua destilada. 10.3

Análisis del agua

Las características de corrosión de un grado particular de agua pueden ser valoradas a partir de la tabla 10.4. En la valoración del riesgo de corrosión, es muy importante la naturaleza y concentración de las sustancias disueltas que actúen como inhibidores causando la formación de una capa protectora, como fosfatos, silicatos y compuestos de aluminio. Al investigar la corrosión, la concentración de materiales disueltos después de la toma del suministro puede ser muy importante, por ejemplo iones de cobre u otros productos corrosivos procedentes de componentes montados en la instalación. Es necesario por tanto analizar el agua cerca del punto donde se produce la corrosión. Tabla 10.04

Informe de un análisis básico de agua

Descripción de la muestra: Fuente de la muestra:

Fecha de la muestra:

Parámetro

Unidad

Parámetro

Unidad

Temperatura del agua

°C

Iones Cloro

mol/m³

Iones Nitrato

mol/m³

pH Conductividad eléctrica

mS/m

Iones Sulfato

mol/m³

Grado de acidez con pH=4,3

mol/m³

Hierro total

mol/m³

Grado de alcalinidad con pH=8,2

mol/m³

Hierro filtrado

mol/m³

Total minerales alcalinos

mol/m³

Manganeso total

mol/m³

Iones Calcio

mol/m³

Oxígeno

g/m³

Iones Magnesio

mol/m³

Manganeso oxidado

g/m³

10.3.1

Estimación de las probabilidades de corrosión en materiales ferrosos no aleados y poco aleados (DIN 50 930) El comportamiento a la corrosión de un material no sólo depende de las propiedades del material y del agua sino que también está influido por las condiciones de trabajo. De hecho, ni las propiedades del material y el agua ni las mismas condiciones de trabajo son completamente conocidas ni suficientemente estables como para hacer una estimación fiable. Por ello, sólo es normalmene posible hacer una estimación de la probabilidad de corrosión del agua en materiales metálicos.

© Sterling Fluid Systems B. V

251

10.3.1.1 Formación de recubrimientos homogéneos Sólo se puede hacer una estimación de la formación de recubrimientos protectores para temperaturas por debajo de 30°C, por lo que lo siguiente sólo será valido para agua fría. La formación de recubrimientos protectores queda favorecida en las siguientes condiciones: c (O2)

> 3 g/m³,

c (Ca²+) > 0,5 mol/m³

pH

> 7,0

KS 4,3

> 2 mol/m³

Además, las condiciones de flujo son decisivas para la formación de estos recubrimientos. Sólo ocurre con agua corriente; si el caudal se detiene, el revestimiento se destruye. Por otra parte, también las corrientes muy rápidas podrían perjudicar la formación de estos revestimientos. A partir de 4 m/s se producen efectos de erosión. 10.3.1.2 Corrosión superficial uniforme Una corrosión uniforme ocurre siempre con agua ácida. El grado de corrosión puede reducirse significativamente mediante recubrimientos superficiales, de modo que la pérdida de material sea técnicamente aceptable. En caso de fallo del revestimiento, el grado de corrosión dependerá de la concentración de agentes oxidantes, c (O2), c (NO3–) y c (H+), también c (SO42–) y de la velocidad de la corriente. El grado de corrosión puede despreciarse para agua fría si: c (O2) < 0,1 g/m³ y KB 8.2 < 0,05 mol/m³ Para agua caliente el nivel c (O2) es más bajo. Con c (O2) < 0,02 g/m³ no hay elementos corrosivos presentes. 10.3.1.3 Corrosión superficial irregular La corrosión en forma de picotazos o cráteres, incluso perforaciones, ocurre en ausencia de recubrimientos protectores o con recubrimientos incompletos, generalmente en el caso de tratarse de agua con oxígeno. La escala del ataque localizado depende de diversos factores, especialmente de la geometría y dimensiones del componente, el estado de la superficie del material y las condiciones cuando comienza la corrosión. El grado de corrosión se reduce si: c (Cl–) + 2 c (SO42–) S1 = ————————— es < 1 KS 4.3 Para agua con un valor relativamente bajo de KS 4.3 y un alto cociente, es posible que se comience por una corrosión irregular para pasar a una corrosión uniforme. En agua con poco oxígeno, c (O2) < 0,1 g/m³ no se forman recubrimientos para causar corrosión irregular.

© Sterling Fluid Systems B. V

252

10.3.2.4 Valoración individual del análisis de los componentes Cloro (Cl–) Los iones cloro se encuentran en casi todas las aguas de la naturaleza, aguas de lluvia y vertidos. Su concentración varía de acuerdo con las condiciones locales en un amplio rango (apenas algunos mg/l hasta 250 mg/l). Si su concentración es superior a 150 mg/l, existe peligro de que aparezcan manchas de corrosión. Cuanto más blanda sea el agua y menor el nivel de carbonatos, mayor será el ataque del cloro en el metal. Sulfato (SO42–) La mayor parte del agua contiene entre 10 y 30 mg/l de iones sulfato. El agua que contiene más de 250 mg/l es corrosiva para el hierro. La fundición de grafito esferoidal y el acero sufren puntos de óxido. El agua rica en sulfatos también daña al hormigón. Esto ocurre cuando la concentración supera los 150 a 200 mg/l (SO42–). Nitrato (NO3–) Los iones nitrato se encuentran en diferentes concentraciones en aguas subterráneas y de superficie. Valores normales están alrededor de 10 mg/l NO3–. Para concentraciones entre 20 y 50 mg/l, atacará al hierro si el agua es blanda aunque contenga dióxido de carbono que favorezca la formación de un recubrimiento antioxidante. Nitrito (NO2–) El nitrito no se encuentra prácticamente nunca en agua pura. Las aguas fecales pueden contener de 0,1 a 2 mg/l; en las ciénagas de 0,1 a 1 mg/l. La presencia de nitritos generalmente indica vertidos. Amonio-nitrógeno (NH4+ , N) El ion amonio y el nitrógeno se encuentran en muchas fuentes de superficie y subterráneas y en todos los vertidos industriales o urbanos. El modo en que suele aparecer, ya sea como iones NH4+, NH4 OH y/o NH3+, depende del pH del agua. Ataca al hierro en concentraciones superiores a 20 mg/l. El cobre y sus aleaciones se oxidan en presencia de amoniaco y sus sales, por lo que se deben evitar. Hierro (Fe) El hierro aparece de diferentes maneras en el agua: iones de hierro (II) y hierro (III) no disueltos, como disoluciones coloidales o compuestos orgánicos, además de compuestos complejos, especialmente en aguas residuales. El hierro contenido puede referirse como: • •

Hierro total, es decir, la suma de lo disuelto y no disuelto Hierro total en disolución, es decir, la suma de los compuestos de hierro (II) y (III)

© Sterling Fluid Systems B. V

253

El hierro es sin excepción químicamente corrosivo. Con un contenido superior a 0,2 mg/l comienza a depositarse un lodo ocre que aumenta conforme crecen los contenidos de Fe y O2. Se depositará en las tuberías si la corriente es lenta. Afecta menos a las bombas. Sólo se puede eliminar con limpieza mecánica. Manganeso (Mn2+) El manganeso es sin excepción químicamente corrosivo. Con un contenido superior a 0,1 mg/l comienza a precipitar como el hierro. Oxidación de Mn VII a II La capacidad de oxidación es una medida de las impurezas en una fuente de agua. Se expresa en g/m³ O2. Valores típicos: agua subterránea pura

0,7 a 2 g/m³

agua de superficie pura

2,5 a 7,5 g/m3

agua sucia

5 a 38 g/m³

agua muy sucia (cenagal)

> 75 g/m³

El peligro de corrosión debido a materiales orgánicos sobreviene con los sedimentos (peligro de picado), o con la formación de compuestos sulfhídricos. En aguas cenagales, los efectos corrosivos son causados por los ácidos que allí se encuentran, extremadamente agresivos con el hierro. Antaño, el método común para analizar el agua usando permanganato potásico se refiere a la capacidad de oxidación como sigue: 1 g/m³ O2 = 3,95 mg/l KMnO4 Contenido en sólidos El agua de superficie y la de pozos suele contener arena. El agua de pozo puede contener hasta 0.3 mg/l de arena. El agua industrial, dependiendo de la aplicación, puede contener sólidos diversos como metales, cenizas, escoria o deshechos. No se recomienda el uso de bombas de canal lateral para líquidos con contenido en sólidos debido a sus pequeñas holguras. El contenido en sólidos máximo para bombas radiales, axiales y de flujo mixto está entre 130 y 200 mg/l. Este contenido puede sin embargo suponer una carga considerable para la bomba en los puntos de alta velocidad.

© Sterling Fluid Systems B. V

254

10.4

Otras aguas naturales

El agua mineral contiene al menos 1000 mg de sales disueltas ó 250 mg de dióxido de carbono libre por kilogramo de agua, ambos ya sea de modo natural o artificial. La salmuera es un agua salada natural con una carga de, al menos, 14 g de sal, normalmente cloruro sódico, por kilogramo de agua. Las aguas minerales en las que el contenido de sal se ha alcanzado eliminando agua son también denominadas salmueras, por ejemplo al refinar o evaporar. En el más amplio sentido, todas las aguas con sales disueltas pueden denominarse salmueras. La mayoría de las aguas minerales y todas las salmueras son extremadamente agresivas con los materiales. Su selección debe estar basada en el análisis de las aguas. Las aguas termales son aguas que, sin tener en cuenta su contenido en minerales, afloran a más de 20°C. Normalmente se requiere un análisis para determinar si es o no agresiva con los materiales. El agua de drenaje de minas suele contener cantidades considerables de sales de metales y óxidos. La selección de materiales debe hacerse de acuerdo con el análisis y el pH ya que puede haber una gran diferencia de unas a otras. El agua de mar tiene aproximadamente los siguientes porcentajes en peso de sales disueltas, (normalmente cloruro sódico y cloruro magnésico): Océanos 3,3 - 3,75 % Mar del Norte 3,2 % Mar Báltico 0,6 - 1,9 % Mar Mediterráneo 3,8 % Mar Muerto 21,7 % Dependiendo del contenido en sal, la conductividad eléctrica quedará entre 2100 y 5200 mS/m con un valor medio de 4200 mS/m. En el Golfo Pérsico es de 7200 mS/m. El agua de mar es agresiva debido a su contenido en oxígeno y la conductividad y porque el contenido en cloro evita la formación de una recubrimiento protector. Las aguas salobres son una mezcla de agua fresca y agua de mar en el estuario de un río, que varían ampliamente en contenido con las mareas y los niveles; puede aumentar su conductividad hasta 3200 mS/m con propiedades agresivas. La selección del material depende del análisis. 10.5 Aguas residuales Los vertidos de las viviendas, usos comerciales e industriales y el agua de lluvia en el campo forman las aguas residuales. El material más usado para las bombas es hierro fundido. La presencia de amonios podría atacar a las aleaciones de cobre. Los vertidos comerciales e industriales tienen una composición enormemente variable. La selección del material depende del análisis.

© Sterling Fluid Systems B. V

255

10.6

Agua tratada en sistemas de calefacción y plantas de generación de vapor

10.6.1 Agua caliente Los sistemas de calentamiento de agua se clasifican en: • Agua caliente hasta 110°C •

Sistemas de agua caliente con temperatura entre 110°C hasta aprox. 200°C

•

Sistemas de calentamiento de agua de los que se extrae el agua caliente y el vapor saturado para ser utilizados con temperaturas por encima de 110°C hasta 230°C

Los sistemas domésticos de calentamiento de agua se llenan por completo con agua potable de la red, sin tratamiento. Para evitar problemas de depósito de cal y corrosión por oxígeno, se recomienda añadir un inhibidor al sistema en su primer llenado y revisar periódicamente su eficacia. En estas condiciones se puede instalar una bomba de hierro fundido. En instalaciones de mayor envergadura es necesario algún método para ablandar el agua durante los sucesivos llenados. Sin embargo, se evita la formación de la capa protectora sobre el hierro y el agua se mostrará agresiva si hay oxígeno libre o dióxido de carbono. Especialmente el oxígeno causará una corrosión puntual importante. Será esencial un sistema de desaireación o químico que combine con el oxígeno para trabajar adecuadamente. 10.6.2 Procesos de preparación Para sistemas de agua caliente son comunes los siguientes procesos: Ablandado del agua Existen numerosos procesos de ablandado de acuerdo con los requerimientos de la aplicación. •

Descarbonización

•

Precipitación química

•

Intercambio de iones

La precipitación por la adicción de cal, sosa, hidróxido sódico o fosfato trisódico implica retirar los fangos que contenga las sustancias causantes de la dureza. Desmineralización Hay dos procesos disponibles • •

Desmineralización parcial y un proceso de ablandado y descarbonatación. Desmineralización total, para la eliminación de todos los iones contenidos en el agua. Esta agua se llama desmineralizada y desionizada.

© Sterling Fluid Systems B. V

256

10.6.3 Agua de alimentación de calderas Todas las aguas usadas en sistemas de ciclo de agua caliente - vapor en turbinas de vapor para plantas de generación de energía, se preparan en función de normas y regulaciones. En particular, para agua de alimentación de calderas las regulaciones son válidas para presiones hasta 68 bares. Para agua de alimentación de calderas se han catalogado diferentes procesos químicos: Proceso alcalino El proceso alcalino con agua libre de oxígeno predomina para depósitos hasta 68 bares de presión de diseño, es el único método posible para calderas que trabajen con agua con sales. Sólo se puede evitar la corrosión cuando hay suficiente álcali presente. En la mayoría de los casos se emplea material sólido para dar la alcalinidad ya que los medios volátiles son insuficientes por sí mismos. El agua para alimentación de calderas que no contiene sal, puede tratarse con un material alcalino volátil si la conductividad es limitada (conductividad medida después de un intercambiado de cationes con ácido fuerte < 3 µS/cm). Se recomienda mantener en el agua de calderas un valor pH > 7. Para conductividad en el agua de caldera mayor de 3 µS/cm, el pH debe mantenerse > 9,5 añadiendo material alcalino sólido. Procesos neutros y combinados Los procesos neutros y combinados asumen un agua de calderas libre de sal con una conductividad < 0,2 µS/cm después de una fuerte acidulación. Tras dosificar con material oxidante como oxígeno O2 o peróxido de hidrógeno H2O2 con un valor pH superior a 6,5, se formará un recubrimiento protector de magnetita y óxidos. Mientras que el proceso neutro mantiene un pH > 6,5, con un proceso combinado el pH se situará entre 8 y 8,5 con medios alcalinos volátiles. Normalmente esta aplicación se limita a depósitos reguladores de caudal. 10.6.4 Condensados Los condensados se producen en ciclos de líquido - vapor en turbinas de vapor para generación de energía. En principio, los condensados tiene la misma calidad que el agua de alimentación pero, en la práctica, hay un incremento en el contenido en sales, no deseable en otras partes del sistema. Por ello, el condensado normalmente se pasa a través de una instalación de limpieza con un intercambiador de iones para una desmineralización completa para recuperar la calidad original del agua de alimentación.

© Sterling Fluid Systems B. V

257

10.6.5 Agua de refrigeración El agua de refrigeración no debe producir depósitos o sedimentos en las superficies de enfriamiento y no debe ser corrosiva. Para ello, deben observarse los siguientes límites: Total minerales alcalinos

0,7 – 1,4 mmol/l

Hierro

< 0,3 mg/l

Capacidad de oxidación

< 6 g/m³ O2

Contenido en sales (con torre de refrigeración)

máx. 3000 mg/l

Contenido en cloro

máx. 600 mg Cl– /l

Contenido en sulfato

máx. 400 mg SO4 – – /l

Si el sistema de refrigeración contiene materiales austeníticos, el contenido en cloro debe ser más bajo por el peligro de picado. Los microorganismos como bacterias, algas u hongos pueden causar daños por deposiciones. Estos organismos pueden combatirse dosificando cloro. Sin embargo, para prevenir la corrosión, el cloro añadido no debe superar los 2 mg de Cl2 libre/l. Un fuerte tratamiento de choque sólo es admisible por un espacio corto de tiempo. Sin embargo, por razones medioambientales, es preferible el uso de bactericidas o biocidas en lugar de cloro. Los bactericidas en la concentración adecuada restringen el crecimiento y división de las bacterias y conducen a su eliminación. Los biocidas implican el uso de productos químicos respetuosos con el ambiente para matar los organismos. Trabajan a través de actividad enzimática del organismo. Debido a la capacidad de los microorganismos para mutar en su ambiente, es necesario llevar a cabo un control completo y eficaz de los sistemas de refrigeración para reducir los daños causados por la actividad de bacterias y organismos. Al contrario que con el cloro, el uso de biocidas y bactericidas no tienen efecto corrosivo en el sistema de refrigeración. Si se usa agua de río, salobre o de mar para la refrigeración, debe contemplarse la presencia de arena. El diseño de la bomba de refrigeración debe permitirlo. Por lo general, un contenido en sólidos hasta 200 mg/l no es un problema, pero mayores contenidos podrían causar un desgaste considerable el cual no se evita incluso mediante una selección especial de materiales y medidas de diseño.

© Sterling Fluid Systems B. V

258

10.7 Selección de material para diferentes aguas La siguiente tabla muestra los materiales de construcción agrupados más comúnmente utilizados para varios tipos de agua. Tabla 10.05 Grupo de material D *)

E

F

G

H

L

R

Grupos de materiales para selección; véase tabla 10.07 Material

Norma

EN 1561 DIN 1691 ASTM A 48 y A 278 Fundición de grafito esferoidal o EN 1563 nodular (dúctil) DIN 1693 ASTM A 395 y A 536 Acero moldeado EN 10213-2 DIN 17 245 ASTM A 216 Aleaciones de cobre / estaño / cinc EN (1982) (Bronce y latón) DIN 1705 ASTM B 584 Fundición austenítica EN (ninguna) (Tipo Ni-resit) DIN 1694 ASTM A 436 y A 439 Aceros inoxidables martensíticos EN (ninguna) DIN 17 445, E DIN 17445 ASTM A 217 y A 743 Aceros inoxidables austeníticos EN 10213-4 DIN 17 445, E DIN 17445 ASTM A 351, A 743, A 744 Aceros inoxidables ferríticos auste- EN 10213-4 níticos, Dúplex E DIN 17445 y SEW 410 ASTM A 890 Aleaciones cobre - aluminio EN (1982) (Aluminio bronce) DIN 1714 y DIN 17 665 ASTM B 150 Fundición gris

Vea página siguiente *)

© Sterling Fluid Systems B. V

259

*) los materiales del grupo “D” –

fundición gris y

– fundición de grafito esferoidal se muestran en la siguiente tabla con los valores límite: Tabla 10.06

Norma

Límites para fundición Máx. presión de trabajo bar

Aplicación

Máx. temperatura de trabajo °C

Máx.

DN1

Fundición gris DIN EN 1561: EN-GJL-250, EN-JL1040 designación anterior: DIN 1691: GG-25, 0.6025 EN 12953-2

Bombas de circulación

10

183

200

Bombas de alimentación VDMA Bombas en 24 276 instalaciones químicas Fundición de grafito esferoidal

32

140

-

10

100

-

250

-

TRD 108 TRD 108

DIN EN 1563: EN-GJS-400-18, EN-JS1020 designación anterior: DIN 1693: GGG-40.3, 0.7043 TRD 108

Abreviaturas:

Bombas de circulación y de alimentación

40

TRD = Normas técnicas para calderas VDMA = Asociación alemana de fabricantes de maquinaria DN1 = Diámetro nominal de aspiración de la bomba

Para instalaciones por encima de los valores límite señalados deben seleccionarse materiales más resistentes, como: Acero fundido según DIN EN 10213-2 (grupo de material D) Ejemplo: GP240GH, 1.0619; designación anterior GS-C25 Acero fundido martensítico según DIN 17 445 (grupo de material G) Ejemplo: GX7CrNiMo12-1, 1.4008; designación anterior G-X8 CrNi 13

© Sterling Fluid Systems B. V

260

Tabla 10.07

Selección de material para el bombeo de diferentes aguas

Agua de alimentación de calderas proceso alcalino proceso neutro y combinado

pH > 7 pH > 9,5 pH > 6,5 pH > 8,5

Agua de pozo Agua salobre Agua torre refriger. contenido sal < 3000 mg/l contenido sal > 3000 mg/l Agua desmineralizada Agua potable Vertidos domésticos industriales Agua de hidrantes contra incendios Agua completamente desionizada Agua de drenaje de minas Agua de calefacción Agua caliente Agua parcialmente desionizada Agua de lluvia / agua de superficie Agua de río neutra agresiva Agua de mar fría templada y caliente Condensado de turbina de vapor Agua muy pura Agua con: Cloro de 10 000 a 100 000 ppm, pH > 3 Cloro de 10 000 a 100 000 ppm, pH < 3

G D D/G G G D D/G G D D/E E F L D D/E F H L R G H D D/E D H D H L D D/E G H H L D D/E D D/G G D G H D D/E D D/E H L R E F H L R F L R D D/G H L L

2

6

1

3 4

6 6 5 6 6

**) D/E y D/G significa: D = material carcasa, /E y /G = material del impulsor

© Sterling Fluid Systems B. V

261

Llamadas de la tabla 10.07: 1. La selección del material depende de la composición real de los vertidos y de los resultados de un análisis completo. 2. El agua de pozos contiene a menudo dióxido de carbono agresivo y algo de oxígeno. En este caso no se formará una capa protectora. 3. La selección del material depende de la composición real del agua de la mina y de los resultados de un análisis completo. 4. El agua de calefacción está tratada de modo que la corrosión no es probable con materiales comunes. La selección del material debe hacerse en función de la temperatura y la máxima presión de trabajo. Véase apartado 4.13.2.5 “materiales para bombas de circulación de agua caliente.” 5. El agua muy pura está destilada tres veces, tiene un contenido en sal de 1 a 2 ppm y una conductividad de 0,5 a 1 µS/cm. 6. Para contenidos altos en cloro es necesario elegir materiales de gran resistencia al picado. Se pueden identificar con un índice de materiales como sigue: Índice WS = % Cr + 3,3 · % Mo Para materiales con contenido en nitrógeno, el efecto beneficioso de tal condición frente a la resistencia al picado se puede considerar como sigue: Índice de picado PI = % Cr + 3,3 · % Mo + 16 · % N Los materiales con un índice de material o índice de picado mayor de 32 pueden ser considerados como muy resistentes al picado. Los aceros austeníticoferríticos (Dúplex) todavía mejoran dicho valor, alcanzando índices superiores a 40.

© Sterling Fluid Systems B. V

262

10.8 Propiedades de diferentes aguas Agua pura Conductividad µS/cm

Contenido en sal mg/kg

Gases mg/kg

O2 CO2 Agua destilada 2 < 20 Agua triple destilada 0,5 - 1 1-2 Agua completamente 0,5 0,2 – 0,5 0,01– 0,03 0,5 – 1,0 desmineralizada 1) Agua desionizada 2) 0,1 – 1,0 < 0,1 (cloro) 1) Agua de alimentación de calderas a alta presión, t=250 a 325 °C 2) Agua de refrigeración primaria en un reactor de una central de producción de energía, t=220 a 350 °C Agua, agua pesada, isótopos de hidrógeno Porcentaje de Isótopo Descripción hidrógeno Símbolo natural 1

H

2

H

3

H

Protio agua ligera

99,984 %

H

Deuterio agua pesada

0,016 %

D

Tritio agua muy pesada

10–15 %

T

Molécula H2O Agua densidad max a 4 °C ρ = 0,999 973 kg/dm³ Fp = 0 °C, Kp = 100 °C D2O Agua pesada densidad max a 11,6 °C ρ = 1,1057 kg/dm³ Fp = +3,8 °C, Kp = 101,4 °C radioactivo vida media 12,3 años

Contenido en sal del agua de mar (media para los océanos) NaCl 29,60 g/l MgSO4 2,25 g/l 3,80 g/l CaSO4 1,38 g/l MgCl2 Además de las sales anteriormente mencionadas, el agua de mar contiene moléculas de potasio, bromo, estroncio, boro y fluoruros. El contenido en oxígeno varía entre 0 y 8,5 mg/l. El dióxido de carbono se encuentra en cantidades considerables en el agua de mar y mantiene el pH casi constante entre 7,8 y 8,3.

© Sterling Fluid Systems B. V

263

© Sterling Fluid Systems B. V

264

11

Materiales y selección de materiales

Materiales 11.1 Los materiales adecuados para la fabricación de bombas están listados en las tablas siguientes, 11.2 a 11.8. La tabla de materiales 11.2 para hierro y materiales no ferrosos está basada en las normas europeas EN. También se muestran las correspondientes normas DIN y SEW para facilitar la comparación con las antiguas normas nacionales y las nuevas europeas. Los materiales que no están normalmente recogidos por la norma europea lo están en las normas DIN y SEW, todavía en vigor. También se menciona la norma americana ASTM en los casos pertinentes. Obsérvese que los materiales comparables no son iguales en todos sus detalles. Tanto el análisis químico como las propiedades mecánicas podrían variar, pero generalmente, no revertirá en importancia respecto a su aplicación en bombas. En casos extremos, haga una comparación más rigurosa. Abreviaturas AISI

Instituto Americano del Hierro y el Acero

ASTM

Asociación Americana para Ensayos y Materiales

DIN

Instituto Alemán de Normas Norma europea, publicada por el Comité Europeo de Normas CEN Publicaciones de materiales de acero y hierro, publicado por la Asociación Alemana del Hierro y el Acero Sistema de Numeración Unificado (USA)

EN SEW UNS

Nomenclatura A KV Rm Rp 0,2

Alargamiento después de la rotura (L0 = 5 d0) Resiliencia (ISO-V test) a 20°C, o temperatura dada Resistencia a la tracción 0,2% - Límite elástico a 20°C, para algunos materiales se dan límites del 0,1% ó del 1%

© Sterling Fluid Systems B. V

265

266

11.2 Material

Guía de materiales – Fundición de hierro y acero moldeado Norma europea - EN Abreviatura o descripción

Fundición de hierro gris con grafito laminar EN-JL2030 EN-GJL-HB195 1) 2) EN-JL1040 EN-GJL-250 Hierro fundido (grafito esferoidal) EN-JS1015 EN-GJS-350-22-LT EN-JS1020 EN-GJS-400-18 EN-JS1030 EN-GJS-400-15 Hierro fundido austenítico

Hierro fundido resistente a la abrasión EN-JN2029 EN-GJN-HV 520 EN-JN2049 EN-GJN-HV 600 Hierro fundido de alta aleación (silicio)

Norma alemana - DIN Abreviatura o descripción

Norma EE.UU. ASTM UNS

Norma

Material

1561 1561

0,6022 0,6025

GG-190 HB GG-25

1563 1563 1563

0,7033 0,7043 0,7040

GGG-35,3 GGG-40,3 GGG-40

0,6656 0,7661

GGL-NiCuCr 15 6 3 GGG-NiCr 20 3

1694 1694

A 436 A 439

0,9620 0,9630

G-X260 NiCr 4 2 G-X300 CrNiSi 9 5 2

1695 1695

A 532 IB NiCr-LC A 532 ID Ni-Hi-Cr

12513 12513

(023 0) (024 0) Acero moldeado baja temperatura 1.5422 G18Mo5 10213-3 1.5638 G9Ni14 10213-3 Acero resistente a la temperatura 1.0619 GP240GH 10213-2 1) para interior de carcasas, impulsores, álabes, etc.

6) 6)

G-X70 Si 15 G-X90 SiCr 15 5

Norma 1691 1691 1693-1 1693-1 1693-1

A 48 30 A 278 30

A 395 A 536 60-40-18

2) 1)

1b D-2B

A 518 1 A 518 3 A 352 LCB A 352 LC3

1,0619 GS-C25 2) para cuerpos sometidos a presión

F 12101 F 12401

17 245 A 216 WCB 6) código comercial

J 03003 J 31500 J 03002

Material número

Análisis químico (muestras de análisis en fundido) % en peso C Cr Ni Mo Cu Otros Fundición de hierro gris con grafito laminar EN-JL2030 3,3 Si 2,0 EN-JL1040 3,3 Si 2,0 Hierro fundido (grafito esferoidal) EN-JS1015 mín. 3,0 Si máx. 2,5 EN-JS1020 mín. 3,0 Si máx. 2,5 EN-JS1030 3,6 Si 2,2 Hierro fundido austenítico 0.6656 máx. 3,0 2,5-3,5 13,5-17,5 5,5-7,5 0.7661 máx. 3,0 2,5-3,5 18,0-22,0 Hierro fundido resistente a la abrasión EN-JN2029 2,5-3,0 1,5-3,0 3,0-5,5 Si máx. 0,8 EN-JN2049 2,5-3,5 8-10 4,5-6,5 Si máx. 2,5 Hierro fundido de alta aleación (silicio) (023 0) 6) 0,70 1,0 Si 15,0 (024 0) 6) 0,90 5,0 1,0 Si 15,0 Acero moldeado baja temperatura 1.5422 0,15-0,20 0,45-0,65 1.5638 0,06-0,12 3,0-4,0

Propiedades mecánicas (valores guía) Rm Rp 0,2 A KV N/mm² N/mm² % J (t°C) 250 - 350 250 - 350

165/2283) 165/2283)

350 400 400

220 250 250

22 18 15

190 390

210

7

Dureza Vickers

HB30=120-195

Densidad kg/dm³ 7)

12 (-40°) 12 (-20°)

7,1 7,1 7,1 7,4 7,4

HV mín. 520 HV mín. 600

120 120 440-790 500-650

7,20 7,20

7,7 7,7 7,1 7,1

240 360

23 20

27 (-45°) 27 (-90°)

7,85 7,85

Acero moldeado resistente a altas temperaturas 1.0619 0,18-0,23 Mn 0,5-1,2 420-600 240 22 1 N/mm² = 1 Mpa 3) 0,1% límite elástico 6) código comercial 7) para referencia, espesor de pared entre 40 y 80 mm

27 (RT)

7,85

267

268

11.2 Material número

Guía de materiales - acero (cont.) Norma europea - EN Abreviatura o descripción

Norma alemana - DIN Abreviatura o descripción

Norma

Norma EE.UU. ASTM Norma, Grado, Tipo

Norma

Material número

UNS

5) "

1.4008

G-X8 CrNi 13

17 445

A 217, 743 CA 15 A 743 CA 6NM

J 91150 J 91540

5) " " " " "

1.4308

G-X6 CrNi 18 9

17 445

1.4408

G-X6 CrNiMo 18 10

17 445

J 92900 J 92900 J 92800

1.4552 1.4581

G-X5 CrNiNb 18 9 G-X5 CrNiMoNb 18 10

17 445 17 445

A 351,743,744 CF 8 A 351,743,744 CF 3 A 351,743,744 CF 8M A 351,743,744CF 3M A 744 CF 8C

Acero inoxidable resistente a la corrosión Acero martensítico 1.4008 GX7CrNiMo12-1 1.4317 GX4CrNi13-4 Acero austenítico 1.4308 GX5CrNi19-10 1.4309 GX2CrNi19-11 1.4408 GX5CrNiMo19-11-2 1.4409 GX2CrNiMo19-11-2 1.4552 GX5CrNiNb19-11 1.4581 GX5CrNiMoNb19-11-2 Acero completamente austenítico 1.4458 GX2NiCrMo28-20-2 (238 0) 6) GX4NiCrCuMo30-20-4 (238 1) 6) GX1NiCrMoCuN25-20-6 (238 2) 6) GX2CrNiMoN20-18-6 Acero austenítico - ferrítico (Dúplex) 1.4468 GX2CrNiMoN25-6-3 1.4469 GX2CrNiMoN26-7-4 1.4470 GX2CrNiMoN22-5-3 1.4517 GX2CrNiMoCuN25-6-3-3

5) " " " 5) " " "

A 743, 744 CN 7M A 743, 744 CN 3MN A743,744 CK 3MCuN 1.4468 1.4469

G-X3 CrNiMoN 26 6 3 G-X2 CrNiMoN 25 7 4

SEW 410 SEW 410

1.4517

G-X3CrNiMoCuN26 6 3 3

SEW 410

5) Borrador DIN 17445 publicado en Abril 1996, recomendación de EN

6) Código comercial

A 890 5A (CE 3MN) A 890 4A (CD 3MN) A 890 1B(CD4MCuN)

J 93404 J 92205

Material número C

Análisis químico (muestras de análisis en fundido) % en peso Cr Ni Mo Cu

Otros

Propiedades mecánicas (valores guía) Rm Rp 0,2 A KV N/mm² N/mm² % J (t°C)

Densidad kg/dm³

Acero inoxidable resistente a la corrosión Acero martensítico 1.4008 máx. 0,10 12,0-13,5 1,0-2,0 1.4317 máx. 0,06 12,0-13,5 3,5-5,0 Acero austenítico 1.4308 máx. 0,07 18,0-20,0 8,0-11,0 1.4309 máx. 0,030 18,0-20,0 9,0-12,0 1.4408 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 1.4409 máx. 0,03 18,0-20,0 9,0-12,0 1.4552 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 1.4581 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 Acero completamente austenítico 1.4458 máx. 0,03 19,0-22,0 26,0-30,0 (238 0) 6) máx. 0,06 19,0-22,0 27,5-30,5 (238 1) 6) máx. 0,02 19,0-21,0 24,0-26,0 (238 2) 6) máx.0,025 19,5-20,5 17,5-19,5 Acero austenítico - ferrítico (Dúplex) 1.4468 máx. 0,03 24,5-26,5 5,5-7,0 1.4469 máx. 0,03 25,0-27,0 6,0-8,0 1.4470 máx. 0,03 21,0-23,0 4,5-6,5 1.4517 máx. 0,03 24,5-26,5 5,0-7,0 1 N/mm² = 1 Mpa 4) 1% límite de alargamiento

0,20-0,50 máx. 0,70

590 760

440 550

15 15

27 (RT) 50 (RT)

7,7 7,7

2,0-2,5 2,0-2,5 2,0-2,5

N máx. 0,20 Nb 8x%C Nb 8x%C

440 440 440 440 440 440

175-200 4) 185-210 4) 185-210 4) 195-220 4) 175-200 4) 185-210 4)

30 30 30 30 25 25

60 80 60 80 40 40

(RT) (RT) (RT) (RT) (RT) (RT)

7,88 7,88 7,9 7,9 7,88 7,9

2,0-2,5 2,0-3,0 6,0-7,0 6,0-7,0

máx. 2,0 N máx 0,20 3,0-4,0 0,5-1,5 N 0,10-0,25 0,5-1,0 N 0,18-0,24

430 430 480 500

165-190 4) 170-195 4) 210-235 4) 260-285 4)

30 35 30 35

60 60 60 50

(RT) (RT) (RT) (RT)

8,0 8,0 8,0 7,9

2,5-3,5 3,0-5,0 2,5-3,5 2,5-3,5

N 0,12-0,25 máx1,30 N 0,12-0,22 N 0,12-0,20 2,75-3,5 N 0,12-0,22 6) Código comercial

650 650 600 650

480 480 420 480

22 22 20 22

50 50 30 50

(RT) (RT) (RT) (RT)

7,7 7,7 7,7 7,7

N máx. 0,20

269

270

11.2 Material número

Guía de materiales - acero (cont.) Norma europea - EN Abreviatura o descripción

Norma

Material número

Acero inoxidable resistente a la corrosión para depósitos presurizados Acero austenítico 1.4308 GX5CrNi19-10 10213-4 1.4308 1.4309 GX2CrNi19-11 10213-4 1.4408 GX5CrNiMo19-11-2 10213-4 1.4408 1.4409 GX2CrNiMo19-11-2 10213-4 1.4552 GX5CrNiNb19-11 10213-4 1.4552 1.4581 GX5CrNiMoNb19-11-2 10213-4 1.4581 Acero completamente austenítico 1.4458 GX2NiCrMo28-20-2 10213-4 Acero austenítico - ferrítico (Dúplex) 1.4469 GX2CrNiMoN26-7-4 10213-4 1.4469 1.4470 GX2CrNiMoN22-5-3 10213-4 1.4517 GX2CrNiMoCuN25-6-3-3 10213-4 1.4517 Acero moldeado para aplicaciones especiales 1.4034 1.4059 1.4138 1.4316 1.4931 GX23CrMoV12-1 10213-2 1.4391 1.7706 G17CrMoV5-10 10213-2 1.7706

Norma alemana - DIN Abreviatura o descripción

Norma

G-X6 CrNi 18 9

17 445

G-X6 CrNiMo 18 10

17 445

G-X5 CrNiNb 18 9 G-X5 CrNiMoNb 18 10

17 445 17 445

Norma EE.UU. ASTM Norma, Grado, Tipo

A 351,743,744 A 351,743,744 A 351,743,744 A 351,743,744 A 744 CF 8C

CF 8 CF 3 CF 8M CF 3M

UNS

J 92500 J 92900

A 351,743,744 CN7M G-X2 CrNiMoN 25 7 4 G-X3 CrNiMoCuN 26 6 3 3 G-X46 Cr 13 G-X22 CrNi 17 G-X120 CrMo 29 2 G-X2 CrNiSi 18 15 G-X22 CrMoV 12 1 GS-17 CrMoV 5 11

SEW 410 A 890 5A (CE 3MN) A 890 4A (CD 3MN) SEW 410 A 890 1B (CD4MCuN)

J 93404 J 92205

A 743 CA 40 17 445 A 743, 744 SEW 410 A 743, 744

J 91150 J 91803

17 245 17 245

Material número

Análisis químico (muestras de análisis en fundido) Propiedades mecánicas (valores guía) % en peso Rm Rp 0,2 A KV C Cr Ni Mo Cu Otros N/mm² N/mm² % J (t°C) Acero inoxidable resistente a la corrosión para depósitos presurizados Acero austenítico 1.4308 máx. 0,07 18,0-20,0 8,0-11,0 440-640 175,200 4) 30 60 (-196°) 1.4309 máx. 0,03 18,0-20,0 9,0-12,0 N máx. 0,20 440-640 185,210 4) 30 70 (-196°) 1.4408 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 2,0-2,5 440-640 185,210 4) 30 60 (-196°) 1.4409 máx. 0,03 18,0-20,0 9,0-12,0 2,0-2,5 N máx. 0,20 440-640 195,220 4) 30 70 (-196°) 1.4552 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 Nb 8xC 440-640 175,200 4) 25 40 (RT) 1.4581 máx. 0,07 18,0-20,0 9,0-12,0 2,0-2,5 Nb 8xC 440-640 185,210 4) 25 40 (RT) Acero completamente austenítico 1.4458 máx. 0,03 19,0-22,0 26,0-30,0 2,0-2,5 máx. 2,0 N máx. 0,20 430-630 165,190 4) 30 60 (-196°) Acero austenítico - ferrítico (Dúplex) 1.4469 máx. 0,03 25,0-27,0 6,0-8,0 3,0-5,0 máx. 1,30 N 0,12-0,22 650-850 480 22 35 (-70°) 1.4470 máx. 0,03 21,0-23,0 4,5-6,5 2,5-3,5 N 0,12-0,20 600-800 420 20 30 (RT) 1.4517 máx. 0,03 24,5-26,5 5,0-7,0 2,5-3,5 2,75-3,5 N 0,12-0,22 650-850 480 22 35 (-70°) Acero moldeado para aplicaciones especiales 1.4034 0,45 15,0 Dureza Rockwell HRC 55 1.4059 0,20-0,27 16,0-18,0 1,0-2,0 780-980 590 4 1.4138 0,90-1,30 27,0-29,0 2,0-2,5 1.4316 máx. 0,03 18,0-19,0 14,0-15,0 Máx. 0,30 máx. 0,30 Si 4,3-4,7 540-700 250 30 55 (RT) 1.4931 0,20-0,26 11,3-12,2 máx. 1,0 1,0-1,2 V 0,25-0,35 740-960 550 15 27 (RT) 1.7706 0,15-0,20 1,2-1,5 0,9-1,1 V 0,25-0,35 590-780 440 15 27 (RT) 1 N/mm² = 1 Mpa 4) 1% límite elástico

Densidad kg/dm³

7,88 7,88 7,9 7,9 7,88 7,9 8,0 7,7 7,7 7,7 7,7 7,7 7,7 7,9 7,7 7,8

271

272

11.2 Guía de materiales - Acero Material número

Norma europea - EN Abreviatura o descripción

Acero para tratamiento Acero inoxidable 1.1191 C45E 1.7225 42CrMo4 Acero no aleado 1.0501 C35 1.0503 C45 Acero inoxidable Acero martensítico 1.4021 X20Cr13 1.4112 X90CrMoV18 1.4122 X39CrMo17-1 1.4313 X3CrNiMo13-4 Acero austenítico 1.4306 X2CrNi19-11 1.4404 X2CrNiMo17-12-2 1.4541 X6CrNiTi18-10 1.4571 X6CrNiMoTi17-12-2 Acero austenítico -ferrítico (Dúplex) 1.4462 X2CrNiMoN22-5-3 1.4507

X2CrNiMoCuN25-6-3

Norma

Material número

Norma alemana - DIN Abreviatura o descripción

Norma

Norma EE.UU. ASTM Norma, Grado, Tipo

UNS

10083-1 10083-1

1.1191 1.7225

C 45 E (Ck 45) 42 CrMo 4

17 200 17 200

A 29, 108 1045 A 322 4140

G 41400

10083-2 10083-2

1.0501 1.0503

C 35 C 45

17 200 17 200

A 519, 576 1035 A 576 1045

G 10350 G 10450

10088-3 10088-3 10088-3 10088-3

1.4021 1.4112 1.4122 1.4313

X20Cr13 X90 CrMoV 18 X35 CrMo 17 X4 CrNi 13 4

10088-3 10088-3 10088-3 10088-3

1.4306 1.4404 1.4541 1.4571

X2CrNi19-11 X2CrNiMo17-12-2 X6CrNiTi18-10 X6CrNiMoTi17-12-2

10088-3

1.4462

X2 CrNiMoN 22 5 3

10088-3

17 440 A 276, 473 420 SEW 400 SEW 400 SEW 400 A 182 F6NM 17 440 17 440 17 440 17 440

A 276, 403 304L A 182, 276, 403 316L A 182, 276, 403 321 A 182, 276, 403 316Ti

SEW 400 A 182 F 51 A 276 318 LN

S 42000

S 30403 S 31603 S 32100

S 31803

Material número

Análisis químico (muestras de análisis en fundido) % en peso Cr Ni Mo Cu

C Acero para tratamiento Acero inoxidable 1.1191 0,42-0,50 máx. 0,40 1.7225 0,38-0,45 0,90-1,20 Acero no aleado 1.0501 0,32-0,39 1.0503 0,42-0,50 Acero inoxidable Acero martensítico 1.4021 0,16-0,25 12,0-14,0 1.4112 0,85-0,95 17,0-19,0 1.4122 0,33-0,45 15,5-17,5 1.4313 máx. 0,05 12,0-14,0 Acero austenítico 1.4306 máx. 0,03 18,0-20,0 1.4404 máx. 0,03 16,5-18,5 1.4541 máx. 0,08 17,0-19,0 1.4571 máx. 0,08 16,5-18,5 Acero austenítico -ferrítico (Dúplex) 1.4462 máx. 0,03 21,0-23,0 1.4507 máx. 0,03 24,0-26,0

máx. 0,40

máx. 1,0 3,5-4,5 10,0-12,0 10,0-13,0 9,0-12,0 10,5-13,5 4,5-6,5 5,5-7,5

1 N/mm² = 1 Mpa 4) 1% - límite elástico

Otros

máx. 0,10 0,15-0,30

0,90-1,30 0,80-1,30 0,30-0,70

25 (RT) 35 (RT)

2,0-2,5

1,0-2,5

Densidad kg/dm³

630-780 900-1100

370 650

17 12

550-700 630-780

320 370

20 17

7,85 7,85

700-850

500

13

25 (RT)

N 0,020

750-950 900-1100

550 800

12 12

14 (RT) 50 (RT)

7,7 7,7 7,7 7,7

N máx. 0,11 N máx. 0,11 Ti 5xC Ti 5xC

460-680 500-700 500-700 500-700

180- 2154) 200- 2354) 190- 2254) 200- 2354)

45 40 40 40

100 100 100 100

(RT) (RT) (RT) (RT)

7,9 7,98 7,9 7,98

N 0,10-0,22 N 0,15-0,30

650-880 700-900

450 500

25 25

100 (RT) 100 (RT)

7,8 7,8

7,85 7,85

V 0,07-0,12

2,0-2,5

2,5-3,5 2,7-4,0

Propiedades mecánicas (valores guía) Rm Rp 0,2 A KV N/mm² N/mm² % J (t°C)

273

274

11.2 Guía de materiales - Materiales no ferrosos Material número

Norma europea - EN Abreviatura o descripción

Norma

Norma alemana - DIN Abreviatura o descripción

Material número

Aleaciones de cobre, estaño, cinc (fundición de bronce-estaño y bronce cañón) CC480K CuSn10-Cu 1982 2.1050 G-CuSn10 CC491K CuSn5Zn5Pb5-C 1982 2.1096 G-CuSn5ZnPb Aleación cobre estaño (latón especial) 2.0550 CuZn40Al 2 Aleación cobre aluminio (aluminio bronce) 2.0966 CuAl 10Ni5Fe4 CC333G CuAl10Fe5Ni5-C 1982 2.0975 G-CuAl 10Ni

Norma

1705 1705

Norma EE,UU, ASTM Norma, Grado, Tipo

UNS

B 427 C 91600 B 584 C 92200

C 91600 C 92200

17 665 1714

B 150 C 63000

C 63000

17 744 17 744

B 574 B 335 A 494 A 494 B 574

N 06455 N 10665

17 660

Aleación de níquel molibdeno y cromo 2.4610 2.4617 2 4685 2.4686 2.4819

NiMo16Cr16Ti NiMo28 G-NiMo 28 G-NiMo 17Cr NiMo16Cr15W

17 744

N 06455 N 10665 N-12MV CW-12MW N 10276

N 10276

Titanio y circonio 3.7031 3.7255 (852 0) (853 0) 6) Código comercial

6) 6)

G-Ti 2 Ti 3 Pd G-Zr-Nb Zr-Nb

17 865 17 851/60

B 367 Gr, C-2 B 265 Gr, 7 B 752 Gr, 705C B 551 R 60705

R 60705

Material Composición, componentes de la aleación, niveles permitidos entre paréntesis número % en peso Aleaciones de cobre, estaño, cinc (fundición bronce-estaño y bronce cañón) Cu Sn Zn CC480K 88,0-90,0 11,0 máx. 0,5 CC491K 83,0-87,0 4,0-6,0 4,0-6,0 Aleación cobre estaño (latón especial) 2.0550 56,5-59,0 máx. 0,5 30,3-40,5 Aleación cobre aluminio (aluminio bronce) 2.0966 75,7-85,5 CC333G 76,0-83,0 máx. 0,1 máx. 0,50 Aleación de níquel molibdeno y cromo Ni Cr Mo 2.4610 56,8-72,0 14,0-18,0 14,0-18,0 2.4617 64,5-74,0 máx. 1,0 26,0-30,0 2.4685 min, 62,0 máx. 1,0 26,0-30,0 2.4686 58,7-72,0 14,0-18,0 14,0-17,0 2.4819 50,7-63,5 14,5-16,5 15,0-17,0 Titanio y circonio Ti Pd Zr + Hf 3.7031 98,8-99,9 3.7255 98,7-99,8 0,15-0,25 (852 0) 6) 95,6-99,9 (853 0) 6) 95,5-99,9 1 N/mm² = 1 MPa 6) Código comercial

Propiedades mecánicas Rm Rp 0,2 A N/mm² N/mm² %

Densidad kg/dm³

Pb máx.1,0 4,0-6,0

Al máx. 0,01 máx. 0,01

Fe máx. 0,2 máx. 0,3

Ni máx. 2,0 máx. 2,0

250 200

130 90

18 13

8,7 8,7

máx. 0,8

1,3-2,3

máx. 1,0

máx. 2,0

510

230

12

8,1

máx. 0,03

8,5-11,0 8,5-10,5

2,0-5,0 4,0-5,5

4,0-6,0 4,0-6,0

640 600

270 250

15 13

7,5 7,6

3,0-4,5

Fe máx. 3,0 máx. 2,0 máx. 7,0 máx. 3,0 4,0-7,0

Mn máx. 1,0 máx. 1,0 máx. 1,0 máx. 1,0 máx. 1,0

C máx. 0,01 máx. 0,01 máx. 0,03 máx. 0,02 máx. 0,015

700 745 530-650 540 700

280 325 275 250 280

35 40 15 12 35

8,6 9,2 9,1 8,5 8,9

Hf

Nb

Fe máx. 0,2 máx. 0,25

O 350 460-590 483

280 320 345

15 18 12

4,5 4,5 6,5

W

máx. 4,5 máx. 4,5

2,0-3,0 2,0-3,0

máx. 0,3 máx. 0,18

275

11.3

Materiales US con designación AISI

AISI

Material equivalente Nº. Material

Nombre Abreviado

Norma

Acero Austenítico 301

1.4310

X10CrNi18-8

EN 10088-3

304

1.4301

X5CrNi18-10

"

304 L

1.4306

X2CrNi19-11

"

304 LN

1.4311

X2CrNiN18-10

"

305

1.4303

X4CrNi18-12

"

308

1.4303

X4CrNi18-12

"

316

1.4401

X5CrNiMo17-12-2

"

"

1.4436

X3CrNiMo17-13-3

"

316 Cb

1.4580

X6CrNiMoNb17-12-2

"

316 L

1.4404

X2CrNiMo17-12-2

"

316 LN

1.4406

X2CrNiMoN17-11-2

"

1.4429

X2CrNiMoN17-13-3

"

1.4571

X6CrNiMoTi17-12-2

"

" 316 Ti 317 L

1.4438

X2CrNiMo18-15-4

"

321

1.4541

X6CrNiTi18-10

"

347

1.4550

X6CrNiNNb18-10

"

X3CrNiMoN27-5-2

EN 10088-3 DIN 17440

Acero austenítico férrico 329

1.4460

Acero ferrítico y martensítico 403

1.4000

X6Cr13

405

1.4002

X6CrAl13

"

410

1.4006

X12Cr13

EN 10088-3

420

1.4021

X20Cr13

"

430

1.4016

X6Cr17

DIN 17440

430 F

1.4104

X14CrMoS17

EN 10088-3

430 Ti

1.4510

X3CrTi17

DIN 17440

431

1.4057

X17CrNi16-2

EN 10088-3

440 C

1.4125

X105CrMo17

SEW 400

Acero para tratamiento C 1035

1.0501

C35

EN 10083-2

C 1045

1.0503

C45

"

4140

1.7225

42CrMo4

EN 10083-1

© Sterling Fluid Systems B. V

276

11.4

Materiales US de acuerdo a los estándares ASTM

ASTM

Normas comparables Norma

A 29

Grupo de Material

EN 10083-1

Acero para tratamiento

48

EN 1561

Fundición Gris

108

EN 10083-1

Acero para tratamiento

182

EN 10088-3

Acero inoxidable

216

EN 10213-2

Acero para tratamiento

217

DIN 17 445

Acero inoxidable, martensítico

276

EN 10088-3

Acero inoxidable

278

EN 1561

Fundición gris

322

EN 10083-1

Acero para tratamiento

351

EN 10213-4

Acero inoxidable austenítico

352

EN 10213-3

Acero fundido baja temperatura

395

EN 1563

Hierro fundido de grafito esferoidal

403

EN 10088-3

Acero inoxidable

436

DIN 1694

Fundición gris austenítico

439

DIN 1694

Fundición gris austenítica de grafito esferoidal

473

EN 10088-3

Acero inoxidable

494

ninguno

Aleación de níquel con molibdeno y cromo

519

EN 10083-2

Acero para tratamiento

532

EN 12513

Hierro fundido resistente al desgaste

536

EN 1563

Hierro fundido de grafito esferoidal

576

EN 10083-1, -2

Acero para tratamiento

743

DIN 17 445

Acero inoxidable de fundición

744

DIN 17 445

Acero inoxidable, austenítico

890

SEW 410

Acero inoxidable fundido (Dúplex)

B 150

DIN 17 665

Cobre, aleación de aluminio

265

DIN 17 851 / 60

Aleación de titanio chapa y rollo

335

DIN 17 744

Aleación de níquel con molibdeno

367

DIN 17 865

Titanio fundido

427

EN 1982

Cobre, estaño, aleación de zinc

494

vea A 494

574

DIN 17 744

Aleación de níquel con molibdeno y cromo

584

EN 1982

Cobre, estaño, aleación de zinc

© Sterling Fluid Systems B. V

277

11.5

Materiales por nombre comercial Material comparable

Nombre

Material-

comercial

numero

Nombre Abreviado

Norma

Hierro fundido austenítico Ni-Resist 1b Ni-Resist D-2B

0,6656

GGL-NiCuCr 15 6 3

DIN 1694

–

Tipo 1b

ASTM A 436

0,7661

GGG-NiCr 20 3

DIN 1694

–

Tipo D-2B

ASTM A 439

Hierro fundido resistente al desgaste Ni-Hard 2 Ni-Hard 4

EN-JN2029 EN-GJN-HV520

EN12513

–

ASTM A 532

Clase I Tipo B Ni-Cr-LC

EN-JN2049 EN-GJN-HV600

DIN 1695

–

Clase I Tipo D Ni-Hi-Cr

ASTM A 532

1,4458

GX2NiCrCuMo28-20-2

EN 10213-4

–

CN 7M

ASTM A 351 A 744

Fundición de acero inoxidable Aleación 20 Sterling K 26 Sterling R 48

ver Aleación 20 1,4517

GX2CrNiMoCuN25-6-3-3

EN 10213-4

–

CD 4MCu

ASTM A 351 A 744

–

Grade 1A (ACI CD 4MCu)

ASTM A 890

–

Grade 1B (ACI CD 4MCuN)

ASTM A 890

Aleación de níquel con molibdeno y cromo Hastelloy B-1 Hastelloy B-2 Hastelloy C-1 Hastelloy C-276 Sterling R 52

2,4685

G NiMo28

EN/DIN ninguno

–

N 12 MV

ASTM A 494

2,4617

NiMo28

DIN 17 744

–

N 10665

ASTM B 335

2,4686

G-NiMo 17Cr

EN/DIN ninguno

–

CW 12 MW

ASTM A 494

2,4819

NiMo16Cr15W

DIN 17 744

–

N 10276

ASTM A574 vea Hastelloy B-1

Sterling R 53

vea Hastelloy C-1

Sterling R 55

Sin material comparable Análisis: Ni 58%, Cr 22%, Cu 4%, Si 4% y W 1%

© Sterling Fluid Systems B. V

278

11.6

Resumen materiales orgánicos

Abreviatura ISO 1043 EN 12756 ISO 1629 (c. mecánicos)

Nombre

Elastómeros CR

N

EPDM

E

Elastómero clorobutadieno Nombre antiguo: caucho cloropreno Caucho Etileno propileno

FPM también FCM CFM, FKM NBR

V

Elastómero de fluorocarbono

P

HNBR Ninguno Plásticos Termoplástico PTFE PE PE – LD

X K

Acrilonitrilo butadieno elastómero Nombre antiguo: caucho nitrilo Hidrogenado NBR Perfluoro elastómero

PE-UHMW

Politetrafluoroetileno Polietileno Polietileno de baja densidad ρ = 0,918 a 0,95 g/cm³ Polietileno de alta densidad ρ = 0,95 a 0,96 g/cm³ Molécula ultra alta PE

PEEK PFA

Poliéter-etercetona Perfluoralcoxialcano

PP

Polipropileno

PPS PVDF

Sulfuro de polifenilo Polyvinylidenefluoride

PE – HD

Termo endurecido EP VE Caucho natural NR

T

Resina epoxídica Resina ester vinílica

Nombre comercial

Baypren (Bayer) Neopreno (Du Pont) Ketan (DSM) Nordel (Du Pont) Vitón (Du Pont)

Perbunan (Bayer) Therban, Zetpol Kalrez (Du Pont)

Teflón (Du Pont) Hostalen (Hoechst) Lupolen (BASF) Hostalen GUR (Hoechst) RCH 1000 Victrex PEEK (ICI) Hostaflon PFA (Hoechst) Teflón PFA (Du Pont) Hostalen PP (Hoechst) Novolen (BASF) Ryton (Phillips) Diflor 2000 (Hüls) Kynar (Elf) Araldit (Ciba Geigy)

Caucho natural - caucho blando. caucho vulcanizado caliente con 1,8 a 2,5% sulfuro dureza (25 a 100) Shore A Ebonita - caucho duro. caucho vulcanizado caliente con 30 a 50% sulfuro

© Sterling Fluid Systems B. V

279

11.6

Propiedades de los materiales orgánicos

Abreviatura ISO 1043 EN 12756 ISO 1629 (cierres mecánicos) Elastómeros CR N

EPDM

E

FPM

V

NBR HNBR

P X

Ninguno

K

Rango de temperatura utilizable Resistencia química Aplicación

Rango de temperatura utilizable – 40 a + 100 °C para componentes especiales: – 55 a + 150 °C Resistencia química contra (ejemplo): agua fría, agua de mar, ácido fosfórico Sin resistencia contra (ejemplo): keroseno, benceno, ácido nítrico, ácido sulfúrico Aplicación: anillos tóricos, fuelles Rango de temperatura utilizable : – 50 °C a + 120 °C para componentes especiales: a + 200 °C Resistencia química contra (ejemplo): agua fría, agua caliente, agua de mar, sosa cáustica, ácido fosfórico, ácido clorhídrico, ácido acético (10%, <60 °C) Sin resistencia contra (ejemplo): gasolina y diesel, keroseno, benceno, gases licuados, aceite mineral, ácido nítrico, ácido sulfúrico Aplicación: anillos tóricos, fuelles Rango de temperatura utilizable : – 25 °C a + 200 °C para componentes especiales: – 45 °C a + 260 °C Resistencia química contra (ejemplo) : efusión (pH>3 <10), agua fría, agua caliente, agua de mar, gasolina y diesel, keroseno, gases licuados, aceite mineral, ácido fosfórico, ácido sulfúrico Sin resistencia contra (ejemplo): ácido nítrico, ácido acético , sosa cáustica, benceno Aplicación: anillos tóricos, fuelles Rango de temperatura utilizable : – 30 a + 100 °C Rango de temperatura utilizable : – 40 a + 150 °C Resistencia química contra (ejemplo) : efusión (pH>6<10), agua fría, agua caliente, agua de mar, gasolina y diesel, keroseno, gases licuados, aceite mineral, sosa cáustica (>50%), ácido fosfórico (concentrado frío), HNBR es resistente a la hidrólisis Sin resistencia contra (ejemplo): benceno, ácido nítrico, ácido sulfúrico, ácido acético Aplicación: anillos tóricos, fuelles, membranas Rango de temperatura utilizable : a + 260 °C Resistencia química como PTFE Propiedades elásticas como FPM

© Sterling Fluid Systems B. V

280

11.6

Propiedades materiales orgánicos (cont.)

Abreviatura ISO 1043 EN 12756 ISO 1629 (cierres mecánicos) Termoplástico PTFE T

M1 M2

Y1 / Y2

Termoplástico PE PE-LD PE-HD

Rango de temperatura utilizable Resistencia química Aplicación

Rango de temperatura utilizable: – 200 a + 260 °C Químicamente resistente contra prácticamente todos los productos químicos y agua Aplicación: PTFE puro: - para revestimiento resistente a la corrosión - para encapsulado de anillos tóricos FPM, doble encapsulado PTFE EPDM, doble encapsulado PTFE PTFE, fibra de cristal reforzada y PTFE, fibra de carbono reforzada: - para impulsores de bomba - para retenes conformados y fuelles Rango de temperatura utilizable : – 50 a + 80 °C – 50 a + 90 °C Resistencia química contra (ejemplo) : álcali, soluciones salinas, ácidos inorgánicos (reducción y oxidación débil), ácidos orgánicos, ésteres, acetonas Sin resistencia contra (ejemplo) : alifáticos e hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos tratados con cloro Aplicación: carcasas e impulsores para bombas de plástico

PE-UHMW

PEEK

PFA

Rango de temperatura utilizable : – 30 a + 80 °C Químicamente resistente contra líquidos fuertemente abrasivos y corrosivos Aplicación: carcasas e impulsores para bombas de plástico Rango de temperatura utilizable : – 40 a + 160 °C Resistencia química contra (ejemplo) : casi todo los productos químicos inorgánicos y orgánicos Sin resistencia contra (ejemplo): ácido clorhídrico, vapor de ácido nítrico, ácido sulfúrico concentrado Aplicación: casi siempre para reforzar, por ejemplo fibra de carbono reforzada PEEK-CF30 para impulsores de bombas de canal lateral Rango de temperatura utilizable : – 100 a + 180 °C Resistencia química como PTFE Aplicación: revestimiento resistente a la corrosión y revestimientos

© Sterling Fluid Systems B. V

281

11.6

Propiedades materiales orgánicos (cont.)

Abreviatura ISO 1043 ISO 1629 PP

PPS

PVDF

Termo endurecidos EP

VE

Rango de temperatura utilizable Resistencia química Aplicación Rango de temperatura utilizable : 0 a + 90 °C Químicamente resistente contra por ejemplo : soluciones acuosas de sales inorgánicas, ácidos inorgánicos débiles y álcalis Sin resistencia contra (ejemplo): ácidos fuertemente oxidantes, alifáticos e hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos halogenados Aplicación: carcasas e impulsores para bombas de plástico Rango de temperatura utilizable : – 40 a + 200 °C Resistencia química contra (ejemplo) : sosa cáustica concentrada , ácido clorhídrico y sulfúrico concentrado, ácido nítrico diluido y disolventes, a + 180°C Sin resistencia contra (ejemplo): ácido nítrico concentrado Aplicación: casi siempre fibra de cristal reforzada, ej. PPS-GF40 piezas para bombas de plástico Rango de temperatura utilizable : – 20 a + 120 °C Resistencia química contra (ejemplo) : sales disueltas, álcalis, ácidos, alifáticos e hidrocarburos aromáticos e hidrocarburos tratados con cloro Sin resistencia contra (ejemplo): Acido sulfúrico fumante, acetonas de alta temperatura, ésteres, aminas orgánicas Aplicación: carcasas e impulsores para bombas de plástico Rango de temperatura utilizable : + 10 a + 80 °C Resistencia química contra (ejemplo) : ácidos diluidos y álcalis, hidrocarburos tratados con cloro, tolueno Sin resistencia contra (ejemplo): ácidos concentrados y álcali, amoniaco, ésteres, acetonas, acetona Aplicación: piezas para bombas de plástico Rango de temperatura utilizable : – 40 a + 120 °C Resistencia química contra (ejemplo) : ácidos diluidos y álcalis y lejías Sin resistencia contra (ejemplo): ácidos concentrados y álcalis, ácido fluorhídrico, ácido crómico, amoniaco, disolventes Aplicación: fibra de cristal reforzada, piezas para bombas de plástico

© Sterling Fluid Systems B. V

282

11.6

Propiedades materiales orgánicos (cont.)

Abreviatura ISO 1043 ISO 1629 Caucho natural NR

11.7

Rango de temperatura utilizable Resistencia química Aplicación Rango de temperatura utilizable : caucho blando: – 40 a + 65 °C caucho duro : – 40 a + 80 °C Resistencia química contra (ejemplo) : ácidos, álcali, agua caliente Sin resistencia contra (ejemplo): combustibles, aceites minerales, disolventes Aplicación: caucho blando: (Dureza Shore 40 a 60) revestimiento resistente al desgaste y revestimiento de bombas para sólidos Depende de: sólidos con bordes no afilados y tamaño de partícula < 6,4 mm máxima velocidad aconsejada 27 m/s Caucho duro : revestimiento resistente a la corrosión y revestimiento y piezas de bombas

Materiales de fibra reforzada

El refuerzo de la fibra mejora las propiedades térmicas y mecánicas de los plásticos. Por ejemplo con PTFE, evitará el moldeo en frío del plástico (pre-moldeo) a temperatura ambiente bajo la influencia de una carga. Los materiales reforzados más normales son el carbón, cristal y fibras sintéticas. Los plásticos de fibra reforzada se designan de acuerdo a DIN 7728 Pt 2 de acuerdo al tipo de fibra, como sigue: Abreviatura CFK GFK SFK

Material Plástico de fibra de carbono reforzada Plástico de fibra de cristal reforzada Plástico de fibra sintética reforzada

El material se puede definir con más detalle de acuerdo a DIN 7728 Pt 1 incluyendo en la abreviatura, la proporción de material reforzado. Ejemplo: PTFE-GF 30 → PTFE reforzado con un 30% fibra de cristal PPS-GF 40 → Sulfuro de polifenilo reforzado con un 40% fibra de cristal

© Sterling Fluid Systems B. V

283

11.8

Materiales cerámicos

Material Composición Materiales cerámicos de sílice Al2O3 30 a 35% Porcelana SiO2 residual Cristal SiO2 65.3% Cristal de aluminio Borax Al2O3 3.5% B2O3 15.0% BaO. ZnO residual Materiales cerámicos óxidos Oxido de aluminio (Corindón) Al2O3 99.7% tipo Al2O3 tipo Al2O3-SiO2 Al2O3 96 a 97,5% Dióxido de zirconio

ZrO2 > 90% Y2O3. MgO residual

Materiales cerámicos no óxidos C > 99.7% Carbón impregnado con resina ej. con resina fenólica impregnado con metal ej. con antimonio

Carburo de silicio S-SiC, sinterizado (sin presión) SiSiC, sinterizado (reacción)

SiC > 98% SiC > 90% + Si

Aplicación Piezas de bomba químicamente resistentes (no adecuado para ácido fluorhídrico) Cristal de instrumento sin álcali para carcasas de bomba químicamente resistentes (no adecuado para ácido fluorhídrico) Piezas de bombas químicamente resistentes, caras de cierres mecánicos para presiones <25 bar (no adecuadas para ácido fluorhídrico) Código retén mecánico: V Material de la protección químicamente resistente para acoplamientos magnéticos de bombas Cojinetes lisos, caras de cierre mecánico buena resistencia química, limite de instalación 150 °C, presión 25 bar Código del cierre mecánico: B Resistencia química no tan buena como impregnado con resina, pero adecuado para altas temperaturas Código del cierre mecánico: A Casquillo cojinete y cojinetes, lubricado por el liquido bombeado, caras de cierre mecánico Código del cierre mecánico: Q

© Sterling Fluid Systems B. V

284

11.9 Selección de material Después de las propiedades mecánicas, la resistencia a la corrosión del material para el líquido bombeado es el criterio determinante en la selección. La tabla siguiente muestra las pautas de los materiales que han demostrado en la práctica ser adecuados. Debe recordarse, sin embargo, que la resistencia a la corrosión y por lo tanto la elección de material se puede ver afectada enormemente por la temperatura, la concentración, el contenido de impurezas, los sólidos abrasivos, la velocidad del flujo y la distribución del líquido. 11.9.1 Notas 1) a 8) de la tabla de selección de material 1. Las piezas sometidas a presión de las bombas hechas de fundición gris (grafito laminar) no se permiten en plantas químicas para el manejo en medios peligrosos. 2. Hierro fundido de grafito esferoidal sólo se puede utilizar con calidad EN-GJS400-18 (designación anterior GGG 40.3) con un contenido máximo de perlita del 5%. 3. Los grupos de material entre paréntesis, por ejemplo, (D) tienen una aplicación restringida. 4. Hay peligro de corrosión puntual con esta solución acuosa. Deberá darse preferencia a los materiales con alto contenido en molibdeno en los grupos de material H y K. 5. Con el ácido clorhídrico (HCl) en presencia de agua, hay peligro de corrosión puntual, grietas y tensión. 6. Si se elige el grupo de material D, sólo será apropiado el hierro fundido de grafito esferoidal. 7. Los datos son sólo validos para ácido fosfórico puro producido por un proceso térmico seco. Para ácidos producidos por un proceso húmedo, se debe hacer un análisis completo del ácido para la elección de material. 8. Cuando se bombea ácido nítrico, tienen ventaja los materiales sin molibdeno y con alto contenido de silicio (numero de material 1,4306 y 1,4361). Fp = Punto de fusión a presión normal de 101,325 Pa. Bp = Punto de ebullición a presión normal de 101,325 Pa. Para otras presiones de referencia, la cifra viene dada en /hPa. Advertencia!

Nota de Peligro General

Advertencia!

Algunos de los líquidos de las tablas de materiales son extremadamente corrosivos, venenosos en inhalación e irritantes al contacto con la piel, inflamables, ambientalmente peligrosos y cancerígenos. Si no se manejan correctamente también pueden causar daño considerable a la bomba y a la instalación. Además hay peligro de lesiones y de salud para las personas y la posible pérdida de la vida. 285

© Sterling Fluid Systems B. V

Tabla 11.01

Resumen de los materiales agrupados según la tabla de selección 11.9

Grupo Material material D Fundición gris (grafito laminar) 1)

H

K

L

M

N

T

U W Z

Norma

EN 1561 DIN 1691 ASTM A48 y 278 Hierro fundido nodular o grafito esferoidal EN 1563 (hierro dúctil) 2) DIN 1693 ASTM A395 y 536 EN 10213-2 Acero fundido DIN 17 245 ASTM A216 Acero inoxidable austenítico con EN 10213-4 molibdeno DIN 17 445, E DIN 17445 ASTM A351, 743 y 744 Acero inoxidable completamente EN 10213-4 austenítico E DIN 17445 (Tipo 20 de aleación) ASTM A743 y 744 Acero inoxidable austenítico ferrítico, EN 10213-4 Dúplex E DIN 17445 y SEW 410 ASTM A890 Aleación de níquel con molibdeno ningún EN (Tipo Hastelloy B) DIN 17 744 ASTM A494 y B335 Aleación de níquel con molibdeno y ningún EN cromo DIN 17 744 (Tipo Hastelloy C) ASTM B574 Titanio y aleaciones de titanio ningún EN DIN 17851,17860 y 17865 ASTM B265 y B367 Zirconio y aleaciones de zirconio ningún EN ni DIN ASTM B551 y B752 Fundición de alta aleación (fundición de ningún EN ni DIN silicio) ASTM A518

Revestimiento de caucho duro

1) y 2) vea página anterior 286

© Sterling Fluid Systems B. V

ninguno

11.9

Materiales de construcción para el bombeo de diferentes líquidos Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

Elección material

Refer.

3)

Fp

Bp

°C

°C

– 123,5

20,5

– 76,8

126,5

w%

t °C

Acetaldehído

hasta 100

20

CH3CHO

Acetato Amónico

10

90

NH4(C2H3O2)

20

CH3COOC4H9

(D) HKL MN TU

Acetato de Etilo

20

CH3COOC2H5

HKL MN TU

– 83.6

77.2

Acetato de Metilo

25

CH3COOCH3

HKL MN

– 98,2

57

– 100

72

– 112

51

– 95

56,3

A

Acetato Butílico

Acetato de Plomo

(n-B.)

20

hirviendo

Pb(C2H3O2)2 · 3 H2O

Acetato de Vinilo

20

CH3COOCH=CH2

Acetil Cloro

20

CH3COCl

HKL MN TU HKL M

HKL MN TU HKL N HKL MN U

Acetona

hasta 10

40

CH3COCH3

D HKL MN TU

Ácido Acético

<5

20

CH3COOH

(D) HKL MN TU

hasta 70 Ácido Acético glacial

5)

hirviendo

HKL MN TU

100

a 100

HKL MN TU

16,7

118

100

hirviendo

MN TU

16,7

118

Ácido Arsénico

hasta 70

Ácido Benzoico

1

hirviendo

65

H3AsO4 · ½ H2O C6H5COOH

Ácido Bórico

4

hirviendo

H3BO3

KL MN U HKL MN TU (H)KL MN TU

287

288

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

w%

t °C

Ácido Bromhídrico

50

20

HBr

Ácido Butírico

100

20

CH3(CH2)2COOH

Ácido Butírico Ácido Carbólico

(n-B.)

100 10% H2O

Ácido Carbónico

MZ

20

H2CO3

(D) HKL MN TU

HCN

(D) HKL MN TU

Ácido Cítrico

1

20

C6H8O7

20

HKL MN TU

10

100

HKL MN TU

30

20

HKL MN TU

30

50

KL MN TU

50

20

HKL MN TU

20

0,5

°C

– 5,3

163,3

HKL MN TU

10

hirviendo

°C

HKL U

20

50

Bp

KL N TU C6H5OH

diluido

0,5

Fp

4)

HKL MN TU

Ácido Cianhídrico

Ácido Clorhídrico

Refer.

3)

100 hasta 90

Elección material

K MN U HCl

K MN TU Z

4)

100

80

MN TU Z

4)

100

5

20

K MN TU W Z

4)

101

5

80

M TU W Z

4)

101

10

20

MN TU W Z

4)

103

10

80

MUWZ

4)

103

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

Elección material

Refer.

w%

t °C 20

MN TU W Z

4)

108

20

80

MUWZ

4)

108

30

20

MN U W Z

4)

90

30

80

MUZ

4)

90

37

20

MUZ

4)

60

37

hirviendo

MUZ

4)

60

Ácido Clórico

20

18

HClO3

Ácido Cloroacético (Mono-C)

50

20

CH2ClCOOH

50

90

100

20

10

20

10

hirviendo

Ácido Clorhídrico

Ácido Clorosulfúrico Ácido Crómico

Ácido Esteárico

°C

Bp

20

Ácido Clorhídrico

3)

Fp

N MN TU W MN TU (W)

HSO3Cl H2CrO4

H MN T

5)

MN T

4)

– 80

152

HKL MN

70

184/2

KN

70

184/2

K TU W

30

100

47

60

NW

75

20

KN

TU W

75

93

(N)

con SO3

20

KW

150 250

°C

C18H36O2

289

290

Líquido

Condiciones líquido

Ácido Fluorhídrico Ácido Fórmico

Ácido Fosfórico

Ácido Ftálico

7)

w%

t °C

< 40

20

> 60

20

Fórmula

3) HF

Refer.

Fp

Bp

°C

°C

8,4

100,7

8,4

100,7

MN Z (D) M

100

20

50

70

HCOOH

HKL MN TU

100

90

< 10

20

10

100

HKL MN U HKL MN U

112

KL MN U

112

(K)L N U K(L) U H3PO4

HKL MN TU 102

50

70

50

110

75

20

HKL MN U

135

75

80

HKL MN

135

75

135

L

135

85

20

HKL MN

154

85

90

HKL

154

7

85

C6H4(COOH)2

Ácido Gálico

satu. caliente hirviendo

C6H2(OH)3COOH

Ácido Hidrofluorosilícico

saturado

H2SiF6

Ácido Láctico

Elección material

<5 25

20 hasta 100 20

CH3CH(OH)COOH

KL TU HK N (H)KL N KL N TU W HKL MN TU W

Líquido

Condiciones líquido

Ácido Láctico

Ácido Maléico Ácido Nítrico

Ácido Oleico

8)

Fórmula

Elección material

w%

t °C

50

20

3)

50

80

HKL N TU W

80

20

HKL MN TU W

80

120

CH3CH(OH)COO

Refer.

Fp

Bp

°C

°C

18

119/16

HKL N TU W

KL T

100

25

50

20

HOOCCH=CHCOOH

HKL MN TU W

10

20

HNO3

10 37

HKL MN TU 1,4309

N TU

– 12

100

60

1,4309

N TU

– 12

100

20

1,4309

N TU

– 35

111

37

hirviendo

1,4361

UW

– 35

111

53

20

1,4309

N TU

– 24

118

53

hirviendo

1,4361

UW

– 24

118

68

20

1,4361

N TU

– 34

121,5

68

hirviendo

1,4361

TU W

– 34

121,5

99

20

1,4361

TU W

– 43

88

99

hirviendo 150

1,4361 C18H34O2

TW

– 43

88

HKL MN

13,2

260/53

180

KL MN

13,2

260/53

300

KN

13,2

260/53

291

292

Líquido Ácido Oxálico

Ácido Propiónico Ácido Sulfúrico

Condiciones líquido w%

t °C

5

20

5

100

Fórmula

Elección material 3)

HOOC-COOH

20 100

HKL N U

25

hasta 100

HKL N U

50

hasta 100

KL N CH3CH2COOH H2SO4

20 100

10

20

10

100

20

20

20

100

50

20

50

120

°C

°C

– 20,7

140,9

HKL MN TU

20

5

Bp

HKL MN U

10

5

Fp

HKL MN TU

10

hasta 100

Refer.

HKL T HKL MN TU

101

K MN TU W

101

HKL MN TU W

102

TU

102

KL MN TU W

104

U

104

KL MN TU W

122

MU

122

70

20

KL MN TU W

164

70

80

MUW

164

70

160

UW

164

85

20

(D) HKL MN T W

230

Líquido Ácido Sulfúrico

Ácido Sulfúrico Ácido Sulfúrico fumante

Condiciones líquido

Elección material

w%

t °C

85

50

85

80

85

150

98

20

D HKL MN T W

Refer.

3) H2SO4

Fp °C

Bp °C

MN W

230

MW

230

W

230 10

327

98

50

HKL MN W

10

327

98

80

MN W

10

327

98

150

W

10

327

11% libre de SO3 20

H2SO4 + SO3

(D) HKL MN

6)

167

11% libre de SO3 100

KL MN

60% libre de SO3 20

HKL

66

60% libre de SO3 60

KL

66

Ácido Sulfuroso Ácidos Grasos

Fórmula

20

H2SO3

167

KL MN TU

ver Ácido oleico y Ácido esteárico

Ácidos Mezclados 50% H2SO4 + 50% HNO3 75% H2SO4 + 25% HNO3

50

HK N T

85

85

K

85

50

(D) K N W

105

90

KW

105

293

294

Líquido

Condiciones líquido w%

Fórmula

t °C

Elección material

Refer.

3)

Fp

Bp

°C

°C

Ácidos Mezclados 20% H2SO4 + 15% HNO3

50

HK

110

70% H2SO4 + 10% HNO3

80

K

110

50

(D) HK W

113

30% H2SO4 + 5% HNO3

90

KW

113

90

HK

110

110

HK

110

15% H2SO4 + 5% HNO3

100

K

107

2% H2SO4 + 1% HNO3

100

HK

100

Agua

ver Capítulo 10 “Agua“ Tabla 10.07

Agua con Cloro

1 g/l Cl2

20

saturado

20

Agua Mineral

ver Capítulo 10

Alcohol Alílico

hasta 100

Cl2 + H2O

HKL N Z

4)

NZ

“Agua“ Tabla 10,07 Alcohol Bencílico Alcoholes Grasos

Octadecanol

Alumbre Crómico

saturado

20

CH2=CHCH2OH

20

C6H5CH2OH C18H37OH

hasta 55

KCr(SO4)2 · 12 H2O

D HKL MN TU

– 129

97

HKL MN U

– 15,3

205,4

58

210/20

HKL MN TU (H)KL W

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

Elección material

w%

t °C

Alumbre Crómico

saturado

90

KCr(SO4)2 · 12 H2O

KL W

Aluminio

saturado

hasta 90

KAl(SO4)2 · 12 H2O

(H)KL MN

Amoníaco Amoníaco, solución acuosa

3)

20

NH3

10

20

NH4OH

30

20 20

(CH3CO)2O

Anhídrido Ftálico

180

C6H4(CO)2O

hasta 100

Fp

Bp

°C

°C

– 77,7

– 33,4

– 74,2

138,9

131

285

D HKL MN TU D HKL MN TU

Anhídrido Acético Anilina

D HKL MN U

Refer.

HKL MN HKL N TU

– 6,2

184,4

20

C6H5OCH3

D HKL MN TU

– 37,2

153,8

Benceno

20

C6H6

D HKL MN TU

5,5

80,2

Benzaldehído

20

C6H5CHO

HKL MN U

– 56

178,9

20

NH4HCO3

Anisol

C6H5NH2

HKL MN TU

B

Bicarbonato Amónico

20

Bicarbonato Sódico

hasta 8

Bisulfato Cálcico

25

20

25

hirviendo

Bisulfato Sódico

15

35

Bisulfito Sódico

38

Bórax

saturado

hirviendo

hirviendo hirviendo

NaHCO3

D HKL (D) HKL MN TU

Ca(HSO3)2

HKL N TU

NaHSO4 · H2O

KL MN TU

KL TU NaHSO3 Na2B4O7 · 10 H2O

HKL N T HKL MN TU

295

296

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

w%

t °C

Bromo

seco

20

Br

Bromuro Amónico

5

50

NH4Br

Bromuro de Litio

saturado

20

Bromuro Potásico

saturado

20

todas

20

NaBr

20

CH2=CHCH=CH2

20

CH3CH2COCH3

Bromuro Sódico Butadieno

(1.3-B.)

Butano

Elección material

Refer.

3)

°C

°C 58,8

HKL M

– 108,9

– 4,5

HKL MN TU

– 86,7

79,7

(D) HKL MN TU

– 89,3

117,8

HKL MN TU

– 185,4

– 6,3

6,6

80,8

4)

LiBr

HKL N

4)

KBr

HKL MN TU

4)

(D) (H)KL MN TU

4)

(n-B.)

20

C4H9OH

Buteno

(1-B.)

20

C2H5CH=CH2 (NH4)2CO3

Bp

– 8,3

MN U HKL MN U Z

Butanol

Fp

C Carbonato Amónico

20

20

Carbonato Potásico

20

hasta 80

Carbonato Sódico

todas

Ceniza de Sosa

ver carbonato Sódico

Cianuro Potásico

saturado

20

KCN

Cianuro Sódico

saturado

20

NaCN

(H)KL N T

20

C6H12

D HKL MN TU

Ciclohexano

20

HKL

K2CO3

(D) HKL MN TU

Na2CO3

(D) HKL MN TU (D) HKL MN

Ciclohexanol

50

C6H11OH

(D) HKL MN TU

24,9

161,2

Ciclohexanona

20

C6H10O

(D) HKL MN TU

– 30

155,7

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

w%

t °C

Clorato Potásico

saturado

20

KClO3

Clorato Sódico

todas

20

NaClO3

20

ClCH2CH2OH

30

20

NaClO2

+ 2% NaOH

60

seco

20

húmedo

20

Clorhidrina de Etileno Clorito Sódico Cloro Clorobenceno

(Mono-C.)

20

Cloroformo

Refer.

3)

Cl2

(D) HKL N TU

4)

(H)KL MN TU W

4)

HKL MN TU

5)

KL N T W

4)

(H)KL N T W

4)

(D) HKL KL N T Z

Fp

Bp

°C

°C

– 70

129.5

– 101

– 34,5

5)

C6H5Cl

(D) HKL MN TU

5)

– 45.6

131.8

hasta 50

CHCl3

(D) HKL MN TU

5)

– 63,5

61,3

NH4Cl

HKL MN TU

4)

KL MN TU

4)

D HKL MN TU Z

4) – 136,4

45,7

– 39,2

179,4

Cloruro Amónico

saturado

50

Cloruro Amónico

saturado

hirviendo

Cloruro Cálcico

todas

20

todas

hirviendo

Cloruro de Alilo

CaCl2

KL N TU

20

CH2=CHCH2Cl

20

Cloruro de Aluminio

25 40

20

Cloruro de Bario

saturado frío

20

saturado frío

100

Cloruro de Bencilo

Elección material

20

KL MN TU

5)

AlCl3

KL M U

4)

MU

4)

BaCl2

HKL MN TU

4)

C6H5CH2Cl

KL MN TU

4)

HKL MN

5)

297

298

Líquido

Condiciones líquido

Fórmula

Elección material

Refer.

w%

t °C

Cloruro de Cadmio

todas

20

CdCl2

HKL MN

4)

Cloruro de Cobre

20

20

CuCl2

NTZ

4)

20

80

TZ

4)

HKL MN TU

5)

Cloruro de Etilo

20

Cloruro de Litio

10

Cloruro de Magnesio

todas <5

Cloruro de Manganeso Cloruro de Mercurio

LiCl MgCl2

hirviendo

KL MN TU

4)

HKL MN TU W

4)

KL MN TU W

4)

hirviendo

KL N TU W

4)

20

hasta 100

MnCl2

K N TU W Z

4)

0,1

20

HgCl2

HKL N TU

4)

0,7

20

hasta 30

Cloruro de Vinilo Cloruro de Zinc

20

CH3CH2Cl

>5

Cloruro de Metileno Cloruro de Níquel

a 80

3)

saturado

Fp

Bp

°C

°C

– 136.4

12.3

– 96

39,9

– 153,8

– 13,4

KL N TU

20

CH2Cl2

(D) HKL MN T

5)

20 20

NiCl2

KL MN TU Z

4)

CH2=CHCl

(D) HKL N T

20

ZnCl2

HKL MN TU W Z

4) 4)

saturado

45

K MN TU W Z

saturado

hirviendo

KUW

Cloruro Estánnico

24

20

SnCl4

N TU W Z

Cloruro Estannoso

saturado

50

SnCl2

HL N TU W Z

4)

Líquido

Condiciones líquido w%

t °C

Cloruro Estannoso

saturado

Cloruro Férrico

15

25

45

25

todas

40

Cloruro Potásico

todas

hasta 80

Cloruro Sódico

<3

20

> 3 a 26

20

> 3 a 28

120

Cloruro Ferroso

Cresol

(m-C.)

20

Elección material

Refer.

3)

hirviendo

> 40

Cumeno

Fórmula

N TU W

4)

FeCl3

NTZ

4)

NTZ

4)

FeCl2

(K)(L) MN TU Z

4)

KCl

(H)KL MN TU Z

4)

NaCl

(D) HKL MN TU

4)

HKL MN TU

4)

KL MN TU

4)

CH3C6H4OH

(D) HKL MN TU

C6H5CH(CH3)2

HKL MN TU

CH2ClCH2Cl

HKL MN TU D HKL N TU

Fp

Bp

°C

°C

12,3

202,3

– 99,5

159,3

–35.7

83.5

D E Dicloruro de Etileno

hirviendo

5)

Dicromato Potásico

saturado

20

K2Cr2O7

Dicromato Sódico

todas

20

Na2Cr2O7

Difluoruro Amónico

saturado

20

NH4HF2

KL

30

C4H8O2

D HKL MN TU

11.1

101.4

20

CS2

D HKL MN TU

– 111,9

46,3

C2H5OH

(D) HKL MN TU

– 114.1

78.4

(C4H9)2O

D HKL MN TU

– 95

141

Dioxeno

(1.4-D.)

hasta 100

Disulfuro de Carbono Etanol Eter Dibutílico

hasta 100

hirviendo 20

D HKL N U 4)

299

300

Líquido

Condiciones líquido w%

Fórmula

t °C 20

(C2H5)2O

Etilbenceno

20

C6H5C2H5

20

CH2OHCH2OH C6H5OH

hasta 100

Refer.

3)

Eter Dietílico Etilen Glicol

Elección material

Fp

Bp

°C

°C

– 116,3

34,6

D HKL MN TU

– 95

136.2

(D) HKL MN TU

– 13

197.3

D HKL MN U

40,9

181,9

HKL MN U

40,9

181,9

(D) HKL MN TU

F G Fenol

seco

45

Fenol

seco

100

Ferricianuro Potásico

10

Ferrocianuro Potásico Formaldehído Formamida

hasta 100

hasta 80

K3[Fe(CN)6]

HKL MN TU

10

hasta 80

K4[Fe(CN)6] · 3 H2O

(H)KL MN U

40

hirviendo

CH2O

HKL MN TU

Formato de Etilo

4)

20

CH3NO

(D) HKL MN TU

2.5

210,5

20

HCOOC2H5

(D) HKL MN TU

– 79.4

54.3

(D) HKL MN TU

Fosfato Sódico Fosfato Sódico dibásico

a6

20

Na2HPO4 · 2 H2O

Fosfato Sódico monobásico

a 10

25

NaH2PO4 · H2O

Fosfato Sódico tribásico

a 10

a 100

Fosfato Tricresil

puro

80

(C6H4CH3)3PO4

20

C5H4O2

Furfural

Na3PO4 · 12 H2O

HKL N (D) HKL MN TU HKL N T (D) (H)KL MN TU

– 25

410

– 36,5

161,8

Glicerol

hasta 100

30

C3H5(OH)3

(D) HKL MN TU

17,9

289,9

Glicol Butileno

hasta 100

40

HO(CH2)4OH

(D) HKL MN TU

19

235

Líquido Glicol Dietileno

Condiciones líquido w%

t °C

hasta 100

20

0,15 15

20

30

100

todas

20

Fórmula

Elección material

Refer.

3)

Fp

Bp

°C

°C

C4H10O3

(D) HKL MN TU

–8

245

20

C6H14

(D) HKL MN TU

– 95,4

68,8

20

Ca(OH)2

– 97,7

64,7

H I Hexano Hidróxido Cálcico

Hidróxido de Bario

D HKL MN T NT Ba(OH)2 KOH

D HKL MN TU

Hidróxido Potásico

hasta 50

Hidróxido Sódico

20

20

50

50

(D) HKL MN TU

50

90

KL MN TU

a3

30

25

60

Hipoclorito Cálcico

hasta 80

D HKL MN T

NaOH

Ca(ClO)2

Hipoclorito Potásico

13% libre de Cl2 20

KClO

Hipoclorito Sódico

20 g/l Cl2

40

NaOCl

Hipoclorito Sódico

120 g/l Cl2

20

Ioduro Potásico

10

20

(D) (H)KL U D HKL MN TU

HKL N TU Z

4)

N TU Z

4)

NTZ

4)

(H)(K) N T W Z

4)

TWZ

4)

KI

(H)KL MN TU Z

4)

CH3OH

(D) HKL MN TU

M Metanol

hasta 100

hasta 80

301

302

Líquido

Condiciones líquido w%

Fórmula

t °C

Elección material

Refer.

3)

Metilpentanona

20

CH3COCH2CH(CH3)2

HKL MN TU

Monocloruro de Azufre

20

S2Cl2

(D) HKL N T

NH4NO3

HKL MN TU (H)KL MN T

5)

Fp

Bp

°C

°C

– 80

114,5

– 76

138,1

5,7

210,9

– 41,7

115,4

N Nitrato Amónico

todas

hirviendo

Nitrato Cálcico

todas

20

Ca(NO3)2

Nitrato de Aluminio

30

20

Al(NO3)3 · 9 H2O

Nitrato de Bario

todas

hirviendo

Ba(NO3)2

Nitrato de Mercurio

5

20

Hg2(NO3)2 · 2 H2O

Nitrato de Níquel

hasta 10

20

Ni(NO3)2 · 6 H2O

Nitrato de Plata

todas

20

AgNO3

Nitrato Ferroso

todas

Nitrato Potásico

Saturado

20

Nitrato Sódico

saturado

hirviendo

Nitro Benceno

hirviendo

20

HKL MN T HKL MN TU HKL N HKL TU HKL N TU

Fe(NO3)2 · 6 H2O

HKL N T

KNO3

HKL N T

NaNO3 C6H5NO2

(D) HKL N TU D HKL MN T

P Permanganato Potásico

saturado

Peróxido de Hidrógeno

30

hirviendo 20

KMnO4 H2O2

Piridina

hasta 100

20

C5H5N

(D) HKL HKL MN TU D HKL MN TU

Líquido

Condiciones líquido w%

Fórmula

t °C

Elección material 3)

S Sal de Glauber

ver Sulfato sódico

Silicato Sódico

todas

Sosa Cáustica

ver Hidróxido sódico

20

Sulfato Amónico

10

80

Sulfato Amónico

40

80

Sulfato de Aluminio

saturado

0 a 60

Na2O · x SiO2 (NH4)2SO4

(D) HKL MN TU HKL MN TU KL MN TU

Al2(SO4)3

HKL MN TU

10

hirviendo

KL TU

saturado

hirviendo

KL

Sulfato de Cobre

saturado

hirviendo

CuSO4

(H)KL N TU

Sulfato de Manganeso

30

20

MnSO4

(D) HKL MN TU

Sulfato de Níquel

todas

20

NiSO4

Sulfato de Zinc

30

20

ZnSO4

Sulfato Férrico

30

20

Fe2(SO4)3

Sulfato Ferroso

10

20

FeSO4

Sulfato Magnésico

saturado

Sulfato Potásico

saturado

20

K2SO4

saturado en frío

20

Na2SO4 · 10 H2O

saturado en frío

100

Sulfato Sódico

hirviendo

MgSO4

HKL N TU HKL N T HKL N TU (H)KL MN TU (H)KL TU HKL MN TU HKL MN TU HKL MN TU

Refer.

Fp

Bp

°C

°C

303

304

Líquido

Condiciones líquido w% t °C 2 20 + libre de SO2 20 20 20 20 hirviendo

Sulfito Sódico Sulfito Sódico Sulfuro Sódico T Tetracloroeteno Tetracloruro de Carbono Tetracloruro de Titanio Tetrahidrofurano Tiosulfato Sódico Tolueno Tricloroeteno Trietiloamina U Urea X Xileno

seco húmedo hasta 100 30

hasta 100 todas (m-X.)

20 20 20 20 20 hasta 80 20 20 80 20

Fórmula Na2SO3 Na2SO3 Na2S

C2Cl4 CCl4

Elección material 3) HK MN TU KL MN TU HK M TU K M TU

(C2H5)3N

(D) HKL MN TU D HKL L N TU N TU HKL MN TU HKL MN TU (D) HKL N T D HKL HKL MN TU HKL

25

CH4N2O

(D) (H)KL TU

20

C6H4(CH3)2

TiCl4 C4H8O Na2S2O3 C6H5CH3 CHCl=CCl2

Refer.

D HKL N T

5) 4)

5) 5)

Fp

Bp

°C

°C

– 22,2 – 23,2

121,2 76,6

– 24,3 – 108,5

136,5 65,5

– 95,2 – 86,5 – 86,5 – 114,8

110,7 87,3 87,3 89,6

– 47.9

139,2

12 Unidades de medidas 12.1 Generalidades En la mayoría de los países europeos, el uso de “unidades reglamentarias” viene establecido por ley. En todas las transacciones oficiales o comerciales deben usarse las unidades legales. En países dentro del Mercado Común estas unidades están ampliamente armonizadas. En transacciones comerciales y oficiales con países fuera de sus límites, pueden ser empleadas otras unidades. En la Unión Europea se emplea el sistema SI (Sistema Internacional de Unidades). Las unidades básicas del sistema se definieron en la Conferencia General de Masas y Dimensiones. Tabla 12.01

Unidades básicas SI

Medida

Denominación

Símbolo

Longitud

metro

m

Masa

kilogramo

kg

Tiempo

segundo

s

Intensidad eléctrica

Amperio

A

Temperatura termodinámica

Kelvin

K

Cantidad de sustancia

mol

mol

Intensidad luminosa

Candela

cd

Las unidades SI derivadas son coherentes, o sea, se obtienen directamente de las unidades básicas sin emplear ningún factor numérico diferente de 1. Las unidades derivadas pueden tener un nombre a continuación del de la unidad básica o un nombre especial. Unidades fuera del sistema SI se emplean previendo que están publicadas en la apropiada norma del país. Para las fracciones decimales y unidades múltiplos se utilizan prefijos con símbolos como se muestra en la Tabla 12.02. Los prefijos y símbolos de prefijos se emplean sólo junto a la unidad.

© Sterling Fluid Systems B. V

305

Tabla 12.02

Prefijos

Prefijos y símbolos de prefijos para fracciones decimales y unidades múltiplos Símbolos

Factor –24

Designación del factor (europeo)

Yokto

y

10

Cuatrillonésima

Zepto

z

10–21

Mil-trillonésima

Atto

a

–18

10

Trillonésima

Femto

f

10–15

Mil-billonésima

Pico

p

–12

10

Billonésima

Nano

n

10–9

Mil-millonésima

Micro

µ

–6

10

Millonésima

Milli

m

10–3

Milésima

Centi

c

–2

10

Centésima

Deci

d

10–1

Décima

1

Deca

da

10

Decena

Hecto

h

10²

Centena

Kilo

k

10³

Millar

Tsd.

Mega

M

6

10

Millón

Mio.

Giga

G

109

Mil-millón

Mrd. 1) Bio. 1)

12

Tera

T

10

Billón

Peta

P

1015

Mil-billón

Exa

E

1018

Trillón

Zetta

Z

1021

Mil-trillón

Y

24

Cuatrillón

Yotta

10

1) en USA: 109 = 1 Billón, 1012 = 1 Trillón El símbolo de prefijo se sitúa delante del símbolo de la unidad básica sin dejar espacio entre ellos. El símbolo de prefijo y el símbolo de la unidad básica constituyen el símbolo de la nueva unidad. Los prefijos sólo pueden ser empleados uno a uno con cada unidad básica.

© Sterling Fluid Systems B. V

306

12.2

Unidades dimensionales y conversiones

Contenido 12.2.1 12.2.2 12.2.3 12.2.4 12.2.5 12.2.6 12.2.7 12.2.8 12.2.9 12.2.10 12.2.11 12.2.12 12.2.13 12.2.14 12.2.15 12.2.16 12.2.17 12.2.18 12.2.19 12.2.20 12.2.21 12.2.22 12.2.23 12.2.24 12.2.25 12.2.26 12.2.27

Longitud Área Volumen Masa Cantidad de sustancia Densidad Densidad relativa Tiempo Velocidad Frecuencia Velocidad de rotación Caudal Caudal masa Fuerza Par, momento Tensión Presión Trabajo, energía Potencia Viscosidad Temperatura Intensidad eléctrica Tensión eléctrica (voltaje) Resistencia eléctrica Conductancia eléctrica Conductividad eléctrica Conversiones

308 308 308 309 310 311 312 312 313 314 315 315 316 316 317 318 318 320 321 321 322 326 326 326 327 327 328

© Sterling Fluid Systems B. V

307

12.2.1

Longitud

Unidad básica SI

nombre: metro

símbolo: m

en formulación: l

Definición: el metro es la distancia que la luz recorre en el vacío en 1/299.792.458 de segundo. (17th. General Conference, 1983) 1 m = 10 dm = 100 cm = 1000 mm 1 µm = 10–3 mm 1 km = 1000 m En recorridos por aire o mar, la unidad internacional es: 1 milla náutica (sm) = 1852 m Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pulgada (in) = 1´´ = 25,40 mm 1 milésima de pulgada (thou) = 0,0254 mm 1 micropulgada (µin) = 0,0254 µm 1 pie (ft) = 1´ = 12´´ = 0,3048 m 1 yarda (yd) = 3´ = 36´´ = 0,9144 m 1 milla (milla reglamentaria) = 1609,34 m 1 n milla (milla náutica) = 1852 m 12.2.2

Área

Unidad derivada SI

nombre: metro cuadrado

símbolo: m²

en formulación: A

1 m² = 100 dm² = 104 cm² = 106 mm² La unidad de área para suelo y extensiones de terreno es: 1 Área (a) = 100 m² 1 Hectárea (ha) = 100 a = 104 m² Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pulgada cuadrada (sq in, in²) = 6,4516 cm² 1 pie cuadrado (sq ft, ft²) = 0,0929 m² 1 yarda cuadrada (sq yd, yd²) = 0,8361 m² 1 acre = 4840 yd² = 4046,86 m² = 40,4686 a 12.2.3

Volumen

Unidad derivada SI

nombre: metro cúbico

símbolo: m³

en formulación: V

6

1 m³ = 1000 dm³ = 10 cm³ Unidad más utilizada fuera del SI

nombre: litro

1 l = 1 dm³ = 1000 cm³ = 100 cl = 1000 ml = 1 L

© Sterling Fluid Systems B. V

308

símbolo: l ó L 1 hl = 100 L

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pulgada cúbica (cu in, in³) = 16,3871 cm³ 1 yarda cúbica (cu yd, yd³) = 0,76456 m³ Medida de líquidos: Reino Unido (UK)

Estados Unidos (US)

1 onza líquido (fl oz) = 0,028413 L

1 onza líquido (fl oz) = 0,029574 L

1 gill = 5 fl oz = 0,14207 L

1 gill = 4 fl oz = 0,11829 L

1 pinta (pt) = 4 gills = 0,56826 L

1 pinta líquida (liq pt) = 4 gills = 0,47318 L

1 cuarto (qt) = 2 pt = 1,13652 L

1 cuarto líquido (liq qt) = 2 liq pt = 0,94635 L

1 galón (gal) = 4 qt = 4,5461 L

1 galón (gal) = 4 liq qt = 3,7854 L

1 barril (bbl) = 36 gal = 163,6 L

1 barril líquido (liq bbl) = 119,24 L 1 barril de petróleo crudo = 42 gal = 159 L

1 L = 0,220 Imp.gal o gal

1 L = 0,2642 US gal

Para diferenciar estas medidas de volumen, las unidades en UK se denominan (Imperial) Imp. y las unidades en USA como US, (p.e. Imp. gal o US gal). 12.2.4

Masa

Unidad básica SI

nombre: kilogramo

símbolo: kg

en formulación: m

Definición: el kilogramo es la unidad de masa y es igual a la masa de un modelo de kilogramo internacional (1st. General Conference 1889) y (3rd. General Conference 1901). Unidad más empleada fuera del SI nombre: gramo símbolo: g nombre: tonelada símbolo: t 1 kg = 1000 g 1 g = 10–3 kg = 1000 mg = 106 µg El kilogramo como unidad básica en el SI (kg) no se utiliza con prefijos. 1 t = 1000 kg = 1 Mg

1 dt = 100 kg

Las unidades de masa son también empleadas como unidades de “peso” de artículos comerciales. Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): Pesos Avoirdupois

abreviado: av (uso comercial)

1 grano (gr) = 64,799 mg

1 onza (oz) = 16 dracma = 28,3495 g

1 dracma = 1,77184 g

1 libra (lb) = 16 oz = 0,45359 kg 1 kg = 2,205 lb

Para diferenciar la libra de masa de la de fuerza (ver 12.2.14) se añade el sufijo “m” (p.e. lbm).

© Sterling Fluid Systems B. V

309

Reino Unido (UK)

Estados Unidos (USA)

1 quintal (cwt)

1 quintal (cwt)

o largo cwt (cwt l ) = 50,8023 kg

o corto cwt (cwt sh) = 45,3592 kg

1 tonelada (tn)

1 tonelada (tn)

o larga tn (tn l ) = 1,01605 t

corta tn (tn sh)=2000 lb=0,90718 t 1 larga tn (tn l)=2240 lb=1,01604 t

12.2.5

Cantidad de sustancia

Unidad básica SI

nombre: masa molar

símbolo: mol

en formulación: n

Definición: la masa molar es la cantidad de sustancia en un sistema (p.e. la proporción de una molécula química), que contiene el mismo número de partículas que el de átomos contenidos en 0,012 kg de núcleos de carbono 12C. Al emplear la masa molar, las partículas individuales del sistema deben especificarse; pueden ser átomos, moléculas, iones, electrones u otras partículas o grupos de tales partículas de determinada composición (14th. General Conference, 1971). La masa molar es una propiedad que existe junto a la masa y el volumen, no una unidad medible, que puede ser calculada. 1 µmol = 10–6 mol

1 mmol = 10–3 mol

12.2.5.1 Proporción molar Unidad derivada SI

símbolo: mol/mol

en formulación: x

La proporción de sustancia de un componente A es el cociente de la masa molar de la sustancia n(A) y la mezcla total n. n(A) x(A) = –––– n Como el numerador y el denominador tienen la misma unidad, el resultado es meramente numérico, pero siempre < 1. 12.2.5.2 Concentración molar Unidad derivada SI

símbolo: mol/m³

en formulación: c

1 mol/m³ = 1 mmol/l La concentración de sustancia es el cociente de la masa molar del componente disuelto (A) y el volumen de la solución (L). n(A) c(A) = ——— V(L) El valor de la concentración de sustancia es principalmente válido para soluciones acuosas de sustancias iónicas.

© Sterling Fluid Systems B. V

310

12.2.5.3 Proporción de masa Unidad derivada SI símbolo: kg/kg en formulación: w Unidades más comunes: g/g g/100 g = proporción de masa en % mg/g = proporción de masa en ‰ µg/g = proporción de masa en ppm (partes por millón) ng/g = proporción de masa en ppb (partes por billón) ppm = partes por millón = partes por 106 partes ppb = partes por billón = partes por 109 partes La proporción de masa de un componente (A) es el cociente de la masa de este componente y la masa de la mezcla total (m). m(A) w(A) = ——— m La expresión proporción de masa en % se emplea para la composición de soluciones acuosas, para el contenido sólido de un líquido y la composición de una aleación metálica. 12.2.5.4 Concentración de masa Unidad derivada SI

símbolo: kg/m³

en formulación: β

1 kg/m³ = 1000 g/m³ = 1 g/l 1 g/m³ = 1000 mg/m³ La concentración de masa es el cociente entre la cantidad de sustancia disuelta (A) y el volumen de la solución (L). m(A) β(A) = ——— V(L) La expresión concentración de masa es p.e. empleada para valores del contenido de gas o vapor en un volumen de líquido o gas. 12.2.6

Densidad

Unidad derivada SI

símbolo: kg/m³

en formulación: ρ

1 kg/dm³ = 1 kg/L = 1000 kg/m³ La densidad es el cociente entre la masa y el volumen de un cuerpo. ρ = m/V En la densidad de un cuerpo influyen muchos factores, p.e. la composición química, el estado físico y especialmente en líquidos y gases, la temperatura y la presión.

© Sterling Fluid Systems B. V

311

A menos que se especifique lo contrario, la densidad es dada a la temperatura ambiental de 20ºC y presión atmosférica de 1,013 bar. Para derivados del petróleo y aceites minerales, la densidad es a menudo indicada a la temperatura de 15°C. Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): Peso específico

en formulación: W

1 libra por pie cúbico (lb/ft³) = 0,01602 kg/dm³ 1 libra por galón (lb/UK gal) = 0,09978 kg/dm³ (lb/US gal) = 0,1198 kg/dm³ 12.2.7

Densidad relativa

Unidad: 1

en formulación: d

La densidad relativa es la relación entre la densidad ρ de una sustancia o mezcla respecto a la densidad ρ0 de una sustancia de referencia bajo condiciones definidas para ambas (p.e. de temperatura). d = ρ / ρ0 La densidad relativa es primordialmente empleada para gases. La referencia más empleada es el aire seco bajo condiciones estándar ρL = 1,2930 kg/m³. La densidad relativa se llama comúnmente “gravedad específica” (sp.gr.) en el Reino Unido (UK) y los Estados Unidos (USA). Para líquidos la referencia es el agua a 60°F (15,56°C) con ρ = 0,9991 kg/dm³. Otras temperaturas de referencia son 39,2°F (4°C, densidad máxima del agua ρagua = 1.000 kg/dm³) y 68 °F (20 °C, ρagua = 0,9983 kg/dm³). 12.2.8

Tiempo

Unidad básica SI

nombre: segundo

símbolo: s

en formulación: t

El segundo es la duración de 9.192.631.770 períodos de la radiación correspondiente a la transición entre los dos niveles hiperfinos del estado fundamental del átomo de cesio 133Cs (13th. General Conference, 1967). La duración que asigna la definición a la radiación del cesio fue cuidadosamente seleccionada para hacer imposible, mediante alguna evidencia experimental, la distinción del segundo con respecto a la antigua unidad basada en el movimiento de la Tierra, aunque conforme a la teoría de la relatividad, su magnitud puede depender del movimiento del observador.

© Sterling Fluid Systems B. V

312

El término tiempo también se emplea como la duración o período entre dos sucesos. 1 minuto (min) = 60 s 1 hora (h) = 60 min = 3.600 s 1 día (d) = 24 h = 1440 min = 86.400 s 1 año (a) = 365 d o 366 d = 8.760 h u 8.784 h Las unidades min, h, d y a no se utilizan con prefijos. 1 milisegundo (ms) = 10–3 s

1 microsegundo (µs) = 10–6 s

1 nanosegundo (ns) = 10–9 s 12.2.9

Velocidad

Unidad derivada SI

símbolo: m/s

en formulación: v

La velocidad es el cociente entre la distancia recorrida s con movimiento uniforme y el tiempo empleado t, p.e. v = s/t. 1 m/s = 3,6 km/h

1 km/h = 1 / 3,6 m/s = 0,2778 m/s

En recorridos por aire o mar, la unidad internacional es: 1 nudo (kn) = 1 milla náutica por hora (sm/h) = 1,852 km/h Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pie por segundo (ft/s) = 0,3048 m/s 1 milla por hora (mph) = 1,60934 km/h 12.2.9.1 Velocidades con nombres especiales Velocidad del flujo Unidad: m/s

en formulación: U

La velocidad del flujo es el cociente entre el caudal en el punto considerado y la sección transversal en ese punto. Q U = –– en m/s con Q en m³/s y A en m² A Con el caudal Q en m³/h y el diámetro nominal DN en mm la velocidad del caudal se puede calcular con la siguiente expresión: U = (18,8/DN)² Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): U = (0,7005/NPS)² en ft/s con NPS (tamaño nominal de la conducción) en pulgadas, Q en Imp.gpm U = (0,6391/NPS)² en ft/s con NPS en pulgadas, Q en US gpm

© Sterling Fluid Systems B. V

313

Velocidad periférica Unidad: m/s

en formulación: u

La velocidad periférica es la velocidad de un punto que describe un círculo, p.e. un punto de un álabe de un impulsor. La velocidad punta de un impulsor es: D·π·n u = ––––––––– 1000 · 60

en m/s

con D = Ø impulsor en mm y n = velocidad en rpm

Velocidad de deslizamiento Unidad: m/s

en formulación: vg

La velocidad de deslizamiento es la velocidad periférica de la cara de roce de un cierre mecánico o camisa de eje, con relación a la cara estática del cierre o la empaquetadura. d·π·n vg = ————— en m/s con d = Ø exterior del manguito del eje en mm 1000 · 60 y n = velocidad en rpm La velocidad de deslizamiento del cierre mecánico viene dada por el Ø dm. D+d dm = ——— en mm 2

con D = Ø exterior de la cara roce en mm y d = Ø interior de la cara roce en mm

12.2.10 Frecuencia Unidad derivada SI

símbolo: Hz (Hertz)

en formulación: f

La frecuencia es el cociente entre el número de repeticiones de la misma operación y el tiempo empleado. f = 1/t

1 Hz = 1/s

en la expresión 2π veces, la frecuencia angular o circular ω viene dada por: ω = 2π · f. Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): Ciclos por segundo: cps o c/s

1cps = 1 c/s = 1 Hz

© Sterling Fluid Systems B. V

314

12.2.11 Velocidad de rotación La velocidad de giro es la frecuencia de giro y para un cuerpo rotando uniformemente es el cociente entre el número de vueltas y el tiempo empleado. Unidad: 1/s o s–1

en formulación: n –1

también 1/min o min

1 s–1 = 60 1/min Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): •

revoluciones por segundo: r/s o rps = 1 s–1

•

revoluciones por minuto: r/min o rpm = 1/min

La relación entre la velocidad n y la velocidad angular ω es: ω = 2π · n 12.2.12 Caudal (Flujo volumétrico) Unidad derivada SI

unidad: m³/s

en formulación: Q

Para un caudal uniforme, el flujo volumétrico es el cociente entre el volumen bombeado V y el tiempo empleado t, p.e. Q = V/t Unidades no incluidas en el SI y los factores de conversión m³/h

L/s

L/min

m³/s

1 m³/h

1

0,278

16,67

2,778 · 10–4

1 L/s

3,6

1

60

1 · 10–3

1 L/min

0,06

0,01667

1

1,667 · 10–5

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 galón por minuto (gal/min o gpm) Imp. gpm o UK gpm = 0,07577 L/s = 0,2728 m³/h US gpm = 0,06309 L/s = 0,2271 m³/h 1 pie cúbico por segundo (cu ft/sec o cusec o ft³/sec) = 28,32 L/s = 101,9 m³/h 1 m³/h = 3,665 Imp.gal = 4,403 Usgal 1 m³/s = 35,329 cu ft/sec

© Sterling Fluid Systems B. V

315

12.2.13 Caudal masa Unidad derivada SI

unidad: kg/s

en formulación: q

Para un flujo uniforme, el caudal masa es el cociente entre la masa bombeada m y el tiempo empleado t, p.e. q = m/t . 1 t/h = 0,2778 kg/s La relación entre el caudal masa q y el caudal volumétrico Q es: q=ρ·Q

con ρ = densidad del fluido bombeado

Conversión del caudal masa q al flujo volumétrico Q 3,6 · q [kg/s] Q [m³/h] = —————— ρ [kg/dm³]

q [t/h] o Q [m³/h] = —————— ρ [kg/dm³]

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 libra por segundo ( lb por s o lb/s) = 0,4536 kg/s = 1,633 t/h Conversión del caudal masa q (lb/s) a flujo volumétrico Q (gpm). 6,0 · q [lb/s] Q [UK gpm] = ————— sp gr

7,2 · q [lb/s] o Q [US gpm] = ————— sp gr

12.2.14 Fuerza Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Newton

símbolo: N

en formulación: F

J kg · m 1 N = 1 — = 1 ——— m s² La fuerza es la causa del movimiento de cuerpos libres o la deformación de cuerpos fijos. 1 Newton es la fuerza con la que se acelera una masa m = 1 kg con a = 1 m/s². F=m·a Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 libra fuerza (lbf) = 4,44822 N 1 poundal (pdl) = 0,138255 N 1 poundal es la fuerza con la que se acelera una masa m = 1 lb con a = 1 ft/s².

© Sterling Fluid Systems B. V

316

Un caso especial es: Fuerza de la gravedad Unidad: N

en formulación: FG o G

La fuerza de la gravedad es el producto de la masa m y la aceleración de la gravedad g. FG = m·g En la mayoría de los casos el valor de g es 9,81 m/s². Para un cálculo exacto, el valor local puede ser calculado como sigue: g = 9,7803(1+ 0,0053 · sen² ϕ) – 3 · 10–6 · h

en m/s²

donde ϕ = latitud geográfica en ° y

h = altitud geográfica = altura sobre el nivel del mar en m

12.2.15 Par, momento Unidad derivada SI

unidad: N·m o Nm

en formulación: M

kg · m 1 Nm = ———— s² El par es la medida de la fuerza necesaria para producir rotación en un cuerpo rígido. El valor del par es el producto de la fuerza F por la distancia r en ángulo recto desde la línea de acción de la fuerza al punto de rotación, p.e. M = F · r. El par necesario para una bomba en un punto de funcionamiento definido y el par disponible del motor se calcula como sigue: P M = 9549 · —— n

en Nm

con P en kW,

n en rpm

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 lb.ft. = 1,356 Nm 1 lb.ft. = una fuerza F = 1lb aplicada a una distancia r de 1 ft Cálculo del par:

hp M = 5,250 · —— rpm

en lb.ft.

con hp = caballos de potencia y rpm = revoluciones por minuto

© Sterling Fluid Systems B. V

317

12.2.16 Tensión La aplicación de fuerzas externas en un cuerpo elástico da lugar a unas reacciones internas que intentan devolver los cambios producidos a la forma original del cuerpo. La tensión se expresa como la fuerza de reacción por unidad de área. Unidad: MPa

otras unidades: 1 N/mm² = 1 MPa

Tensión de tracción σ =F/A in N/mm² = MPa Tensión de compresión τ = F/A in N/mm² = MPa Con la fuerza de reacción F en N y la sección transversal A en mm² Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 psi = 0,006894760 MPa

psi = libra por pulgada cuadrada

1000 psi = 1 ksi = 6,894760 MPa

ksi = kilolibra por pulgada cuadrada

1 N/mm² = 1 Mpa = 145,04 psi 12.2.17 Presión Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Pascal

símbolo: Pa

en formulación: p

N kg 1 Pa = 1 —— = 1 ———— m² m · s² Presión es el cociente entre una fuerza F aplicada en ángulo recto sobre una superficie y el área A de la superficie, p.e. p = F / A 1 Pa = 1000 mPa = 106 µPa = 1 N/m² 1 hPa = 100 Pa

1 kPa = 1000 Pa

Las unidades más comunes no incluidas en el SI:

1 MPa = 106 Pa = 1 N/mm² nombre: bar

símbolo: bar

Se toma la unidad bar como aproximadamente equivalente a la presión atmosférica. 1 bar = 0,1 MPa = 105 Pa 1 bar = 1000 mbar = 106 µbar

1 mbar = 1 hPa

1 MPa = 10 bar

© Sterling Fluid Systems B. V

318

1µbar = 0,1 Pa

Factores de conversión de unidades de presión bar bar

mbar

Pa 5

hPa

MPa

1

1000

10

1000

0,1

mbar

10–3

1

100

1

10–4

Pa

10–5

0,01

1

0,01

10–6

–3

hPa

10

1

100

1

10–4

Mpa

10

104

106

104

1

Los valores de presión definidos según la edición DIN 1314 de 02/77 “Presión, principios y unidades” son: •

presión absoluta pabs

•

diferencia de presión ∆ p = p1 – p2

•

diferencia de presión, como medida única, presión diferencial p1,2

•

presión atmosférica pamb

•

diferencia de presión atmosférica, presión manométrica pe = pabs – pamb

La presión atmosférica o presión del aire es la presión ejercida por la atmósfera debida a su peso gravitacional. La presión del aire al nivel del mar es 1013,2 hPa = =1,0132 bar. Con cambios del tiempo puede variar entre 930 y 1070 hPa. A elevadas altitudes la presión de aire se reduce (ver sección 13, tabla 13.01). La presión absoluta es la presión en relación al vacío. Conforme a DIN EN 12723 para bombas centrífugas, sólo la presión atmosférica pamb y la tensión de vapor pv vienen dadas como presión absoluta. El resto de presiones se dan sobre la presión atmosférica. Al tratar de tecnología del vacío siempre se emplea la presión absoluta. La diferencia entre dos presiones se denomina diferencia de presión, o cuando es por sí misma la cantidad medida, presión diferencial, p.e. a través de un diafragma calibrado. El aumento de presión a lo largo de cada etapa de una bomba centrífuga de varias etapas, o la caída de presión producida por una válvula de estrangulación, son diferencias de presión. La diferencia entre una presión absoluta pabs y la presión atmosférica local (absoluta) pamb es la diferencia de presión atmosférica pe = pabs – pamb , según DIN 1314 llamada sobrepresión o presión manométrica. La presión manométrica tiene valores positivos cuando la presión absoluta es mayor que la presión atmosférica. La presión manométrica tiene valores negativos cuando la presión absoluta es menor que la presión atmosférica.

© Sterling Fluid Systems B. V

319

En consecuencia, conforme a DIN EN 12723 para bombas centrífugas, sólo la presión atmosférica y la tensión de vapor vienen dadas como presión absoluta, por lo tanto, se puede omitir el empleo de la palabra “sobre” así como el índice “e”. Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 libra de fuerza por pulgada cuadrada (psi, lbf/in²) = 6894,76 Pa = 0,0689 bar 1 libra de fuerza por pie cuadrado (psf, lbf/ft²) = 47,8803 Pa = 0,4788 mbar 1 poundal por pie cuadrado (pdl/ ft²) = 1,48816 Pa = 14,8816 µbar Presión atmosférica: 14,696 psi = 2116,22 psf = 1,013 bar

Presión absoluta y presión manométrica se designan: •

Presión absoluta: ...a , ...A

•

Presión manométrica: .......g , ...G p.e. psig, PSIG (g o G medido = manómetro)

p.e. psia, PSIA

12.2.18 Trabajo, energía Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Joule

símbolo: J

en formulación: E o W

m² · kg 1 J = 1 N · m = 1 W · s = 1 ———— s² Se produce trabajo mecánico cuando un cuerpo es movido por una fuerza que actúa sobre él. Si el vector fuerza F y el vector desplazamiento s tienen la misma dirección, y la fuerza es constante durante el movimiento, entonces E = F · s Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pie libra de fuerza (ft lbf) = 1,35582 J

1 J = 0,73756 ft lbf

1 pie poundal (ft pdl) = 0,04214 J

1J = 23,730 ft pdl

© Sterling Fluid Systems B. V

320

12.2.19 Potencia Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Vatio

símbolo: W

en formulación: P

J 1 W = 1 —— s La potencia es el cociente entre el trabajo realizado ∆W y el tiempo empleado ∆t, p.e. P = ∆W / ∆t 1 kW = 1000 W

1 MW = 1000 kW

GW = 1000 MW

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 caballo de potencia (hp) = 0,7457 kW

1 kW = 1,341 hp

12.2.20 Viscosidad 12.2.20.1 Viscosidad dinámica Unidad derivada SI

unidad: Pa · s

1 mPa · s = 10– 3 Pa · s

en formulación: µ

la unidad mPa.s tiene el mismo valor que la antigua unidad cP (centipoise).

Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 libra de fuerza segundo por pie cuadrado (lbf. sec/ft²) = 47,8803 Pa s = 47.880,26 mPa s 12.2.20.2 Viscosidad cinemática Unidad derivada SI

unidad: m²/s –6

1 mm²/s = 10

m²/s

en formulación: ν

la unidad mm²/s tiene el mismo valor que la antigua unidad cSt (centistoke).

Conversión de viscosidad dinámica a cinemática: η ν = —— ρ Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): 1 pie cuadrado por segundo (ft²/sec) = 0,092903 m²/s = 92.903,04 mm²/s

© Sterling Fluid Systems B. V

321

12.2.21 Temperatura Unidad básica SI

nombre: Kelvin

símbolo: K

en formulación: T

Definición: la unidad Kelvin es 1 / 273,16 partes de la temperatura termodinámica del punto triple del agua. El punto triple es un punto fijo en el diagrama de fases (diagrama p-T) de una sustancia química pura en la que la fase sólida, líquida y gas están en equilibrio a la temperatura y presión especificadas. Es la intersección de las curvas de tensión de vapor, punto de fusión y sublimación. El punto triple del agua pura es 273,16 K ( = 0,01 °C) y 610,628 Pa y sirve como punto de referencia de la escala internacional de temperaturas (13th. General Conference, 1967). Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: grado Celsius

símbolo: °C (1°C = 1K)

en formulación: t

Dando la temperatura en Celsius, t=T-T0 con T0 = 273,15 K la unidad grado Celsius se usa para el Kelvin. La diferencia entre dos temperaturas Celsius da como resultado una temperatura en grados Celsius. Las unidades en Reino Unido (UK) y Estados Unidos (USA): Escala Fahrenheit unidad: °F Escala Rankine unidad: °R

en lugar de Celsius en formulación: tF en lugar de Kelvin en formulación: TR

Tabla 12.03 Escalas de temperaturas Fahrenheit (°F) + 212 °F

Rankine (°R) 671,67 °R

Celsius (°C) + 100 °C

Kelvin (K) 373,15 K

Punto de fusión del hielo

+ 32 °F

491,67 °R

± 0 °C

273,15 K

Punto cero de la escala Fahrenheit

± 0 °F

459,67 °R

– 17 7/9 °C

255,37 K

– 459,67 °F

0 °R

– 273,15 °C

0K

Punto de ebullición del agua

Cero absoluto Puntos fijos adicionales de la escala Celsius: Punto de ebullición del oxígeno: – 182,97 °C Punto de solidificación del oro: 1063 °C

© Sterling Fluid Systems B. V

322

Explicación de los puntos fijos: Punto de ebullición del agua pura a presión normal 1,013 bar. Punto de fusión del hielo a presión normal 1,013 bar Punto cero en la escala Fahrenheit: La menor temperatura alcanzada por Fahrenheit con una mezcla de cloruro de amonio helado, invierno 1708/09. Cero absoluto: Temperatura en la que los átomos de un cristal dejan de oscilar.

Tabla 12.04 Conversión de las escalas de temperaturas Conversión

Fórmula

de

A

°C

°F

t [°F] = 1,8 · t [°C] + 32

K

T [K] = t [°C] + 273,15

°R

T [°R] = 1,8 · t [°C] + 491,67

°C

t [°C] = (t [°F] – 32) : 1,8

K

T [K] = (t [°F] + 459,67) : 1,8

°R

T [°R] = t [°F] + 459,67

°C

t [°C] = T [K] – 273,15

°F

t [°F] = 1,8 · T [K] – 459,67

°R

T [°R] = 1,8 · T [K]

°C

t [°C] = (T [°R] – 491,67) : 1,8

°F

t [°F] = T [°R] – 459,67

K

T [K] = T [°R] : 1,8

°F

K

°R

Diferencia de temperatura : 1K = 1 °C = 1,8 °F = 1,8 °R

© Sterling Fluid Systems B. V

323

Tabla 12.05 Tabla de conversión de °F a °C

°F

°C

°F

°C

°F

°C

°F

°C

°F

°C

- 165

- 109,44

- 30

- 34,44

15

- 9,44

45

7,22

75

23,89

- 160

- 106,67

- 28

- 33,33

16

- 8,89

46

7,78

76

24,44

- 155

- 103,89

- 26

- 32,22

17

- 8,33

47

8,33

77

25,00

- 150

- 101,11

- 24

- 31,11

18

- 7,78

48

8,89

78

25,56

- 145

- 98,33

- 22

- 30,00

19

- 7,22

49

9,44

79

26,11

- 140

- 95,56

- 20

- 28,89

20

- 6,67

50

10,00

80

26,67

- 135

- 92,78

- 18

- 27,78

21

- 6,11

51

10,56

81

27,22

- 130

- 90,00

- 16

- 26,67

22

- 5,56

52

11,11

82

27,78

- 125

- 87,22

- 14

- 25,56

23

- 5,00

53

11,67

83

28,33

- 120

- 84,44

- 12

- 24,44

24

- 4,44

54

12,22

84

28,89

- 115

- 81,67

- 10

- 23,33

25

- 3,89

55

12,78

85

29,44

- 110

- 78,89

-8

- 22,22

26

- 3,33

56

13,33

86

30,00

- 105

- 76,11

-6

- 21,11

27

- 2,78

57

13,89

87

30,56

- 100

- 73,33

-4

- 20,00

28

- 2,22

58

14,44

88

31,11

- 95

- 70,56

-2

- 18,89

29

- 1,67

59

15,00

89

31,67

- 90

- 67,78

0

- 17,78

30

- 1,11

60

15,56

90

32,22

- 85

- 65,00

+1

- 17,22

31

- 0,56

61

16,11

91

32,78

- 80

- 62,22

2

- 16,67

32

0,00

62

16,67

92

33,33

- 75

- 59,44

3

- 16,11

33

+ 0,56

63

17,22

93

33,89

- 70

- 56,67

4

- 15,56

34

1,11

64

17,78

94

43,44

- 65

- 53,89

5

- 15,00

35

1,67

65

18,33

95

35,00

- 60

- 51,11

6

- 14,44

36

2,22

66

18,89

96

35,56

- 55

- 48,33

7

- 13,89

37

2,78

67

19,44

97

36,11

- 50

- 45,56

8

- 13,33

38

3,33

68

20,00

98

36,67

- 45

- 42,78

9

- 12,78

39

3,89

69

20,56

99

37,22

- 40

- 40,00

10

- 12,22

40

4,44

70

21,11

100

37,78

- 38

- 38,89

11

- 11,67

41

5,00

71

21,67

101

38,34

- 36

- 37,78

12

- 11,11

42

5,56

72

22,22

102

38,89

- 34

- 36,67

13

- 10,56

43

6,11

73

22,78

103

39,45

- 32

- 35,56

14

- 10,00

44

6,67

74

23,33

104

39,98

© Sterling Fluid Systems B. V

324

°F

°C

°F

°C

°F

°C

°F

°C

°F

°C

105

40,55

235

112,78

365

185,00

495

257,22

660

348,89

110

43,33

240

115,56

370

187,78

505

262,78

670

354,44

115

46,11

245

118,33

375

190,55

510

265,56

680

360,00

120

48,89

250

121,11

380

193,33

515

268,33

690

365,56

125

51,67

255

123,89

385

196,11

520

271,11

700

371,11

130

54,44

260

126,67

390

198,89

525

273,89

710

376,67

135

57,22

265

129,44

395

201,67

530

276,67

720

382,22

140

60,00

270

132,22

400

204,44

535

279,44

730

387,78

145

62,78

275

135,00

405

207,22

540

282,22

740

393,33

150

65,56

280

137,78

410

210,00

545

285,00

750

398,89

155

68,33

285

140,55

415

212,78

550

287,78

760

404,44

160

71,11

290

143,53

420

215,56

555

290,55

770

410,00

165

73,89

295

146,11

425

218,33

560

293,33

780

415,56

170

76,67

300

148,89

430

221,11

565

296,11

790

421,11

175

79,44

305

151,67

435

223,89

570

298,89

800

426,67

180

82,22

310

154,44

440

226,67

575

301,67

810

432,22

185

85,00

315

157,22

445

229,44

580

304,44

820

437,78

190

87,78

320

160,00

450

232,22

585

307,22

830

443,33

195

90,55

325

162,78

455

235,00

590

310,00

840

448,89

200

93,33

330

165,56

460

237,78

595

312,78

850

454,44

205

96,11

335

168,33

465

240,55

600

315,56

860

460,00

210

98,89

340

171,11

470

243,33

610

321,11

870

465,56

215

101,67

345

173,89

475

246,11

620

326,67

880

471,11

220

104,44

350

176,67

480

248,89

630

332,22

890

476,67

225

107,22

355

179,44

485

251,67

640

337,78

900

482,22

230

110,00

360

182,22

490

254,44

650

343,33

910

487,78

Valores para interpolación °F

1

2

3

4

5

6

7

8

9

°C

0,56

1,11

1,67

2,22

2,78

3,33

3,89

4,44

5,00

© Sterling Fluid Systems B. V

325

12.2.22 Intensidad eléctrica Unidad básica SI

nombre: Amperio símbolo: A

en formulación: I

Definición: el Amperio es la intensidad de una corriente eléctrica constante que, al circular por dos conductores paralelos, rectilíneos, de longitud infinita, de sección circular despreciable y colocados a la distancia de un metro uno de otro en el vacío, origina entre dichos conductores una fuerza de 2 x 10–7 Newton por cada metro de conductor (General Conference 1946) adoptado por (9th. General Conference 1948). La intensidad eléctrica es el cociente entre la carga eléctrica dQ que fluye por el conductor en el tiempo dt y el tiempo empleado dt. I = dQ / dt 12.2.23 Tensión eléctrica (Voltaje) Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Voltio J 1V = 1 — C

símbolo: V

en formulación: U

Nota: C (Coulomb) = Unidad de carga eléctrica Q

Un Voltio es el potencial eléctrico entre dos puntos a igual temperatura de un conductor simple, homogéneo, entre los que se consume la potencia de 1Vatio (W) cuando entre ellos circula una intensidad de 1 A o sea, 1V = 1W/A. El potencial eléctrico es la causa de la intensidad eléctrica en un circuito. 12.2.24 Resistencia eléctrica Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Ohm

símbolo: Ω

en formulación: R

V 1Ω=1— A La resistencia eléctrica es la propiedad de una sustancia a impedir el paso a través de ella de una corriente eléctrica cuando el elemento conductor está sometido a un campo eléctrico o potencial. La resistencia en corriente alterna es la que surge en un circuito de CA como resultado de la frecuencia ω de una corriente CA dependiendo de la relación Z = U/I .

© Sterling Fluid Systems B. V

326

12.2.25 Conductancia eléctrica Unidad derivada SI con nombre especial y símbolo Nombre: Siemens

símbolo: S

en formulación: G

La conductancia es la inversa a la resistencia. 1 1S=— Ω 1µS = 10–6 S

1mS = 10–3 S

12.2.26 Conductividad eléctrica Unidad derivada SI

unidad: Siemens/m = S/m

en formulación: γ,σ o k

1 S/m = 10³ mS/m = 104 µS/cm La conductividad es una propiedad del material dependiendo de su temperatura. Con su incremento, la intensidad aumenta para un Voltaje dado. Cuando se analiza la calidad del agua, la conductividad eléctrica se emplea como medida de la concentración de material ionizable.

© Sterling Fluid Systems B. V

327

12.2.27 Conversión de las unidades en UK y USA a unidades métricas UK imperiales y USA Unidades métricas Factor de conversión Longitud Pie Pulgada Micropulgada

ft in µin

Metro Milímetro Micra

m mm µm

0,3048 25,4 0,0254

Área Pulgada cuadrada Pie cuadrado

in² ft²

Centímetro cuadrado Metro cuadrado

cm² m²

6,4516 0,0929

Volumen Pie cúbico Galón (US) Galón (UK)

ft³ US gal UK gal

Litro Litro Litro

L L L

28,3168 3,78541 4,54609

lb

Kilogramo

kg

0,45359

lbf

Newton

N

4,44822

Kilopascal

kPa

6,895

Newton metro

Nm

1,356

Peso Libra Fuerza Libra de fuerza

Presión Libra de fuerza por lbf/in² pulgada cuadrada Par Libra pie

lb ft

Densidad Libra masa por pie lbm/ft³ cúbico Caudal Galón minuto Galón minuto

Kilogramo por metro kg/m³ cúbico

16,018

(US)

por USgpm Metro cúbico por hora m³/h

0,2271

(UK)

por UKgpm Metro cúbico por hora m³/h

0,2728

Velocidad Pie por segundo

ft/s

Metro por segundo

m/s

0,3048

hp

Kilovatio

kW

0,746

Potencia Caballo de potencia

© Sterling Fluid Systems B. V

328

13 Tabla

Tablas Indice de tablas Contenido

Página

13.01

Presión atmosférica

330

13.02

Aceleración de la gravedad

331

13.03

Tensión de vapor y densidad del agua

332

13.04

Tensión de vapor de distintos líquidos

336

13.05

Tensión de vapor de distintos líquidos

337

13.06

Densidad de líquidos puros

338

13.07

Densidad de soluciones acuosas (w = 1 a 12%)

343

13.08

Densidad de soluciones acuosas (w = 15 a 65%)

350

13.09

Densidad de soluciones acuosas (w = 70 a 100%)

360

13.10

Amoniaco NH3, densidad y tensión de vapor

363

13.11

Sosa cáustica NaOH, densidad

364

13.12

Sosa cáustica NaOH, cristalización

364

13.13

Densidad de líquidos

365

13.14

Densidad de sólidos

366

13.15

Viscosidad cinemática del agua

367

13.16

Calor específico del agua

367

13.17

Calor específico de distintos líquidos

367

13.18

Viscosidad cinemática de aceites minerales destilados

368

13.19

Dimensión del diafragma para regulación

370

13.20

Normas de bombas centrífugas

372

13.21

Valores de pH

374

13.22

Alfabeto griego

375

13.23

Números romanos

375

13.24

Unidades antiguas

375

© Sterling Fluid Systems B. V

329

Tabla 13.01

Presión atmosférica pamb dependiente de la altura sobre el nivel del mar, considerando 1,013 bar a nivel del mar

Debido a variaciones climáticas puede alterarse su valor un ± 3% del valor nominal. En condiciones extremas puede variar de + 5.6% a – 8.2%. La presión atmosférica sobre el nivel del mar también se puede calcular mediante la siguiente expresión, hasta una altura de 11 km. 288 – 6,5 H pamb H = pamb NN —————— 288

5,255

con pamb en bar y H en km De la expresión anteriormente pamb H H km pamb H bar

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

5

0,898

0,845

0,795

0,747

0,701

0,657

0,616

0,540

© Sterling Fluid Systems B. V

330

Tabla 13.02 Aceleración debida a la gravedad g La aceleración local debida a la gravedad depende de la latitud ϕ y la altura h sobre el nivel del mar. Pueden existir también variaciones locales por razones geográficas. Para latitudes desde 44 a 54° g = 9,81 m/s². Para las restantes latitudes y para cálculos que exigen mayor precisión, se emplea la siguiente fórmula: Aceleración debida a la gravedad al nivel del mar gNN = 9,7803 (1+0,0053 · sin² ϕ)

[m/s²]

Aceleración local debida a la gravedad gh = gNN – 3 · 10– 6 · h [m/s²] con ϕ en grados y h en m Aceleración debida a la gravedad gNN para distintas latitudes ϕ°

0

2

4

6

8

0

9,7803

9,7804

9,7806

9,7809

9,7813

10

9,7819

9,7825

9,7833

9,7842

9,7852

20

9,7864

9,7876

9,7889

9,7903

9,7917

30

9,7933

9,7949

9,7965

9,7982

9,8000

40

9,8017

9,8035

9,8053

9,8070

9,8090

50

9,8107

9,8125

9,8142

9,8159

9,8176

60

9,8192

9,8207

9,8222

9,8236

9,8249

70

9,8261

9,8272

9,8282

9,8291

9,8299

80

9,8306

9,8311

9,8316

9,8319

9,8321

90

9,8321

© Sterling Fluid Systems B. V

331

Tabla 13.03 Tensión de vapor pv en bar y densidad ρ en kg/dm³ del vapor de agua saturado °C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

0

0,00611

0,9998

31

0,04491

0,9954

62

0,2184

0,9821

1

0,00657

0,9999

32

0,04753

0,9951

63

0,2286

0,9816

2

0,00706

0,9999

33

0,05029

0,9947

64

0,2391

0,9811

3

0,00758

0,9999

34

0,05318

0,9944

65

0,2501

0,9805

4

0,00813

1,0000

35

0,05622

0,9940

66

0,2615

0,9799

5

0,00872

1,0000

36

0,05940

0,9937

67

0,2733

0,9793

6

0,00935

1,0000

37

0,06274

0,9933

68

0,2856

0,9788

7

0,01001

0,9999

38

0,06624

0,9931

69

0,2984

0,9782

8

0,01072

0,9999

39

0,06991

0,9927

70

0,3116

0,9777

9

0,01147

0,9998

40

0,07375

0,9923

71

0,3253

0,9770

10

0,01227

0,9997

41

0,07777

0,9919

72

0,3396

0,9765

11

0,01312

0,9997

42

0,08198

0,9915

73

0,3543

0,9759

12

0,01401

0,9996

43

0,08639

0,9911

74

0,3696

0,9753

13

0,01497

0,9994

44

0,09100

0,9907

75

0,3855

0,9748

14

0,01587

0,9993

45

0,09582

0,9902

76

0,4019

0,9741

15

0,01704

0,9992

46

0,10086

0,9898

77

0,4189

0,9735

16

0,01817

0,9990

47

0,10612

0,9894

78

0,4365

0,9729

17

0,01936

0,9988

48

0,11162

0,9889

79

0,4547

0,9723

18

0,02062

0,9987

49

0,11736

0,9884

80

0,4736

0,9716

19

0,02196

0,9985

50

0,12335

0,9880

81

0,4931

0,9710

20

0,02337

0,9983

51

0,12961

0,9876

82

0,5133

0,9704

21

0,02485

0,9981

52

0,13613

0,9871

83

0,5342

0,9697

22

0,02642

0,9978

53

0,14293

0,9866

84

0,5557

0,9691

23

0,02808

0,9976

54

0,15002

0,9862

85

0,5780

0,9684

24

0,02982

0,9974

55

0,15741

0,9857

86

0,6011

0,9678

25

0,03166

0,9971

56

0,16511

0,9852

87

0,6249

0,9671

26

0,03360

0,9968

57

0,17313

0,9846

88

0,6495

0,9665

27

0,03564

0,9966

58

0,18147

0,9842

89

0,6749

0,9658

28

0,03778

0,9963

59

0,19016

0,9837

90

0,7011

0,9652

29

0,04004

0,9960

60

0,19920

0,9832

91

0,7281

0,9644

30

0,04241

0,9957

61

0,2086

0,9826

92

0,7561

0,9638

© Sterling Fluid Systems B. V

332

Tabla 13.03 continuación °C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

°C

93

0,7849

0,9630

124

2,2504

0,9396

155

5,433

0,9121

94

0,8146

0,9624

125

2,3210

0,9388

156

5,577

0,9111

95

0,8453

0,9616

126

2,3933

0,9379

157

5,723

0,9102

96

0,8769

0,9610

127

2,4675

0,9371

158

5,872

0,9092

97

0,9094

0,9603

128

2,5435

0,9362

159

6,025

0,9082

98

0,9430

0,9596

129

2,6215

0,9354

160

6,181

0,9073

99

0,9776

0,9589

130

2,7013

0,9346

161

6,339

0,9063

100

1,0133

0,9581

131

2,7831

0,9337

162

6,502

0,9053

101

1,0500

0,9574

132

2,8670

0,9328

163

6,667

0,9043

102

1,0878

0,9567

133

2,9528

0,9320

164

6,836

0,9033

103

1,1267

0,9559

134

3,041

0,9311

165

7,008

0,9024

104

1,1668

0,9552

135

3,131

0,9302

166

7,183

0,9013

105

1,2080

0,9545

136

3,223

0,9294

167

7,362

0,9003

106

1,2504

0,9537

137

3,317

0,9285

168

7,545

0,8994

107

1,2941

0,9529

138

3,414

0,9276

169

7,731

0,8983

108

1,3390

0,9515

139

3,513

0,9268

170

7,920

0,8973

109

1,3852

0,9515

140

3,614

0,9258

171

8,114

0,8963

110

1,4327

0,9507

141

3,717

0,9250

172

8,311

0,8953

111

1,4815

0,9499

142

3,823

0,9241

173

8,511

0,8942

112

1,5316

0,9491

143

3,931

0,9232

174

8,716

0,8932

113

1,5832

0,9484

144

4,042

0,9223

175

8,924

0,8921

114

1,6362

0,9476

145

4,155

0,9214

176

9,137

0,8911

115

1,6906

0,9468

146

4,271

0,9205

177

9,353

0,8901

116

1,7465

0,9460

147

4,389

0,9195

178

9,574

0,8891

117

1,8039

0,9453

148

4,510

0,9186

179

9,798

0,8879

118

1,8628

0,9445

149

4,634

0,9177

180

10,027

0,8869

119

1,9233

0,9437

150

4,760

0,9168

181

10,259

0,8858

120

1,9854

0,9429

151

4,889

0,9158

182

10,496

0,8848

121

2,0492

0,9421

152

5,021

0,9149

183

10,738

0,8837

122

2,1145

0,9412

153

5,155

0,9140

184

10,983

0,8826

123

2,1816

0,9404

154

5,293

0,9130

185

11,233

0,8815

© Sterling Fluid Systems B. V

333

B ar

kg/dm³

Tabla 13.03 continuación °C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

186

11,488

0,8804

217

21,896

0,8442

248

38,449

0,8021

187

11,747

0,8794

218

22,324

0,8429

249

39,108

0,8006

188

12,010

0,8783

219

22,758

0,8416

250

39,776

0,7992

189

12,278

0,8771

220

23,198

0,8403

251

40,452

0,7977

190

12,551

0,8760

221

23,645

0,8391

252

41,137

0,7962

191

12,829

0,8749

222

24,099

0,8378

253

41,831

0,7947

192

13,111

0,8739

223

24,560

0,8365

254

42,534

0,7932

193

13,398

0,8727

224

25,027

0,8352

255

43,246

0,7916

194

13,690

0,8715

225

25,501

0,8339

256

43,967

0,7901

195

13,987

0,8704

226

25,982

0,8326

257

44,697

0,7886

196

14,289

0,8693

227

26,470

0,8313

258

45,437

0,7870

197

14,596

0,8681

228

26,965

0,8300

259

46,185

0,7855

198

14,909

0,8670

229

27,467

0,8286

260

46,943

0,7839

199

15,226

0,8659

230

27,976

0,8273

261

47,711

0,7824

200

15,549

0,8647

231

28,493

0,8260

262

48,488

0,7808

201

15,877

0,8635

232

29,016

0,8246

263

49,275

0,7792

202

16,210

0,8624

233

29,547

0,8233

264

50,071

0,7775

203

16,549

0,8612

234

30,086

0,8219

265

50,877

0,7760

204

16,893

0,8600

235

30,632

0,8206

266

51,693

0,7744

205

17,243

0,8588

236

31,186

0,8192

267

52,519

0,7727

206

17,598

0,8576

237

31,747

0,8178

268

53,355

0,7711

207

17,959

0,8565

238

32,317

0,8164

269

54,202

0,7694

208

18,326

0,8552

239

32,893

0,8150

270

55,058

0,7678

209

18,699

0,8540

240

33,478

0,8136

271

55,925

0,7661

210

19,077

0,8528

241

34,071

0,8122

272

56,802

0,7644

211

19,462

0,8516

242

34,672

0,8108

273

57,689

0,7627

212

19,852

0,8503

243

35,281

0,8094

274

58,587

0,7610

213

20,249

0,8491

244

35,898

0,8080

275

59,496

0,7593

214

20,651

0,8479

245

36,523

0,8065

276

60,415

0,7576

215

21,060

0,8467

246

37,157

0,8050

277

61,346

0,7558

216

21,475

0,8454

247

37,799

0,8036

278

62,287

0,7541

© Sterling Fluid Systems B. V

334

Tabla 13.03 continuación °C

Bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

°C

bar

kg/dm³

279

63,239

0,7523

308

96,036

0,6951

337

140,64

0,6198

280

64,202

0,7505

309

97,361

0,6929

338

142,42

0,6166

281

65,176

0,7487

310

98,70

0,6906

339

144,23

0,6135

282

66,162

0,7469

311

100,05

0,6884

340

146,05

0,6102

283

67,158

0,7452

312

101,42

0,6861

341

147,89

0,6069

284

68,167

0,7433

313

102,80

0,6838

342

149,76

0,6036

285

69,186

0,7415

314

104,20

0,6814

343

151,64

0,6002

286

70,218

0,7396

315

105,61

0,6791

344

153,54

0,5967

287

71,261

0,7378

316

107,04

0,6767

345

155,45

0,5932

288

72,315

0,7359

317

108,48

0,6743

346

157,39

0,5896

289

73,382

0,7340

318

109,93

0,6718

347

159,35

0,5859

290

74,461

0,7321

319

111,40

0,6694

348

161,33

0,5821

291

75,551

0,7302

320

112,89

0,6669

349

163,33

0,5783

292

76,654

0,7282

321

114,39

0,6644

350

165,35

0,5744

293

77,769

0,7263

322

115,91

0,6627

351

167,39

0,5704

294

78,897

0,7243

323

117,44

0,6593

352

169,45

0,5662

295

80,037

0,7223

324

118,99

0,6567

353

171,54

0,5619

296

81,189

0,7204

325

120,56

0,6541

354

173,64

0,5575

297

82,355

0,7183

326

122,14

0,6514

355

175,77

0,5529

298

83,532

0,7163

327

123,73

0,6487

356

177,92

0,5482

299

84,723

0,7143

328

125,35

0,6460

357

180,09

0,5433

300

85,927

0,7122

329

126,98

0,6432

358

182,29

0,5382

301

87,144

0,7101

330

128,63

0,6404

359

184,51

0,5329

302

88,374

0,7081

331

130,29

0,6376

360

186,75

0,5275

303

89,617

0,7059

332

131,97

0,6347

365

198,33

0,4960

210,54

0,4518

304

90,873

0,7038

333

133,67

0,6318

370

305

92,144

0,7017

334

135,38

0,6289

Fecha crítica: 1)

306

93,427

0,6995

335

137,12

0,6259

374,15

307

94,725

0,6973

336

138,87

0,6229

1)

0,3155

Valores publicados en “Values of water and water vapour in SI units” por E. Schmidt y U. Grigull. 4. edición 1989

© Sterling Fluid Systems B. V

335

221,20

Fig 13.04

Tensión de vapor pv de distintos líquidos

© Sterling Fluid Systems B. V

336

Fig 13.05 Tensión de vapor pv de distintos líquidos

© Sterling Fluid Systems B. V

337

338

Tabla 13.06 Densidad ρ (kg/dm³) de líquidos puros y su variación con la temperatura t (°C) Nombre químico

– 100

– 75

– 50

– 25

0

20

50

100

150

200

0.959

0.934

0.894

0.822

0.734

0.610

0.930

0.892

0.960

0.896

250

A Acetato de Butilo (n-B.)

0.882

Acetato de Metilo Acetato de Vinilo Acetona

0.983

0.868

Acetonitrilo

0.840

0.812

0.791

0.756

0.829

0.803

0.783

0.750

1.049

1.018

0.977

0.958

0.927

Ácido Acético Ácido Butírico

(n-B.)

Ácido Clorosulfónico

0.839

Ácido Fórmico

1.220

Ácido Oleico

1.184 0.886

Ácido Propiónico Alcohol Alílico

0.891

Alcohol Bencílico

1.015

0.993

0.870

0.854

1.061

1.045

0.827

0.774

1.022 0.814

Alcohol Graso (Octadecanol)

0.639

0.610

0.563

Anhídrido Acético

1.105

1.082

1.044

Anilina

1.039

1.022

0.996

Anisola

0.736 0.699

1.753

Ácido Esteárico

Amoniaco

0.827 0.774

0.731

0.702

0.671

0.955

0.457 0.951

0.711

0.786

0.703

0.628

0.502

Nombre químico

– 100

– 75

– 50

– 25

0

20

50

100

150

200

250

0.879

0.847

0.793

0.731

0.661

0.561

1.062

1.046 1.210

1.135

1.060

0.627

0.534

0.578

0.482

B Benceno Benzaldehido Bicloruro de etileno Bisulfuro de Carbón

1.432

1.360

1.325

1.287

1.258

1.362

1.328

1.292

1.262

3.208

3.140

2.132

2.020

1.896

1.791

1.625

0.766

0.734

0.701

0.676

0.652

0.614

0.542

0.420

0.728

0.701

0.501

0.320

1.398

Bromo Bromuro de hidrógeno Butadieno

(1,2-B.)

Butadieno

(1,3-B.)

Butano

(iso-B.)

Butano

(n-B.)

Butanol

(n-B.)

0.754

0.673

0.646

0.621

0.582

0.610

0.584

0.559

0.520

0.690

0.670

0.649

0.626

0.601

0.579

0.542

0.468

0.290

0.910

0.884

0.866

0.846

0.823

0.807

0.780

0.737

0.686

0.826

0.803

Butanona Buteno Buteno

(1-B.)

0.712

0.691

(cis 2-B.)

0.668

0.645

0.619

0.592

0.558

0.477

0.700

0.675

0.643

0.620

0.585

0.506

0.365

0.750

0.700

0.645

1.123

0.809

Butileno Glicol

1.017

C D Cianuro de Hidrógeno

0.715

Ciclohexano

0.688 0.779

Ciclohexanol

0.925

Ciclohexanona

0.947

Clorhidrina etilénica

1.210

Cloro

1.717

1.659

1.598

1.538

1.469

1.409

0.920 1.314

339

340 Nombre químico

– 100

– 75

– 50

– 25

Clorobenzeno (Mono-C.) Cloroformo Cloruro de acetilo

1.660

1.618

1.565

0

20

50

100

150

200

1.128

1.106

1.074

1.019

0.960

0.896

1.526

1.490

1.433

1.315

1.208

1.062

0.750

0.670 1.070

0.938

Cloruro de Bencilo

1.103

Cloruro de Estaño Cloruro de Etilo Cloruro de Hidrógeno

0.995

0.955

0.924 0.920

2.224

2.165

0.892

0.846

1.235

1.158

1.080

1.008

Cloruro de Metileno

1.540

1.480

1.460

1.390

1.362

1.336

1.270

1.190

Cloruro de Metilo

1.140

1.090

1.050

0.990

0.960

0.921

0.859

0.770

Cloruro de Vinilo

1.085

1.050

1.015

0.980

0.945

0.911

0.863

0.745

0.510

1.034

1.009

(m-C.)

Cumeno

0.920

0.862

Dibutil Éter

0.770

Dietil Éter

0.842

0.816

0.790

0.764

Dietileno Glicol Dioxano

0.790

1.104

Cloruro de Alilo

Cresol

250

0.736

0.714

0.676

0.611

0.518

1.133

1.126

1.098

1.087

1.014

1.034

1.008

(1.4-D.)

E Epiclorhidrina Etanol

0.890

1.245

1.225

1.186

1.142

1.078

1.004

0.928

0.868

0.845

0.823

0.807

0.790

0.763

0.716

0.649

0.557

0.924

0.901

0.864

0.797

0.721

0.621

0.330

0.951

0.929

0.907

0.885

0.866

0.840

0.797

1.128

1.115

1.090

1.054

1.016

0.974

0.922

Etil Acetato Etilbenceno Etilenglicol

0.823

Nombre químico

– 100

– 75

– 50

– 25

0

20

1.123

1.063

1.002

0.962

50

100

150

200

250

F G H Fenol

1.050

Fluoruro de Hidrógeno Formaldehído

0.815

Formamida

1.112

Formiato de etilo

0.948

0.923

0.883

0.811

0.726

0.602

Formiato de Metilo

1.003

0.975

0.929

0.845

0.740

0.566

Fosfato de Tricresilo

1.180

Furfural

1.181

1.160

Glicerol

1.272

1.260

1.242

1.209

1.172

1.132

1.094

Glicol Etilénico

1.128

1.115

1.090

1.054

1.016

0.974

0.922 0.388

Glicol Propilénico Heptano Hexano

0.760

1.128

1.054

1.040

1.016

0.974

0.932

0.761

0.741

0.721

0.701

0.684

0.658

0.612

0.560

0.495

0.742

0.721

0.700

0.678

0.659

0.631

0.580

0.520

0.438

0.856

0.833

0.820

0.805

0.762

0.710

0.656

0.832

0.811

0.792

0.765

0.714

0.650

0.553

0.742

0.697

Hexanol M N Metanol

0.897

0.875

0.854

Metilpentanona Metilciclohexano

0.813 0.870

0.850

0.828

0.808

0.787

0.769

Monocloruro de azufre

1.678

Nitrobenceno

1.203

1.174

0.595

341

342 Nombre Químico

– 100

– 75

– 50

– 25

0

20

50

100

0.737

0.715

0.693

0.670

0.646

0.994

0.956

0.899

0.626

0.596

0.533

0.775

0.755

0.735

1.028

1.003

0.720

0.690

0.650

0.983

0.953

0.561

0.529

0.901

0.501

0.450

150

200

250

0.592

0.453

O P Paraldehído Pentano Petróleo

(Extracción-P.)

Piridina Propano

0.646

0.619

0.591

Propanol

0.911

0.887

0.865

0.842

0.820

0.804

0.779

Propeno

0.671

0.642

0.615

0.586

0.555

0.523

0.465

1.054

1.040

1.016

Propilenglicol

0.460

0.733

0.674

0.974

0.932

S T Sulfuro de Hidrógeno

0.980

0.924

0.866

Tetracloroetano

1.692

1.656

1.621

1.570

1.485

1.402

1.308

1.190

Tetracloruro de Carbón

1.685

1.633

1.594

1.534

1.434

1.322

1.189

0.980

Tetrahidrofurano

0.889

Tolueno Tricloroetileno

1.670

0.956

0.933

0.910

0.885

0.867

0.839

0.793

0.737

0.672

0.595

1.630

1.585

1.540

1.500

1.463

1.415

1.328

1.240

1.130

0.980

0.746

0.726

0.699

0.652

0.881

0.866

0.838

0.795

Trietilamina

0.400

V X Xileno

(m-X.)

0.902

0.744

0.683

0.615

Los valores para la densidad ρ están tomados de la literatura de referencia. Son suficientemente seguros para los cálculos necesarios, por ejemplo, relación caudal masa-caudal, presión y potencia absorbida. Los valores intermedios pueden ser calculados por interpolación lineal. t – t1 ρ = ρ 1 + ——— · (ρ 2 – ρ 1) t2 – t1

Tabla 13.07 Densidad ρ (kg/dm³) de soluciones acuosas en función de la concentración (w: 1 a 12%) y temperatura Nombre químico

t °C

1%

2%

3%

4%

5%

6%

7%

8%

9%

10 %

12 %

A Acetato Amónico

18

1.001

1.003

1.007

1.012

10.16

1.020

1.024

25

1.003

1.008

1.020

1.031

1.043

1.055

1.067

Acetato de Bario

18

1.006

1.013

1.028

1.043

1.059

1.075

1.091

Acetato de Plomo

18

1.006

1.014

1.029

1.045

1.061

1.077

1.094

Acetona

20

0.985

60 Ácido acético

0.966

0 20

1.003 1.000

60

1.001

1.018 1.003

1.004

1.006

1.007

1.008

1.010

1.011

0.985

1.013

Ácido Arsénico

15

1.006

1.012

Ácido Bórico

20

1.002

1.006

Ácido Bromhídrico Ácido Cianhídrico

20

1.005

1.012

1.027

1.042

18

0.998

0.996

0.993

0.990

1.015

1.022

1.030

1.038

Ácido Cítrico

18

1.007

Ácido Clorhídrico

0

1.012

20

1.003

100

1.008

1.015

0.994 1.026 1.009

1.040

1.054

1.068

1.083

1.057

1.072

1.088

0.986

0.982

1.014

1.027 1.013

1.018

0.968

1.023

1.046

1.052 1.028

1.033

1.038

0.984

1.043

1.047

1.057

1.009

Ácido Clórico

18

1.004

1.010

1.022

1.034

1.047

1.059

1.072

Ácido Crómico

15

1.006

1.014

1.030

1.045

1.060

1.076

1.093

Ácido fluorhídrico

20

1.005

1.012

1.021

1.028

1.036

1.043

Ácido Fluosilícico (H2SiF6)

17.5

1.015

1.031

1.048

1.065

1.082

1.10

1.007

343

344 Nombre químico Ácido Fórmico

t °C

1%

20

1.002

40 Ácido Fosfórico

20

Ácido Láctico

20

Ácido Nítrico

20 17.5

Ácido Sulfúrico

1.004

4%

1.004

1.007

1.009

1.009

1.004

1.010 1.008

1.005

1.012

8%

9%

1.012

1.014

1.017

1.020

1.022

15.5

1.004

1.009

19

1.008

1.017

12 %

1.025

1.030

1.015

1.025

1.031

1.036

1.042

1.047

1.053

1.065

1.015

1.020

1.026

1.031

1.037

1.043

1.049

1.054

1.066

1.013

1.018

1.023

1.028

1.033

1.038

1.042

1.018

1.025

1.032

1.039

1.045

1.052

1.059

0.983

1.008

1.036

1.074

0.989 1.019 1.027

1.037

1.029 1.047

1.039

1.049 1.089

1.007

1.016

1.034

1.052

1.070

1.009

1.018

1.038

1.057

1.077

0.990 0.994

50

0.990

0.978 0.985

0.981

0.979

0.977

1.080

1.057

15 15

1.066 1.021

15

20

10 %

1.020

0.971

Alumbre

Amoniaco

7%

1.014

1.015

Ácido Sulfuroso

Violeta

6%

1.003

0.969 1.004

100

Alumbre de Cromo, verde

5%

1.003

0 20

3%

0.997

100 Ácido Oxálico

2%

1.109

0.959 0.973

0.969

0.965

0.961

0.966

0.958

0.950

0.944

B Bicarbonato Sódico

18

1.006

1.013

1.021

1.028

1.035

1.043

1.051

1.058

Bicromato Potásico

20

1.005

1.012

1.019

1.026

1.034

1.041

1.048

1.055

Bicromato Sódico

15

Bórax

15

1.008

1.018

1.013

Bromuro Amónico

18

1.004

1.010

1.063

1.070

1.086 1.084

1.027

1.041

1.056

1.070

1.022

1.033

1.045

1.057

1.027

Nombre químico

t °C

1%

2%

Bromuro de Litio

20

1.006

1.013

3%

4%

5%

1.028

6%

7%

1.043

8%

9%

1.059

10 %

12 %

1.075

1.091

Bromuro Potásico

20

1.005

1.013

1.028

1.043

1.058

1.074

1.090

Bromuro Sódico

20

1.006

1.014

1.030

1.046

1.063

1.080

1.098

Carbonato Amónico

15

1.003

1.006

1.013

1.020

1.027

1.034

1.040

Carbonato Potásico

20

1.007

1.016

1.035

1.053

1.072

1.090

1.110

Carbonato Sódico

15

1.010

1.020

1.031

1.041

1.052

1.062

1.073

1.083

1.094

1.105

1.127

25

1.007

1.018

1.028

1.038

1.048

1.059

1.069

1.080

1.090

1.101

1.122

Cianuro Potásico

15

1.004

1.009

1.051

1.061

Clorato Potásico

18

1.005

1.011

1.018

1.025

1.031

1.038

C

1.019

1.030

1.040

Clorato Sódico

18

1.005

1.012

1.026

1.040

1.054

1.068

1.083

Cloruro Amónico

20

1.001

1.005

1.011

1.017

1.023

1.029

1.034

Cloruro de Aluminio

18

1.008

Cloruro de Bario

20

Cloruro de Cadmio

20

Cloruro de Calcio

20

1.007

Cloruro de Cobre

20

1.007

1.016

1.034

1.053

1.071

1.090

1.109

1.016

1.034

1.053

1.072

1.092

1.113

1.016

1.034

1.052

1.072

1.092

1.112

1.015

1.032

1.049

1.066

1.084

1.102

1.017

1.036

1.056

1.076

1.096

1.116

Cloruro de Estaño

15

1.007

1.015

1.031

1.047

1.064

1.081

1.099

Cloruro de Litio

20

1.004

1.010

1.022

1.033

1.044

1.056

1.068

Cloruro de Magnesio

20

1.015

1.065

30

1.012

1.062

Cloruro de Manganeso

18

1.007

1.015

1.032

1.050

1.068

1.086

1.105

Cloruro de Níquel

20

1.008

1.018

1.037

1.057

1.078

1.099

1.121

Cloruro Potásico

20

1.005

1.011

1.024

1.037

1.050

1.063

1.077

345

346 Nombre químico Cloruro Sódico

t °C

1%

2%

1.005

1.013

3%

4%

5%

0 20

1.027

6%

7%

8%

9%

10 %

12 %

1.046

1.062

1.077

1.094

1.041

1.056

1.071

1.086

Cloruro de Zinc

20

1.017

1.035

1.053

1.072

1.090

1.109

Cloruro Estanoso

15

1.007

1.015

1.031

1.047

1.064

1.081

1.099

Cloruro Férrico

20

1.007

1.015

1.032

1.049

1.067

1.085

1.104

1.054

1.073

1.092

1.113

0.983

0.981

Cloruro Ferroso

18

1.008

1.017

Cloruro Mercúrico

20

1.007

1.015

1.024

1.032

1.035

15

0.997

0.995

0.994

0.992

1.041

1.050

0.990

0.989

E Etanol

0.987

0.986

0.984

50

0.984

0.979

0.970

80

0.968

0.962

0.952

FG Ferricianuro Potásico

20

1.003

1.009

1.020

1.031

1.043

1.054

1.066

Ferrocianuro Potásico

20

1.005

1.012

1.026

1.040

1.054

1.068

1.082

Monobásico

25

1.005

1.012

1.042

1.058

1.073

Bibásico

18

1.009

1.020

1.031

1.043

1.055

1.067

15

1.009

1.019

1.030

1.041

1.052

1.062

1.074

1.085

1.096

1.108

1.013

1.015

1.017

1.020

1.022

1.027

Fosfatos Sódico

Tribásico Glicerol

1.027

0

1.013

20

1.001

1.003

Hidrogenosulfato Sódico

20

1.006

1.014

Hidrogenosulfito Sódico

15

1.005

1.008

1.010

1.025

H 1.019

1.029 1.032

1.042

1.051

1.045

1.061

1.077

1.094

1.062

1.084

1.105

1.125

Nombre químico

t °C

1%

2%

Hidróxido de Bario

18

1.013

1.018

1.025 1.025

Hidróxido de Calcio

20

1.013

Hidróxido Potásico

0

1.019

15

1.008

50 Hidróxido Sódico

1.021

5%

6%

7%

8%

9%

1.027

1.036

1.045

1.055

1.077

1.037

1.049

1.061

1.054

1.064

1.073

1.082

0.980

1.054

1.111

1.117 1.065

1.076

1.087

1.098

1.012

20

1.092 1.077

1.060 1.043

12 %

1.096

1.032 1.032

10 %

1.037 1.048

1.024 1.010

100 Hipoclorito Sódico

4%

1.055

0 20

1.018

3%

1.109

1.131

1.064 1.016

M Metanol

15.6

0.997

0.996

0.994

0.992

0.991

0.989

Nitrato Amónico

20

1.002

1.006

1.015

1.023

Nitrato de Aluminio

18

1.007

1.014

1.031

1.047

Nitrato de Bario

18

1.007

1.015

1.032

Nitrato de Calcio

18

1.014

1.029

Nitrato de Níquel

20

1.015

1.033

0.987

0.986

0.984

0.983

0.980

1.031

1.040

1.048

1.064

1.081

1.099

1.049

1.067

1.086

1.045

1.061

1.077

1.094

1.050

1.069

1.088

1.107

N

1.007

Nitrato de Plata

20

1.007

1.015

1.033

1.051

1.069

1.088

1.108

Nitrato Potásico

20

1.005

1.011

1.023

1.036

1.049

1.063

1.076

Nitrato Sódico

20

1.005

1.012

1.025

1.039

1.053

1.067

1.082

Nitrato Férrico

18

1.007

1.014

1.030

1.047

1.064

1.081

1.099

Nitrito Sódico

20

1.005

1.011

1.024

1.038

1.052

1.065

1.078

347

348 Nombre químico

t °C

1%

2%

3%

4%

5%

6%

7%

8%

9%

10 %

12 %

1.850

1.857

1.863

1.028

1.035

1.043

O Oleum

(% presente% libre de SO3)

Oxalato de Amonio

35

1.827

1.835 1.014

1.019

1.843

15

1.004

1.009

1.024

1.029

1.035

Peróxido de Hidrogeno

18

1.002

1.006

Permanganato Potásico

15

1.006

1.013

Na2O · 2,06 SiO2

20

1.007

1.016

1.035

1.054

1.073

1.093

1.113

Na2O · 3,36 SiO2

20

1.006

1.014

1.030

1.047

1.065

1.083

1.101

P 1.013 1.020

1.027

1.020 1.034

1.041

S Silicatos de Sodio

Sulfato de Aluminio

19

1.009

1.019

1.040

1.061

1.083

1.105

1.129

Sulfato de Amonio

20

1.004

1.010

1.022

1.034

1.046

1.057

1.069

Sulfato de Cobre

20

1.009

1.019

1.040

1.062

1.084

1.107

1.131

Sulfato de Magnesio

20

1.019

1.039

1.060

1.082

1.103

1.126

Sulfato de Manganeso

15

1.009

1.019

1.039

1.060

1.081

1.103

1.125

Sulfato de Níquel

18

1.009

1.020

1.109

1.133

Sulfato Potásico

20

1.006

1.015

Sulfato Sódico Sulfato de Zinc

1.042 1.023

1.031

1.063 1.039

1.048

1.085 1.056

1.065

1.073

1.082

10

1.009

1.018

1.037

1.056

1.075

25

1.006

1.015

1.033

1.052

1.070

1.089

1.108

1.019

1.040

1.062

1.084

1.107

1.131

20

Sulfato Férrico

17.5

1.007

1.016

1.033

1.050

1.067

1.084

1.103

Sulfato Ferroso

18

1.009

1.018

1.038

1.058

1.079

1.100

1.122

Sulfito Sódico

19

1.008

1.017

1.036

1.056

1.075

1.095

1.115

Nombre químico

t °C

1%

2%

10 %

12 %

Sulfuro Sódico

18

1.010

1.021

3%

1.044

4%

5%

1.067

6%

7%

1.091

8%

9%

1.115

1.139

Tiocianato Sódico

18

1.004

1.009

1.020

1.030

1.041

1.052

Tiosulfato Sódico

20

1.007

1.015

1.032

1.048

1.065

1.083

1.100

20

1.006

1.013

1.028

1.044

1.060

1.076

1.093

T

Y Yoduro Potásico

349

Tabla 13.08 Densidad ρ (kg/dm³) de soluciones acuosas en función de la concentración (w: 15 a 65 %) y temperatura Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

A Acetaldehído

19

1,003

Acetato de Amonio

18

1,030

1,039

1,048

1,057

Acetato de Bario

18

1,116

1,160

1,207

1,255

1,307

1,361

Acetato de Plomo

18

1,197

1,166

1,217

1,271

1,330

1,399

Acetona

Ácido Acético

0,997

0,986

0,971

0,947

20

0,972

0,958

0,941

0,921

0,899

60

0,947

0,929

0,907

0,884

0,859

0

1,034

1,049

1,062

1,073

1,081

20

1,020

60

1,026

1,033

1,004

1,038

1,044

1,011

1,049

1,053

1,018

1,058

1,061

1,023

1,064

1,067

1,028

Ácido Arsénico

15

1,105

1,145

1,187

1,233

1,283

1,337

1,396

1,460

1,530

1,607

1,690

Ácido Bromhídrico

20

1,113

1,158

1,206

1,258

1,315

1,377

1,445

1,517

1,595

1,679

1,768

Ácido Cianhídrico

18

0,972

0,958

0,943

0,925

0,908

0,892

0,876

0,860

0,844

0,826

0,809

1,172

1,197

1,222

Ácido Cítrico

18

1,058

1,079

1,101

1,124

1,148

Ácido Clorhídrico

0

1,080

1,107

1,134

1,161

1,188

20

1,073

1,098

1,124

1,149

1,174

100

1,033

1,058

1,081

1,103

1,122

18

1,092

1,127

Ácido Clórico

1,198

350

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

Ácido Crómico

15

1,119

1,163

1,210

1,260

1,313

1,371

1,435

1,505

1,581

1,663

Ácido Fluorhídrico

20

1,054

1,070

1,087

1,102

1,116

1,128

1,142

1,155

Ácido Fluosilícico

17.5

1,127

1,173

1,222

1,273

20

1,037

1,049

1,061

1,096

1,109

1,121

1,132

1,142

1,154

1,293

1,355

1,379

1,426

1,475

Ácido Fórmico

40

1,037

Ácido Fosfórico

20

1,082

Ácido Láctico

20

1,020

Ácido Nítrico

Ácido Sulfúrico

1,113

1,073

1,085

1,059 1,146

1,181

65 %

1,080 1,216

1,254

1,060

1,120

0

1,093

1,126

1,159

1,195

1,231

1,265

1,299

1,332

1,364

1,393

1,420

20

1,084

1,115

1,147

1,180

1,214

1,246

1,278

1,310

1,339

1,367

1,391

100

1,034

1,60

1,086

1,112

1,138

1,164

1,188

1,212

1,234

1,255

1,275

0

1,112

1,150

1,191

1,232

1,275

1,317

1,363

1,411

1,462

1,515

1,571

20

1,102

1,139

1,178

1,219

1,260

1,303

1,348

1,395

1,445

1,498

1,553

30

1,097

1,134

1,172

1,212

1,253

1,295

1,340

1,387

1,437

1,490

1,545

50

1,086

1,122

1,159

1,198

1,238

1,281

1,325

1,372

1,422

1,474

1,528

75

1,070

1,106

1,142

1,180

1,220

1,263

1,301

1,353

1,402

1,454

1,507

1,384

1,435

1,487

0,815

0,796

0,776

100

1,054

1,089

1,125

1,163

1,203

1,245

1,289

1,335

Alumbre de Cromo, verde

15

1,140

1,193

1,251

1,315

1,383

1,456

1,533

1,615

Amoniaco

15

0,941

0,925

0,910

0,895

0,880

0,865

0,849

0,832

20

0,940

0,923

0,907

0,892

351

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

Amoniaco

50

0,924

0,906

0,888

0,870

0,853

0,835

0,818

15

1,105

1,207

1,244

1,279

1,312

1,244

1,284

1,323

50 %

B Bicromato Sódico Bisulfato Potásico

18

1,110

1,150

Bisulfato Sódico

20

1,119

1,161

Bisulfito de Calcio

20

Bisulfito Sódico

15

1,342

1,193

1,040 1,156

1,203

Bromuro de Amonio

25

1,086

1,119

Bromuro de Litio

20

1,117

1,162

1,210

1,263

1,190 1,320

1,384

1,270

Bromuro Potásico

20

1,116

1,160

1,208

1,259

1,315

1,375

Bromuro Sódico

20

1,126

1,175

1,227

1,284

1,346

Carbonato de Amonio

15

1,051

1,068

1,084

1,100

1,116

1,129

Carbonato Potásico

– 10

1,249

1,302

1,361

1,417

1,298

1,355

1,414

1,278

1,329

1,454

C

20 Carbonato Sódico

1,190

20

1,159

1,215

1,274

30

1,153

1,209

1,267

1,327

Cianuro Potásico

15

1,077

Clorato Sódico

18

1,105

1,145

1,187

1,231

1,476

1,540

55 %

60 %

65 %

352

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

Cloruro de Amonio

20

1,043

1,057

1,070

Cloruro de Bario

20

1,145

1,203

1,266

Cloruro de Cadmio

20

1,143

1,199

1,260 1,263

1,309

1,138

1,199

1,253

1,298

1,178

1,228

1,282

Cloruro de Calcio

– 30 – 10 20

Cloruro de Cobre

20

1,149

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

1,327

1,401

1,483

1,575

1,676

1,337

1,396

1,475

1,555

1,644

1,742

1,851

1,205

Cloruro de Estaño

15

1,126

1,173

1,223

1,278

1,337

1,403

Cloruro de Litio

20

1,085

1,115

1,146

1,179

1,217

1,254

Cloruro de Magnesio

20

1,128

1,176

1,226

1,279

30

1,124

1,171

1,221

1,272

Cloruro de Manganeso

18

1,134

1,185

1,240

1,299

Cloruro de Níquel

20

1,155

1,215

1,280

1,353

Cloruro Potásico

20

1,097

1,133

Cloruro Sódico

– 10

1,120

1,162

1,205

20

1,109

1,148

1,189

Cloruro de Zinc

20

1,137

1,187

1,238

1,293

1,352

1,417

1,489

1,568

1,655

1,749

1,851

Cloruro Estannoso

15

1,126

1,174

1,227

1,284

1,346

1,415

1,490

1,573

1,666

1,770

1,887

Cloruro Férrico

20

1,133

1,182

1,234

1,291

1,353

1,417

1,485

1,551

353

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

Cloruro Ferroso

18

1,144

1,200

1,260

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

D Dietilenglicol

– 10

1,043

1,076

1,104

20

1,034

1,062

1,088

140

0,953

0,975

0,993

E Etanol

Etilenglicol

– 20

0,963

0,944

0,923

0

0,980

0,976

0,971

0,965

0,958

0,949

0,940

0,930

0,918

0,907

0,896

15

0,977

0,971

0,964

0,957

0,948

0,939

0,929

0,918

0,907

0,895

0,884

80

0,942

0,932

0,922

0,910

0,899

0,887

0,875

0,863

0,851

0,839

0,827

– 40

1,110

– 20

1,070

1,079

1,087

1,096

0

1,033

1,061

1,090

40

1,019

1,042

1,063

100

0,980

1,000

1,018

F Ferricianuro Potásico

20

1,085

Ferrocianuro Potásico

20

1,105

1,115

354

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

0

1,039

1,052

1,065

1,079

1,093

1,108

1,122

1,136

1,150

1,164

1,178

20

1,035

1,047

1,060

1,073

1,086

1,099

1,113

1,126

1,140

1,154

1,168

60

1,018

1,030

1,043

1,054

1,067

1,079

1,093

1,115

1,118

1,131

1,144

G Glicerol

100

1,o25

1,053

1,140

H Hidróxido de Bario

15

1,142

1,213

1,287

1,360

Hidróxido de Calcio

20

1,092

1,126

1,161

1,199

Hidróxido Potásico

0

1,146

1,195

1,246

1,299

1,352

1,407

1,465

1,526

15

1,140

1,188

1,239

1,291

1,344

1,399

1,456

1,514

50

1,123

1,171

1,221

1,272

1,325

1,379

1,435

1,494

Hidróxido Sódico

Hipoclorito Sódico

0

1,174

1,229

1,285

1,340

1,393

1,443

1,492

1,540

20

1,164

1,219

1,274

1,328

1,380

1,430

1,478

1,525

100

1,117

1,170

1,223

1,275

1,326

1,375

1,422

1,469

20

1,230

M Metanol

– 40 – 20 0

0,978

0,972

0,980

0,970

0,967

0,961

0,956 0,954

0,946

0,937

0,955

0,937

0,942

0,923

0,929

0,919

0,909

0,898

355

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

Metanol

15.6

0,975

0,968

0,961

0,954

0,946

0,937

0,928

0,919

0,909

0,898

0,887

18

1,126

1,175

20

1,061

1,252

N Nitrato de Aluminio Nitrato de Amonio

1,281

1,083

1,128

1,175

1,226

40

1,073

1,116

1,163

1,213

1,266

100

1,041

1,082

1,127

1,175

1,227

1,119

1,164

1,211

1,259

1,151

Nitrato de Calcio

18

1,311

1,366

1,423

Nitrato de Manganeso

18

1,124

1,172

1,223

Nitrato de Níquel

20

1,138

1,169

1,249

1,278

1,337

1,399

1,466

1,311

1,377

Nitrato de Plata

20

1,139

1,194

1,255

1,321

1,303

1,474

Nitrato de Plomo

18

1,145

1,203

1,266

1,329

Nitrato Potásico

20

1,097

1,133

Nitrato Sódico

20

1,104

1,143

1,184

1,226

1,270

1,318

Nitrato Férrico

18

1,127

1,175

1,228

35

1,872

1,892

1,913

1,928

1,944

1,958

1,966

1,973

1,977

0

1,059

1,080

1,100

1,121

1,143

1,165

1,187

1,209

1,232

1,538

1,279

1,615

1,668

1,916

O Oleum (% presente % libre de SO3)

15

1,920

1,957

1,979

2,009

2,020

P Peróxido de Hidrógeno

1,974

1,965

356

Nombre químico

t °C

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

65 %

Peróxido de Hidrógeno

18

1,054

1,073

1,092

1,112

1,133

1,154

1,175

1,197

1,219

1,242

1,265

Propanol

– 20

Propileno Glicol

0,990

0,937

0

0,983

0,979

0,972

0,963

0,953

0,943

0,933

0,923

0,913

0,903

0,893

30

0,973

0,964

0,954

0,944

0,933

0,923

0,912

0,902

0,891

0,881

0,870

1,053

1,059

– 20 0

1,030

1,036

1,042

1,044

1,052

20

1,024

1,028

1,033

1,038

1,043

100

0,979

0,980

0,982

0,984

0,986

1,385

1,450

1,200

1,228

S Silicatos de Sodio Na2 · 2,06 SiO2

20

1,145

1,200

1,260

1,321 1,290

Na2 · 3,36 SiO2

20

1,130

1,179

1,235

Sulfato de Aluminio

19

1,164

1,226

1,292

Sulfato de Amonio

20

1,087

1,115

1,144

Sulfato de Cobre

20

1,167

Sulfato de Magnesio

20

1,160

1,220

1,283

Sulfato de Manganeso

15

1,160

1,221

1,286

1,357

Sulfato de Níquel

18

1,171

Sulfato de Zinc

20

1,168

1,232

1,304

1,378

1,172

1,283

357

Nombre químico

t °C

Sulfato Férrico

17.5

15 %

20 %

25 %

30 %

35 %

40 %

45 %

50 %

55 %

60 %

1,181

1,241

1,307

1,376

1,449

1,528

1,613

1,703

1,798

Sulfato Ferroso

18

1,156

Sulfito Sódico

19

1,145

Sulfuro Sódico

18

1,176

Tiocianato de Amonio

18

1,033

1,045

1,057

1,065

Tiosulfato Sódico

20

1,127

1,174

1,223

1,274

1,327

1,383

Yoduro de Amonio

18

1,102

1,141

1,183

1,227

1,275

1,326

1,385

1,442

Yoduro Potásico

20

1,119

1,166

1,217

1,271

1,331

1,396

1,467

1,546

1,214

T 1,087

1,111

Y

65 %

358

Los valores para la densidad ρ están tomados de la literatura de referencia. Éstos tienen una precisión suficiente para los cálculos necesarios, por ejemplo, para el caudal masa o volumétrico, presión y potencia absorbida. Los valores intermedios pueden ser calculados por interpolación linear. w – w1 Para valores intermedios de concentración w: ρ = ρ 1 + ———— · (ρ 2 – ρ 1) w2 – w1 t – t1 Para valores intermedios de temperatura t: ρ = ρ 1 + ——— · (ρ 2 – ρ 1) t2 – t1

359

360

13.09 Densidad ρ (kg/dm³) de soluciones acuosas en función de la concentración (w: 70 a 100%) y temperatura Nombre Químico

t °C

70 %

75 %

80 %

85 %

90 %

95 %

96 %

97 %

98 %

99 %

100 %

A Acetaldehído

19

0,923

Acetona

20

0,876

0,850

0,822

40

0,855

0,828

0,799

0

1,087

1,090

1,086

Ácido Acético

0,854

20

1,069

60

1,030

Ácido Arsénico

15

1,781

Ácido Cianhídrico

18

0,792

0,775

0,758

Ácido Fórmico

20

1,166

1,177

1,186

1,195

Ácido Fosfórico

20

1,526

1,579

1,633

1,689

Ácido Nítrico

0

1,444

1,465

1,485

1,502

20

1,413

1,434

1,452

1,469

1,483

1,493

50

1,369

1,387

1,404

1,420

1,432

1,443

1,461

100

1,294

1,311

1,326

1,339

1,351

1,363

1,382

0

1,629

1,687

1,748

1,801

1,836

1,855

1,851

20

1,611

1,669

1,727

1,779

1,814

1,834

50

1,584

1,642

1,697

1,747

1,783

1,804

1,801

100

1,542

1,597

1,649

1,697

1,733

1,757

1,758

Cloruro de Estaño

15

1,971

Cloruro de Zinc

20

1,962

Ácido Sulfúrico

C

1,070

1,070

1,069

0,783

1,029

1,066

1,061

1,059

1,057

1,055

1,052

1,050

1,214

1,216

1,217

1,218

1,220

1,221

1,746

1,807

1,819

1,832

1,844

1,857

1,870

1,517

1,529 1,495

1,497

1,501

1,506

1,513

1,023 0,724 1,204

0,691

1,550

1,836

1,836

1,836

1,834

1,831

Nombre Químico

t °C

70 %

75 %

80 %

85 %

90 %

95 %

96 %

97 %

98 %

99 %

100 %

D Dietileno Glicol

– 20

1,132

0

1,120

1,135

20

1,098

1,122

140

1,014

1,028

E Etanol

Etileno Glicol

– 50

0,926

0,902

0,872

– 20

0,901

0,877

0,851

0

0,884

,0872

0,860

0,848

0,835

0,821

15

o,872

0,860

0,848

0,835

0,822

0,809

80

0,814

0,801

0,789

0,776

0,762

0,749

0,806 0,906

0,803

0,800

0,797

0,794 0,735

– 40

1,136

0

1,113

1,128

40

1,085

1,098

100

1,039

1,054

F G H Glicerol

0

1,221

1,273

20

1,181

1,195

1,209

60

1,158

1,171

1,184

1,238

1,155

1,210

100

1,222

1,235

M N O Metanol

– 60

0,932

0,910

0,863

– 40

0,917

0,894

0,845

1,248

1,251

1,253

1,256

1,259

1,261

361

362

Nombre Químico

t °C

70 %

75 %

80 %

85 %

90 %

95 %

96 %

97 %

98 %

99 %

Metanol

0

0,887

0,875

0,863

0,851

0,838

0,824

0,821

0,819

0,816

0,813

0,810

15,6

0,875

0,863

0,850

0,837

0,824

0,810

0,807

0,804

0,802

0,799

0,796

100

1,283

Nitrato de Amonio

Oleum (% presente % libre de SO ) 3

1,342

100 %

1,408

160

1,422

1,433

200

1,406

1,412

15

2,018

2,008

1,990

35

1,955

1,941

1,925

1,908

1,889

1,866

1,984

1,315

1,341

1,367

1,393

1,420

1,861

1,855

1,849

1,843

1,837

P Peróxido de Hidrógeno

18

1,290

Propanol

– 20

0,903

0

0,884

0,874

0,863

0,853

0,843

0,832

0,819

20

0,868

0,858

0,847

0,837

0,827

0,816

0,804

30

0,860

0,850

0,839

0,829

0,819

0,808

0,796

20

0,860

0,848

0,836

0,824

0,812

0,799

0,785

Propanol

(Iso-P,)

1,447 0,838

Los valores de la densidad ρ están tomados de la literatura de referencia. Éstos tienen una precisión suficiente para los cálculos necesarios, por ejemplo, para el caudal masa o volumétrico, presión y potencia absorbida. Los valores intermediarios pueden ser calculados por interpolación lineal. w – w1 Para valores intermedios de concentración = ρ 1 + ———— · (ρ 2 – ρ 1) w2 – w1 t – t1 Para valores intermedios de temperatura t: ρ = ρ 1 + ——— · (ρ 2 – ρ 1) t2 – t1

Fig 13.10

Densidad ρ y tensión de vapor pv del amoniaco en función de la temperatura.

© Sterling Fluid Systems B. V

363

Fig 13.11

Solución acuosa de sosa cáustica NaOH densidad ρ a t = 15°C en función de la concentración.

Fig 13.12

Solución acuosa sosa cáustica NaOH, la cristalización depende de la temperatura y concentración.

© Sterling Fluid Systems B. V

364

Tabla 13.13 Densidad de algunos líquidos a 20°C

Nombre

Nombre

Densidad Kg/dm3

Aceite de alquitrán

Mercurio

Carbón marrón

0,88 - 0,92

Carbón mineral

0,9 - 1,1

Densidad Kg/dm3 13,546

Mezcla acuosa anticongelante

Aceite de engranajes

0,92

23 %Vol.

1,03

Aceite de linaza

0,93

38 %Vol.

1,04

54 %Vol.

1,06

Aceite de Oliva

0,915 - 0,919

Aceite hidráulico

0,875

Petróleo

Aceite para maquinas ligero

0,79 - 0,82

Petróleo crudo 0,88 - 0,90

Arabia

Aceite refrigeración

0,9 - 0,93

Irán

0,85 0,835

Aceite semilla colza

0,91

Kuwait

0,87

Aceite transformador

0,88

Libia

0,83

Aceite turbinas

0,91

Trinidad

0,885

Aceites de proceso

0,904 - 0,974

Venezuela

0,935

Agua de mar

1,02 - 1,045

Alcohol (no-acuoso)

0,79

Petróleo destilado ligero-

0,68 - 0,72

Alquitrán

1,22 - 1,24

normal-

0,72 - 0,74

Cerveza

1,02-1,04

super-

0,75 - 0,78

Combustible Diesel

0,81- 0,85

Combustible reactores

Solución de azúcar 10%

1,04

JP-3

0,74 - 0,78

20%

1,08

JP-4

0,75 - 0,80

40%

1,18

JP-5

0,79 - 0,84

60%

1,28

Fuel oil

Solución de sal

EL

0,83 – 0,85

5%

1,035

L

0,86 – 0,91

15%

1,109

M

0,92 – 0.99

28% (saturado)

1,189

S (Bunker C)

0,95 – 0,1

Trementina

0,86 - 0,87

0,78 - 0,82

Vino

0,99 - 1,0

Keroseno Leche

1,2 - 1,05

© Sterling Fluid Systems B. V

365

Tabla 13.14 Densidad de sólidos Nombre

Densidad

Nombre

kg/dm³ Acero Aluminio Ámbar

kg/dm³

7,85

Lignito

2,70

Madera, secada al aire

1,0 - 1,1

Arcilla fresca

2,6

seca

1,8

Arena húmeda

hasta 2,0

Densidad 1,2 - 1,5

nogal americano

0,6 - 0,9

pino

0,35 - 0,6

roble

0,7 - 1,0

Mampostería arenisca

2,0

ladrillo

1,4 - 1,6

seca

1,4 - 1,6

Basalto

2,9

Mármol

Bórax

1,75

Nieve, suelta

Bronce

8,7

Caliza

2,3 - 3,2

seca

0,125

Carbón

1,35

Níquel

8,35 - 8,90

Carbono impregnado de antimonio impregnado de resina

piedra bruta

húmeda

Níquel-plata 2,1 - 2,3

Oro

1,75 - 1,83

Óxido de Aluminio

Carburo de Silicio

3,05 - 3,21

Óxido de Circonio

Cerámica

2,25 - 2,5

Papel

Cobre

8,63 - 8,80

Piedra pómez

Cok

1,6 - 1,9

Plata

2,5 2,5 - 2,8 hasta 0,95

8,5 19,25 3,8 – 3,9 5,56 0,7 - 1,2 0,4 - 0,9 10,42-10,53

Corcho

0,24

Platino

21,15

Cromo

7,14

Plomo

11,34

Diamante

3,5

PP

Estaño

7,2

PTFE

0,90 - 0,907 2,0 - 2,3

Flúor Polímero

1,85 - 2,22

Sal de roca

Granito

2,50 - 3,05

Titanio

4,5

0,9167

Vidrio

2,4 - 2,6

Hormigón

1,8 - 2,5

Yeso

2,32

Latón

8,1 - 8,6

Zinc

6,95 - 7,15

Hielo, a 0 °C

© Sterling Fluid Systems B. V

366

2,15

Viscosidad cinemática ν del agua en 10–6 m²/s en función de la presión y la temperatura

Tabla 13.15 Presión

Temperatura en °C

bar

0

25

50

75

100

150

5

1,791

0,8928

0,5537

0,3877

0,2942

0,1991

200

10

1,790

0,8925

0,5536

0,3877

0,2942

0,1991

20

1,786

0,8919

0,5536

0,3878

0,2944

0,1993

0,1555

30

1,783

0,8912

0,5535

0,3879

0,2945

0,1994

0,1556

40

1,779

0,8906

0,5534

0,3880

0,2946

0,1996

0,1558

50

1,776

0,8900

0,5534

0,3881

0,2948

0,1997

0,1559

60

1,773

0,8894

0,5533

0,3882

0,2949

0,1999

0,1561

70

1,770

0,8888

0,5533

0,3883

0,2951

0,2001

0,1562

80

1,767

0,8882

0,5532

0,3884

0,2952

0,2002

0,1564

90

1,763

0,8876

0,5532

0,3885

0,2953

0,2004

0,1565

100

1,760

0,8871

0,5531

0,3886

0,2955

0,2005

0,1567

150

1,745

0,8843

0,5529

0,3890

0,2962

0,2013

0,1574

200

1,731

0,8816

0,5527

0,3895

0,2969

0,2020

0,1582

Tabla 13.16 Presión bar 20 40 80

Calor isobárico específico cp del agua en kJ/kgK, en función de la presión y la temperatura 0 4,218 4,207 4,186

Tabla 13.17

25 4,178 4,172 4,161

50 4,177 4,173 4,164

150 4,307 4,301 4,288

200 4,486 4,475 4,453

Calor específico cp de líquidos en kJ/kgK, a presión constante, en función de la temperatura

Denominación – 75 Amoniaco Butano Buteno Dióxido de carbono Propano Propeno

Temperatura en °C 75 100 4,186 4,213 4,182 4,208 4,173 4,199

2,052 1,959

2,119 2,123

– 50 4,45 2,119 2,022 1,80

Temperatura en °C – 25 0 4,53 4,61 2,194 2,278 2,102 2,186 2,04 2,28

20 4,74 2,480 2,273

50 5,08 2,713 2,437

2,202 2,177

2,630 2,435

2,592 2,784

2,840 3,286

2,456 2,590

© Sterling Fluid Systems B. V

367

Tabla 13.18

Viscosidad cinemática ν de varios aceites minerales destilados

Los valores indicados son valores medios y sirven sólo como orientación. Las escalas mostradas indican mediante líneas rectas la relación entre la viscosidad y la temperatura, lo cual, significa que es posible interpolar esta relación para otros aceites minerales destilados no mostrados en esta gráfica.

© Sterling Fluid Systems B. V

368

Tabla 13.18 (cont.) Viscosidad cinemática ν de varios aceites minerales destilados Dando la viscosidad para dos temperaturas, los puntos se marcan en la gráfica y se traza una línea recta entre ellos. Si sólo es conocido un punto en la gráfica, se traza la línea recta que pase por este punto y de pendiente similar a la de al lado.

© Sterling Fluid Systems B. V

369

Tabla 13.19

Determinación del diámetro del diafragma para regulación

© Sterling Fluid Systems B. V

370

Tabla 13.19 (cont.) Determinación del diámetro del diafragma para regulación

© Sterling Fluid Systems B. V

371

Tabla 13.20

Normas para bombas centrífugas (extracto)

Norma

Edición Título

Tipos de bomba, puntos nominales de trabajo, dimensiones principales EN 733

08.95

Bombas centrífugas de aspiración axial, para 10 bares con soporte de rodamientos (EN 733, 1994)

EN 734

08.95

Bombas de canal lateral PN 40 (EN 734, 1994)

EN 735

08.95

DIN EN 22858

07.93

VDMA 24252

04.91

VDMA 24253

02.71

Dimensiones de montaje de bombas centrífugas Tolerancias (EN 735, 1994) Bombas centrífugas de aspiración axial, para 16 bares (ISO 2858: 1975, EN 22858: 1993) Bombas centrífugas antidesgaste, para 10 bares (bombas de lavado de maquinaria) con soporte de rodamientos Bombas centrífugas con carcasa (bombas blindadas), flujo simple, de una etapa, entrada axial

Especificaciones técnicas DIN ISO 5199

12.00

DIN ISO 9905

03.97

DIN ISO 9908

04.98

VDMA 24279

04.93

API 610

08.95

Especificaciones técnicas de bombas centrífugas, Clase II (principalmente para bombas según EN 22858) Especificaciones técnicas de bombas centrífugas, Clase I (similar a norma API 610) Especificaciones técnicas de bombas centrífugas, Clase III (principalmente para bombas según EN 733) Especificaciones técnicas de bombas centrífugas, acoplamientos magnéticos y motores encapsulados Bombas centrífugas para petróleo, industria química proceso pesado e industria del gas (8th. Edición)

Requerimientos de la garantía y pruebas EN ISO 9906

08.02

DIN 24273

01.98

VDMA 24276

05.94

DIN 1944

10.68

Bombas centrífugas – pruebas de aceptación de las características hidráulicas – Grado 1 y 2 Bombas eje libre y grupos para líquidos, materiales y pruebas de instalación Bombas de líquidos para instalaciones químicas, requerimientos de calidad Ensayos de aprobación. Sustituida por EN ISO 9906

© Sterling Fluid Systems B. V

372

Tabla 13.20 Norma

Continuación Edición

Título

Accesorios DIN EN 23661

08.94

Bombas centrífugas de aspiración axial, bancadas y dimensiones de instalación (ISO 3661: 1977, EN 23661: 1993)

DIN 24259 - 1

03.79

Dimensiones generales de bombas y bancadas

DIN EN 12756

13.01

Cierres mecánicos; dimensiones de montaje, dimensiones principales, designación y códigos de material

DIN EN 809

10.98

Bombas y grupos con requerimientos de seguridad

EN 12262

02.99

Bombas centrífugas – documentos técnicos – términos, plan de entregas, ejecución

DIN EN 12462

10.98

DIN EN 12723

a) 09.00

Varios

DIN 24296

01.98

Biotécnica – requerimientos de funcionamiento para bombas Bombas para líquidos – términos generales para bombas e instalaciones - definiciones, cantidades, símbolos y unidades Bombas y grupos, repuestos

Designación: API DIN EN ISO VDMA

American Petroleum Institute Norma alemana German Institute for Standardization Norma europea European Committee for Standardization Norma internacional International Organization for Standardization Deutscher Maschinen- und Anlagenbau e.V. (German Machinery and Plant Association)

© Sterling Fluid Systems B. V

373

Ácido clorhídrico (20% HCl)

– 0,3

<0

Ácido clorhídrico (3,6% HCl) Ácido sulfúrico (4,9% H2SO4) Ácido clorhídrico (0,36% HCl) Ácido sulfúrico (0,49% H2SO4) Ácido clorhídrico (0,036% HCl) Zumo de limón Ácido acético (6% CH3-COOH)

0,1 0,3 1,1 1,2 2,0 2,3 2,4

0a3

Ácido fuerte

Vinagre Zumo de frutas Vino Agua pantanosa Cerveza Ácido bórico (0,2% H3BO3) Leche

3,1 3,5 3,8 4,0 5,0 5,2 6,3

3a7

Ácido débil

Agua, químicamente pura

7,0

7

Agua de mar Bicarbonato sódico (0,42% NaHCO3) Jabón Bórax (1,9% Na2B4O7) Amoniaco acuoso (0,017% NH3)

8,1 8,4

7 a 11

Alcalino débil

8,7 9,2 10,6

Ceniza de sosa (0,53% Na2CO3) Amoniaco acuoso (1,7% NH3) Hidróxido potásico (0,056% KOH) Hidróxido sódico (0,04% NaOH) Agua de cal, saturada Hidróxido sódico (0,4% NaOH) Hidróxido sódico (4% NaOH)

11,3 11,6 12,0 12,0 12,3 13,0 14,0

11 a 14

Alcalino fuerte

Hidróxido potásico (50% KOH)

14,5

> 14

Tabla 13.21

Ácido muy fuerte

neutro

Alcalino muy fuerte

Valores de pH de varios líquidos

La escala de pH se establece entre 0 y 14. En casos especiales también pueden darse valores de pH <0 y >14.

© Sterling Fluid Systems B. V

374

Tabla 13.22 Α Β Γ ∆ Ε Ζ Η Θ

α β γ δ ε ζ η θ

Alfabeto griego Alpha Beta Gamma Delta Epsilon Zeta Eta Theta

Tabla 13.23 I II 1 2

Números romanos III IV 3 4

ρ σ τ υ φ χ ψ ω

Iota Kappa Lambda Mu Nu Xi Omikron Pi

Ρ Σ Τ Υ Φ Χ Ψ Ω

V 5

VI 6

VII 7

VIII 8

IX 9

ι κ λ µ ν ξ ο π

Ι Κ Λ Μ Ν Ξ Ο Π

Rho Sigma Tau Ypsilon Phi Chi Psi Omega

X 10

XX 20

XXX 30

XL 40

L 50

LX 60

LXX 70

LXXX 80

XC 90

C 100

CC 200

CCC 300

CD 400

D 500

DC 600

DCC 700

DCCC 800

CM 900

M 1000 Ejemplo: MCMLXXXVII = 1000 + 900 + 80 + 7 = 1987 Tabla 13.24

Antiguas unidades

Longitud Chain (UK; US) Elle (yarda, Prusia) Furlong (UK; US) Píes (Prusia) Line (US) Line (Prusia)

Área 20,1168 m 0,6669 m 201,168 m 0,31385 m 2,54 mm 2,18 mm

Volumen Anker (Prusia) Celemín (UK) Cordel (US) Cubo (Prusia) Barril (Prusia) Carga (UK)

Acre (UK; US) Milla terrestre (UK) Morgen (Alemania) Píes cuadrados (Alemania) Vara cuadrada (Prusia) Vara (UK)

4047 m² 2,5899 km² 2500 m² 0,0985 m² 14,1843 m² 1011,71 m²

Peso 34,35 L 36,348 L 3,62 L 68,7 L 2,29 hL 2907,8 L

Bale (US) Box (US) Hundredweight (cwt)(UK) Libra (Germany) Stone (UK) Zentner (Alemania)

226.796 kg 11,34 kg 50,8 kg 500 g 6,35 kg 50 kg

© Sterling Fluid Systems B. V

375

376

Índice

Página

A Accionamientos eléctricos Aceleración de la gravedad según latitud Acidez del agua, grado de Acoplamiento de imán permanente Acoplamientos de engranajes Acoplamientos hidráulicos Acoplamientos magnéticos Acoplamientos magnéticos, límites de funcionamiento Acoplamientos magnéticos, selección Adaptación a varias condiciones Afilado de los bordes de los álabes Agua Agua muy pura Análisis del agua Estimación del análisis Amonio-nitrógeno (NH4+, N) Cloro (Cl–) Concentración ión hidrógeno Conductividad eléctrica Contenido de sólidos Corrosión superficial Dióxido de carbono Dióxido de carbono libre Dureza Dureza permanente Dureza temporal Dureza total Equilibrio cal-ácido carbónico Estimación de probabilidades de corrosión Formación de capa Grado de acidez Grado de alcalinidad Hierro (Fe) Manganeso (Mn2+) Nitrato (NO3–) Nitrito (NO2–) Oxidación de Mn VII a II Sulfato (SO42–) Valor de pH Calor específico Conductividad eléctrica Dureza Grado de acidez Grado de alcalinidad Propiedades de diferentes aguas Selección de materiales para diferentes aguas Tensión de vapor y densidad

204 331 249 146 237 237 146 150 151 54 60 245, 263 263 251 253 253 253 245 250 254 252 249 249 247 248 248 248 249 251 252 249 250 253 254 253 253 254 253 245 367 250 247 249 250 263 166, 259 332

© Sterling Fluid Systems B. V

377

Valor de pH Viscosidad Agua caliente Agua completamente desmineralizada Agua de alimentación de calderas Agua de mar Agua de minas Agua de refrigeración Agua desionizada Agua desionizada (enfriamiento primario de una central de energía) Agua desmineralizada (completamente) Agua destilada Agua mineral Agua pesada Agua pura Agua residual Agua salobre Agua termal Aire presión, presión atmosférica Aislamiento del bobinado del motor eléctrico Ajuste a diferentes condiciones de funcionamiento Alfabeto griego Alto voltaje Altura Altura cinética Altura de presión Altura total a caudal cero Altura total de la bomba Altura total del sistema Altura total, ejemplo Amoniaco, densidad y tensión de vapor Aprobación de bombas, ensayo Aprobación según DIN EN ISO 9906, ensayo Bombas de canal lateral Conversión de los resultados del ensayo Ensayo de cavitación Ensayo de velocidad Especificación del agua Garantía Incertidumbre en la medida Obtención de características específicas Precisión de la medida Reducción del diámetro del impulsor Tolerancias Variación de velocidad Verificación de la garantía Área de sección transversal

© Sterling Fluid Systems B. V

378

247 367 256 263 257, 263 255, 263 255 258, 263 263 263 263 263 255 263 263 255 255 255 21 216 54 375 206 16 23 23 15 15, 24 16, 24 25 363 86 86 95 90 93 89 89 88 87 93 87 93 87, 91, 95 93 92 19

Área unidades Áreas con riesgo de explosión Aprobación del tipo Clases de temperatura Designaciones Documentos para aprobación Grupos de gases Motores encapsulados Normas europeas Protección contra explosión Regulaciones Zonas peligrosas Arranque de bombas centrífugas Arranque Momento de inercia total Par de aceleración Par de arranque Par de entrada Arranque de motores trifásicos de jaula de ardilla Arranque de motores de alto voltaje Arranque estrella-triángulo Arranque suave Directo Arranque directo (motores eléctricos) Arranque estrella-triángulo Arranque suave Aspiración Aumento de temperatura debido a pérdidas de potencia internas B Bajo suministro de tensión Bajo voltaje Bajo voltaje (muy bajo) Bombas autoaspirantes Bombas centrífugas aspirantes Bombas con acoplamiento magnético Bombas con depósito Bombas de motor encapsulado Límites de funcionamiento Protección Protección contra explosión Bombas para gas licuado Bombas de canal lateral Funcionamiento bombas no-autoaspirantes Instaladas en aspiración Proporción relativa de gas Bombeo de agua caliente Aceites térmicos Aceites térmicos sintéticos

308 229 229 230 231 229 230 232 233 228 229 229 77 77 81 80 77 80 224 226 225 225 224 220 225 225 32 82 206 206 206 116 116 146 109 152 154 154 232 156 122 120 159 120 163 169 169

© Sterling Fluid Systems B. V

379

Agua caliente Materiales para bombas de aceite térmico Materiales para bombas de agua caliente Bombas inline Bombas monobloc Bombas multietapa Bombas no autoaspirantes Bombas para depósitos Bombas sin fugas Bombas sobre bancada Bombas sumergibles Bombas verticales Bombas verticales multicelulares Bridas Diámetro nominal Ensayo de presión Rango de presión Rango de presión y temperatura Bridas, fuerzas y momentos Bridas según ANSI Clase Rango de presión y temperatura Tamaño nominal de la tubería Bridas según EN y DIN Bridas según ISO Bypass Turbulencia por bypass C Caída de presión en el diafragma Cal / ácido carbónico equilibrio Calor específico de varios líquidos Calor específico del agua Cámara de aspiración de la bomba Capacidad de aspiración Características de bombas para líquidos viscosos Características de funcionamiento de bombas centrífugas Características de la conducción Características de las bombas Ajuste de las características Características reducidas Caudal Caudal másico Caudal másico, unidades Caudal máximo Caudal mínimo Protección de caudal mínimo Caudal, unidades Caudal volumétrico Caudal volumétrico, unidades

© Sterling Fluid Systems B. V

380

163 169 166 107 107 107 117 109 146 107 108 108 108 193 193 196 193 193 128 194 194 195 194 193 195 56 67 69 249 367 367 112 27, 116, 119 101, 106 49 52 49 57 75 14 15 316 84 82 85 315 14 315

Cavitación Ensayos de cavitación Resistencia a la cavitación del material del impulsor Cierre mecánico Código de material Materiales de construcción Selección de cierres mecánicos Cierres del eje Cierres mecánicos Empaquetadura Estrangulador Quench Tolerancia del estrangulador Clases de protección del equipo eléctrico Contra agua (IP) Contra contacto y cuerpos extraños (IP) Contra impacto mecánico (IK) Código IC (motores eléctricos) Código IK (motores eléctricos) Código IP (motores eléctricos) Coeficiente de fricción Combinación de bombas de canal lateral Combinación de impulsores Completamente seco Completamente seco, materia en suspensión Componente dinámico de la altura total Componente estático de la altura total Concentración de iones hidrógeno Concentración de masa Concentración molar, unidades Condensación Condensación (vapor) Conductancia eléctrica, unidades Conductividad eléctrica Conductividad, unidades Conexión en estrella Conexión en triángulo Consistencia de pastas Construcción de bombas para gases licuados Bombas centrífugas combinadas Bombas combinadas de canal lateral Bombas combinadas de canal lateral con etapa de retención Bombas verticales Cierres de eje Construcción de bombas (tipos) Contenido en sólidos Control de instalaciones de bombas Control de velocidad

28 93 29 137 144 143 143 135 137 136 135 141 135 213 214 213 214 215 214 213 186 157 59 130 131 24 24 245 311 310 257 257 327 250 327 222 223 130 157 158 157 158 160 161 107 254 197 62

© Sterling Fluid Systems B. V

381

Control de velocidad de motores eléctricos Cambio de frecuencia Cambio de polos conmutables Cambio de desfase Velocidad variable, acoplamientos Control mediante variación de la inclinación Conversión de escalas de temperatura Conversión de resultados del ensayo Corriente alterna (CA) suministro Corriente continua (CC) suministro Corriente monofásica Corriente trifásica Corrosión superficial cos ϕ 220 Costes de desechables Costes de funcionamiento Costes de mantenimiento Costes de reparación Costes del ciclo de vida Curva característica Curva característica del sistema Cambios de la curva característica Característica reducida Curva característica reducida de la bomba Curva característica reducida de la instalación Curva de par-velocidad en motores de jaula de ardilla Curva de regulación Curva de regulación inestable

234 235 234 236 237 67 323 90 204 207 207 205 252 217 48 47 47 47 45, 48 49 52 54 76 75 76 200 51 51, 54

D Datos para la selección de una bomba Densidad Agua Amoniaco (NH3) Densidad relativa Líquidos Líquidos puros Sólidos Soluciones acuosas Sosa cáustica (NaOH) Unidades Concentración w = 1 a 12 % Concentración w = 15 a 65 % Concentración w = 70 a 100 % Densidad relativa Desfase Diafragma Diámetro del diafragma Diámetro nominal

45 311 332 363 312 365 338 366 364 364 311 343 350 360 312 209 69 70, 370 193

© Sterling Fluid Systems B. V

382

Diferencia de altura Altura estática Altura estática de carga Diferencia de presión Dióxido de carbono Dióxido de carbono libre Diseño de bombas de cebado Diseño de la cámara de aspiración Diseño de la instalación Diseño de tubería de aspiración Diseño del codo de entrada Disposición de alimentación desde sumidero Dureza del agua Dureza permanente Dureza temporal (carbonato)

16 19 19 319 249 249 117 112 45 110 115 111 247 248 248, 250

E Elastómeros Emisión de ruido en bombas centrífugas Empaquetadura Empaquetadura exterior Energía específica Energía, unidades Ensayo de presión Ensayo de velocidad Escalas de temperaturas Establecimiento de la altura total Etapas ciegas

279 174 136 142 37 320 196 89 322 16, 24 61

F Factor de corrección del valor de la rugosidad Factor de potencia Factores de tolerancia en bombas con potencia absorbida entre 1 y 10 kW en bombas producidas en serie en el valor NPSHR en puntos garantizados Fatiga, unidades Fibra como material de refuerzo Fluido Bingham Fluido newtoniano Fluido no-newtoniano Fluidos dilatantes Fluidos seudo plásticos Fluidos sintéticos transmisores de calor Forma de la curva característica Formación de capa de protección Formulación Fracciones decimales y múltiplos de unidades Frecuencia

182 217 91 92 91 95 91 318 282 98 97 97 97 97 169 50 252 10 305 205, 208, 220

© Sterling Fluid Systems B. V

383

Frecuencia, unidades Frecuencia, transformador Fuerza de la gravedad, unidades Fuerza, unidades Funcionamiento continuo de bombas centrífugas Funcionamiento en paralelo de bombas centrífugas Funcionamiento ruidoso (bombas) Funcionamiento suave Funcionamiento suave de bombas centrífugas

314 235 317 316 84 72 68 171 171

G Gases Golpe de ariete Grado de alcalinidad del agua

230 124 250

H Hierro

253

I Impulsor, forma Indicador de flujo Índices Instalación de bombas Instalación de bombas centrífugas Trabajando en aspiración Trabajando en carga Instrumentación para controlar la instalación de bombas Intensidad eléctrica Intensidad eléctrica, unidades Inversión de capital Iones amonio-nitrógeno Iones cloro Iones nitrato (NO3–) Iones nitrito (NO2–) Iones sulfato (SO42–) Isótopos de hidrógeno

44 200 11 107 18 34 33 197 205 326 46 253 253 253 253 253 263

L Líquidos viscosos, bombeo Conversión de características para agua Factores de conversión Prestaciones de bombas de canal lateral Selección del tamaño de la bomba Longitud, unidades

96, 99, 103 101 102, 105 103 100 308

M Manganeso Masa, unidades Materia en suspensión Bombeo Contenido de aire

254 309 130 133 131

© Sterling Fluid Systems B. V

384

Pastas Pérdidas de carga en tubería Pulpa Materiales Materiales cerámicos Materiales orgánicos Medida de caudal Medida de la potencia Medida de la presión Medida de la velocidad Medida del nivel Medida del par Medidas de protección contra el ruido Medidor de flujo Método de enfriamiento de motores eléctricos (código IC) Montaje en serie de bombas centrífugas Motor con rotor mojado Motores asíncronos de jaula de ardilla Motores CC Motores de imán permanente Motores de jaula de ardilla Motores de polos conmutables Motores de reluctancia Motores eléctricos Aislamiento Clase de protección Control de velocidad Enfriamiento Funcionamiento Potencia Protección del motor Requerimientos de la instalación Tipos de construcción Tipos de servicio Motores eléctricos normalizados Motores en derivación CC Motores encapsulados Motores fuera de norma Motores permanentemente excitados Motores sumergibles Motores sumergidos Motores trifásicos Motores trifásicos asíncronos Efectos por cambios de voltaje Factor de potencia Intensidad consumida Potencia absorbida Potencia activa Potencia aparente Potencia en salida de eje Rendimiento

130 131 130 265 284 280 198 200 197 201 203 200 175 198, 200 215 76 210 208 207 236 208 234 236 206 216 213 234 215 216 216 227 219 212 226 238 207 210 240 236 210 210 208 216 220 217 217 216 216 217 217 217, 219

© Sterling Fluid Systems B. V

385

Motores trifásicos asíncronos de anillos rozantes Motores trifásicos de jaula de ardilla Arranque Clase de par (clase de rotor) Clase de rotor (clase de par) Conexión al suministro principal Construcciones especiales Curva de par velocidad Tablas de selección Motores trifásicos síncronos

211 208 224 222 222 222 210 210 238 211

N Nivel de referencia de la instalación Nivel de referencia para el valor NPSH Niveles de energía Normas sobre bombas centrífugas NPSH Ejemplo de cálculo del NPSH NPSHD disponible en la instalación NPSHR requerido de una bomba Número de Reynolds Número específico de aspiración Número tipo característico Números romanos

16 30 23, 37 372 28 32 31 29 178 43 43 375

O O.D. (Pasta secada en horno) Ondas de presión Causas Ondas de presión de Joukowsky Supresión de ondas Tiempo de reflexión Ondas de presión Joukowsky Oxidación de Mn VII a II

131 124 125 124 125 124 124 254

P Par (momento) Par (unidades) Pasta secada al aire Pendiente Pendiente de la curva de regulación Pérdida de carga En conducción recta En válvulas y accesorios Para líquidos viscosos Para régimen laminar Para régimen turbulento Pérdidas en la conducción por el manejo de materias en suspensión Relacionado con el coeficiente de fricción

© Sterling Fluid Systems B. V

386

317 317 131 51 51 22, 178 178 186 185 180 180 131 188

Pérdida de potencia Aumento de temperatura debido a las pérdidas de potencia internas Interna Mecánica Pérdidas de potencia internas Pérdidas de potencia mecánicas Pérdidas en regulación Plásticos Potencia adicional en bombas centrífugas Potencia adicional en bombas de canal lateral Potencia de salida de la bomba Potencia hidráulica Potencia instalada Potencia para aplicaciones industriales Potencia requerida Potencia sonora, nivel de potencia sonoro Potencia suministrada Potencia, unidades Prefijos y símbolos Presión absoluta Presión atmosférica Dependiente de la altura sobre el nivel del mar Presión nominal Presión sonora, nivel de presión sonora Presión, unidades Presiones Proceso alcalino Proceso combinado Proceso neutro Profundidad mínima de inmersión Proporción de gas relativo Proporción de masa Proporción molar Proporción molar, unidades Protección contra explosión Definiciones Documentos de aprobación Motores encapsulados Protección contra explosión de motores trifásicos (tabla) Ensayo de explosión Incremento de la seguridad Protección de bombas Protección de bombas centrífugas Protección de bombas de motor encapsulado Protección del motor, térmica y de carga Punto de servicio de la bomba

38, 82 82 82 82 82 82 56 279 41 40 38, 82 38, 82 40 205 38 173 204 321 306 319 21, 319 330 193 173 318 21 257 257 257 111, 113 120 311 310 310 228 231 229 232 242 243 242 85 85 154 227 53

Q Quench

141

© Sterling Fluid Systems B. V

387

R Recortado de paletas (impulsor) Recorte del diámetro del impulsor Reducción de diámetro del impulsor Reducción de la velocidad Reducción del impulsor Refrigeración intensiva Regulación Rendimiento Rendimiento de la bomba Requerimientos en la instalación de motores eléctricos Altura sobre el nivel del mar Humedad relativa Temperatura ambiental Resistencia eléctrica, unidades Retén labiado Retenes templados Rheopectico Rotación de la bomba Ruido

57 57, 93 57 65 57, 93 165 55 38, 44 39 219 220 220 220 326 142 141 98 42 172, 177

S Salmuera Secada al aire Selección de bombas aspirantes Selección de la bomba Selección de material Sellado de bombas sin fugas Sentido de rotación Servicio (tipos de) en motores eléctricos SI unidades básicas SI unidades derivadas Fracciones decimales y múltiplos de unidades Prefijos Sobrepresión Sonido Ruido Timbre Tono Sonido (ruido) medida Sosa cáustica (NaOH) Suministro CC Suministro trifásico Sustancia, cantidad de, unidades

255 130 116 45 265 146 42 226 305 305 305 306 319 172 172 172 172 173 364 204 204 310

T Tablas de conversión de temperatura de °F a °C Temperatura, medida Temperatura, unidades Templado

324 202 322 141

© Sterling Fluid Systems B. V

388

Tensión de vapor Agua Amoniaco (NH3) Líquidos calefactores Líquidos varios Tensión eléctrica, unidades Thixotrópico Tiempo de arranque de grupos moto bomba Tiempo de aspiración Tiempo de parada de grupos moto bomba Tiempo de reflexión Tiempo, unidades Tolerancia de regulación Transferencia de calor bombeando aceite térmico Transferencia de calor en líquidos Transferencia de calor en líquidos, propiedades Tubería con sección no circular Tuberías ramificadas Turbulencia Turbulencia en bombas de aguas residuales Turbulencia negativa Turbulencia positiva

21, 319 332 363 170 336 326 98 80 119 81 124 312 135 169 162 170 179 71, 76 65 67 65 65

U Unidad de medida Unidad de medida (antigua) Unidad de medida, conversión Unidad de medida, factor de conversión Unidad de trabajo Unidades Unidades antiguas

305 375 307 328 320 10 375

V Valor de pH Agua químicamente pura Líquidos varios Valor de rugosidad del material de la tubería Variación de la velocidad Variación de velocidad Velocidad Unidades Velocidad asíncrona Velocidad de deslizamiento (caras de cierres) Velocidad del flujo Velocidad específica Influencia en la curva característica Influencia en la forma del impulsor Influencia en rendimiento Velocidad mínima Velocidad síncrona Velocidad tangencial

245 247 369 181 64 61 41 315 222 314 20, 108, 313 42 50 44 44 65 208 314

© Sterling Fluid Systems B. V

389

Velocidad, unidades Vibración, medida Vibración, velocidad Viscosidad Viscosidad cinemática Viscosidad cinemática, unidades Viscosidad, curvas Viscosidad, curvas de flujo Viscosidad, de petróleo crudo destilado Viscosidad, del agua Viscosidad dinámica Viscosidad, unidades Voltaje, eléctrico Alta tensión Baja tensión Muy baja tensión Unidades Voltaje en conexión estrella Volumen, unidades

© Sterling Fluid Systems B. V

390

313 203 171 96 97 321 98 98 368 367 97 321 204, 206, 220 206 206 206 326 205 308

www.sterlingfluidsystems.com Europe www.sterlingfluidsystems.com/europe Sterling Fluid Systems (Austria) Wien Telephone: +43 (0)1 680 050 Fax: +43 (0)1 680 0521 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Belgium) Groot-Bijgaarden Telephone: +32 (0)2 481 7711 Fax: +32 (0)2 481 7737 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Czech Republic) Olomouc Telephone: +420 587 433 651 Fax: +420 587 433 653 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (France) Trappes Telephone: +33 (0)1 34 82 39 00 Fax: +33 (0)1 34 82 39 61 E-Mail: [email protected]

Sterling SIHI (Germany) Itzehoe Telephone: +49 (0)4821 77101 Fax: +49 (0)4821 771274 E-Mail: [email protected]

Sterling SAT (Germany) Dägeling/Holstein Telelphone: +49 (0) 4821 9000-0 Fax: +49 (0) 4821 9000-501 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Greece) Athens Telephone: +30 (0) 210 957 07 83 Fax: +30 (0) 210 956 81 21 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Hungary) Veszprém Telephone: +36 (0)88 40 66 33 Fax: +36 (0)88 40 66 35 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Italy) Monza, Milan Telephone.:+39 (0) 39 28 241 Fax: +39 (0) 39 2824 220 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Netherlands) Beverwijk Telephone: +31 (0)251 263 232 Fax: +31 (0)251 226 309 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Polska) Warszawa Telephone: +48 (0) 22 335 24 80/81 Fax: +48 (0) 22 335 24 82 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Romania) Bucuresti Telephone: +40 (0) 21 610 7188 Fax: +40 (0) 21 210 8287 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Schweiz) Schaffhausen Telephone: +41 (0)52 6440606 Fax: +41 (0)52 6440616 E-Mail: [email protected] Sterling Fluid Systems (Spain) Madrid Telephone: +34 91 709 1310 Fax: +34 91 715 9700 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (UK) Altrincham/Cheshire Telephone: +44 (0)161 9286371 Fax: +44 (0)161 9252129 E-Mail: [email protected] Sterling Fluid Systems (Spain) Valencia Telephone: +34 96 192 0324 Fax: +34 96 192 0323 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Spain) Sevilla Telephone: +34 95 467 0799 Fax: +34 95 452 4675 E-Mail: [email protected]

Americas www.sterlingfluidsystems.com/americas SIHI Pumps (USA) Grand Island Telephone: (1) 716 773 6450 Fax: (1) 716 773 2330 E-Mail:[email protected]

Sterling PCU (USA) Dayton Telephone: (1) 937 299 5594 Fax: (1) 937 299 3843 E-Mail: [email protected]

SIHI Pumps (Canada) Guelph Telephone: (1) 519 824 4600 Fax: (1) 519 824 7250 E-Mail: [email protected]

SIHI (Chile) Santiago Telephone: (56) 2 756 5900 Fax: (56) 2 756 5990 E-mail:[email protected]

Sterling Fluid Systems (Colombia) Bogota D.C. Telephone: (57) 1 364 9264 Fax: (57) 1 364 9262 E-mail: [email protected]

SIHI (Peru) Lima Telephone: (51) 1 4410832/45 Tel./Fax: (51) 1 4217411/13 E-mail: [email protected]

Asia www.sterlingfluidsystems.com/asia Sterling Fluid Systems (Asia) Singapore Telephone: (65) 6863 0828 Fax: (65) 6863 0868 E-Mail: [email protected]

SIHI (Australia) Bayswater Telephone: (61) 3 9720 1500 Fax: (61) 3 9720 4076 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (China) Shanghai Telephone: (8621) 6218 8068 Fax: (8621) 6217 8086 E-Mail: [email protected]

Sterling Fluid Systems (Malaysia) Selangor Darul Ehsan, Telephone: (60) 3 5885 0331 Fax: (60) 3 5885 0337 E-Mail:[email protected]

Sterling Fluid Systems (Thailand) Bangkok Telephone: (66-2) 319 2567 Fax: (66-2) 319 2573/4 E-Mail:[email protected]

Sterling Fluid Systems (Taiwan) Taipei Telephone: (886) 2 8631 2138 Fax: (886) 2 8631 2184 E-Mail:[email protected]

25 SP-LAN