Leek1_pt_d_po_programadeperforacion_040809.pdf

DIVISIÓN MARINA SUBGERENCIA DE INGENIERÍA Y DISEÑO

EQUIPO MULTIDISCIPLINARIO DE DISEÑO INTEGRAL DE PERFORACIÓN DE POZOS EXPLORATORIOS VCDSE /AIHT

PROGRAMA DE PERFORACIÓN

Leek – 1 (Lugar Cerrado)

SUBDIRECCIÓN DE PERFORACIÓN Y MANTENIMIENTO DE POZOS

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PROGRAMA DE PERFORACIÓN DEL POZO Leek-1. CONTENIDO. 1.- NOMBRE DEL POZO. ........................................................................................................5 2.- OBJETIVO. .........................................................................................................................5 3.- UBICACIÓN. .......................................................................................................................5 3.1.- POZOS MARINOS.............................................................................................................5 3.2.- PLANO DE UBICACIÓN GEOGRÁFICA. ...............................................................................6 4.- SITUACIÓN ESTRUCTURAL.............................................................................................7 4.1.- DESCRIPCIÓN ESTRUCTURAL. .........................................................................................7 4.3.- SECCIONES ESTRUCTURALES INTERPRETADAS EN BASE A LÍNEAS SÍSMICAS....................13 4.4.- SECCIONES ESTRUCTURALES EN BASE A POZOS O PUNTOS GEOGRÁFICOS. ....................15 5.- PROFUNDIDAD TOTAL Y DE OBJETIVOS. ...................................................................17 5.1.- PROFUNDIDAD TOTAL PROGRAMADA.............................................................................17 5.2.- PROFUNDIDAD Y COORDENADAS DE LOS OBJETIVOS. .....................................................17 6.- COLUMNA GEOLÓGICA PROBABLE. ..........................................................................17 6.1.- COLUMNA GEOLÓGICA..................................................................................................17 7.- INFORMACION ESTIMADA DEL YACIMIENTO. ............................................................22 8.- PROGRAMA REGISTRO CONTINUO DE HIDROCARBUROS......................................27 9.- PROGRAMA DE MUESTREO..........................................................................................27 10.- PRUEBAS DE FORMACIÓN..........................................................................................27 11.- GEOPRESIONES Y ASENTAMIENTO DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO.............28 11.1.- PERFIL DE GEOPRESIONES Y ASENTAMIENTOS DE TR. .................................................28 11.1.1.- Determinación de perfiles de del pozo de correlación Noxal-1 28 11.1.2.- Determinación de los perfiles de presión pozo Leek 32 11.1.3.- Correlación de perfiles de presion y selección de asentamiento. 33 11.2.- COMENTARIOS, OBSERVACIONES Y RECOMENDACIONES. .............................................34 11.3 PRONÓSTICO DE PRESIONES ANORMALES .....................................................................35 12.- ESTADO MECÁNICO PROGRAMADO Y CARACTERÍSTICAS DE LA GEOMETRÍA DEL POZO. ............................................................................................................................36 12.1.- ESTADO MECÁNICO GRÁFICO. ....................................................................................36 12.2.- OBJETIVO DE CADA ETAPA. ........................................................................................37 12.3.- PROBLEMÁTICA QUE PUEDE PRESENTARSE DURANTE LA PERFORACIÓN........................38 12.4.- RECOMENDACIONES. ..................................................................................................39 12.5.-ESTADO MECÁNICO “CONTINGENCIA”...........................................................................41 13.- ESTIMACIÓN DEL GRADIENTE GEOTÉRMICO. .........................................................43 14.- PROYECTO DIRECCIONAL. .........................................................................................45 POZO Leek 1

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14.1.- POZOS VERTICALES. ...................................................................................................45 15.- PROGRAMA DE FLUIDOS DE PERFORACIÓN Y CONTROL DE SÓLIDOS..............46 15.1 Etapa 1: TR 30” (Jeteo con Barrena 26”) 15.2.-Etapa 26: TR 20” ( Barrena 26” ) 15.2.2.-Etapa 26: TR 20” ( Barrena 26” Opción Pump&Dump) 15.3.-Etapa 3 TR 16” ( Barrena 12 1/4x 20”) 15.4.-Etapa 4 TR 13 3/8” ( Barrena 14 3/4x 17 1/2”) 15.5.-Etapa 5 TR 9 5/8” ( Barrena 12 1/4”)

49 50 53 62 69 77

16 PROGRAMA DE BARRENAS E HIDRÁULICA ...............................................................90 17.- APAREJOS DE FONDO Y DISEÑO DE SARTAS.........................................................90 17.1.- DISEÑO DE SARTAS PRIMERA ETAPA (ETAPA 30”.). ....................................................90 17.2.- DISEÑO DE SARTAS SEGUNDA ETAPA (ETAPA DE 20”) ...............................................92 17.3.- DISEÑO DE SARTAS TERCERA ETAPA (ETAPA DE 16”)................................................93 17.4.- DISEÑO DE SARTAS CUARTA ETAPA (ETAPA DE 13 3/8”)..............................................94 17.5.- DISEÑO DE SARTAS QUINTA ETAPA (ETAPA DE 9 5/8”)...............................................95 18.- PROGRAMA DE REGISTROS POR ETAPA. ................................................................96 18.1.- REGISTROS GEOFÍSICOS CON CABLE Y EN TIEMPO REAL MIENTRAS SE PERFORA. .........96 19.- PROGRAMA DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO. ....................................................98 19.1.- DISTRIBUCIÓN. ...........................................................................................................98 19.2.- CRITERIOS DE DISEÑO (GRÁFICOS EN EL ANEXO B). ....................................................99 19.3.- REQUERIMIENTOS DE LA TR DE EXPLOTACIÓN Y DEL APAREJO DE PRUEBA.................100 20.- CEMENTACIONES. ......................................................................................................101 20.1.- RESUMEN.................................................................................................................101 20.2A.- SEGUNDA ETAPA TR 20”.........................................................................................102 20.3A.- CENTRALIZACIÓN....................................................................................................103 20.2B.- TERCERA ETAPA TR 16” .........................................................................................103 20.3B.- CENTRALIZACIÓN....................................................................................................104 20.2C.- CUARTA ETAPA TR 13 3/8” .....................................................................................104 20.2E.- QUNITA ETAPA TR DE 9 5/8”...................................................................................105 20.4.- HERMETICIDAD DE LA BOCA DE LINER DE EXPLOTACIÓN. ...........................................107 20.5.- PRUEBAS DE GOTEO. ...............................................................................................107 21.- CONEXIONES SUPERFICIALES.................................................................................108 21.1.- DISTRIBUCIÓN DE CABEZAL SUBMARINO ....................................................................108 21.2.- DIAGRAMA DEL ÁRBOL DE VÁLVULAS. .......................................................................111 21.3.- ARREGLO DE PREVENTORES.....................................................................................112 21.4.- PRESIONES DE PRUEBA. ...........................................................................................113 22.- IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS POTENCIALES. ......................................................114 23.- TECNOLOGÍA DE PERFORACIÓN NO CONVENCIONAL. .......................................124 24.- TAPONAMIENTO TEMPORAL O DEFINITIVO DEL POZO. .......................................125 POZO Leek 1

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25.- TIEMPOS DE PERFORACIÓN PROGRAMADOS.......................................................126 25.1.- DISTRIBUCIÓN POR ACTIVIDADES...............................................................................126 26.- PROGRAMA CALENDARIZADO DE MATERIALES Y SERVICIOS. .........................138 27.- COSTOS ESTIMADOS DE PERFORACIÓN. ..............................................................147 27.1.- COSTOS DIRECTOS POR ETAPA. ................................................................................147 27.2.- COSTO INTEGRAL DE LA PERFORACIÓN......................................................................147 28.- INFORMACION DE POZOS DE CORRELACIÓN. ......................................................148 28.3.- RESUMEN DE PERFORACIÓN Y TERMINACIÓN. ............................................................148 28.4.- ESTADO MECÁNICO Y GRÁFICA DE PROFUNDIDAD VS. DÍAS. .......................................163 29.- CARACTERISTICAS DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN. ..........................................164 29.1.- DIMENSIONES Y CAPACIDAD. .....................................................................................164 29.2.- COMPONENTES PRINCIPALES. ...................................................................................164 30.- SEGURIDAD Y ECOLOGÍA. ........................................................................................166 OBJETIVO............................................................................................................................169 UTILICE LA TARJETA DE OBSERVACIÓN DE SEGURIDAD .........................................................169 31.- ANEXOS. ......................................................................................................................172 31.1.-ANEXO A: GEOPRESIONES.......................................................................................172 31.1.1.-ASENTAMIENTOS DE TR’S .......................................................................................175 31.2.-ANEXO B: DISEÑO DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO. ................................................177 31.2.1.-Criterios de diseño 177 31.2.2.-Factores de seguridad resultantes 178 31.2.3.-Diseño TR de 20” K-55 133 lbs/pie Antares 179 31.2.4.-Diseño TR de 16”N-80 84 lbs/pie HD-521 180 31.2.6.-Diseño TR de 9 5/8”P-110 53.5 lbs/pie HD-SLX 181 ANEXO C: SELECCIÓN DE CABEZALES Y MEDIO ÁRBOL. ......................................................183

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REGIÓN : MARINA SUROESTE

PEMEX EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓN.

ACTIVO:

INTEGRAL HOLOK - TEMOA

PROGRAMA DE PERFORACIÓN DEL POZO LEEK-1

1.- NOMBRE DEL POZO. Nombre:

LEEK-1

Clasificación: Plataforma:

Número:

1

Letra:

No. de conductor

(02) EVALUACIÓN DE POTENCIAL OCEAN VOYAGER Equipo

UNICO

6046

2.- OBJETIVO.

Evaluar el potencial de la roca almacén de hidrocarburos, constituida por arenas y areniscas, en el play de abanicos de talud y de cuenca del Mioceno Inferior, su clasificación es de evaluación de potencial (02).

3.- UBICACIÓN. La localización Leek se ubica en Aguas Territoriales del Golfo de México frente a las costas del Estado de Veracruz, a aproximadamente 4.9 Km al SE del pozo Noxal-1, a 23.38 Km al NW del pozo Tabscoob-101, a 94 km. al NW del Puerto de Coatzacoalcos, Tipo de Pozo Marino( x) 3.1.- Pozos marinos. 848m

Tirante de agua (m): Coordenadas UTM conductor:

X = 300 906m

Y= 2´092, 744m

Coordenadas UTM objetivos:

X = 300 906m

Y = 2´092, 744m

Coordenadas geográficas del conductor:

Lat: 18º 55’ 06.42” N

Long= 94º 53’ 25.48” W

Coordenadas UTM a la Profundidad Total:

X = 300 906m

Y = 2´092, 744m

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N 50 0M

VERACRUZ

KM

100 0M

13 6

1500 M

3.2.- Plano de Ubicación Geográfica.

LAKACH-1 NOXAL-1

Leek-1 TABSCOOB-101

326.2 K M

TABSCOOB - 1

19 3

KM

94 KM

DISTANCIAS DE LOS POZOS DE CORRELACIÓN. A LEEK-1 :

CD. DEL CARMEN

NOXAL 4.9 KM TABSCOOB-101 23.38 KM TABSCOOB-1 23.27 KM

DOS BOCAS, TABASCO

COATZACOALCOS

VILLAHERMOSA, TABASCO

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Lakach

Noxal

N

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Leek

Tabscoo

T.A. 207 m

T.A. 836 m

S

Reciente - Pleistoceno Plioceno Superior Plioceno Medio Plioceno Inferior Mioceno Medio-Sup.

2000

Mioceno Inferior Oligoceno Eoceno

Cretacico Superior

Cretacico Medio-Inf-

38 Km

27 Km

Reciente - Pleistoceno Plioceno Superior Plioceno Medio Plioceno Inferior

2000

Mioceno Medio-Superior Mioceno Inferior Oligoceno

Eoceno Cretacico Superior

Cretacico Medio-InfJurásico Superior

L-2DL Noxal-1 Tabscoob-1

Tirante de PleistocenoPlioceno Plioceno

Plioceno Mioceno Mioceno Oligoce

Eoceno Eoceno Cretácico Cretácico

Jurási Basament Plays Información Proporcionada por la Coord. de D.P.E.

4.- SITUACIÓN ESTRUCTURAL. 4.1.- Descripción estructural.

El primer objetivo de la Localización Leek-1, correspondiente al límite de secuencias del Mioceno Inferior, 16.5 m, evaluado como una trampa de tipo combinado con un área P1 de 19 km2. Para el segundo objetivo correspondiente al límite de secuencias del Mioceno Inferior 17.5 m.a. se define como una trampa de tipo combinado, con anomalía de amplitud considerada como un IDH en el intervalo 3170-3270m en un área P1 de 16 km2. Ambos definidos por un sistema abanicos de piso de cuenca.

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Marco Tectónico-Estructural

2,200,000

Cordilleras Mexicanas

Noxal-1

Lakach-1

Loc. Leek-1 Lalail-1 Tabscoob-1

CCM

Tabscoob-101

2,000,000

ra ier oS ad al a lic eg nt go on Pl rie eZ ón re O ur nt Mad Ci

d rra Sie

CVT

CSI

CTV

CM CCT

Plataforma Artesa Sierra de Juárez

Macizo de Chiapas 200,000

0

400,000

100

200 km

600,000

(CTV): Cuenca Terciaria de Veracruz (CSI): Cuenca Salina del Istmo) (CM): Cordilleras Mexicanas (CVT): Complejo Volcánico Los Tuxtlas (CCT): Cuenca de Comalcalco Terrestre (CCM): Cuenca de Comalcalco Marina (CM): Cuenca de Macuspana.

Mapa de Provincias Geológicas tomado de (J. R. Nolasco/A. Escamilla H.)

Dentro de la geología regional, el área donde se ubica la localización Leek-1, corresponde a la porción Sur Oriental del Golfo de México, lugar donde convergen la Cuenca Terciaria de Veracruz (CTV), la Cuenca Salina del Istmo (CSI) y el extremo sur de la provincia de aguas profundas denominada Cordilleras Mexicanas . La historia tectónica de las cuencas terciarias (CTV y CSI) está directamente relacionada con la evolución geodinámica de las márgenes convergentes entre las placas de Norteamérica y de Cocos y el desprendimiento y deriva del bloque Chortis durante casi todo el Cenozoico. La interacción de estas placas se mantuvo en un régimen

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2,200,000

compresional en el oriente de México durante el Eoceno, formando el cinturón plegado y cabalgado de la Sierra de Zongolica (Jannette, et al, 2003); esta sierra, que constituyó la margen occidental de la Cuenca de Veracruz, aportó grandes cantidades de sedimentos a la cuenca en el Oligoceno-Mioceno.

Cordilleras Mexicanas Faja Volcánica Mexicana

Plataforma de Yucatán

Trend Chuktah-Tamil Cinturón Plegado de Catemaco

Cinturón Plegado Reforma-Akal

CCM CSI

2,000,000

CTV

CM

Los Tuxtlas CCT CSI

Plataforma Artesa

S ie rr a

Sierra de Juárez

1,800,000

ra er Si o ad al eg nt Pl ie ón Or e ur dr nt Ma Ci

Sierra de Zongolica

Macizo de Chiapas

de

C hi ap as '

a oloc tagu -P ma Mo Siste

Placa de NorteAmérica

0

hic

100

200 km

Integración de: Aranda, 1999, Jannette, et al, 2003 y Robles, 2004

Placa de Cocos 200,000

400,000

600,000

800,000

Mapa tectónico y estructural del sureste de México (José Robles Nolasco 2004 ).

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Interpretación y análisis estructural Para establecer el marco estructural de la porción occidental del cubo Holok-Alvarado, se programó una malla de 10 secciones regionales perpendiculares; a partir del análisis e interpretación estructural de estas secciones, el área se subdividió en dos dominios estructurales que tienen estilos estructurales particulares. Sistema Compresional Despegado

2,100,000

Sistema Compresional Catemaco

Cuenca Terciaria de Veracruz

Cuencas por evacuación de sal

2,000,000

Cuenca Salina del Istmo

0

10

20 km

Coatzacoalcos 300,000

400,000

Mapa de dominios estructurales Estilos estructurales

Sistema Compresional Catemaco (Cinturón Plegado Catemaco) Este dominio estructural se localiza en la porción Centro-W del área Holok-Alvarado y se caracteriza por un cinturón plegado y cabalgado identificado en las secuencias siliciclásticas pre-cinemáticas que contienen a los plays del Oligoceno y Mioceno Temprano. Está formado principalmente por pliegues asimétricos alargados, la mayoría de ellos con vergencias al noroeste y fallas inversas en sus flancos, que conforman los trenes estructurales Kuyah, Noxal-Nen, Leek-Holok, Xihuitl, Bekan y Cualli-Tabscoob; el sistema de fallas de cabalgaduras tiene un despegue principal profundo localizado a nivel de la sal autóctona en el extremo Sureste del área, de donde parten en forma imbricadas con vergencia al Noroeste una serie de fallas que alcanzan mediante rampas de bajo ángulo un despegue más somero localizado en el Eoceno.

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0km

NW

Loc. Noxal-1

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Loc. Leek-1

SE

LS_ 1.7 Se c_ 3.7

Se c_ 16.5 LS_1 7.5

5 LS_36 .0 L S_ 39.0 LS_5 1.5 LS_ 66.5

10

Se c_ 92 Sec _13 3

15 Bas ame nto

20 Si stema Compresional Despegado

Sistema Compresional Catemaco Loc. Noxal-1

0km NW

Cuenca Salina del Istmo

Loc. Leek-1

SE

LS_ 1.7 Se c_ 3.7 Se c_ 16.5 LS_1 7.5

5

LS_36 .0 L S_ 39.0 LS_5 1.5

10

LS_ 66.5

Se c_ 92 Sec _13 3

15 Bas ame nto

0

10

20

Sección Regional RH6, que muestra el estilo estructural de los Sistemas Compresionales Catemaco y Cretácico A rcill oso

Laba y- 1

Despegado. Cretácico Carbona tado ?

K uyab-1 Ne n-1

Oligoceno- Mioceno

P lioceno S uperior Eocen o P lioceno Medio

P robable Jur ásic o P robable B asamento

Lakach-1 Noxal-1 Le ek-1

P leistoceno-Reciente

Paleoceno

Mo i ce no Medio - P lioceno Inferior Mo i ce no Inferior

RH6

4.2.- Planos estructurales.

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Tabscoob-1 Cualli-1

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20 km

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Mapa en Profundidad Objetivo Mioceno inferior

N

Noxal-1 Leek-1

Config. Estructural en Tiempo

Obj 2

Obj 1 Noxal-1

POZO Leek 1

Leek-1

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4.3.- Secciones estructurales interpretadas en base a líneas sísmicas.

Para el primer objetivo (A), tiene como finalidad investigar y probar el potencial petrolero de las arenas y areniscas depositadas en facies de cuenca durante el Mioceno Inferior (L.S. 16.5 m.a.) correspondientes al Play Abanicos en el intervalo 2560-3150 mvbnm con un espesor de 590 m el cual corresponde a la cima del Mioceno Inferior. El segundo objetivo (B) se encuentra en el intervalo de 3170-3270 mvbnm con un espesor de 100 metros cabe mencionar que este objetivo es el mas importante debido a que es considerado un objetivo con Indicador Directo de Hidrocarburos (IDH) por tener la presencia de una anomalía de amplitud. Como resultado del análisis de los objetivos evaluados para la localización Leek-1 se considera una probabilidad de éxito geológico del 58% de encontrar 125 MMbpce o más, en donde el principal elemento de riesgo es el sello para ambos objetivo.

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Línea sísmica 3748 que pasa por la Loc. Leek-1.

POZO Leek 1

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4.4.- Secciones estructurales en base a pozos o puntos geográficos.

La línea regional compuesta se orienta en su primer segmento de SE – NW y pasa por el pozo Tabscoob-1 que cortó los objetivos a investigar por la Loc. Leek-1, el segundo segmento se orienta NW-SE y pasa por la Loc. Leek-1 y el pozo Noxal-1, observándose en ese sentido el incremento de la complejidad estructural, manifestada por un sistema de pliegues alargados con ejes orientados norte-sur, asociados a un despegue localizado en la secuencia arcillosa del Eoceno

Noxal-1

NW

Loc.Leek-1

Tabscoob-1

SE

T.A. 207 m

T.A. 836 m Reciente - Pleistoceno Plioceno Superior Plioceno Medio Plioceno Inferior Mioceno Medio-Sup. Mioceno Inferior Oligoceno Eoceno Cretacico Superior Cretacico Medio-Inf-

Línea sísmica-estructural en dirección de la trayectoria de la perforación de Loc. Leek-1 con los pozos Noxal-1 y Tabscoob-1 (A.E.H.).

La línea de correlación entre la Loc. Leek-1 y Noxal-1, se orienta NW-SE, la cual muestra que tenemos mayor engrosamiento de sedimentos hacia la parte SE donde se encuentra la Loc. Leek-1, y de acuerdo al estudio de nanoplancton calcáreo que realizó el CREL, para determinar la edad del Mioceno Superior, en el pozo Noxal, se observa que la discordancia que se presenta en esta sección queda dentro de la edad del Mioceno Superior.

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POZO Leek 1

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5.- PROFUNDIDAD TOTAL Y DE OBJETIVOS. 5.1.- Profundidad Total Programada.

Profundidad total programada

Profundidad Vertical (m.v.b.n.m.)

Profundidad Vertical (m.v.b.m.r.)

Profundidad Desarrollada (m.d.b.m.r.)

3480

3505

3505

5.2.- Profundidad y coordenadas de los objetivos.

Objetivo

Prof. Vertical (m.v.b.n.m)

Prof. Vertical (m.v.b.m.r)

Prof. Des. (m.d. b.m. r )

X

Y

Objetivo A Objetivo B P.T.

2560 3170 3480

2585 3195 3505

2585 3205 3505

300 906m 300 906m 300 906m

2´092, 744m 2´092, 744m 2´092, 744m

Coordenadas UTM (m)

6.- COLUMNA GEOLÓGICA PROBABLE. 6.1.- Columna Geológica.

Los pozos mas cercanos a la localización son Noxal-1 a 4.9 Km y Tabscoob-101 que se encuentra a 23.38 Km, por lo que se considera a ambos como de correlación, principalmente el pozo Noxal-1, con esta información se preparó la tabla 6.1.1 para comparar y proyectar su situación estructural, utilizando la columna actualizada en la nueva trayectoria propuesta, que fue desplazada a 201 m al N 39° W de su posición original.

POZO Leek 1

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Tabscoob-101*

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Noxal -1

Leek-1 Diferencia estructural con:

mvbmr

Edad

mvbnm

EMR/NM.:25 T.A: 207

RPFM

EMR/NM.: 25.9 T.A:934.9

mvbmr

mvbnm

Tabscoob101

Noxal-1

EMR/NM.: 25 T.A:848 m

934.9

873

848

-614

+ 86.9

*

1635

-1609.1

1647

-1622

- 553

-12.9

1555

-1529.4

1780

-1754.1

1885

-1860

-330.6

-105.9

Plioceno inf.

1980

-1954.4

2025

-1999.1

2025

-2000

-45.6

Mioceno sup

Ausente

-

2125

-2099.1

2260

-2235

Mioceno med

2165

-2139.4

2235

-2209.1

2445

-2420

-280.6

-210.9

Mioceno inf.

2195

-2169.4

2300

-2274.1

2585

-2560

-390.6

-285.9

Prof.total

3150

-3124.4

3640M

-3614.1

3505

-3480

Plioc. Medio

1095?

233.8

mvbnm

960.8

Plioc.Sup

259.4

mvbmr

-1069.4

-135.9

* Sin recuperación de 1005 hacia la superficie el contacto se encuentra más somero. Tabla 6.1.1. Correlación eléctrico-estratigráfica entre los pozos Noxal-1, Tabscoob-101 y la Loc. Leek-1.

De acuerdo con los resultados que se aprecian en la tabla 6.1.1, la tendencia regional a nivel de los objetivos nos indica una mejor posición estructural hacia el pozo Noxal-1, que resultó estructuralmente mas alto en 285.9m para el Mioceno Inferior.

Como un segundo ejercicio, se muestra una proyección la columna esperada Localización Leek-1 hacia las columnas de los pozos de correlación Tabla 6.1.2.

POZO Leek 1

-0.9

de la

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Tabscoob-101

Localización Leek-1

mvbnm

mvbnm

Mvbnm

EMR/NM.: 25.9

EMR/NM.:25

EMR/NM.: 25.6

EMR/NM.: 25

T.A:934.9

T.A: 207

T.A: 233.8

T.A: 848

-934.9

-207

-233.8

-848

Plioceno Superior

-1609.1

-1005

-1069.4*

-1622

Plioc. Med

-1754.1

-1529.4

-1860

Plioceno inferior

-1999.1

-1945

-1954.4

-2000

Mioceno superior

-2099.1

-2155

-

-2235

Mioceno medio

-2209.1

-2215

-2139.4

-2420

Mioceno inferior

-2274.1

-2245

-2169.4

-2560

Edad

R.PFM

Noxal-1

Tabscoob-1**

mvbnm

-1520

-6875 M -3614.1 -3124.4 -3480 Profundidad total * Sin recuperación de muestra de 1005 hacia la superficie, el contacto se encuentra más somero

**Columna Geológica seccionada hasta los pisos de correlación

Tabla 6.1.2. Correlación eléctrico-estratigráfica entre los pozos Noxal-1, Tabscoob-1, Tabscoob-101 y proyección de Leek-1. La proyección de la correlación que se presenta en la tabla anterior, nos indica para el Mioceno Inferior se encuentra estructuralmente mas bajo que las cimas de los pozos Noxal-1, Tabscoob-1 y Tabscoob-101, en 285.9, 315 y 390.6 metros respectivamente. La columna geológica de la Localización Leek-1 fue actualizada con sísmica Pre STM, información de velocidades de Migración PreSTM, VSP-Check Shot de los pozos Noxal-1, Lakach-1, Lalail-1, Tabscoob-101 y Tabascoob-1 con un rango de aproximación del orden de los 100 m al nivel de los objetivos Tabla. 6.1.3.

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TABLA 6.1.3.- Columna geológica probable

Formación

Pleist. Rec. (F. M.)

Plioceno Superior

Plioceno Medio

Plioceno Inferior

Tiempo de

Profundidad

reflejo

vertical

(mseg)

(mvbnm)

1129

848

T.A

1946

1622

238

2159

1860

140

2280

2000

235

2484

2235

185

2649

2420

140

Espesor (m)

Mioceno Superior

Mioceno Medio

Cima Obj. A

2758

2560

Mioceno Inferior (Base Obj. A )

Mioceno Inferior

590 3190

3150

(Cima Obj. B )

3201

3170

(Base

3260

3270

POZO Leek 1

100

Litología

Intercalaciones de arcillas y arenas Lutitas gris claro y gris verdoso, arenosas con escasas intercalaciones de areniscas. Lutitas gris a gris claro, y lutitas arenosas hacia la parte basal. Predominio de lutitas gris claro y gris, con intercalaciones menores de areniscas de grano fino a medio. Intercalaciones de lutitas gris claro a gris verdoso, en partes arenosas, con delgadas intercalaciones de areniscas de grano fino a medio hacia la base. Intercalaciones de lutitas gris claro a gris verdoso, en partes arenosas, con intercalaciones de areniscas de grano fino a medio, en la parte basal se presentan lutitas bentoniticas, suave en partes plástica. Hacia la parte superior, alternancia de cuerpos de areniscas de color gris claro, de grano fino y lutitas arenosas de color gris claro. En la parte media e inferior areniscas de cuarzo gris claro y gris verdoso, de grano fino a medio, mal cementada, con intercalaciones delgadas de lutitas arenosas gris verdoso. Alternancia de arenas y areniscas mal consolidadas, en la parte basal se espera la presencia de lutitas plásticas a

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Obj. B ) Profundidad Total

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semiduras. 3402

3480

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7.- INFORMACION ESTIMADA DEL YACIMIENTO. La localización Leek-1 fue propuesta en base al análisis e interpretación de la información sísmica del cubo 3D Holok-Alvarado adquirido por la Cia. Western Geco, dicha compañía realizó una migración Fast-track post-apilado de los datos sísmicos, entregando dos versiones una con filtros y ganancia y otra con preservación de amplitudes, ambas con buena calidad de la información. El cubo sísmico Holok Alvarado se localiza en aguas territoriales del Golfo de México de los proyectos de inversión Golfo de México “B” y Coatzacoalcos Es importante destacar que el área donde su ubica la localización Leek-1, corresponde a pozos de aguas profundas, donde se ha perforado el pozo Noxal-1, con un tirantes de agua de 958 m, en el cual se obtuvo producción de gas seco a nivel del Mioceno Superior, el Tabscoob-1, con tirante de agua de 207 m, que resultó productor de condensado y gas en el Plioceno Medio y finalmente el pozo Tabscoob-101 con un tirante de 233 que resulto productor de gas en dos intervalos del Mioceno Inferior.

Noxal-1. El pozo NOXAL-1 fue propuesto y aprobado con el objetivo de investigar el potencial almacenador de las arenas del Mioceno Medio e Inferior, así como obtener información litológica, sedimentológica, petrofísica, contenido de fluidos, y de velocidades sísmicas de los sedimentos arcillo-arenosos del Plioceno-Pleistoceno, por lo que su clasificación fue de Sondeo Estratigráfico. Las arenas del Mioceno presentan anomalías de amplitud sísmica, que para el momento del análisis de este pozo se atribuyeron a la presencia de hidrocarburos. Como ya se sabe, este pozo resultó productor de gas seco en el Mioceno Superior. Con base al estudio de las muestras de canal, núcleos, evaluaciones petrofísicas, análisis cualitativo y cuantitativo de los registros geofísicos, así como las manifestaciones y análisis del registro de hidrocarburos, se propusieron para el pozo cuatro (4) intervalos para pruebas de producción, resultando:

Pruebas de Producción, Pozo NOXAL-1 PRUEBA

INTERVALO (MVBMR)

ESPESOR (MVBMR)

FORMACIÓN

I

3085 - 3100

15

II

3015 - 3043

III

2894 - 2900

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GAS (MMPCD)

SALINIDAD (Kppm)

COMENTARIOS

Mioceno Inferior

84

Invadido agua salada

28

Mioceno Inferior

89

Invadido agua salada

6

Mioceno Inferior

80

Invadido agua salada

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IV

2137 - 2147

10

Mioceno Superior

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9.52

Para el Pozo Noxal-1. Se cortaron 8 núcleos convencionales, todos en Mioceno Inferior. En estos núcleos se realizaron descripciones litológicas y análisis petrofísicos, tanto básicos (Registro de Rayos Gamma, Porosidad, Permeabilidad) como especiales (Presión Capilar por inyección de mercurio y por centrífuga, Índice de Resistividad, Permeabilidad Relativa, Difracción de Rayos-X y Capacidad de Intercambio Catiónico). En todos los casos, los análisis petrofísicos básicos se realizaron a tres presiones de confinamiento: 9 - Núcleos N1, N2, N3 y N4: 800, 1340 y 2680 psi. 9 Núcleos N5 y N6: 800, 1900 y 2950 psi. 9 Núcleos N7 y N8: 800, 1650 y 3300 psi. Un pequeño resumen de los resultados de la descripción litológica de los núcleos se muestra a continuación: Núcleo

Intervalo (m)

N1

2755 - 2764

N2

2764 - 2773

N3

2940 - 2949

N4

3012 - 3021

N5

3021 - 3030

N6

3030 - 3039

N7

3403 - 3412

N8

3412 - 3421

POZO Leek 1

Edad Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior Mioceno Inferior

Recuperación (%) Litología

100

Arenisca lítica grano fino a grueso

100

Arenisca lítica grano grueso

100

Arenisca lítica grano muy fino a grueso

100

Arenisca lítica grano fino medio

100

Arenisca lítica grano medio a grueso con intercalaciones de lutita gris

100

Arenisca lítica grano medio a fino

88.8

Arenisca lítica grano fino a grueso

70

Arenisca lítica con intercalaciones de limolita y lutita

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De los análisis básicos y especiales realizados en estos núcleos, se tiene que los promedios estadísticos de las propiedades petrofísicas son los siguientes:

NUCLEO

INTERVALO

Porosidad

Permeabilidad

Densidad de

(m)

(%)

Klinkenberg (mD)

Grano

N1

2755 - 2764

22.86

7.70

2.58

N2

2764 - 2773

22.80

5.50

2.59

N3

2940 - 2949

21.01

13.32

2.60

N4

3012 - 3021

21.47

7.92

2.57

N5

3021 - 3030

20.72

2-.46

2.53

N6

3030 - 3039

20.65

1.05

2.53

N7

3403 - 3412

18.32

0.76

2.64

N8

3412 - 3421

19.33

0.34

2.69

¿

Tabscoob-101. La perforación del pozo Tabscoob-101 tuvo como objetivo principal el de probar en una mejor posición estructural las arenas de la secuencia del Mioceno Inferior, bajo el límite 16.5 m.a. (intervalo 2260-2360 m), mismas que fueron atravesadas durante la perforación del pozo Tabscoob-1. Como objetivo adicional, esta localización se perforó para probar el potencial petrolero en un paquete de arenas de la secuencia del Mioceno Inferior bajo el límite 17.5 m.a., 2860-3020 m, depositadas también en el mismo ambiente que los sedimentos anteriormente mencionados. Los ambientes en que fueron depositadas estas arenas corresponden a canales y abanicos de pie de talud y piso de cuenca. Con base al estudio de las muestras de canal, núcleos, evaluaciones petrofísicas, análisis cualitativo y cuantitativo de los registros geofísicos, así como las manifestaciones y análisis del registro de hidrocarburos, se propusieron para el pozo cuatro (4) intervalos para pruebas de producción, resultando:

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Pruebas de Producción, Pozo TABSCOOB-101 PRUEBA

INTERVALO ESPESOR GAS SALINIDAD FORMACIÓN COMENTARIOS (MVBMR) (MVBMR) (MMPCD) (Kppm)

I

2740-2755

15

Mioceno Inferior

II

2465-2473

8

Mioceno Inferior

III

2403-2419

16

Mioceno Inferior

IV

2283-2302

19

Mioceno Inferior

93

Invadido agua salada

3.05 CANCELADA 9.77

Para el Pozo Tabscoob-101. Se cortaron 6 núcleos convencionales, todos en Mioceno Inferior excepto el Núcleo 1, tomado en Plioceno Medio, y en el cual no se hicieron análisis petrofísicos debido a que fue cortado en una zona de lutitas. En el resto de los núcleos se realizaron descripciones litológicas y análisis petrofísicos, tanto básicos (Registro de Rayos Gamma, Porosidad, Permeabilidad) como especiales (Presión Capilar por inyección de mercurio y por centrífuga, Índice de Resistividad, Permeabilidad Relativa, Difracción de Rayos-X y Capacidad de Intercambio Catiónico). En todos los casos, los análisis petrofísicos básicos se realizaron a tres presiones de confinamiento: - Núcleos N2 y N3: 800, 1500 y 2200 psi. - Núcleo N4: 800, 1600 y 2400 psi. - Núcleo N5: 800, 1400, 2800 psi. - Núcleo N6: 800, 1450 y 2900 psi. La información de núcleos se incorporó al sistema de evaluación y se colocó en profundidad con los registros, tomando para ello los perfiles de Rayos Gamma, tanto del pozo como de los núcleos, encontrándose excelente correspondencia entre los mismos. Un resumen de los resultados de la descripción litológica de los núcleos se muestra a continuación:

Núcleo Intervalo (m)

Edad

Recuperación

Litología

N1

1631 - 1640

Plioceno Medio

5 M. (55.5%)

Lutita gris oscuro, semidura, calcárea, de fábrica isotópica.

N2

2280 - 2289

Mioceno Inferior

9 M. (100%)

Arenisca de cuarzo y feldespatos, con fragmentos de roca de grano grueso, medio y fino.

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N3

2289 - 2298

Mioceno Inferior

N4

2465 - 2474

Mioceno Inferior

9 M. (100%)

N5

2922 - 2931

Mioceno Inferior

9 M. (100%)

N6

2980 - 2989

Mioceno Inferior

9 M. (100%)

9 M. (100%)

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Arenisca feldespática conglomerática, con fragmentos de roca del tamaño de gránulos y de grano grueso a medio. Arenisca feldespática con fragmentos de roca de grano medio a fino. Arcosa lítica de grano grueso a medio. Arcosa lítica de grano medio a grueso con intercalaciones de lutita laminar.

De los análisis básicos y especiales realizados en estos núcleos, se tiene que los promedios estadísticos de las propiedades petrofísicas son los siguientes: NUCLEO N2 N3 N4 N5 N6

INTERVALO (m) 2280 2289 2465 2922 2980

-

2289 2298 2474 2931 2989

Porosidad (%)

Permeabilidad Klinkenberg (mD)

Densidad de Grano

22.02 19.90 23.76 22.68 21.14

23.30 7.71 27.76 37.40 20.64

2.567 2.537 2.618 2.607 2.616

CARACTERIZACIÓN DE LOS FLUIDOS. Para el pozo Noxal en el intervalo: 2137 - 2147 m Φ= 15-25 %, sw=55-75 %, Composición del Gas de Noxal Componente % mol 0.09 Dióxido de carbono 0.84 Nitrógeno 96.99 Metano 1.36 Etano 0.26 Propano 0.06 i-Butano 0.11 n-Butano 0.04 i-Pentano 0.02 n-Pentano 0.05 Hexanos 0.18 Heptanos

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8.- PROGRAMA REGISTRO CONTINUO DE HIDROCARBUROS. El registro continuo de hidrocarburos iniciara a partir de la etapa 12 ¼” x 20”, después de cementada la TR de 20” y hasta la profundidad total del pozo Especificar los intervalos donde se tomará el registro continuo de hidrocarburos y los parámetros de perforación en tiempo real y definir su transmisión en tiempo real. El Activo proporcionará a la perforadora toda la información de registro continuo de hidrocarburos y de medición de parámetros de perforación en tiempo real (sitio y remoto).

9.- PROGRAMA DE MUESTREO.

Muestras de canal.

Núcleos de fondo.

a) Recuperar muestras cada 5m a partir de la zapata de 20” y de acuerdo al programa otorgado a la Cía. encargada de la toma de Registros de Hidrocarburos. b) Considerar circular los tiempos de atraso cada vez que se requiera, para recuperar muestras en los cambios litológicos y siempre antes del cambio de barrena. c) Usar lodos de reologías planas. Se cortaran 4 núcleos de 9 m cada uno y un núcleo estándar de 9 m donde el Ingeniero geólogo del AIHT lo determine. Los núcleos deberán cortarse con la tecnología más adecuada.

Hidrocarburos y presión-temperatura Considerar tomar información con multiprobador de formaciones de última con probador de generación en la profundidad que el activo los indique. formación modular (MDT). Muestreo de fluidos a boca de pozos

10.- PRUEBAS DE FORMACIÓN. 10.1.- Se programarán 3 pruebas de producción de manera selectiva.

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11.- GEOPRESIONES Y ASENTAMIENTO DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO. La metodologia de calculo se presenta en el Anexo A. 11.1.- Perfil de geopresiones y asentamientos de TR.

11.1.1.- Determinación de perfiles del pozo de correlación Noxal-1 La metodología que se siguió para determinación de la presión de poro, gradiente de fractura y sobrecarga en el pozo de correlación Noxal-1, se basa en la información obtenidad de registros geofísicos del pozo, tomados durante la perforación, tales como de Rayos Gamma, Resistividad, Sónico, Caliper. Ademas de considerar los eventos presentados durante la perforación, como fueron resistencias, perdidas de circulación, manifestaciones de gas, pruebas MDTs, Pruebas de goteo y la densidad del lodo empleada durante la perforación. De acuerdo con las observaciones realizadas, la columna geologíca se asumió que se deben considerar dos tendencias de compactación que se ajusten a lo ocurrido, una que va hasta el Plioceno Inferior, en donde estos valores se consideran como valores de presión de poro normal y una segunda línea de compactación a partir del Mioceno Medio, con estas tendencias se obtienen valores de esfuerzos efectivos y presiones de poro. De los registros obtenidos del pozo de correlación, se hizo el análisis de gradiente de poro y fractura para Noxal-1 de la sección vertical original y se hizo otro análisis de presión de poro y fractura para el side track En la primera columna el registro Gamma Ray donde se hizo una discriminación de lutitas y se coloco la columna litológica real del pozo. En la segunda columna se coloco el registro sónico al que le hizo una extrapolación de los puntos de lutitas analizados en el registro de Gamma Ray y posteriormente se filtraron esos puntos de lutitas a una curva mas suave y sobre esa curva se determino las líneas de compactación que ajustaran con los eventos y la densidad del lodo que se empleo en el pozo. En la tercera columna se coloco el registro de resistividad, donde se le extrapolo los mismos puntos de lutitas empleados para el registro sónico, y se le realizo un filtrado a la misma para posteriormente determinar las líneas de compactación que mejor ajustara a los eventos y la densidad del lodo empleado durante la perforación. En la quinta columna se coloco el registro de densidad el cual fue utilizado para determinar el gradiente de sobrecarga. En la sexta columna se coloco la densidad del lodo, las pruebas de goteo, los MDTs y los eventos que ocurrieron durante la perforación del pozo. Y a partir de ahí se determinan las presiones de poro y gradientes de factura por diferentes métodos para ser ajustadas con todos los datos anteriores y finalmente se traza una PP y gradiente de fractura definitiva

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que represente de la mejor manera todos los eventos que se presentaron durante la perforación.

En la siguiente tabla se presentan los parámetros que se utilizaron en la predicción de la presión de poro. Pozo Noxal-1 Vertical

Modelo PP Dt Bowers PP Dt Eaton PP Res Eaton

Exponente 3 2.8 0.6

Const. A 12.7

Const.B 0.744

La siguiente tabla muestra los parámetros que se usaron en la predicción de la curva de gradiente de fractura para el pozo de correlación Noxal-1. Pozo Modelo Razón de Poisson K0 FG Res Eaton De los datos de Pruebas de Goteo Noxal-1 Vertical FG Matthews and 0.68 Kelly

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Eventos presentes durante la perforación del pozo verticalmente se muestran en la siguiente tabla. Profundidad 1754.00 1850.00 2755.00 2849.00 2910.00 3166.00 3336.00 3374.00 3432.00

Evento Fricciones Fricciones Perdidas de Circulación ST Perdidas de circulación Perdidas y Ganancias Resistencia y Perdidas Perdidas Gas+Perdidas

De igual forma se hizo un análisis similar para el pozo Noxal-1 a partir del Side Track a 2849 m Las presiones de poro se calcularon por los siguientes métodos. Pozo Noxal-1 –Side track

Modelo PP Dt Bowers PP Dt Eaton PP Res Eaton

Exponente 3 2.8 0.8

Const. A 12.7

Const.B 0.744

Los métodos que se utilizaron para calcular los gradientes de fractura se muestran en la siguiente tabla. Pozo

Noxal-1 Vertical

Modelo

K0

FG Res Mattews and Kelly

0.75

FG Matthews and Kelly

0.71

Las pruebas de goteo realizadas en Noxal-1 son:

Profundidad (m)

Densidad equivalente ( g/cc)

LOT

1553.00

1.28000

#1

1.44000

#2

1880.00 2930.00 3367.00

POZO Leek 1

1.49000 1.77000

#3 #4

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Los eventos que se presentaron en esta etapa de side track son:

Profundidad

Evento

1754.00

Fricciones

1850.00

Fricciones

2755.00

Perdidas de Circulación

2849.00

ST

3163.00

Gas

3348.00

Gas

3557.00

Gas

3640.00

Fricciones

Las pruebas de MDTs que se efectuaron son las siguientes:

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Profundidad

Valor de MDT

2138.00

1.20000

2141.00

1.20000

2157.00

1.21000

2186.00

1.18000

2463.00

1.17000

2489.00

1.17000

2556.00

1.17000

2568.00

1.16000

2588.00

1.16000

2595.00

1.16000

2605.00

1.16000

2621.00

1.16000

2629.00

1.16000

2640.00

1.16000

2659.00

1.16000

2664.00

1.16000

2759.00

1.16000

2769.00

1.15000

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Dando como resultado un valor de presión de poro y gradiente de fractura que se ajusta a los acontecimientos que se presentaron y a las presiones de poro y gradientes de fracturas por los diferentes métodos utilizado. 11.1.2.- Determinación de los perfiles de presión pozo Leek Para este pozo se emplearon las velocidades de intervalo para calcular una densidad de la columna de formación sintética, misma que se calibro con la densidad obtenida del pozo de correlación Noxal-1, para obtener las constantes de bowers a utilizarse en los calculos, igualmente se determino un registro sónico sintético que sirvió para verificar las líneas de compactación establecidas anteriormente y así poderse hacer la extrapolación hacua el pozo Leek-1. En el primer carril de la figura se presenta la velocidad de intervalo del obtenidas a partir del picado fino en las coordenadas del pozo Leek, en el segundo carril se presen ta el registro sonico sintetico obtenido a partir de la densidad de formación sintetica y en el tercer carril se grafica la densidad del pozo de correlación Noxal 1, junto con la densidad de formación obtenida a partir del la velocidad de intervalo del pozo Leek, en este caso se ajustaron las constantes de Bowers para sobreponer ambas densidades de formación . Finalmente en el cuarto caril se presenta los calculos de la presion de poro y fractura obtenidas para el pozo Leek una vez que los parámetros han sido calibrados y el valor de la sobrecarga ha sido calculada a partir de los datos de densidad de formación

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11.1.3.- Correlación de perfiles de presion y selección de puntos de asentamiento.

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Unidad de Perforación y Mantenimiento de Pozos Gerencia de Ingenieria y Tecnologia VSDSE-1 Pozo Leek-1 Perfiles de Presión Pozo Leek-1 gr/cc Peso de lodo (gr/cc) 0.7

0.8

0.9

1

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2

500

pp FG Densidad de lodo PP_SF

1000

FG_SF OBG

Profundidad (m)

1500

2000

2500

3000

3500

11.2.- Comentarios, observaciones y recomendaciones.

•

La curva en color rosa representa el gradiente de sobrecarga obtenido para la localización Leek -1, a partir del registro de densidad, obtenido de la velocidad de intervalo, creando una densidad sintética con la ecuación de Gardner con un

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•

•

•

•

• •

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coeficiente de 0.236, y un exponente de 0.25; así como del registro de densidad del pozo de correlación Noxal-1, y de aplicar el método de Miller para los primero 500 m debajo del lecho marino.” La curva en color rojo representa los valores del gradiente de la presion de poro, obtenidos mediante la correlacion de Eton 2, a partir de un registro sónico sintético generado a partir de la densida de la columna litostatica obtenida en el paso anterior, y utilizando mismas constantes y tendencias de compacatación del pozo Noxal. La curva color azul, representa los valores del gradiente de presión de fractura obtenidos a partir de la presión de poro y gradiente de sobrecarga y utilizando el método de Mathews & Kelly, con un k0 de 0.8, y tomando de referencia las pruebas de goteo de los pozos de correlación Noxal 1 La curva punteada en color rojo resulta de aplicar un factor de seguridad a los valores de presón de poro con la finalidad de seleccionar las densidades de lodo que reduscan la posibilidades de manifestación durante los viajes de sarta, en este caso se aplico un valor de 0.05 gr/cc equivalentes a 0.5 ppg. La curva punteada en color azul, representa los valores del gradiente de fractura considerando un factor de seguridad con la finalidad de reducir las posibilidades de perdidads de circulación durante los viajes de sarta por efecto de surgencia, en este caso se considero 0.05 gr/cc (0.5ppg). La curva en color verde muestra las densidades de lodo a manejar para la perforación del pozo.. Las lineas verticales continuas de color negro representan los puntos de asentamiento para las tuberias de revestiminto en la construcción del pozo.

11.3 Pronóstico de Presiones Anormales

De acuerdo a la predicción de los prefiles de presión calculados, se presentan dos regiones de tendencias de presión incremental, la primera de 1200 a 1500m y la segunda de 1700 a 2400m, y entre estás, tendencias de disminución de presión asociadas a una discordancias en los cambios de formación la primera en la transición del Reciente Plioceno y plioceno Superior y la segunda entre el Plioceno Inferior y Mioceno Mediocon la auseuncia de Mioceno superior. Finalmente de 2500m en adelante se presenta un zona de presion normal que llega hasta la profundidad toral del pozo.

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12.- ESTADO MECÁNICO PROGRAMADO Y CARACTERÍSTICAS DE LA GEOMETRÍA DEL POZO. 12.1.- Estado Mecánico Gráfico. COLUMNA GEOLÓGICA PROGRAMADA (m.v.b.m.r)

DISEÑO PRINCIPAL CABEZAL SUBMARINO 18 ¾” 15 M Modelo DMS-700 Vetco Gray EMR/NMM =25 m

EMRLM = 873 m CIMA DE CABEZAL 18 ¾” = 2.30 m CIMA DE HOUSING 36” = 2.30 m LANDING SUB COLLED 20” x 16” = 1400 m

T.A = 848 m

Temp (LECHO MARINO) = 4 oC

Zona Obscura = 2 m

“Jeteada” 928 m

TR 36” Bna. 26”

A.M. + B.V. 1.03-1.06 gr/cm3 A.M. + B.V. 1.06-1.45 gr/cm3

FM

848 m 1000 m

Landing Sub a 1400 m

1600 m

TR 20” K-55; 133lb/pie

LODO SINTÉTICO 1.17 - 1.30 gr/cm3

Bna. piloto 12 1/4” Bna. 16 1/2” x 20”

LINER 16”

2100 m

N-80, 84 lb/pie;

Bna. piloto 14 3/4”Conexión: HYD 521 Ampliador 17 ½”

TR 13 3/8”

LODO SINTÉTICO 1.35 - 1.45 gr/cm3

2500 m

TRC-95/P-110; 72 lb/pie, Conexión: HD-

PLI SUP

1647 m

PLI MED

1855 m

PLI INF

2025 m

MS

2260 m

MM

2445 m

MI

2560 m

MI OBJ A

2585 m

LODO SINTÉTICO 1.30 - 1.35 gr/cm3

Bna. 12 ¼”

2000 m

3000 m MI OBJ B

3170 m

PT

3505 m

TR 9 5/8” 53.50 lb/pie ; TRC-95/P-110 Conexión: HD 513

3505 m

4000 m

POZO Leek 1

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12.2.- Objetivo de Cada Etapa. Eta pa

Diámetro Barrena (pg)

Profundidad (mv)

Profundidad (md)

Diámetro TR (pg)

1

26”

848

930

36”

2

26”

930

1600

20”

3

12 ¼” 16 ½” x 20”

1600

2100

16”

4

14 ¾” Ampliador a 17 ½”

2100

2500

13 3/8”

5

12 ¼”

2500

3505

9 5/8”

POZO Leek 1

Objetivo Jetear la TR Conductora e instalar housing de 30”. TR Superficial, instalar cabezal de 18 ¾” 10M x 20”, BOP’s Subsea y Riser, para poder entrar con seguridad a la zona de incremento de presión de formación. Primer TR intermedia para avanzar dentro del Plioceno Medio y proteger las formaciones someras débiles. Así mismo contar con el gradiente de fractura suficiente para entrar a la zona de mayor presión. Segunda TR intermedia para cubrir y aislar la zona de alta presión y pasar discordancia del Mioceo superior y entrar con seguridad al Mioceno Inferior TR de producción para aislar los objetivos de Mioceno Inferior

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12.3.- Problemática que puede presentarse durante la perforación. Etapa

Diámetro Barrena (pg)

Profundidad (mv)

Profundidad (md)

Problemática

Alternativas de Solución

Desplazar la localización Deslizamiento del a nuevas coordenadas conductor de 30” al proporcionadas por el finalizar el jeteo. Activo. 1 Jeteo

2

3

4

26

26

Piloto 12 1/4 Ampliador 16 ½ x 20

Piloto 14 ¾” Ampliador 17 ½”

POZO Leek 1

848

930

1600

2100

930

1600

2100

2500

Verificar condiciones climatologicas y Perdida de control condiciones de de la verticalidad operación con ROV en el lecho marino. Se pueden presentar valores de Presión de poro de 1.06 a 1.10 gr/cm3 en el intervalo de 1400 a 1600m.

Se pueden presentar perdidas de circulación por intercalaciones de arena lutita ,

Posibles perdidass de circulación debido al cambio litologico generado por la discordancia del Mioceno Superior

Utilizar la técnica de Pump & Dump, para lo cual se tiene calculado utilizar un volumen de 1200 m3 de lodo bentonitico con densidad de 1.7 gr/cc. Considerar el bombeo de baches de carbonato de calcio fino y medio a fin de formar el repello suficiente para reducir las perdidas de circulación. La utilización de la herramienta APWD permitira manejar y ajustar en caso necesario las densidades de lodo propuestas para esta etapa. Considerar el bombeo de baches de carbonato de calcio fino y medio a fin de formar el repello suficiente para reducir las perdidas de circulación. La utilización de la herramienta LWD/APWD permitira manejar y

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6

12 ¼”

2500

3505

Posibles perdidass de circulación debido al cambio litologico generado por la discordancia del Mioceno Superior

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ajustar en caso necesario las densidades de lodo propuestas para esta etapa. Considerar el bombeo de baches de carbonato de calcio fino y medio a fin de formar el repello suficiente para reducir las perdidas de circulación. La utilización de la herramienta LWD/APWD permitira manejar y ajustar en caso necesario las densidades de lodo propuestas para esta etapa.

12.4.- Recomendaciones.

•

En los casos de problemas por pérdidas de circulación, se presentan en la sección 15) Fluidos de Perforación, los correspondientes diagramas de flujo en cada etapa para el control de las pérdidas.

•

Es importante mencionar que en todas las etapas del Terciario está permitido utilizar para el control de las pérdidas obturantes, incluyendo los que no son solubles al ácido, para incrementar, si es necesario, el gradiente de fractura en las formaciones más críticas; lo anterior se debe a que no están programados para probarse intervalos de interés por parte del Activo.

•

A continuación se presenta un diagrama de flujo con las diversas alternativas que se pueden presentar durante la perforación del pozo mencionadas en la tabla anterior y las opciones para resolverlas:

POZO Leek 1

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Alternativas del diseño CONTINGENCIAS Leek-1

TR 36” jet Barrena 26” Barrena Piloto 12 ¼” Ampliador Mecánico 16 ½”x20” TR 16”

Si no se perfora hasta 2550 m Asentar TR de 13 3/8” a profundidad alcanzada

Barrena Piloto 14 ¾” Ampliador Hidráulico a 17 ½” TR 13 3/8”

CONTINGENCIAS RESUMEN: : LINER 7 5/8”: Bna. 8 ½” LINER 11 ¾” Bna 10 5/8” x 12 ¼”

Barrena Piloto 12 ¼” Ampliador Hidráulico a 14 ¾” A 2500 m

Barrena 12 ¼” a PT (3505 m)

Meter TR 11 3/4”

SE ALCANZO LA PT EN LA

no METER Liner 9 5/8 A PROFUNDIDAD ALCANZADA

si

Agujero a calibre de 12 1/4”

no

si Liner 9 5/8” Bajar a reconocer fondo perforado

Con Barrena 8 ½” PERFORARA A PT

Liner 7 5/8”

POZO Leek 1

Terminar

Liner 9 5/8” PT

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12.5.-Estado Mecánico “Contingencia” COLUMNA GEOLÓGICA PROGRAMADA (m.v.b.m.r)

DISEÑO ALTERNATIVO 1 CABEZAL SUBMARINO 18 ¾” 15 M Modelo DMS-700 Vetco Gray EMR/NMM =25 m

EMRLM = 873 m CIMA DE CABEZAL 18 ¾” = 2.30 m CIMA DE HOUSING 36” = 2.30 m LANDING SUB COLLED 20” x 16” = 1400 m

T.A = 848 m

Temp (LECHO MARINO) = 4 oC

Zona Obscura = 2 m

“Jeteada” 928 m

TR 36” Bna. 26”

A.M. + B.V. 1.03-1.06 gr/cm3 A.M. + B.V. 1.06-1.45 gr/cm3

FM

848 m 1000 m

Landing Sub a 1400 m

1600 m

TR 20” K-55; 133lb/pie

LODO SINTÉTICO 1.17 - 1.30 gr/cm3

Bna. piloto 12 1/4” Bna. 16 1/2” x 20”

LINER 16” N-80, 84 lb/pie;

Bna. piloto 14 3/4”Conexión: HYD 521 Ampliador 17 ½”

2100 m

TR 11 3/4” 60 lb/pie ; P-110 Conexión: HD SLX

Liner 9 5/8”

PLI INF

2025 m

3505 m

2000 m

MM

2445 m

MI

2560 m

MI OBJ A

2585 m

2500 mLODO SINTÉTICO 1.30 - 1.35 gr/cm3

Bna. 10 5/8” x 12 1/4” 53.50 lb/pie ; TRC-95/P-110 Conexión: HD 513

1855 m

2260 m

TR 13 3/8” Bna. 12 ¼” x 14 ¾”

1647 m

PLI MED

MS

LODO SINTÉTICO 3 1.35 - 1.45 gr/cm

TRC-95/P-110; 72 lb/pie, Conexión: HD-

PLI SUP

3000 m

MI OBJ B

3170 m

PT

3505 m

4000 m

POZO Leek 1

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COLUMNA GEOLÓGICA PROGRAMADA (m.v.b.m.r)

DISEÑO ALTERNATIVO 2 CABEZAL SUBMARINO 18 ¾” 10 M Modelo STC -10 CAMERON EMR/NMM =25 m

EMRLM = 873 m CIMA DE CABEZAL 18 ¾” = 2.30 m CIMA DE HOUSING 36” = 2.30 m LANDING SUB COLLED 20” x 16” = 1400 m

T.A = 848 m

Temp (LECHO MARINO) = 4 oC

Zona Obscura = 2 m

“Jeteada” 928 m

TR 36” Bna. 26”

A.M. + B.V. 1.03-1.06 gr/cm3 A.M. + B.V. 1.06-1.45 gr/cm3

FM

848 m 1000 m

Landing Sub a 1400 m

1600 m

TR 20” K-55; 133lb/pie

LODO SINTÉTICO 1.17 - 1.30 gr/cm3

Bna. piloto 12 1/4” Bna. 16 1/2” x 20”

LINER 16”

2100 m

N-80, 84 lb/pie;

Bna. piloto 14 3/4”Conexión: HYD 521 Ampliador 17 ½”

TR 13 3/8” TRC-95/P-110; 72 lb/pie, Conexión: HD-

Bna. 10 5/8” x 12 1/4”

Liner 9 5/8”

LODO SINTÉTICO 1.35 - 1.45 gr/cm3

2500 m LODO SINTÉTICO 1.30 - 1.35 gr/cm3 3000 m

53.50 lb/pie ; TRC-95/P-110 Conexión: HD 513

Bna. 8 ½”

LINER 7 5/8”

3505 m

PLI SUP

1647 m

PLI MED

1855 m

PLI INF

2025 m

MS

2000 m

2260 m

MM

2445 m

MI

2560 m

MI OBJ A

2585 m

3000 m MI OBJ B

3170 m

PT

3505 m

39 lb/pie ; P-110 Conexión: HD-SLX

4000 m

POZO Leek 1

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COLUMNA GEOLÓGICA PROGRAMADA (m.v.b.m.r)

DISEÑO ALTERNATIVO 3 CABEZAL SUBMARINO 18 ¾” 10 M Modelo STC -10 CAMERON EMR/NMM =25 m T.A = 848 m

Temp (LECHO MARINO) = 4 oC

EMRLM = 873 m CIMA DE CABEZAL 18 ¾” = 2.30 m CIMA DE HOUSING 36” = 2.30 m LANDING SUB COLLED 20” x 16” = 1400 m

Zona Obscura = 2 m

“Jeteada” 928 m

TR 36” Bna. 26”

A.M. + B.V. 1.03-1.06 gr/cm3 A.M. + B.V. 1.06-1.45 gr/cm3

FM

848 m 1000 m

Landing Sub a 1400 m

1600 m

TR 20” K-55; 133lb/pie

LODO SINTÉTICO 1.17 - 1.30 gr/cm3

Bna. piloto 12 1/4” Bna. 16 1/2” x 20”

LINER 16”

2100 m

N-80, 84 lb/pie;

LODO SINTÉTICO 1.35 - 1.45 gr/cm3

HYD 521 Bna. piloto 14 3/4” ampliador 17Conexión: ½”

TR 13 3/8”

2500 m

TRC-95/P-110; 72 lb/pie, Conexión: HD-

Bna. 12 ¼” x 14 ¾”

TR 11 3/4”

Bna. 10 5/8” x 12 1/4”

LODO SINTÉTICO 1.30 - 1.35 gr/cm3

53.50 lb/pie ; TRC-95/P-110 Conexión: HD SLX

1647 m

PLI MED

1855 m

PLI INF

2025 m

MS

2000 m

2260 m

MM

2445 m

MI

2560 m

MI OBJ A

2585 m

3000 m

TR 9 5/8” Bna. 8 ½”

PLI SUP

53.50 lb/pie ; TRC-95/P-110 Conexión: HD 513

3505 m

LINER 7 5/8”

MI OBJ B

3170 m

PT

3505 m

39 lb/pie ; P-110 Conexión: HD-SLX

4000 m

13.- ESTIMACIÓN DEL GRADIENTE GEOTÉRMICO. Profundidad Vertical (m)

Temperatura (°C)

0

26.67

848-3500

64

POZO Leek 1

Gradiente (°C/m)

Observaciones Temperatura en superficie

3°/30m

Gradiente de temperatura estimado del Lecho Marino a la Profundidad Total.

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GRADIENTE GEOTÉRMICO LEEK 1 TEMPERATURA °C 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

0

500

PROFUNDIDAD (M)

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

POZO Leek 1

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14.- PROYECTO DIRECCIONAL. 14.1.- Pozos verticales.

Control de la Verticalidad Profundidad inicial (m.d.b.m.r.)

Profundidad final (m.d.b.m.r.)

Intervalo máximo entre desviación (m)

Máxima desviación (grados)

848

930

100

0° 30´

0° 30´

Totco

930

1600

100

1°

0° 30´

MWD

1600

2100

100

1°

0° 30´

MWD

2100

2500

100

1°

0° 30´

MWD

2500

3505

100

1°

1° 30´

MWD

Máxima severidad Herramienta de (grados/30m) medición

El desplazamiento horizontal máximo con respecto a los objetivos debe ser de 50 m de 2,000 m a 3 500 m.

13.2 Gráficos del plan direccional. La verticalidad del pozo se debe mantener dentro de los siguientes límites:

2° de desviación máxima

Sin exceder un máximo de radio del objetivo de 50 m. La geometría del pozo deberá ser un agujero de calidad que no exceda de 4” el diámetro de la barrena utilizada.

POZO Leek 1

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15.- PROGRAMA DE FLUIDOS DE PERFORACIÓN Y CONTROL DE SÓLIDOS.

Tabla 1. Datos generales. Estado mecánico

POZO Leek 1

Ø TR (pulg)

Ø Barrena (pulg)

Intervalo (m)

Longitud (m)

Tipo de Fluido

Densidad (g/cm3)

36”

26”

928

84

Agua de mar y Baches Viscosos

1.05

20”

26”

1600

672

Agua de mar y Baches Viscosos

1.05 – 1.45

16”

12 ¼” x 20”

2100

500

SINTETICO

1.17-1.30

13 3/8”

14 ¾” x 17 ½”

2500

400

SINTETICO

1.35 - 1.45

9 5/8”

12 ¼”

3500

1000

SINTETICO

1.30 – 1.35

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Tabla 2. Volúmenes estimados de fluido (m3). * Con un 10 % de descalibre para fluidos E.I. y 20 % para fluidos base agua. Etapa Volumen en superficie Volumen de riser Volumen en Tubería de Revestimiento Volumen en agujero descubierto* Volumen de impregnación Volumen total sin contingencias

POZO Leek 1

36”

26”

20”

17 ½”

12 ¼”

200 0

200 0

150 167

150 167

150 167

120

33

134

179

128

3949

111

68

84

130

92

170

692

656

699

320

4182

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Tabla 2a, Materiales a utilizar por etapa Productos

Presentación

Etapa 30" - 26"

Etapa 20"

Lodo Requerido Bentonita Sosa Caustica Carbonato de Sodio Gelex Tannathin Polipac R Goma Xantana Liquida Barita Aceite Sintetico IO 16 - 18 Suremul Surewet VG Supreme VG Plus Cloruro de Calcio 94 % Cal Ecotrol RD Rheflat Rhethik Rheduce Rhebuild

m3 Sacos Sacos Sacos Bolsa Sacos Sacos Totems Sacos Mts Cubicos Tambores Tambores Sacos Sacos Sacos Sacos Sacos Tambores Tambores Tambores Tambores

4502

692

Carbonato de Calcio Medio Carbonato de Calcio Grueso Carbonato de Calcio Extra-G G-Seal Plus C-Seal Plus Super Sweep Form-A-Squeeze Mix II Fino Mix II Medio Oxido de Zinc Form-A-Plug II Form-A-Plug Acc Form-A-Plug Ret Magma Fiber

Sacos Sacos Sacos Sacos Sacos Cajas Sacos Sacos Sacos Sacos Sacos Sacos Bidon Sacos

POZO Leek 1

3547 146 80 163 35 73 15 37950

5600 102 14 5 21 63 264 200 48 8 4 4 4 Materiales de contingencia 500 300 500 300 200 500 200 5 200 168 168 0 0 0 0 0

Etapa 17 1/2" Etapa 12 1/4"

656

Total

699

6549

3000 102 14 5 21 63 264 200 48 8 4 2 0

3000 102 14 5 21 63 264 200 24 4 2 2 0

3547 146 80 163 35 73 15 49550 306 42 15 63 189 792 600 120 20 10 8 4

300 300 200 300 100 5 0 0 0 0 300 150 6 90

200 200 150 200 100 5 0 0 0 0 0 0 0 0

1300 1300 550 1000 400 15 200 168 168 0 300 150 6 90

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15.1.1 Etapa 1: TR 36” (Jeteo con Barrena 26”)

Fluidos a utilizar En la etapa de 36”, se perforará con el sistema de Jeteo, con bombeo continuo de agua de mar y Baches Viscosos de 10 m3 de fluido Bentonítico cada 10 metros perforados para mantener limpio el agujero. Tabla 3. Propiedades físicas del lodo. Intervalo (m)

Tipo de fluido

Densidad (g/cm3)

Filtrado API (ml)

844 - 928

Agua de mar y Baches Viscosos

1.04 – 1.06

<18

Relación (Ac/Agua)

% máx. Sólidos

Cloruros (ppm)

MBT (kg/m3)

3

<1800

80 - 100

Emulsi ón (volts)

* Especificar si el filtrado es API ó APAT, de acuerdo a la etapa y tipo de fluido.

Tabla 4. Propiedades reológicas del fluido.

Visc. Marsh segundos

VP cp

200- 250

14- 22

PC L6 L3 Gel 0 Gel 10 lb/100 ft2 °Fann °Fann lb/100 ft2 lb/100 ft2 >30

14 - 26

13 – 24

20 - 25

25 - 30

Antecedentes:

Etapa/Pozo Jeteo TR 30” Pozo Noxal 1: Fluido Bentonitico

Antecedentes en pozos de correlación entre 844 - 928 m. Metió placa de 36” checando lecho marino a 961.8 m con 8000 lbs. Entró en zona de fango (zona oscura) 4.2 m.Tirante de agua 935.9 m. Metió TR-30” a través de labbase guía permanente a 88.75 m. Conectó Running - Tool de 30” y bajó TR a base guía permanente (colocada en contrapozo) y fijo en misma. Armó y metió sarta de jetteo con barrena 26”, T-115 y sarta direccional y bajo a con sarta de jeteo a fondo marino 961 m, efectuo jeteo con bombeo de agua de mar y baches de lodo bentonitico de 1.06 gr/cc x 150 seg hasta 1025 m donde suspende por falla en el sustituto del TOP-DRIVE (sarta en estatico por 1:40 hrs), continuó jeteando a 1032 m, aumentando el bombeo de baches de lodo bentonitico de 1.06 gr/cc x 180 seg de 8 m3 a 10 m3 de 1.15 gr/cc x 180 seg, en repetidas ocasiones sin observar avance. Levantó sarta de jeteo a 961 m, observando fricciones de 550,000 lb, con bombeo de baches de lodo de 1.15 gr/cc, continúo sacando sarta a 951 m. Reposicionó equipo, a 135° al sureste. Con sarta de jetteo de 30" a 941 m, espero mejores condiciones

POZO Leek 1

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climatologicas. Metió sarta de jetteo de 30" a 960.72 m, jetio con TR 30" a 1047 m con bombeo continuo de agua de mar y baches de lodo bentonitico de 1.06 gr/cc x 180 seg, de 8 m3, reposo sarta de jeteo.

Recomendación.

Preparar los baches viscosos con agua de perforación densidad 1.05 g/cc Viscosidad Marsh 200 – 250 seg., bombeando 10 m3 cada 10 metros perforados para limpieza óptima del agujero. Al finalizar la operación de Jeteo bombear un bache viscoso de 20 m3 para asegurar la limpieza del pozo. Mantener a bordo de la plataforma agua de perforación suficiente para la preparación de los baches bentoniticos. Tratar el agua de perforación con Carbonato de Sodio (Soda Ash) para precipitar el ión calcio y mejorar el rendimiento de Bentonita e incorporación de la misma. Agregar Sosa Cáustica y mantener pH 10. En caso de ser necesario utilizar Gelex como extendedor de Bentonita para optimizar la logística de materiales. Utilizar el gasto óptimo de la barrena (40 gal. x pulg.), para mejorar la limpieza del agujero y evitar resistencias en el jeteo.

15.2.-Etapa 26: TR 20” ( Barrena 26” )

La etapa de 26”, se perforará con bombeo continuo de agua de mar y Baches Viscosos de 15 m3 cada 28 metros perforados para la limpieza del agujero. Tabla 5.-Propiedades físicas del lodo. Intervalo (m)

Tipo de fluido

Densidad (g/cm3)

Filtrado API (ml)

Relación (Ac/Agua)

% máx. Sólidos

Cloruros (ppm)

MBT (kg/m3)

Emulsi ón (volts)

928 -1600

Agua de mar y Baches Viscosos

1.04 – 1.45

<18

-

3 - 20

<1800

80 - 100

-

POZO Leek 1

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DE:184

Tabla 6 Propiedades reológicas del fluido.

Visc. Marsh segundos

VP cp

200- 250

14- 22

PC L6 L3 Gel 0 Gel 10 2 2 lb/100 ft °Fann °Fann lb/100 ft lb/100 ft2 > 30

14 - 26

13 – 24

14 - 22

19-27

Antecedentes:

Etapa/Pozo Etapa 26” Pozo Noxal 1 Fluido Bentonitico

POZO Leek 1

Antecedentes en pozos de correlación de 928 a 1600 m. Esperas por fuertes corrientes marinas. Con barrena de 8 ½” PDC, motor de fondo y LWD, perforo de 1047 a 1520 m, con bombeo continuo de agua de mar y 8 m3 de baches de lodo bentonitico de 1.15 gr/cc x 120 seg con 16 kg/m3 de Prosello Fino y Medio, lleno pozo con 50 m3 de lodo bentonitico de 1.47 gr/cc x 100 seg. Bajo barrena de 26" y motor de fondo a 957 m, monitoreo entrada de la barrena en el housing de 30". Con barrena de 26" y motor de fondo amplio agujero de 8 1/2" a 26" de 1046 a 1063 m, con bombeo continuo agua de mar y baches bentoniticos de 1.06 gr/cc x 150 seg., con 20 kg/m3 de Prosello Fino y 20 kg/m3 de Prosello Medio, continuo ampliando a 26" a 1520 m, con bombeo de baches de lodo bentonitico de 1.15 gr/cc x 150 seg, con 40 kg/m3 de Prosello Fino y 40 kg/m3 de Prosello Medio cada tramo perforado. Lleno pozo con 320 m3 de lodo bentonitico de 1.37 gr/cc x 150 seg, con 80 kg/m3 de Prosello Fino y Medio, observando con la cámara submarina, circulación normal en boca del pozo. Levanto barrena en viaje corto a 1040 m, espero para generar 400 m3 de lodo bentonitico de 1.37 g/cc. Metió barrena a fondo perforado, libre. Lleno pozo con 320 m3 de lodo bentonitico de 1.37 g/cc, levanto barrena a superficie. Observo cable guia # 4 enrredado en la barrena. Metió TR de 20” 106 lb/ft a 1504 m, cemento TR de 20”.

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DE:184

Análisis Hidráulico Etapa 26” ©1995-2006 M-I L.L.C.

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Dep th (m)

F o rmatio n Top

G eo metry MD/ T VD Csg O D/ I D (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Agua de Mar y Baches Bentoniticos Analisis Hidraulico Etapa 26"

Den sity (sp . g r.) 90

1.00

MD: 1600 TVD: 1600 Bit Size: 26 Date: 05/05/2009

Perfora con Bna 26" a 1600 m

* Mark of M-I L.L.C .

1.05

1.10

PV (cP) YP, L SYP (l b /100ft 1.15

0

30

60

T emp eratu re (°C) 20

30

m m in

Operator: Well Name: Location: Country:

Va (ft/mi n ) 40

0

30

Ho l e Clean I n d ex 60

VG

G

F

P

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Pressu re Distri b u ti o n (%) Bit = 32

Ann = 0.8

DS = 67.2

100 200 300

Dril l in g F lu i d

400

Water-Based Mud Mud Weight 1.06 sp.gr. Test Temp 30 °C

500

System Data

600 700 800 900

Fondo Marino

928 928

30.000 28.000

Flow Rate

950

Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozz les

15 m/hr 80 rpm 2 1000 lb 18-18-18-20- 0 0-0-0-0-0

Pressu re L o sses

1000

Modified Power Law Drill String 1397 psi MWD 375 psi Motor 250 psi Bit 665 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 17 psi Surface Equip 54 psi U-Tube Effect 38 psi Total System 2896 psi

1100 1200 1300 1400 1500

Csg Shoe TD

1700

ES D ECD ECD+Cut

PV YP LSY P

Annulus Drill String

Turb

Top

26.000 Btm

1600 1600

Top

1600

gal/min

Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.030 1.031 1.034 1.045 1.053 1.070

V R D H - V er sion 3.1

Fann 35

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD B

Figura Análisis hidráulico a 1600 m.

Figura . Bombeo de bache pesado densificado a 1.45 g/cc para llenar pozo. ESD en el fondo 1.228 g/cc. ECD máxima de 1.236 g/cc.

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Recomendación: Durante la etapa de perforación se requiere de personal disponible para la preparación constante de fluido bentonitico. Al finalizar de perforar el intervalo se recomienda llenar pozo con lodo de 1.45 g/cc, ESD en el fondo 1.228 g/cc, efectuar un viaje corto a la zapata 30” para verificar las condiciones del agujero. Utilizar un bache trazador al llenar el pozo y contabilizar el volumen real del pozo para efectos de cálculos en operación de cementación. Llenar pozo con fluido Bentonítico densidad 1.45 g/cc con 40 kg/m3 de CaCO3 Medio y 40 kg/m3 de CaCO3 Grueso, para asegurar el éxito en la introducción de la tubería de revestimiento de 20”. Asegurar el transporte del material químico para esta etapa realizando una buena coordinación logística entre el personal en plataforma y personal en tierra. Realizar un buen plan logístico de embarcaciones para retirar el remanente de Fluido Bentonítico y material químico base agua de la plataforma al finalizar la etapa, y recibir simultáneamente materiales químicos y fluido de perforación para la siguiente etapa.

15.2.2.-Etapa 26: TR 20” ( Barrena 26” Segunda Opción Propuesta Pump&Dump)

Intervalo de Perforación 26” Sistema de Fluido de Perforación

Productos Utilizados

POZO Leek 1

Agua de mar con bombeo de Baches Viscosos de lodo Bentonitico densidad 1.05 g/cc intervalo 928 – 1400 m. Perfora intervalo 1400 m – 1600 m con bombeo continuo de lodo bentonitico 1.40 g/cc, y lodo de 1.45 g/cc para correr TR. MI Gel: Arcilla viscosificante de alto rendimiento, incrementa la gelificación de los lodos base agua, proporciona propiedades reológicas y forma el enjarre en las paredes del agujero. Sosa Cáustica: Alcalinizante para control del pH, neutraliza los efectos de los gases ácidos. Soda Ash: Precipita ion calcio. Gelex: Material extendedor de arcillas. Poly Pac R: Polímero viscosificador. Trivis L (Goma Xantana Liquida): Viscosificante CaCO3 G y M: Material de sello.

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Equipo de Control de Sólidos Problemas Potenciales

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Perfora sin riser, retornos al lecho marino. Limpieza del pozo, inestabilidad del agujero, flujos de agua someros. Pérdida parcial de circulación. Pegas de tubería.

Indicadores de Desempeño del Intervalo Densidad Lodo (g/cc)

Filtrado API (ml/30 min)

Sólidos (%)

VP ( Cps )

PC (lbs/100ft2)

MBT (kg/m3)

928 - 1400

1.05

< 18

3

14 – 22

> 30

80 100

1400 - 1600

1.28

S/C

12 - 14

12 - 16

18 - 24

45 - 55

1600

1.45

<18

17 - 20

20 - 26

16 - 20

40 - 60

Profundidad del Intervalo (m)

Objetivo del Intervalo: ¾ El objetivo de este intervalo es perforar la etapa de 26” sin riser, con retornos al lecho marino. Este intervalo se perfora con bombeo continuo de agua de mar y baches de lodo viscoso de 1.05 g/cc hasta la profundidad de 1400 m, continuar perforando con sistema Pump&Dump con bombeo continuo de lodo bentonitico de 1.28 g/cc en el intervalo 1400 – 1600 m, se bombean baches adicionales de barrido como sea necesario para asegurar la limpieza del agujero. Al finalizar la sección llenar el agujero perforado con lodo bentonitico densificado a 1.45 g/cc con 80 kg/m3 de Carbonato de Calcio Grueso y Medio para correr TR de 20”.

Aspectos Operacionales: ¾ La sección de 928 m a 1400 m, se perfora con bombeo continuo de agua 3 de mar y Baches Viscosos de 15 m cada 28 metros perforados para la

limpieza del agujero. ¾ Se recomienda preparar el fluido Bentonitico Densificado de 1.90 g/cc previo a las operaciones de perforación para no interrumpir las operaciones. ¾ En la preparación del fluido bentonitico, utilizar agua de perforación con bajo contenido de cloruros, descartar agua de perforación con una salinidad mayor a 2000 ppm de Cloruros, esto con la finalidad de obtener un mejor rendimiento de la Bentonita.

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¾ Tratar el agua de perforación con Carbonato de Sodio (Soda Ash) para precipitar el ión calcio y mejorar el rendimiento de la Bentonita e incorporación de la misma. Agregar Sosa Cáustica y mantener un pH de 9.0 a 10.0. ¾ Utilizar el gasto óptimo de la barrena. Se recomienda aplicar 40 galones por pulgada, para mejorar la limpieza del agujero y evitar resistencias e inestabilidad del agujero. ¾ Para realizar la dilución de fluido pesado con agua de mar, se requiere instalar el sistema Mixing On The Fly para obtener una mezcla homogénea en el menor tiempo posible. ¾ Se realiza pre-mezcla del Agua de Mar con una concentración de 5 lts/m3 de Goma Xantana Liquida, misma que será alimentada al sistema Mixing On The Fly. ¾ Durante la etapa de perforación se requiere de personal disponible para preparación constante de fluido bentonitico. ¾ Al finalizar de perforar el intervalo se recomienda llenar el pozo con lodo bentonitico de 1.45 g/cc con una concentración de 80 kg/m3 de Carbonato de Calcio Grueso y Medio, ESD en el fondo 1.228 g/cc, ECD en el fondo 1.236 g/cc. Efectuar un viaje corto a la zapata de 30” para verificar condiciones del agujero, si no encuentra resistencia iniciar a remover el lodo de 1.45 g/cc; si encuentra resistencias en el viaje corto, repasar intervalo hasta verificar libre. ¾ Utilizar bache trazador al llenar el pozo y contabilizar el volumen real del pozo, para efectos de cálculos en operación de cementación. ¾ Asegurar el transporte del material químico para esta etapa realizando una buena coordinación de logística entre personal en plataforma y personal en tierra. ¾ Antes de alcanzar la profundidad de 1600 metros, bombear 25 m3 de baches viscosos para asegurar la limpieza del agujero al finalizar la etapa. ¾ Se recomienda una ROP controlada en el intervalo 1400 – 1600 m, para minimizar los cambios de sobrecarga de recortes en el anular, resultando en pegas de tubería, pérdida de circulación o empacamiento. ¾ Al llenar volumen del pozo, parar bombeo y con apoyo del ROV (Vehiculo Operado a Control Remoto) monitorear flujo del pozo, si no se observa

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flujo, sacar la barrena a superficie para correr TR 20”. Llenar el pozo con lodo de 1.45 g/cc. ¾ Tener disponible suficiente volumen de lodo de 1.45 g/cc bombeado al pozo en la corrida de la TR de 20”.

para ser

¾ Asegurar la disponibilidad de embarcaciones para retirar el remanente de fluido Bentonitico y materiales químicos base agua de la plataforma al finalizar la etapa y recibir simultáneamente materiales químicos y fluido Sintético.

Tabla 7.- Volumenes de lodo requeridos para perforar etapa de 26 con tecnica de pump and Gump intervelo 1400 a 1600m Volumen de Lodo Requerido para la Etapa 26” Volumen de lodo en superficie, densidad de 1.05 g/cc

200 m3

Volumen de lodo para perforar sección: 928 – 1400 m, densidad 1.05 g/cc

255 m3

Volumen de lodo para perforar sección: 1400 – 1600 m, densidad 1.28 g/cc

2953 m3

Volumen para llenar 2 veces la capacidad del pozo, densidad de 1.45 g/cc.

633 m3

Volumen para llenar TR de 20” 756 m_ID 18.73”, 844 m TP_ID 4”, 1.45 g/cc

141 m3

Volumen Total de Fluido

4182 m3

Volumen de lodo 1.90 g/cc requerido para 2953 m3 de 1.28 g/cc

849 m3

Volumen de lodo 1.90 g/cc requerido para 633 m3 de 1.45 g/cc

306 m3

Volumen de lodo 1.90 g/cc requerido para 141 m3 de 1.45 g/cc

68 m3

Se estima utilizar 1223 m3 de lodo pesado de 1.90 g/cc en la etapa de 26”.

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Tabla 8.-Detalle de Volúmenes Sistema Pump&Dump: **

** Requiere datos de entrada para calculos

Profundidad Inicial:

1400

Profundidad Final: Dens. Lodo Inicial: Dens. Lodo Diluido: Dens. Agua de Mar: Factor de Dilución: Diam. Agujero Perf: Vol. Agujero Perf:

1600 1.90 1.28 1.03 3.48 26 68.51

Pump Rate:

1000

Tabla para mezclar dos fluidos un solo gasto ROP Horas para Volumen Volumen Perf. Diluido de Lodo Interv. 5 40.00 11,811 3,394 10 20.00 5,906 1,697 15 13.33 3,937 1,131 20 10.00 2,953 849 25 8.00 2,362 679 30 6.67 1,969 566 35 5.71 1,687 485 40 5.00 1,476 424 45 4.44 1,312 377 50 4.00 1,181 339

Tabla 9.- Requerimientos de gasto de bombeo en función del ROP. Volumen de mezcla de lodo 1.28 gr/cc para ser bombeado R.O. Horas P. para Perf. Interv. 5 40.00 10 20.00 15 13.33 20 10.00 25 8.00 30 6.67 35 5.71 40 5.00 45 4.44

POZO Leek 1

Pump Rate - GPM

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

5,906

7,087

8,268

8,914

10,630

11,811

12,993

14,174

15,355

16,536

17,717

2,953

3,543

4,134

4,725

5,315

5,906

6,496

7,087

7,677

8,268

8,859

1,969

2,362

2,756

3,150

3,543

3,937

4,331

4,725

5,118

5,512

5,906

1,476

1,772

2,067

2,362

2,658

2,953

3,248

3,543

3,839

4,134

4,429

1,181

1,417

1,654

1,890

2,126

2,362

2,599

2,835

3,071

3,307

3,543

984

1,181

1,378

1,575

1,772

1,969

2,165

2,362

2,559

2,756

2,953

844

1,012

1,181

1,350

1,519

1,687

1,856

2,025

2,194

2,362

2,531

738

886

1,034

1,181

1,329

1,476

1,624

1,772

1,919

2,067

2,215

738

787

919

1,050

1,181

1,312

1,444

1,575

1,706

1,837

1,969

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Tabla No 10- Volumen de lodo pesado requerido en función del ROP R.O.P. Horas para Perf. Interv. 5 40.00 10 20.00 15 13.33 20 10.00 25 8.00 30 6.67 35 5.71 40 5.00 45 4.44

Volumen de lodo 1.90 gr/cc Requerido Pump Rate - GPM

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1697 849 566 424 339 283 242 212 212

2036 1018 679 509 407 339 291 255 226

2376 1188 792 594 475 396 339 297 264

2562 1358 905 679 543 453 388 339 302

3055 1527 1018 764 611 509 436 382 339

3,394 1,697 1131 849 679 566 485 424 377

3733 1867 1244 933 747 622 533 467 415

4073 2036 1358 1018 815 679 582 509 453

4412 2206 1471 1103 882 735 630 552 490

4752 2376 1584 1188 950 792 679 594 528

5091 2546 1697 1273 1018 849 727 636 566

Tabla 11.- Relacion de gastos para generar lodo de mezcla de 1.28 y 1.45 gr/cc Cálculos para realizar mezcla de lodos: Gasto de la bomba al pozo GPM: 1000 1000 Densidad del Lodo Pesado: 1.9 1.9 Densidad del Agua de Mar: 1.03 1.03 Densidad de Lodo Deseado: 1.28 1.45 Factor de Dilución 3.48 2.07 GPM de Agua de Mar: 713 517 GPM de Fluido Pesado. 287 483

Equipo Adicional Requerido Para Perforar Sin Riser: El Sistema M-I SWACO MIXING ON THE FLY es recomendado para mezclar el fluido pesado de 1.90 g/cc con agua de mar en esta sección, podría ser instalado antes de iniciar la perforación del pozo. Antes de iniciar la sección asegurarse de que existen líneas de agua de mar apropiadas para ser instalado el MIXING ON THE FLY. Probar gasto de bombas centrifugas que alimentaran al sistema mixing on the fly. Se requiere la disponibilidad de dos barcos loderos con capacidad de 500 m3 cada uno, para preparar el fluido pesado de 1.90 g/cc.

POZO Leek 1

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Uso de Materiales Estimados para la Sección 26” Producto

Presentación

Tarimas

965.63

1620.3

N/A

80

2983

75

2

120

2

1

67

2

Viscosificante

1.5

73

2

Material de Puenteo

80

1013

25

Viscosificante

5.0

15

15

25 kg/sx

Dispersante

0.5

35

1

sx

Densificante

m3

Sosa Cáustica Carbonato de Sodio Polypac R Carbonato de Calcio Goma Xantana Tannathin

Conc. Kg/m3 o lts/m3

Cantidad Programada

Agua M-I Gel

Función

45 kg/ sx 25 kg/sx 25 kg/sx 22.7 kg/m3 50 kg/sx 1 m3

Barita

Fluido Base Viscosificante Controlador de pH Precipitante de Ion Calcio

37950 TOTAL DE TARIMAS

POZO Leek 1

122

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ANALISIS HIDRÁULICO ETAPA 26” ©1995-2006 M-I L.L.C.

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Dep th (m)

F o rmatio n G eo metry Top MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

Agua de Mar y Baches Bentoniticos Analisis Hidraulico Etapa 26"

An g le (°) 0

45

Den sity (sp .g r.) 90

MD: 1400 TVD: 1400 Bit Size: 26 Date: 05/05/2009

Perfora con Bna 26" a 1400 m

* Mark of M-I L.L.C .

1.00

1.05

1.10

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.15

0

30

60

T emp eratu re (°C) 20

30

m m in

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Va (ft/min ) 40

0

30

Ho le Clean In d ex 60

VG G

F

Pressu re Distrib u tio n (%) Bit = 34.5

P

Ann = 0.6

DS = 64.9

100

200

300

Drillin g F lu id Water-Based Mud Mud Weight 1.06 sp.gr. Test Temp 30 °C

400

500

System Data Flow Rate

950

gal/min

Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles

15 m/hr 80 rpm 2 1000 lb 18-18-18-20- 0 0-0-0-0-0

600

700

800

900

Pressu re L o sses

Fondo Marino

928 928

30.000 28.000

1400 1400

26.000

Modified Power Law Drill String 1251 psi MWD 375 psi Motor 250 psi Bit 665 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 12 psi Surface Equip 54 psi U-Tube Effect 28 psi Total System 2734 psi

1000

1100

1200

1300

PV YP LSYP

Annulus Drill S tring

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

Top

ESD ECD ECD+Cut

1500

B tm

Csg Shoe TD Top

1400

Turb Lam Turb

ESD ECD +Cut 1.030 1.031 1.034 1.042 1.048 1.062

V R D H - V er sion 3.1

Fann 35

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD B

Figura . Análisis hidráulico a 1400 m. ©1995-2006 M-I L.L.C. * Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Depth (m)

F o rmatio n G eo metry To p MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Den sity (sp .g r.) 90

MD: 1500 TVD: 1500 Bit Size: 26 Date: 05/05/2009

Perfora con Bna 26" a 1500 m Pump&Dump Bentonitico 1.30 g/cc Analisis Hidraulico Etapa 26"

1.00 1.05 1.10 1.15 1.20

PV (cP) YP, LSYP (lb/100ft 0

30

60

Temp eratu re (°C) 20

30

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

m m in

Va (ft/min) 40

0

30

Ho le Clean Ind ex 60

VG G

F

P

Pressu re Distrib u tion (%) Bit = 53.3

Ann = 1

DS = 45.7

100

200

300

Drillin g F lu id 400

500

Water-Based Mud Mud Weight 1.28 sp.gr. Test Temp 30 °C

600

Flow Rate

950

Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles

15 m/hr 80 rpm 2 1000 lb 18-18-18-20- 0 0-0-0-0-0

System Data

700

800

900

Fondo Marino

928 928

30.000 28.000

1500 1500

26.000

Pressu re L osses Modified Power Law Drill String 688 psi MWD 453 psi Motor 302 psi Bit 803 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 14 psi Surface Equip 59 psi U-Tube Effect 28 psi Total System 2448 psi

1000

1100

1200

1300

1400

1600

PV YP LSYP

Annulus Drill String

Top

ESD ECD ECD+Cut

B tm

Csg Shoe TD Top

1500

gal/min

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.050 1.051 1.054 1.141 1.148 1.162

V R D H - V er sion 3.1

Fann 35

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD B

Figura Análisis hidráulico a 1500 m. Pump&Dump con lodo bentonitico de 1.28 g/cc. ECD máxima en el fondo 1.162 g/cc.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 61

©1995-2006 M-I L.L.C. * Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Dep th (m)

F o rmatio n G eo metry Top MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Analisis Hidraulico Etapa 26"

Den sity (sp .g r.) 90

MD: 1600 TVD: 1600 Bit Size: 26 Date: 05/05/2009

Perfora con Bna 26" a 1600 m Pump&Dump Bentonitico 1.30 g/cc

1.00 1.05 1.10 1.15 1.20

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 0

30

60

T emp eratu re (°C) 0

20

DE:184

m m in

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Va (ft/min ) 40

0

30

Ho le Clean In d ex 60

VG G

F

P

Pressu re Distrib u tio n (%) Bit = 51.9

Ann = 1.1

DS = 47

100 200 300

Drillin g F lu id

400

Water-Based Mud Mud Weight 1.28 sp.gr. Test Temp 30 °C

500

System Data

600 700 800 900

Fondo Marino

928 928

30.000 28.000

Flow Rate

950

Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles

15 m/hr 80 rpm 2 1000 lb 18-18-18-20- 0 0-0-0-0-0

Pressu re L o sses

1000

Modified Power Law Drill String 727 psi MWD 453 psi Motor 302 psi Bit 803 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 17 psi Surface Equip 59 psi U-Tube Effect 33 psi Total System 2493 psi

1100 1200 1300 1400 1500

1700

Csg Shoe TD ESD ECD ECD+Cut

PV YP LSYP

Annulus Drill String

Top

26.000 B tm

1600 1600

Top

1600

gal/min

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.050 1.051 1.054 1.151 1.158 1.173

V R D H - V er sion 3.1

Fann 35

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD B

Figura Análisis hidráulico a 1600 m. Pump&Dump con lodo bentonitico de 1.28 g/cc. ECD máxima en el fondo 1.173 g/cc.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 62

DE:184

Figura Bombeo de bache pesado densificado a 1.45 g/cc para llenar pozo. ESD en el fondo 1.228 g/cc. ECD máxima de 1.236 g/cc. 15.3.-Etapa 3 TR 16” ( Barrena 12 1/4x 20”)

Tabla 12.-Propiedades físicas del lodo. Intervalo (m)

Tipo de fluido

Densidad

(g/cm3)

Filtrado APAT (ml)

Rel. Ac./Agua

% máx. Sólidos

Cloruros (ppm)

1600-2100

SINTETICO

1.17 -1. 30

<6

> 70/30

9 - 15

190,000 210,000

POZO Leek 1

MBT (kg/m 3)

Emulsión (volts) > 300

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PAG: 63

DE:184

Tabla Propiedades reológicas del fluido. Visc. Marsh segundos

VP Cp

55-80

20- 24

PC L6 L3 Gel 0 Gel 10 2 2 lb/100 ft °Fann °Fann Lb/100 ft lb/100 ft2 16 - 26

15 - 19

13 - 16

16 - 28

18 - 30

Antecedentes:

Etapa/Pozo Etapa 17 ½” Pozo Noxal 1 Fluido Ultradril

POZO Leek 1

Antecedentes en pozos de correlación de 1600 a 2100 m. Con Tubería de Revestimiento de 20” cementada a 1500 mm, realizo la preparación de Fluido ULTRADRIL utilizando las concentraciones ya definidas en el Programa de Fluidos. En operaciòn simultanea con la preparaciòn del Fluido ULTRADRIL se armò y bajò el Riser, lento por malas condiciones climatològicas y fuerte marejada. El proceso de mezcla de los materiales fue lento, debido a la falta de personal disponible para la preparación del Fluido. Después de realizadas las operaciones de introducción de Riser, se tenían preparados 208 m3 de Fluido ULTRADRIL sin peso por lo que se decidió en reunión conjunta con personal involucrado rebajar cemento con agua de mar bombeando baches viscosos hasta 1498 metros. Al tener preparados 371 m3 (Capacidad de presas en la plataforma) de Fluido ULTRADRIL, densidad 1.15 gr/cc, se realizó el desplazamiento de Agua de Mar por Fluido, teniendo pre-tratado con Ácido Cítrico y Soda Ash para prevenir la contaminación con cemento. Rebajó cemento y zapata hasta 1503 metros. Reconoció agujero hasta 1520 metros y perforó a 1530 metros, realizó prueba de LOT obteniendo una Densidad Equivalente en la Zapata de 1.28 gr/cc. Levantó Barrena de 17 ½” a la superficie. Bajó BHA con Barrena PDC, Motor de Fondo, MWD/LWD, ISONIC a fondo perforado. Durante esta operación se generó volumen en superficie, se ajusto la concentración de Black Fury a 10 lts/m3, por necesidades de la operación y para prevenir la formación de Hidratos ya que este material es una gilsonita diluida en glycol. De igual forma la concentración de Cloruro de Potasio fue ajustada a 45 kg/m3. Circuló aumentando densidad a 1.17 gr/cc. Perforó normal hasta 1850 metros, terminando con densidad de 1.19 gr/cc por programa según condiciones de operación definida previamente con la ayuda de Hidráulica Virtual realizados conjuntamente con el personal de PEMEX, Superintendente, Ingeniero de Proyecto y Químicos M-I SWACO, evaluando a diferentes condiciones y definiendo los parámetros con metros controlados 4-5 minutos/metro, circulando y limpiando el agujero para obtener un promedio de tasa de penetración de 10 metros/ Hora.

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 64

Etapa 17 ½” Pozo Noxal 1 Fluido Ultradril

POZO Leek 1

DE:184

Al perforar el intervalo 1500 a 1865 m se dio el seguimiento a la perforación con la Hidráulica Virtual para verificar la limpieza del agujero, ECD en profundidad perforada, ECD + Recortes, mismas que se obtuvieron con las propiedades fisicoquímicas del Fluido ULTRADRIL y condiciones de operación reales. Con esto se programaron los baches de limpieza con SUPERSWEEP al momento de observar una carga mayor de recortes en el Espacio Anular y por lo tanto un aumento en el ECD, así mismo la ROP fue controlada. Después de Perforar a 1865 m realizo viaje corto a la zapata libre, bajó a fondo libre, circuló limpiando agujero y posteriormente sacó barrena a superficie libre. La barrena y estabilizadores se observaron en excelentes condiciones, limpias sin aglomeración de arcillas.Tomó registros eléctricos, Sonico densidad neutrón, (Calliper) VSI sísmica. El calliper registró un volumen de pozo de 59.3 m3 hasta 1865.4 m dando un diámetro real de 18.02 pulgadas.

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PAG: 65

DE:184

Procedimiento para prevenir y controlar pérdidas de circulación:

Pérdidas de Circulación Diagrama de Procedimientos Intervalo 20" Pérdidas de Lodo y Filtraciones

< 1.5 m3/hr

1.5 a 6.5 m3/hr

> 6.5 m3/hr

Circule el Agujero con MPC que contenga 50 kg/m3 CaCO3 FyM & 10-20 kg/m3 G,CSeal

Mezcle y Bombee pildora de MPC con 60 kg/m3 CaCO3 (M&G) & 30-45 kg/m3 G, C-Seal Coloquela frente a la zona de pérdida .

Mezcle & bombee pildora MPC con 90 kg/m3 CaCO3 (M,G&XG) & 60-80 kg/m3 G, C-SealColoquela a traves de la zona de pérdida

Si

Pérdidas < 1.5 m3/hr

Pérdidas < 1.5 m3/hr

Si

No Material sellante preventivo agregue 5-7 sx/hr CaCO3 (M) 5-7 sx/hr CaCO3 (G) 7 sx/hr G-Seal (G)

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Si

No

Si Opcional

Continuar Perforando

Mezcle y presione uno o dos baches de Form-A-Squeeze a No traves de la zona de Exito perdida

Mezcle y presione un bache de Form-A-Set pill a traves de la zona de perdida

Si Exito

Pérdidas < 1.5 m3/hr

Discuta Opciones Remediales

Figura Diagrama de decisiones para contingencias etapa 20”.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 66

©1995-2006 M-I L.L.C.

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Dep th (m)

F o rmatio n G eo metry Top MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Sistema Rheliant 1.17 gr/cc Analisis Hidraulico Etapa 12 1/4" x 20"

Den sity (sp .g r.) 90

1.10

MD: 1650 TVD: 1650 Bit Size: 12.25 Date: 06/05/2009

Perfora a 1650 m

* Mark of M-I L.L.C .

1.15

1.20

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.25

12

24

36

48

T emp eratu re (°C) 0

20

DE:184

m m in

Va (ft/min ) 40

0

120

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex 240

VG G

F

P

Pressu re Distrib u tio n (%) Bit = 17.8

Ann = 1.4

DS = 80.8

100 200 300 400

Drillin g F lu id Mud Weight Test Temp

500 600

sp.gr. °C

System Data Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles (URM: 23.3%)

700 800 900

RHELIANT 1.17 22

Fondo Marino

844 844

21.000 19.750

1000

790 gal/min 250 gal/min 15 m/hr 100 rpm 2 1000 lb 20-20-20- 0 - 0 0-0-0-0-0

Pressu re L o sses Modified Power Law Drill String 1777 psi MWD 337 psi Motor 112 psi Bit 391 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 31 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 53 psi Total System 2852 psi

1100 928 928

1200

30.000 28.000

1300 1400

P lioc.S up.

1500 20.000 L 18.730 20.000

ESD ECD +Cut 1.177 1.189 1.212 1.177 1.190 1.213

Csg Shoe TD ESD ECD ECD+Cut

1800

PV YP LSYP

Annulus Drill String

Top

1650 B tm

1600 1600 1650

1700

Top

1600

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1006)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD F70R Bheliant

Figura Análisis hidráulico a 1600 m.

©1995-2006 M-I L.L.C.

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Dep th (m)

F o rmatio n G eo metry Top MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Sistema Rheliant 1.30 gr/cc Analisis Hidraulico Etapa 12 1/4" x 20"

Den sity (sp .g r.) 90

1.25

MD: 2100 TVD: 2100 Bit Size: 12.25 Date: 06/05/2009

Perfora a 2100 m

* Mark of M-I L.L.C .

1.30

1.35

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.40

0

20

40

60

T emp eratu re (°C) 0

20

m m in

Va (ft/min ) 40

0

120

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex 240

VG G

F

P

Pressu re Distrib u tio n (%) Bit = 15.7

Ann = 1.4

DS = 83

200

400

Drillin g F lu id 600

Mud Weight Test Temp 800 Fondo Marino

844 844

21.000 19.750

928 928

30.000 28.000

1400

790 gal/min 250 gal/min 15 m/hr 100 rpm 2 1000 lb 20-20-20- 0 - 0 0-0-0-0-0

Pressu re L o sses

P lioc.S up.

1600

sp.gr. °C

System Data Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles (URM: 23.3%)

1000

1200

RHELIANT 1.3 22

1600 1600

20.000 L 18.730

2100 2100

20.000

Modified Power Law Drill String 2303 psi MWD 375 psi Motor 125 psi Bit 434 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 38 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 57 psi Total System 3482 psi

1800 P lioc. Med.

2000

Csg Shoe TD Annulus Drill String

Top

PV YP LSYP

B tm

ESD ECD ECD+Cut

2400

Top

2200

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.308 1.320 1.339 1.309 1.322 1.341

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1006)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD F70R Bheliant

Figura. Análisis hidráulico a 2100 m.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 67

©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 2100 m

*M a rk o f M -I L .L .C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

VRDH*

Sistema Rheliant 1.30 gr/cc Analisis Hidraulico Etapa 12 1/4" x 20"

2100 2100 12.25 06/05/2009

m m in

DE:184

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Hole Cleaning PEMEX Leek 1

1.00 R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr

Poor H ole C leaning

R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr

Hole Cleaning Index

0.75

Fair H ole C leaning

0.50

Good H ole C leaning

0.25

Very Good H ole C leaning

0 720

760

800

840

880

Flow Rate (gal/min)

Figura Análisis paramétrico a 2100 m, limpieza del pozo a diferentes ROP. ©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfor a a 2100 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

VRDH*

Sistema Rheliant 1.30 gr/cc Analisis Hidraulico Etapa 12 1/4" x 20"

2100 2100 12.25 06/05/2009

m m in

Operator: Well Name: Location: Countr y:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

ECD Optimization @TD PEMEX Leek 1

1.358

R OP 5 m/hr

1.356

R OP 10 m/hr

1.354

R OP 15 m/hr

1.352

R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr

1.350

ECD (sp.gr.)

1.348 1.346 1.344 1.342 1.340 1.338 1.336 1.334 1.332 1.330 1.328 1.326 720

760

800

840

880

Flow Rate (gal/min)

Figura Análisis paramétrico a 2100 m, ECD a diferentes ROP y gastos.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 68

©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 2100 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

VRDH*

Sistema Rheliant 1.30 gr/cc Analisis Hidraulico Etapa 12 1/4" x 20"

2100 2100 12.25 06/05/2009

m m in

DE:184

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Pump Pressure PEMEX Leek 1

4400

4200

Max Pump Press R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr

Pump Pressure (psi)

4000

R OP 15 m/hr R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr

3800

Max Pump Pres s

3600

3400

3200

3000

2800 720

760

800

840

880

Flow Rate (gal/min)

Figura . Análisis paramétrico a 2100 m, presión de la bomba a diferentes gastos. RECOMENDACIONES. 1) Efectuar el desplazamiento de Agua de Mar por Lodo SINTETICO de forma continua para evitar contaminación del fluido y evitar circular más de un ciclo completo antes de iniciar a rebajar cemento o perforar, evitar al máximo tiempos perdidos por acondicionamiento de fluidos 2) Preparar bache de alto punto cedente para efectuar desplazamiento. 3) De acuerdo al análisis hidráulico, se recomienda perforar la etapa con una ROP controlada máxima de 20 m/h y un gasto de 700 a 800 gpm, para evitar cargar el espacio anular de recortes y elevar el valor de ECD. Evitar rebasar el gradiente de fractura por acumulación de recortes en el espacio anular. 4) Incrementar gradualmente la densidad del fluido de control de acuerdo a los requerimientos del pozo. 5) Mantener la RAA 70/30 y Filtrado menor a 6 cc. 6) Se empleará como material sellante para zonas permeables Carbonato de Calcio Medio (75 a 250 µ) y Grueso (> a 250 µ), con una concentración de 40 kg/m3 de los cuales por su granulometría son capaces de efectuar un sello inmediato de las paredes del pozo a medida que va penetrando la barrena.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 69

DE:184

7) Se complementara el puenteo de las zonas permeables con una concentración de 30 kg/m3 de G-Seal que es un material efectivo para puentear y sellar zonas permeables, proporcionando lubricidad al sistema reduciendo el torque durante la perforación así como la posibilidad de pegaduras por presión diferencial, controlando también las posibles pérdidas de circulación. 8) Es necesario bombear píldoras de limpieza con Supersweep para asegurar la limpieza del agujero, con una concentración de 0.3 kg/m3 de Super Sweep en baches de 8 m3 cada 200 metros, monitorear este parámetro con Hidráulica Virtual. 9) Al circular es recomendable mantener la sarta de perforación rotando continuamente para evitar que se formen lechos de recortes en la pared mas baja del pozo, esta es una práctica operacional que se debe realizar cuando el equipo de perforación cuenta con un Top Drive. 10) Recomendamos tener disponible a bordo materiales de contingencia para pérdida de circulación de diferentes granulometrías Mix II Fino, Medio y Grueso, así como materiales especiales para pérdidas de circulación severa; FORM-A-SQUEEZE, el cual es una mezcla de fibras naturales, minerales y polisacáridos, FORM A SET fácil de preparar y bombear a la zona de pérdida. Así mismo es necesario tener en la plataforma Carbonato de Calcio Extra Grueso (Escamas Fino y Medio) por su forma granulométrica es importante considerarlo en la formulación del bache a bombear. 11) Se recomienda circular constantemente por la Línea de Booster con un gasto mínimo de 250 gpm, durante el intervalo de perforación y limpieza del pozo. 15.4.-Etapa 4 TR 13 3/8” ( Barrena 14 3/4x 17 1/2”)

Tabla 13.- Propiedades físicas del lodo. Intervalo (m)

Tipo de fluido

Densidad

(g/cm3)

Filtrado APAT (ml)

Rel. Ac./Agua

% máx. Sólidos

Cloruros (ppm)

2100-2500

SINTETICO

1.35-1.45

<6

> 70/30

15 – 20

190,000 210,000

MBT (kg/m3)

Emulsió n (volts) > 300

Tabla 14.-Propiedades reológicas del fluido.

Visc. Marsh segundos

VP Cp

60-80

23 – 26

PC L6 L3 Gel 0 Gel 10 2 2 lb/100 ft °Fann °Fann Lb/100 ft lb/100 ft2 16 – 22

14 – 18

12 – 16

18 – 24

24 – 30

Antecedentes:

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 70

Etapa/Pozo Etapa 12 ¼” Pozo Noxal 1: Fluido Rheliant

DE:184

Antecedentes en pozos de correlación de 2100 a 2500 m. Con barrena 12 ¼” a 1844 m realizo pruba de LOT con fluido Rheliant de 1.22 g/cc, registrando Densidad Equivalente de Circulación de 1.44 g/cc. Levanto barrena a superficie libre. Bajo barrena PDC 12 ¼” y sarta navegable con LWD, APWD, MWD e Isonic libre a 1880 m, perfor normal con metros controlados de 5 min/m a 2190 m con densidad de 1.23 g/cc, incremento densidad a 1.25 g/cc y continuo perforando a 2258 m con metros controlados a 10 min/m donde observo contacto estratigrafico, continuo perforando a 2443 m, incremento densidad a 1.26 g/cc, circulo fondo arriba observando lectura de gas 740 ppm, perforo a 2619 m incrementando densidad a 1.28 g/cc por aumento de conductividad en registro LWD, continuo perforando a 2755 m, circulo con densidad de 1.29 g/cc. Corta nucleo # 1, levanto barrena a 1747 m, efectua prueba de preventores, donde observo perdida de circulación total, observo espejo a 30 m debajo de mesa rotaria, cerro preventor y circulo bajando densidad al volumen del riser de 1.29 g/cc a 1.27 g/cc. Circulo agregando 50 kg/m3 de Carbonato de Calcio al sistema y bajo densidad a 1.26 g/cc, bajo barrena de 1319 m a 2755 m, fondo perforado con circulación homogenizando densidad a 1.26 g/cc. Coloco en el fondo 84.5 m3 de Fluido rheliant de 1.27 g/cc con 35 kg/m3 de CaCO3 Fino y 35 kg/m3 de CaCO3 Medio, 20 kg/m3 de G-Seal, levanto barrena a superficie sin perdida. Corto Nucleos Nucleo # 1 Nucleo # 2

Intervalo (m) 2756 - 2764 2765 - 2773

Litologia Arenisca de cuarzo gris claro Arenisca gris claro a blanco

Metio barrena PDC 12 ¼” a 2744 m libre sin observar perdida, amplio intervalo nucleado y continuo perforando a 2910 m con pérdida parcial de fluido Rheliant con bombeo de baches de 6 m3 con 90 kg/m3 de MPC (35 kg/m3 de CaCO3 Fino y 35 kg/m3 de CaCO3 Medio, 20 kg/m3 de G-Seal) y baches de barrido con super sweep. Circulo fondo arriba, realizo viaje corto a 2755 m libre, bajo a 2910 m, sin registrar pérdida. Bombeo con gasto reducido 70 m3 de Fluido Rheliant densidad de 1.28 g/cc con 100 kg/m3 de MPC (40 kg/m3 de CaCO3 Fino y 40 kg/m3 de CaCO3 Medio, 20 kg/m3 de G-Seal), levanto a superficie. Tomo registros electricos en el intervalo 2910 – 1850 m, encontrando agujero libre. 1.- AIT-LDL.CNL.NGS 2.- DSI-OBMI.RG 3.- CBL-RG 4.- CMR-RG 5.- VSP (33 estaciones) 6.- MDT (30 estaciones) Depues de 6 dias tomando registros eléctricos, con barrena 12 ¼” y

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DE:184

sarta estabilizada realizo viaje de reconocimiento a 2910 m fondo libre sin perdida, circulo con densidad de 1.27 g/cc, coloco 78 m3 de fluido Rheliant densidad de 1.28 g/cc con 110 kg/m3 de MPC (40 kg/m3 de CaCO3 Fino y 40 kg/m3 de CaCO3 Medio, 30 kg/m3 de G-Seal), levanto barrena a superficie sin perdida. Metio TR 9 5/8” con cople diferencial, observo pérdida parcial de desplazamiento a 1926.35 m, continuo metiendo TR 9 5/8” sin observar desplazamiento a 2900 m. Volumen pérdido en itroducción de TR 78 m3.Realizo cementación sin observar desplazamiento, volumen pérdido de fluido Rhelaint en cementación 156.29 m3. Volumen de lodo perdido en formación perforando 34 m3.

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DE:184

Procedimiento para prevenir y controlar pérdidas de circulación:

Pérdidas de Circulación Diagrama de Procedimientos Intervalo Pérdidas de Lodo y Filtraciones

< 1.5 m3/hr

1.5 a 6.5 m3/hr

> 6.5 m3/hr

Circule el Agujero con MPC que contenga 3 50 kg/m CaCO3

Mezcle y Bombee pildora de MPC con 60 3 kg/m CaCO3 (M&G) &

Mezcle & bombee pildora MPC con 90 3 kg/m CaCO3 (M,G&XG) & 60-80 3 kg/m G-Seal. Coloquela a traves de la zona de pérdida

(F&M,)

GS

& 15-30 kg/m

3

3

30-45 kg/m G, C-Seal Coloquela frente a la zona de pérdida .

l

Si

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Si

No Material sellante preventivo agregue 5-7 sx/hr CaCO3 (F) 5-7 sx/hr CaCO3 (M) 7 sx/hr CaCO3 (C)

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Si

No

Si Opcional

Continuar Perforando

Mezcle y presione uno o dos baches de Form-A-Squeeze a No traves de la zona de Exito perdida Si Exito

Mezcle y presione un bache de Form-A-Set pill a traves de la zona de perdida

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Discuta Opciones Remediales

Figura Diagrama de decisiones para contingencias etapa 17 1/2”.

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©1995-2006 M-I L.L.C.

Perfora a 2150 m

* Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Depth (m)

F ormatio n G eo metry To p MD/TVD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Fluido Rheliant 1.35 gr/cc Análisis Hidráulico Etapa 14 3/4" x 17 1/2"

Density (sp.g r.) 90

1.30

1.35

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.40

0

20

40

60

MD: 2150 TVD: 2150 Bit Size: 14.75 Date: 06/05/2009

T emp eratu re (°C) 0

DE:184

20

m m in

Va (ft/min) 40

0

80

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex 160

VG G

F

P

Pressure Distrib u tio n (%) Bit = 18.5

Ann = 2.5

DS = 79

200

400

Drillin g F lu id 600

Mud Weight Test Temp 800 Fondo Marino

844 844

21.000 19.750

928 928

30.000 28.000

1400

1600 1600

20.000 L 18.730

2100 2150 2100 2150

16.000 17.500 15.010

Modified Power Law Drill String 1873 psi MWD 384 psi Motor 210 psi Bit 438 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 59 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 51 psi Total System 3166 psi

1800 P lioc. Med.

2000

ESD ECD +Cut 1.361 1.379 1.396 1.361 1.380 1.397

PV YP LSYP

Annulus Drill String

Top

ESD ECD ECD+Cut

P lioc. Inf.

2400

B tm

Csg Shoe TD Top

2200

650 gal/min 300 gal/min 15 m/hr 120 rpm 2 1000 lb 12-12-12-12-12 12-12- 0 - 0 - 0

Pressu re L o sses

P lioc. S up.

1600

sp.gr. °C

System Data Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles (URM: 22.8%)

1000

1200

RHELIANT 1.35 22

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1002)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD F70R Bheliant3

Figura. Análisis hidráulico a 2150 m. ©1995-2006 M-I L.L.C.

Perfora a 2500 m

* Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* Depth (m)

F ormatio n G eo metry To p MD/TVD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Fluido Rheliant 1.45 gr/cc Análisis Hidráulico Etapa 14 3/4" x 17 1/2"

Density (sp.g r.) 90

1.4

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.6

0

20

40

60

MD: 2500 TVD: 2500 Bit Size: 14.75 Date: 06/05/2009

T emp eratu re (°C) 0

20

m m in

Va (ft/min) 40

0

80

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex 160

VG G

F

P

Pressure Distrib u tio n (%) Bit = 17 Ann = 2.5

DS = 80.5

200

400

600

Drillin g F lu id

800 Fondo Marino

844 844

Mud Weight Test Temp

21.000 19.750

928 928

1400

Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles (URM: 22.8%)

30.000 28.000

P lioc. S up.

1600

1600 1600

20.000 L 18.730

2100 2100

16.000 15.010

2500 2500

17.500

Pressu re L o sses

P lioc. Med.

2000

P lioc. Inf. Mioc. Med.

Csg Shoe TD ESD ECD ECD+Cut

2800

PV YP LSYP

Annulus Drill String

Top

Mioc. Inf.

B tm

2600

Top

2400

650 gal/min 300 gal/min 15 m/hr 120 rpm 2 1000 lb 12-12-12-12-12 12-12- 0 - 0 - 0

Modified Power Law Drill String 2228 psi MWD 413 psi Motor 225 psi Bit 470 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 68 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 56 psi Total System 3610 psi

1800

2200

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.461 1.480 1.495 1.462 1.481 1.497

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1002)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD F70R Bheliant3

Figura Análisis hidráulico a 2500 m.

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sp.gr. °C

System Data

1000

1200

RHELIANT 1.45 22

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©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 2500 m

*M a rk o f M -I L . L .C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

Fluido Rheliant 1.45 gr/cc

VRDH*

Análisis Hidráulico Etapa 14 3/4" x 17 1/2"

2500 2500 14.75 06/05/2009

m m in

DE:184

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Hole Cleaning PEMEX Leek 1

1.00 R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr

Poor H ole C leaning

R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr

Hole Cleaning Index

0.75

Fair H ole C leaning

0.50

Good H ole C leaning

0.25

Very Good H ole C leaning

0 500

600

700

800

900

Flow Rate (gal/min)

Figura 16. Análisis paramétrico a 2550 m, limpieza del pozo a diferentes ROP.

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©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 2500 m

*M a rk o f M -I L . L .C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

Fluido Rheliant 1.45 gr/cc

VRDH*

Análisis Hidráulico Etapa 14 3/4" x 17 1/2"

2500 2500 14.75 06/05/2009

m m in

DE:184

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

ECD Optimization @TD PEMEX Leek 1

1.514

R OP 5 m/hr

1.512

R OP 10 m/hr

1.510

R OP 15 m/hr R OP 20 m/hr

1.508

R OP 25 m/hr

1.506

ECD (sp.gr.)

1.504 1.502 1.500 1.498 1.496 1.494 1.492 1.490 1.488 1.486 1.484 500

600

700

800

900

Flow Rate (gal/min)

Figura 17. Análisis paramétrico a 2500 m, ECD a diferentes ROP y gastos.

©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfor a a 2500 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

Fluido Rheliant 1.45 gr/cc

VRDH*

Análisis Hidráulico Etapa 14 3/4" x 17 1/2"

2500 2500 14.75 06/05/2009

m m in

Operator: Well Name: Location: Countr y:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Pump Pressure PEMEX Leek 1

6000 R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr Max Pump Pr es s

Pump Pressure (psi)

5000

Max Pump Press 4000

3000

2000 500

600

700

800

900

Flow Rate (gal/min)

Figura. Análisis paramétrico a 2550 m, presión de la bomba a diferentes gastos.

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RECOMENDACIONES. 1. De acuerdo al análisis hidráulico, se recomienda perforar la etapa con una ROP controlada máxima de 20 m/h y un gasto de 600 a 700 gpm, para evitar cargar el espacio anular de recortes y elevar el valor de ECD. Evitar rebasar el gradiente de fractura por acumulación de recortes en el espacio anular. 2. Incrementar gradualmente la densidad del fluido de control de acuerdo a los requerimientos del pozo. 3. Mantener la RAA 70/30 y Filtrado menor a 6 cc. 4. Se empleará como material sellante para zonas permeables Carbonato de Calcio Medio (75 a 250 µ) y Grueso (> a 250 µ), con una concentración de 40 kg/m3 de los cuales por su granulometría son capaces de efectuar un sello inmediato de las paredes del pozo a medida que va penetrando la barrena. 5. Se complementara el puenteo de las zonas permeables con una concentración de 15 kg/m3 de G-Seal y 15 kg/m3 de C-Seal que es un material efectivo para puentear y sellar zonas permeables, proporcionando lubricidad al sistema reduciendo el torque durante la perforación así como la posibilidad de pegaduras por presión diferencial, controlando también las posibles pérdidas de circulación. 6. Es necesario bombear píldoras de limpieza con Supersweep para asegurar la limpieza del agujero, con una concentración de 0.3 kg/m3 de Super Sweep en baches de 5 m3 cada 200 metros, monitorear este parámetro con Hidráulica Virtual. 7. Al circular es recomendable mantener la sarta de perforación rotando continuamente para evitar que se formen lechos de recortes en la pared mas baja del pozo, esta es una práctica operacional que se debe realizar cuando el equipo de perforación cuenta con un Top Drive. 8. Recomendamos tener disponible a bordo materiales de contingencia para pérdida de circulación de diferentes granulometrías Mix II Fino, Medio y Grueso, así como materiales especiales para pérdidas de circulación severa; FORM-A-SQUEEZE, el cual es una mezcla de fibras naturales, minerales y polisacáridos, FORM A SET fácil de preparar y bombear a la zona de pérdida. Así mismo es necesario tener en la plataforma Carbonato de Calcio Extra Grueso (Escamas Fino y Medio) por su forma granulométrica es importante considerarlo en la formulación del bache a bombear. 9. Se recomienda circular constantemente por la Línea de Booster con un gasto mínimo de 250 gpm, durante el intervalo de perforación y limpieza del pozo.

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15.5.-Etapa 5 TR 9 5/8” ( Barrena 12 1/4”)

Tabla.15.- Propiedades físicas del lodo. Intervalo (m)

Tipo de fluido

Densidad (g/cm3)

Filtrado APAT (ml)

2500 - 3500

SINTETICO

1.30-1.35

<6

Relación (Ac./Agua)

% máx. Sólidos

Cloruros (ppm)

70/30–72/28

13 - 17

190,000 215,000

MBT (kg/m3)

Emulsión (volts) > 300

* Especificar si el filtrado es API ó APAT, de acuerdo a la etapa y tipo de fluido.

Tabla16.- Propiedades reológicas del fluido.

Visc. Marsh segundos

VP cp

60-85

22-25

PC L6 L3 Gel 0 Gel 10 2 2 lb/100 ft °Fann °Fann lb/100 ft lb/100 ft2 14 - 18

13-16

10-14

18 - 22

25 - 30

Antecedentes:

Etapa/Pozo Etapa 8 ½” Pozo Noxal Fluido Rheliant

Antecedentes en pozos de correlación de 2500 a 3500 m. Bajo barrena de 8 1/2" a 2802 m; rebajo cemento y cople flotador a 2895 m, bajo densidad de 1.27 gr/cc, circulo limpiando pozo y emparejando columnas a 1.20 gr/cc. Reconocio agujero a 2910 m. Perforo con barrena de 8 1/2" a 2930 m, efectúo prueba de LOT registrando una DEC de 1 .49 gr/cc. Continúo perforando a 2940 m, circulo tiempo de atraso para recuperar muestra litológica. Corto Nucleos Nucleo # 3 Nucleo # 4 Nucleo # 5 Nucleo # 6

Intervalo (m) 2940 - 2949 3012 - 3021 3021 – 3030 3030 - 3039

Litologia

Bajo barrena PDC 8 ½” con sarta navegable, LWD, APWD, MWD a 2949 m. Perforo a 3012 m, circulo para recuperar muestra de fondo. Agregó mezcla de obturantes CaCO3 Medio y CaCO3 Grueso en una concentración de 10 kg/m3 al sistema. Bajo barrena PDC 8 ½” con motor de fondo, LWD, APWD, MWD a 3012 m, repaso intervalo nucleado de 3012 - 3039 m y registro mismo. Perforo de 3039 a 3176 m, repaso por toma de registro por señal deficiente, bombeo bache de barrido de 7 m3 de 1.22 gr/cc con 0.5 kg/m3 de Super Sweep. Continuo perforando a 3350 m con una densidad de 1.24 gr/cc, se bombearon baches de limpieza, con una concentración de 0.5 kg/m3 de Super Sweep cada 3 lingadas. Suspendio por malas condiciones climatologicas.Efectuo prueba de preventores. Bajo barrena a 3350 m, perforo a 3361 m rotados y de 3361 a 3365 m orientados, perforo rotado a 3388 m, circulo tiempo de atraso para geología reciprocando la sarta, perforo orientado de 3388 a 3432 m, circulando a 3398 m y 3432 m, para tomar muestras de

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formación registrando lecturas máximas de gas de 11520 ppm y densidad mínima de salida 1.22 g/cc, suspendio bombeo y observó escurrimiento, circulo incrementando densidad a 1 .34 gr/cc, observo incorporación de 27 m3 de agua de formación al sistema bajando la relación de 70/30 a 64/36 modificando propiedades del fluido. Emparejo columnas a 1.34 gr/cc, levanto barrena de 8 1/2” a 3378 m, observando pozo con escurrimiento de 12 lt/min, levanto barrena a 2892 m y observa escurrimiento de 12 lt/min, bajo barrena a 2979 m y circulo acondicionando fluido. Bombeo 26 m3 de bache pesado densidad de 1.65 gr/cc con CaCO3 Fino y Medio, observando pozo ok. Metió barrena a 2881 m donde circuló observando perdida de 11 m3 de lodo Rheliant a formación, ajusta relacion Sintetico/Agua. Bajo barrena 8 1/2" a 3166 m, círculo observando pérdida parcial de 27 m3 de lodo, levanta barrena a 2881 m observando pérdida de 31 m3, observó pozo con una ganancia de 2 m3, acondiciona lodo a 1.35 gr/cc, abre pozo ok, inicia bombeo observando perdida parcial de circulación, bombea bache de 8.5 m3 (densidad 1.35 gr/cc) con 150 kg/m3 CaCO3 Medio y Grueso. Efectuo operaciones de control de pozo. Se bombean diversos baches con MPC hasta con una concentración de 500 kg/m3. Metio zapata 4” a 3336 m, registrando perdida parcial donde encontrando resistencia franca con 10 tons, realizó primer trabajo de cementación, despues de colocr el TXC observando pérdida parcial de circulación y registrando ganancia, realiza operaciones de control de pozo. Con zapata hechiza a 2755 m realizo segundo trabajo de cementacion (TxC inyectado) y espero fraguado de cemento. Armó barrena triconica de 8 ½” y bajó la misma a 2885 m sin encontrar cemento, circulo y levanto hasta zapata 2000 m donde bombeo píldora viscosa de 1.85 g/cc. Levanto barrena 8 1/2" a superficie observando perdida parcial. Bajo retenedor de cemento para TR 9 5/8" a 2880 m, anclo mismo y efectuo cementación forzada, Tomo registros eléctricos. Bajó barrena de 8 1/2" y sarta convencional a 2880 m (fondo), circuló un ciclo completo observo fondo gasificado con un registro en unidades de gas de 146,400 ppm y una relación mínima aceiteagua de 59/41 donde se registro un incremento de volumen de 11.8 m3. Bombeo bache pesado de 1.95 gr/cc, dejando mismo en el fondo. Saco barrena de 8 1/2" a superficie observando perdida de fluido a formación.Bajo retenedor para TR de 9 5/8” y anclo mismo a 2875m, efectuo prueva de preventores. Bajó cuchara Track Master a 2849 m donde ancló y abrió ventana de 2849 a 2853 m y saco Track Master a superficie. SIDE TRACK 8 ½” Bajo barrena PDC 8 1/2“ y sarta navegable bajando misma a 2853 m, durante el viaje acondiciono fluido por influjo de agua, perforó a 3163 m, lecturas de gas lodo constantes de 12500 ppm, bombeo 5 m3 de Bache con 140 kg/m3 de CaCO3 cada lingada y 5 m3 de bache de barrido con super sweep cada 3 lingadas.

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Realizó viaje corto a la ventana 2853 m y bajo a Fondo sin problemas (Libre), circuló limpiando pozo, lectura de gas máxima 20000 ppm. Saca barrena hasta profundidad del riser, bombea dos píldoras de Super Sweep hasta observar hueco limpio. Tomó registros eléctricos, observo interferencia de señal por acumulación de rebaba de fierro en herramientas en la corrida de registro CMR, dos intentos sin éxito, recupero 19 kg de rebaba de fierro. 1.- AIT-LDL-CNL-RG 2.- DSI-OBMI-RG 3.- CMR (sin éxito por interferencia de señal en 3 intentos). Bajo barrena con escareador para TR 9 5/8” con canastas colectoras, bombeo pildora con Super Sweep. Tomo registro CMR. Bajó barrena de 8 1/2”a 3325 m, bombeó dos bache de 5 m3 densidad 1.28 g/cc con 140 kg/m3 de CaCO3 y circulo a superficie, coloco 8.5 m3 de bache de fondo densidad de 1.40 g/cc con 80 kg/m3. Bajo TR 7 5/8" y metió liner a 593.66 m tramo por tramo y por lingadas hasta 3351 m, observando desplazamiento normal. Circuló con perdida parcial. Efectuó cementación, observando perdida total de circulación 47.9 m3 (solo se recuperaron 4.4 m3). Armo molino 8 1/2" con escareador P/TR 9 5/8" y metió libre a 2748 m desplazando normal, checo Boca de Liner de 7 5/8" con 5000 psi. Circulo homogenizando columnas a 1 .28 gr/cc, probo boca de liner 7 5/8" donde observó admisión de 2.4 m3. Metio retenedor para TR 9 5/8" a 2704 m y circuló, realizó cementación forzada. Durante las operaciones de control de pozo, aumentó y disminuyó la densidad en distintas ocasiones sin observar cambios significativos en las propiedades del fluido. El Fluido RHELIANT soportó una contaminación severa de Agua y gas, alcanzando en el momento mas crítico una Relación S/W de 50/50, manteniendo la emulsión y la reología en condiciones de trabajo. Perforó hasta la profundidad de 3352m con una densidad de 1 .38 gr/cc sin problemas durante 3 días con densidad de 1.28 gr/cc. Tomó registros eléctricos sin problemas, 3 días. Metió Revestimiento de 7 5/8” hasta 3352m libre, Observó pérdida total de circulación durante la introducción de la Tubería de Revestimiento y la cementación de la misma. Imflujo de Agua de formación al Sistema Rhelaint en intervalo de 8 ½” 55 m3. Volumen de lodo perdido a formación 789 m3.

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Pérdidas de Circulación Diagrama de Procedimientos Intervalo 12 1/4" Pérdidas de Lodo y Filtraciones

< 1.5 m3/hr

1.5 a 6.5 m3/hr

> 6.5 m3/hr

Circule el Agujero con MPC que contenga 3 50 kg/m CaCO3

Mezcle y Bombee pildora de MPC con 60 3 kg/m CaCO3 (M&G) &

Mezcle & bombee pildora MPC con 90 3 kg/m CaCO3 (M,G&XG) & 60-80 3 kg/m G-Seal. Coloquela a traves de la zona de pérdida

(F&M,)

GS

& 15-30 kg/m

3

3

30-45 kg/m G, C-Seal Coloquela frente a la zona de pérdida .

l

Si

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Si

No Material sellante preventivo agregue 5-7 sx/hr CaCO3 (F) 5-7 sx/hr CaCO3 (M) 7 sx/hr CaCO3 (C)

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Mas de 2 pildoras mezcladas

No

Si

Si Opcional

Continuar Perforando

Mezcle y presione uno o dos baches de Form-A-Squeeze a No traves de la zona de Exito perdida Si Exito

Mezcle y presione un bache de Form-A-Set pill a traves de la zona de perdida

Pérdidas 3 < 1.5 m /hr

Discuta Opciones Remediales

Figura Diagrama de decisiones para contingencias etapa 12 1/4”.

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No

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©1995-2006 M-I L.L.C.

Depth (m)

F o rmatio n G eo metry To p MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Fluido Rheliant 1.30 gr/cc Analisis Hidráulico Etapa 12 1/4"

Den sity (sp .g r.) 90

1.25

MD: 2550 TVD: 2550 Bit Size: 12.25 Date: 06/05/2009

Perfora a 2550 m

* Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot* 1.30

1.35

PV (cP) YP, L SYP (lb /100ft 1.40

0

30

60

90

T emp erature (°C) 0

20

DE:184

m m in

Va (ft/min ) 40

0

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex

100

200

VG G

F

P

Pressu re Distribu tio n (%) Bit = 31.1

Ann = 4.2

DS = 64.7

200

400

600

800

Drilling F lu id 844 R eciente P leist. 844

Mud Weight Test Temp

21.000 19.750

1400

Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles

30.000 28.000

928 928 P lioc. S up.

1600

1600 1600

20.000 L 18.730

2500 2550 2500 2550

13.375 12.250 12.347

Pressu re L osses

P lioc. Med.

2000

2200

P lioc. Inf.

ESD ECD +Cut 1.311 1.334 1.342 1.311 1.335 1.343

ESD ECD ECD+Cut

2800

PV YP LSYP

Annulus Drill S tring

Top

Csg Shoe TD B tm

Mioc. Inf.

Top

Mioc. Med.

2600

490 gal/min 250 gal/min 10 m/hr 110 rpm 2 1000 lb 10-10-10-10-10 10-10-10- 0 - 0

Modified Power Law Drill String 1329 psi MWD 397 psi Motor 220 psi Bit 639 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 87 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 28 psi Total System 2850 psi

1800

2400

sp.gr. °C

System Data

1000

1200

RHELIANT 1.3 22

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1002)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD R heLA B KACH

Figura Análisis hidráulico a 2550 m. ©1995-2006 M-I L.L.C.

Dep th (m)

F ormatio n G eo metry Top MD/T VD Csg O D/ID (m)

(in)

An g le (°) 0

45

Fluido Rheliant 1.35 gr/cc Analisis Hidráulico Etapa 12 1/4"

Den sity (sp .g r.) 90

1.30

MD: 3505 TVD: 3505 Bit Size: 12.25 Date: 06/05/2009

Perfora a 3505 m

* Mark of M-I L.L.C .

VIRTUAL HY DRAULICS*SnapShot*

1.35

PV (cP) YP, L SYP (lb/100ft 1.40

0

30

60

90

T emp eratu re (°C) 0

20

40

m m in

Va (ft/min) 60

0

100

Operator: PEMEX Well Name: Leek 1 Location: Sonda de Campeche Country: México

Ho le Clean In d ex 200

VG G

F

P

Pressu re Distribu tio n (%) Bit = 25.7

Ann = 4.8

DS = 69.5

200 400 600 800

21.000 19.750

844 R eciente P leist. 844

Drillin g F lu id

1000 928 928

1200 1400

Mud Weight Test Temp

30.000 28.000

1600 1600

20.000 L 18.730

1800 P lioc. Med.

2000

Modified Power Law Drill String 1798 psi MWD 517 psi Motor 287 psi Bit 664 psi Bit On/Off 100 psi Annulus 125 psi Surface Equip 50 psi U-Tube Effect 58 psi Total System 3598 psi

P lioc. Inf. Mioc. Med.

2600

Mioc. Inf.

2500 2500

13.375 12.347

3505 3505

12.250

2800 3000 3200 3400

3800

PV YP LSYP

Annulus Drill S tring

Top

Csg Shoe TD ES D ECD ECD+Cut

B tm

P .T.

Top

3600

490 gal/min 250 gal/min 15 m/hr 110 rpm 2 1000 lb 10-10-10-10-10 10-10-10- 0 - 0

Pressure Lo sses

2200 2400

sp.gr. °C

System Data Flow Rate Riser Flow Penetration Rate Rotary Speed Weight on Bit Bit Nozzles

P lioc. S up.

1600

RHELIANT 1.35 22

Turb Lam Turb

HCI Bed Ht % 0 Bed Vol % 100

ESD ECD +Cut 1.358 1.381 1.392 1.359 1.385 1.396

V R D H - V er sion 3.1

F35 + F70 (1002)

File - P r ogr am a Leek-1 V H .MD R heLA B KACH

Figura Análisis hidráulico a 3505 m.

POZO Leek 1

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©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 3505 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

Fluido Rheliant 1.35 gr/cc

VRDH*

Analisis Hidráulico Etapa 12 1/4"

3505 3505 12.25 06/05/2009

m m in

DE:184

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Hole Cleaning PEMEX Leek 1

1.00 R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr

Poor H ole C leaning

R OP 20 m/hr R OP 25 m/hr

Hole Cleaning Index

0.75

Fair H ole C leaning

0.50

Good H ole C leaning

0.25

Very Good H ole C leaning

0 300

400

500

600

700

Flow Rate (gal/min)

Figura Análisis paramétrico a 3505 m, limpieza del pozo a diferentes ROP. ©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 3505 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

VRDH*

Fluido Rheliant 1.35 gr/cc Analisis Hidráulico Etapa 12 1/4"

3505 3505 12.25 06/05/2009

m m in

Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

ECD Optimization @TD PEMEX Leek 1

1.414

R OP 5 m/hr

1.412

R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr

1.410

R OP 20 m/hr

1.408

R OP 25 m/hr

ECD (sp.gr.)

1.406 1.404 1.402 1.400 1.398 1.396 1.394 1.392 1.390 1.388 300

400

500

600

700

Flow Rate (gal/min)

Figura Análisis paramétrico a 3505 m, ECD a diferentes ROP y gastos.

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©1995-2006 M-I L.L.C.

MD: TVD: Bit Size: Date:

Perfora a 3505 m

*M a rk o f M -I L . L . C.

VIRTUAL HYDRAULICS*

VRDH*

Fluido Rheliant 1.35 gr/cc Analisis Hidráulico Etapa 12 1/4"

3505 3505 12.25 06/05/2009

m m in

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Operator: Well Name: Location: Country:

PEMEX Leek 1 Sonda de Campeche México

Pump Pressure PEMEX Leek 1

6000 R OP 5 m/hr R OP 10 m/hr R OP 15 m/hr R OP 20 m/hr

5000

R OP 25 m/hr

Pump Pressure (psi)

Max Pump Pres s

Max Pump Press 4000

3000

2000

1000 300

400

500

600

700

Flow Rate (gal/min)

Figura Análisis paramétrico a 3505 m, presión de la bomba a diferentes gastos. RECOMENDACIONES. 1. De acuerdo al análisis hidráulico, se recomienda perforar la etapa con una ROP controlada máxima de 20 m/h y un gasto de 200 a 300 gpm, para evitar cargar el espacio anular de recortes y elevar el valor de ECD. Evitar rebasar el gradiente de fractura por acumulación de recortes en el espacio anular. 2. Incrementar gradualmente la densidad del fluido de control de acuerdo a los requerimientos del pozo. 3. Mantener la RAA 75/25 y Filtrado menor a 6 cc. 4. Se empleará como material sellante para zonas permeables Carbonato de Calcio Medio (75 a 250 µ) y Grueso (> a 250 µ), con una concentración de 60 kg/m3 de los cuales por su granulometría son capaces de efectuar un sello inmediato de las paredes del pozo a medida que va penetrando la barrena. Se complementara el puenteo con 10 kg/m3 de C-Seal. 5. Si se presenta perdida parcial de circulación, se complementara el puenteo de las zonas permeables con una concentración de 10 kg/m3 de G-Seal que es un material efectivo para puentear y sellar zonas permeables, proporcionando lubricidad al

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sistema reduciendo el torque durante la perforación así como la posibilidad de pegaduras por presión diferencial, controlando también las posibles pérdidas de circulación. 6. Un pretratamiento con Oxido de Zinc para contrarrestar cualquier presencia de H2S de acuerdo a lo siguiente. Mantener una alcalinidad de lodo mayor a 2 cc para asegurar la neutralización de los gases ácidos. Utilizar una concentración de 2.85 kg/m3 de Oxido de Zinc para prevenir la contaminación de H2S. Si se manifiesta el H2S incrementar la concentración de Oxido de Zinc a 5.7 kg/m3 y mantener la alcalinidad mayor a 2 cc. 7. Es necesario bombear píldoras de limpieza con Supersweep para asegurar la limpieza del agujero, con una concentración de 0.3 kg/m3 de Super Sweep en baches de 5 m3 cada 200 metros, monitorear este parámetro con Hidráulica Virtual. 8. Al circular es recomendable mantener la sarta de perforación rotando continuamente para evitar que se formen lechos de recortes en la pared mas baja del pozo, esta es una práctica operacional que se debe realizar cuando el equipo de perforación cuenta con un Top Drive. 9. Adicionalmente se recomienda continuar agregando Carbonato de Calcio al sistema para mantener la concentración. Agregar

5 scs/hr de CaCO3 Medio 5 scs/hr de CaCO3 Grueso

Si se presenta pérdida parcial de circulación preparar y bombear baches de 5 m3 cada 30 metros perforados para mantener la distribución granulométrica: 30 kg/m3 de CaCO3 Extra Grueso 30 kg/m3 de CaCO3 Grueso 30 kg/m3 de G-Seal Los baches retornados pasarlo por la temblorina e incorporarlos al sistema. Si persiste la perdida circulación, incrementar la granulometria del material obturante, preparar un Bache de 10 m3, preparados con el fluido de trabajo con una concentración de: 15 kg/m3 de CaCO3 Medio 30 kg/m3 de CaCO3 Grueso 40 kg/m3 de CaCO3 Extra Grueso 20 Kg/m3 de Magma Fiber 28 kg/m3 de Form-A-Squeeze

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10. Recomendamos tener disponible a bordo materiales de contingencia para pérdida de circulación de diferentes granulometrías Mix II Fino, Medio y Grueso, así como materiales especiales para pérdidas de circulación severa; FORM-A-SQUEEZE, el cual es una mezcla de fibras naturales, minerales y polisacáridos, FORM A SET fácil de preparar y bombear a la zona de pérdida. Así mismo es necesario tener en la plataforma Carbonato de Calcio Extra Grueso (Escamas Fino y Medio) por su forma granulométrica es importante considerarlo en la formulación del bache a bombear. 11. Se recomienda circular constantemente por la Línea de Booster con un gasto mínimo de 250 gpm, durante el intervalo de perforación y limpieza del pozo. Tabla 17.- Resumen de propiedades de lodo por etapa. Propiedades

Unidad

Fluido Densidad

g/cc.

Etapa I 36”

Etapa II 26”

Etapa III 12 ¼” X 20”

Etapa IV 14 ¾” X 17 ½”

Etapa V 12 ¼”

Baches Bent.

Baches Bent.

SINTETICO

SINTETICO

SINTETICO

1.05

1.04 -1.45

1.17 - 1.30

1.35 -1.45

1.30 -1.35

Visc. Marsh.

Seg.

200-250

50 - 250

55 - 80

60 - 80

60 - 85

Sólidos

%

3–4

3 – 20

9 - 15

15 - 20

13 - 17

Vp.

Cps

14 - 22

14 - 26

20 - 24

23 - 26

22 - 25

Pc.

Lbs/100 ft2

> 30

16 – 36

16 - 26

16 - 22

14 - 18

Geles

Lbs/100 ft2

20/25 25/30

20/25 25/30

16/28 18/30

18/24 24/30

18/22 25/30

Cloruros

Ppm

<1800

<1800

190,000 – 210,000

190,000 – 210,000

190,000 – 210,000

<18

<18

-----

-----

-----

ml/30 min

<6

<6

<6

Estabilidad

Volts

> 300

> 300

> 300

Relacion A/A

% Vol.

70/30

70/30

70/30 -72/28

Filtrado API ml/30 min Filtrado APAT

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Tabla 18.- Tipo de pérdidas de circulación.

Régimen Filtración Parcial Severa Total

Volumen perdido m3/h < 1.6 1.6 a 4.8 4.8 a 16 > 16

Tabla 19.- Granulometría de Materiales sellantes

FINO (F) MEDIO (M) GRUESO (G) EXTRA GRUESO (XG)

MENOR 75 MICRONES DE 75 A 250 MICRONES DE 250 A 1000 MICRONES MAYOR A 1000 MICRONES

Sistema de control de sólidos. Tabla .20.- Características y capacidades del sistema de control de sólidos.

ID A B C

D E

Número de Tipo de Capacidad del Observaciones equipos movimiento Flujo (gpm) Primer Frente 4 Circular 1500 Segundo Frente 4 Lineal 1000 Limpia lodos 1 Lineal 1000 Desarenador 2 Conos Desarcillador Modelo 8T4 Centrifuga para sólidos de baja gravedad 35 Centrifuga para sólidos de alta gravedad 40 Etapa

ID = Identificador corto (A, B, C…..) para describir la columna de ECS de la tabla 8.

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Tabla 21.- Datos generales del sistema de control de sólidos. Intervalo m

Ø Barrena Pulg.

844-928 928-1600

26 26

Tipo de lodo Agua de mar Agua de mar

Volumen de Recortes m3 NA NA

No. de Cajas de Recorte NA NA

1600-2100

12 ¼” x 20”

SINTETICO

241

63

2100-2500

14 ¾” x 17 ½”

SINTETICO

160

42

2500-3505

12 ¼”

SINTETICO

257

68

ECS NA NA A B C D E A B C D E A B C D E

Mallas

20/40 110/140/140 215/215/215 * * 40/60 140/175/175 215/215/215 * * 40/60 175/175/175 215/215/215 * *

Diagrama de distribución de los equipos.

POZO Leek 1

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¾ Recomendaciones

POZO Leek 1

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Puntos de Cortes de los diferentes equipos de control de sólidos

Manejo de recortes. Se envía para el proceso de CRI

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16 PROGRAMA DE BARRENAS E HIDRÁULICA Programa de barrenas Etapa

Bna. No.

Intervalo (m.v.b.m.r.)

Diam. (pg.)

Tipo

1

1

848

2

2

3 3

Toberas Rotación

930

26

115

930

1600

26

115

3

1600

1650

17 ½

115

3(18) 1(16) 3(18) 1(16) 3(18)

34

23.5

10 – 15

110 – 130

3250

750

4

1650

2150

12 ½”

M233

6(11)

28

28.6

10 – 15

110 – 130

2464

800

3

4

1650

2100

14 3/4x20

QDR

4(14)

28

28.6

10-15

110-130

3250

800

4

5

2150

2550

14 3/4

M233

3(14)

35

20

10-12

120-140

3750

750

4

5

2150

2550

14 ½”x17 ½”

AMP.

2(20)

35

20

10-12

120-140

3750

750

5

6

2650

3500

12 1/4

M333

8(9)

40

21.3

2–8

100 – 120

4150

600

1/32”

(hr)

ROP (m/hr)

PSB (ton.)

3.5

31.4

2–4

19

20

2–4

RPM

P. Bba. (psi)

Gasto (gpm)

2672

1050

3580

950

80 – 100

Programa hidráulico Bna. No.

Dens. (gr/cc)

Vp (cp)

Yp lb/100p2

TFA (pg²)

DPbna (psi)

% Bna

HP @ Bna.

HSI (Hp/pg2)

1 2 3 3.1 4 4.1 5

1.06 1.28 1.30 1.30 1.45 1.45 1.35

22 26 24 24 26 26 25

36 36 16 16 22 22 18

0.838 0.838 0.460 0.442 0.393 0.230 0.749

864 881 624 789 379 463 643

26 29.8 20 15.4 16.65 19.95 16.5

455 398 137 193 104 114 228

0.86 0.83 0.91 0.63 0.69 1.38 1.94

V. Anul. Eficiencia (pies/seg Transporte 346 328 294 264 245 265 261

95% 83% 95% 98% 81% 83% 95%

DEC (gr/cc)

HP (sup)

1.06 1.14 1.37 1.37 1.47 1.47 1.38

1389 1463 649 848 652 874 1306

17.- APAREJOS DE FONDO Y DISEÑO DE SARTAS. 17.1.- Diseño de sartas Primera etapa (ETAPA 36”.). Jeteo con Sistema Drill Ahead

POZO Leek 1

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Camisas (pg.)

PAG: 91

POZO Leek 1

DE:184

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PAG: 92

DE:184

17.2.- Diseño de sartas Segunda Etapa (ETAPA DE 20”)

DIAGRAMA ESQUEMATICO DE LA SARTA

POZO Leek 1

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PAG: 93

DE:184

17.3.- Diseño de sartas Tercera Etapa (ETAPA DE 16”)

ETAPA 20 PARA TR DE 16”

POZO Leek 1

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PAG: 94

DE:184

17.4.- Diseño de sartas Cuarta Etapa (Etapa De 13 3/8”)

ETAPA 17 ½” PARA TR DE 13 3/8”

POZO Leek 1

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PAG: 95

DE:184

17.5.- Diseño de sartas Quinta Etapa (ETAPA DE 9 5/8”). ETAPA 9 5/8”

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PAG: 96

DE:184

18.- PROGRAMA DE REGISTROS POR ETAPA. 18.1.- Registros Geofísicos con cable y en tiempo real mientras se perfora.

36”

Intervalo (m.d.b.m.r.) de a 848 930

20”

930

Etapa

1600

Registro

Observaciones

Sin Registros Tiempo Real: Rayos Gamma/ Resistivo/Sonico/APWD

Tiempo Real: Resistivo/Rayos Gamma/Sónico con curva de ITT Integrada/APWD 16”

1600

2100 Con Cable: Litodensidad Sónico Dipolar Neutrón Compensado Tiempo Real: Resistivo/Rayos Gamma/Sónico con curva de ITT Integrada/APWD

13 3/8”

2100

2500

Con Cable: Litodensidad Sónico Dipolar Neutrón Compensado Espectroscopiade mieralogia elemental Tiempo Real: Resistivo/Rayos Gamma/Sónico con curva de ITT Integrada/APWD

9 5/8”

2500

3505

Con Cable: Anisotropia de resistividades, con procesado Litodensidad Neutrón Compensado Anisotropia sónica, con procesado Espectroscopia de Rayos Gamma Imágenes Resistivas con Procesado Geometria de agujero Registro de cementación Registros Especiales: Resonancia Magnética Nuclear Probador de Formaciones en Agujero Descubierto. Espectroscopiade mieralogia elemental

POZO Leek 1

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PAG: 97

DE:184

Nota: 1. Se considerará el registro de Resonancia Magnética en los etapas objetivo de interés de forma selectiva, siendo decisión del AIHT definir los intervalos a registrar. 2. Deberá considerarse la toma de información con Multiprobador de Formaciones de última generación, a solicitud del AIHT. 3. Los registros geofísicos deberán cumplir con el control de calidad estipulado por PEP, y se entregaran en formato digital (LAS, DLIS) a la coordinación de Diseño de Exploración del AIHT, en un máximo de 24 horas a partir de la obtención del último registro, así como la entrega inmediata de la copia de campo al ingeniero geólogo a bordo de la unidad de perforación.

POZO Leek 1

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PAG: 98

DE:184

19.- PROGRAMA DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO. 19.1.- Distribución.

POZO Leek 1

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PAG: 99

DE:184

19.2.- Criterios de diseño (Gráficos en el Anexo B).

POZO Leek 1

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PAG: 100

DE:184

Contingencias

19.3.- Requerimientos de la TR de explotación y del aparejo de Prueba. La última TR de explotación será de 9 5/8 y el aparejo de prueba concepualizado por personal de yacimientos y producctividad que participa en el grupo VCDSE es de 3 ½””

POZO Leek 1

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PAG: 101

DE:184

20.- CEMENTACIONES. 20.1.- Resumen. Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

1.9 - 1.45 (espumada)

848

1600

Debera salir superficie

2100

1.95-1.60

1500

2100

200 m de 1.95 y 400 m de 1.6 gr/cc, para amarrar el traslape

13 3/8

2,500

1.95-1.6

2150

2,500

350 m de 1.95 gr/cc, se plantea no traslapar la zapata de 16”

9 5/8

3,500

1.90 – 1.58 (espumada)

2,450

3,500

Se plantea no traslapar la TR de 13 3/8”

Diámetro TR (pg)

Profundidad (m)

Densidad de lechadas (g/cc)

20

1,600

16

Observaciones cemento

20.1 Primera etapa.

Diámetro TR (pg)

Profundidad (m)

Densidad de lechadas (gr/cc)

Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

Gasto desplazamiento (bpm)

36

1350

N/A

N/A

N/A

N/A

POZO Leek 1

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a

PAG: 102

DE:184

20.2a.- Segunda etapa TR 20”

Diámetro TR (pg)

Profundidad (m)

20

1,600

Densidad de lechadas (gr/Cm3)

Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

Gasto desplazamiento (bpm)

1.90 -1.45 (espumada)

848

1,400

10

1.90

1,400

1,600

10

1 Cople Flotador 20” Antares ER K-55, 133#/ft

ACCESORIOS :

1 Zapata Flotadora 20” Antares ER K-55, 133#/ft 1 Cabeza de Cementar 5”, 133#/ft ,XH SSR 15 Centradores de Flejes de 20’’ x 26’’ Set de tapones SSR (Sub Sea Release) de 20” DATOS PARA EL DISEÑO Profundidad: Diámetro agujero: Exceso: Cima de cemento:

1,600 26 100 848

m pg. % m

Densidad del lodo: Tipo de lodo Temp. de fondo: Temp. circulante:

1.45 Agua 19 17

Ton m3 m3 m

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

22.00 36 1.9 4:00

gr/cc °C °C

LECHADA DE LLENADO LECHADA 1. Cantidad de cemento: Volumen de lechada Vol. fluido de mezcla Tirante a cubrir

100 63.60 41.15 552

CONC.

UNIDAD DE MEDIDA

CANTIDAD TOTAL

FloStop 5000

1.5

Lt/sk

5,147 lts

CaCl2

3.00

%

3,705 kg

Zone Sealant

0.70

Lt/sk

2,401lts

ADITIVOS

POZO Leek 1

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

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PAG: 103

DE:184

LECHADA DE AMARRE Cantidad de cemento Volumen de lechada Fluido de mezcla Tirante a cubrir

62 44.75 27.35 200

Ton m3 m3 m

ADITIVOS

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

22 36 1-9 3:00

CONC.

UNIDAD DE MEDIDA

CANTIDAD TOTAL

2.00

Lt/sk

2,486 lts

3

%

839 kg

FloStop 5000 CaCl2

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

BACHES PROGRAMADOS TIPO

DENSIDAD (gr/cc)

VOLUMEN (bls)

OBSERVACIONES

Tuned Spacer Thin Tuned Spacer (espumado)

1.50

20

Compatible con Fluido de Control

1.90

100

Compatible con Fluido de Control

20.3a.- Centralización. 20.2b.- Tercera etapa TR 16”

Diámetro TR (pg)

16

Profundidad (m)

Densidad de lechadas (gr/Cm3)

Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

Gasto desplazamiento (bpm)

2100

1.95

1,500

1,790

6

ACCESORIOS :

1 Zapata Flotadora 16” HD 521 84 #/ft 1 Cople Flotador 16” HD 521 84 #/ft 1 Cabeza de Cementar SSR HX 1 Set de Tapones SSR 16” 20 Centradores de Flejes 16’’ x 20’’ DATOS PARA EL DISEÑO

Profundidad: Diámetro agujero: Exceso: Cima de cemento:

POZO Leek 1

2100 20 30 1540

m pg. % m

Densidad del lodo: Tipo de lodo Temp. de fondo: Temp. circulante:

1.35 Relahian 36 29

gr/cc °C °C

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PAG: 104

DE:184

LECHADA DE AMARRE LECHADA 1. Cantidad de cemento: Volumen de lechada Vol. fluido de mezcla Tirante a cubrir

55.07 47.43 19.86 250

Ton m3 m3 m

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

22 36 1.95 5:00

CONC.

UNIDAD DE MEDIDA

DAIR 300L

0.10

Lt/sk

89.48 lts

HALAD 344 EXP

0.40

Lt/sk

357.047 lts

FLO STOP 5000

1.80

Lt/sk

1,610.7 lts

ADITIVOS

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

CANTIDAD TOTAL

BACHES PROGRAMADOS TIPO

DENSIDAD (gr/cc)

VOLUMEN (bls)

OBSERVACIONES

Tuned Spacer

1.20

50

Compatible con fluido de Control

20.3b.- Centralización. 20.2c.- Cuarta etapa TR 13 3/8”

Diámetro TR (pg)

13 3/8

Profundidad (m)

Densidad de lechadas (gr/Cm3)

Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

Gasto desplazamiento (bpm)

2,500

1.90

2,150

2,500

6

ACCESORIOS :

1 Zapata Flotadora 13 3/8” HD 521 72 #/ft P-110 1 Cople Flotador 13 3/8” HD 521 72 #/ft P-110 1 Cabeza de Cementar SSR HX 1 Set de Tapones SSR 13 3/8” 20 Centradores de Flejes DATOS PARA EL DISEÑO

Profundidad: Diámetro agujero: Exceso: Cima de cemento:

POZO Leek 1

2,500 17 ½ 30 2,150

m pg. % m

Densidad del lodo: Tipo de lodo Temp. de fondo: Temp. circulante:

1.45 Sintético 49 40

gr/cc °C °C

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PAG: 105

DE:184

LECHADA DE AMARRE LECHADA 1. Cantidad de cemento: Volumen de lechada Vol. fluido de mezcla Tirante a cubrir

44.0 33.57 19.47 350

Ton m3 m3 m

ADITIVOS

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

UNIDAD DE MEDIDA

CONC.

22 38 1.90 7:00

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

CANTIDAD TOTAL

CaCl2

0.12

%

40.26 Kg

D AIR 3000 L

0.15

Lt/sk

132.46 lts

HALAD 344 EXP

0.60

Lt/sk

529.85 lts

GAS STOP EXP

1.00

Lt/sk

883 lts

BACHES PROGRAMADOS TIPO

DENSIDAD (gr/cc)

VOLUMEN (bls)

OBSERVACIONES

Tuned Spacer

1.45

50

Compatible con Fluido de Control

20.2e.- Qunita etapa TR de 9 5/8”

Diámetro TR (pg)

Profundidad (m)

Densidad de lechadas (gr/Cm3)

9 5/8

3,505

1.90 – 1.58

Cima Cemento (m)

Base Cemento (m)

Gasto desplazamiento (bpm)

Densidad equivalente de circulación máxima (gr/cc)

2,437

3,250

7

1.56

3,250

3,305

(espumada)

1.90

ACCESORIOS :

1 Zapata flotadora 9 5/8", P-110, 53.5 Lb/pie, HD-513 (Baker) 1 Cople flotador 9 5/8", P-110, 53.5 Lb/pie, HD-513 (Baker) 1 Cople retención 9 5/8", P-110, 53.5 Lb/pie, HD 513 (Baker) Conjunto Colgador de liner P-110 53.5 lbs/pie, HD 513 (Baker) Cabeza de cementar para colgador de 9 5/8” (Baker) 1 Set de Tapones SSR 13 3/8” 20 Centradores de Flejes Tiebak 9 5/8", TRC-95, 53.5 Lb/pie, HD SLX (Baker)

POZO Leek 1

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1 Set de Tapones SSR 13 3/8”

DATOS PARA EL DISEÑO Profundidad: Diámetro agujero: Exceso: Cima de cemento:

3,500 12 30 2,600

m pg. % m

Densidad del lodo: Tipo de lodo Temp. de fondo: Temp. circulante:

1.35 EI. relahian 74 (WellCat) 47 (WellCat)

gr/cc

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

21.23 37.33 1.90 – 1.58 4:30

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

°C °C

LECHADA DE LLENADO (espumada) LECHADA 1. Cantidad de cemento: Volumen de lechada Vol. fluido de mezcla Tirante a cubrir

19.15 20.23 11.39 900

Ton m3 m3 m

CONC.

UNIDAD DE MEDIDA

WG-17 EXP

0.17

Lt/sk

57.45 lts

HALAD 344 EXP

0.30

Lt/sk

114.89 lts

SCR-100L

0.25

Lt/sk

95.75 lts

ZONE SEALANT 4000

0.69

Lt/sk

264.26 lts

ADITIVOS

CANTIDAD TOTAL

LECHADA DE AMARRE Cantidad de cemento Volumen de lechada Fluido de mezcla Tirante a cubrir

13.15 10.14 5.87 300

Ton m3 m3 m

Agua de mezcla Rendimiento Densidad lechada Tiempo bombeable

22 38 1.90 4:00

CONC.

UNIDAD DE MEDIDA

CANTIDAD TOTAL

D AIR 3000 L

0.15

Lt/sk

40.06 lts

WG-17 EXP

0.17

Lt/sk

45.40 lts

HALAD 344 EXP

0.30

Lt/sk

80.12 lts

SCR-100 L

0.30

Lt/sk

80.12 lts

ADITIVOS

POZO Leek 1

lt/saco lt/saco gr/cc Hrs

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PAG: 107

DE:184

BACHES PROGRAMADOS TIPO Tuned Spacer Thin Tuned Spacer (espumado)

DENSIDAD (gr/cc)

VOLUMEN (bls)

OBSERVACIONES

1.03

30

Compatible con Fluido de Control

1.90 – 1.53

95

Compatible con Fluido de Control

20.4.- Hermeticidad de la Boca de Liner de Explotación. No aplica 20.5.- Pruebas de Goteo. Es mandatario llevar a cabo Prueba de Goteo, en pozos Exploratorios y Delimitadores en al menos la TR Superficial y la primera y segunda Intermedia (Aplicar Lineamiento “SP-01 Pruebas de Goteo en Pozos Exploratorios y de Delimitación”).

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21.- CONEXIONES SUPERFICIALES. DESCRIPCIÓN GENERAL ARBOL PRODUCCION

No Aplica

21.1.- Distribución de cabezal submarino

DESCRIPCIÓN DEL CABEZAL

CABEZAL SUBMARINO 18 ¾” 15M PSI, MODELO DSM -700 VETCO 36” x 20” x 13 3/8” x 9 5/8” - 15,000 psi.

Distribución del Cabezal

Componente

Marca

Conductor housing de 36” X 2”

Vetco

Cabezal de 18 ¾ p/TR 20” Colgador de tubería de 18 ¾” X 13 3/8” Colgador de tubería de 18 ¾” X 9 5/8”

Vetco

Vetco

Vetco

Tamaño nominal y presión de Especificaciones trabajo Del material (psi) Servicios 36”, 1,000 psi amargos H2S y CO2 (PSL-3) Servicios 18 ¾”, 15,000 amargos H2S y psi CO2 (PSL-3) Servicios 13 3/8”, 15,000 amargos H2S y psi CO2 (PSL-3) Servicios 9 5/8”, 15,000 amargos H2S y psi CO2 (PSL-3

Observaciones

Tramo soldable de 36” x “ al cabezal Tramo soldable de 20” al cabezal Caja 13 3/8”, 72 # HD-521 Caja 9 5/8”, 53.5#, HD.SLX

La selección de cabezales y medio árbol es de acuerdo a especificación API 6A última versión

Accesorios del Cabezal 18 ¾” DMS-700 Ensamble de sello 18 ¾” 15M X 13 3/8”. Ensamble de sello 18 ¾” 15M X 9 5/8”. Runing tool drill ahed (Cam actated running tool) Tapon de prueba. BOP isolation tool Buje de desgaste para housing 18 ¾” Buje de desgaste para colgador 13 3/8” Buje de desgaste para colgador 9 5/8” Herramienta para instalación de guía base recuperable / reinstalable. Herramienta para instalación del conductor housing de 30”

POZO Leek 1

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Herramienta de prueba e instalación del housing de 18 ¾”. Herramienta soltadora para colgador de tubería y ensamble de sello Herramienta multi-propósitos de un solo viaje. Herramienta para ensamble de sello recuperable. Herramienta para instalación y recuperación de buje de desgaste. Herramienta multi-utilidades, instala y recupera buje de desgaste y tapón de abandono temporal. Herramienta tipo bola de prueba de preventores sin buje de desgaste. Herramienta para molienda y lavado de cabezal. Herramienta para lavar cavidades interiores Herramienta para prueba de preventores. Herramienta para soltar/recuperar tapones de abandono. Ensamble sello de emergencia. Landing sub para TR de 20x 16” Casing hanger running tool inclinación integrado a estructura de la base guía.

POZO Leek 1

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PAG: 110

POZO Leek 1

DE:184

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PAG: 111

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21.2.- Diagrama del Cabezal de Árbol de Válvulas.

POZO Leek 1

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21.3.- Arreglo de Preventores. El arreglo se mantiene durante toda la perforación del pozo, debido a que es submarino.

CONJUNTO DE BOP’S SUBMARINOS

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21.4.- Presiones de Prueba. Resistencia Resistencia Prueba de Prueba de Presión Al preventores TR Interna Colapso (probador de copas) (psi) (‘psi) (psi) (psi)

Etapa

TR (pg)

1

20”

3060

1,500

2000

1000

2

16”

4330

1,480

4000

1500

6390

2,820

3

13 3/8”

5000

1500

7400

2,880

5000

1500

9400

7340 7950

7500

2000

4

9 5/8” 10000

Nota: Probar las CSC cada 15 días de acuerdo con el procedimiento operativo 223-21100-PO-411093 “PROCEDIMIENTO PARA PROBAR CABEZAL, CONJUNTO DE PREVENTORES Y ENSAMBLE DE ESTRANGULACIÓN”. Se deberá proporcionar el diagrama y certificado de pruebas de las conexiones superficiales de control actualizado.

POZO Leek 1

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22.- IDENTIFICACIÓN DE RIESGOS POTENCIALES. Riesgos Someros Los levantamientos geofísicos de la localización LEEK-1 correlacionados con la información obtenida en el levantamiento geotécnico para la evaluación de riesgos potenciales adquirida, el 29 de enero de 2006, en la localización LEEK-1 se conforman por una cuadrícula de 2.1 Km por 2.1 Km, con 15 líneas equidistantes cada 150 m orientadas al N-S y 5 líneas perpendiculares, equidistantes 525 m orientadas W-E, para un total de 42 Km de longitud de líneas sísmicas de alta resolución establecidas contractualmente. Plano de localización de Leek-1.

Se incluyen también perfiles sísmicos de las secciones Inline y Crossline del levantamiento de alta resolución realizado.

Plano de ubicación del posicionamiento Leek-1.

POZO Leek 1

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Registro del Perfilador Somero, Línea 4,108, mostrando los sedimentos paralelos al fondo marino, descansando sobre horizontes afectados por deslizamientos relictos.

Registro del Perfilador Somero, Línea 4,118, mostrando paralelos al fondo marino, descansando sobre horizontes deslizamientos relictos.

POZO Leek 1

los sedimentos afectados por

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Registro del Perfilador Profundo, estratigráficas identificadas.

Línea

Registro del Perfilador Profundo, Línea estratigráficas identificadas.

POZO Leek 1

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4,108,

mostrando

las unidades

4,118,

mostrando

las unidades

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Registro del Perfilador Profundo, Línea 4,108, mostrando estratigráficas identificadas. La sección tiene orientación sur-norte.

las unidades

Registro del Perfilador Profundo, Línea 4,118, mostrando estratigráficas identificadas. La sección tiene orientación oeste-este

las unidades

POZO Leek 1

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Fallas geológicas y riesgos potenciales de bolsas de gas. No se encontraron evidencias de fallas. Se localizaron varias zonas que presentaron anomalías en la amplitud de las señales de retorno, distribuidas en el área de estudio. En especial en estratos someros de 5 a 28 metros de profundidad y en horizontes profundos de 850 a 910 metros de profundidad. Dichas anomalías pueden estar relacionadas con presencia de gas en lentes arenosos, lo cual implica que las zonas asociadas a ellas sean un riesgo relevante para los objetivos del estudio, toda vez que la configuración sísmica empleado con 12 canales no permite en aguas profundas la detección clara de estos eventos. Las condicione de los suelos en el sector investigado muestran algunas variaciones en su relieve. Se observan estratos básicamente paralelos con una pendiente variable hacia el noreste de 2º y en la parte norte centro de 45º. Las condiciones para la instalación y perforación. es ligeramente favorable con un bajo nivel de riesgo para la instalación y manejo del equipo, ya que en las cercanías a 55 metros del centro del área de estudio, existen eventos de bajo nivel de riesgo potencial para la perforación.

Riesgo Potenciales Someros e Intermedios para la trayectoria del pozo ( Geohazards ) Para cumplir con los objetivos propuestos en este estudio, se utilizó información sísmica 3D del proyecto HOLOK-ALVARADO, migrada en tiempo antes de apilar, sin filtro ni ganancia a 32 bits y muestreada cada 4 ms., en el dominio del tiempo. El espaciamiento entre líneas es de 18.75 m y el de trazas de 12.50 m. Así también, se emplearon los horizontes interpretados, los registros geofísicos proporcionados, tablas T-Z, los datos geológicos disponibles y el resumen de perforación y terminación de los pozos cercanos a la localización Leek-1. La información que proporcionó el Activo Holok-Temoha para la localización LEEK-1, corresponde con los siguientes datos Coordenadas Localización

Coordenadas Geográficas

(Zona

15,

UTM

Líneas

NAD27, Distancia desde:

esferoide Clark 1866)

Lat.: 18°55’01.5’’ N Leek-1

POZO Leek 1

Long.: 94°53’20.9’’W

3D

sísmicas HOLOK-

ALVARADO

X = 301,037 m

Pozo Noxal-1: 16.2 Kms. IL- 3740

Y = 2,092,590 m

Al SE

XL- 17920

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Metodología. Interpretación y Mapeo del Fondo Marino; desde un subvolumen sísmico de 10 X 10 Km.; esto con el fin de extraer sus atributos sísmicos y analizar aquellos valores anómalos que pudieran estar asociados con la posible presencia de gas, o en su caso a flujos o corrientes de agua, volcanes de lodo, etc.. Representación de la Morfología del Piso Marino. A partir de la interpretación del fondo marino y la generación de mapas de atributos, echado, gradiente e iluminación, será posible delinear los bordes o escarpes que enfaticen su relieve para delimitar zonas de riesgo geológico con respecto a la localización analizada. Análisis e Interpretación Estratigráfica y Estructural; por debajo del Fondo Marino, a través de los horizontes que limiten las facies sísmicas, cuyas características de reflexión, definan paralelismo, continuidad, amplitud y frecuencias particulares, lo cual permita describir y analizar su morfología y sus atributos sísmicos en cada una de las facies. Análisis por estratigrafía de secuencias del área; para inferir la distribución de zonas con mayor o menor contenido de arena, y la posibilidad de determinar flujos de agua somera. Análisis de la arquitectura estructural del área; para conocer la distribución de fallas o de algún otro elemento estructural, en la cercanía a la localización Leek-1. Análisis de atributos sísmicos; para definir el comportamiento del fondo marino, con relación a posibles zonas de flujos de agua somera, así como a su posible asociación a emanaciones de gas y a la determinación de anomalías de amplitud sobre o entre los horizontes reinterpretados y analizados. Morfología en tiempo y en profundidad; a partir de la conversión de tiempo a profundidad mediante el análisis de velocidades de intervalo, con pozos de correlación cercanos a la localización Leek -1. Interpretación de riesgos someros; mediante el análisis de zonas de arenas y sellos, de posibles flujos de agua someras y manifestaciones de gas. Determinación de zonas de riesgo somero; en una tabla de referencia en profundidades respecto al fondo marino, de su posible litología y la evaluación de los probables riesgos geológicos encontrados.

Tabla de Evaluación del Riesgo Somero. Dentro de la columna probable para la localización LEEK-1, se estima que los posibles riesgos someros que pudieran encontrarse durante la perforación son de bajo a medio, sobre todo en los observados a través del análisis de amplitudes realizado entre los

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horizontes L_3 y L_4 y PLIO-SUP y L-5, de las últimas imágenes; donde se observan pequeñas anomalías de alta amplitud, que aunque no son de gran extensión, pudiesen estar asociadas posiblemente a cuerpos o bolsas de arena saturadas con gas. Lo cual puede ser observado en la Tabla de Evaluación de Riesgo. En el fondo marino no se observa algún riesgo en la estabilidad de la cuenca o presencia de gas o flujo de agua somera, que implique algún tipo de consideración. El riesgo en la superficie del Fondo Marino para la localización LEEK-1, se considera bajo, ya que no hay presencia de fallas, “pockmarks”, bolsas de gas o flujos de agua somera, además que el gradiente es bajo.

Tabla preeliminar de Evaluación del Riesgo Somero para Leek-1

1348

L_3

408

1249

1566

494

1335

1655 Plio_Sup

729

1570

1889

1 17920 Pronóstico de probabilidad de georiesgo

FM L_1 L_2 ABANICOS Y TALUD DE CUENCA

ARENAS CON LUTITAS

TALUD

LUTITAS Y ARENAS

L_4

L_3

L_4

L_5

Plio_Sup

L_5 LUTITAS Y ARENAS

TALUD 1057 1898 1140 1981

Exploratorio Norte 2’092,590 m 2’092,590 m

H orizonte

1043

E ra

202

P eriodo

Fondo Marino L_1 L_2

Litología interpretada

P iso

1119 1152 1185

H orizonte

841 869 896

E rror (+/-)

0 28 55

Sección sísmica 3D de exploración a través de la localización propuesta

S istem a

T iem po doble (m s)

N ivel del m ar (m ts.)

Tipo de pozo Golfo de México Sur Leek-1 Nombre del pozo Latitud Longitud Este 94° 53’ 20.9” W 301,037 m 18° 55’ 01.5” N 18° 55’ 01.5” N 94° 53’ 20.9” W 301,037 m North America Datum of 1927, México. Universal Tranversal Mercator Zona 15 Fecha Revisión No. IMP Agosto / 2008 Inline Crossline 3740 Estratigrafía Edad

P iso m arino

M esa rotaria

Prospecto Coordenadas Superficiales Objetivo Datos geodésicos y proyección Autor HR línea sísmica Profundidad

2181 Plio_Med L_6 2252

Plio_Med L_6 TALUD-CUENCA

LUTITAS

1445 2286

2519

Plio_Inf

Plio_Inf

1572 2413 1589 2430 1732 2573

2633 2648

Mio_Sup Mio_Med Mio_Inf

Mio_Sup Mio_Med Mio_Inf

2755

ABANICOS DE PISO DE CUENCA

Nivel de Riesgo:

D – Despreciable

B – Bajo

M – Medio

ARENAS CON LUTITAS

A - Alto

El riesgo de encontrar alguna arena con gas durante la perforación del pozo LEEK-1, se clasifica en nivel medio a bajo, esto debido que al cruzar por la posible trayectoria de perforación, se identificaron dos intervalos de consideración, asociados con anomalías de alta amplitud de pequeña dimensión, donde se detectó una inversión de polaridad en una

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de ellas, las cuales podrían poner en riesgo la perforación; dichos intervalos son L_3- L_4 y PLIO SUP-L_5. El riesgo sobre flujos de agua somera, también tiene un nivel de evaluación de bajo a despreciable. Del estudio de riesgo geológico efectuado en la localización LEEK-1, se pueden desprender las siguientes conclusiones: 1. La información sísmica 3D convencional, permitió determinar rasgos estructurales y estratigráficos en lo que a la definición de riesgos geológicos se refiere. 2. El atributo de echado (DIP), conjuntamente con el mapa de riesgo y gradiente proporcionaron características de la morfología del fondo marino, que indican una superficie sin riesgo, para la perforación de la localización LEEK-1. 3. La correlación de reflectores y el comportamiento de la amplitud sísmica dentro de los paquetes de sedimentos limitados por los horizontes interpretados, permitió clasificar los riesgos someros en la columna a perforar en la localización Leek-1. 4. Fueron identificadas principalmente tres zonas a evaluar con mayor detalle, de acuerdo al análisis de amplitudes hecho en la parte final del estudio, siendo estas L_2-L_3, L_3-L_4 y PLIO SUP-L_5, de las cuales, las dos últimas son de consideración y asociadas a posibles acumulaciones de gas; que por su extensión, pudiesen en un momento dado, considerarse como de bajo riesgo, aunque para fines de evaluación, aquí serán consideras de riesgo medio. Este estudio finalizo en el mes de Julio del año 2008, en marzo del 2009, durante la revisión realizada en la fase de visualización por el equipo VCDSE, CDE1-AIHT, C&C Technologies y el IMP, al observarse la presencia de dos riesgos medios, ubicados dentro de los horizontes interpretados L4 y L5, aproximadamente de 1043 a 1249 mvbnm y 1335-1570 mvbnm, correspondientes a 202-408 m bajo piso marino para L4 y 494-729 bajo piso marino para L5. Tomando en cuenta que las primeras tuberías de revestimiento (30” se jetea aproximadamente 90 m, bajo el piso marino y la segunda T.R. 20” a +- 600 m), en la que se perforan sin riser y no se tiene control con preventores, no es posible atravesar estas etapas con seguridad, por el riesgo latente de encontrar acumulaciones de gas y/o flujos de agua somera, en estas condiciones se analizó una mejor posición para la localización en la cual los riesgos presentes se determinaran como de bajo riesgo, en las siguientes coordenadas X: 300,906 Y: 2 092,744 Con un desplazamiento de la posición original de 201m al N 32° 32´ W.

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10 Km

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Crossline 17930 Y (2’092’744)

10 Km

PropuestaPropuesta- PEMEX PropuestaPropuesta-Final Inline 3748

206.4 m 201 m

X (301’906)

LEEK-1 PropuestaPropuesta- IMP

Localización

Coordenadas Geográfic as

Coordenadas UTM (Zona 15, NAD27, esferoide Clark 1866)

Distancia desde:

Líneas sísmicas 3D HOLOKALVARADO

LEEK-1

Lat.: 18°55’01.5’’ N Long.: 94°53’20.9’’W

X = 301,037 m Y = 2,092,590 m

Pozo Noxal-1: 5.4 Km. al SE

IL- 3740 XL- 17920

Propuesta_PEMEX

X = 301,036 m Y = 2,092,793 m

Pozo Leek-1: 206.4 m. al N

IL- 3751 XL- 17920

Propuesta_IMP

X = 300,897 m Y = 2,092,558 m

Pozo Leek-1: 143.2 m. al SW

IL- 3738 XL- 17931

X = 300,906 m Y = 2,092,744 m

Pozo Leek-1: 205 m. al NW

IL- 3748 XL- 17930

.2 143

m

4/7/2009 Propuesta_Final

Localización del Área de Estudio Leek-1

En esta posición se realizó el análisis detallado de la trayectoria, buscando la mejor posición en el que permaneciera vertical, con el objeto de evitar costos adicionales en las operaciones de perforación, considerando como primordial su permanencia dentro de las estructuras objetivo, asegurando así la volumetría original establecida.

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Tabla Final de Evaluación del Riesgo Somero para Leek-1 Leek-1

Nombre del pozo Longitud

Latitud

Abril / 2009 3748

ARENAS CON LUTITAS

L_3

1450 50 m separación del pozo

207

80

406

486

1254

1334

1573

a1

R E C P L E I S

Era

Litología interpretada Piso

ABANICOS Y TALUD DE CUENCA

1 17930

Revisión No. Crossline Estratigrafía Edad

Periodo

1353

199

Sismo-

1047

143

estratigráfica

1129 Fondo_Marino 1162 L_1 1195 L_2

Horizonte

848 876 904

Interpretación

Tiempodoble(ms)

Nivel del mar (m.)

0 28 56

Espesor (m)

PisoMarino(m)

Sección sísmica 3D de exploración a través de la localización propuesta

2’092,744 m 2’092,744 m

Sistema

Inline

Exploratorio Norte

300,906 m 300,906 m North America Datum of 1927, México. Universal Tranversal Mercator Zona 15 Fecha I M P

Profundidad

0 28 28

Tipo de pozo Este

Pronóstico de probabilidad de georiesgo

Horizonte

Golfo de México Sur

Prospecto Coordenadas Superficiales Objetivo Datos geodésicos y proyección Autor

FM

C

C

L_1 L_2

T L_3

R

E

O

L_4

L_4

1656 Plio_Sup

T

LUTITAS Y ARENAS

TALUD

N Plio_Sup

P 1810

234

727

1568

25-30 m separación del pozo

E

a2

1888 L_5

I LUTITAS Y ARENAS

TALUD

335 82

1055 1903

2187 Plio_Med

1137

2258 L_6

1985

O

L

L_5

R

O

C

C

I

Z

Plio_Med

O E TALUD-CUENCA

L_6

A

LUTITAS

N R 335

1472

2320

103 16

1575 2423 1591 2439

135

1726 2574

ABANICOS DE PISO DE CUENCA

2758 Mio_Inf

Nivel de Riesgo:

POZO Leek 1

Plio_Inf

I

2644 Mio_Sup 2657 Mio_Med

Litología

I

O

2550 Plio_Inf

Lutita

D – Despreciable

ARENAS CON LUTITAS

B – Bajo

M I O C E N O

M – Medio

C O

Mio_Sup Mio_Med

Mio_Inf

O A - Alto

Arena

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23.- TECNOLOGÍA DE PERFORACIÓN NO CONVENCIONAL. Procedimientos de inicio. 1. Remolcar y ubicar en localización la plataforma Semisumergible, rolar anclas y verificar agarre de las mismas. NOTA: Para definir el número de remolcadores necesarios durante la movilización de un equipo Semisumergible y que tengan la capacidad suficiente para el manejo de anclas, se requiere la siguiente información: Longitud de cadena y Tirante de agua. • Si es que algunas cadenas han sido fondeadas, conocer la longitud de cadena que se encuentra sobre el lecho marino. • La potencia directa en la flecha del remolcador. • Con la finalidad de ahorrar tiempos durante las operaciones de movilización de la unidad de perforación y de tendido de anclas, que para el caso de plataforma Max Smith son nueve, normalmente se requieren hasta dos remolcadores. • Para efectuar el anclado con seguridad de una plataforma Semisumergible, antes que nada será indispensable conocer la cantidad de cadena necesaria para asegurar el equipo en su localización. Se cuentan con tablas que indican la longitud mínima necesaria de cadena para un tirante de agua determinado, así como listados de cómputo que indican la longitud de cadena que deberá recuperarse o liberarse para el reposicionamiento de la plataforma en función de la distancia requerida para moverse y su dirección. • La operación de reposicionamiento de la plataforma es una operación relativamente común, por ejemplo, será necesario mover la plataforma algunos metros cuando se bajen los preventores, ya que en caso de que estos se desconecten y caigan, no golpeen al cabezal de 18 ¾” y dañen al pozo, también cuando al estar perforando el agujero piloto se encuentre gas superficial y no sea posible controlarlo. 2. Posicionar la Unidad en coordenadas establecidas, lastrando misma. 3. Armar bna. 26”, BHA y sistema Drill Ahead, previo ajuste para perforar “jeteado” TR de 36”.

Jeteo de TR 36” y Drill Ahead para TR de 20” 1. Con apoyo de ROV, sentar barrena en el fondo y jetear TR de 36" verificando inclinación de la mesa guía no mayor a 1°. 2. Jeteo de TR 36” de 712 a 796 m, con bombeo continuo de agua de mar y baches de lodo viscoso de 1.04 gr/cc x 250 seg, 8 m3 cada 10 m perforados. 3. Recuperar peso de TR y circular limpiando anular. Parar bombeo y esperar reposo de sedimentos exteriores entre la formación y el conductor de 36” por 3 hr. Descargar peso de TR, soltar misma. 4. Perforar con barrena de 26”, con bombeo continuo de agua de mar y baches de lodo viscoso de 1.05 gr/cc x 250 seg con 40 kg/m3 de Carbonato de Calcio, 15 m3 cada lingada perforada, intervalo 930 a 1350 m. 5. Perforar con barrena de 26”, con bombeo continuo de lodo Bentonitico de 1.7 gr/cc y agua

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de mar para una densidad de mezcla de 1.14 gr/cc, con un gasto constante de mezcla 1000 gpm, considerando una ROP de 20 m/hr, intervalo 1350 m a 1600 m.

24.- TAPONAMIENTO TEMPORAL O DEFINITIVO DEL POZO. Se deberá cumplir con la norma NMX-L-169-SCFI-2004.

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25.- TIEMPOS DE PERFORACIÓN PROGRAMADOS. 25.1.- Distribución por actividades.

Limite Técnico

FASE

Tiempo Programado

Movimiento Tiempos (Hrs.)

Acumula do (hrs)

Tiempo s (Hrs.)

Acumula do (hrs)

M

9.50

9.50

20.00

20.00

M

86.00

95.50

100.00

120.00

TOTAL DE LA ETAPA

95.50

95.50

120.00

120.00

125.50 153.50 153.50

30.00 37.00 67.00

150.00 187.00 187.00

0.0

Actividad principal

0.01

Mover plataforma a localización con el draft de transito adecuado.

0.02

Posicionar la Plataforma en las coordenadas especificadas UTM, correr tendido de anclas de acuerdo con el procedimiento especificado para la plataforma

0.1

Actividad secundaria

0.11

Armar tubería y estibar

0.12

Instalar equipo para correr TR de 20" (Drill a Head)

M M

TOTAL DE LA ETAPA

1.0 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05

30.00 28.00 58.00

Preparativos para Jeteo Bajar placa de orificio, checar lecho marino, TA y zona oscura. Sacar placa de orificio a superficie y eliminar misma. Armar Running tool, TP y estibar. Conectar sarta de jetteo a runing tool y correrla dentro de la tuberia conductora (efectuar ajuste dejando la barrena de 12 a 18 pulgadas por fuera de la tuberia conductora). Instalar ojo de toro.

M

9.50

163.00

12.50

199.50

M M

3.00 5.00

166.00 171.00

4.00 10.67

203.50 214.17

M

6.00

177.00

4.50

218.67

M

2.00 25.50

179.00 179.00

1.50 33.17

220.17 220.17

TOTAL DE LA ETAPA

2.0

Jeteo TR de 36"

Meter sarta de Jeteo barrena 26" con motor de fondo y running tool a fondo Con ayuda del ROV, verificar inclinación de sarta de jeteo a través de los indicadores de inclinación 2.02 Bulleyes. En caso de que la inclinación no sea la satisfactoría, esperar calma marina. 2.01

POZO Leek 1

P

4.00

183.00

4.50

224.67

P

1.00

184.00

0.33

225.00

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2.03

2.04 2.05 2.06

Efectuar jeteo de la tuberia conductora (36"), dejando el cabezal de baja presión (LPWELLHEAD) a 2.5 m, arriba del lecho marino. Con apoyo del ROV monitorear el avance y comportamiento del jeteo, el retormo de fluido y recortes a través de los puerto Bombear bache de lodo pesado. Descargar el peso del sarta de jeteo (tuberia de perforación y BHA y conductora) y esperar reposo. Verificar inclinación en ojo de buey (bulleyes)

P

10.00

194.00

12.50

237.50

CE

0.50

194.50

0.17

237.67

CE

1.00

195.50

1.17

238.83

CE

0.00 16.50

195.50 195.50

0.00 18.67

238.83 238.83

TOTAL DE LA ETAPA

3.0

DE:184

Perforar agujero de 26" para TR de 20"

PERFORAR de 930 a 1350m,con barrena de 26" equipada con (LWD/MWD/APWD) con 3.01 registros en tiempo real, con agua de mar y baches de lodo bentonítico. Continuar perforando con tecnica Bombeo Continuo de Lodo Pesado BCLP o 3.11 (Pump&dump), de 1400 m a 1600m, manteniendo constante el ROP ( 20 m/hr ) y el Tiempo de conexión por lingadas (10min). Circular tiempo de atraso para limpiar pozo, bombear bache viscoso y desplazarlo con Lodo 3.02 pesado para contabilizar volumen de agujero(densidad correspondiente a la presion de poro). Efectuar viaje corto, reconocer fondo perforado 3.12 acondicionar para correr TR, dejar bache pesado en el fondo. 3.03 Sacar barrena 26" a superficie. Efectuar junta de seguridad con personal para correr TR 20". Armar TR de 20" con zapata, accesorios y meter 3.04 inner string con herramienta soltadora running tool y válvula de llenado (Inhundación) abierta. Inhundar TR de 20, con apoyo del ROV verificar 3.14 circulación a través de válvula de inhundación del la herramienta running tool. Con apoyo del ROV meter TR de 20 en cabezal de baja presión y correr TR a fondo perforado, 3.05 sentar cabezal submarino en housing de baja presión, de acuerdo a procedimiento de Cía de Servicio. 3.13

POZO Leek 1

P

15.50

211.00

17.00

255.83

P

14.50

225.50

14.50

270.33

P

2.50

228.00

2.83

273.17

CE

7.00

235.00

9.83

283.00

CE

9.00

244.00

9.00

292.00

CE

0.50

244.50

0.67

292.67

CE

2.00

246.50

7.00

299.67

CE

0.50

247.00

0.50

300.17

CE

10.00

257.00

12.00

312.17

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PAG: 128

Instalar cabeza de cementar, lineas superficiales de control, probar mismas y efectuar junta de 3.15 seguridad previa a la cementatación de la TR. Circular Efectuar cementación de TR de acuerdo a 3.06 recomendación de Cía de servicio. Desplazando lechada de cemento con agua de mar.

DE:184

CE

1.00

258.00

2.00

314.17

CE

3.00

261.00

4.00

318.17

3.16 Esperar fraguado

CE

4.00

265.00

5.00

323.17

Desconectar líneas superficiales de control, cabeza de cementación y soltar herramienta 3.07 soltadora (Running tool del cabezal de 18 3/4") según procedimiento de Cía de Servicio.

CE

0.50

265.50

1.50

324.67

Sacar herramienta soltadora de 18 3/4" (Running 3.17 tool) e inner string a superficie y quebarar mismas.

CE

4.00

269.50

5.00

329.67

74.00

269.50

90.83

329.67

TOTAL DE LA ETAPA

4.0

4.01

Correr BOP's y Riser Efectuar preparativos para correr conjunto de preventores (Despejar piso de trabajo, acondicionar herramientas, etc.) y deslizar o mover equipo (Plataforma) 30 m fuera del cabezal

CE

1.00

270.50

1.50

331.17

CE

7.00

277.50

8.00

339.17

CE

12.00

289.50

14.00

353.17

CE

30.00

319.50

36.00

389.17

Instalar junta telescopica (Slip Joint) and Kit de lineas de trabajo y mangueras.

CE

2.50

322.00

5.50

394.67

Reposicionar la plataforma sobre el cabezal y 4.06 anclar conjunto de BOP's y probar mismo con tensión.

CE

0.50

322.50

1.50

396.17

Mover BOP a Moon Pool instalar conector H4, y 4.02 junta flexible con lineas de matar y estrangular de 4 1/2" Bajar conjunto de BOP's con 2 juntas de riser, ojo 4.03 de buey en 2nd junta y probar funciones de POD amarillo y azul. Bajar conjunto de BOP's y Riser 100 m arriba del lecho marino, probar linea de matar y estrangular en alta y baja presión. Instalando en juntas de 4.04 riser abrazaderas para cable MUX e indicadores de inclinación (Ojo de Buey) según programa de introducción d

4.05

POZO Leek 1

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PAG: 129

Probar lineas de matar y estrangular en alta y baja presión

DE:184

CE

0.50

323.00

0.17

396.33

4.08 Instalar Diverter y probar funcionamiento

CE

4.00

327.00

5.00

401.33

Desmantelar equipo de correr riser y armar tapón 4.09 de prueba, según procedimiento de cia de servicio.

CE

1.00

328.00

2.00

403.33

Meter tapón de prueba y alojar mismo en cabezal para prueba de preventores.

CE

4.00

332.00

5.00

408.33

4.11 Efectuar prueba de BOP's en alta y baja presión.

CE

11.50

343.50

12.00

420.33

Recuperar tapon de prueba de cia de servicio, 4.12 alojar protector de cabezal, probar stand pipe y lineas superficiales de control.

CE

3.00

346.50

5.00

425.33

4.13 Bajar barrena tric. 17 1/2" a cima de cemento.

CE

9.00

355.50

10.00

435.33

CE

9.00

364.50

10.00

445.33

4.15 Rebajar cemento, cople.

CE

2.00

366.50

3.00

448.33

4.16 Circular limpiando pozo. Tomar presiones reducidas a través de la linea 4.17 de matar, estrangular y Booster. Rebajar cemento y accesorios (Cople y Zapata) y 4.18 perforar 10 m 4.19 Sacar barrena de 17 1/2" a superficie

CE

1.00

367.50

1.00

449.33

CE

0.50

368.00

1.00

450.33

CE

3.00

371.00

3.00

453.33

CE

2.00 103.50

373.00 373.00

3.00 126.67

456.33 456.33

4.07

4.10

Desplazar agua de mar por lodo base agua ycircular limpiando pozo y efectuar prueba de TR

4.14

TOTAL ETAPA

5

Perforar agujero de 14 3/4 x 20" para TR de 16" Bajar PDC 14 3/4" con sistema rotatorio de perforación, LWD(Resistivo, Sonico, Gama),MWD, APWD a cima de cemento.y ampliador hidráulico 20"

5.01

5.02

10.00

383.00

13.00

469.33

Prueba de goteo:

5.021 Levantar la barrena a la zapata. 5.022 Circular 5.023 Realizar la prueba de goteo. 5.03

CE

P P P

0.50 2.00 1.00

383.50 385.50 386.50

0.50 3.00 1.00

469.83 472.83 473.83

P

33.50

420.00

33.50

507.33

P

0.00

420.00

0.00

507.33

Perforar longitud de la etapa

5.031 Perforar longitud de la etapa Ampliar agujero de la etapa con la longitud programada 5.032

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 130

5.04

DE:184

Acondicionar para toma de información (Registros Geofísicos, Corte de núcleos, toma de información ):

5.00 425.00 5.00 512.33 CE 5.041 Circular para limpiar el pozo. 0.50 425.50 0.50 512.83 CE 5.042 Colocar bache pesado 10.00 435.50 10.00 522.83 CE 5.043 Sacar barrena a superficie para registros Toma de información (Paquete de registros geofísicos, corte de nucleos de pared, toma de 5.05 puntos de presión MDT) Instalar unidad de registros (Poleas, unidad de 5.051 registros). 5.052 Armar y calibrar herramientas Meter sonda (Con unidad de cable o con 5.053 sistema TLC) y tomar registro.

CE

0.50

436.00

0.50

523.33

CE

1.00

437.00

1.00

524.33

CE

1.00

438.00

1.50

525.83

5.054 Tomar registro

CE

3.00

441.00

4.00

529.83

5.055 5.056 5.06 5.061

CE CE

2.00 0.00

443.00 443.00

3.00 0.00

532.83 532.83

CE

4.00

447.00

6.00

538.83

CE

1.00

448.00

3.00

541.83

CE CE CE

1.00 4.00 0.00

449.00 453.00 453.00

2.00 6.00 0.00

543.83 549.83 549.83

CE

0.00

453.00

0.00

549.83

CE

2.50

455.50

2.50

552.33

CE CE CE CE

3.50 1.00 12.00 0.50

459.00 460.00 472.00 472.50

3.50 2.00 14.00 0.50

555.83 557.83 571.83 572.33

CE

3.00

475.50

4.00

576.33

CE

0.50

476.00

0.50

576.83

CE

0.00

476.00

0.00

576.83

CE

0.50

476.50

0.50

577.33

CE

2.00

478.50

3.00

580.33

CE

0.50

479.00

0.50

580.83

CE

0.50

479.50

0.50

581.33

5.062 5.063 5.064 5.065 5.07 5.071 5.072 5.08 5.081 5.082 5.082 5.083 5.083 5.09 5.091 5.092 5.093 5.094 5.095 5.10 5.101

Sacar sonda a superficie. Desmantelar equipo de registros. Acondicionar agujero para meter TR Armar y meter barrena Reconocer agujero hasta fondo (repasar si es necesario). Circular para acondicionar lodo y correr TR Sacar barrena a superficie. Quebrar barrena Preparativos para correr TR Eliminar buje de desgaste Instalar equipo y herramienta para correr TR y de apriete computarizado Meter TR según programa: TR corrida Armar running tool y estibar en el changero Armar cabeza de cementar y estibar Armar y bajar zapata y accesorios con TR Probar equipo de flotación a 50 m. Conectar running tool y bajar TR a profundidad interior Preparativos para cementar TR corrida Instalar cabeza de cementación, probar líneas. Desmantelar equipo y herramienta para correr TR. Desmantelar llaves de apriete computarizado. Circular para emparejar columnas y homogenizar fluido. Efectuar junta de seguridad y preparar baches (Lavador, espaciador y separador). Cementar TR Bombear baches espaciadores.

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 131

DE:184

CE CE CE CE CE CE

0.00 5.00 0.00 0.50 0.50 4.00

479.50 484.50 484.50 485.00 485.50 489.50

0.00 6.00 0.00 0.50 0.50 4.00

581.33 587.33 587.33 587.83 588.33 592.33

CE CE CE CE CE CE CE

4.00 3.50 10.50 4.00 1.00 3.00 4.00

493.50 497.00 507.50 511.50 512.50 515.50 519.50

5.00 3.50 10.50 5.00 1.00 3.00 5.00

597.33 600.83 611.33 616.33 617.33 620.33 625.33

CE

12.00

531.50

13.67

639.00

CE

7.00

538.50

7.00

646.00

5.123 Rebajar cemento, cople.

CE

5.00

543.50

7.00

653.00

5.124 Circular limpiando pozo. Rebajar cemento Zapata y pperforar 10 m de 5.125 nueva formación

CE

1.00

544.50

1.17

654.17

CE

2.50

547.00

2.67

656.83

174.00

547.00

200.50

656.83

5.102 5.103 5.104 5.105 5.106 5.107 5.11 5.111 5.112 5.113 5.114 5.115 5.116 5.117 5.12

Soltar tapón limpiador de diafragma Bombear lechada. Esperar fraguado Energizar ensamble sello Liberar running tool CHSART Sacar CHSART a superficie Efectuar prueba de Preventores Recuperar buje de desgaste Alojar Tapón de prueba Efectuar Prueba de preventores Recuperar tapón de prueba Probar funcionamiento de preventores Probar conexiones superficiales de control Alojar buje de desgaste Prueba de hermeticidad de la TR Bajar PDC 14 3/4" con sistema rotatorio de perforación, LWD(Resistivo, Sonico, 5.121 Gama),MWD, APWD a cima de cemento.y ampliador hidráulico 17 1/2" 5.122

Circular limpiando pozo y Acondicionar fluido a densidad adecuada y efectuar prueba de TR

TOTAL DE LA ETAPA

6

Perforar agujero de 14 1/2" x 17 1/2" para TR de 13 3/8"

6.01

Prueba de goteo:

2.50 P Circular 0.30 P Levantar la barrena a la zapata. 1.00 P Realizar la prueba de goteo. 0.00 P Bajar barrena a fondo perforado. Perforar longitud de la etapa 55.00 P Perforar longitud de la etapa Ampliar agujero de la etapa con la longitud 0.00 P 6.022 programada 6.03 Circular para limpieza del agujero, colocar bache pesado: 4.00 CE 6.031 Circular para limpiar el pozo. 1.00 CE 6.032 Colocar bache pesado. Tomar presiones reducidas, Surrey 1.00 CE 6.033 6.011 6.012 6.013 6.014 6.02 6.021

POZO Leek 1

549.50 549.80 550.80 550.80

3.00 0.50 1.00 0.00

659.83 660.33 661.33 661.33

605.80

62.00

723.33

605.80

0.00

723.33

609.80 610.80

5.00 1.33

728.33 729.67

611.80

1.00

730.67

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 132

6.04 6.041 6.042 6.043 6.05 6.051 6.052 6.053 6.054 6.06

DE:184

Efectuar viaje corto: 2.00 613.80 2.00 732.67 CE Levantar barrena a la zapata. 613.80 0.50 733.17 CE Observar pozo. 1.00 614.80 1.00 734.17 CE Meter barrena a fondo (repasar si se requiere). Acondicionar para toma de información (Registros Geofísicos, Corte de núcleos, toma de información ): 1.00 615.80 2.00 736.17 CE Circular para limpiar el pozo. 0.50 616.30 1.00 737.17 CE Colocar bache pesado Sacar barrena a superficie para registros 5.00 621.30 6.00 743.17 CE 1.00 622.30 1.00 744.17 CE Quebrar barrena y herramienta. Toma de información (Paquete de registros geofísicos, corte de nucleos de pared, toma de puntos de presión MDT)

Instalar unidad de registros (Poleas, unidad de 6.061 registros). 6.062 Armar y calibrar herramientas Meter sonda (Con unidad de cable o con 6.063 sistema TLC) y tomar registro. 6.064 Registrar, Tomar puntos de registros 6.065 Sacar sonda a superficie. 6.066 Desmantelar equipo de registros. 6.07 Acondicionar agujero para meter TR 6.071 Armar y meter barrena Reconocer agujero hasta fondo (repasar si es 6.072 necesario). 6.073 Circular para acondicionar lodo y correr TR 6.074 Sacar barrena a superficie. 6.075 Quebrar barrena 6.08 Preparativos para correr TR 6.081 Eliminar buje de desgaste Instalar equipo y herramienta para correr TR y 6.082 de apriete computarizado 6.09 Meter TR según programa: TR corrida de acuerdo con geometria de pozo 6.091 Armar y estibar running tool en el changero 6.092 Armar cabeza de cementar y estibar 6.093 Armar zapata y accesorios con TR 6.094 Probar equipo de flotación a 50 m. 6.095 Armar longitud total de la TR Conectar running tool y bajar TR a profundidad 6.096 interior 6.10 Preparativos para cementar TR corrida 6.101 Instalar cabeza de cementación, probar líneas. Desmantelar equipo y herramienta para correr 6.102 TR. 6.103 Desmantelar llaves de apriete computarizado.

POZO Leek 1

CE

1.00

623.30

1.50

745.67

CE

0.50

623.80

0.50

746.17

CE

5.00

628.80

6.00

752.17

CE CE CE

3.00 2.00 0.50

631.80 633.80 634.30

4.00 2.00 0.83

756.17 758.17 759.00

CE

4.00

638.30

5.00

764.00

CE

2.00

640.30

3.00

767.00

CE CE CE

2.00 4.00 1.00

642.30 646.30 647.30

2.50 5.00 1.50

769.50 774.50 776.00

CE

4.00

651.30

5.00

781.00

CE

1.00

652.30

2.00

783.00

CE CE CE CE CE

1.00 1.00 1.50 0.50 3.00

653.30 654.30 655.80 656.30 659.30

1.67 1.50 2.00 0.50 3.33

784.67 786.17 788.17 788.67 792.00

CE

8.00

667.30

13.17

805.17

CE

4.00

671.30

5.00

810.17

CE

0.50

671.80

1.50

811.67

CE

1.00

672.80

0.00

811.67

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 133

Circular para emparejar columnas y 6.104 homogeneizar fluido. Efectuar junta de seguridad y preparar baches 6.105 (Lavador, espaciador y separador). 6.11 Cementar TR 6.111 Bombear baches espaciadores. 6.112 Soltar tapón limpiador de diafragma 6.113 Bombear lechada. 6.114 Esperar fraguado 6.115 Energizar ensamble sello 6.116 Liberar CHSART 6.117 Sacar CHSART a superficie 6.12 Actividades en Esperar fraguado 6.121 Eliminar equipo de cementar 6.122 Instalar conjunto de sellos y probar mismo. 6.123 Esperar fraguado Bajar tapon de prueba y efectuar prueba de 6.124 preventores 6.125 Recuperar tapón y alojar buje de desgaste 6.13 Prueba de hermeticidad de la TR Armar y bajar ensamble de fondo (BHA) con 6.131 barrena 12 1/4" con LWD/MWD/APWD

DE:184

CE

1.50

674.30

2.00

813.67

CE

0.50

674.80

0.50

814.17

CE CE CE CE CE CE CE

0.50 0.00 4.50 0.00 1.50 0.50 2.00

675.30 675.30 679.80 679.80 681.30 681.80 683.80

0.50 0.00 5.50 0.00 2.00 0.50 3.00

814.67 814.67 820.17 820.17 822.17 822.67 825.67

CE CE CE

1.00 1.00 0.00

684.80 685.80 685.80

0.00 0.00 0.00

825.67 825.67 825.67

CE

13.50

699.30

14.50

840.17

CE

8.00

707.30

5.00

845.17

CE

7.00

714.30

9.00

854.17

6.132 Bajar barrena y checar cima de cemento

CE

4.00

718.30

7.00

861.17

6.133 Rebajar cemento y/o accesorios Circular para limpiar pozo y Cambiar fluido de 6.134 control 6.135 Efectuar prueba de hermeticidad 6.136 Rebajar cemento hasta 5 m. antes de la zapata. 6.137 Efectuar 2da. Prueba de la TR. 6.138 Rebajar cemento, zapata y perforar 20 m

CE

5.00

723.30

6.00

867.17

CE

8.00

731.30

14.00

881.17

CE CE CE CE

0.50 3.00 1.00 8.00 196.80

731.80 734.80 735.80 743.80 743.80

2.00 0.00 0.67 9.00 236.00

883.17 883.17 883.83 892.83 892.83

TOTAL DE LA ETAPA

7

Perforar agujero de 12" para TR de 9 5/8"

7.01

Prueba de goteo:

7.011 7.012 7.013 7.02 7.021

Circular Levantar la barrena a la zapata. Realizar la prueba de goteo. Perforar longitud de la etapa Perforar longitud de la etapa Ampliar agujero de la etapa con la longitud 7.022 programada 7.03 Cortar núcleo Circular Tiempo de Atraso para recuperar 7.031 muestra.

POZO Leek 1

P P P

0.50 0.50 1.00

744.30 744.80 745.80

1.50 0.50 1.00

894.33 894.83 895.83

P

120.00

865.80

265.00

1160.83

P

0.00

865.80

0.00

1160.83

CE

1.00

866.80

12.00

1172.83

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 134

DE:184

Sacar sarta rotatoria a superficie para corte de 35.00 901.80 50.00 1222.83 CE 7.032 núcleo. Meter corona y barril muestrero a fondo 45.00 946.80 60.00 1282.83 CE 7.033 perforado. 7.00 953.80 12.00 1294.83 P 7.034 Cortar núcleo y quemar mismo. 30.00 983.80 45.00 1339.83 CE 7.035 Sacar corona a la superficie y recuperar núcleo. 10.00 993.80 12.00 1351.83 CE 7.036 Recuperar núcleo. Acondicionar para toma de información (Registros Geofísicos, Corte de núcleos, toma de 7.04 información ): 7.041 7.042 7.043 7.044 7.05

2.00 995.80 4.00 1355.83 CE Circular para limpiar el pozo. 0.50 996.30 1.00 1356.83 CE Colocar bache pesado Sacar barrena a superficie para registros 10.00 1006.30 12.00 1368.83 CE 4.00 1010.30 6.00 1374.83 CE Quebrar barrena y herramienta. Toma de información (Paquete de registros geofísicos, corte de nucleos de pared, toma de puntos de presión MDT)

Instalar unidad de registros (Poleas, unidad de CE 7.051 registros). CE 7.052 Armar y calibrar herramientas Meter sonda (Con unidad de cable o con sistema CE 7.053 TLC) y tomar registro. CE 7.054 Registrar, Tomar puntos de registros CE 7.055 Sacar sonda a superficie. CE 7.056 Desmantelar equipo de registros. 7.06 Acondicionar agujero para meter TR Armar y meter barrena hasta fondo (repasar si CE 7.061 es necesario). CE 7.062 Circular para acondicionar lodo y correr TR CE 7.063 Bombera bache CE 7.064 Sacar barrena a superficie. CE 7.065 Quebrar barrena 7.07 Preparativos para correr TR CE 7.071 Eliminar buje de desgaste Instalar equipo y herramienta para correr TR y CE 7.072 de apriete computarizado 7.08 Meter TR según programa: TR corrida de acuerdop con la geometria del pozo CE 7.081 Armar y estibar running tool en changuero CE 7.082 Armar cabeza de cementar y estibar CE 7.083 Armar zapata y accesorios con TR CE 7.084 Probar equipo de flotación a 50 m. CE 7.085 Armar longitud total de la TR Conectar running tool y bajar TR a profundidad CE 7.086 interior 7.09 Preparativos para cementar TR corrida CE 7.091 Instalar cabeza de cementación, probar líneas.

POZO Leek 1

1.00

1011.30

1.50

1376.33

6.00

1017.30

6.00

1382.33

24.00

1041.30

25.33

1407.67

24.00 12.00 0.50

1065.30 1077.30 1077.80

36.00 24.00 1.00

1443.67 1467.67 1468.67

7.00

1084.80

9.00

1477.67

2.00 1.00 8.50 4.00

1086.80 1087.80 1096.30 1100.30

3.00 2.00 9.33 6.00

1480.67 1482.67 1492.00 1498.00

4.50

1104.80

6.50

1504.50

2.00

1106.80

2.50

1507.00

1.00 0.50 0.60 0.50 24.00

1107.80 1108.30 1108.90 1109.40 1133.40

1.50 0.50 2.00 0.50 36.00

1508.50 1509.00 1511.00 1511.50 1547.50

6.00

1139.40

8.00

1555.50

1.50

1140.90

2.00

1557.50

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 135

DE:184

7.092 Efectuar junta de seguridad Desmantelar equipo y herramienta para correr 7.093 TR. 7.094 Desmantelar llaves de apriete computarizado. Circular para emparejar columnas y 7.095 homogeneizar fluido. Efectuar junta de seguridad y preparar baches 7.096 (Lavador, espaciador y separador). 7.10 Cementar TR 7.101 Instalar equipo de adquisición de datos 7.102 Efectuar junta de seguridad, checar libre flujo 7.103 Bombear baches espaciadores. 7.104 Soltar tapón limpiador de diafragma 7.105 Bombear lechada. 7.106 Eliminar líneas 7.107 Energizar y probar ensamble sello 7.108 Liberar CHSART 7.109 Sacar CHSART a superficie 7.11 Actividades en Esperar fraguado 7.111 Eliminar equipo de cementar 7.112 Instalar conjunto de sellos y probar mismo. 7.113 Esperar fraguado Bajar tapon de prueba y efectuar prueba de 7.114 preventores 7.115 Recuperar tapón y alojar buje de desgaste 7.12 Prueba de hermeticidad de la TR Armar y bajar con barrena tricónica 8 1/2" a 7.121 checar cima de cemento

CE

0.50

1141.40

0.17

1557.67

CE

0.00

1141.40

0.00

1557.67

CE

0.00

1141.40

0.00

1557.67

CE

1.50

1142.90

3.00

1560.67

CE

0.50

1143.40

1.50

1562.17

CE CE CE CE CE CE CE CE CE

0.00 0.50 0.50 0.00 3.00 0.50 1.00 0.50 6.00

1143.40 1143.90 1144.40 1144.40 1147.40 1147.90 1148.90 1149.40 1155.40

0.00 0.50 0.50 0.30 6.00 1.00 1.00 1.00 8.00

1562.17 1562.67 1563.17 1563.47 1569.47 1570.47 1571.47 1572.47 1580.47

CE CE CE

0.50 0.00 0.00

1155.90 1155.90 1155.90

0.67 0.00 0.00

1581.13 1581.13 1581.13

CE

24.00

1179.90

36.00

1617.13

CE

4.00

1183.90

4.00

1621.13

CE

9.00

1192.90

36.00

1657.13

7.122 Circular para limpiar pozo 7.123 Efectuar prueba de hermeticidad 7.124 Sacar sarta a superficie

CE

5.00

1197.90

8.00

1665.13

3.00 12.00 469.10 1212.90 50.54

1200.90 1212.90

2.00 12.00 786.30 1679.13 69.96 69.96

1667.13 1679.13

CE CE TOTAL ETAPA TOTAL POZO (HRAS) TOTAL POZO (DIAS)

POZO Leek 1

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DE:184

25.2.- Resumen de tiempos por etapa.

ACTIVIDAD Movimiento instalación Preparativos para Jetteo Jetteo de TR estructural Perforar agujero de 26" para TR de 20" Meter y Cementar TR de 20 Correr BOP's y Riser Perforar agujero de 12 1/4" x 20" para TR de 16" meter y Cementar TR de 16 Perforar agujero de 14 3/4" x 17 1/2" TR de 13 3/8" Meter y cementar TR 13 3/8 Perforar agujero de 8 1/2" x 12 Meter y cemetar TR de 9 5/8"

LIMITE TECNICO TIEMPOS HORAS ACUM DIAS 98.00 98.00 4.08 83.50 181.50 7.56 16.50 198.00 8.25 32.50 230.50 9.60 41.50 272.00 11.33 103.50 375.50 15.65 37.00 137.00

PROGRAMA TIIEMPOS HORAS ACUM 120.00 120.00 100.17 220.17 18.67 238.84 34.40 273.24 56.50 329.74 126.67 456.41

412.50 549.50

17.19 22.90

39.00 149.5

495.41 644.91

20.64 26.87

58.80 608.30 138.00 746.30 122.00 868.30 347.00 1215.30 TOTAL DE DIAS

25.35 31.10 36.18 50.64 50.64

66.5 711.41 169.5 880.91 268 1148.91 518.3 1667.21 TOTAL DE DIAS

29.64 36.70 47.87 69.47 69.96

RESUMEN TR (pg)

DIAS PROGRAMADOS

Transporte e instalación

36”

20 "

16"

13 3/8"

9 5/8"

5.0 Prof. (m) P CE Prof. (m) P CE Prof. (m) P CE Prof. (m) P CE Prof. (m) P CE

848 4.95 1600 1.43 7.63 2100 1.58 6.77 2500 2.77 7.06 3500 11.67 20.61

9.95

19.01

27.26

37.19

69.47

Total Instalación y Perforación

69.47

Metros por día (Perforación)

38.2

P-Perforando l (Núcleos, Registros parciales, etc.);;CE- Cambio Etapa (Registra, Cementa TR, C.S.C.)

POZO Leek 1

DIAS 5.00 9.17 9.95 11.39 13.74 19.02

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DE:184

25.3.- Gráfica de Profundidad vs. Días.

POZO Leek 1

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DE:184

26.- PROGRAMA CALENDARIZADO DE MATERIALES Y SERVICIOS.

Cant.

Descripción

U.M.

Responsable

Observaciones

1. Primera Etapa TR 36”. Conductor Jeteado con Sistema “Drill Ahead”

1.1 Herramientas de perforación y combinaciones

1 1 1 1 2 1 1 3 1

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

3 1 1 3 1 3

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

68

Tramos

2 2

Pieza Pieza

2

Juego

2 2 2 2 1

Pieza Pieza Pieza Unidad Unidad M3 M3 M3 Ton Sacos Sacos Set

Cuadro de apriete para Bna. 26” Barrena Tricónica 26” tipo 115 Motor de Fondo 9 5/8” Power Pack con estabilizador, Conexión 7 5/8” REG Válvula de contra presión 9 ½” conexión 7 5/8” REG Estabilizador 9 ½” x 26” conexión 7 5/8” REG LWD 9” conexión, 7 5/8” REG MWD 9 ½”, conexión 7 5/8” REG Lastra barrena 9 ½”, conexión 7 5/8” Combinación, Conexión 7 5/8” REG Piñón x 6 5/8” Caja REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Space Out Collars 8”, conexión 6 5/8” REG Running tool 8” conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Combinación 6 5/8” REG Lastra barrena 6 ½”, conexión NC-50 ó 5XH TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH (tramo=9.5m c/u, lingada 28.5m), totales requeridas (3 lingadas) 1.2 Herramienta servicios auxiliares Elevador de TP 5" 18° tipo MGG de 250 ton Cuñas para TP de 5" tipo SDXL Llave de fuerza tipo "B" con juego de mordazas de 3 1/2" hasta 13 3/8" Cuñas para herramienta de 6 ½” hasta 9 ½” tipo DCS-L Collarín de seguridad de 6 ½” hasta 9 ½" tipo MP-R Válvula de seguridad (de pie) 5" XH Llaves de cadena de 5” Equipo de toma de desviación(giroscópico) I.3 Materiales químicos Agua de perforación Agua potable Diesel Bentonita Cal hidratada Sosa cáustica Instrumentos de medición de propiedades del lodo. I.3 Equipo para introducir TR 30"

POZO Leek 1

PEMEX-SCHLUMB-SMITH

SMITH SMITH

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER PEMEX

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER

Considerar Respaldo

PEMEX VETCO VETCO PEMEX PEMEX PEMEX

Considerar Respaldo

PEMEX

Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

MEXDRILL

MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL

Considerar Respaldo

MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER

Previa Solicitud

Considerar Respaldo Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

MI-MEXDRILL-PEMEX

MEXDRILL MEXDRILL PEMEX MI MI MI MI

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PAG: 139

1 1 1 24 60

Pieza Pieza Pieza Metros Metros

Housing 30’’ (Receptáculo de baja Presión) Base Guía Permanente (BGP) Running Tool, NC-50 ó 5XH TR de 30” X-56 456.57 lb/pie, XLF TR de 30” X-56 309.72 lb/pie, XLF II. Segunda Etapa

1

1 1 1 2 1 1 3 1

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

3 1 1 3 1 3

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

111

tramos

2 2

Pieza Pieza

2

Pieza

2 2 2 1

Pieza Pieza Pieza Pieza

46

Tramos

1

Pieza

1

Pieza

1

Pieza

2 1

Pieza Unidad M3 M3 M3 Sacos

Barrena 26”

VETCO VETCO VETCO VETCO VETCO TR 20"

2.1. Herramientas de perforación y combinaciones Cuadro de Apriete de la barrena de 26”

Barrena Tricónica 26” tipo 115 Motor de Fondo 9 5/8” Power Pack con estabilizador, Conexión 7 5/8” REG Válvula de contra presión 9 ½” conexión 7 5/8” REG Estabilizador 9 ½” x 26” conexión 7 5/8” REG LWD 9” conexión, 7 5/8” REG MWD 9 ½”, conexión 7 5/8” REG Lastra barrena 9 ½”, conexión 7 5/8” Combinación, Conexión 7 5/8” REG Piñón x 6 5/8” Caja REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Space Out Collars 8”, conexión 6 5/8” REG Running tool 8” conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Combinación 6 5/8” REG Lastra barrena 6 ½”, conexión NC-50 ó 5XH TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH (tramo=9.5m c/u, lingada 28.5m), totales requeridas (4 lingadas) 2.2 Herramienta servicios auxiliares Elevador de TP 5" 18° tipo MGG de 250 ton Cuñas para TP de 5" tipo SDXL Llave de fuerza tipo "B" con juego de mordazas de 3 1/2" hasta 13 3/8" Cuñas para herramienta de 6 ½” hasta 9 ½” tipo DCS-L Collarín de seguridad de 6 ½” hasta 9 ½" tipo MP-R Válvula de seguridad (de pie) 5" XH Conjunto BOP´ 18 3/4" 10,000 psi (Para toda la Perforación) Riser DE =21” DI=18.750” c/u = 15.24m, (Para toda la Perforación) Protector de Taza Nominal (NSP), (Para toda la Perforación) Herramienta de prueba para fugas (Test Plug Tool), (Para toda la Perforación) Probador de copa de conexión 4 1/2" IF de 20" de 78.6 133.00 lbs/pie. (Para toda la Perforación) Llaves de cadena de 5” Equipo de toma de desviación(giroscópico) II.4 Materiales químicos Agua de perforación Agua potable Diesel Barita

POZO Leek 1

DE:184

PEMEX-SCHLUMB-SMITH

SMITH SMITH

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER PEMEX

Considerar Respaldo

SCHLUMBERGER

Considerar Respaldo

PEMEX PEMEX VETCO PEMEX PEMEX PEMEX

Considerar Respaldo

PEMEX

Considerar Respaldo

Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

MEXDRILL

MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL SCHLUMBERGER

Previa Solicitud

MI-MEXDRILL-PEMEX

MEXDRILL MEXDRILL PEMEX MI

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PAG: 140

Sacos Sacos Sacos Sacos Pieza Pieza Pieza Paquete

Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

488

Metros

1 1 1 1 1 1 1 1

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

DE:184

MI Bentonita MI Bicarbonato de sodio MI Sosa cáustica MI Cal hidratada II.5. Herramientas de pesca (solo por requerimiento) Pescante Bowen Overshot 11 1/4" O.D. Con guía de 15" y cuñas de 8", 7 7/8", 6 5/8", 6 1/2" y 5" Molino cónico 18 1/2" O.D. Molino watermelon 18 1/2" O.D. Tarrajas, machuelos, pin-taps, canasta colectoras, canasta de circulación inversa, magnéticos, canastas de fondo, sello de plomo, etc. de acuerdo a las necesidades de operación II.6. Equipo de registro De acuerdo al programa de perforación y se detalla de SCHLUMBERGER acuerdo a propuesta del Activo II.7. Equipo para introducir TR 20" MATYEP Cuñas de gajos MATYEP Cuñas fijas (tipo araña) MATYEP Elevador de tope MATYEP Elevador de cuñas (tipo cuernos) MATYEP Elevador móvil (tipo araña) MATYEP Collarín de arrastre con cable MATYEP Collarín de seguridad MATYEP Llaves de aguante (tipo bull tong) MATYEP Llave hidráulica con paro automático MATYEP Mesa bass rosh en rango de operación de 250 a 500 toneladas MATYEP Computadora (cuando se trate de roscas de patente) MATYEP Unidad de potencia MATYEP Compensador de peso MATYEP Tapones de manejo (estos se utilizan para conexiones integrales tipo liso) MATYEP Protectores inflables MATYEP Dinamómetro MATYEP Grasa ecológica II.8. TR y accesorios 20" PEMEX-TAMSA Programa introducción de T.R. VETCO Cabezal 18 ¾” MS 700 Calibrador para T.R. 20", 133 lb/pie, K-55 drift: 18.543" PEMEX-TAMSA Conexión Antares TR 20", K-55, 133 lb/pie; Drill Quip, DI=18.750" Conexión TAMSA antares HALLIBURTON Zapata flotadora 20", 133 lb/pie; Conexión Antares HALLIBURTON Cople flotador 20", 133 lb/pie; Conexión Antares HALLIBURTON Cabeza de cementar (doble) de 20" con conexión Antares HALLIBURTON Botella de circulación de 20", Conexión Antares HALLIBURTON Tapón sólido de desplazamiento de 20" HALLIBURTON Tapón limpiador de diafragma de 20" HALLIBURTON Centradores 20" x 26" con anillo tope. HALLIBURTON Collarines .de tope de 20”.

POZO Leek 1

Considerar 250 metros mas

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PAG: 141

1

Cajas

Pegamento de Tubería de revestimiento II.9. Cementación De acuerdo al programa de perforación y se detalla en la sección de cementos

DE:184

HALLIBURTON HALLIBURTON

HALLIBURTON

III. Tercera Etapa Bna. Piloto 12 ¼” Ampliador 16 ½”x20”

1

Pieza

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 2 1 2 1 3

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Tramos Pieza Pieza Tramos Pieza Tramos Pieza Tramos Pieza Tramos Pieza Tramos

169

Tramos

8

Tramos

m3 Pieza Pieza

3.1. Herramientas de perforación y combinaciones Cuadro de apriete para Bna. PDC 12 ¼” y Ampliador 16 ½”x20” Barrena PDC 12 ¼” Tipo M233, Conexión 7 5/8” REG Power Drive 12 ¼”, Conexión 7 5/8” REG Estabilizador 8” x 12 1/8”, Conexión 6 5/8” REG LWD/APWD 8”, conexión 6 5/8” REG MWD 8”, Conexión 6 5/8” REG Sónico 8”, Conexión 6 5/8” REG Estabilizador de 8” x 12 ¼” Conexión 6 5/8” Reg. Lastra barrena 8” conexión 6 5/8” REG Estabilizador de 8” x 12 ¼” conexión 6 5/8” Reg. Ampliador QDR 16 ½” A 20” piñón 6 5/8” piñón caja 7 5/8” Lastra barrena 9 ½” conexión 7 5/8” REG Estabilizador 9 ½” x 17 ½” conexión 7 5/8” Reg. Lastra barrena 9 ½” conexión 7 5/8” REG Combinación 7 5/8” regular piñón x 6 ½” regular caja Lastra barrena 8” conexión 6 5/8” Martillo 8” conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8” conexión 6 5/8” Reg. Combinación 6 5/8” regular piñón x 5” XH caja Lastra barrena 6 ½” conexión NC-50 ó 5XH TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH G-105 premium

(tramo=9.5m c/u, lingada 28.5m), totales requeridas (6 lingadas) TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH S-135 premium (tramo=9.5m c/u, lingadas 28.5m), totales requeridas (1 lingada)

PEMEX-SCHLUMB-SMITH

SMITH

Considerar Respaldo

SMITH SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER SMITH PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX PEMEX PEMEX

Considerar Respaldo

PEMEX

Considerar Respaldo

PEMEX

Considerar Respaldo

Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo Considerar Respaldo

3.2 Herramienta servicios auxiliares Madrinas 7 5/8” Reg. & 6 5/8” Reg. con cuello de 4 ½” o 5” Grasa para TR, TP, HW, BHA. Hules limpiadores para Tubería de Perforación Pza. para engrasar las conexiones de la TR, TP, HW y BHA. Elevador de TP 5" Cuñas para TP de 5" Cuñas para herramienta de 6 ½”" hasta 9 ½” Collarín de seguridad de 6 ½” hasta 9 ½" Válvula de seguridad (de pie) 5" XH 3.3. Fluidos Lodo Sintético 3.4 Herramientas de pesca (solo por requerimiento) Pescante Bowen Over Shot Molino de acuerdo al requerimiento

POZO Leek 1

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Paquete

Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Metros Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Cajas

Tarrajas, machuelos, pin-taps, canasta colectoras, canasta de circulación inversa, magnéticos, canastas de fondo, sello de plomo, etc. de acuerdo a las necesidades de operación 3.5 Equipo de registro A Tiempo Real 3.6 Equipo para introducir TR 16” Cuñas de gajos Cuñas fijas (tipo araña) Elevador de tope Elevador de cuñas (tipo cuernos) Elevador móvil (tipo araña) Collarín de arrastre con cable Collarín de seguridad Llaves de aguante (tipo bull tong) Llave hidráulica con paro automático Mesa bass rosh en rango de operación de 250 a 500 toneladas Computadora (cuando se trate de roscas de patente) Unidad de potencia Compensador de peso Tapones de manejo (estos se utilizan para conexiones integrales tipo liso) Protectores inflables Dinamómetro Grasa ecológica 3.7 TR y accesorios 16” Programa introducción de TR Ensamble de colgador de Casing Calibrador para TR 16",N-80, 84 lb/pie, Drift: 14.823" TR 16",N-80, 84 lb/pie,DI: 15.010", HD-521. Zapata flotadora 16” ,N-80, 84 lb/pie,DI: 15.010", HD-521. Cople flotador 16” ,N-80, 84 lb/pie, DI: 15.010", HD-521. Colgador suplementario 16”, 84 lb/pie, HD-521 Cabeza de cementar de 16" con conexión rápida. HD-521 Botella de circulación para TR 16", Tapón sólido de desplazamiento para TR 16" Tapón limpiador para TR 16" Centradores 16" x 20". Collarines de tope de 16”. Pegamento de Tubería de revestimiento 3.8 Cementación De acuerdo al programa de perforación y se detalla en la sección de cementos

DE:184

MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP

VETCO PEMEX TAMSA BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER

4. Cuarta Etapa TR 13 3/8” Bna. Piloto 14 ¾” Ampliador a 17 ½”

Piezas Pieza

4.1 Herramientas de perforación y combinaciones Cuadro de apriete para barrena PDC de 14 ½” y Ampliador a 17 ½” Barrena PDC 14 ½” Tipo M333 (Piloto), Conexión 7 5/8” REG Power Drive 14 ½” con RG, conexión 7 5/8” REG Estabilizador 8” x 14 3/8” conexión 6 5/8” REG

POZO Leek 1

SMITH SMITH SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER

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PAG: 143

169

Tramos

73

Tramos Piezas Latas Piezas Piezas Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza m3 Pieza Pieza Paquete

Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza

LWD/APWD 8”, Conexión 6 5/8” REG MWD 8”, Conexión 6 5/8” REG Sónico 8” conexión 6 5/8” REG Estabilizador 8 x 14 ½”, conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Estabilizador 8 x 14 ½”, conexión 6 5/8” REG Ampliador Rhino c/VCP 14 ¼” X 17 ½” conexión 7 5/8” regular Lastra barrena 9 ½”, conexión 7 5/8” REG Estabilizador 9 ½” x 14 ½” conexión 7 5/8” Lastra barrena 9 ½”, conexión 7 5/8” REG Combinación 9 ½”, conexión 7 5/8” REG Piñón x 6 5/8” Caja REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Martillo 8” conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Combinación 8”, conexión 6 5/8” piñón NC-50 ó 5XH Lastra barrena 6 ½”,conexión NC-50 ó 5XH TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH G-105 premium (tramo=9.5m c/u, lingada 28.5m), totales requeridas (6 lingadas) TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH S-135 premium (tramo=9.5m c/u, lingadas 28.5m), totales requeridas (3 lingadas) 3.2 Herramienta servicios auxiliares Madrinas 7 5/8” Reg. & 6 5/8” Reg. con cuello de 4 ½” o 5” Grasa para TR, TP, HW, BHA. Hules limpiadores para Tubería de Perforación Pza. para engrasar las conexiones de la TR, TP, HW y BHA. Elevador de TP 5" Cuñas para TP de 5" Cuñas para herramienta de 6 ½”" hasta 9 ½” Collarín de seguridad de 6 ½” hasta 9 ½" Válvula de seguridad (de pie) 5" XH 4.3. Fluidos Lodo Sintético 4.4 Herramientas de pesca (solo por requerimiento) Pescante Bowen Over Shot Molino de acuerdo al requerimiento Tarrajas, machuelos, pin-taps, canasta colectoras, canasta de circulación inversa, magnéticos, canastas de fondo, sello de plomo, etc. de acuerdo a las necesidades de operación 4.5 Equipo de registro A Tiempo Real 4.6 Equipo para introducir TR 13 3/8” Cuñas de gajos Cuñas fijas (tipo araña) Elevador de tope Elevador de cuñas (tipo cuernos) Elevador móvil (tipo araña) Collarín de arrastre con cable Collarín de seguridad

POZO Leek 1

DE:184

SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER SMITH PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MEXDRILL MI

SCHLUMBERGER MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP

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PAG: 144

Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Metros Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Cajas

Llaves de aguante (tipo bull tong) Llave hidráulica con paro automático Mesa bass rosh en rango de operación de 250 a 500 toneladas Computadora (cuando se trate de roscas de patente) Unidad de potencia Compensador de peso Tapones de manejo (estos se utilizan para conexiones integrales tipo liso) Protectores inflables Dinamómetro Grasa ecológica 4.6 T.R. y Accesorios 13 3/8" Programa introducción de T.R. Calibrador para TR 13 3/8", 72 lb/pie Drift = 12.250” TR 13 3/8", P-110 72 lb/pie; Conexión: HD-521, Drift: 12.250" Zapata flotadora 13 3/8", 72 lb/pie, Conexión: HD-521 Cople flotador 13 3/8", 72 lb/pie, Conexión: HD-521 Colgador del cabezal TR 13 3/8", 72 lbs/pie, HD521 Cabeza de cementar 13 3/8" con conexión rápida HD-521 Botella de circulación de 13 3/8", HD-521 Tapón sólido de desplazamiento de 13 3/8" Tapón limpiador 13 3/8" no rotatorio Centradores 13 3/8" Collarines de tope de 13 3/8" Pegamento de Tubería de revestimiento 4.7 Cementación De acuerdo al programa de perforación y se detalla en la sección de cementos

DE:184

MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP

PEMEX TAMSA BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER HALLIBURTON

6. Quinta Etapa TR 9 5/8” Bna.12 1/4”

3

3

Tramos

12 1 12

Tramos Pieza Tramos

169

Tramos

164

Tramos

4 20 13

Piezas Latas Piezas

Cuadro para Bna. 12 1/4” Bna. PDC 12”, conexión 6 5/8” Regular Power Drive 8 ½” con RG, conexión 6 5/8” REG Válvula de contra presión conexión 6 5/8” REG Estabilizador 8 “ x 12”, conexión 6 5/8” REG MWD 6 ¾” , conexión 6 5/8” REG Sónico 6 ¾”, conexión 6 5/8” regular Lastra barrena 6 ¾”, conexión 6 5/8” Estabilizador 8” X 12”, conexión 6 5/8” REG Lastra barrena 8”, conexión 6 5/8” REG Martillo 8”, conexión 6 5/8” REG TP HW 5”, NC-50 ó 5 XH TP 5” 25.60 lb/pie, NC-50 ó 5XH G-105 premium (tramo=9.5m c/u, lingada 28.5m), totales requeridas (6 lingadas) TP 5” S-135; 25.60 lb/pie (tramo=9.5m c/u, lingadas 28.5m), totales requeridas (6 lingadas) 6.2 Herramienta servicios auxiliares Madrinas 7 5/8” Reg. & 6 5/8” Reg. con cuello de 4 ½” o 5” Grasa para TR, TP, HW, BHA. Hules limpiadores para Tubería de Perforación

POZO Leek 1

SMITH SMITH SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX SCHLUMBERGER PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX

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PAG: 145

20 1 1 1 1 1

Piezas Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza m3

1 1

Pieza Pieza

1

Paquete

1 1 1 1 1 1 1 1 1

Juego Juego Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Juego Juego

1

Pieza

1 1 1

Pieza Pieza Pieza

1

Juego

1 1 1 1

Juego Pieza Pieza Pieza

1

Pieza

1 1 1 1 1

Pieza Pieza Pieza Pieza Pieza Piezas Pieza Pieza Lata Pieza

1 1 1

Pza. para engrasar las conexiones de la TR, TP, HW y BHA. Elevador de TP 5" Cuñas para TP de 5" Cuñas para herramienta de 4 ½” ó 5” hasta 9 ½” Collarín de seguridad de 4 ½” ó 5”hasta 9 ½" Válvula de seguridad (de pie) 5" XH 6.3 Fluidos Lodo Sintético 6.4 Herramientas de pesca (solo por requerimiento) Pescante Bowen Over Shot Molino de acuerdo al requerimiento Tarrajas, machuelos, pin-taps, canasta colectoras, canasta de circulación inversa, magnéticos, canastas de fondo, sello de plomo, etc. de acuerdo a las necesidades de operación 6.5 Equipo de registro A Tiempo Real MDT con Cable 6.6 Equipo para introducir TR 9 5/8” Cuñas de gajos Cuñas fijas (tipo araña) Elevador de tope Elevador de cuñas (tipo cuernos) Elevador móvil (tipo araña) Collarín de arrastre con cable Collarín de seguridad Llaves de aguante (tipo bull tong) Llave hidráulica con paro automático Mesa bass rosh en rango de operación de 250 a 500 toneladas Computadora (cuando se trate de roscas de patente) Unidad de potencia Compensador de peso Tapones de manejo (estos se utilizan para conexiones integrales tipo liso) Protectores inflables Dinamómetro Grasa ecológica Programa para introducción de TR Calibrador para TR 9 5/8”,P-110 y TRC-110, 53.50 lb/pie, HD -SLX Zapata flotadora 9 5/8". Cople flotador 9 5/8". Tapones de desplazamiento 9 5/8" Colgador del Cabezal 9 5/8", 53.5 lbs/pie, MVAM Tapón limpiador de Tubería de perf. 5” Centradores 9 5/8” Collarines de Tope de 9 5/8” Cabeza de cementación Soldadura liquida (fabrilock) Calibrador de T.P. 5", Drift: 2 1/2"

POZO Leek 1

DE:184

PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX PEMEX

SCHLUMBERGER

MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP MATYEP TAMSA BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER BAKER

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PAG: 146

1

Pieza

1

Pieza

Botella de circulación en 9 5/8”, 53.5 lb/pie, HD-SLX 6.8 Cementaciones De acuerdo al programa de perforación y se detalla en la sección de cementos

POZO Leek 1

DE:184

BAKER

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PAG: 147

DE:184

27.- COSTOS ESTIMADOS DE PERFORACIÓN. 27.1.- Costos directos por etapa. TR (pg)

COSTOS DIRECTOS POR ETAPA (M.N.)

Transporte e instalación

$ 28,742,774 $ 31,498,767

36” 20”

$110,134,329

16”

$ 84,499,760

13 3/8”

$ 102,892,678

9 5/8”

$ 160,167,354

TOTAL

$ 518,015,304.14

27.2.- Costo integral de la perforación.

CONCEPTO

MONTO (M.N.)

B.- COSTO OPERACIÓN EQUIPO

$ 112,282,897 $ 405,732,407

C.- SUBTOTAL (A + B)

$ 518,015,304

D.- FACTOR DE RIESGO 18% + INDIRECTOS + TARIFAS

$107,917,813

A.- COSTO DIRECTO PERFORACIÓN

COSTO TOTAL PERFORACIÓN (C + D)

$ 625, 932,117

Costo total equipo de perforación = Costo día/equipo ó Directos + Costos Indirectos + Factor de riesgo 18 % = $ 518,015,304 Costo total de perforación = Costo total equipo de perforación + (Costo Materiales y Servicios + Costos Indirectos + Factor de riesgo 18% = $ 625,932,117.00

% en cos to renta de la plataforma =

POZO Leek 1

$ 518 ,015 ,304 .00 x 100 = 82 % $ 625 ,932 ,117 .00

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PAG: 148

DE:184

COSTOS ESTIMADOS PARA LA PRUEBA DE 3 INTERVALOS

Concepto

Monto (M.N.)

A.- Costo directo terminación B.- Costo operación equipo (Cuota * Días programados) C.- Subtotal (A + B)

77,622,135

400,156,785

D.- Margen operativo + indirectos = (C) * 0.20

95,265,035

COSTO INTEGRAL TERMINACIÓN (C + D)

495,421,820

322,534,650

28.- INFORMACION DE POZOS DE CORRELACIÓN. 28.3.- Resumen de perforación y terminación.

NOXAL – 1 RESUMEN DE LA PERFORACIÓN POR ETAPAS. ETAPA

30"

26"

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

1032

1.06

1.06

AM Y LB

6

0.25

7-Dic-05

1

Jetteo

1047

1.06

1.06

AM Y LB

18

1.00

8-Dic-05

2

Jetteo

1047

1.06

1.06

AM Y LB

24

24

2.00

9-Dic-05

3

Espera

1047

1.06

1.06

AM Y LB

24

24

3.00

10-Dic05

4

Espera

1406

1.06

1.15

AM Y LB

21

3.88

11-Dic05

5

Perfora

1520

1.15

1.47

Lodo

24

4.88

12-Dic-

6

Perfora

POZO Leek 1

OPERACIÓN Realizó jetteo con conductor 30" y barrena de 26" con Q= 73 - 1080 gpm y Pb= 3200 psi a 1025 m, donde al intentar realizar desconexión observó sustituto doble piñón de Top Drive pegado a lingada. Dejando 25 min sarta estática y sin bombeo cambió por nuevo Suspendió jetteo por falta de avance (30 min) y sacó sarta a lecho marino (961 m) con fricciones de hasta 550,000 lbs con bombeo de lodo bentonítico de 1.15 gr/cc. Reposicionó equipo 135° al SE y checó lecho marino a 960.72 m. Realizó jetteo con Qmax= 98 Con sarta de jetteo a 88 m espera mejores condiciones climatológicas. Sacó sarta a superficie y armó barrena 8 1/2" c/motor de fondo y LWD y metióa 909 m donde suspendió por observar movemientos continuos de sarta por fuertes corrientes (4-5 nudos del NW al SE) y levantó a 24 m y después metió a 681 m observando desplazamiento Con barrena PDC 8 1/2" perforó a 1406 m con agua de mar y baches de lodo bentonítico con prosello fino y medio de 1.15 gr/cc. Continuó perforando con barrena de 8

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PAG: 149

Bentonític o

ETAPA

05

5.88

13-Dic05

7

Amplia

6.60

14-Dic05

8

Amplia

7.5

7.60

15-Dic05

9

Espera

24

15

8.60

16-Dic05

10

Viaje de Reconoci miento

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

1.37

Lodo Bentonític o

15.5

9.25

17-Dic05

11

Mete TR 20"

1.37

1.37

Lodo Bentonític o

18

10.00

18-Dic05

12

Mete y Cementa TR 20"

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

24

11.00

19-Dic05

13

Espera Fraguado

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

20

11.83

20-Dic05

14

Bajar Preventor es

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

24

12.83

21-Dic05

15

Baja Preventor es

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

24

13.83

22-Dic05

16

Baja Preventor es

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

24

14.83

23-Dic05

17

Conecta Preventor

1520

1.47

1.15

AM Y LB

24

1520

1.15

1.37

Lodo Bentonític o

17.5

1520

1.37

1.37

Lodo Bentonític o

24

1520

1.37

1.37

Lodo Bentonític o

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

1520

1.37

1520

POZO Leek 1

1

6

DE:184

1/2" a 1520 m dejando agujero con lodo de 1.47 gr/cc (Deq= 1.19 gr/cc) y sacó a sup. Metió barrena 26" ampliando a 1063 m. Continuó ampliando agujero de 8 1/2" a 26" de 1063 m a 1408 m con bombeo de agua de mar y baches de lodo bentonítico con prosello medio y fino de 1.15 gr/cc Continuó ampliando agujero de 8 1/2" a 26" de 1408 m a 1520 m con bombeo de agua de mar y baches de lodo bentonítico con prosello medio y fino de 1.15 gr/cc y bombeó 320 m3 de lodo de 1.37 gr/cc (Deq= 1.15 gr/cc) observando circulación en boca de pozo. L Bajó barrena a fondo y bombeó 320 m3 de lodo de 1.37 gr/cc y levantó a zapata OK. Levantó barrena a superficie por malas condiciones climatológicas. Bajó barrena a 1040 m y esperó mejores cond. Climatológicas. Metió barrena a 1520 m libre y bombeó 17 m3 de lodo de 1.37 gr/cc. Sacó barrena a 16 m observando cable guía 4 enredado a barrena y motor de fondo y eliminó cable.

OPERACIÓN Preparativos y mete TR 20", K-55, 106.5 lb/p, Antares c/cabezal 18 3/4" a 538 m, elimina eq. de TR y mete inner string por lingadas a 114 m. Metió inner string a 472.21 m, instaló running tool y metió TR 20" a 1503.5 m. Desplazó lodo bentonítico de 1.37 gr/cc por lodo de 1.25 gr/cc. Realizó cementación con 28.62 m3 de lechada de 1.30 gr/cc Deepcrete con Cemnet y 64.39 m3 de lechada de 1.30 gr Esperó fraguado de 24 Hrs y liberó Running tool 18 3/4" de cabezal. Movió plataforma 22.8 m a 230°, preparativos p/correr BOP´s. Y con Stack de preventores en moon pool realiza pruebas de funcionamiento con ambos POD´s. Metió Stack de preventores, LMRP seguido de riser´s de 21 1/4" x 19 3/4" probando líneas de matar y estrangular c/10 tramos de riser con 250 psi y 10000 psi a 608 m (lento por malas condiciones climatológicas). Continúa metiendo (probando líneas) Stack a 924.39 m, regresó plataforma a localización y continuó bajando a 945.12 m donde observó cable guía #1 afuera del poste.Con stack 3 m arriba de postes intenta con movimientos del equipo introducir cable guía #1 e Bajó y conectó BOP´s en cabezal de 18 3/4", probó cargando peso y tensionando

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PAG: 150

es

15.58

24-Dic05

18

Prueba preventor es

14

16.17

25-Dic05

19

Rebaja cemento y accesorio s

Ultradrill

24

17.17

26-Dic05

20

Cambio de fluidos

TIPO LODO

HRS

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

18

1520

1.03

1.03

Agua de Mar

17 1/2"

1533

1.03

1.15

ETAPA

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

1

NPT

1600

1.15

1.17

Ultradrill

24

18.17

27-Dic05

21

Perfora

1800

1.17

1.19

Ultradrill

24

19.17

28-Dic05

22

Perfora

1865

1.19

1.22

Ultradrill

10

19.58

29-Dic05

23

Perfora

1865

1.22

1.22

Ultradrill

14

20.17

30-Dic05

24

Registros

1865

1.22

1.22

Ultradrill

16.5

20.85

31-Dic05

25

Viaje de Reconoci miento

1865

1.22

1.22

Ultradill

12.5

21.38

1-Ene-06

26

Mete TR 13 3/8"

POZO Leek 1

5

DE:184

100,000 lbs y con 300 psi OK. Instaló junta telescópica y Diverter. Bajó running tool 18 3/4" (con cola de 23,000 lbs) sentando mismo a 956.46 m. Aplicó vueltas a la derecha act Eliminó 7 de las 10 lingadas de cola y bajó nuevamente Htta. sentando misma a 956.46 m y activándose correctamente. Probó conector de BOP´s con 10,000 psi, BOP´s y ensamble de estrangulación con 250 y 7500 psi. (1)bajó ROV a lecho marino, observando fuert Metió barrena tricónica 17 1/2" T-115 c/motor de fondo y checó cima de cemento a 1468.68 m y rebajó cemento y accesorios a 1498 m. Probó TR con 500 psi OK. (1) observa burbujeo aparentemente a través de puertos de circulación de housing de 30". Realizó desplazamiento de agua de mar por lodo Ultradrill de 1.15 gr/cc, rebajó cemento y accesorios y perforó a 1533 m. Circula emparejando columnas a 1.15 gr/cc.

OPERACIÓN Realizó prueba de goteo a Q= 0.3 bpm con 2.45 bls bombeados, alcanzando Pmax= 325 psi, suspendió bombeo observando presión de paro instantáneo de 290 psi, abatiéndose a 200 psi en 5 min. Regresó 1.7 bls, dando una Deq= 1.28 gr/cc. Sacó bna a sup y metió s Continuó perforando con barrena PDC 17 1/2" a 1800 m con metros controlados de 4 a 5 min/m para registros en tiempo real con lodo de 1.19 gr/cc, bombeando baches de limpieza (Ang @ 1744.28 m= 0.24°). Continuó perforando con barrena PDC 17 1/2" a 1865 m con metros controlados de 4 a 5 min/m para registros en tiempo real con lodo de 1.20 gr/cc, bombeando baches de limpieza (Ang @ 1841.37 m= 0.06°). Acondicionò lodo a 1.22 gr/cc y realizò viaje corto a z Tomò registro DSI-LDL-NGL-GR e intentò toma de registro VSI s/e por falla en señal de cabina. Bajó con barrena 17 1/2" a 1865 m y circuló acondicionando pozo a 1.22 gr/cc para corrida de TR 13 3/8", sacó barrena a superficie. (Bajó ROV a Stack de preventores sin observar burbujeo y observando áreas invadidas de hidratos, intentando eliminar mismas Metió TR 13 3/8" N-80, 68 lb/p, HD-521 con zapata guía, cople de autollenado y 2 centradores. Dejando zapata 13 3/8" a 1850 m y hombro de carga a 958.10 m. Durante la corrida se observó

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PAG: 151

ETAPA

12 1/4"

21.63

2-Ene-06

27

Cementa TR 13 3/8"

8

21.96

3-Ene-06

28

Mete Barrena

Rheliant

21.5

22.85

4-Ene-06

29

Cambio de fluidos

TIPO LODO

HRS

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

1865

1.22

1.22

Ultradrill

6

1865

1.22

1.22

Ultradrill

1865

1.22

1.22

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

10

NPT

1880

1.22

1.22

Rheliant

2

22.94

5-Ene-06

30

Prueba de Goteo

2019

1.22

1.24

Rheliant

16.5

23.63

6-Ene-06

31

Perfora

2220

1.24

1.25

Rheliant

24

24.63

7-Ene-06

32

Perfora

2381

1.25

1.25

Rheliant

24

25.63

8-Ene-06

33

Perfora

2610

1.25

1.28

Rheliant

24

26.63

9-Ene-06

34

Perfora

2755

1.28

1.29

Rheliant

20.5

27.48

10-Ene06

35

Perfora

POZO Leek 1

1

DE:184

desplazamiento normal. con zapata en fondo, rompió circulación, convi Cementó TR 13 3/8" con 48.45 m3 (40.15 ton) de lechada de cemento Deepcrete de 1.30 gr/cc, seguido de 8.04 m3 (10.47 ton) de lechada de cemento de 1.90 gr/cc, desplazando con 480 bls. Se observó acoplamiento de tapones, no se alcanzó presión final y se pe Arma barrena de 12 1/4", motor de fondo 9 5/8" con LWD-APWD y mete a 800 mt, cerró preventor ciego y probó mismo contra TR 13 3/8" con 250 psi 5 min y con 1000 psi durante 30 min OK. Bajó a 1650 m. Checò cima de cemento a 1818.50 m, rebajò cemento y accesorios a 1844 m y realizò desplazamiento de lodo ultradrill por sintètico Rheliant de 1.22 gr/cc.

OPERACIÓN Rompiò zapata y perforò a 1880 m y efectuò prueba de goteo con 1.65 bls y Pmax= 605 psi y Q= 0.25 bpm, suspendiò bombeo abatiendoze a 550 psi y estabilizando a 399 psi en 10 minutos.. Regresando 0.65 bpm y dando una densidad equivalente de 1.44 gr/cc. Bajò barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC a 1880 m y perforò a 2019 m con metros controlados de 5 min/m y bombeo de bache viscoso incrementando densidad a 1.24 gr/cc. Con barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC perfora a 2190 m con metros controlados de 5 min/m por registros y de 2190 a 2220 m de 10 min/m por contacto estratigràfico.bombeo de bache viscoso incrementando densidad a 1.25 gr/cc. Con barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC perfora a 2381 m con metros controlados de 10 min/m por conatcto estratigràfico.bombeo de bache viscoso de 1.25 x 140 gr/cc con super sweep. Con barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC perfora a 2610 m con metros controlados .aumentando densidad por aumento de conductividad en reg. LWD y lectura de gas lodo de 740 ppm @ 2443 m. Con barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC perfora a 2755 m con metros controlados donde suspende para corte de nucleo. Levanto a 1747, realizò prueba de funcion de BOP`s y al intentar romper circulaciòn observò

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PAG: 152

DE:184

pèrdida total de circulaciòn inten

ETAPA

2755

1.29

1.26

Rheliant

20

28.31

11-Ene06

36

Controla Pèrdida

2764

1.26

1.26

Rheliant

9

28.69

12-Ene06

37

Corta Nùcleo

2764

1.26

1.27

Rheliant

24

7

29.69

13-Ene06

38

Mete Corona

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

2773

1.27

1.27

Rheliant

16

30.35

14-Ene06

39

Corta Nùcleo

2910

1.27

1.27

Rheliant

20

31.19

15-Ene06

40

Perfora

16-Ene06

41

Acondicio na pozo para Registros.

2910

1.27

1.27

Rheliant

17

31.90

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

32.90

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

33.90

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

7

34.90

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

8

35.90

2910

1.27

1.27

Rheliant

19

8

36.69

17-Ene06 18-Ene06 19-Ene06 20-Ene06 21-Ene05

42 43 44 45 46

Toma Registros Toma Registros Toma Registros Toma Registros Toma Registros

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

37.69

22-Ene06

47

Acondicio na pozo para TR

2910

1.27

1.27

Rheliant

14.5

38.29

23-Ene06

48

Mete TR 9 5/8"

2910

1.27

1.27

Rheliant

6

38.54

24-Ene05

49

Cementa TR 9 5/8"

POZO Leek 1

Levantò barrena a 1319 m y bajò acondicionando por etapas lodo a 1.26 gr/cc a 2755 m y con lodo Rheliant con 50 kg/m3 de obturante. En fondo bombeò bache de 84.5 m3 con 70 kg/m3 de CACO3 y20 kg/m3 de grafito OK. Sacò bna.a sup y bajo corona Baker 8 1/2" x 4" con barril muestrero de 6 3/4" a 2755 m desplazando normal. Cortò nucleo de 2755 a 2764 m y levanta corona. Recupero nùcleo 100 % a superficie (Litologìa: arenizca de cuarzo gris-claro, grano fino poco a medio consolidado, con porosidad primaria, presencia de micas y nodulos de òxido de fierro). Y por cambiò de programa del activo baja corona para corte de núcleo.

OPERACIÓN Metiò corona 8 1/2" y barril muestrero 6 3/4" y corto nùcleo de 2764 a 2773 m y recuperò nùcleo a superficie. (Litologìa: arenizca gris claro a blanco de cuarzo de grano fino a medio) Con barrena PDC 12 1/4" con LWDMWD-APWD-ISONIC perfora a 2910 m con metros controlados de 5 min/m por registros. bombeo de bache de limpieza y control de pèrdida de 8 m3 y 1.27 gr/cc con 0.5 kg/m3 de super sweep, 70 kg/m3 de CaCO3, 20 kg/m3 de grafito Realizò viaje corto a zapata 13 3/8" OK y en el fondo circulò dejando bache de lodo de 70 m3 de lodo de 1.28 gr/cc con 70 kg/m3 de CaCO3, 20 kg/m3 de grafito y 10 kg/m3 de Mix-II-Fino. Saca barrena a sup. Toma Registros Elèctricos. Toma Registros Elèctricos. Toma Registros Elèctricos. Toma Registros Elèctricos. Toma Registros Elèctricos. Metiò barrena 12 1/4" a fondo y circulò TA con dnesidad minima de salida de 1.25 gr/cc, acondicionando lodo para TR bajando reologìas y bombeò bache de 78 m3 de lodo de 1.28 gr/cc con 110 kg/m3 de CaCO3 y saca barrena a superficie. Mete TR 9 5/8", TRC-95, 53.5 lb/p, V-FJL @ 1373 m sin observar desplazamiento. 45.6 m3 de lodo perdidos. Metiò TR a 2900 m sin observar desplazamiento. Cementò TR con 42.24

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 153

DE:184

m3 (36.84 ton) de lechada Litecrete de 1.40 gr/cc, seguido de 6.71 m3 (8.77 ton) de lechada de 1.90 gr/cc. Al llevar 180 bls de desplazamiento se observò ligera circulaciòn hasta final d

ETAPA

8 1/2"

2910

1.27

1.27

Rheliant

16

2

39.21

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

24

40.21

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

24

41.21

2910

1.27

1.27

Rheliant

24

24

42.21

2910

1.27

1.27

Rheliant

5

10

42.42

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

25-Ene06 26-Ene07 27-Ene08 28-Ene06

50

Prueba BOP`s

51

Espera

52

Espera

53

Espera

29-Ene06

54

Mete Barrena

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

2940

1.27

1.20

Rheliant

10

42.83

30-Ene06

55

Perfora

2949

1.20

1.20

Rheliant

14

43.42

31-Ene06

56

Corte de Nùcleo

3012

1.20

1.20

Rheliant

4

43.58

1-Feb-06

57

Perfora

3021

1.20

1.20

Rheliant

14.5

44.19

2-Feb-06

58

Corte de Nùcleo

3030

1.20

1.20

Rheliant

12.5

44.71

3-Feb-06

59

Corte de Nùcleo

3061

1.20

1.22

Rheliant

4

44.88

4-Feb-06

60

Perfora

3187

1.22

1.22

Rheliant

24

45.88

5-Feb-06

61

Perfora

3306

1.22

1.22

Rheliant

24

46.88

6-Feb-06

62

Perfora

3350

1.22

1.24

Rheliant

24

47.88

7-Feb-06

63

Perfora

3350

1.24

1.24

Rheliant

9

48.25

8-Feb-06

64

Prueba de

POZO Leek 1

15

Realiza prueba de BOP`s. Espera mejores condiciones climatològicas p/continuar. Espera mejores condiciones climatològicas p/continuar. Espera mejores condiciones climatològicas p/continuar. Arma y mete barrena 8 1/2" tricònica T117 a 817 m.

OPERACIÓN Mete barrena y prueba TR con 2300 psi (lodo de 1.20 gr/cc) 30 min OK. Perfora con barrena tricònica 8 1/2" a 2930 m. Realizò prueba de goteo con lodo de 1.20 gr/cc, bombeando 4.25 bls a un gasto de 0.25 bpm, alcanzando una Pmax= 1292 psi, parò bombeo Metiò corona 8 1/2" y barril muestrero 6 3/4" y corto nùcleo de 2940 a 2949 m y recupera nùcleo a superficie. Metió barrena y perforó con barrena PDC 8 1/2" y motor de fondo 6 3/4" a 3012 m y circuló para recuperar muestra. Sacó barrena a 970 m. Metiò corona 8 1/2" y barril muestrero 6 3/4" y corto nùcleo de 3012 a 3021 m y recupera nùcleo a superficie. Metiò corona 8 1/2" y barril muestrero 6 3/4" y corto nùcleo de 3021 a 3030 m y recupera nùcleo a superficie. Metió barrena y perforó con barrena PDC 8 1/2" y motor de fondo 6 3/4" a 3061 m. Perforó con barrena PDC 8 1/2" y motor de fondo 4 3/4" a 3187 m, teniendo que repasar intervalo perforado (3036 - 3187 m) por mala señal de LWD-MWD-APWDISONIC durante la perforación. Perforó con barrena PDC 8 1/2" y motor de fondo 4 3/4" a 3306 m, teniendo que repasar el intervalo perforado (31873204 m) por mala señal de LWD-MWDAPWD-ISONIC durante la perforación y suspende por geología, circula T.A. Continuó perforando a 3333 m y suspende por geología circulando T.A. Continuó perforando a 3350 m y suspende por malas condiciones climatológicas. Levanta barrena a 1904 m y conectó Weigth Set metiendo a 948 m p/prueba BOPs encontrando resistencia. trabaj Sacó Weigth a superficie observando

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 154

Preventor es

ETAPA

3390

1.24

1.24

Rheliant

9

48.63

9-Feb-06

65

Perfora

3432

1.24

1.34

Rheliant

24

49.63

10-Feb06

66

Perfora

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

NPT

3432

1.34

1.34

Rheliant

11

13

50.08

11-Feb06

67

Controla Pozo

3432

1.34

1.36

Rheliant

9

15

50.46

12-Feb06

68

Circula

3432

1.36

1.35

Rheliant

24

51.46

13-Feb06

69

Controla Pozo

3432

1.35

1.35

Rheliant

24

52.46

14-Feb06

70

Controla Pozo

3432

1.35

1.35

Rheliant

24

53.46

15-Feb06

71

Controla Pozo

3432

1.35

1.28

Rheliant

24

54.46

16-Feb06

72

Controla Pozo

3432

1.28

1.28

Rheliant

24

55.46

17-Feb06

73

Controla Pozo

POZO Leek 1

DE:184

sellos dañados y espera mejores condiciones climatológicas. Mete y asienta Weigth Set e inicia prueba de preventores. Terminó prueba de preventores y metió barrena a 3361 m y perforó a 3390 m (Perforó orientado de 3361 a 3365 m y de 3388 a 3390 m). Perforó a 3432 m, donde suspendió por geología y circuló TA con lect max de gas de 11520 ppm y densidad minima de 1.22 gr/cc. Suspendió bombeo después del ciclo observando escurrimiento de 53 lts/min (800 lts ganados). Con barrena a 3432 m circula c/90 ep

OPERACIÓN Con barrena a 3378 m continuó circulando. Paró bombeo y observa escurrimiento de 12 lt/min (240 lts) circuló con lodo de 1.34 gr/cc y levantó barrena 2892 m. Observa pozo escurrimiento de 12 lts/min (360 lts). Metió barrena a 2979 m y bombeó bache de 1.6 Recupero Weigth Set a superficie y metió barrena a 2800 m OK. Circuló con lodo de 1.36 gr/cc (20-40 epm y P= 470-550 psi) observando pérdida de 11 m3. Mete barrena a 3166 m y circuló con 2030-40 epm y P= 250-550 psi observando pérdida de 28.5 m3. Levantó barrena de 3166 a 3000 m observando ganacia de 3 m3. Continuó sacando a 2881 m llenando c/tanque de viajes abatiéndose nivel y perdiendo 31 m3. obser Sacó sarta direccional y metio sarta convencional a 920 m ganando 480 lts. Cerró ciego y registró presiones por 30 min Ptp=0 psi y Ptr= 200 psi, descargó presión regresando 1.9 m3 y metió barrena circulando por etapas a 1520 m y 2025 m con Q= 209 gpm y P= Metió barrena a 2500 m y circuló con 50 epm y P= 600 psi, suspendiendo por pérdida parcial de 12 m3. Cerró preventor y acondicionó lodo de riser de 1.35 gr/cc, metió barrena a 3336 m observando resistencia c/10 ton sin desplazar, bombeó bache de 34 m3 de1 C/barrena a 2980 m bombeó 32.63 m3 de bache de 1.35 gr/cc con 350 kg/m3 de obturantes sin observar circulación y nivel 20 m debajo de rotaria.reposó 5 hrs.observó pozo persistiendo pérdida y cerro preventor y acondicionó lodo de riser a 1.30 gr/cc. Abrió Sacó barrena a 1543 m observó pozo recuperando 1.37 m3 en 1 Hr, espera personal de registros y en el inter

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 155

ETAPA

3432

1.28

1.37

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

Rheliant

24

TIPO LODO

HRS

NPT

56.46

18-Feb06

74

Controla Pozo

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3432

1.37

1.33

Rheliant

24

57.46

19-Feb06

75

Controla Pozo

3432

1.33

1.33

Rheliant

24

58.46

20-Feb06

76

Controla Pozo

3432

1.33

1.33

Rheliant

24

59.46

21-Feb06

77

Controla Pozo

3432

1.33

1.33

Rheliant

24

60.46

22-Feb06

78

Controla Pozo

3432

1.33

1.33

Rheliant

24

61.46

23-Feb06

79

Controla Pozo

3432

1.33

1.33

Rheliant

24

62.46

24-Feb06

80

Controla Pozo

3432

1.33

1.29

Rheliant

24

63.46

25-Feb06

81

Controla Pozo

POZO Leek 1

DE:184

observan incremento paulatino de presion a 210 psi (L.estrangular c/lodo 1.28 gr/cc) y 70 psi (L. matar c/lodo 1.35 gr/cc), regresando en esos even Abrió pozo observando en 30 minutos ganacia de 0.8 m3, cerró pozo observando incremento de presión a 120 psi en 15 minutos. Metió barrena a 949 m, abrió pozo p/línea de matar (c/lodo de 1.35 gr/cc y 160 psi) regresando 1.38 m3 en 15 min y por L.estrangular.

OPERACIÓN Suspendió bombeo observando ligero escurrimiento. Mete barrena a 2400 m y circula homogenizando columnas a 1.37 gr/cc. Suspendió faltando 5000 de 13214 emb por observar pérdida de 3 m3 en 15 min. Cierra preventor bajando densidad de riser de 1.37 a 1.35 g Emparejó riser a 1.33 gr/cc, abrió Bop y observó pérdida de 0.5 bl en 1.5 Hr. Metió barrena a 3336 m libre y observó resistencia franca. Sin desplazamiento. Bombeó 9.7 m3 de bache con obturante (500 kg/m3 CaCO3) de 1.95 gr/cc. Levantó barrena a zapata Cerró BOP y represionó c/50 psi p/empacar bache en pérdida. Levantó barrena a 2262 m y circulo por TP con 22 epm observando liger pérdida y levantó fondo a los preventores, cerró BOP y continuó levantando fondo a superficie con 40 epm y 700 psi y obsrvand Continuó circulando incrementando gasto a 70 epm sin pérdida y Lmax de gas de 3800 psi, suspendió bombeo observando flujo de +/- 12 bls/hr. Cerró pozo monitoreando presion (40 psi en 1 hora), bombeó por TP 20 m3 de lodo de 1.42 gr/cc a 1 bpm (sin retorno) Metió zapata hechiza a 2988 m observando ganancia de 12 bls y un flujo promedio de 30 bl/hr, cerró pozo registrando presión de 70 psi. Bombeó por línea de estrangular 100 bls de lodo de 1.33 gr/cc, 10 epm y P= 210-120 psi. Observa presion en Tp 0 psi. a Espero fraguado de 15.5 horas, observó presión de 50 psi. Abrió pozo observando flujo de 39 bls/hora. Circuló por TP y retorno por L.Estrangular y Matar con lodo de 1.33 gr/cc y 25 epm y P= 180 psi, observando lodo contaminado con Lmax de gas de 16500 pp Emparejó riser a 1.28 gr/cc. Circuló por TP y retorno en L.Estrangular y matar

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 156

ETAPA

3432

1.29

1.31

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

Rheliant

24

TIPO LODO

HRS

NPT

64.46

26-Feb06

82

Controla Pozo

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3432

1.31

1.31

Rheliant

24

65.46

27-Feb06

83

Controla Pozo

3432

1.31

1.31

Rheliant

24

66.46

28-Feb06

84

Controla Pozo

3432

1.31

1.31

Rheliant

24

67.46

1-Mar-06

85

Colocó TxC con pérdida parcial

3432

1.31

1.31

Rheliant

24

68.46

2-Mar-06

86

Prueba preventor es y controla pozo

3432

1.31

1.31

Rheliant

11.5

68.94

3-Mar-06

87

Controla pozo

3432

1.31

1.31

Rheliant

4

69.10

3-Mar-06

87

Pérdida parcial

3432

1.31

1.31

Rheliant

0.5

69.13

3-Mar-06

87

Aportació n

POZO Leek 1

DE:184

bajando densidad a 1.28 gr/cc c/lect max de gas de 4720 ppm y pérdida de 3.18 m3, abrió preventor y continuó circulando con lect max de 9130 ppm y ganancia de 90 bls de lodo, m Emparejó columnas a 1.29 gr/cc y levantó barrena a 2893 m observando suaveo de 4.2 bls. observó pozo durante 1 hora con ganancia de 3.6 bls en 50 minutos. Metió zapata a 3124 m y emparejó columnas a1.30 gr/cc, paró bombeo y observó flujo de 9.6 bls/hr.

OPERACIÓN Levantó zapata hechiza a 2362 m (observando suaveo y bombeo vol. acero extraido) y observa pozo con una ganancia de 1 barril en 30 minutos. Bombeó 8.5 m3 de lodo de 1.80 gr/cc.(equivalente en el fondo de 1.36 gr/cc con los 2 baches) Continuó sacando a 887 Con zapata hechiza de 4 3/4" A 1597 m circuló desplazando lodo de 1.31 X 1.29 gr/cc, densidad mínima de salida 1.24 gr/cc, Máx. lectura de gas 11,000 ppm, niveles ok. Bajó zapata a 4228 m, desplazando y cuantificando ligera ganancia de 5 bbls con tanque d Con zapata hechiza 4 3/4" a 2755 m y BOP anular superior cerrado colocó txc inyectado. Inició bombeo e inyección de 1.59 m3 (10 bbls) de bache espaciador MUD PUSH II D.= 1.40 gr/cc Q= 1.5 BPM P.B.= 320 PSI. Mezcló y bombeó 7.15 m3 (10.38 ton) de lecha Metió barrena tricónica de 8 1/2" TIPO 117 usada y WSTT 18 3/4" a 945 m donde monitorea PCTR=80 psi, descargó presión a cero regresando 1 bbl. Instaló WSTT y prueba preventores anulares C/250 psi en baja y 3500 psi en alta 5 min. C/U y BOPS de arietes C Con barrena a 376 m continua registrando PCTR = 190 psi con preventor ciego de corte cerrado. Descargó presión por la línea de estrangular regresando 10.8 bbls circulando las líneas de matar y estrangular c/20 epm P.B.= 200 psi.Abrió preventor ciego de co Con barrena de 8 1/2" a 2870 m continua circulando con Q= 70 A 35 epm observando gasificacion de 20,000 ppm (LECTURA ROTENCO), Densidad Mín. Salida=1.20 gr/cc. Rel.Mín. ACEITE/AGUA=48/52 (%SÓLIDOS=11, %ACEITE=43,%AGUA=46),hasta obtender densidad de salid Con barrena a 2870 m, registra ganancia de 7.6 bbls en 25 min

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 157

ETAPA

3432

1.31

1.31

Rheliant

3.5

69.27

3-Mar-06

87

Pérdida parcial

3432

1.31

1.31

Rheliant

9.5

69.67

4-Mar-06

88

Pérdida parcial

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3432

1.31

1.31

Rheliant

0.5

69.69

4-Mar-06

88

Aportació n

3432

1.31

1.31

Rheliant

4.5

69.88

4-Mar-06

88

Aportació n

3432

1.31

1.31

Rheliant

0.5

69.90

5-Mar-06

89

Aportació n

3432

1.31

1.31

Rheliant

4.5

70.08

5-Mar-06

89

Aportació n

3432

1.31

1.31

Rheliant

13.5

70.65

5-Mar-06

89

Aportació n

3432

1.28

1.28

Rheliant

5.5

70.88

6-Mar-06

90

CF con retenedor

NPT

3432

1.28

1.28

Rheliant

7

71.17

7-Mar-06

91

Toma Registros con Aportació n del pozo

3432

1.28

1.28

Rheliant

2.5

71.27

7-Mar-06

91

Monitorea pozo con presión

3432

1.28

1.28

Rheliant

12

71.77

7-Mar-06

91

Aportació n

3432

1.28

1.28

Rheliant

13

72.31

8-Mar-06

92

Prueba Retenedor y

POZO Leek 1

DE:184

Cona barrena a 2000 m bombea bache de 1.85 gr/cc x 240 seg a Q= 13 epm PB=240 psi -70 psi , observando pérdida parcial al término de desplazamiento de 7 bbls NOTA:VOL. DE LODO GANADO EN 24:00 HRS 13.1 M3 Y PERDIDO 6.9 M3. Metió molino de 8 1/2" y escariador a 2885 m observando una pérdida parcial de 32.8 m3

OPERACIÓN Con molino de 8 1/2" y escariador para TR 9 5/8" a 2885 m llenó tp y observó pozo durante 20 min, regresando 2 bbls Levantó molino de 8 1/2" con escariador de 9 5/8" a 2300 m, ganando 3 bbls al sacar 2 tramos, manteniendose este efecto. VOLUMEN DE LODO PERDIDO EN 24:00 HRS 45 M3. Con molino de 8 1/2" y escariador para TR de 9 5/8" observa pozo cuantificando aportación de 35 lt/min Sacó molino de 8 1/2" y escariador para TR de 9 5/8" a 910 m ganando 30 bbls Ancló retenedor para TR de 9 5/8" (#400216324,53.5# MODELO K-1) a 2880 m con 45,000 lb de tensión y carga VOL. GANADO EN 24:00 HR 17.8 M3 Con preventor anular cerrado y stinger enchufado realizó prueba de admisión con 5.5 bbls de lodo Rheliant de 1.31 gr/cc, Q=1-3 bbls y Pmax=400-690 psi, estabilizándose en 250 psi en 5 min. Desenchufó stinger y bombeó 20 bbls de bache espaciador MUDPUSH II Bajó sonda de registros eléctricos (CCL,CBL Y RG) a 2870 m. Tomó registro de 2870-1850 m. Sacó sonda a la superficie, desmanteló misma, Vol. ganado= 2.16 m3 de lodo Rheliant de 1.28 gr/cc, cerró preventor ciego. Con preventor ciego cerrado, monitoreó aumento de presión a 180 psi, abrió estrangulador abatiéndose presión a cero. Cerró nuevamente estrangulador registrando presión a 180 psi, desfogó presión abatiéndose a cero. Circuló por líneas de matar y estrangula Con barrena a 2875 m circula 51 epm Q=231 gpm PB=500 psi. Al llevar bombeado 6500 emboladas acumuladas (14500 emboladas). Registra salida de gas-lodo de 34200 ppm (LECTURA CIA ROTENCO), hasta una lectura max. Gas-lodo AL T.A.= 146500 PPM. y una densidad m Con barrena 2875 m continua circulando con 70 EPM Q=293 PB=970 psi homogeneizando columnas a 1.28 gr/cc

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 158

aportación de pozo

ETAPA

3432

1.28

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

3432

3432

3432

1.28

1.28

1.28

1.28

1.28

1.28

1.28

Rheliant

24

TIPO LODO

HRS

Rheliant

Rheliant

Rheliant

24

24

24

NPT

73.31

9-Mar-06

93

Ancló retenedor y acondicio na lodo

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

74.31

75.31

76.31

10-Mar06

11-Mar06

12-Mar06

94

Aportació n

95

Prueba de alijo a ensamble de sellos y obseva pozo

96

3432

1.28

1.28

Rheliant

24

77.31

13-Mar06

97

3432

1.28

1.28

Rheliant

5.5

77.54

14-Mar06

98

3432

1.28

1.28

Rheliant

17

78.25

15-Mar06

99

Recuperó ensamble de sellos, lavó cabezal e instala sellos de emergenci a Prueba de alijo a ensamble de sellos y prueba de preventor es Colocó Buje de Desgaste Mete Empacad or RM

3432

1.28

1.28

Rheliant

24

79.25

16-Mar06

100

Prueba de alijo a Retenedor es y TR 9 5/8"

2849

1.28

1.28

Rheliant

24

80.25

17-Mar06

101

Mete Trackmast er

2863

1.28

1.28

Rheliant

24

81.25

18-Mar06

102

Abre Ventana

POZO Leek 1

DE:184

circulando un total de 34000 emboladas totales. Con barrena a 2875 m prueba hermeticidad de retenedor de 9 5/8" con 500 psi x 5 min,1000 psi x 5 min, 1 Ancló retenedor de 9 5/8" Baker K-1 y realizó pruebas de hermeticidad con 3000 psi (reportado en SIOP 2500 psi).Circuló acondicionando lodo para realizar CF con RAA 65/35. Lectura máxima de gas de fondo= 28,890 ppm, Densidad de salida= 1.35 X 78 gr/cc. R OPERACIÓN Con stinger a 2870 m circula acondicionando lodo de 1.28 con RAA a 69/31. Al efectuar junta de seguridad para armar trackmaster observó pozo represionado con 80 psi . Abrió pozo regresando 0.3 bbls en 5 min, circuló 2 veces la capacidad de las líneas de Con preventor variable cerrado, efectuó prueba de alijo al ensamble de sellos bombeando 9 m3 a través de la línea de matar y estrangular de aceite base de 0.83 gr/cc registrando PCTR=100 psi en 10 min, descargó presión y cierra estrangulador registrando Con SART A 957.4 m, operó misma recuperando ensamble de sellos con anular inferior cerrado y monitoreando por linea de estrangular sin registrar presión, y 6500 ppm de gas lodo. Nota: Ensamble de sellos recuperado con sedimentos impregnados. Armó Mill & Recuperó CHSART tensionando 50,000 lb.Instaló Boll Weevil a 957.4 m, probó con 250 psi en baja y 7500 psi en alta. Realizó prueba de alijo al ensamble de sellos bombeando 9 m3 de aceite base de 0.83 gr/cc de la línea de matar a la línea de estrangular Recupera Htta. Boll Weevil y bajó a colocar Buje de desgaste. Mete empacador de prueba de 9 5/8" 10K "RM" a 2870 m y circula TA. Ancló empacador RM a 2870 m. Realizó prueba de alijo por TP a retenedores con Deq= 0.83 gr/cc, por EA al cabezal con Deq= 0.83 gr/cc y por EA a TR a 2870 m con Deq=1.12 gr/cc por 7 Horas OK. Levantó empacador a 1750 m, ancló mismo y bombeó base aceite dej Armó y metió Trackmaster a 2856 m con vel. controlada, ancló mismo y levantó fast track mill a 2846 m y circuló homogenizando lodo. Con Fast Track Mill abrió ventana de 2849 a 2853.2 m y perforó a 2863.3 m y circulo desalojando 50 kG de rebbaba de

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 159

ETAPA

3163

1.28

1.28

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

Rheliant

19

5

82.04

19-Mar06

103

Perfora

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3352

1.28

1.28

Rheliant

24

83.04

20-Mar06

104

Perfora

3352

1.28

1.28

Rheliant

24

84.04

21-Mar06

105

Acondicio na para Registros

3352

1.28

1.28

Rheliant

21

84.92

22-Mar06

106

Toma Registros

3352

1.28

1.28

Rheliant

20.5

85.77

23-Mar06

107

Viaje de Acondicio namiento

3352

1.28

1.28

Rheliant

15

86.40

24-Mar06

108

Toma Registros

3352

1.28

1.28

Rheliant

21

87.27

25-Mar06

109

Viaje de Acondicio namiento

3352

1.28

1.28

Rheliant

22.5

88.21

26-Mar06

110

Mete TR y Cementa

3352

1.28

1.28

Rheliant

12.5

88.73

27-Mar06

111

Reconoce B.L. y Pba.de Admisión.

3352

1.28

1.28

Rheliant

16.5

89.42

28-Mar06

112

Ancló retenedor

3352

1.28

1.28

Rheliant

5

89.63

29-Mar-

113

Cementac

POZO Leek 1

DE:184

fierro. Sacó molinos con 15% de desgaste y metió sarta con barrena PDC 8 1/2" y power drive 6 3/4" @ 51m. Con barrena PDC 8 1/2" y Power drive 6 3/4" perfora a 3163 m con bombeo esporádico de baches preventivos con 140 kg/m3 de CaCO3 y baches de limpieza SuperSweep. Registrando lecturas máximas de gas de 58,300 ppm. OPERACIÓN Con barrena PDC 8 1/2" y Power drive 6 3/4" perforó a 3352.4 md (3350 mv) con bombeo esporádico de baches preventivos con 140 kg/m3 de CaCO3 y baches de limpieza SuperSweep. Registrando lecturas máximas de gas de 35,000 ppm. Realizó viaje corto con fricciones puenteadas de hasta 30,000 lbs. Circuló fondo con lect. max de 200,000 ppm. Saca barrena observando algunas lingadas "rayadas" por posibles restos de molienda TR 9 5/8". Tomó 2 corridas de registros OK. Intentó tomar registro CMR observando alta interferencia por restos de TR, realizando 2 intentos y recuperando 14 kg de Rebaba de fierro. Realizó viaje de acondicionamiento y limpieza con escareador 9 5/8" y canastas chatarreras a 2827 m. Tintentó tomar registro CMR sacando en superficie 4 kg de Rebaba de Fierro y realizó segundo intento logrando tomar registro. Metió barrena tricónica 8 1/2" a 3350 m, libre. Circuló acondicionando con lect. max de gas de 200,000 ppm y sacó barrena a superficie. Metió TR 7 5/8", P-110, 39 lb/p HDSLX con desplazamiento normal a 3352 m (BL @ 2748.34 m) y cementó misma con 8.37 Ton (9.59 m3) de lechada Litecrete de 1.40 gr/cc con Cemnet, desplazando con 210 bls. Observó acoplmiento de tapones y presión final. durant Mete molino 8 1/2" a 2748 m checando BL c/5000 lbs sin encontrar cima de cemento. Circuló T.A. con 6000 ppm max. y realizó prueba de admisión admitiendo con Q=0.5 bpm, 3 bls y P= 1250 psi. Aumentando gasto a 1, 1.5, 2 y 2.25 bpm y P= 1340, 1420, 1350 y 13 Ancló retenedor Baker K-1 para TR de 9 5/8" 47-53.5 # y metió a 2704 m , donde intentó anclar s/e a 2703 m, con 15 vueltas a la derecha y Wsarta 345 000 lb, aplicando 5 vueltas más s/e. Intentó lavar con flujo area de anclaje por observar retenedor tapad Realizó prueba de admisión con 12 bbls

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PAG: 160

06

ETAPA

6 1/2"

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

3352

1.28

1.28

Rheliant

3352

1.28

1.28

3352

1.28

3352

3352

ión Forzada con pérdida de circulación

de lodo de 1.28 gr/cc con Q=0.5-2 bpm, Pb= 330 - 1070 psi, estabilizando presión en 273 psi en 5 min, regresando 1.2 bbls con stinger 1 m por encima del retenedor. Bombeó 3.17 m3 de bache espaciador MUDPUSH II* D=1.3

OPERACIÓN

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

9

90.00

29-Mar06

113

Prueba de preventor es

Rheliant

0.5

90.02

31-Mar06

114

Armó molino

1.28

Rheliant

8

90.35

1-Abr-06

115

Rebaja cemento

1.28

1.28

Rheliant

0.5

90.38

1-Abr-06

115

Prueba BL de 7 5/8"

1.28

1.28

Rheliant

5

90.58

1-Abr-06

115

Armó barrena

NPT

3352

1.28

1.28

Rheliant

4.5

90.77

2-Abr-06

116

Prueba de hermeticid ad de cementaci ón

3367

1.30

1.30

Rheliant

1.5

90.83

3-Abr-06

117

Prueba de goteo

3367

1.38

1.38

Rheliant

5.5

91.06

3-Abr-06

117

Densifica lodo

3385

1.38

1.38

Rheliant

3

91.19

3-Abr-06

117

Gasificaci ón

3403

1.40

1.40

Rheliant

2

91.27

4-Abr-06

118

Salida de derrumbe

3403

1.42

1.42

Rheliant

5.5

91.50

4-Abr-06

118

Gasificaci ón

POZO Leek 1

DE:184

Sentó herramienta weight set a 958 m y probó preventores anulares con 250 psi en baja y 3500 psi, variable y fijos con 250 psi en baja y 7500 psi en alta Armó molino 8 1/2" MCMP y mete a 62 m Con molino de 8 1/2" MCMP rebajó cemento de 2722 - 2748.35 m. Record 58 m, en 24:23 hr (23-17-15) Con molino a 2746 m y preventor esférico superior cerrado prueba BL de 7 5/8" con 3500 psi durante 20 min bombeando 5.9 bbls de lodo Rheliant de 1.30 x 65 gr/cc regresando mismos Armó barrena tricónica de 6 1/2" STX-1 IADC. 116 # 5066252 3/Tob. de 20/32, motor de fondo de 4 3/4" ( 1.15°), C/V.C.P. Estabilizador de 4 3/4" X 6 1/2", LWD MWD, 3 DC T X T. calibrando con 2" y mete a 54 m cuantificando desplazamiento con tanque de viaje Con barrena de 6 1/2" a 3307 m y con UAP efectuó prueba de TR de 7 5/8" con 2000 psi durante 10 min, ok. Rebajó cople de retención, cople diferencial y cemento a 3347 m, y prueba TR con 2000 psi durante 10 min, ok. Con barrena de 6 1/2" a 3345 m y con preventor anular superior cerrado efectuó prueba de goteo por línea de matar con UAP con lodo Rheliant de 1.3 gr/cc bombeando 7.5 bbls con Q=0.25 bpm , obteniendo una presión máxima de 2259 psi, regresando 7 bbls, obte Con barrena a 3365 m densifica presa de trabajo a 1.38 gr/cc y desplaza lodo de 1.30 gr/cc x 1.38 gr/cc con 52 epm, Pb=2700 psi, Q=217 gpm. Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable a 3403 m y con movimientos reciprocantes circula tiempo de atraso por geología para recuperar muestra de fondo máxima salida de gas de 42,190 ppm. En el metro ( 3385 m) densidad mínima de salida de 1.38 gr/cc con 5 Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable a 3403 m, circula tiempo de atraso para Geología con lodo de 1.4 observando salida del fondo de 33700 ppm y derrumbe salida esporádica de derrumbe de 2 x 1.5 cm Con barrena de 6 1 /2" y sarta navegable a 3403 m continua incrementando

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PAG: 161

DE:184

densidad a 1.42 gr/cc observando salida de lodo de 1.41 gr/cc y lectura de gaslodo de 10,000 ppm

ETAPA

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3403

1.42

1.42

Rheliant

1.5

91.56

5-Abr-06

119

Corta Núcleo 7

3412

1.44

1.44

Rheliant

4

91.73

5-Abr-06

119

Acondicio na lodo

3421

1.44

1.44

Rheliant

1.5

91.79

6-Abr-06

120

Cortó núcleo 8

3421

1.44

1.44

Rheliant

1.5

91.85

7-Abr-06

121

Amplia

3421

1.44

1.31

Rheliant

15

92.48

7-Abr-06

121

Gasificaci ón

3570

1.46

1.41

Rheliant

3.5

92.63

7-Abr-06

121

Gasificaci ón

3610

1.52

1.51

Rheliant

8

92.96

8-Abr-06

122

Fricciones

3640

1.54

1.51

Rheliant

4.5

93.15

8-Abr-06

122

Gasificaci ón

3640

1.56

1.49

Rheliant

8

93.48

8-Abr-06

122

Gasificaci ón

3640

1.56

1.56

Rheliant

14.5

94.08

9-Abr-06

123

Toma registros

3640

1.56

1.56

Rheliant

7

124

Espera

3640

1.56

1.56

Rheliant

15

95.00

124

Toma registros

3640

1.56

1.56

Rheliant

24

96.00

11-Abr06

125

Toma registros

3640

1.56

1.56

Rheliant

17.5

96.73

12-Abr06

126

Toma registros

3640

1.56

1.56

Rheliant

24

97.73

13-Abr06

127

Prueba BOP`s

POZO Leek 1

7

94.38

10-Abr06 10-Abr06

OPERACIÓN Con corona 6" y barril muestrero de 4 3/4" cortó núcleo # 7 de 3404 - 3412 m. c/ 25 epm, Pb= 800 psi Q= 108 gpm, RPM 60, Amp 100/300 hr: 1:02, 3 ULT. 7-5-4 min. Con corona 6" y barril muestrero de 4 3/4" a 3412 m y con movimientos reciprocantes circula acondicionando columnas a 1.44 gr/cc Con corona 6" y barril muestrero de 4 3/4" cortó núcleo # 8 de 3412 - 3421 m. c/ 25 epm, Pb= 900-1250 psi Q= 108 gpm, RPM 60, Amp 100/300 hr: 1:08, 3 ULT. 4-15-7 min. Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable con LWD y MWD, registra de 3400-3421 m ampliando agujero a 6 1/2" Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable perfora de 3421 a 3357 obteniendo lecturas de gas-lodo de fondo de 117,000 ppm con densidad mínima de salida=1.31 gr/cc durante 5 min, continuó perforando en incrementando densidad a 1.48 gr/cc, bajando la relación Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable circula tiempo de atraso obteniendo lecturas máxima de gas-lodo de 89,000 ppm y densidad mínima de salida de 1.41 gr/cc Con barrena de 6 1/2" y sarta navegable perfora de 3570 a 3640 m observando fricciones de 20,000 lb de 3610 a 3640 m Con barrena a 3640 m circula circula incrementando densidad a 1.54 gr/cc registrando gas-lodo de 26,000 ppm Con barrena a 3640 m circula circula incrementando densidad a 1.56 gr/cc registrando gas-lodo de 102,000 ppm Tomó registros AIT-LDL-CNL-NGT-RG de 3640 a 3352 m y 2a corrida CMR-RG de 3638 a 3360 m Espera barco remolcador para reposicionar ancla 3 Toma 7 estaciones de presión con MDT Toma 8 estaciones restantes de MDT recuperando 2 muestras de agua y recuperando registros de temperatura en lecho marino de 7.5 C Toma Registros VSP (16 Estaciones) y DSI - OBMI - RG Probó BOP´s con 3 1/2" y 5" y reposicionó Ancla # 3.

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 162

ETAPA

PROF (m)

DENSIDAD (gr/cc)

TIPO LODO

HRS

NPT

DIAS

FECHA SIOP

DIA PERF.

EVENTO

3640

1.56

1.56

Rheliant

6.5

98.00

14-Abr06

128

Coloca TxC

3640

1.56

1.56

Rheliant

14.5

98.60

15-Abr06

129

Mete Escaread ores

3640

1.56

1.56

Rheliant

19.5

99.42

16-Abr06

130

Retenedor y CBL

3640

1.56

1.56

Rheliant

24

100.42

17-Abr06

131

Prueba de Alijo

3640

1.56

1.56

Rheliant

4

100.58

18-Abr06

132

Saca empacado ra superficie.

POZO Leek 1

DE:184

OPERACIÓN Con tubo difusor de 3 1/2" a 3450 m circuló T.A. con lect. Max de gas de 8100 ppm y colocó TxC con 3.49 m3 (4.57 Ton) de lechada de 1.90 gr/cc (150 m lineales, cima teórica a 3302 m) y levantó 17 lingadas y circuló en inversa observando salida de lodo con Metió molino de 6 1/2" con escareadores de 7 5/8" y 9 5/8" en Tandem a 3260 m, circuló TA y sacó a superficie. Metió retenedor K-1 de 7 5/8" a 3255 m y ancló mismo y probó como tapón ciego con 2000 psi OK. Tomó CBL-CCL a liner 7 5/8". Metió Empacador CHAMP IV de 7 5/8" a 2728 m, desplazó lodo de 1.56 gr/cc por aceite sintético de 0.83 gr/cc, ancló empacador y observó durante 2 horas alineado a UAP sin observar manifestación. OK. Saca empacador a superficie.

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 163

DE:184

28.4.- Estado mecánico y gráfica de profundidad vs. días.

NOXAL– 1 Edo mecanico

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 164

DE:184

29.- CARACTERISTICAS DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN. 29.1.- Dimensiones y capacidad.

6000m 9.7m 15.24m 21.33m

MAX. PROF. DE PERF. CALADO MIN. DE NAVEGACION ALTURA LIBRE DE NAVEGACION CALADO MAX. DE OPERACION CAPACIDADES MATERIAL EN SACOS AGUA DE PERFORACION AGUA POTABLE COMBUSTIBLE DIESEL TANQUES DE LODO CAPACIDAD DE BARITA Y CEMENTO DIMENSIONES LARGO ANCHO PROF. DEL CASCO RANURA DE ENTRADA (KEY SLOT) ALTURA MESA ROTARIA ACOMODACIÓN DEL PERSONAL

4000 Sacos ó 200 Ton. 13600 bls ó 2162.400m3 631 bls ó 100.329m3 6730 bls ó 1070.07m3 1806 bls ó 287.154m3 272 m3 98.60 m 89.128 m

25 m 88

29.2.- Componentes principales.

UNIDAD

MARCA

MODELO

CANT.

CAPACIDAD

12m x 12m x 55m

1

453 Ton. (dinámico)

1

600 Ton.

Continental Emsco

RA-60-6

1

650 Ton.

Continental Emsco

LB-650

1

650 Ton. (estático) 450 Ton. (dinámico)

MASTIL CORONA POLEA VIAJERA GANCHO UNION GIRATORIA KELLY SPINNER TOP DRIVE

Varco

TDS-3

1

500 Ton.

MESA ROTARIA

Oil Well

RT-1717S1

1

MALACATE

Continental Emsco

C3

1

800 Ton. 3000 HP Cable 1-3/8”

POZO Leek 1

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PAG: 165

DE:184

HIDROMÀTICO MOTORES DEL MALACATE

Westinghouse

370 DZ

3

1000 HP

FB-1600

2

1000 HP

MALACATE DE MANIOBRAS BOMBAS DE LODO

POZO Leek 1

Continental Emsco

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PAG: 166

DE:184

30.- SEGURIDAD Y ECOLOGÍA. 30.1.- Todas las actividades que se realicen se deben apegar a los requerimientos específicos señalados en el Anexo S, en cumplimiento a la políticas y lineamientos del SSPA vigentes en P.E.P. Asimismo, deberá cumplir con los términos y condicionantes establecidos en el resolutivo emitido por SEMARNAT.

SEGURIDAD INDUSTRIAL Y PROTECCIÓN AL MEDIO AMBIENTE. En todas las operaciones de Perforación, Reparación y Terminación de Pozos de la Región Marina Suroeste se deberán tomar todas las medidas de Seguridad Industrial y Protección Ambiental. Todo el personal que interviene en las operaciones de Perforación, Reparación y Terminación de Pozos de la Región Marina Suroeste deberán portar el siguiente equipo de seguridad como mínimo. • • • • • • •

Ropa de trabajo de algodón. Botas con casquillo. Casco. Protección ocular Protección auditiva según el caso. Guantes de acuerdo a la categoría. Equipo auxiliar necesario. Todo el personal que interviene en las operaciones de Perforación, Reparación y Terminación de Pozos de la Región Marina Suroeste deberá tener conocimientos básicos de.

• • • • • • •

Políticas de seguridad (SIASPA). Curso Stop. Curso Rig Pass. Curso de control de brotes. Simulacros. Manejo y uso del equipo de protección del H2S. Protección al medio Ambiente. Todo el personal que interviene en las operaciones de Perforación, Reparación y Terminación de Pozos de la Región Marina Suroeste deberá involucrarse en los siguientes conceptos. Antes del inicio de las operaciones, el equipo deberá estar en perfectas condiciones, probadas sus conexiones superficiales de control, ensamble de control, bomba koomey, presas de lodo y demás componentes. Las líneas y ensamble de control y preventores deberán probarse con su presión de trabajo en alta y baja.

POZO Leek 1

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PAG: 167

DE:184

A bordo del equipo deberá permanecer un supervisor de la seguridad y la ecología, el cual deberá de estar enterado de la secuencia operativa del presente programa y vigilar su cumplimiento apegado a las normas de seguridad y ecología. El equipo debe constar con un doctor a bordo, con el equipo y medicamentos básicos necesarios para cubrir cualquier incidente que ocurra en la instalación. El Inspector Técnico de Perforación del equipo deberá hacer inspecciones diarias para detectar cualquier anomalía que ponga en riesgo la integridad física del personal y de la instalación, las cuales reportará al Superintendente de la plataforma. Todos los motores diesel deberán estar equipados con paro automático y deberán inspeccionarse los dispositivos de mata chispas de los escapes semanalmente. Las grúas instaladas en los equipos deberán operar de acuerdo a las normas API-RP2D. Queda estrictamente prohibido para todo el personal que labora en una instalación costa afuera, fumar fuera del campamento habitacional. Todo el personal que labora o aborda una instalación marina deberá apegarse al reglamento de seguridad e higiene de petróleos mexicanos y en el caso de no acatar las disposiciones, se procederá a su abandono de la plataforma y será reportado a su departamento y/o compañía. El superintendente de la plataforma en común acuerdo con el encargado de la seguridad designara las áreas que consideren seguras para los trabajos de corte y soldadura, los cuales deberán ser por escrito. Los trabajos de soldadura en cualquier parte de la plataforma deberán ser solicitados con su hoja de permiso debidamente firmada y supervisados por el encargado de la seguridad y deberán apegarse al sistema de permisos para trabajo con riesgo vigente. Los simulacros de control de brotes deberán efectuarse durante el periodo de actividad operativa, cuando el riesgo de pegadura de la sarta sea mínimo y deberá efectuarse semanalmente. Todo el personal que aborda una instalación, el cual no pertenezca al personal fijo de la misma, deberá portar un pase de abordar firmado por el área de logística de la Unidad Operativa Suroeste. Es responsabilidad del superintendente y el encargado de seguridad vigilar de no rebasar el cupo máximo de la habitacional de la plataforma, y en el caso de hacerlo se bajará al personal no esencial. En los equipos se debe contar con la válvula de pie en condiciones y probadas, así como las combinaciones cortas para las sartas de trabajo.

POZO Leek 1

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PAG: 168

DE:184

Todos los equipos y herramientas utilizadas en la intervención del pozo deberán ser revisados y probados antes de sus operaciones respectivas para verificar el estado en que se encuentran y su funcionamiento. Todos los movimientos de tuberías, equipos y herramientas, etc., realizados por la grúa u otro equipo deberán ser supervisados por el encargado de la seguridad cumpliendo con los procedimientos correspondientes. Conocer y participar en los programas de simulacros a bordo de las instalaciones. Todos los trabajos de alto grado de riesgo deberán ser autorizados con su permiso correspondiente y supervisados por el encargado de la seguridad. En los casos de terminación de pozos se deberá contar con un quemador ecológico, supresor de calor o barco de contra incendio, y material absorbedor de hidrocarburos. Antes de las operaciones de quema se confirmara con el área de seguridad de la Unidad Operativa Suroeste si esta contemplado en el programa la inducción o estimulación del pozo a intervenir y en el caso de existir vertimiento de hidrocarburos al mar estos deberán ser reportadas dentro de las 24 horas siguientes en los formatos correspondientes de la SEMARNAP Y SEMAR al área de prevención de riesgos de la Subgerencia de ASEC. Reportar todos los incidentes que ocurran en las instalaciones al personal encargado de Seguridad de la Unidad Operativa Suroeste. De acuerdo a la ley general del equilibrio ecológico y protección al medio ambiente, en las operaciones de perforación o profundización de pozos, en las etapas de alta presión, donde se emplea fluido de emulsión inversa, se deberá contar con todo el equipo requerido para la recuperación y transporte de los recortes impregnados con aceite. Realizar reuniones de seguridad antes de iniciar cualquier tipo de operación. Concientización de la importancia que tiene la seguridad industrial y la ecología. Mantener en orden y limpieza su área de trabajo. El Superintendente, técnico, perforador y encargado de la seguridad deberá vigilar que cada punto de este anexo al programa operativo se realice cumpliendo con las normas de seguridad vigentes y en caso de alguna irregularidad deberá dar aviso al superintendente e ingeniero de proyecto de la plataforma quienes realizaran las acciones correspondientes. El equipo de seguridad requerido en las instalaciones para las operaciones de perforación, reparación y terminación de pozos petroleros deberá ser: Botes salvavidas (2). Aros salvavidas (18).

POZO Leek 1

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DE:184

Chalecos salvavidas (De acuerdo al cupo habitacional). Balsas inflables (2). Bomba de contra incendio (1). Electro bomba (1). Red de contra incendio (En toda la instalación). Sistemas de alarma (De gas, humo y fuego). Equipo de cascada y respiración autónoma contra H2S (Instalado en toda la plataforma). Fire boss (1). Extintores de CO2 (15). Extintores de agua (20). Extintores de PQS (15). Manuales de procedimientos operativos, de seguridad y ecología.

Objetivo Eliminar las lesiones. Principios clave: • • • • • •

Todas las lesiones y las enfermedades ocupacionales pueden prevenirse. La seguridad es responsabilidad de la administración de línea. La administración de línea es responsable de entrenar a todos los empleados para que trabajen con seguridad. En labores de construcción y operación, todos los riesgos a exposiciones pueden prevenirse razonablemente. La prevención de lesiones e incidentes contribuye al éxito del negocio. Trabajar con seguridad es una condición de empleo. Conceptos principales.

• • • • •

•

Los actos inseguros causan lesiones. Los supervisores son los responsables de la seguridad. Los estándar determinan el desempeño. Los actos inseguros inician una actitud. La comprensión aumenta la motivación. Los riesgos pueden minimizarse. Técnicas: • • • • •

La seguridad tiene alta prioridad. La seguridad es una responsabilidad cotidiana. Recorra el ciclo de observación (Decida, Deténgase, Observe, Actúe, Reporte). Recurra a la observación total (Mire, Escuche, Huela, Sienta). Recuerde la AAAA (mire Arriba, Abajo, Atrás, Adentro).

Utilice la tarjeta de observación de seguridad • •

Investigue las reacciones de las personas. Observe a cada persona de la “ cabeza a los pies”.

POZO Leek 1

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PAG: 170

• • • •

DE:184

Evalúe las posiciones de las personas. Verifique las herramientas y el equipo. Recorra los pasos de los procedimientos de seguridad. Orden y limpieza. La observación mide el desempeño. Las acciones que influyen en el desempeño.

• • •

El que calla otorga. Acción correctiva inmediata. Acción para prevenir la repetición.

30.2.- Relación de procedimientos básicos y críticos.

Numero de Procedimiento

Descripción

205-21100-DO-CO-PR-0009

Procedimiento para prueba de conexiones superficiales de control

205-21100-DO-CO-PR-0022

Procedimiento para deslizamiento de la torre de perforación

223-21100-PO-211-0074

Procedimiento para seleccionar barrenas de cortadores fijos PDC y/o TSP.

223-21100-PO-211-0073

Procedimiento para seleccionar barrenas tricónicas

223-21100-PO-211-0071

Procedimiento para el diseño de tuberías de revestimiento

223-21100-PO-211-0075

Procedimiento para la selección de las condiciones de operación (wr) optimas

223-21100-PO-211-0076

Procedimiento general para determinarla optimización hidráulica

223-21100-PO-211-0078

Procedimiento para determinar la tensión de anclaje de una tubería de revestimiento

204-21510-PO-07

Procedimiento operativo para colocar un tapón de cemento forzado

204-21510-PO-08

Procedimiento operativo para efectuar una prueba de alijo

204-21510-PO-10

Procedimiento operativo para efectuar una cementación forzada con empacador recuperable

204-21510-PO-11

Procedimiento operativo para efectuar una cementación forzada con retenedor de cemento permanente

204-21510-PO-12

POZO Leek 1

Procedimiento operativo para efectuar bombeos diversos con unidad de alta

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PAG: 171

DE:184

presión 204-21510-PO-13

Procedimiento operativo para efectuar una prueba hidrostática superficial

204-21510-PO-221

Ejecución de operaciones especiales de recuperación de tuberías atrapadas

204-21510-PO-222

Procedimiento para efectuar disparos de producción

204-21510-PO-50

Procedimiento operativo para el diseño y mezclado del cemento

223-21100-OP-211-0032

Procedimiento operativo para lavado del pozo

223-21100-OP-211-0010

Procedimiento para el manejo de control de brotes

223-21100-OP-211-0092

Procedimiento para prueba hidráulica de cabezal y conjunto de preventores

223-21100-OP-211-0093

Procedimiento para pruebas hidráulicas de múltiple de estrangulación

223-21100-OP-211-0107

Procedimiento para reconocer la boca de liner (B.L.) con tapón de cemento y/o retenedor.

223-21100-OP-211-0109

Procedimiento para escarear TR

223-21100-OP-211-0150

Procedimiento para meter y sacar tubería

223-21100-OP-211-0153

Procedimiento para deslizar y cortar cable del tambor principal del malacate.

223-21100-OP-211-0154

Procedimiento para meter tuberías de revestimiento

223-21100-OP-211-0157

Procedimiento para reparación de bomba de lodo triples de simple acción.

223-21100-OP-211-0158

Procedimiento para string shot

223-21100-OP-211-0159

Procedimiento para conectar y desconectar tubulares

223-21100-OP-211-0212

Procedimiento para efectuar una prueba hidrostática superficial

223-21100-OP-211-0285

Procedimiento para controlar pérdidas de circulación

Nota: Los procedimientos operativos aplicables durante el desarrollo del proyecto deberán ser consultados en el sistema SIMAN.

POZO Leek 1

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PAG: 172

DE:184

31.- ANEXOS. 31.1.-ANEXO A: Geopresiones. PROFUNDIDAD M 888.00 928.00 948.00 968.00 988.00 1008.00 1028.00 1048.00 1068.00 1088.00 1108.00 1128.00 1148.00 1168.00 1188.00 1208.00 1228.00 1248.00 1268.00 1288.00 1308.00 1328.00 1348.00 1368.00 1388.00 1408.00 1428.00 1448.00 1468.00 1488.00 1508.00 1528.00 1548.00 1568.00 1588.00 1608.00 1628.00 1648.00 1668.00 1688.00

POZO Leek 1

P. PORO g/cc 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.05 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.11 1.11 1.11 1.11 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.13 1.13 1.13

DENS. LODO g/cc 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.12 1.16 1.16 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20

P. FRAC. g/cc 1.02 1.04 1.05 1.06 1.07 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33 1.34 1.34 1.35 1.36 1.37 1.38 1.38 1.39 1.40 1.40 1.41 1.42

SOBRECARGA g/cc 1.01 1.04 1.05 1.07 1.08 1.10 1.11 1.13 1.14 1.16 1.17 1.19 1.20 1.21 1.23 1.24 1.25 1.26 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33 1.34 1.35 1.36 1.37 1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48

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PAG: 173

1708.00 1728.00 1748.00 1768.00 1788.00 1808.00 1828.00 1848.00 1868.00 1888.00 1908.00 1928.00 1948.00 1968.00 1988.00 2008.00 2028.00 2048.00 2068.00 2088.00 2108.00 2128.00 2148.00 2168.00 2188.00 2208.00 2228.00 2248.00 2268.00 2288.00 2308.00 2328.00 2348.00 2368.00 2388.00 2408.00 2428.00 2448.00 2468.00 2488.00 2508.00 2528.00 2548.00 2568.00 2588.00 2608.00 2628.00

POZO Leek 1

1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.13 1.14 1.14 1.14 1.14 1.14 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.16 1.16 1.17 1.17 1.17 1.18 1.18 1.18 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.18 1.18 1.18 1.18 1.18 1.18 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17

1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35

1.43 1.43 1.44 1.44 1.45 1.46 1.46 1.47 1.47 1.48 1.49 1.49 1.50 1.50 1.51 1.51 1.52 1.52 1.53 1.53 1.54 1.54 1.55 1.55 1.56 1.56 1.57 1.57 1.57 1.58 1.58 1.58 1.59 1.59 1.59 1.59 1.59 1.60 1.60 1.60 1.61 1.61 1.61 1.62 1.62 1.62 1.62

DE:184

1.48 1.49 1.50 1.51 1.51 1.52 1.53 1.53 1.54 1.55 1.55 1.56 1.57 1.57 1.58 1.58 1.59 1.59 1.60 1.60 1.61 1.61 1.62 1.62 1.63 1.63 1.64 1.64 1.65 1.65 1.66 1.66 1.66 1.67 1.67 1.67 1.68 1.68 1.69 1.69 1.70 1.70 1.70 1.71 1.71 1.72 1.72

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PAG: 174

2648.00 2668.00 2688.00 2708.00 2728.00 2748.00 2768.00 2788.00 2808.00 2828.00 2848.00 2868.00 2888.00 2908.00 2928.00 2948.00 2968.00 2988.00 3008.00 3028.00 3048.00 3068.00 3088.00 3108.00 3128.00 3148.00 3168.00 3188.00 3208.00 3228.00 3248.00 3268.00 3288.00 3308.00 3328.00 3348.00 3368.00 3388.00 3408.00 3428.00 3448.00 3468.00 3488.00 3508.00 3528.00 3548.00

POZO Leek 1

1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.18 1.18 1.18 1.18 1.18 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.17 1.18 1.18 1.18 1.19 1.19 1.19 1.20 1.20 1.20 1.21 1.21 1.21 1.22 1.22

1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35

1.63 1.63 1.63 1.63 1.64 1.64 1.64 1.65 1.65 1.65 1.65 1.66 1.66 1.66 1.66 1.67 1.67 1.67 1.67 1.68 1.68 1.68 1.68 1.68 1.69 1.69 1.69 1.69 1.70 1.70 1.70 1.70 1.71 1.71 1.71 1.72 1.72 1.72 1.72 1.73 1.73 1.73 1.74 1.74 1.74 1.74

DE:184

1.72 1.73 1.73 1.73 1.74 1.74 1.74 1.75 1.75 1.75 1.76 1.76 1.76 1.77 1.77 1.77 1.78 1.78 1.78 1.79 1.79 1.79 1.80 1.80 1.80 1.81 1.81 1.81 1.81 1.82 1.82 1.82 1.83 1.83 1.83 1.84 1.84 1.84 1.84 1.85 1.85 1.85 1.86 1.86 1.86 1.86

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PAG: 175

DE:184

31.1.1.-Asentamientos de TR’s

POZO Leek 1

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PAG: 176

POZO Leek 1

DE:184

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 177

DE:184

31.2.-ANEXO B: Diseño de tuberías de revestimiento.

31.2.1.-Criterios de diseño

POZO Leek 1

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PAG: 178

DE:184

31.2.2.-Factores de seguridad resultantes

Esquema Mecanico

POZO Leek 1

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PAG: 179

DE:184

31.2.3.-Diseño TR de 20” K-55 133 lbs/pie Antares

ETAPA 20”

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 180

DE:184

31.2.4.-Diseño TR de 16”N-80 84 lbs/pie HD-521

ETAPA 13 3/8”

TR de 13 3/8” TRC-95 y P-110, 72 lbs/pie HD-521

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 181

DE:184

31.2.6.-Diseño TR de 9 5/8”P-110 53.5 lbs/pie HD-513

P RES ION INT ERNA

P RES ION COLAP SO

P RES ION TENS ION

T RIA XIA L

POZO Leek 1

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 182

PRESION INTERNA

PRESION COLAPSO

PRESION TENSION

TRIAXIAL

POZO Leek 1

DE:184

UPMP. Subgerencia de Ingeniería, División Marina – AIHT, VCDSE

PAG: 183

DE:184

ANEXO C: Selección de cabezales y medio árbol.

POZO Leek 1

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P EXPLORACION Y PRODUCCION

PAG: 184

DE: 184

32.- FIRMAS DE "

-Revisó

\

lhg. Aciel 0liva.fes Torralba '-----'

Equipo ~ultidisci~linado de Diseño Integral de Perforación de Pozos Exploratorios 1 VCDSE GIT UPMP SEDE

Coordinador de Diseño de Pozos en Aguas Profundas SID UPMP DM A

Coordinación de Operación Geológica VC ,SE-AIHT RMSO

\\

De Acuerdo

Ing. Bernardo ~ d h í n e z~ernáhdez Equipo Multidisciplinario de Diseño Integral de Perforación de Pozos Exploratorios 1 VCDSEAIHT RMSO

Autorizó

Autorizó

Jefe de la Unidad Operativa Abkatún-PoolChuc UPRllP DM

POZO Leek 1

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