07/05/2009
Circuitos Básicos para Mediciones
Instrumentación Electrónica I
• Puentes de medición • Puentes para DC • Puentes para AC
p 3 Capitulo Circuitos Básicos para Mediciones
• Amplificadores de instrumentación • Amplificadores de aislamiento • Otros amplificadores
Instrumentación Electrónica I
Javier Ricardo Castro L.
Instrumentación Electrónica I
Javier Ricardo Castro L.
Puentes para AC
Puente de Wheatstone
Z1Z 4 = Z 3 Z 2
b
R1 R4 = R2 R3
Z1
R4 = R3
R2 R1
R X = R3
R2 R1
Z2
+
a
V
c
Z4
Z3
d
⎡ R4 1⎤ Vo = V ⎢ − ⎥ ⎣ R + R4 2 ⎦ Instrumentación Electrónica 1
R4 = Javier Ricardo Castro L.
2
(Z1∠θ 1 )(Z 4 ∠θ 4 ) = (Z 2 ∠θ 2 )(Z 3 ∠θ 3 ) Z1 Z 4 ∠θ 1 + θ 4 = Z 2 Z 3 ∠θ 2 + θ 3 3
Instrumentación Electrónica 1
Z2 Z1
Y1Y4 = Y2Y3 Condiciones de equilibrio Los productos de las magnitudes de las ramas opuestas deben ser iguales.
Z = Z∠θ
R(2Vo + V ) V − 2Vo
Z 4 = Z3
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La suma de los ángulos de fase de las ramas opuestas deben ser iguales.
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1
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Puente de Maxwell
R2 R1
C1
Puentes de Hay
Se utiliza para medir una inductancia desconocida en términos de una capacitancia conocida C1
+ V
Lx -
Zx = Z 3
Zx = Z 2 Z 3Y1
V
Z2 Z1
C1
-
R3
Los ángulos de fase deben ser tales que:
+ θ
3
= 0
Instrumentación Electrónica 1
Rx
Para inductancias con factores de calidad mayores a 10
θ 1 + θx = θ 2 + θ 3 2
Lx
R3
Rx
θ
R2
R1 +
Bobina Æ +90°
θ1 + θx ≈ 0
Rx =
5
Javier Ricardo Castro L.
W 2 C12 R1 R2 R3 1 + W 2 C12 R12
Instrumentación Electrónica 1
Lx =
R2 R3 C1 1 + W 2 C12 R12 6
Javier Ricardo Castro L.
Puentes de Hay
Puentes Schering Se utiliza para medir Capacitancias
Z1Zx= Z2Z3 R1
C1
Tanθ C =
Tanθ L = Tanθ C
Lx =
WLx 1 = Rx WC1 R1
Q=
Javier Ricardo Castro L.
+ V
1 + ⎛⎜ 1 ⎞⎟ ⎝ Q⎠
Cx -
R 2 R3C1
C3
2
Lx = R 2 R 3 RC
1 WC1 R1
Instrumentación Electrónica 1
Xc 1 = Rx WC1 R 1
+
X L WLx = =Q Rx Rx
+
Tanθ L =
Zx = Z 2 Z 3Y1
R2
Rx = R2 Rx
C1 C3
Cx = C 3
1
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Instrumentación Electrónica 1
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R 1 = 2 Cx C3 R1
R1 R2 8
2
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Puentes de Wien
Puentes de Wien
Se utiliza para medir Variaciones de Frecuencia
Z1 Z 4 = Z 2 Z 3 R1 R2 +
W =
Z 2 = Z 1 Z 4Y3
1 C1C 3 R1 R3 Vx =
C1
V C3
R3
R4
1 2πf = C1C 3 R1 R3
Z1 = R F // Xc Z1 =
1 f = 2π C1C3 R1 R3
R1 = R3 = R
f =
C1 = C 3 = C Instrumentación Electrónica 1
1 2πRC
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VoR1 R1 + R2
⎛ 1 ⎞ ⎟⎟ R F ⎜⎜ RF ⎝ jWC ⎠ = 1 jWCRF + 1 RF + jWC
Z 2 = R F + Xc Z 2 = RF +
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Instrumentación Electrónica 1
f =
1 2πRF C
jWCR F + 1 1 = jWC jWC
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Javier Ricardo Castro L.
Amplificadores de Instrumentación Instrumentación Electrónica I
p f Circuitos Amplificadores de uso en Instrumentación www.ti.com
www.analog.com
Un amplificador de instrumentación (AI), debe amplificar señales del orden de los microvoltios y a la vez rechazar tensiones de modo común del orden de los voltios Instrumentación Electrónica I
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Instrumentación Electrónica 1
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Amplificador Operacional
Instrumentación Electrónica 1
Amplificador Operacional
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Javier Ricardo Castro L.
Instrumentación Electrónica 1
Amplificador Operacional
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Javier Ricardo Castro L.
Amplificador Operacional
+Vcc Q13
Q14
Q 15
R6
Q18
R7
Q 21
C1
Imá xima = 20mA Vo
Q19
Margen de Vo
Input Bias Current
Input Bias Current (ajuste)
Q 20 Q16
Q22 Q17
Q 23 R9
R8
Q24
R 11
-Vee
Instrumentación Electrónica 1
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Instrumentación Electrónica 1
Javier Ricardo Castro L.
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4
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Amplificador Diferencial Circuitos Prácticos
Amplificador Diferencial
Modo Común Si v1 = v2 = vic
Si R2 = R4 y R1 = R3
vo =
⎛ R2 R + R4 R2 ⎞ ⎟ vic v oc = ⎜⎜ ⋅ 3 − R3 R1 ⎟⎠ ⎝ R1 + R 2
R4 ( v 2 − v1 ) R3
Instrumentación Electrónica 1
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Javier Ricardo Castro L.
Instrumentación Electrónica 1
Amplificador de Instrumentación de dos Operacionales
⎛ R R ⎞ v o = ⎜⎜1 + 2 + 2 2 ⎟⎟(vi + − vi − ) R1 RG ⎠ ⎝
Instrumentación Electrónica 1
1+
R2 R +2 2 = G R1 RG
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⇒
G =5+
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Amplificador de Instrumentación de tres Operacionales
80kΩ RG
vo =
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R3 R2
Instrumentación Electrónica 1
⎛ 2R1 ⎞ ⎟ (v i + − v i − ) ⋅ ⎜⎜1 + R G ⎟⎠ ⎝
Javier Ricardo Castro L.
Ad = 1 +
2R1 RG 20
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Amplificador de Instrumentación de Ganancia Programable
Instrumentación Electrónica 1
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Amplificador de Instrumentación de Ganancia Programable
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Parámetros de un Amplificador de Instrumentación
Instrumentación Electrónica 1
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Parámetros de un Amplificador de Instrumentación
-Ganancia (Gain)
GANANCIA PARÁMETROS
-Margen de ganancia (gain range)
1
2
4
8
16
Error de ganancia (%)
0.05
0.05
0.1
0.15
0.15
-Error de la ganancia (gain error) -Deriva de la ganancia (gain drfit)
No linealidad a 25ºC (%)
0.05
0.05
0.1
0.15
0.15
-Deriva Deriva térmica de la tensión de desviación (offset voltage drift)
Deriva del error de ganancia (ppm/ºC) del error de ganancia (ppm/ºC)
05 0.5
05 0.5
05 0.5
05 0.5
1
-Corrientes de polarización de entrada y de desviación (bias and offset input currents)
Tensión de ruido (RTI) @ 0,1 ‐ 10Hz (mVpp)
5
5
5
4
3
Corriente de ruido @ 0,1 – 10Hz (nApp)
60
60
60
60
60
-Tensión de desviación (offset voltage)
-Derivas térmicas de las corrientes de polarización y desviación (bias and offset input currents drift)
Ancho de banda a 3dB (MHz)
-Tiempo de establecimiento (settling time) -Producto de ganancia ancho de banda (GBW)
Ancho de banda de potencia (MHz)
-Razón de rechazo de modo común (CMRR)
Slew rate, (V/ms)
Instrumentación Electrónica 1
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Instrumentación Electrónica 1
4
2
1.1
0.65
0.35
0.1
0.1
0.1
0.35
0.35
6
6
6
24
24
Javier Ricardo Castro L.
24
6
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Amplificadores Aislados (o de aislamiento)
Amplificador aislado Capacitivamente
Eléctrico Aislamiento
Electromagnético Magnético
Instrumentación Electrónica 1
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Amplificador aislado Capacitivamente Esquema simplificado del ISO102 AJUSTE DESPLAZ. 23
BARRERA DE AISLAMIENTO +Vcc1 24
-Vcc1 1
-Vcc2 13
+Vcc2 12
11
REF1 22 DESPLAZ. Vi
0,5k
24,5k
VCO
3k fo
3pF
97,5k
OSCILADOR fo
AMPL. 3pF
Instrumentación Electrónica 1
DETECTOR DE FRECUENCIA
FILTRO DE BUCLE
FILTRO PASO BAJO
14
Vo
(VSAL)
fo
3k
3 AJUSTE DE GANANCIA
C1
15 C2
fo
2 2,5k
VIN
VCO
fo
26
Amplificador aislado Eléctricamente
9
+5 V SALIDA
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REF2
+5 V SALIDA 21
Instrumentación Electrónica 1
4 COMÚN ENTRADA
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BUCLE ENGANCHADO EN FASE
10
16
COMÚN SALIDA
COMÚN DIGITAL
PLL
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Instrumentación Electrónica 1
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7
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Amplificador aislado mediante Transformador
Amplificadores Logarítmicos (I) V Vy.log in = Vo Vx
±5 V
Ideal
±5 V
2Vy Vin
Real
Vy
Vin=10Vx Vin=100Vx
LOG
Vo
Vin
Vin=Vx Escala logarítmica
vo = Vy ⋅ log10
Instrumentación Electrónica 1
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Amplificadores Logarítmicos (II)
vo =
Instrumentación Electrónica 1
Instrumentación Electrónica 1
vi Vx
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Amplificadores Logarítmicos (III)
kT i i v ln ≅ 0,06 log i q Io R ⋅ Io
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Instrumentación Electrónica 1
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Amplificadores Logarítmicos (IV)
Instrumentación Electrónica 1
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Amplificadores Logarítmicos (V)
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Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (I)
Instrumentación Electrónica 1
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Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (II)
R 2 + ΔR 2
R 1 + ΔR 1
vo =
Instrumentación Electrónica 1
R 2 + ΔR 2 (v 2 − v1 ) + R 2ΔR1 + R1ΔR 2 v 2 R1 + ΔR1 (R1 + R 2 )(R1 + ΔR1 )
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Instrumentación Electrónica 1
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Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (III)
Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (IV)
R + R' vd R
v od =
Instrumentación Electrónica 1
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Instrumentación Electrónica 1
Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (V)
f mín =
1 2π R' C
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Circuitos basados en operacionales con resistencias reales (VI) R’
A
R
Ad
C Vi 1 2πRC
1/β
-
Compensada
Estable
VO
+
fo 1 2 π RC
l log f
(b)
(a)
1/β = 1 + jω RC R' >
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Instrumentación Electrónica 1
1 2π Cf o
f máx =
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1 2π R' C
40
10
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Referencias [1] PÉREZ, García Miguel A. Instrumentación Electrónica, Editorial Thomson Paraninfo S.A, 3ª reeimpresión 2006.
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