Tubo Recto Terminado.docx

INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Escuela Superior de Ingeniería Química e Industrias Extractivas Laboratorio de Flujo de Fluidos

Práctica : “Determinación de caídas de presión en tubo recto y accesorios” Profesor: Medina Huerta José Manuel

Alumna: Cruz Montoya Zyanya Daniela

Grupo: 2IM40 Equipo: 4 Horario: Viernes 13:00-15:00 hrs

1.

Introducción

1.1 Rugosidad Rugosidad absoluta: es el conjunto de irregularidades de diferentes formas y tamaños que pueden encontrarse en el interior de los tubos comerciales, cuyo valor medio se conoce como rugosidad absoluta (K), y que puede definirse como la variación media del radio interno de la tubería. Rugosidad relativa: Es el cociente entre la rugosidad absoluta y el diámetro de la tubería, la influencia de la rugosidad absoluta depende del tamaño del tubo. la rugosidad relativa ( ), que se define como el cociente entre la rugosidad absoluta y el diámetro de la tubería.

1.2 Rugosidad relativa de algunos materiales

1.3 Factor de Fricción Factor de Fricción de Fanning (f) Es una función del Número de Reynolds (NRe) y la Rugosidad de la superficie interna de la tubería. Esta función expresa la relación entre la pérdida de cantidad de movimiento y la carga de energía cinética. f= f(Re,ε).

Flujo Laminar Es un patrón bien ordenado donde se supone que las capas de fluido se deslizan una sobre otra. NRe < 2000 Flujo Turbulento Este patrón se presenta si el número de Reynolds del sistema excede el valor crítico se generan fluctuaciones irregulares (turbulencias) en el flujo a lo largo de la longitud de la tubería. NRe > 4000 Factor de Fricción La influencia de ambos parámetros sobre f es cuantitativamente distinta según las características de la corriente. Régimen laminar

Régimen de transición y turbulento

1.4 Numero de Reynols, ¿en que se relaciona con el factor de fricción? El experimento de Reynolds sirve para identificar los patrones de flujo también para poderlos visualizar (para ello se utiliza tinta que tiñe las líneas de flujo que representa los movimientos moleculares, cuando se observa una molécula detrás de otra se tiñe y lo que observamos son las líneas de flujo. Numero de Reynolds: (Re) es un numero adimensional utilizado en mecánica de fluidos, diseño de reactores y fenómenos de transporte para caracterizar el movimiento de un fluido. Su valor indica si el flujo sigue en un modelo laminar o turbulento. El número de Reynolds determina las relaciones entre masa y velocidad del movimiento de microorganismos en el seno de un líquido caracterizado por cierto valor de dicho número.

𝑅𝑒 =

𝜌∗𝑉𝑠∗𝐷ℎ 𝜇

Dh=

4∗𝐴𝑟𝑒𝑎 𝑃𝑒𝑟𝑖𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜

ρ= densidad Vs= velocidad característica del fluido D= diámetro de la tubería Dh= diámetro hidráulico de la tubería μ= viscosidad dinámica del fluido

1.5 Diagrama de Moody en diferentes materiales de construcción

1.6 Ecuacion de Darcy La ecuación fue inicialmente una variante de la ecuación de Prony, desarr ollada por el francés Henry Darcy. En1845 fue refinada por Julius Weisbach, de Sajonia, hasta la forma en que se conoce actualmente:

Donde: hf es la pérdida de carga debida a la fricción, calculada f = factor de fricción de Darcy L/D = relación entre la longitud y el diámetro de la tubería v = la velocidad media de flujo g = que corresponde a laaceleración debida a la gravedad, y se supone constante (9.81 m/s2).

1.7 Numero de cedula y diámetro nominal y como se calculan El diámetro nominal de tubos representa el tamaño estándar para tuberías de presión. En Estados Unidos se usa un sistema denominado en pulgadas,1 mientras en Europa denominan en milímetros según que define la norma ISO 6708.2 El diámetro nominal (dn) es un número convencional de designación, que sirve para clasificar por dimensiones los tubos, piezas y demás elementos de las conducciones, y corresponde al diámetro interior teórico en milímetros, sin tener en cuenta las tolerancias. el diámetro nominal es el mayor diámetro generado por la ranura helicoidal. En un tornillo coincide con el diámetro exterior. En una tuerca coincide con el diámetro exterior. Para una barra de alta adherencia el diámetro nominal se define como el diámetro de la barra lisa que tiene el mismo peso por metro. La cédula en los tubos de acero se refiere a la medida del grosor o espesor del tubo que forma parte de una tubería. Al mismo tiempo, la cédula dependerá del uso que se le vaya a dar a la tubería, del material que vaya a transportar y la intensidad y frecuencia de dicho transporte. Dependiendo del uso que se le vaya a dar a la tubería se deberá elegir la cédula adecuada. Por ejemplo, si queremos transportar gas u otros fluidos de alta presión y utilizamos tubos con una cédula de menor capacidad se puede producir desde una simple fuga hasta una explosión. Para definir el espesor se utiliza un parámetro (la clase de espesor, K) que lo relaciona con el diámetro y sirve para clasificar los tubos. Dicho espesor viene dado por la expresión:

1.8 Caída de presión. Un interés considerable en el análisis de flujo de tuberías es el que causa la caída de presión, porque está directamente relacionado con la potencia necesaria para que una bomba mantenga el flujo. Una caída de presión ocasionada por efectos viscosos representa una perdida irreversible de presión.

2. Desarrollo Experimental. 2.1 Diagrama de Flujo

2.2 Q Diagrama de Bloques

Cerrar todas las Válvulas .

Abrir váñvula de globo general de alimentación de aire.

Verificar que la lectura del manómetro tenga una presión de 1.4 kgf/cm2, de no ser así, mover o regular la presión con la válvula reguladora de presión.

2.3 Tablas de Datos

3-2 Datos Experimentales de la Línea de Tubo recto Corrida

Corrida 1 2 31 42 3 54 5

Gv Tramo C-D Tramo I-J Tramo M-N 3-3 Datos experimentales Ramal de Accesorios l/min (CCl4) (CCl4) (Hg) ∆H ∆H ∆H Tramo A-B Tramo E-F Tramo G- Tramo O-P cm cm (CCl4) (CCl4)cm (CCl4) (CCl4) Gv 10 l/min 12

14 16 18

10 12 14 16 18

Codos 4.1 ∆H 4.9 cm 2.1 6.4 7.3 8.7 12.2 11.5 18.7 25

Compuerta H Globo ∆H 4.2 ∆H cm 5.8 cm 6 7.6 14 8 15.5 10.6 14.5 20 13.5 24.8 27.3 34 32.6

0.9 ∆H cm 6.9 4.4 13.7 23.66 7.5 33.3 13 21

2.4 Secuencia de Cálculos

2.5 Línea de tubo recto a) Cálculo de las caídas de presión prácticas para cada tramo de tubo recto. 𝑔 ∆Pp = ∆𝐻(𝜌𝑚 − 𝜌) ∗ 𝑔𝑐 Para el tramo C-D ∆P1 = 0.041𝑚(1585 𝐾𝑔𝑓/𝑚3 − 1000𝐾𝑔/𝑚3) ∗

9.81𝑚/𝑠2 𝑚 9.81 𝐾𝑔 − − 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

∆P1= 23.985 kgf/m2 ∆P2= 28.665 kgf/m2 ∆P3= 37.44 kgf/m2 ∆P4= 50.895 kgf/m2 ∆P5= 67.275 kgf/m2 Para el tramo I-J ∆P1 = 0.042𝑚(1585 𝐾𝑔𝑓/𝑚3 − 1000𝐾𝑔/𝑚3) ∗

∆P1= 24.57 kgf/m2 ∆P2= 33.93 kgf/m2 ∆P3= 44.46 kgf/m2 ∆P4= 62.01 kgf/m2 ∆P5= 78.975 kgf/m2

9.81𝑚/𝑠2 𝑚 9.81 𝐾𝑔 − − 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

Para el tramo M-N ∆P1 = 0.009𝑚(13546 𝐾𝑔𝑓/𝑚3 − 1000𝐾𝑔/𝑚3) ∗

9.81𝑚/𝑠2 𝑚 9.81 𝐾𝑔 − − 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

∆P1= 112.914 kgf/m2 ∆P2= 865.674 kgf/m2 ∆P3= 1718.8 kgf/m2 ∆P4= 2960.86 kgf/m2 ∆P5= 4177.82 kgf/m2 b) Cálculo de la velocidad de flujo de fluido dentro de la tubería 𝑉=

𝐺𝑣 𝐴

de donde

𝜋

𝐴 = 4 ∗ 𝑑𝑖 2

3.1416 ∗ 0.02662 4 A1= 0.000555718 𝐴1 =

3.1416 ∗ 0.015792 4 A2= 0.000195819 𝐴2 =

Donde el Gv debe estar en m3/s

𝐺𝑣 = 10𝐿/𝑚𝑖𝑛 ∗

1 𝑚3 1 𝑚𝑖𝑛 ∗ 1000𝐿 60 𝑠𝑔

Gv1= 0.000166667 Gv2= 0.0002 Gv3= 0.000233333 Gv4= 0.000266667 Gv5= 0.0003

Para el tramo C-D e I-J V=

000166667𝑚3/𝑠 0.000555718 𝑚2

V1= 0.299912509 V2= 0.35989501 V3= 0.419877512 V4= 0.479860014 V5= 0.539842515

m/s m/s m/s m/s m/s

Para el tramo M-N V=

000166667𝑚3/𝑠 0.000195819 𝑚2

V1= 0.85112548821 V2= 1.021350577 V3= 1.191575674 V4= 1.36180077 V5= 1.532025866

m/s m/s m/s m/s m/s

c) Cálculo del número de Reynolds 𝑅𝑒 =

𝑑𝑖 ∗ 𝑣 ∗ 𝜌 𝜇

Para el tramo C-D e I-J 𝑅𝑒 =

0.0266𝑚 ∗ 0.2999𝑚/𝑠 ∗ 007.07𝑘𝑔/𝑚3 𝑘𝑔 0.000891 . 𝑠 𝑚

Re1= 8927.382881 Re2= 10712.85946 Re3= 12498.33603 Re4= 14283.81261 Re5= 16069.28919

Para el tramo M-N 𝑅𝑒 =

0.01579𝑚 ∗ 0.8511𝑚/𝑠 ∗ 007.07𝑘𝑔/𝑚3 𝑘𝑔 0.000891 . 𝑠 𝑚

Re1= 15039.16305 Re2= 18046.99567 Re3= 21054.82828 Re4= 24062.66089 Re5= 27070.4935

d) Cálculo de la rugosidad relativa Rugosidad Absoluta de Hierro Comercial: 0.000046 m Rugosidad Absoluta de Hierro Galvanizado: 0.00015 m

𝑅𝑢𝑔𝑜𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

𝜀 𝑑𝑖

Para el Tramo C-D de hierro comercial de 1 in.

𝑅𝑢𝑔𝑜𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

0.000046 0.0266

Rugosidad Relativa = 0.001729323

Para el Tramo I-J de hierro Galvanizado de 1 in. 𝑅𝑢𝑔𝑜𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

0.00015 0.0266

Rugosidad Relativa = 0.005639098

Para el tramo M-N de hierro galvanizado de ½ in. 𝑅𝑢𝑔𝑜𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

0.00015 0.01579

Rugosidad Relativa = 0.009499683

e) Cálculo del factor de fricción de Dircy Tomando en cuenta los valores obtenidos anteriormente de rugosidad relativa y el Nº de Reynolds podemos conocer el factor de fricción por medio de el diagrama de moody llevando a cabo una interpolación de los mismos.

Factor C-D

Factor I-J

Factor M-N

0.034 0.0335 0.033 0.0325 0.032 0-0315 0.031 0.0305

0.04 0.03943 0.03886 0.03829 0.03772 0.03725 0.03658 0.036

0.042 0.04158 0.04116 0.04074 0.04032 0.0399 0.03948 0.039

f) Cálculo de las caídas de presión teóricas 𝐹=

𝑓∗𝐿∗𝑣 2 2 𝑑𝑖 𝑔

𝑔

𝑤 =𝜌( ) 𝑔𝑐

∆𝑃𝑇 = 𝐹 𝑤

Para el tramo C-D ∆𝑃𝑇1

0.034 ∗ 1.5𝑚 ∗ 0.29992 𝑚/𝑠 = ∗ 997.07 𝑘𝑔/𝑚3 2 ∗ 0.0266𝑚 ∗ 9.81 𝑚/𝑠2

∆P1= 8.76403987 ∆P2= 12.43462598 ∆P3= 16.67229702

Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2

∆P4= 21.44612109 ∆P5= 26.72516628

Kgf/m2 Kgf/m2

Para el tramo I-J ∆𝑃𝑇1

0.04 ∗ 1.5𝑚 ∗ 0.29992 𝑚/𝑠 = ∗ 997.07 𝑘𝑔/𝑚3 2 ∗ 0.0266𝑚 ∗ 9.81 𝑚/𝑠2

∆P1=10.31063514 ∆P2=14.63574037 ∆P3=19.6328928 ∆P4=25.26683005 ∆P5=31.50228976

Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2

Para el tramo M-N ∆𝑃𝑇1

0.042 ∗ 1.5𝑚 ∗ 0.85112 𝑚/𝑠 = ∗ 997.07 𝑘𝑔/𝑚3 2 ∗ 0.01579𝑚 ∗ 9.81 𝑚/𝑠2

∆P1=146.8832425 ∆P2=209.3967505 ∆P3=282.1333321 ∆P4=364.7404677 ∆P5=456.8656374

Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2 Kgf/m2

g) Cálculo de las relaciones de caídas de presión. 𝑎= a1= 0.97619 Kgf/m2 a2= 0.844828 Kgf/m2 a3= 0.842105 Kgf/m2 a4= 0.820755 Kgf/m2 a5= 0.851852Kgf/m2

(∆𝑃𝑃 ) 𝐶−𝐷 (∆𝑃𝑃) 𝐼−𝐽

𝑎=

17.05 13.52239

𝑏=

(∆𝑃𝑃 ) 𝑀−𝑁 (∆𝑃𝑃) 𝐼−𝐽

𝑏=

112.914 24.57

𝑐=

(∆𝑃𝑇 ) 𝐶−𝐷 (∆𝑃𝑇) 𝐼−𝐽

𝑐=

8.7640 10.3103

𝑑=

146.8832 10.3106

b1= 4.5956 Kgf/m2 b2= 25.5135 Kgf/m2 b3= 38.6595 Kgf/m2 b4= 47.7481 Kgf/m2 b5= 52.9005 Kgf/m2

c1= 0.85 Kgf/m2 c2= 0.849606898 Kgf/m2 c3= 0.849202265 Kgf/m2 c4= 0.848785584 Kgf/m2 c5= 0.84835631 Kgf/m2

𝑑=

(∆𝑃𝑇 ) 𝑀−𝑁 (∆𝑃𝑇) 𝐼−𝐽

d1= 14.24579965 Kgf/m2 d2= 14.30721953 Kgf/m2 d3= 14.37044123 Kgf/m2 d4= 14.43554522 Kgf/m2 d5= 14.50261682 Kgf/m2

2.6

Línea de tuberia y accesorios

h) Calculo de la velocidad de flujo en tubería 𝑉=

𝐴1 =

3.1416 ∗ 0.02092 4

𝐺𝑣 𝐴

de donde

𝜋

𝐴 = 4 ∗ 𝑑𝑖 2

A= 0.000343071

Donde el Gv debe estar en m3/s 𝐺𝑣 = 10𝐿/𝑚𝑖𝑛 ∗

1 𝑚3 1 𝑚𝑖𝑛 ∗ 1000𝐿 60 𝑠𝑔

Gv1= 0.000166667 Gv2= 0.0002 Gv3= 0.000233333 Gv4= 0.000266667 Gv5= 0.0003

V=

000166667𝑚3/𝑠 0.000343071 𝑚2

V1= 0.485808088 m/s V2= 0.582969706 m/s V3= 0.680131324 m/s V4= 0.777292941 m/s V5= 0.874454559 m/s

i) Cálculo de la caída de presión Prácticas por cada tramo de tubo recto ∆𝑃 = 𝐻∆(𝜌𝑚 − 𝜌) ∗ ∆𝑃 = 0.021𝑚 (

Para tramo A-B ∆P1= 12.285 kgf/m2 ∆P2= 42.705 kgf/m2 ∆P3= 71.37 kgf/m2 ∆P4= 109.395kgf/m2

𝑔 𝑔𝑐

1585 𝑘𝑔 9.81 𝑚/𝑠 − 1000𝑘𝑔/𝑚3) ∗ 𝑚 𝑚3 9.81 𝑘𝑔 − . 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

∆P5= 146.25 kgf/m2

Para el tramo E-F ∆𝑃 = 0.06𝑚(1585𝑘𝑔/𝑚3 − 1000𝑘𝑔/𝑚3) ∗

9.81 𝑚/𝑠 𝑚 9.81 𝑘𝑔 − . 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

∆P1= 35.1 kgf/m2 ∆P2= 46.8 kgf/m2 ∆P3= 84.825 kgf/m2 ∆P4= 145.08 kgf/m2 ∆P5= 198.9 kgf/m2

Para el tramo G-H ∆𝑃 = 0.14𝑚(1585𝑘𝑔/𝑚3 − 1000𝑘𝑔/𝑚3) ∗ ∆P1= 81.9 kgf/m2 ∆P2= 90.675 kgf/m2 ∆P3= 117 kgf/m2 ∆P4= 159.705 kgf/m2 ∆P5= 190.71 kgf/m2

9.81 𝑚/𝑠 𝑚 9.81 𝑘𝑔 − . 𝑠2 𝑘𝑔𝑓

j) Calculo de las caídas de presión en los codos y válvulas ∆𝑃(𝐴𝑐𝑐𝑒𝑠𝑜𝑟𝑖𝑜) = ∆𝑃𝑀𝑎𝑛𝑜𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝐷𝑖𝑓𝑒𝑟𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 − 𝐿

∆𝑃𝑂−𝑃 2𝑚

Para los codos: ∆𝑃(𝐶𝑂𝐷𝑂𝑆) = 12.285 + 25.74 𝑘𝑔𝑓/𝑚2 − 0.655𝑚

25.74 𝑘𝑔𝑓/𝑚2 1.97 𝑚

∆PC1= 29.4668 ∆PC2=66.1347 ∆PC3=100.657 ∆PC4=160.154 ∆PC5=228.254

Para la válvula de compuerta ∆𝑃(𝑉𝑎𝑙 𝐶𝑜𝑚) = 35.1 + 25.74𝑘𝑔𝑓/𝑚2 − 1.07𝑚

25.74𝑘𝑔𝑓/𝑚2 1.97 𝑚

∆PVC1= 46.8594 ∆PVC2= 62.8355 ∆PVC3= 104.869 ∆PVC4= 179.824 ∆PVC5= 255.024

Para la válvula de globo ∆𝑃(𝑉𝑎𝑙 𝐺𝑙𝑜) = 81.9 + 25.74𝑘𝑔𝑓/𝑚2 − 0.22𝑚

25.74 𝑘𝑔𝑓/𝑚2 1.97 𝑚

∆PVG1= 104.765 ∆PVG2= 121.855 ∆PVG3= 155.975 ∆PVG4= 227.262 ∆PVG5= 299.841

k) Calculo de la longitud equivalente absoluta (Le) 𝐿𝑒𝐴𝐶𝐶𝐸𝑆𝑂𝑅𝐼𝑂 =

∆𝑃𝐴𝐶𝐶𝐸𝑆𝑂𝑅𝐼𝑂 ∆𝑃𝑂−𝑃 2𝑚

Para los codos: 𝐿𝑒𝐶𝑂𝐷𝑂𝑆 =

29.4668 25.74 1.97𝑚

LeC1= 2.25523 m tubo dos codos LeC2= 3.71183 m tubo dos codos LeC3= 4.51953 m tubo dos codos LeC4= 4.14863m tubo dos codos LeC5= 3.66024 m tubo dos codos

Para la válvula de Compuerta 𝐿𝑒𝑉𝑎𝑙𝑣𝑢𝑙𝑎 𝑑𝑒 𝐶𝑜𝑚𝑝 =

LeVC1= 3.58636 LeVC2= 3.52666 LeVC3= 4.70865 LeVC4= 4.65816 LeVC5= 4.08952

Para la válvula de Globo 𝐿𝑒𝑉𝑎𝑙𝑣𝑢𝑙𝑎 𝑑𝑒 𝐺𝑙𝑜𝑏𝑜 =

LeVG1= 8.01814 LeVG2= 6.83916 LeVG3= 7.00332 LeVG4= 5.887 LeVG5= 4.8082

104.765 25.74 1.97𝑚

46.8594 25.74 1.97𝑚

l) Calculo de la longitud de equivalente relativa (Le/di). 𝐿𝑜𝑛𝑔 𝑒𝑞𝑢𝑖𝑣 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

𝐿𝑒𝐴𝐶𝐶𝐸𝑆𝑂𝑅𝐼𝑂 𝑑𝑖

Para los codos 𝐿𝑜𝑛𝑔 𝑒𝑞𝑢𝑖𝑣 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

2.25523 0.0209𝑚

Lec1=107.906 m de tubo/accesorio Lec2=177.6 m de tubo/accesorio Lec3=216.245 m de tubo/accesorio Lec4=198.499 m de tubo/accesorio Lec5=175.131 m de tubo/accesorio

Para la válvula de compuerta 𝐿𝑜𝑛𝑔 𝑒𝑞𝑢𝑖𝑣 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 =

3.58636 0.0209𝑚

Levc1=171.596 m de tubo/accesorio Levc2=171.611 m de tubo/accesorio Levc3=225.294 m de tubo/accesorio Levc4=222.878 m de tubo/accesorio Levc5=195.671 m de tubo/accesorio

Para la válvula de globo 𝐿𝑜𝑛𝑔 𝑒𝑞𝑢𝑖𝑣 𝑟𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑎 = Levc1= 383.643 m de tubo/accesorio Levc2= 327.233 m de tubo/accesorio Levc3= 335.087 m de tubo/accesorio Levc4= 281.675 m de tubo/accesorio Levc5= 230.057 m de tubo/accesorio

8.01814 0.0209𝑚

2.7

Tabla de Resultados

Resultados de la Línea de Tubo recto Tramo de tubo recto C-D Corrida Gv ∆P Gm ∆Pp V Re ɛ l/mn Kg/h Kgf/m2 m/s di 8927.38

0.0017

f

F

∆PT

0.034

0.0087

8.7640

1

10

0.029 598.242

23.985

0.2999

2

12

0.043

717.89

28.665

0.3598 10712.85 0.0017 0.0335 0.0124 12.4346

3

14

0.059

837.53

37.44

0.4198 12498.33 0.0017

4

16

0.075

957.18

50.895

0.4798 14283.81 0.0017 0.0325 0.0215 21.4461

5

18

0.101 1076.83

67.275

0.5398 16069.28 0.0017

Resultados de la Línea de Tubo recto Tramo de tubo recto I-J Corrida Gv ∆P Gm ∆Pp V Re ɛ 2 l/mn Kg/h Kgf/m m/s di

0.0268 26.7251

f

F

0.023 598.242

24.57

0.2999

2

12

0.033

717.89

33.93

0.3598 10712.85 0.0056 0.0394 0.0146 14.6357

3

14

0.048

837.53

44.46

0.4198 12498.33 0.0056 0.0388 0.0196 19.6328

4

16

0.066

957.18

62.01

0.4798 14283.81 0.0056 0.0382 0.0253 25.2668

5

18

0.085 1076.83

78.975

0.5398 16069.28 0.0056 0.0377 0.0315 31.5022

Resultados de la Línea de Tubo recto Tramo de tubo recto M-N Gm ∆Pp V Re ɛ Kg/h Kgf/m2 m/s di

0.04

∆PT

10

Gv ∆P l/mn

0.0056

0.032

0.0167 16.6722

1

Corrida

8927.38

0.033

0.0103 10.3106

f

F

∆PT

1

10

0.01

598.242

112.914

0.8511 15039.16 0.009499

0.042

0.1473 146.88

2

12

0.014

717.89

865.674

1.0213 18046.99 0.009499

0.0415

0.2100 209.39

3

14

0.017

837.53

1718.8

1.1915 21054.82 0.009499

0.0411

0.2829 282.13

4

16

0.024

957.18

2960.86

1.3618 24062.66 0.009499 0.04074 0.3658 364.74

5

18

0.028 1076.83

4177.82

1.5320 27070.49 0.009499 0.04032 0.4582 456.86

Resultados de la Línea de Accesorios Tramo de tubo recto A-B Corrida Gv Gv ∆P Gm ∆Pp V ∆PT 3 2 l/mn m /s Kg/h Kgf/m m/s

Le

Le di

1

10

0.00016 0.073 598.242

12.285

0.04858 29.4668 2.25523 107.906

2

12

0.0002

0.095

717.89

42.705

0.5829

66.1347 3.71183

3

14

0.00023 0.131

837.53

71.37

0.6801

100.657 4.51953 216.245

4

16

0.00026 0.122

957.18

109.395

0.7772

160.154 4.14863 198.499

5

18

0.0003

146.25

0.8744

228.254 3.66024 175.131

0.225 1076.83

Resultados de la Línea de Accesorios Tramo de tubo recto E-F Corrida Gv Gv ∆P Gm ∆Pp V ∆PT l/mn m3/s Kg/h Kgf/m2 m/s

Le

177.6

Le di

1

10

0.00016 0.087 598.242

35.1

0.04858

46.8594

3.5863 171.596

2

12

0.0002

0.12

717.89

46.8

0.5829

62.8355

3.5266 171.611

3

14

0.00023 0.157

837.53

84.825

0.6801

104.869

4.7086 225.294

4

16

0.00026 0.202

957.18

145.08

0.7772

179.824

4.6581 222.878

5

18

0.0003

0.247 1076.83

198.9

0.8744

255.024

4.0895 195.671

Resultados de la Línea de Accesorios Tramo de tubo recto G-H Corrida Gv Gv ∆P Gm ∆Pp V ∆PT l/mn m3/s Kg/h Kgf/m2 m/s 81.9

Le

Le di

1

10

0.00016 0.066 598.242

0.04858 104.765 8.01814 383.643

2

12

0.0002

0.093

717.89

90.675

0.5829

121.855 6.83916 327.233

3

14

0.00023

0.12

837.53

117

0.6801

155.975 7.00332 335.087

4

16

0.00026 0.166

957.18

159.705

0.7772

227.262

5.887

281.675

5

18

0.0003

0.211 1076.83

190.71

0.8744

299.841

4.8082

230.057