Tesis Final Ricardo Bruno Mendoza Bedoya.pdf

I

II

.

I

RESUMEN La presente investigación se realiza con el objetivo de mejorar la gestión de mantenimiento en la unidad minera Bateas, para lo cual buscamos optimizar el mantenimiento preventivo, se utilizó el análisis de distribución de weibull para determinar la frecuencia de mantenimiento preventivo optimo y de esta manera optimizar costos, disponibilidad y reducir la cantidad de órdenes de trabajo correctivas. Para tener efectividad en los resultados nos apoyamos en el análisis de criticidad de los equipos, la cual está basada en una variedad de criterios que garanticen la operatividad y seguridad de la planta, de esta manera realizamos el análisis de distribución de weibull a los equipos críticos de la planta concentradora. Los resultados muestran que se puede lograr una reducción de costosde mantenimiento de 33% y 12% respecto de los años 2011 y 2012, el aumento de disponibilidad de 1.51% y 0.97% respecto de los años 2011 y 2012, y la reducción de cantidad de órdenes de trabajo hasta el74% y 73% respecto de los años 2011 y 2012, lográndose de esta manera mejorar la gestión de mantenimiento.

Palabras clave: Gestión de mantenimiento, mantenimiento preventivo, orden de trabajo, KPI.

II

ABSTRACT

This research is carried out with the aim of improving the management of maintenance in MineraBateas, for which we seek to optimize preventive maintenance, analysis of weibull distribution was used to determine the frequency of an optimum preventive maintenance and thus optimize costs, availability, and reduce the amount of corrective work orders. To be effective in the results we rely on analysis of criticality of equipment, which is based on a variety of criteria that guarantee the operation and safety of the plant, this way is performed the analysis of weibull distribution to critical equipment of the concentrator plant. Results show that you can achieve a reduction in costs of maintenance of 33% and 12% in reference to the years 2011 and 2012, the increase in availability of 1.51% and 0.87% in reference to the years 2011 and 2012, and the reduction of amount of work orders to 74% and 73% in reference to the years 2011 and 2012, achieving in this way the improvement of the management of maintenance.

Key words: management of maintenance, preventive maintenance, work order, KPI (Key indicator performance).

III

ÍNDICE

RESUMEN..................................................................................................................................II INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................1 CAPITULO I ...............................................................................................................................3 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA, JUSTIFICACION, ANTECEDENTES Y OBJETIVOS......................3 1.1.

PLANTEAMIENTO Y FORMULACION DEL PROBLEMA ...................................................4

1.2.

ANTECEDENTES ............................................................................................................6

1.3.

OBJETIVOS ....................................................................................................................7

1.3.1.

Objetivo General ......................................................................................................7

1.3.2.

Objetivos Específicos ................................................................................................7

CAPITULO II ..............................................................................................................................8 MARCO TEORICO E HIPOTESIS DE LA INVESTIGACION .................................................................8 2.1.

MARCO TEORICO ..........................................................................................................9

2.1.1.

Gestión del Mantenimiento......................................................................................9

2.1.1.1

Modelos de Gestión de Mantenimiento ...................................................................9

a.

Mantenimiento productivo total .....................................................................................9

b.

Mantenimiento basado en la confiabilidad (RCM) ........................................................12

2.2.

HIPÓTESIS ...................................................................................................................17

2.2.1.

Hipótesis General ...................................................................................................17

2.2.2.

Hipótesis Especificas ...............................................................................................17

2.2.3.

Limitación de la investigación. ................................................................................17

CAPITULO III ...........................................................................................................................19 METODO DE INVESTIGACION .....................................................................................................19 3.1. ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS ..............................................................................20 3.1.1. Criticidad ......................................................................................................................20 3.2.1.

Parámetros de Criticidad ........................................................................................21

3.2. MANTENIMIENTO PREVENTIVO ......................................................................................26 3.2.1. Factibilidad técnica y tareas preventivas ......................................................................26 3.2.2.

Edad y deterioro .....................................................................................................27

3.2.3.

Fallas relacionadas con la edad ..............................................................................29

3.2.4.

Fallas relacionadas con la edad y mantenimiento preventivo ................................33

3.2.5.

Tareas de sustitución cíclica ...................................................................................34

3.2.6.

La frecuencia de tareas de reacondicionamiento y sustitución cíclica. ..................36

3.2.7.

Límites de vida-segura ............................................................................................37

IV

3.2.8.

Límites de vida – económica ...................................................................................38

3.2.9.

La factibilidad técnica del reacondicionamiento cíclico ..........................................38

3.2.10.

La factibilidad técnica de la sustitución cíclica ........................................................40

3.2.11.

La efectividad de las tareas de reacondicionamiento cíclico ..................................40

3.3.

INDICADORES DE GESTIÓN DEL MANTENIMIENTO ....................................................44

3.3.1.

Beneficios Derivados de los Indicadores de Gestión ..............................................44

3.3.2.

Indicadores de efectividad del mantenimiento ......................................................45

3.3.3.

Indicadores de costos de mantenimiento ..............................................................48

3.4.

ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL. ..................................................................50

3.5

CARACTERIZACION DEL AREA DE INVESTIGACION. .......................................................54

CAPITULO IV ...........................................................................................................................55 CARACTERIZACION DEL AREA DE INVESTIGACION .....................................................................55 CAPITULO V ............................................................................................................................57 EXPOSICION, ANALISIS DE LOS RESULTADOS Y DISCUSION ........................................................57 5.1.

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS .........................................................................58

5.2. DETERMINACION DE LOS EQUIPOS QUE SE APLICARA EN EL MANTENIMIENTO PREVENTIVO ...........................................................................................................................65 5.3. DETERMINACION DE LOS INTERVALOS DE INTERVENCION DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO ...........................................................................................................................67 5.4.

CALCULO DE COSTOS DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO .........................................75

5.5.

CALCULO DE LA DISPONIBILIDAD DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO .......................77

5.6.

DETERMINACION DE LA REDUCCION DE ÓRDENES DE TRABAJO DE EMERGENCIA. ...79

CONCLUSIONES ......................................................................................................................82 RECOMENDACIONES ..............................................................................................................83 BIBLIOGRAFÍA .........................................................................................................................83 ANEXOS ..................................................................................................................................84 PLANOS EQUIPOS PRINCIPALES ............................................................................................110

V

INDICE DE FIGURAS

CAPITULO I Figura 1-1, Pirámide de la Gestión de Mantenimiento…………………………….….…..1 CAPITULO I Figura 2-1, Universitas - Mantenimiento Su implementación y Gestión…………..…...11 CAPITULO III Figura 3-1 Funcionamiento……………………………………………………….….…..….28 Figura 3-2 Absolutamente Predecible………………………………………….….……...29 Figura 3-3 Absolutamente Predecible………………………………………….….……...30 Figura 3-4 Frecuencia de Falla Y “Vida Promedio”…………………………….....…..…31 Figura 3-5 Probabilidad Condicional de Falla Y “Vida Útil”…………………..…..…......31 Figura 3-6 El Efecto de Fallas Prematuras……………………………….……….…..….32 Figura 3-7 Fallas Relacionadas con la Edad…………………………….……….…..…..32 Figura 3-8 Limites de vida segura………….…………………………….………………..37 Figura 3-9 Vida útil y vida promedio………….………………………….……….………..41

CAPITULO V Figura 4-1 Ubicación Minera Bateas………………………………………………….…..56

VI

INDICE DE TABLAS CAPITULO III Tabla 3-1 Criticidad…………………………………………………………………………...20 Tabla 3-2 Daños al proceso…………………………………………………………………21 Tabla 3-3 Producción………………………………………………………………………...21 Tabla 3-4 Valor económico………………………………………………………………..…22 Tabla 3-5 Valor técnico………………………………………………………………………22 Tabla 3-6 Daños consecuenciales a la maquina…………………………….……………23 Tabla 3-7 Daños consecuenciales al operador…………………………………………...23 Tabla 3-8 Daños consecuenciales al ambiente…………………………………..……….24 Tabla 3-9 Dependencia Logística…………………………………………..………………24 Tabla 3-10 Dependencia de Mano de Obra……………………………………………….25 TABLA 3-11 Probabilidad de Falla…………………………………………………...…….25 TABLA 3-12 Tiempo de Reparación (Mantenibilidad)……………………………………26 CAPITULO IV

TABLA 4-1 Evaluación de criticidad de equipos…………………………………………..58

VII

INDICE DE ANEXOS Anexo 1 Análisis de distribución de Weibull Chancadora de Quijadas Kurimoto……...85 Anexo 2 Análisis de distribución de Weibull Chancadora Conica CH-430……………..86 Anexo 3 Análisis de distribución de Weibull Chancadora Conica H-2800……………..87 Anexo 4 Análisis de distribución de Weibull Bomba 5x1 N°01 de Molienda Circuito Denver………………………………………………………………………………………….88 Anexo 5 Análisis de distribución de Weibull Bomba 5x4 N°02 de Molienda Circuito Denver………………………………………………………………………………………….89 Anexo 6 Análisis de distribución de Weibull Bomba 5x4 N°01 de Molienda Circuito Comesa………………………………………………………………………………………..90 Anexo 7 Análisis de distribución de Weibull Bomba 5x4 N°02 de Molienda Circuito Comesa………………………………………………………………………………………..91 Anexo 8.1 Análisis de distribución de Weibull Bomba 125 MCC N°01 Alimento a Ciclones………………………………………………………………………………………..92 Anexo 8.2 Análisis de distribución de Weibull Bomba 125 MCC N°01 Alimento a Ciclones………………………………………………………………………………………..93 Anexo 8.3 Análisis de distribución de Weibull Bomba 125 MCC N°01 Alimento a Ciclones………………………………………………………………………………………..94 Anexo 9.1 Análisis de distribución de Weibull Bomba 125 MCC N°02 Alimento a Ciclones………………………………………………………………………………………..95 Anexo 9.2 Análisis de distribución de Weibull Bomba 125 MCC N°02 Alimento a Ciclones………………………………………………………………………………………..96 Anexo 10 Análisis de distribución de Weibull Bomba 8x6 N°01 de Relaves………….97 Anexo 11 Análisis de distribución de Weibull Bomba 8x6 N°02 de Relaves…………..98 Anexo 12 Análisis de distribución de Weibull Bomba PeristalticaBredel de Zinc N°01……………………………………………………………………………………….…..99 Anexo 13 Análisis de distribución de Weibull Bomba PeristalticaBredel de Plomo N°02…………………………………………………………………………………………..100

VIII

Anexo 14.1 Promedio de consumo para celdas de flotación plomo………………..…101 Anexo 14.2 Promedio de consumo para celdas de flotación plomo…………………..102 Anexo 14.3 promedio de consumo para celdas de flotación plomo…………………...103 Anexo 15 promedio de consumo para celdas de flotación zinc………………………..104 Anexo 16 Análisis de vida útil de forros para molino Denver 7´x7´………………...…105 Anexo 17 Análisis de vida útil de forros para molino Comesa 8´x10´…………………106 Anexo 18 Análisis de vida útil de forros para Hardinge 8´x3´…………………………..107 Anexo 19 Análisis de vida útil de forros para molino libertad 6´ x8´…………………...108 Anexo 20 Análisis de vida útil de forros para molino Magensa 6´ x6……………….…109 Anexo 21 Planos Equipos Principales: 1 Molino de bolas Denver 7x7…………….…111 Anexo 21 Planos Equipos Principales: 2 Chancadora Cónica Sandvik CH-430……..112 Anexo 21 Planos Equipos Principales: 3 Bomba Warman MCC125……………….…113

IX

ABREVIATURAS Y SIMBOLOGIA

(t)

: Tiempo en horas

(MTBF)

: Tiempo medio entre fallas

(MTTR)

: Tiempo medio para la reparación

(D%)

: Disponibilidad

(C%)

: Confiabilidad

(B)

: parámetro de la ecuación de distribución de weibull

(n)

: parámetro de la ecuación de distribución de Weibull (vida estimada)

(KPI)

: Keyindicator performance

X

INTRODUCCIÓN La gestión del mantenimiento abarca tres puntos importantes los cuales son los costos de mantenimiento, la disponibilidad y confiabilidad, en la Planta Concentradora de la Unidad Minera Bateas se aprecia una baja Gestión de Mantenimiento debido a los altos costo de mantenimiento, lo cual viene de una pobre gestión del Mantenimiento Preventivo, una manera de mejorar y entrar en el proceso de mejora de la gestión de mantenimiento es optimizar el mantenimiento preventivo. La optimización del mantenimiento preventivo se realiza realizando el análisis de distribución de weibull para determinar la vida estimada de los repuestos de acuerdo a las condiciones de operación de Minera Bateas. La importancia de la tesis es avanzar en la gestión de mantenimiento un objetivo muy importante para cualquier empresa pues se mejora la rentabilidad. El presente proyecto muestra cómo mejorar la gestión de mantenimiento a través de la optimización del mantenimiento preventivo, demostrando como este simple proceso puede ayudar de manera considerable a la rentabilidad de la empresa. En el capítulo I se dan las pautas para entender el porqué de la importancia de mejorar la gestión de mantenimiento. En el Capítulo II se muestra el fundamento teórico de la gestión de mantenimiento, cuales son los objetivos del área de mantenimiento de clase mundial. En el Capítulo III se definen la metodología para optimizar e implementar el mantenimiento preventivo, como se mide la gestión de mantenimiento, que KPI’s se aplican a la gestión de mantenimiento. En el Capítulo IV se muestra el diseño, los resultados y la discusión

del

modelo de optimización del mantenimiento preventivo, se realiza el análisis de criticidad de los equipos de planta, se determinan los intervalos de intervención,

1

los costos de mantenimiento, las ordenes de trabajo y se comparan con años pasados para poder apreciar la mejora en la gestión. En el Capítulo V están las conclusiones de proyecto, las cuales confirman las hipótesis planteadas, mejorándose la gestión y manifestándose en menor costo de mantenimiento, mayor disponibilidad de equipos, menor cantidad de órdenes de trabajos y esto permitirá junto con otras estrategias avanzar en la pirámide del desarrollo de la gestión de mantenimiento de la Unidad Minera Bateas.

2

CAPITULO I PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA, JUSTIFICACION, ANTECEDENTES Y OBJETIVOS

3

1.1.

PLANTEAMIENTO Y FORMULACION DEL PROBLEMA

La gestión de mantenimiento es medida por costos de mantenimiento, disponibilidad y confiabilidad de equipos,la gestión de mantenimiento se apoya en estrategias de gestión por lo que debe haber un equilibrio entre el mantenimiento preventivo, correctivo y predictivo, que son los que finalmente van a tener incidencia sobre los costos, disponibilidad, indicadores de mantenimiento, un mantenimiento correctivo mal analizado ocasionara altos costos por que puede comprometer la operatividad del equipo, pero un mantenimiento preventivo implementado sin criterios adecuados puede llevar a cambiar repuestos que aún no han cumplido su vida útil lo que elevaría de manera considerable los costos de mantenimiento por materiales y mano de obra, por otro lado frecuencias inadecuadas y poca experiencia en inspecciones genera trabajos correctivos y paradas de emergencia, que se traducirá en baja disponibilidad, altos costos de mantenimiento, baja confiabilidad por lo que tienen incidencia directa sobre la gestión de mantenimiento.

FORMULACION DEL PROBLEMA De lo planteado como problema central se formula la siguiente pregunta: Pregunta central

 ¿Mejorará la Gestión de Mantenimiento de la Planta Concentradora de Minera Bateas al optimizar el mantenimiento preventivo?

4

Preguntas específicas De la pregunta central se desprenden las siguientes preguntas específicas:

 ¿Cómoafectará a los costos de mantenimiento la optimización del mantenimiento preventivo?

 ¿Cómo se afectara la disponibilidad de los equipos al optimizarse el mantenimiento preventivo?

 ¿Qué impacto tendrán en las paradas de emergencia la optimización del mantenimiento preventivo?

5

1.2.

ANTECEDENTES

Muchas tesis están relacionadas con la confiabilidad de un equipo que inicialmente se ha desarrollado por la industria de la aviación comercial de los estados unidos en cooperación con entidades gubernamentales como la NASA y privadas como Boeing (constructor de aviones), Actualmente la información referente a la mejora en gestión de Mantenimiento es muy poco difundida y especializada, muchos programas de mantenimiento preventivo, predictivo son caros y el Know-How se queda en la empresa que aplica su propia filosofía de mantenimiento, sin embargo para poder medir la gestión de mantenimiento se tienen los indicadores KPI’s de mantenimiento que permiten a una empresa compararse con otras del Mercado y la regla general es que deben ser del mismo rubro y tamaño, así uno puede saber quién o cual empresa es más eficiente en el uso de sus recursos y por ende más productiva y rentable, la información de gestión de mantenimiento es confidencial en cada empresa por lo que no se difunde cual es la metodología de gestión de cada empresa.

En minería el principal indicador de gestión es el $/TN procesada y esta es calculada para operaciones y mantenimiento.

En lo que respecta a mantenimiento el indicador principal es el $/TN, Disponibilidad, MTTR, MTBF.

Un objetivo principal en todas las empresas de cualquier rubro en cuanto a mantenimiento refiere es aumentar la disponibilidad de los Activos y reducir los costos de Mantenimiento, para esto se trabaja en varios 6

aspectos, como la especialización del personal de operación y mantenimiento, implementación del mantenimiento predictivo, uso de software de mantenimiento, etc.

En minera Bateas se ha estado llevando una gestión de mantenimiento basada en inspecciones, mantenimiento correctivo y mantenimiento preventivo basado en fechas, lo cual no permite un buen empleo de la mano de obra, hace descuidar las tareas importantes por atención de emergencias y eleva los costos de mantenimiento.

1.3.

OBJETIVOS

1.3.1. Objetivo General  Mejorar la Gestión de Mantenimiento Planta Concentradora de Minera Bateas por medio de la optimización del Mantenimiento Preventivo. 1.3.2. Objetivos Específicos  Determinar la reducción de costos de Mantenimiento por medio de la optimización del Mantenimiento Preventivo.  Determinar el efecto en disponibilidad de Planta Concentradora al optimizar el Mantenimiento Preventivo.  Determinar la reducción de OT’s de Emergencia al optimizar el Mantenimiento Preventivo.

7

CAPITULO II

MARCO TEORICO E HIPOTESIS DE LA INVESTIGACION

8

2.1. MARCO TEORICO

2.1.1. Gestión del Mantenimiento

En lo referente a gestión de mantenimiento esta comprende los siguientes

aspectos:

Análisis

de

la

situación,

Plan

de

Mantenimiento, Tablero de comando, Costos de mantenimiento, Gestión de almacén.

El desempeño de la gestión de mantenimiento se basa en actuar sobre todos los aspectos de importancia para el óptimo funcionamiento de la empresa, el departamento de mantenimiento no debe limitarse solamente a la reparación de las instalaciones, sino también debe pilotear los costos de mantenimiento, recursos humanos y almacenes a fin de desarrollar una óptima gestión de mantenimiento.

2.1.1.1

Modelos de Gestión de Mantenimiento

a. Mantenimiento productivo total

Es una estrategia compuesta por una serie de actividades ordenadas, que una vez implementada ayudan a mejorar la competitividad de una organización industrial o de servicios. Se considera como estrategia, ya que ayuda a crear capacidades competitivas a través de la eliminación rigurosa y sistémica de las deficiencias de los sistemas operativos. El 9

TPM permite diferenciar a una organización en relación a su competencia debido a su impacto en la reducción de los costos, mejora de los tiempos de respuesta, fiabilidad de suministros, el conocimiento que poseen las personas y la calidad de los productos y servicios finales. El JapanInstitute of Plan Maintenance la define como un sistema orientado a cero accidentes, cero defectos, cero pérdidas, estas acciones deben conducir a la obtención de productos y servicios de alta calidad, mínimos costos de producción, alta moral en el trabajo y una imagen de empresa excelente. No solo deben participar las áreas productivas, se debe buscar la eficiencia global con la participación de todas las personas de todos los departamentos de la empresa. La obtención de cero perdidas se debe lograr a través de la promoción de trabajo en grupos pequeños, comprometidos en entrenados para lograr los objetivos y de la empresa.

Por lo tanto el objetivo del TPM es maximizar la efectividad total de los sistemas productivos por medio de la eliminación de sus pérdidas llevadas a cabo con la participación de todos los empleados.

Cuando nacieron los distintos sistemas de calidad, de una u otra manera, todos y cada uno enfocaban su atención en una o varias de las llamadas “5M”, pero no en todas:

10

1. Mano de obra 2. Medio ambiente 3. Materia prima 4. Métodos 5. Maquinas

Es aquí

donde entra en

escena un nuevo método

denominado TPM que toma en cuenta las 5M y ofrece maximizar la efectividad de los sistemas eliminando las perdidas.

Mantenimiento productivo total es la traducción de TPM. El TPM en el sistema Japonés de mantenimiento industrial desarrollado

a

partir

del

concepto

de

Mantenimiento

Preventivo creado en la industria de los Estados Unidos. Pilares del TPM.FIGURA 2-1 Universitas - Mantenimiento Su implementación y Gestión

11

Beneficios del TPM en productividad.-

 Eliminar perdidas que afectan la productividad de las plantas.  Mejora de la fiabilidad y disponibilidad de los equipos.  Reducción de los costos de mantenimiento.  Mejora de la calidad del producto final.  Menor costo financiero por recambios.  Mejora de la tecnología de la empresa.  Aumento de la capacidad de respuesta a los movimientos del mercado.  Crear capacidades competitivas desde fábrica.

b. Mantenimiento basado en la confiabilidad (RCM) Cuando nos disponemos a mantener algo, ¿Qué es eso que deseamos causar que continúe?, ¿Cuál es el estado existente que deseamos preservar?, la respuesta a estas preguntas está dado por el hecho de que todo activo físico es puesto en funcionamiento porque alguien quiere que haga algo, en otras palabras, se espera que cumpla una función o ciertas funciones específicas. Por ende al mantener un activo, el estado que debemos preservar es aquel en el que continúe haciendo aquello que los usuarios quieren que haga.

12

Los requerimientos de los usuarios van a depender de donde y como se utilice el activo (contexto operacional), esto conlleva a la siguiente definición formal del Mantenimiento Centrado en Confiabilidad. Mantenimiento centrado en confiabilidad, un proceso utilizado para determinar que se debe hacer para asegurar que cualquier activo físico continúe haciendo lo que sus usuarios quieren que haga en su contexto operacional actual. Las siete preguntas básicas del RCM.¿Cuáles son las funciones y los parámetros de funcionamiento asociados al activo en su actual contexto operacional? ¿De qué manera falla en satisfacer dichas funciones? ¿Cuál es la causa de cada falla funcional? ¿Qué sucede cuando ocurre cada falla? ¿En qué sentido es importante cada falla? ¿Qué puede hacerse para prevenir o predecir cada falla? ¿Qué debe hacerse si no se encuentra una tarea proactiva adecuada?

Funciones y parámetros de funcionamiento Antes de poder aplicar un proceso para determinar que debe hacerse para que cualquier activo físico continúe haciendo aquello que sus usuarios quieren que haga en su contexto operacional, necesitamos hacer 2 cosas:  Determinar qué es lo que sus usuarios quieren que haga.  Asegurar que es capaz de realizar aquello que sus usuarios quieren que haga.

13

Por esto el primer paso en el proceso RCM es definir las funciones de cada activo en su contexto operacional, junto con los parámetros de funcionamiento deseados. Lo que los usuarios esperan que los activos sean capaces de hacer puede ser dividido en 2 categorías:  Funciones primaria.- que en primera instancia resumen el porqué de la adquisición del activo. Esta categoría de funciones cubre temas como velocidad, producción, capacidad de almacenaje o carga, calidad de producto y servicio al cliente.  Funciones Secundarias.- la cual reconoce que se espera de cada activo que haga más que simplemente cubrir sus funciones primarias. Los usuarios también tienen expectativas relacionadas con el área de seguridad, control, contención, confort, integridad estructural,

economía,

protección,

eficiencia

operacional,

cumplimiento de regulaciones ambientales, y hasta apariencia del activo. Los usuarios de los activos generalmente están en la mejor posición por lejos para saber exactamente que contribuciones físicas y financieras hace el activo para el bien de la organización como un todo. Por ello es esencial que estén involucrados en el proceso de RCM desde el comienzo. Si es hecho correctamente, este paso toma alrededor de un tercio del tiempo que implica un análisis RCM completo. Además hace que el grupo que realiza el análisis logre un aprendizaje considerable – muchas veces una cantidad alarmante acerca de la forma en que realmente funciona el equipo.

14

Así en el RCM tienen interés de estudio los siguientes puntos:

Fallas funcionales.1. Identificar que fallas pueden ocurrir. 2. Que eventos pueden causar esta falla. Modos de Falla.Todos los hechos que de manera razonablemente posible puedan haber causado cada estado de falla. Efectos de la Falla.- Lo que ocurre con cada modo de falla 1. Que evidencia existe de que la falla ha ocurrido 2. De qué modo representa una amenaza para la seguridad o medio ambiente 3. De qué manera afecta la producción o a las operaciones 4. Que daños físicos han sido causados por la falla 5. Que debe hacerse para reparar la falla Consecuencias de la Falla.- un punto fuerte del RCM es que reconoce que las consecuencias de las fallas son más importantes que sus características técnicas. De hecho reconoce que la única razón para hacer mantenimiento proactivo no es evitar la fallas per se, sino evitar las consecuencias de las fallas. El proceso RCM las consecuencias de falla en cuatro grupos 1. Consecuencias de fallas ocultas, 2. Consecuencias ambientales y de seguridad, 3. Consecuencias operacionales 4. Consecuencias no operacionales.

15

Tareas Proactivas.- se utilizan cuando las consecuencias de fallas son importantes entonces algo debe hacerse para prevenir o predecir las fallas o al menos reducir las consecuencias. 1. Reacondicionamientos cíclicos. 2. Sustitución cíclica. 3. Tareas a condición. Acciones a falta de tareas proactivas.- Reconoce tres grandes categorías de acciones: 1. Búsqueda de fallas 2. Rediseño 3. Ningún mantenimiento programado Beneficios del RCM.- Los principales beneficios del RCM son: 1. Mayor seguridad e integridad ambiental 2. Mejor funcionamiento operacional 3. Mayor costo-eficacia de Mantenimiento 4. Mayor vida útil de componentes costosos 5. Una base de datos global 6. Mayor motivación del personal 7. Mejor trabajo de equipo

(Reliability Centred Maintenance RCM - John Moubray)

16

2.2.

HIPÓTESIS

2.2.1. Hipótesis General

 La optimización del Mantenimiento Preventivo mejorará la Gestión de Mantenimiento en la Planta Concentradora de Minera Bateas.

2.2.2. Hipótesis Especificas

 Se

reducirán

los

costos

de

mantenimiento

al

optimizar

el

Mantenimiento Preventivo.  Se incrementara la Disponibilidad de Planta Concentradora al optimizar el Mantenimiento Preventivo.  Se reducirán las OT’s de emergencia al optimizar el Mantenimiento Preventivo.

2.2.3. Limitación de la investigación.

El proyecto de investigación abarca la Planta Concentradora que consiste en las siguientes secciones:

 Recepción de material y Chancado  Molienda  Flotación  Espesamiento y Filtrado  Relaves

17

Los cuales son las secciones por donde se procesa el mineral para obtener el producto final que son los concentrados de Plomo y Zinc.

De estas secciones se realiza un análisis de criticidad y se optimizara el mantenimiento preventivo de los equipos críticos para la Planta Concentradora.

18

CAPITULO III

METODO DE INVESTIGACION

19

3.1. ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS Fuente:

3er

CURSO

DE

ESPECIALIZACIÓN

EN

MANTENIMIENTO Y CONFIABILIDAD PUCP

3.1.1. Criticidad . El análisis de criticidad es una metodología que permite jerarquizar sistemas, instalaciones, en función de su impacto global, con el fin de facilitar la toma de decisiones. Es un valor que indica el grado de importancia de un equipo, para poder realizar una aplicación selectiva de las tareas estratégicas y priorizar esfuerzos del programa de mantenimiento, la tabla siguiente muestra los 4 grados de criticidad que puede tener un equipo. TABLA 3-1 CRITICIDAD

Nro.

CRITICIDAD

PUNTAJE

1

CRITICA

17 – 24

2

IMPORTANTE

12 – 16

3

CONVENIENTE

6 – 11

4

OPCIONAL

0–5

20

3.2.1. Parámetros de Criticidad 1. Daños al proceso (afecta la calidad). Se refiere al nivel de daño que ocasiona una falla en el proceso afectando la calidad del producto final y originando productos no conformes. Se divide en dos categorías. TABLA 3-2 Daños al proceso

CONSECUENCIA

PESO

Origina producción no conforme

6

No origina producción no conforme

0

2. Producción. Esta variable está referida a las consecuencias que ocasiona en la producción una falla en el equipo, las consecuencias del parámetro producción están divididas en tres categorías, según como se muestra a continuación: TABLA 3-3 Producción

CONSECUENCIA

PESO

Detiene la producción

5

Reduce la producción

3

No para la producción

0

21

3. Valor económico. Este parámetro establece la prioridad según el mayor o menor costo del equipo. Presenta las siguientes categorías. TABLA 3-4 Valor Económico

CONSECUENCIA PESO Alto

3

Medio

2

Bajo

1

4. Valor técnico. Este parámetro prioriza la modernidad tecnológica del equipo, es decir clasifica los equipos según su tecnología. A continuación se muestra una tabla con los pesos de las categorías. TABLA 3-5 Valor Técnico

CONSECUENCIA

PESO

Tecnología de punta

2

Tecnología moderna

1

Tecnología antigua

0

22

5. Daños consecuenciales. Este parámetro se refiere a los daños que ocasiona una falla producida en el equipo. Considera 3 aspectos. a) A la máquina. Se refiere a los daños que pueda causar en la maquina una falla en la misma. TABLA 3-6 Daños consecuenciales a la maquina

CONSECUENCIA PESO SI

1

NO

0

b) Al operador. Se refiere a los posibles riesgos a los que está expuesto el trabajador, como por ejemplo accidentes intoxicación, etc. TABLA 3-7 Daños consecuenciales al operador

CONSECUENCIA PESO SI

1

NO

0

23

c) Al ambiente. Se refiere a los posibles daños al medio ambiente que ocasiona

un equipo.

Se clasifica en las siguientes

categorías. TABLA 3-8 Daños consecuenciales al ambiente

CONSECUENCIA PESO SI

1

NO

0

6. Dependencia logística. Determina el puntaje según la procedencia de los repuestos y materiales requeridos por las maquinas considerando mayor puntaje a los obtenidos en el exterior. Tiene la siguiente clasificación. TABLA 3-9 Dependencia logística

CONSECUENCIA PESO EXTRANJERO

2

LOCAL

0

24

7. Dependencia de mano de obra. Este parámetro considera la procedencia de la mano de obra encargada de efectuar los mantenimientos, dándoles mayor puntaje a los equipos cuya mano de obra sea de terceros. TABLA 3-10 Dependencia de mano de obra

CONSECUENCIA PESO TERCEROS

1

PROPIA

0

8. Probabilidad de falla (confiabilidad). El puntaje nos indica la alta o baja probabilidad de que un equipo falle. TABLA 3-11 Probabilidad de Falla

CONSECUENCIA

PESO

ALTA

1

BAJA

0

25

9. Tiempo de reparación (mantenibilidad). El puntaje nos indica si los tiempos de reparación de un equipo son generalmente largos o cortos. TABLA 3-12 Tiempo de Reparación (Mantenibilidad)

COSECUENCIA

PESO

ALTO

1

BAJO

0

3.2.MANTENIMIENTO PREVENTIVO El mantenimiento preventivo se puede definir como la programación de actividades de inspección de los equipos, tanto de funcionamiento como de limpieza y calibración, que deben llevarse a cabo en forma periódica, con base en un plan de aseguramiento y control de calidad, su propósito es prevenir fallas, manteniendo los equipos, en óptima operación. 3.2.1.Factibilidad técnica y tareas preventivas Las acciones que pueden tomarse para manejar las fallas pueden dividirse en 2 categorías:

Tareas proactivas: estas tareas se llevan antes de que ocurra una falla, con el objetivo de prevenir que el componente llegue a un estado de falla. Abarcan lo que comúnmente se denomina mantenimiento predictivo y preventivo, aunque RCM utiliza los términos reacondicionamiento cíclico, sustitución cíclica y mantenimiento a condición.

26

Acciones a falta de: estas tratan con el estado de falla y son elegidas cuando no es posible establecer una tarea proactiva efectiva. Las acciones a falta de incluyen búsqueda de falla, rediseño, y mantenimiento a rotura.

La factibilidad técnica de una tarea se define como: Una tarea es técnicamente factible si físicamente permite reducir o realizar una acción que reduzca las consecuencias del modo de falla asociado a un nivel que sea aceptable al dueño o usuario del activo. Desde el punto de vista técnico, existen dos temas a tener en cuenta para la selección de tareas proactivas. Estos son:

La relación entre la edad del componente que se está considerando y la probabilidad de que falle. Que sucede una vez que ha comenzado a ocurrir la falla. 3.2.2. Edad y deterioro Todo activo físico que cumple una función, está en contacto con el mundo real, esto lleva a estar sujeto a una variedad de esfuerzos. Estos esfuerzos hacen que el activo se deteriore, disminuyéndose su resistencia al esfuerzo. Finalmente esta resistencia cae al punto en que el activo físico ya no puede cumplir con el funcionamiento deseado, en otras palabras, falla. Este proceso se ilustro por primera vez en la figura siguiente:

27

FIGURA3-1 Funcionamiento

La exposición al esfuerzo es medida de varias maneras incluyendo la Cantidad producida, distancia recorrida, ciclos operacional cumplidos, tiempos calendario o tiempo de funcionamiento a todas estas unidades están relacionadas con el tiempo, con lo que es común referirse a la exposición total al esfuerzo como la edad del componente. Esta conexión entre el esfuerzo y el tiempo sugiere que debe haber una relación directa entre el grado de deterioro y la edad del componente. Si esto es así, entonces deberíamos decir que el punto en que ocurre la falla también debe depender de la edad del componente como se muestra en la siguiente figura: Sin embargo la figura está basada en las dos presunciones clave:  El deterioro es directamente proporcional al esfuerzo aplicado, y.  El esfuerzo es aplicado consistentemente. Si esto fuera cierto para todos los activos, seriamos capaces de predecir la vida de los equipos con gran precisión. El punto de vista clásico del mantenimiento preventivo sugiere que esto puede hacerse- todo lo que necesitamos es información suficiente acerca de las fallas. 28

Sin embargo en el mundo real, la situación no es tan precisa. Este capítulo comienza analizando la realidad, considerando una situación en la que hay una relación clara entre la edad y la falla. FIGURA 3-2 Absolutamente Predecible

3.2.3. Fallas relacionadas con la edad Aun componentes que parecen idénticos varían su resistencia inicial a la falla sutilmente. La taza a la cual esta resistencia declina con la edad también varía. Además, no hay dos componentes sujetos a idénticos esfuerzos a lo largo de sus vidas. Aun cuando estas variaciones fueran muy pequeñas, pueden tener en efecto desproporcionado sobre la edad en la que falla el componente. En la figura 3-3 se muestra lo que ocurre con dos componentes puestos en servicio con resistencia a la falla similar.

29

FIGURA 3-3 Fallas relacionadas con la edad

La pieza B es generalmente expuesta a un nivel de esfuerzo más alto durante su vida que a pieza A. entonces se deteriora más rápidamente, el deterioro también se acelera en respuesta a dos picos de esfuerzo a los 8000 km y a los 30000 km. Por otro lado, por alguna razón la pieza A parece deteriorarse a un ritmo constante sin importar los dos picos de esfuerzo a los 23000 km y 37000 km. Finalmente, un componente falla a los 63000 km y el otro a los 80000 km. Este ejemplo muestra que la edad a la cual fallan componentes idénticos trabajando aparentemente bajo las mismas condiciones, varía mucho. En la práctica, aunque algunas partes duran mucho más que otras, las fallas de muchas partes que se deterioran de esta manera tenderían a centrarse alrededor de una vida promedio, como lo muestra la figura 3-4

30

FIGURA 3-4 Frecuencia de falla y “vida promedio”

Entonces aun en los casos en que la resistencia a la falla declina con la edad, el punto en que ocurre la falla normalmente es menos predecible de lo que sugiere el sentido común. Esta curva puede ser dibujada como una curva de probabilidad condicional de falla, como se muestra en la figura 3-5 (el termino vida útil define la edad en la que hay un rápido incremento en la probabilidad condicional de falla. Se utiliza para distinguir esta edad de la vida promedio que aparece en la figura 3.5 FIGURA 3-5 Probabilidad condicional de falla y “vida útil”

Si se analiza de este modo una gran cantidad de modos de falla aparentemente idénticos relacionados con la edad, es fácil encontrar algunos que ocurren prematuramente. El resultado de tales fallas prematuras es una curva de probabilidad condicional como lo muestra la figura 3-6

31

FIGURA 3-6 El efecto de fallas prematuras

Este punto de vista respecto de fallas relacionadas con la edad es algo simplista, ya que de hecho hay tres maneras en que la probabilidad de falla puede aumentar a medida que un componente envejece. Estas se ven en la figura 3-7.

FIGURA3-7 Fallas relacionadas con la edad

La característica que comparten los patrones A y B es que ambos muestran un punto en el que hay un rápido incremento de la probabilidad condicional de falla. El patrón C tiene un incremento constante de probabilidad de falla, pero no muestra una zona de desgaste definida. Las tres partes siguientes de este capítulo consideran las implicancias de estos patrones de falla desde el punto de vista del mantenimiento preventivo. 32

3.2.4. Fallas relacionadas con la edad y mantenimiento preventivo

Desde hace siglos-y por cierto desde que se generalizo el uso de la maquinas- el Hombre ha tendido a creer que la mayoría de los equipos tienden a comportarse como lo muestran las figuras 3-4 y 3-6. En otras palabras, la mayoría de las personas todavía tienden a asumir que los componentes similares que realizan tareas similares, funcionaran confiablemente durante un periodo, quizás con una pequeña cantidad de fallas tempranas al azar, que luego la mayoría de los componentes se desgastaran aproximadamente al mismo tiempo. En general, los patrones de falla relacionados con la edad se aplican a componentes muy simples, o a componentes complejos que sufren de un modo de falla dominante. En la práctica, comúnmente se los encuentra bajo condiciones de desgaste directo (mayormente cuando el equipo entra en contacto directo con el producto). También se los asocia con fatiga, corrosión, oxidación y evaporación. Las características de desgaste ocurren mayormente cuando los equipos entran en contacto directo con el producto. Las fallas relacionadas con la edad también tienden a estar asociadas con la fatiga, la oxidación, la corrosión y la evaporación. Algunos ejemplos de puntos en los cuales los equipos entran en contacto con el producto incluyen revestimiento refractarios, impulsores de bombas, asientos de válvulas, sellos, herramientas de máquinas, transportadores a tornillos, revestimientos de trituradoras y tolvas, superficies internas de tuberías, matrices, etc.

33

La fatiga afecta a los componentes – especialmente a las piezas metálicas que están sujetas a ciclos de carga que tienen una frecuencia razonablemente alta. La taza y el grado en que la oxidación y la corrosión afectan a un componente, depende de su composición química, del grado de protección que tenga y del medio en el que está operando. La evaporación afecta a los solventes y a las fracciones más volátiles de los productos petroquímicos. Bajo ciertas circunstancias, se dispone de dos opciones preventivas para decidir la incidencia de este tipo de modos de falla, estas son las tareas de reacondicionamiento cíclico y las tareas de sustitución cíclica. 3.2.5. Tareas de sustitución cíclica

Los modos de falla que conforman los patrones de falla A y B de la figura 3-7 son más probables que ocurran después del fin de su vida útil como se muestra en la figura 3-5. Si una pieza o componente es uno de los que sobreviven hasta el fin de su vida útil, es posible sacarlo de servicio antes que entre en la zona de desgaste y tomar alguna clase de acción para prevenir que falle, o por lo menos para reducir la consecuencia de la falla. A veces esta acción implica hacer algo para restablecer la capacidad inicial de un elemento o un componente que ha sido cambiado. Si hacemos estos a intervalos fijos sin intentar determinar la condición de la pieza o componente afectado antes de someterlo al proceso de reacondicionamiento, la acción se conoce como reacondicionamiento cíclico. Específicamente:

34

El reacondicionamiento cíclico consiste en reacondicionar la capacidad de un elemento o componente antes o en el límite de edad definido, independientemente de su condición en ese momento. Las tareas de reacondicionamiento cíclico también se conocen como tareas de retrabajos cíclicos. Incluyen también revisiones o cambios completos hechos a intervalos preestablecidos para prevenir modos de falla específicos relacionados con la edad. En el caso de algunos modos de falla relacionados con la edad, simplemente es imposible recuperar la capacidad inicialdel elemento o del componente una vez que ha alcanzado el fin de su vida útil. En estos casos, la capacidad inicial solo puede ser restaurada descartándolo y reemplazándolo por uno nuevo. En ambos casos, si el elemento o componente se reemplaza por uno nuevo a intervalos fijos sin intentar evaluar la condición del activo viejo, la tarea se conoce como sustitución cíclica. Las tareas de sustitución cíclicas consisten en descartar un elemento o componente antes, o en el límite de edad definida, independientemente de su condición en ese momento. Nótese que los términos de reacondicionamiento y sustitución cíclica muchas veces se pueden aplicar exactamente a la misma tarea, y el término apropiado depende del nivel al cual se lleva a cabo el análisis. Por ejemplo, si se desgasta el impulsor de una bomba a una taza predecible y por lo tanto puede reemplazarse por uno nuevo a intervalos fijos, la tarea de reemplazo puede describirse como sustitución cíclica del impulsor o el reacondicionamiento cíclico de la bomba.

35

Por esta razón, el resto de esta sección considera las características del reacondicionamiento cíclico y de sustitución cíclica juntas, pero también tiene cuidado en enmarcar sus principales diferencias. 3.2.6. La

frecuencia

de

tareas

de

reacondicionamiento

y

sustitucióncíclica. La frecuencia con la que se realiza cada tarea de reacondicionamiento cíclico está determinada por la vida útil del elemento, como lo muestra la figura 3-5. En otras palabras: La frecuencia de una tarea de reacondicionamiento o sustitución cíclica está determinada por la edad en que el elemento o componente muestra un rápido deterioro en la probabilidad condicional de falla. En el caso del patrón C, necesitan ser analizado al menos cuatro intervalos de reacondicionamiento deferentes para determinar el intervalo óptimo (si es que existe). En general, está muy difundida la creencia que todos los elementos “tienen una vida”, y reacondicionando el elemento o instalando uno nuevo antes que se alcance esta “vida” automáticamente se lo hace “seguro”. Esto no siempre es verdad, con lo que RCM tiene un cuidado especial focalizado

en

la

seguridad

cuando

se

consideran

tareas

de

reacondicionamiento y sustitución cíclicas. RCM conoce 2 tipos diferentes de vida-limite cuando se trata de este tipo de tareas la primera se aplica a tareas que tienden a evitar fallas con consecuencias para la seguridad, y se llama límite de vida-segura. Aquellos que tienden a prevenir fallas que no tienen consecuencias para la seguridad se llaman límites de vida económica.

36

3.2.7. Límites de vida-segura Los límites de vida-segura solo se aplican a las fallas que tienen consecuencias para la seguridad o el medio ambiente, con lo que las tareas asociadas deben reducir la probabilidad de que ocurra una falla antes del fin de su vida útil a un nivel tolerable. Esto significa que los límites de vida-segura no pueden aplicarse a elementos que conforman en patrón A, ya que la mortalidad infantil implica que podrían fallar prematuramente un número significativo de elementos. De hecho, no se pueden aplicar a ningún modo de falla en el que exista una probabilidad significativa de ocurrencia de falla cuando el elemento entra en servicio. En condiciones ideales, los límites de vida-segura deben determinarse antes que el elemento se ponga en servicio. El elemento debería probarse en un ambiente que simule las condiciones operativas para determinar qué vida realmente es capaz de alcanzar, y una fracción conservadora de esa vida se usa como límite de vida-segura. Esto se muestra en la figura 3-8. FIGURA3-8 Limites de vida segura

Nunca existe una correlación perfecta entre el ambiente de prueba y el ambiente de operación. El ensayo de partes que tienen una vida larga hasta la falla es muy costoso y obviamente toman mucho tiempo, con lo 37

que por lo general no hay suficiente información como para poder determinar con confianza las curvas de supervivencia. En estos casos los límites de vida segura ciertas veces pueden determinarse dividiendo el promedio por un factor arbitrario como ser 3 o 4. Esto implica que la probabilidad condicional de falla en la vida límite debería ser esencialmente cero.

3.2.8. Límites de vida – económica La experiencia operativa sugiere que desde el punto de vista económico muchas veces son deseables el reacondicionamiento cíclico o la sustitución cíclica. El límite de vida asociado se conoce como límite de vida-económica. Dicho límite por lo general es igual a la vida útil. El aspecto económico de la sustitución cíclica y del reacondicionamiento cíclico se discutirá con más detalle al final de este capítulo.

3.2.9. La factibilidad técnica del reacondicionamiento cíclico Los comentarios anteriores indican que para que la tarea de reacondicionamiento cíclico sea técnicamente factible, los primeros criterios que han de satisfacerse son: 

Que debe haber un punto en el que haya un incremento de la probabilidad condicional de falla (en otras palabras el elemento debe tener una “vida útil”).



Que debemos estar razonablemente seguros acerca de la duración de esta vida.

38

En segundo lugar, la mayoría de los elementos deben sobrevivir esta edad. Si demasiados elementos fallan antes de llegar a ella, el resultado neto sería un aumento de las fallas imprevistas. Esto no solo podría acarrear consecuencias inadmisibles, sino que significa que las tareas de reacondicionamiento asociadas se están realizando fuera de secuencia. Esto a su vez trastorna el proceso completo de planificación. (Notemos que si la falla supone consecuencias para la seguridad o el medio ambiente, la probabilidad de que ocurra una falla antes del límite-seguro debe reducirse a un nivel realmente bajo efectivamente cero-como se discutió anteriormente). Finalmente el reacondicionamiento cíclico debe restaurar la resistencia original a la falla del activo físico, o al menos algo que se aproxime lo suficiente a la condición original como para asegurar que el elemento continúe siendo capaz de cumplir la función deseada por un periodo de tiempo razonable. Por ejemplo, nadie en sus cabales trataría de reacondicionar una lamparita eléctrica de uso doméstico, simplemente porque no es capaz de restaurarla a su condición inicial (además de una cuestión económica). Por otro lado, podría decirse que recapando las cubiertas de un camión se restauran la misma a una condición cercana a la original. Estos puntos llevan a las siguientes conclusiones generales acerca de la factibilidad técnica del reacondicionamiento cíclico: Las tareas de reacondicionamiento cíclico son técnicamente factibles si: 

Hay una edad identificable en la que el elemento muestra un rápido incremento en la probabilidad condicional de falla.

39



La mayoría de los elementos sobreviven a esta edad (todos los elementos si la falla tiene consecuencias para la seguridado el medio ambiente).



Se restaura la resistencia original del elemento a la falla.

3.2.10.

La factibilidad técnica de la sustitución cíclica

Los comentarios hechos indican que una tarea de sustitución cíclica es técnicamente factible bajo las circunstancias siguientes: Las tareas de sustitución cíclica son técnicamente factibles si: 

Hay una edad identificable en la que el elemento muestra un rápido incremento en la probabilidad condicional de falla.



La mayoría de los elementos sobreviven a esta edad (todos los elementos si la falla tiene consecuencias para la seguridad o el medio ambiente).

Por lo general no es necesario preguntar si la tarea restauraría la resistencia original porque se remplaza el elemento por uno nuevo.

3.2.11.

La efectividad de las tareas de reacondicionamiento

cíclico Aunque sea técnicamente factible, puede que no merezca la pena el reacondicionamiento cíclico porque puede que otras tareas sean aún más efectivas. Si no puede encontrarse una tarea más efectiva, existe a menudo la tentación

de

seleccionar

tareas

40

de

reacondicionamiento

cíclico

simplemente basándose en si son técnicamente factibles. Un límite de edad aplicado a un elemento que se comporta como lo muestra la figura 6.6 significa que algunos elementos recibirán atención antes de que la necesitan, mientras que otros puede que fallen prematuramente, pero el efecto neto puede que sea una reducción global en el número de fallas imprevistas. Sin embargo, aún puede ser que en este caso no valga la pena realizar reacondicionamiento cíclico, ya que como mencionamos anteriormente, una reducción en el número de fallas no es suficiente si la falla tiene consecuencias para la seguridad o el medio ambiente. Esto es así ya que para que merezca la pena, la tarea debe reducir la probabilidad de falla que tiene este tipo de consecuencias a un nivel realmente muy bajo (efectivamente cero). Por otro lado, si las consecuencias son económicas, necesitamos estar seguros de que a lo largo de un periodo de tiempo, el costo de realizar la tarea de reacondicionamiento cíclico o de sustitución cíclicaes menor al costo de permitir que acurra la falla. Para decirlo de otra manera, la única justificación para un límite de vida económica es su costo-eficacia. Esto se da porque el reacondicionamiento cíclico incrementa el número de trabajos en el taller de reparaciones, mientras que la sustitución cíclica incremental el consumo de así se muestra en la figura 3-9. FIGURA 3-9 “Vida útil” y “Vida Promedio”

41

Al

considerar

las

fallas

que

tienen

que

tienen

consecuencias

operacionales, notemos que una tarea de reacondicionamiento cíclico o de sustitución cíclica podría afectar las operaciones por sí mismas. En la mayoría de los casos es probable, que este efecto sea menor que las consecuencias de la falla porque:  Normalmente se realizara en un momento en el que afecta un mínimo a la producción (usualmente durante uno de los llamados “huecos” de producción).  Es probable que lleve menos tiempo de lo que llevaría reparar la falla porque es posible planear más en detalle la tarea programado. La figura 6.9 muestra un modo de falla que depende de la edad y cuya vida útil es de 12 meses, mientras que su vida promedio es de 18 meses. En un periodo de 3 años, la falla ocurre dos veces si no se realiza ningún mantenimiento preventivo, mientras que la tarea preventiva se debería haber hecho tres veces. En otras palabras, la tarea preventiva debe hacerse debe hacerse 50% más seguido que lo que debería realizarse la tarea correctiva si dejásemos que ocurra la falla. Si cada falla cuesta (por ej.) US$ 2000 en pérdidas de producción y reparación, el costo de las fallas en tres años hubiese sido de US$ 4000. Si el costo de las tareas preventivas es por ejemplo de US$ 1100, en el mismo periodo de tiempo de tiempo su costo hubiese sido de US$ 3300. Con lo que en este caso la tarea es costo-eficaz. Por otro lado, si la vida promedio hubiese sido de 24 meses y mantenemos el resto de los valores iguales, las fallas solo ocurrirán 1.5 veces cada tres años, y costarían US$ 3000 en ese periodo de tiempo.

42

Las tareas cíclicas todavía costarían US$ 3300 para estos tres años, con lo que no sería costo-eficaz. Si no hay consecuencias operacionales, el reacondicionamiento y la sustitución cíclica solo se justifican si cuesta sustancialmente menos que el costo de la reparación (lo cual puede ser el caso si la falla provoca daños secundarios importantes). Esto quiere decir que en general, vale la pena aplicar el concepto de límite de vida económica si se reduce, o evita las consecuencias operacionales de una falla no anticipada, y/o si la falla que previene causa un daño secundario significativo. Obviamente, antes de poder determinar la costó-eficacia de las tareas de sustitución cíclica, necesitamos conocer el patrón de fallas. Para activos nuevos, esto significa que un modo de falla con importantes consecuencias económicas también debería ser sometido a un programa de ensayos para determinar el límite de su vida útil y si este es aplicable. Pero, muy pocas veces existe suficiente evidencia para incluir desde el comienzo la sustitución cíclica o el reacondicionamiento cíclico en un plan de mantenimiento programado. En la práctica, solo puede determinarse de manera correcta la frecuencia de dichas tareas si se dispone de información histórica confiable. Dicha información, cuando el activo es puesto en servicio por primera vez, está disponible en muy pocas ocasiones, con lo cual generalmente es imposible especificar tareas de reacondicionamiento cíclico o de sustitución cíclica en programas de mantenimiento planeados antes de la puesta en servicio. (Por ejemplo, en el programa de mantenimiento desarrollado para el Douglas DC 10, se

43

asignaron tareas de reacondicionamiento a solo sietes componentes). No obstante, los elementos sujetos a modos de falla muy costosos deben someterse a un estudio de determinación de vida tan pronto como sea posible para averiguar si pueden obtenerse beneficios de las tareas de reacondicionamiento y/o sustitución cíclica.

3.3.

INDICADORES DE GESTIÓN DEL MANTENIMIENTO

Todas las actividades pueden medirse con parámetros que enfocados a la toma de decisiones, son señales para monitorear la gestión, asegurando que las actividades vayan en el sentido correcto y permiten evaluar los resultados

de

una

gestión

frente

a

sus

objetivos,

metas

y

responsabilidades. Están señales son conocidas como indicadores de gestión. Un indicador de gestión es la expresión cuantitativa del comportamiento y desempeño de un proceso, cuya magnitud, al ser comparada con algún nivel de referencia, puede estar señalando una desviación sobre la cual se toman acciones correctivas o preventivas según el caso. 3.3.1. Beneficios Derivados de los Indicadores de Gestión Entre los diversos beneficios que puede proporcionar a una organización la implementación de un sistema de indicadores se tienen:  SATISFACCION DEL PROCESO La identificación de las prioridades ara una empresa marca la pauta del rendimiento, en la medida en que la satisfacción del cliente sea una prioridad para la empresa, así lo comunicara a su personal y enlazara las

44

estrategias con los indicadores de gestión, de manera que el personal se dirija en dicho sentido y sean logrados los resultados deseados.  MONITOREO DEL PROCESO El mejoramiento continuo solo es posible si se hace un seguimiento exhaustivo a cada eslabón de la cadena que conforma el proceso. Las mediciones son las herramientas asicas, no solo para detectar las oportunidades de mejora, sino además para implementar las acciones.  BENCHAMARKING Si una organización pretende mejorar sus procesos, una buena alternativa es traspasar sus fronteras y conocer el entorno para aprender e implementar lo aprendido. Una forma de lograrlo es a través del benchmarking para evaluar productos, procesos y actividades y compararlos con los de otra empresa. Esta práctica es más fácil si se cuenta con la implementación de los indicadores como referencia.  GERENCIA DE CAMBIO Un adecuado sistema de medición permite a las personas conocer su aporte en las metas organizacionales y cuáles son los resultados que soportados la afirmación de que lo está realizando bien. 3.3.2. Indicadores de efectividad del mantenimiento Miden si las acciones de mantenimiento son efectivas en cuanto al comportamiento operacional de los activos (instalaciones, sistemas, equipos y dispositivos), también ayuda a evaluar si estos planes están siendo efectivos. Tenemos los siguientes indicadores de mantenimiento:

45

 Tiempo medio para fallar MTTF (mean time to fail). Este indicador mide el tiempo promedio que es capaz de operar un activo a capacidad sin interrupciones dentro del periodo considerado; este constituye un indicador indirecto de la confiabilidad, este indicador es usualmente empleado para representar estadísticamente el instante en que se producirá el fallo una vez que ha sido puesto el equipo en servicio.

 Tiempo medio para reparar MTTR (mean time to repair). Es la medida de la distribución del tiempo de reparación de un activo. Este indicador mide la efectividad en restituir la unidad a condiciones óptimas de operación una vez que la unidad se encuentra fuera de servicio por un fallo, dentro de un periodo de tiempo determinado. El MTTR es un parámetro asociado a la mantenibilidad, es decir a la ejecución del mantenimiento. La mantenibilidad definida como la probabilidad de devolver el activo a condiciones operativas, en un cierto tiempo, utilizando una serie de acciones o procedimientos.

 Confiabilidad También conocida como fiabilidad, se define como la probabilidad de que un activo cumpla la función de forma adecuada sin fallos, durante un periodo de tiempo, bajo unas condiciones operativas específicas y ambientales determinadas. A continuación una expresión de confiabilidad C que sigue una distribución exponencial. 46

Donde: t=periodo considerado MTTF= tiempo promedio para fallar L estudio de la confiabilidad nos permite también conocer

el

comportamiento de los equipos en operación con el fin de: 

Prever y optimizar los recursos humanos y materiales necesarios para el mantenimiento.



Modificar o diseñar las políticas de mantenimiento a utilizar.



Calcular instantes óptimos de sustitución económica de equipos.



Establecer frecuencias óptimas de intervenciones e inspección preventiva.

 Disponibilidad Es una función que permite estimar en forma global el porcentaje de tiempo total que se puede esperar que un equipo esté disponible para cumplir la función para la cual fue destinado.

 Utilización. También llamada factor de servicio, mide el tiempo efectivo de operación de un activo durante un periodo determinado

 Backlog Indica la carga de trabajo que se tiene para un periodo determinado en función de las horas hombre disponible en una semana para ese periodo. 47

 Desviaciones de la planificación. Indica la efectividad en la planificación de los trabajos de mantenimiento con relación a los ejecutados en campo.

 Cumplimiento del programa de mantenimiento preventivo. Mide el cumplimiento de los programa de mantenimiento preventivo de los ISED en un periodo dado:

 Índice de trabajos por prioridad Índice que señala el nivel de ejecución por prioridad de las órdenes de mantenimiento.

Estas

órdenes

pueden

ser

rutinas,

urgencias

o

emergencias, y reflejan la efectividad de la gestión de mantenimiento.

3.3.3. Indicadores de costos de mantenimiento Una de las funciones principales de la gestión del mantenimiento de activos es optimizar los procedimientos y actuaciones de forma que los objetivos planteados se puedan lograr, con la limitada o condicionante de que la suma de todos los costos relacionado con el mantenimiento y pérdidas de producción para la organización sean mínimos. Los indicadores de costos de sirven, por lo tanto, para medir el grado de eficiencia de la gestión de mantenimiento. Determinan también como son 48

distribuidos los costes y si están orientados a mejorar la eficiencia de la empresa, a continuación los indicadores asociados a mantenimiento:

 Costo de mantenimiento por unidad de producción Mide el costo de mantenimiento por unidad de producción en un periodo dado. Permite visualizar mejoras o deficiencias en el desempeño de mantenimiento en relación a las unidades producidas.

 Costo de mantenimiento por hora hombre Relaciona el costo de mantenimiento por unidad de horas hombre. Permite visualizar las diferencias en el rendimiento de la fuerza hombre.

 Relación de coste de mantenimiento vs coste de producción Mide la proporción del coste de mantenimiento en relación al coste total de producción.

 Índice costo de mantenimiento preventivo

49

Mideel coste de mantenimiento preventivo con el coste total de mantenimiento. Permite determinar la atención prestada a la prevención de fallas de los ISED.

 Índice costo de mantenimiento correctivo Mide el coste total de mantenimiento correctivo con el coste total de mantenimiento. Permite evaluar la eficiencia de los programas preventivos existentes.

3.4.

ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL.

Las máquinas y sus componentes fallan inevitablemente en algún momento. Uno de los desafíos importantes de la ingeniería del mantenimiento y confiabilidad es predecir cuándo ocurrirá la falla. Para ello, aprovechamos los datos históricos del mismo equipo o de otros equipos similares. Aunque algunas fallas de componentes pueden ser bien modeladas por la distribución normal, ella es muy restrictiva para la mayoría de las circunstancias que aparecen en la mantención. Por ejemplo ella es simétrica respecto a la media y los tiempos de falla en general muestran

50

una distribución no simétrica. Lo último es fácilmente representado en una distribución de Weibull.

La distribución de Weibull fue establecida por WalodiWeibull en 1951 y se aplica a una amplia gama de problemas, el uso de Weibull en el análisis de confiabilidad permite: Se detecta que un componente ha fallado varias veces en un intervalo dado, Se establece el número de fallasdurante el próximo intervalo para fijar el tamaño de las cuadrillas, Se establece un programa óptimo de los repuestos requeridos para las reparaciones pronosticadas. Estimar plazos óptimos entre overhaus para minimizar el costo global esperado. Estimar redundancia optima de equipos en una línea de componentes cuello de botella. Corregir plazos entre intervenciones preventivas propuestas por el fabricante en función de las condiciones de operación y mantención locales. Estimar periodos óptimos para reemplazo de equipos.Determinar instantes óptimos para intervenciones preventivas conociendo el valor de los datos de condición del equipo.

La distribución de Weibull de 02 parámetros está definida por la siguiente ecuación:

51

( )

()

Dónde: ( ): Fracción de falla CDF (fracción acumulada de falla) β: pendiente que determina el grupo de fallas a que corresponde la data η: característica de vida del ítem en análisis. t: tiempo de falla e: 2.718281828 base de los logaritmos neperiano

Esta ecuación de Weibull se grafica como una línea en el papel de Weibull de donde se puede interpretar en la gráfica el comportamiento de falla de él ítem en análisis. Deduciendo de la ecuación original se determina la siguiente ecuación. ( (

()

))

Que es la ecuación de una recta tipo:

52

()

( )

De la ecuación anterior de la Distribución de Weibull, la pendiente β de la recta de Weibull determina a qué grupo de fallas corresponde la data.

β< 1.0 indica mortalidad infantil, fallas aleatorias por lo que es mejor esperar a que falle el componente. β = 1.0 indica fallas aleatorios (independiente de la edad) β> 1.0 indica desgaste de material, la tasa de fallas se incrementa con el tiempo y se debe identificar en qué punto es económicamente.

Es importante observar que en los modelos de confiabilidad se considera que tras cada falla o tras cada intervención preventiva, el equipo vuelve a tener máxima confiabilidad y se considera como nuevo. Luego, la edad de equipo (t) vuelve a correr desde cero.

53

3.5 CARACTERIZACION DEL AREA DE INVESTIGACION. El área de mantenimiento a nivel de gestión realiza estrategias orientadas a la reducción de costos, aumento de la disponibilidad, aumento de la confiabilidad, para lo cual utiliza los estudios de criticidad de equipos, implementación de mantenimiento preventivo, implementación de técnicas especiales de mantenimiento predictivo con la finalidad de tener eficacia en los resultados. La presente investigación utiliza el análisis de distribución de weibull para optimizar las frecuencias de mantenimiento preventivo, para esto se requiere información de tiempos de falla de los repuestos de los diversos equipos, los cuales fueron obtenidos de los años 2012 y 2013 hasta octubre. El análisis de distribución de weibull se realiza por cada componente para poder determinar su vida estimada y se esta manera establecer la frecuencia de mantenimiento preventivo cumpliendo los requisitos de factibilidad técnica y efectividad de las tareas de mantenimiento preventivo expuestas en la metodología presentada.

54

CAPITULO IV

CARACTERIZACION DEL AREA DE INVESTIGACION

55

La investigación se realizó en Minera Bateas que entra en operación con Fortuna Silver Mines el año 2006, está ubicada a 225 km de la Ciudad de Arequipa en la provincia de Caylloma, a una altura de 4500 m.s.n.m. latitud 15°12’15”S longitud 71°51’40”O, Minera Bateas Explota Plata, Plomo y Zinc, el área de concesión es de 31,200 ha y el método de explotación es minería subterránea, actualmente la mina procesa 1300 TMD. Figura 4-1 Ubicación Minera Bateas

Según los indicadores KPI’s de mantenimiento en comparación

con otra

unidad minera de similares características el costo de mantenimiento en minera Bateas esta elevado hasta en1.81 $/TN, 48% del costo actual. La investigación es del tipo exploratoria explicativa, y busca mostrar que optimizando el mantenimiento preventivo mediante la aplicación del análisis de weibull se mejora la gestión de mantenimiento.

56

CAPITULO V EXPOSICION, ANALISIS DE LOS RESULTADOS Y DISCUSION

57

5.1.

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS

De acuerdo a los parámetros establecidos para la evaluación de criticidad de activos tenemos los siguientes resultados de los equipos de planta concentradora: Se realizó el análisis de los activos de Planta Concentradora de las secciones indicadas en la limitación del Problema:

 Recepción de material y Chancado  Molienda  Flotación  Espesamiento y Filtrado  Relaves

De los cuales en cada sección aparecen diversos tipos de criticidad de equipos: De acuerdo a la valoración tenemos la siguiente leyenda de evaluación de criticidad de activos de planta concentradora. TABLA 5-1 EVALUACION DE CRITICIDAD DE EQUIPOS

PUNTAJE 17 - 24 12 - 16 6 - 11 0–5

CRITICIDAD CRITICA IMPORTANTE CONVENIENTE OPCIONAL

58

0 6

59

0 0 0 0 0 0

0 0 0 0

0 0 0 0 1 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 0

0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1

2

1 1

2

0 1

1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0

Baja

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Alta

1

Baja

Local 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Alta

1 1

2

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Propia

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1

2

Extranjero

1

1 1

Ambiente

Operador 0 0 0

1 1

2

2 2 2 2 2 2

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0

1

0 0 0 0 0 0

0 0 0 0

1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

3 3 3

1

0 0

3 3

0

Maquina

Antigua

2 2

2

6

3

1 1 1

1 1

6 6 0

5 5 5 5 5 5 5 5

1 2

DEPENDENCIA LOGISTICA

Terceros

3 3 3 3

0 0 0 0

No

5 5 5 5

1

Si

0 3

2

No

0 0 0 0 0 0 0 0 0

1

Si

6

5

2 2 2

No

3 3 3

3

Si

0 0

moderna

0 0 0 0 0 0 0 0 0

punta

6

Bajo

0

Alto

3 3 3 3 3

No afecta al producto

5

No para

Denominación de objeto técnico TOLVA DE GRUESOS ANTIGUA TOLVA DE GRUESOS 14'' (ABERTURA) ALIMENTADOR DE CADENAS APRON FEEDER 36''X15' BALANZA ELECTRONICA BALANZA CHANCADORA DE QUIJADA KUEKEN 12'' x 24'' CHANCADORA DE QUIJADA KUEKEN 24'' x 36'' CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO ZARANDA VIBRATORIA 6' x 14' ALLIS ELECTROIMAN FAJA TRANSPORTADORA N°17 30'' x 5m FAJA TRANSPORTADORA 1A 30'' x 11m FAJA TRANSPORTADORA 2A 24'' x 26m FAJA TRANSPORTADORA 3A 24'' x 7.5m FAJA TRANSPORTADORA 4A 24'' x 5m FAJA TRANSPORTADORA N°19 FAJA TRANSPORTADORA N°20 GRIZZLY ESTACIONARIO 3' x 7' ZARANDA GRIZZLY VIBRATORIO 3' x 8' IMAN PERMANENTE CHANCADORA CONICA H-2800 ZARANDA VIBRATORIO 5' x 14' CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 FAJA TRANSPORTADORA N°1 30'' x 20m FAJA TRANSPORTADORA N°2 30'' x 20m FAJA TRANSPORTADORA N°3 24'' x 18.8m FAJA TRANSPORTADORA N°4 24'' x 11.2m FAJA TRANSPORTADORA N°5 24'' x 6.4m FAJA TRANSPORTADORA N°18

Producto no conforme

Descripcion ubicación tecnica RECEPCION DE MATERIAL RECEPCION DE MATERIAL CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO PRIMARIO CHANCADO SECUNDARIO CHANCADO SECUNDARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO CHANCADO TERCIARIO

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

Medio

Producción

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

1

0 0 0 0

1 1 1 1 1

0

1 0 0 0 0 1 1

0 0 0 0 1 1

0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 0 0 0 0 0 1 0 1 1 1 1 1

1 1 1

0 0 0 1

0 0 0 0 0 0

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

7 7 7 11 3 3 6 6 18 13 4 6 9 9 8 8 6 6 11 13 4 23 13 23 10 10 9 9 9 8

2 2 1 1 1 1 1 1 1 1

0 6 6 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 6 6 6 6

0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3

60

1 1 1 1 1

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

2

1

1 1 1 1 1

Propia

Terceros

Local

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Baja

0 0

Alta

1

Baja

0 0

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Alta

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA LOGISTICA

Extranjero

Ambiente

Operador

No

3 3

0

Si

2 2 2 2

1 1 1 1 1 1

No

2

Si

1 1

Maquina

2

No

punta

3

Antigua

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

Bajo

0 0

Alto

6

Si

5 5 5 5 5 5 5 5

0 0

moderna

3 3 3 3 3 3

No afecta al producto

3

No para

5

Producto no conforme

Denominación de objeto técnico BALANZA DIGITAL BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 HIDROCICLON D-20 N°1 ESPIASA HIDROCICLON D-20 N°2 ESPIASA HIDROCICLON D-15 B N°1 HIDROCICLON D-15 B N°2 NIDO DE CICLONES COMPRESORA ESTACIONARIA CAMPBELL DOSIFICADOR DE REACTIVOS MT 736 N°1 ALIMENTADOR DE REACTIVOS SOLIDOS N°1 FAJA TRANSPORTADORA N°12 24'' x 6.9m FAJA TRANSPORTADORA N°13 24'' x 6.9m FAJA TRANSPORTADORA N°14 24'' x 6.9m FAJA TRANSPORTADORA N°15 24'' x 8.6m FAJA TRANSPORTADORA N°7 24'' x 17.5m FAJA TRANSPORTADORA N°8 24'' x 17.5m FAJA TRANSPORTADORA N°9 24'' x 17.5m FAJA TRANSPORTADORA N°10 24'' x 11.75m FAJA TRANSPORTADORA N°16 24'' x 15.4m MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8'

Reduce

Descripcion ubicación tecnica MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA SECUNDARIA MOLIENDA SECUNDARIA MOLIENDA SECUNDARIA

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

Medio

Produccion

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

1

0 0

1

0 0

1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 0 0 1 0 1 0 0 0 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

3 18 18 18 18 20 20 16 16 16 16 16 9 16 16 8 7 7 8 7 8 7 7 7 20 20 20 20 20

3 3

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

2 2 2 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

6 6

61

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 0

1 1

1 1 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0

0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2 2 1 1 1 1 1

Baja

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2

Alta

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Baja

1 1 1 1 1 1 1 1

Alta

0 0

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Propia

1

Local

Extranjero

Ambiente

0 0

2 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA LOGISTICA

Terceros

1 1 1 1 1 1

No

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Si

3 3 3 3

Operador

0 0

No

1

Maquina

Antigua

2

Si

0

1

No

3 3 3 3 3 3 3

moderna

2 2

Bajo

3

0

5 5

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

0

Si

3 3 3 3 3 3 3 3

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

punta

0

Medio

3

Alto

5 5 5 5 5 5 5

No afecta al producto

Denominación de objeto técnico ACONDICIONADOR DE PLOMO BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BOMBA 5'' x 4'' N°2 MIXTO DE PB BOMH004 BOMBA DENVER 4''X3'' N°1 ROUGHER BOMH007 BOMBA DENVER 4''X3'' N°2 ROUGHER BOMH008 BOMBA SRL 4'"X3" N°2 (FLO. PB) BOMH020 BOMBA 5''X4'' N°1 MIXTO DE PLOMO BOMH042 CELDA FLASH SK240 DENSIMETRO NUCLEAR DISTRIBUIDOR DE PULPA DOSIFICADOR DE REACTIVOS N°2 DOSIFICADOR DE REACTIVOS N°3 MUESTREADOR DE CABEZA MUESTREADOR DE PLOMO ACONDICIONADOR DE ZINC N°1 ACONDICIONADOR DE ZINC N°2 ACONDICIONADOR DE ZINC N°3 BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK BOMBA DENVER 5''X4'' BOMH009 BOMBA SRL 6"X6" N°1 DE ZINC BOMH011 BOMBA SRL 6"X6" N°2 DE ZINC BOMH012 BOMBA SRL 5''x4'' N°1 (SUB A-30) BOMH016 BOMBA SRL 5''x4'' N°2 (SUB A-30) BOMH017 BOMBA SRL 2 1/2''X2'' N°1 BOMH028 BOMBA SRL 2 1/2''X2'' N°2 BOMH029 BOMBA PERISTAL BREDEL- CAL N°1 SPX32 BOMBA PERISTAL BREDEL- CAL N°2 SPX 32 BOMBA VERTICAL 1.1/2''X48'' BOMV001 BOMBA VERT. 1 1/2''X24'' (A-30) BOMV002 BOMBA VERTICAL 2 1/2''X48" BOMV003 MUESTREADOR DE ZINC MUESTREADOR DE RELAVE

No para

Descripcion ubicación tecnica FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

Producto no conforme

Produccion

1 1 1 1 1 1 1

0

1

0 0

1

0 0

1 1 1 1 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1

1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

16 22 22 22 22 20 16 15 15 15 15 19 15 6 16 16 12 12 16 16 16 20 20 13 16 16 16 16 8 8 9 9 8 8 8 12 12

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

1 2

6 6

2 1 1 1 1

0 0 6 6 6 6

2 1 2 1 1

0 6 6

2 1

62

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1

0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

2

Local

Extranjero

Ambiente

Operador

0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Baja

0 0

5

1

Alta

3

2 2

0

Baja

6 6

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

Alta

1 1

0

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Propia

5 5

2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0

DEPENDENCIA LOGISTICA

Terceros

3 3

1 2

No

0 0 0 0

5

Si

3

2 2

0

No

6 6

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Si

2

Maquina

1 1 1 1 1 1 1

No

2

Si

3

Antigua

punta

0 0 0 0 0 0 0

moderna

5 5

6

Bajo

0

Alto

3 3 3 3 3 3 3

Medio

5

No afecta al producto

Denominación de objeto técnico BOMBA SRL 4"X3" (ESP. PLOMO) BOMH019 BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' BOMH022 BOMBA SRL 4"X3" N°1) BOMH024 TALLMMP BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' BOMH026 BOMBA 5''X4'' (ENTRE ESP.) BOMH038 BOMBA DENVER 4''X3'' RECUP. AGUA BOMH058 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA VERTICAL 1 1/2''X48'' BOMV014 ESPESADOR DE PLOMO BOMBA SRL 2.1/2''X2'' BOMH014-ESPE ZN BOMBA SRL 2.1/2''X2'' BOMH031- ESPES. ZN BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA VERTICAL 1 1/2''X48'' BOMV008 ESPESADOR DE ZINC BOMBA DE VACIO DE PLOMO BOMBA DE VACIO DE PLOMO BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' FILTRO PB BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' BOMH045 FILTRO DE PLOMO SOPLADOR DE PLOMO BOMBA DE VACIO DE ZINC BOMBA VACIO DE ZINC BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' BOMH041 FILTRO DE ZINC SOPLADOR DE ZINC

No para

Descripcion ubicación tecnica ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC FILTRADO PLOMO FILTRADO PLOMO FILTRADO PLOMO FILTRADO PLOMO FILTRADO PLOMO FILTRADO PLOMO FILTRADO ZINC FILTRADO ZINC FILTRADO ZINC FILTRADO ZINC FILTRADO ZINC

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

Producto no conforme

Produccion

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1

0 0 0 0 0 0 0

1 1 0 1 0 0 1 1 0 1 1 1 0 0 1 0 1 1 0 1 0

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

8 8 8 8 8 8 18 18 8 13 8 8 18 18 8 13 15 15 8 8 16 14 16 15 8 16 14

63

0 0 0 0 0 0

2

1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2 2 2

0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Baja

1

Alta

0

Baja

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Alta

0

Local

Extranjero

Ambiente

Operador

Maquina

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Propia

6 6

DEPENDENCIA LOGISTICA

Terceros

1 1 1 1

No

0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Si

2 2

2 2 2

No

6 6

0

Si

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

No

2

6

5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

1 1 1 1 1 1

Si

5 5

2

Antigua

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

3

moderna

0 0 0 0 0

punta

6

Bajo

0

Alto

3 3 3 3 3 3

Medio

5

No afecta al producto

Denominación de objeto técnico BOMBA WARMAN SRL 100 N° 02 REC. RELAVE BOMBA VERTICAL 2.1/2''X48'' RECLASIF.REL HIDROCICLON D-15 N°1 COMESA RECLAC.RELAV HIDROCICLON D-15 N°2 COMESA RECLAC.RELAV NIDO DE CICLONES D-4 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA VULCO N°2 RECLAS.RELAVE BOMH059 BOMBA WARMAN 6X4 #1-CANCHA RELAVES BOMBA VERTICAL 1.1/2"X24" BOMV009 RELAVE BOMBA VERTICAL 2.1/2"X48" BOMV010 RELAVE BOMBA VERTICAL 2.1/2''X48'' BOMV011 RELA HIDROCICLON D-15 N°1 HIDROCICLON D-15 N°2 HIDROCICLON D-10 N°1 BOMBA GOULDS 5500 N°01 BOMH063 BOMBA GOULDS 5500 N°02 BOMH064 BOMBA GOULDS 5500 N°03 BOMH065 BOMBA HIDROSTAL 4G1-65-250 N°01 BOMH066 BOMBA HIDROSTAL 4G1-65-250 N°02 BOMH067 BOMBA SUMERGIBLE TSURUMI LH 422-61 N° 1 BOMBA SUMERGIBLE TSURUMI LH 422-61 N° 2 BOMBA SUMERGIBLE TSURUMI LH 422-61 N° 3 BOMBA VERTICAL 1 1/2''X24'' BOMV006 BOMBA VERTICAL 1.1/2''X24'' BOMV013 COMPRESOR DE AIRE GA15, 20 HP COMPRESOR DE AIRE GA22P, 30 HP BOMBA HORIZONTAL 4''X3'' BOMH005 - CAL BOMBA ESPIASA 4''X3'' BOMH006 -CAL TANQUE AGITADOR DE CAL N°1 TANQUE AGITADOR DE CAL N°2

No para

Descripcion ubicación tecnica RELAVES RELAVES RELAVES RELAVES RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 CANCHA DE RELAVES #3 DESPACHO DE CONCENTRADO DESPACHO DE CONCENTRADO SALA DE COMPRESORAS SALA DE COMPRESORAS DOSIFICACION DE CAL DOSIFICACION DE CAL DOSIFICACION DE CAL DOSIFICACION DE CAL

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

Producto no conforme

Produccion

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

1

0 0 0 0 0 0

1

0 0 0 0 0 0

1 1

1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

8 8 8 8 14 17 17 8 8 8 8 8 8 8 8 12 12 12 9 9 9 9 9 8 8 15 15 8 8 15 15

64

1 1 1 1 1 1 1 1

2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Baja

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Alta

1 1 1 1 1 1

Baja

0

Alta

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Propia

0

Local

Extranjero

Ambiente

Operador

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA LOGISTICA

Terceros

1 1 1 1 1

No

1 1 1

2

Si

2 2

No

0 0 0 0 0

0

Si

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Maquina

2

No

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Si 2

Antigua

3

moderna

0

punta

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

Bajo

0

Alto

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

Medio

5

No afecta al producto

Denominación de objeto técnico BOMBA DOS. REACTIVOS N° 1-SULFATO COBRE BOMBA DOS. REACTIVOS N° 2-CIANURO BOMBA DOS. REACTIVOS N° 3-CIANURO BOMBA DOS. REACTIVOS N° 4-XANTATO Z11 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 5-XANTATO Z11 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 6-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 7-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 8-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 9-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 10-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 11-XANTATO Z11-6 BOMBA DOS. REACTIVOS N° 12-SULFATO COBRE BOMBA DOS. REACTIVOS N° 13-BICROMATO NA BOMBA DOS. REACTIVOS N° 14-BICROMATO NA BOMBA DOS. REACTIVOS N° 15-SULFATO ZN BOMBA DOS. REACTIVOS N° 16-SULFATO ZN BOMBA DOS. REACTIVOS N° 17-SULFATO ZN BOMBA DOS. REACTIVOS N° 18-SULFATO CU BOMBA DOS. REACTIVOS N° 21-MIBC BOMBA DOS. REACTIVOS N° 22-MIBC BOMBA DOS. REACTIVOS N° 23-MIBC BOMBA DOS. REACTIVOS N° 24-MIBC BOMBA DOS. REACTIVOS N° 25-MIBC BOMBA DOS.REACTIVOS WATSON N° 26 BOMBA HIDROSTAL 1.1/2''X2'' BOMH018- REA TANQUE AGITADOR DE SULFATO DE COBRE TANQUE AGITADOR DE SULFATO DE ZINC TANQUE AGITADOR DE SULFATO DE BISULFITO TANQUE AGITADOR DE SULFATO DE XANTATO 11 TANQUE DE SULFATO DE XANTATO 11 y 6 TANQUE AGITADOR DE AYUDA FILTRANTE TANQUE AGITADOR DE CIANURO TANQUE AGITADOR DE COBRE SOPLADOR CONTINENTAL N°2 BOMBA HIDROSTAL 65-200 N°1 BOMH036 BOMBA HIDROSTAL 65-200 N°2 BOMH037 BOMBA HIDROSTAL 65-200 N°02 BOMH062 BOMBA HORIZONTAL 50-200 N°1 BOMH053 BOMBA HORIZONTAL 50-200 N°2 BOMH054

No para

Descripcion ubicación tecnica SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE REACTIVOS SALA DE SOPLADORES RECIRCULACION DE AGUA RECIRCULACION DE AGUA RECIRCULACION DE AGUA SELLOS DE BOMBA SELLOS DE BOMBA

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

Producto no conforme

Produccion

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

NUMERO TOTAL CRITICIDAD

15 15 15 15 15 14 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 13 15 15 15 15 15 15 15 15 15 9 9 8 8 8

5.2.

DETERMINACION DE LOS EQUIPOS QUE SE APLICARA EN EL MANTENIMIENTO PREVENTIVO

Por mejoras en la gestión de mantenimiento que causen un impacto importante en costos, disponibilidad, producción, calidad de producto, seguridad, daño al medio ambiente, reducción de trabajos de emergencia, se optimizara el mantenimiento preventivo a los Activos Críticos de la Planta Concentradora. Del cuadro anterior tenemos los siguientes activos críticos a los que se les optimizara el mantenimiento preventivo y permitirán un impacto en la mejora de la gestión de mantenimiento.

65

1 1

2 2

Terceros

Propia

1

0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Baja

0 0 0 0

1 1

NUMERO TOTAL CRITICIDAD Alta

0

Local

Extranjero

1 1 1 1 1 1 1 1

2

0 0 0 0 0 0 0 0

2

DEPENDENCIA PROBABILIDAD TIEMPO DE MANO DE DE FALLA REPARACION OBRA (Confiabilidad) (Mantenibilidad)

Baja

2 2 2 2

Ambiente

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

DEPENDENCIA LOGISTICA

Alta

3 3

Operador

No

1

Maquina

1

2 2

3

66

0

1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

5 5

0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2 2 2 2 2 2

0 0

0

Si

5 5 5 5 5 5

1 1

No

3 3 3

2

Si

5 5 5 5 5

1

No

3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

2

Si

5 5

3 3 3 3

Antigua

0

punta

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6

moderna

0

Bajo

3 3

Medio

No afecta al producto

5

Producto no conforme

Denominación de objeto técnico CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA CELDA FLASH SK240 BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043

No para

Descripcion ubicación tecnica CHANCADO PRIMARIO CHANCADO SECUNDARIO CHANCADO TERCIARIO MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA PRIMARIA MOLIENDA SECUNDARIA MOLIENDA SECUNDARIA MOLIENDA SECUNDARIA FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION PLOMO FLOTACION ZINC FLOTACION ZINC ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO PLOMO ESPESAMIENTO ZINC ESPESAMIENTO ZINC CANCHA DE RELAVES CANCHA DE RELAVES

Reduce

Para

ANALISIS DE CRITICIDAD DE ACTIVOS MINERA BATEAS

VALOR VALOR DAÑOS DAÑOS AL TECNICO ECONOMICO CONSECUENCIALES PROCESO DEL EQUIPO DEL EQUIPO (La falla daña a) (Tecnologia)

Alto

Producción

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0

0 1 1 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 1 1

18 23 23 18 18 18 18 20 20 20 20 20 20 20 22 22 22 22 20 19 20 20 18 18 18 18 17 17

5.3.

DETERMINACION DE LOS INTERVALOS DE INTERVENCION DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO Se determina por el cálculo de la vida estimada que nos entrega el parámetro de Weibull, en función a esta y los componentes de mayor rotación

se

determinan

los

intervalos

de

sustitución

cíclica

o

mantenimiento preventivo. Tenemos la distribución de Weibull de 02 parámetros está definida por la siguiente ecuación:

( )

() Dónde:

( ): Fracción de falla CDF (fracción acumulada de falla) β: pendiente que determina el grupo de fallas a que corresponde la data η: característica de vida del ítem en análisis. t: tiempo de falla e: 2.718281828 base de los logaritmos neperiano

Esta ecuación de Weibull se grafica como una línea en el papel de Weibull de donde se puede interpretar en la gráfica el comportamiento de falla de él ítem en análisis. Deduciendo de la ecuación original se determina la siguiente ecuación.

( (

()

))

67

()

( )

Que es la ecuación de una recta tipo:

De acuerdo a los cálculos y aplicación de la distribución de Weibull tenemos los siguientes resultados para los equipos críticos de la Planta Concentradora de Minera Bateas, el análisis se muestra en los Anexos de análisis de distribución de Weibull de repuestos de equipos críticos.

CHANCADORA CONICA TERCIARIA CH-430 SANDVIK FRECUENCIA DE COMPONENTE VIDA UTIL ESTIMADA MP MUELA FIJA 303.97 300 MUELA MOVIL 802.78 800 CHANCADORA CONICA TERCIARIA CH-430 SANDVIK COMPONENTE MANTLE CONCAVE

VIDA UTIL ESTIMADA 366.24 366.24

FRECUENCIA DE MP 350 350

CHANCADORA CONICA TERCIARIA H-2800 SANDVIK COMPONENTE MANTLE CONCAVE

VIDA UTIL ESTIMADA 323.34 323.34

BOMBA 5X4 N°01 CIRCUITO DENVER VIDA UTIL COMPONENTE ESTIMADA IMPULSOR 402.57 FORRO SUCCION 385.04 FORRO PRENSA ESTOPA 1554.96

68

FRECUENCIA DE MP 320 320

FRECUENCIA DE MP 385 385 1540

BOMBA 5X4 N°02 CIRCUITO DENVER VIDA UTIL COMPONENTE ESTIMADA IMPULSOR 400.49 FORRO SUCCION 281.75 FORRO PRENSA ESTOPA 816.48 BOMBA 5X4 N°01 CIRCUITO COMESA VIDA UTIL COMPONENTE ESTIMADA IMPULSOR 406.90 FORRO SUCCION 380.94 FORRO PRENSA ESTOPA 623.73 BOMBA 5X4 N°02 CIRCUITO COMESA VIDA UTIL COMPONENTE ESTIMADA IMPULSOR 261.58 FORRO SUCCION 301.70 FORRO PRENSA ESTOPA 391.79

FRECUENCIA DE MP 400 300 800

FRECUENCIA DE MP 380 380 760

FRECUENCIA DE MP 300 300 400

BOMBA 125 MCC N°01 ALIMENTO A CICLONES

COMPONENTE ANILLO HIDRAULICO DISCO SUCCION CAMISA DE EJE DISCO PRENSA REVESTIMIENTO SUCCION REV CAJA EXPULSORA REVESTIMIENTO PRENSA IMPULSOR

VIDA UTIL ESTIMADA 439.86 573.90 632.99 746.02

FRECUENCIA DE MP 1000 750 1000 750

747.88

750

820.12

750

938.66 1163.74

1000 1000

69

BOMBA 125 MCC N°02 ALIMENTO A CICLONES VIDA UTIL COMPONENTE ESTIMADA DISCO SUCCION 809.90 REVESTIMIENTO SUCCION 919.42 REV CAJA EXPULSORA 1095.70 REVESTIMIENTO PRENSA 1156.77 DISCO PRENSA 1244.38 IMPULSOR 1733.60

FRECUENCIA DE MP 1000 1000 1250 1250 1250 1500

BOMBA 8X6 N°01 RELAVES COMPONENTE IMPULSOR PLATO SUCCION

VIDA UTIL ESTIMADA 777.42 476.29

FRECUENCIA DE MP 800 400

VIDA UTIL ESTIMADA 451.98 262.30

FRECUENCIA DE MP 500 250

BOMBA 8X6 N°02 RELAVES COMPONENTE IMPULSOR FORRO SUCCION

BOMBA PERISTALTICA BREDEL DE ZINC N°01 COMPONENTE MANGUERA

VIDA UTIL ESTIMADA 1532.46

FRECUENCIA DE MP 1500

BOMBA PERISTALTICA BREDEL DE PLOMO N°02 COMPONENTE VIDA UTIL ESTIMADA FRECUENCIA DE MP MANGUERA 1589.26 1500

70

MOLINO DENVER 7'X7' Parte

CARGA

Texto breve de material

UM B

2000011150

FORRO CAUCHO ALIM Y DES (JGOX16)

JGO 1

12

8640

2000012186

LIFTER ALIM Y DES MOL 7'X7' (JGO X 16)

JGO 1

6

4320

2000012189

ANILLO CENTR ALIM Y DES (JGO X 2) ANILLO PERIF ALIM Y DES MOL 7X7 (JGOX16)

JGO 1

24

17280

JGO 1

24

17280

FORROS CILINDRO

JGO 1

12

8640

2000011150

FORRO CAUCHO ALIM Y DES (JGOX16)

JGO 1

12

8640

2000012186

LIFTER ALIM Y DES MOL 7'X7' (JGO X 16)

JGO 1

6

4320

2000012189

ANILLO CENTR ALIM Y DES (JGO X 2) ANILLO PERIF ALIM Y DES MOL 7X7 (JGOX16)

JGO 1

24

17280

JGO 1

24

17280

CILINDRO

DESCARG A

2000012190

MOLINO COMESA 8'X10' Parte

Material

UM B

2000012185 2000013181

LIFTER BAR TAPA ALIMENTAC.COMESA

UN

JGO 1

9

6480

2000011484

FORROS CILINDRO FORRO CAUCHO P/TAPA DESC.8X10 (JGOX16)

JGO 1

15

10800

2000012184

ANILLO CENTRAL DESC. 8X10 JGOX02

JGO 1

15

10800

2000012211

ANILLO PERIFERICO L/DESC.8X10 JGOX08 JGO 1 LIFTER BAR TAPA DESCARG.COMES8X10 JGOX2 UN 16

15

10800

6

4320

2000012183

CILINDRO

DESCARG A

FRECUENCI FRECUENCI A MP A MP Cant (meses) (horas) .

Texto breve de material FORRO CAUCHO P/TAPA ALM. 8X10(JGOX16) ANILLO CENTRAL ALIM.COMESA 8X10 JGOX02 ANILLO PERIFERICO L/CARGA 8X10 (JGOX8)

2000011483 CARGA

2000013182

JGO 1

12

8640

JGO 1

15

10800

JGO 1

12

8640

6

4320

16

MOLINO HARDINGE 8'X3' Parte CARGA

Material 2000000816 2000000817

CILINDRO 2000000819 DESCARG A

FRECUENCI A MP (horas)

Material

2000012190

Cant .

FRECUENCI A MP (meses)

2000000820 2000000822

Texto breve de material FORRO DEL CILINDRO TIPO A - AMC28 FORRO DEL CILINDRO TIPO B - AMC28 FORROS CILINDRO FORRO DEL CILINDRO TIPO D - AMC28 FORRO DEL CILINDRO TIPO E - AMC28 FORRO DEL CILINDRO TIPO F - AMC28

71

FRECUENCI A MP (meses)

FRECUENCI A MP (horas)

UM B

Cant .

UN

12

30

21600

UN

20

24

17280

JGO

1

12

8640

UN

20

15

10800

UN

16

24

17280

UN

12

39

28080

MOLINO LIBERTAD 6'X8' Parte

UM B

Material

Texto breve de material

2000014654

HEAD PLATES TAPA CAUCHO MOLINO 6x8 JGO 1

12

8640

2000014655

LIFTER BARS TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 ANILLO CENTRAL TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 ANILLO PERIFERICO TAPA CAUCHO MOLINO 6X8

JGO 1

12

8640

JGO 1

12

8640

JGO 1

12

8640

FORROS CILINDRO

JGO 1

24

17280

2000014654

HEAD PLATES TAPA CAUCHO MOLINO 6x8 JGO 1

12

8640

2000014655

LIFTER BARS TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 ANILLO CENTRAL TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 ANILLO PERIFERICO TAPA CAUCHO MOLINO 6X8

JGO 1

12

8640

JGO 1

12

8640

JGO 1

12

8640

CARGA 2000014656 2000014657 CILINDRO

DESCARG A

FRECUENCI FRECUENCI A MP A MP Cant (meses) (horas) .

2000014656 2000014657

MOLINO MAGENSA 6'X6' Parte

CARGA

Material 20000154 88 20000136 49 20000154 89 20000154 91

Texto breve de material HEAD PLATE 140-S NP. P-2016, MAGENSA LIFTER BAR 140-110 FLS L=440 REIN P-1529 CENTRE RING ALIM. NP. P-4026A, MAGENSA FILLING SEGMENT 110/135 L=1320 NP.4025B

20000154 88 20000136 49 20000154 90 20000154 91

FORROS DE CILINDRO HEAD PLATE 140-S NP. P-2016, MAGENSA LIFTER BAR 140-110 FLS L=440 REIN P-1529 CENTRE RING DESC. NP. P-4442, MAGENSA FILLING SEGMENT 110/135 L=1320 NP.4025B

CILINDR O

DESCAR GA

72

FRECUEN CIA MP (meses)

FRECUEN CIA MP (horas)

UM B

Can t.

UN

16

36

25920

UN JG O

16

21

15120

1

36

25920

UN

5

36

25920

21

15120

UN

16

36

25920

UN JG O

16

21

15120

1

36

25920

UN

5

36

25920

Código

AGITAIR 48 ROUGHER Nº1

UMB Cant

FRECUENCIA MP (meses)

FRECUENCIA MP (horas)

2000011386 ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 UN

2

3

2160

2000010470 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000017021 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000000552 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO

UN

2

3

2160

2000010001 IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48

UN

2

3

2160

2000010677 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS

UN

1

6

4320

2000012657 SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR UN

4

6

4320

2000001522 RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 UN

1

3

2160

2000001523 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

UN

1

3

2160

Código

UMB Cant

FRECUENCIA MP (meses)

FRECUENCIA MP (horas)

AGITAIR 48 ROUGHER Nº2

2000011386 ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 UN

2

3

2160

2000010470 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000017021 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000000552 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO

UN

2

3

2160

2000010001 IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48

UN

2

3

2160

2000010677 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS

UN

1

6

4320

2000012657 SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR UN

4

6

4320

2000001522 RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 UN

1

3

2160

2000001523 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

UN

1

3

2160

Código

UMB Cant

FRECUENCIA MP (meses)

FRECUENCIA MP (horas)

AGITAIR 48 SCAVENGER

2000011386 ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 UN

2

3

2160

2000010470 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000017021 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48

UN

0

3

2160

2000000552 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO

UN

2

3

2160

2000010001 IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48

UN

2

3

2160

2000010677 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS

UN

1

6

4320

2000012657 SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR UN

4

6

4320

2000001522 RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 UN

1

3

2160

2000001523 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

1

3

2160

73

UN

Código

SUB A-24 COMESA PLOMO

UMB Cant

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas)

2000015280 IMPULSOR CELDA SUB A24 COMESA NP1513-30 JGO

1

6

4320

2000000589 RODAMIENTO SKF N° 1313

JGO

1

6

4320

2000000587 RODAMIENTO SKF N° 1217-K

JGO

1

6

4320

2000015283 EJE ARBOL AGITAC. SUB A24 COMESA 1513-20

JGO

1

9

6480

2000015279 DIFUSOR CELDA SUB A24 COMESA NP 1513-31

JGO 1

6

4320

2000010675 FORRO DE PISO SUB A-24N/P 30 X 04 PZAS

JGO

1

9

6480

2000011824 FUNDA DEL EJE COD. 1184-216

JGO

1

9

6480

UMB Cant

FRECUENCIA MP (meses)

FRECUENCIA MP (horas)

2000000037 IMPULSOR EMBRIADO SUB A- 24 N/P 26

JGO

1

6

4320

2000000589 RODAMIENTO SKF N° 1313

JGO

1

6

4320

2000000587 RODAMIENTO SKF N° 1217-K

JGO

1

6

4320

2000011655 EJE DE MECANISMO NP° 21 SUB A-24

JGO

1

9

6480

2000010674 DIFUSOR SUB A-24 N/P 25

JGO 1

6

4320

Código

SUB A-24 MAQ Y MONT PLOMO

2000010675 FORRO DE PISO SUB A-24N/P 30 X 04 PZAS JGO

1

6

4320

2000011824 FUNDA DEL EJE COD. 1184-216

JGO

1

6

4320

Código

UMB Cant

FRECUENCIA MP (meses)

FRECUENCIA MP (horas)

2000000117 IMPULSOR EMBRIDADO SUB A- 30 N/P 29

JGO

1

3

2160

2000000593 RODAMIENTO SKF N° 6216

JGO

1

3

2160

1000002720 RODAMINENTO 6316 ZZR

JGO

1

3

2160

2000014301 EJE D/ARBOL DE SUB-A30 MYMSA

JGO

1

6

4320

2000010676 DIFUSOR SUB A-30 N/P 28

JGO 1

3

2160

2000010677 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS JGO 1

6

4320

SUB A-30 LIMPIEZA DE ZINC

UMB Cant

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas)

2000011111 RODAJE SUP. 23120 KW DIN623,625 FF.2123

JGO

1

9

6480

2000011112 RODAJE INF.23122 KW DIN623,625 FF.2134

JGO

1

9

6480

2000000577 UPPER SHAFT BC-10 (OK-8) - FR.BC-10

JGO

1

12

8640

2000000583 LOWER SHAFT SHB-010 (OK-8) FR.855587-3

JGO

1

12

8640

2000000580 ROTOR OK-8 (650) FP.754301-1

JGO 1

6

4320

2000000581 ESTATOR OK-8 (DOBLE ANILLO) FP. 754305-M

JGO

1

6

4320

2000011788 FASTENING PLATE 650FR.754610-650 P/ROTOR JGO 1

3

2160

Código

OK - 8 FLOTACION ZINC

74

5.4.

CALCULO DE COSTOS DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO

Una vez determinados los intervalos de mantenimiento preventivo o sustitución cíclica de repuestos tenemos los siguientes costos de mantenimiento e indicadores de mantenimiento: Etiquetas de fila

MANO DE OBRA

CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO

MATERIALES

TOTAL 2014 (S/.)

8,568.00

103,827.54

112,395.54

CHANCADORA CONICA H-2800

13,440.00

259,187.16

272,627.16

CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430

13,188.00

311,901.04

325,089.04

BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001

4,830.00

20,563.79

25,393.79

BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002

420.00

3,617.92

4,037.92

BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003

4,830.00

23,492.37

28,322.37

BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA

420.00

4,091.47

4,511.47

BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055

210.00

153.45

363.45

BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056

7,560.00

143,203.46

150,763.46

MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER

10,500.00

117,917.74

128,417.74

MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10'

10,500.00

196,613.65

207,113.65

MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE

10,500.00

44,427.70

54,927.70

MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6'

10,500.00

28,644.67

39,144.67

MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8'

10,500.00

36,426.84

46,926.84

BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1

14,700.00

33,391.03

48,091.03

BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2

14,700.00

33,391.03

48,091.03

BANCO DE CELDAS SCAVENGER

14,700.00

34,951.19

49,651.19

BANCO DE CELDAS SUB A-24

4,200.00

20,621.20

24,821.20

BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA

6,300.00

15,357.80

21,657.80

BANCO DE CELDA SUB A-30

8,400.00

31,454.33

39,854.33

BANCO DE CELDAS OK

8,400.00

60,581.11

68,981.11

CELDA FLASH SK240

6,300.00

9,895.49

16,195.49

BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50

1,260.00

11,271.90

12,531.90

BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50

-

-

-

BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1

-

-

-

1,050.00

19,281.30

20,331.30

210.00

450.23

660.23

BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 TOTAL S/.

75

7,560.00

40,937.02

48,497.02

193,746.00

1,605,652.41

1,799,398.41

Así mismo tenemos el historial de costos de mantenimiento de dichos equipos obtenidos del SAP, siendo los siguientes: EQUIPO BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 CELDA FLASH SK240 CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 Total general

2011 (S/,) 100,703.22 141,982.52 65,647.08 72,282.42 39,843.39 60,440.27 28,942.42 27,192.07 32,610.95 19,268.45 203,904.35 31,694.46 13,695.10 392,417.93 318,021.63 499,545.20 109,688.34 285,736.70 487,573.86 258,184.07 93,279.35 99.54 11,968.66 8,675.01 9,206.13 40,060.23 24,880.47 3,377,543.82

2012 (S/,) 3,517.64 67,124.81 85,805.80 130,660.92 76,958.82 62,846.66 159,271.93 27,359.60 18,120.90 20,839.26 27,484.36 113,794.86 118,884.12 3,733.48 211,858.83 204,349.85 212,499.35 155,444.64 168,681.52 200,216.31 87,453.37 89,774.45 6,962.59 21,669.94 7,315.81 10,576.19 35,647.06 45,672.58 2,374,525.65

2013 ((S/,) 36,780.71 63,286.70 51,894.37 99,188.63 62,197.25 71,290.04 32,803.20 22,174.05 31,217.03 23,134.18 24,889.55 81,373.19 67,501.71 68,166.90 116,665.15 190,223.66 107,075.38 188,019.93 230,372.29 257,846.76 176,389.89 174,466.70 284.50 19,599.81 1,207.57 11,445.02 28,594.67 48,162.93 2,286,251.77

Así mismo los costos totales de mantenimiento fueron de USD 1,790,277 para el 2011 y USD 1,753,343 para el 2012,se puede apreciar que el costo de mantenimiento de los equipos críticos representan el 70% y 50% en el 2011 y 2012 respectivamente.Según lo calculado podemos apreciar una considerable reducción de costos al optimizar el mantenimiento preventivo 47% respecto del 2011 y 24% respecto del 2012, teniendo un impacto global en la gestión de costos de 33% y 12% respecto el 2011 y 2012.

76

5.5.

CALCULO

DE

LA

DISPONIBILIDAD

DE

MANTENIMIENTO

PREVENTIVO El cálculo de la disponibilidad se realiza de acuerdo a la siguiente fórmula:

De acuerdo a nuestro programa de mantenimiento preventivo tenemos la siguiente proyección de Disponibilidad. EQUIPO TOTAL HR PARADA CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK CELDA FLASH SK240 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 Total general 2303

77

136 164 163 92 8 92 8 4 144 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 24 0 0 20 4 144

DISPONIBILIDAD 98.45% 98.13% 98.14% 98.95% 99.91% 98.95% 99.91% 99.95% 98.36% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 98.86% 99.73% 100.00% 100.00% 99.77% 99.95% 98.36% 99.06%

Así mismo se tiene data histórica de disponibilidad de estos equipos obtenida del SAP, tenemos la siguiente información.

EQUIPO BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 CELDA FLASH SK240 CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 PROMEDIO

2011 2012 59 217 103 216 105 211 110 175 106 151 104 183 106 326 232 263 174 181 193 239 195 270 272 145 169 111 7 531 358 348 297 789 574 277 155 287 108 265 100 225 115 190 107 5 31 16 47 37 37 46 51 161 174 148 174

2013 89 104 100 100 100 102 109 161 121 105 203 82 86 94 245 240 450 135 103 100 102 108 14 56 13 56 176 210

DISPONIBILIDAD 2011 2012 100.00% 99.33% 97.52% 98.83% 97.53% 98.80% 97.59% 98.75% 98.00% 98.79% 98.28% 98.82% 97.91% 98.79% 96.28% 97.36% 97.00% 98.02% 97.93% 97.80% 97.27% 97.78% 96.92% 96.90% 98.34% 98.08% 98.73% 99.92% 93.94% 95.92% 96.03% 96.62% 90.99% 93.47% 96.84% 98.24% 96.72% 98.77% 96.97% 98.86% 97.43% 98.69% 97.83% 98.78% 99.94% 99.65% 99.82% 99.46% 99.58% 99.58% 99.47% 99.42% 98.16% 98.02% 98.31% 98.02% 97.55% 98.27%

2013 98.98% 98.81% 98.86% 98.86% 98.86% 98.84% 98.76% 98.16% 98.62% 98.80% 97.68% 99.06% 99.02% 98.93% 97.20% 97.26% 94.86% 98.46% 98.82% 98.86% 98.84% 98.77% 99.84% 99.36% 99.85% 99.36% 97.99% 97.60% 98.55%

Se puede apreciar un incremento en la disponibilidad desde el 2011 hasta el 2013, siendo aun mayor la proyección del 2014 con un 99.06%, lográndose de este modo aumentar la disponibilidad en 1.51% respecto el 2011 y 0.79% respecto del año 2012, mejorándose la disponibilidad y gestión de mantenimiento.

78

5.6.

DETERMINACION DE LA REDUCCION DE ÓRDENES DE TRABAJO DE EMERGENCIA.

Calcularemos cuantas órdenes de trabajo de carácter preventivo se van a realizar durante el 2014, obtenemos los siguientes resultados: EQUIPO CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK CELDA FLASH SK240 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 Total general

79

OT de: parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo parada equipo

Cantidad. 30 33 33 23 1 23 1 1 36 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 0 0 5 1 36 281

Tenemos data de la cantidad de OT’s generadas para estos equipos obtenidas del SAP, tenemos la siguiente información. EQUIPO BANCO DE CELDA SUB A-24 COMESA BANCO DE CELDA SUB A-30 BANCO DE CELDAS OK BANCO DE CELDAS ROUGHER N°1 BANCO DE CELDAS ROUGHER N°2 BANCO DE CELDAS SCAVENGER BANCO DE CELDAS SUB A-24 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. COMESA BOMH003 BOMBA 5'' x 4'' N°1 MOL. DENVER BOMH001 BOMBA 5'' x 4'' N°2 MOL. DENVER BOMH002 BOMBA SRL 5''X4'' N°2- MOLINO COMESA BOMBA WARMAN N° 1 BOMH055 BOMBA WARMAN N° 2 BOMH056 CELDA FLASH SK240 CHANCADORA CONICA H-2800 CHANCADORA CONICA SANDVIK CH430 CHANCADORA DE QUIJADAS KOBELCO KURIMOTO MOLINO BOLAS CÓNICO 8' x 36'' HARDINGE MOLINO DE BOLAS 7' x 7' DENVER MOLINO DE BOLAS COMESA 8' x 10' MOLINO DE BOLAS LIBERTAD 6'X8' MOLINO DE BOLAS MAGENSA 6' x 6' BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°2 BOMBA PERISTAL BREDEL- ESP ZN SPX-65 N°1 BOMBA PERIST. BREDEL ESP. PB N°1 SPX-50 BOMBA PERIS. BREDEL -ESP PB N° 2 SPX-50 BOMBA 8''X6'' Nº 1 RELAVE BOMH043 BOMBA 8'' x 6'', N°2 RELAVE BOMH035 Total general (cantidad OT)

2011

2012 6 33 25 31 17 18 50 45 33 36 35 62 36 11 82 70 151 50 40 41 36 22 7 12 8 12

36 32 22 15 18 45 63 53 37 48 52 31 15 107 71 153 34 48 52 39 29 1 3 9 11 35 33 1092

39 37 1045

2013 13 27 26 13 14 12 25 39 27 22 51 20 20 21 70 80 152 37 42 36 34 32 4 13 4 13 40 52 939

Se tuvo 1092 y 1045 OT’s durante el 2011 y 2012, por lo que podemos apreciar una considerable reducción de órdenes de trabajo, siendo la reducción de hasta el 74% y 73% en la cantidad de órdenes de trabajo, lo que permite planificar mejor los trabajos del mantenimiento, reducir el backlog y crecer en la gestión de mantenimiento.

80

81

CONCLUSIONES  La gestión de mantenimiento se ha mejorado en lo que viene del año, manifestándose con una mayor disponibilidad, menores costos, menor cantidad de órdenes de trabajo.  Los costos de mantenimiento en el 2011 fueron de S/. 3,224,408 en el 2012 fueron S/. 2,374,525en el 2013 se proyecta S/. 2,286,251 y para el 2014 con la optimización del mantenimiento preventivo se está estimando en S/. 1,799,398. Lo que implica una reducción de costos con impacto global en la gestión de costos de mantenimiento de 33% y 12% respecto de escenarios del 2011 y 2012 respectivamente.  La disponibilidad promedio en el 2011 fue de 97.55%, en el 2012 fue de 98.27%, en el 2013 se proyecta 98.55%, y para el 2014 con la optimización del mantenimiento preventivo se está estimando en 99.06%. De esta manera se está mejorando la disponibilidad en 1.51% y 0.79% respecto de los escenarios del 2011 y 2012.  Las ordenes de trabajo en el 2011 fueron 1092OT’s, en el 2012 fueron 1045OT’s, para el 2013 se proyecta 939OT’s y para el 2014 con la implementación del mantenimiento preventivo se estima 281 órdenes de trabajo de mantenimiento preventivo. Lo que indica una reducción del 74% y 73% respecto de los escenarios del 2011 y 2012  Con la optimización del mantenimiento preventivo en la Unidad Minera Bateas se está mejorando la Gestión de mantenimiento lo cual en el futuro nos lleva a escalar un nivel más en la pirámide del desarrollo del mantenimiento.

82

RECOMENDACIONES

Al optimizar el mantenimiento preventivo mejoramos la gestión en costos, disponibilidad y reducción de órdenes de trabajo, de tal manera que tenemos más recursos tanto como presupuesto y mano de obra, esto podría aprovecharse para capacitar al personal y empezar a realizar el mantenimiento basado en inspección que muy bien

puede

ayudarnos

a

mejorar

aún

más

la

gestión

de

mantenimiento.

BIBLIOGRAFÍA

 AMENDOLA L. “Gestión Integral de Activos Físicos”. EDITORIAL PMM INSTITUTE FOR LEARNING. , 2011

 AMENDOLA L. “Gestión de Paradas de Planta”. EDICIONES ESPUELA DE PLANTA, SEVILLA, ESPAÑA, 2005  PASCUAL R. “El Arte de Mantener”  PASCUAL R. “Gestión Moderna del Mantenimiento”  “Mantenimiento Predictivo”. TECSUP.  MCPHERSON J. “Reliability Phisics and Engineering”  SMITH D. “Reliability Maintainability and Risk”  KEITH R. “Maintenance Engineering Handbook”  ABERNETHY R. “The New Weibull Handbook”  HERNANDEZ R. “Metodología de la Investigación”

83

ANEXOS

84

1.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL CHANCADORA DE QUIJADAS KURIMOTO DISTRIBUCION DE WEIBULL - MUELA FIJA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 236.00 5.4638 2 251.90 5.5290 3 265.00 5.5797 4 283.00 5.6454 5 290.96 5.6732 6 302.00 5.7104 7 319.20 5.7658 8 353.28 5.8673

RANGO MEDIO F(t) 0.0833 0.2024 0.3214 0.4405 0.5595 0.6786 0.7976 0.9167

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MUELA MOVIL

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.4417 -1.4867 -0.9474 -0.5436 -0.1986 0.1266 0.4685 0.9102

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 624.00 6.4362 2 670.00 6.5073 3 708.70 6.5634 4 825.30 6.7157 5 834.41 6.7267 6 876.59 6.7760

RANGO MEDIO F(t) 0.1094 0.2656 0.4219 0.5781 0.7344 0.8906

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.1556 -1.1753 -0.6015 -0.1473 0.2819 0.7943

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 8.2114 303.97 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 7.4564 802.78 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 8.2114 46.944

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 7.4564 49.869

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANTLE

2.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CONCAVE

1.00

y = 7.4564x - 49.869

0.50

y = 8.2114x - 46.944

1.00

0.00 0.00 5.4

-1.00

5.5

5.6

5.7

5.8

-0.50

5.9

-1.00

Ln(t)

-1.50

-2.00

-2.00

-3.00

-2.50

85

6.4

6.5

6.6

6.7

6.8

Ln(t)

2.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL CHANCADORA CONICA CH-430 DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANTLE ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 315.00 5.7526 2 325.00 5.7838 3 334.00 5.8111 4 349.00 5.8551 5 351.00 5.8608 6 392.00 5.9713 7 395.00 5.9789

RANGO MEDIO F(t) 0.0946 0.2297 0.3649 0.5000 0.6351 0.7703 0.9054

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CONCAVE

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.3089 -1.3432 -0.7898 -0.3665 0.0082 0.3858 0.8579

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 315.00 5.7526 2 325.00 5.7838 3 334.00 5.8111 4 349.00 5.8551 5 351.00 5.8608 6 392.00 5.9713 7 395.00 5.9789

RANGO MEDIO F(t) 0.0946 0.2297 0.3649 0.5000 0.6351 0.7703 0.9054

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 11.508 366.24 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 11.508 366.24 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 11.508 67.935

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 11.508 67.935

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANTLE

1.50

y = 11.508x - 67.935

1.00

y = 11.508x - 67.935

0.50

0.50

0.00 -1.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CONCAVE

1.50

1.00

-0.50 5.7

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.3089 -1.3432 -0.7898 -0.3665 0.0082 0.3858 0.8579

0.00 5.8

5.8

5.9

5.9

6.0

6.0

-0.50 5.7

Ln(t)

-1.00

-1.50

-1.50

-2.00

-2.00

-2.50

-2.50

86

5.8

5.8

5.9

5.9

6.0

6.0

Ln(t)

3.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL CHANCADORA CONICA H-2800 DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANTLE ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 301.00 5.7071 2 304.00 5.7170 3 308.00 5.7301 4 308.00 5.7301 5 316.00 5.7557 6 325.00 5.7838 7 330.00 5.7991 8 330.00 5.7991 9 333.00 5.8081

RANGO MEDIO F(t) 0.0745 0.1809 0.2872 0.3936 0.5000 0.6064 0.7128 0.8191 0.9255

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CONCAVE

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.5589 -1.6120 -1.0829 -0.6927 -0.3665 -0.0700 0.2211 0.5365 0.9545

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 301.00 5.7071 2 304.00 5.7170 3 308.00 5.7301 4 308.00 5.7301 5 316.00 5.7557 6 325.00 5.7838 7 330.00 5.7991 8 330.00 5.7991 9 333.00 5.8081

RANGO MEDIO F(t) 0.0745 0.1809 0.2872 0.3936 0.5000 0.6064 0.7128 0.8191 0.9255

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 26.499 323.34 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 26.499 323.34 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 26.499 153.13

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 26.499 153.13

CDF 1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 5.7 -1.00 -1.50 -2.00 -2.50 -3.00

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANTLE

1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 5.7 -1.00 -1.50 -2.00 -2.50 -3.00

y = 26.499x - 153.13 5.7

5.7

5.8

5.8

5.8

5.8

Ln(t)

87

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.5589 -1.6120 -1.0829 -0.6927 -0.3665 -0.0700 0.2211 0.5365 0.9545

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CONCAVE y = 26.499x - 153.13 5.7

5.7

5.8

5.8

5.8

5.8

Ln(t)

4.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 5X4 N°01 DE MOLIENDA CIRCUITO DENVER DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 149.91 5.0100 2 175.41 5.1671 3 205.14 5.3237 4 206.24 5.3290 5 253.16 5.5340 6 297.68 5.6960 7 312.00 5.7430 8 361.30 5.8897 9 366.84 5.9049 10 371.46 5.9174 11 407.00 6.0088 12 732.57 6.5966 13 773.59 6.6510

RANGO MEDIO F(t) 0.0522 0.1269 0.2015 0.2761 0.3507 0.4254 0.5000 0.5746 0.6493 0.7239 0.7985 0.8731 0.9478

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.9252 -1.9976 -1.4916 -1.1297 -0.8395 -0.5905 -0.3665 -0.1569 0.0466 0.2523 0.4713 0.7249 1.0825

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 37.40 3.6217 2 112.51 4.7230 3 163.59 5.0974 4 175.41 5.1671 5 205.14 5.3237 6 206.24 5.3290 7 253.16 5.5340 8 297.68 5.6960 9 361.30 5.8897 10 366.84 5.9049 11 371.46 5.9174 12 407.00 6.0088 13 610.00 6.4135 14 720.00 6.5793 15 732.57 6.5966

RANGO MEDIO F(t) 0.0455 0.1104 0.1753 0.2403 0.3052 0.3701 0.4351 0.5000 0.5649 0.6299 0.6948 0.7597 0.8247 0.8896 0.9545

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA ESTOPA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.0679 -2.1458 -1.6463 -1.2918 -1.0103 -0.7717 -0.5603 -0.3665 -0.1836 -0.0061 0.1713 0.3549 0.5545 0.7902 1.1285

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 702.30 6.5544 2 1333.27 7.1954 3 1609.16 7.3835 4 1716.57 7.4481

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.1621 402.57 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.4643 385.04 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.3442 1554.96 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.1621 12.968

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.4643 8.7175

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.3442 17.228

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

2.00

y = 2.1621x - 12.968

1.00

-1.00 -2.00

1.00

1.00

0.00 1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-1.00

y = 2.3442x - 17.228

0.50

y = 1.4643x - 8.7175

0.00 0.0

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

2.00

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

0.00 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-0.50

-2.00

-1.00

-3.00

-3.00

-1.50

-4.00

-4.00

-2.00

88

6.4

6.6

6.8

7.0

7.2

7.4

7.6

Ln(t)

5.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 5X4 N°02 DE MOLIENDA CIRCUITO DENVER DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 158.00 5.0626 2 175.47 5.1675 3 187.17 5.2320 4 205.66 5.3262 5 219.48 5.3913 6 220.02 5.3937 7 244.12 5.4977 8 265.21 5.5805 9 328.00 5.7930 10 382.00 5.9454 11 388.53 5.9624 12 501.83 6.2183 13 570.36 6.3463 14 712.80 6.5692 15 714.81 6.5720

RANGO MEDIO F(t) 0.0455 0.1104 0.1753 0.2403 0.3052 0.3701 0.4351 0.5000 0.5649 0.6299 0.6948 0.7597 0.8247 0.8896 0.9545

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.0679 -2.1458 -1.6463 -1.2918 -1.0103 -0.7717 -0.5603 -0.3665 -0.1836 -0.0061 0.1713 0.3549 0.5545 0.7902 1.1285

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 92.66 4.5289 2 143.02 4.9630 3 157.18 5.0574 4 158.00 5.0626 5 175.47 5.1675 6 187.17 5.2320 7 196.06 5.2784 8 203.34 5.3149 9 205.66 5.3262 10 219.48 5.3913 11 224.00 5.4116 12 244.12 5.4977 13 265.21 5.5805 14 275.95 5.6202 15 294.29 5.6846 16 328.00 5.7930 17 356.40 5.8761 18 356.40 5.8761 19 382.00 5.9454 20 388.53 5.9624 21 420.52 6.0415

RANGO MEDIO F(t) 0.0327 0.0794 0.1262 0.1729 0.2196 0.2664 0.3131 0.3598 0.4065 0.4533 0.5000 0.5467 0.5935 0.6402 0.6869 0.7336 0.7804 0.8271 0.8738 0.9206 0.9673

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA ESTOPA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.4035 -2.4917 -2.0035 -1.6616 -1.3944 -1.1721 -0.9794 -0.8074 -0.6505 -0.5045 -0.3665 -0.2341 -0.1053 0.0219 0.1495 0.2798 0.4160 0.5625 0.7276 0.9293 1.2297

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 143.02 4.9630 2 219.48 5.3913 3 382.00 5.9454 4 593.21 6.3855 5 633.00 6.4505 6 1465.98 7.2903 7 1678.77 7.4258

RANGO MEDIO F(t) 0.0946 0.2297 0.3649 0.5000 0.6351 0.7703 0.9054

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.3089 -1.3432 -0.7898 -0.3665 0.0082 0.3858 0.8579

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.1029 400.49 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.9773 281.75 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.1539 816.48 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.1029 12.602

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.9773 16.795

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.1539 7.7369

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

2.00

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

2.00

y = 2.1029x - 12.602

1.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA

1.50

y = 1.1539x - 7.7369

1.00

y = 2.9773x - 16.795

1.00

0.50 0.00 -1.00

-2.00

0.00

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-1.00

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-2.00

0.00 -0.50 0.0 -1.00 -1.50

-3.00

-3.00

-4.00

-4.00

-2.00 -2.50

89

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

6.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 5X4 N°01 DE MOLIENDA CIRCUITO COMESA DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 92.00 4.5218 2 119.23 4.7811 3 153.89 5.0362 4 172.00 5.1475 5 180.05 5.1932 6 188.51 5.2392 7 230.00 5.4381 8 281.00 5.6384 9 289.98 5.6698 10 291.44 5.6748 11 299.00 5.7004 12 302.95 5.7136 13 326.00 5.7869 14 342.10 5.8351 15 361.16 5.8893 16 361.72 5.8909 17 394.00 5.9764 18 394.80 5.9784 19 443.05 6.0937 20 477.00 6.1675 21 520.08 6.2540 22 612.92 6.4182 23 612.92 6.4182 24 612.92 6.4182 25 625.01 6.4378 26 635.50 6.4544

RANGO MEDIO F(t) 0.0265 0.0644 0.1023 0.1402 0.1780 0.2159 0.2538 0.2917 0.3295 0.3674 0.4053 0.4432 0.4811 0.5189 0.5568 0.5947 0.6326 0.6705 0.7083 0.7462 0.7841 0.8220 0.8598 0.8977 0.9356 0.9735

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.6166 -2.7096 -2.2267 -1.8905 -1.6294 -1.4137 -1.2285 -1.0647 -0.9168 -0.7810 -0.6545 -0.5353 -0.4216 -0.3123 -0.2061 -0.1019 0.0012 0.1044 0.2088 0.3157 0.4272 0.5457 0.6755 0.8242 1.0090 1.2892

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 92.00 4.5218 2 147.05 4.9908 3 152.23 5.0254 4 153.89 5.0362 5 172.60 5.1510 6 188.51 5.2392 7 230.00 5.4381 8 231.00 5.4424 9 246.00 5.5053 10 289.98 5.6698 11 291.44 5.6748 12 291.84 5.6762 13 299.00 5.7004 14 302.95 5.7136 15 325.40 5.7851 16 342.10 5.8351 17 361.16 5.8893 18 361.72 5.8909 19 443.05 6.0937 20 520.08 6.2540 21 612.92 6.4182 22 625.01 6.4378 23 635.50 6.4544 24 788.80 6.6705

RANGO MEDIO F(t) 0.0287 0.0697 0.1107 0.1516 0.1926 0.2336 0.2746 0.3156 0.3566 0.3975 0.4385 0.4795 0.5205 0.5615 0.6025 0.6434 0.6844 0.7254 0.7664 0.8074 0.8484 0.8893 0.9303 0.9713

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA ESTOPA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.5367 -2.6281 -2.1433 -1.8052 -1.5419 -1.3240 -1.1363 -0.9698 -0.8189 -0.6798 -0.5496 -0.4262 -0.3079 -0.1932 -0.0807 0.0308 0.1427 0.2566 0.3744 0.4990 0.6346 0.7891 0.9798 1.2673

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 92.00 4.5218 2 230.00 5.4381 3 477.00 6.1675 4 495.99 6.2066 5 498.00 6.2106 6 612.92 6.4182 7 625.01 6.4378 8 653.00 6.4816 9 708.59 6.5633 10 734.49 6.5992

RANGO MEDIO F(t) 0.0673 0.1635 0.2596 0.3558 0.4519 0.5481 0.6442 0.7404 0.8365 0.9327

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.2205 406.90 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.1546 380.94 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.5776 623.73 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.2205 13.342

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.1546 12.804

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.5776 10.153

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

2.00 1.00 0.00 -1.00 -2.00

2.00

y = 2.1546x - 12.804

1.00

y = 2.2205x - 13.342 1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-1.00

y = 1.5776x - 10.153

1.00

0.00

0.0

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

2.00

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.6638 -1.7233 -1.2020 -0.8217 -0.5086 -0.2304 0.0329 0.2990 0.5940 0.9927

0.00

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

-2.00

-1.00 -2.00

-3.00

-3.00

-3.00

-4.00

-4.00

-4.00

90

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

7.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 5X4 N°02 DE MOLIENDA CIRCUITO COMESA DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 59.24 4.0816 2 68.08 4.2206 3 74.76 4.3143 4 80.00 4.3820 5 108.83 4.6898 6 122.54 4.8084 7 131.55 4.8794 8 162.58 5.0912 9 178.13 5.1825 10 209.42 5.3443 11 232.13 5.4473 12 238.11 5.4727 13 270.06 5.5986 14 286.00 5.6560 15 288.17 5.6636 16 297.89 5.6967 17 301.36 5.7083 18 321.59 5.7733 19 340.38 5.8301 20 349.29 5.8559 21 351.92 5.8634 22 364.00 5.8972 23 392.97 5.9737

RANGO MEDIO F(t) 0.0299 0.0726 0.1154 0.1581 0.2009 0.2436 0.2863 0.3291 0.3718 0.4145 0.4573 0.5000 0.5427 0.5855 0.6282 0.6709 0.7137 0.7564 0.7991 0.8419 0.8846 0.9274 0.9701

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.4943 -2.5846 -2.0988 -1.7596 -1.4952 -1.2759 -1.0867 -0.9186 -0.7660 -0.6249 -0.4924 -0.3665 -0.2453 -0.1271 -0.0106 0.1057 0.2236 0.3452 0.4732 0.6122 0.7699 0.9640 1.2554

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 68.08 4.2206 2 74.76 4.3143 3 80.00 4.3820 4 108.83 4.6898 5 122.54 4.8084 6 162.58 5.0912 7 179.13 5.1881 8 268.66 5.5934 9 270.06 5.5986 10 286.00 5.6560 11 288.17 5.6636 12 297.89 5.6967 13 301.36 5.7083 14 321.59 5.7733 15 351.92 5.8634 16 364.00 5.8972 17 392.97 5.9737 18 480.84 6.1755 19 572.51 6.3500

RANGO MEDIO F(t) 0.0361 0.0876 0.1392 0.1907 0.2423 0.2938 0.3454 0.3969 0.4485 0.5000 0.5515 0.6031 0.6546 0.7062 0.7577 0.8093 0.8608 0.9124 0.9639

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA ESTOPA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.3036 -2.3891 -1.8980 -1.5530 -1.2822 -1.0559 -0.8588 -0.6818 -0.5191 -0.3665 -0.2207 -0.0790 0.0613 0.2028 0.3490 0.5050 0.6791 0.8898 1.2006

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 92.00 4.5218 2 230.00 5.4381 3 477.00 6.1675 4 495.99 6.2066

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.9083 261.58 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.7676 301.70 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.2331 391.79 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.9083 10.623

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.7676 10.092

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.2331 7.3625

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

2.00 1.00 0.00 -1.00

1.00

y = 1.7676x - 10.092

1.00

y = 1.9083x - 10.623 1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-1.00

y = 1.2331x - 7.3625

0.50

0.00 0.0

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO PRENSA

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - FORRO SUCCION

2.00

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

0.00 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

-0.50

-2.00

-2.00

-1.00

-3.00

-3.00

-1.50

-4.00

-4.00

-2.00

91

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

8.1- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 125 MCC N°01 ALIMENTO A CICLONES DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO SUCCION ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 348.55 5.8538 2 577.28 6.3583 3 706.49 6.5603 4 707.37 6.5616 5 783.44 6.6637 6 848.85 6.7439

RANGO MEDIO F(t) 0.1094 0.2656 0.4219 0.5781 0.7344 0.8906

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.1556 -1.1753 -0.6015 -0.1473 0.2819 0.7943

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO PRENSA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 348.55 5.8538 2 597.28 6.3924 3 706.49 6.5603 4 1556.22 7.3500

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 945.19 6.8514 2 1079.31 6.9841 3 1162.25 7.0581 4 1239.75 7.1227

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 3.1229 747.88 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.5655 938.66 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 8.6353 1163.74 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 3.1229 20.665

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.5655 10.715

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 8.6353 60.96

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO SUCCION 1.00 0.00 -0.50 5.8

-1.00

y = 3.1229x - 20.665

-1.50

1.00

y = 1.5655x - 10.715

0.50 6.0

6.2

6.4

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO PRENSA 1.00

0.50 6.6

6.8

Ln(t)

0.00

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

-0.50

-1.00

-1.00

-1.50

-1.50

-2.00

-2.00

-2.00

-2.50 -3.00

y = 8.6353x - 60.96

0.50

0.00

-0.50

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

92

6.8

6.9

6.9

7.0

7.0

7.1

7.1

7.2

Ln(t)

8.2.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 125 MCC N°01 ALIMENTO A CICLONES DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO PRENSA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 295.20 5.6877 2 411.29 6.0193 3 707.37 6.5616 4 848.85 6.7439 5 945.83 6.8521

RANGO MEDIO F(t) 0.1296 0.3148 0.5000 0.6852 0.8704

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REV CAJA EXPULSORA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.9745 -0.9727 -0.3665 0.1448 0.7145

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 175.28 5.1664 2 422.00 6.0450 3 689.00 6.5352 4 1556.22 7.3500

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 155.28 5.0452 2 295.20 5.6877 3 368.55 5.9096 4 389.04 5.9637 5 422.00 6.0450 6 707.37 6.5616 7 783.44 6.6637 8 848.85 6.7439

RANGO MEDIO F(t) 0.0833 0.2024 0.3214 0.4405 0.5595 0.6786 0.7976 0.9167

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.4417 -1.4867 -0.9474 -0.5436 -0.1986 0.1266 0.4685 0.9102

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.0291 746.02 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.0969 820.12 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.8714 573.90 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.0291 13.422

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.0969 7.3596

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.8714 11.888

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REV CAJA EXPULSORA

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO PRENSA 0.50

y = 2.0291x - 13.422

-1.00 -1.50

0.0

2.0

4.0

y = 1.0969x - 7.3596

0.50

0.00 -0.50

CDF

1.00

1.00

6.0

8.0

Ln(t)

0.00 -0.50

0.0

2.0

4.0

-1.50

-2.50

-2.00

8.0

Ln(t)

-1.00

-2.00

6.0

93

1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 0.0 -1.00 -1.50 -2.00 -2.50 -3.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO SUCCION y = 1.8714x - 11.888

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

8.3.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 125 MCC N°01 ALIMENTO A CICLONES DISTRIBUCION DE WEIBULL - ANILLO HIDRAULICO ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 74.00 4.3041 2 146.00 4.9836 3 295.20 5.6877 4 377.28 5.9330 5 1133.72 7.0333

RANGO MEDIO F(t) 0.1296 0.3148 0.5000 0.6852 0.8704

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CAMISA DE EJE

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.9745 -0.9727 -0.3665 0.1448 0.7145

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 175.28 5.1664 2 202.00 5.3083 3 220.00 5.3936 4 295.20 5.6877 5 389.04 5.9637 6 1133.72 7.0333 7 1556.22 7.3500

RANGO MEDIO F(t) 0.0946 0.2297 0.3649 0.5000 0.6351 0.7703 0.9054

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.3089 -1.3432 -0.7898 -0.3665 0.0082 0.3858 0.8579

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 0.9854 439.86 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.094 632.99 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 0.9854 5.9976

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.094 7.0568

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - ANILLO HIDRAULICO

CDF

1.50 1.00

1.00

y = 0.9854x - 5.9976

0.50 0.00 -0.50 0.0 -1.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - CAMISA EJE

1.50

y = 1.094x - 7.0568

0.50 2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

0.00 -0.50 0.0

2.0

4.0

-1.50

-1.50

-2.00

-2.00

-2.50

-2.50

6.0

8.0

Ln(t)

-1.00

94

9.1.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 125 MCC N°02 ALIMENTO A CICLONES DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO SUCCION ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 237.00 5.4681 2 301.50 5.7088 3 451.93 6.1135 4 528.00 6.2691 5 743.07 6.6108 6 2861.00 7.9589

RANGO MEDIO F(t) 0.1094 0.2656 0.4219 0.5781 0.7344 0.8906

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.1556 -1.1753 -0.6015 -0.1473 0.2819 0.7943

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO PRENSA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 301.50 5.7088 2 528.00 6.2691 3 737.35 6.6031 4 743.07 6.6108 5 2812.58 7.9419

RANGO MEDIO F(t) 0.1296 0.3148 0.5000 0.6852 0.8704

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.9745 -0.9727 -0.3665 0.1448 0.7145

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 411.29 6.0193 2 1556.22 7.3500 3 1557.29 7.3507 4 2026.20 7.6139

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.0683 919.42 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.1501 1156.77 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.2748 1733.60 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.0683 7.2898

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.1501 8.1121

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.2748 9.5074

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO SUCCION 1.50

1.50

1.00

1.00

0.50

0.50

0.00 -0.50 0.0 -1.00

2.0

4.0

6.0

8.0

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REVESTIMIENTO PRENSA

y = 1.0683x - 7.2898

10.0

Ln(t)

0.00 -0.50 0.0

y = 1.1501x - 8.1121

-1.50

-2.00

-2.00

-2.50

-2.50

y = 1.2748x - 9.5074

0.50 0.00 2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

Ln(t)

-1.00

-1.50

1.00

-0.50 -1.00 -1.50 -2.00

95

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

9.2.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 125 MCC N°01 ALIMENTO A CICLONES DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO PRENSA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 301.50 5.7088 2 528.00 6.2691 3 737.35 6.6031 4 743.07 6.6108 5 3300.58 8.1019

RANGO MEDIO F(t) 0.1296 0.3148 0.5000 0.6852 0.8704

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REV CAJA EXPULSORA

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.9745 -0.9727 -0.3665 0.1448 0.7145

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 737.35 6.6031 2 805.00 6.6908 3 1044.57 6.9514 4 1348.58 7.2068

RANGO MEDIO F(t) 0.1591 0.3864 0.6136 0.8409

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -1.7529 -0.7167 -0.0503 0.6088

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 237.00 5.4681 2 301.50 5.7088 3 451.93 6.1135 4 528.00 6.2691 5 743.07 6.6108 6 1002.75 6.9105 7 1162.25 7.0581 8 1184.00 7.0767

RANGO MEDIO F(t) 0.0833 0.2024 0.3214 0.4405 0.5595 0.6786 0.7976 0.9167

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.4417 -1.4867 -0.9474 -0.5436 -0.1986 0.1266 0.4685 0.9102

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.0499 1244.38 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 3.512 1095.70 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.7417 809.90 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.0499 7.482

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 3.512 24.581

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.7417 11.664

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO PRENSA

DISTRIBUCION DE WEIBULL - REV CAJA EXPULSORA

CDF

1.00

1.50 1.00

y = 1.0499x - 7.482

y = 3.512x - 24.581

0.50

0.50

0.00

0.00

-0.50 0.0 -1.00

2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

Ln(t)

-0.50

6.5

6.6

6.7

6.8

-2.50

7.0

7.1

7.2

7.3

Ln(t)

-1.00

-1.50 -2.00

6.9

-1.50 -2.00

96

1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 0.0 -1.00 -1.50 -2.00 -2.50 -3.00

DISTRIBUCION DE WEIBULL - DISCO SUCCION y = 1.7417x - 11.664

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

10.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 8x6 N°01 DE RELAVES DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 141.06 4.9492 2 317.00 5.7589 3 365.42 5.9010 4 435.18 6.0758 5 522.28 6.2582 6 900.40 6.8028 7 992.00 6.8997 8 1867.72 7.5325

RANGO MEDIO F(t) 0.0833 0.2024 0.3214 0.4405 0.5595 0.6786 0.7976 0.9167

DISTRIBUCION DE WEIBULL - PLATO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.4417 -1.4867 -0.9474 -0.5436 -0.1986 0.1266 0.4685 0.9102

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 141.06 4.9492 2 240.00 5.4806 3 251.00 5.5255 4 282.28 5.6429 5 305.00 5.7203 6 317.00 5.7589 7 338.00 5.8230 8 344.00 5.8406 9 365.42 5.9010 10 379.00 5.9375 11 422.06 6.0451 12 435.18 6.0758 13 449.58 6.1083 14 478.34 6.1703 15 494.51 6.2036 16 923.63 6.8283 17 992.00 6.8997

RANGO MEDIO F(t) 0.0402 0.0977 0.1552 0.2126 0.2701 0.3276 0.3851 0.4425 0.5000 0.5575 0.6149 0.6724 0.7299 0.7874 0.8448 0.9023 0.9598

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.1927 -2.2749 -1.7801 -1.4310 -1.1556 -0.9241 -0.7211 -0.5373 -0.3665 -0.2043 -0.0467 0.1098 0.2692 0.4371 0.6223 0.8441 1.1673

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.3389 777.42 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.3477 476.29 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.3389 8.9117

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.3477 14.476

CDF 1.50 1.00 0.50 0.00 -0.50 0.0 -1.00 -1.50 -2.00 -2.50 -3.00

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

DISTRIBUCION DE WEIBULL - PLATO SUCCION

2.00

y = 1.3389x - 8.9117

y = 2.3477x - 14.476

1.00 0.00

2.0

4.0

6.0

8.0

-1.00

Ln(t)

-2.00 -3.00 -4.00

97

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

11.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA 8x6 N°02 DE RELAVES DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 150.00 5.0106 2 150.97 5.0171 3 154.14 5.0379 4 217.29 5.3812 5 219.03 5.3892 6 263.00 5.5722 7 357.00 5.8777 8 437.95 6.0821 9 853.95 6.7499 10 1230.76 7.1154

RANGO MEDIO F(t) 0.0673 0.1635 0.2596 0.3558 0.4519 0.5481 0.6442 0.7404 0.8365 0.9327

DISTRIBUCION DE WEIBULL - PLATO SUCCION

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.6638 -1.7233 -1.2020 -0.8217 -0.5086 -0.2304 0.0329 0.2990 0.5940 0.9927

ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 100.00 4.6052 2 116.69 4.7595 3 121.00 4.7958 4 124.00 4.8203 5 142.00 4.9558 6 150.00 5.0106 7 150.97 5.0171 8 154.14 5.0379 9 173.19 5.1544 10 192.02 5.2576 11 206.95 5.3325 12 216.00 5.3753 13 219.03 5.3892 14 231.00 5.4424 15 255.53 5.5433 16 330.00 5.7991 17 357.73 5.8798 18 358.52 5.8820 19 369.00 5.9108 20 680.22 6.5224

RANGO MEDIO F(t) 0.0343 0.0833 0.1324 0.1814 0.2304 0.2794 0.3284 0.3775 0.4265 0.4755 0.5245 0.5735 0.6225 0.6716 0.7206 0.7696 0.8186 0.8676 0.9167 0.9657

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.3401 451.98 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 2.2239 262.30 vida estimada del componente

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.3401 8.1929

PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 2.2239 12.386

CDF

CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - IMPULSOR

2.00

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -3.3548 -2.4417 -1.9521 -1.6088 -1.3399 -1.1157 -0.9210 -0.7467 -0.5871 -0.4381 -0.2965 -0.1599 -0.0260 0.1074 0.2430 0.3839 0.5349 0.7042 0.9102 1.2156

DISTRIBUCION DE WEIBULL - PLATO SUCCION

3.00

y = 1.3401x - 8.1929

1.00

y = 2.2239x - 12.386

2.00 1.00

0.00 0.0 -1.00

2.0

4.0

6.0

0.00

8.0

-1.00

Ln(t)

-2.00 -2.00

-3.00

-3.00

-4.00

98

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

Ln(t)

12.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA PERISTALTICA BREDEL DE ZINC N°01 DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANGUERA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 337.00 5.8201 2 646.00 6.4708 3 1200.00 7.0901 4 1368.00 7.2211 5 1401.00 7.2449 6 1440.00 7.2724 7 1488.00 7.3052 8 1632.00 7.3976 9 1632.00 7.3976 10 1710.00 7.4442

RANGO MEDIO F(t) 0.0673 0.1635 0.2596 0.3558 0.4519 0.5481 0.6442 0.7404 0.8365 0.9327

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.6638 -1.7233 -1.2020 -0.8217 -0.5086 -0.2304 0.0329 0.2990 0.5940 0.9927

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 1.9502 1532.46 vida estimada del componente PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 1.9502 14.304 CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANGUERA

2.00 1.00

y = 1.9502x - 14.304

0.00 -1.00

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

Ln(t)

-2.00 -3.00 -4.00

99

13.- ANALISIS DE DISTRIBUCION DE WEIBULL BOMBA PERISTALTICA BREDEL DE PLOMO N°02 DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANGUERA ITEM TIEMPO (T) X = LN (T) 1 1320.00 7.1854 2 1452.00 7.2807 3 1560.00 7.3524 4 1584.00 7.3677 5 1601.00 7.3784 6 1665.00 7.4176

RANGO MEDIO F(t) 0.1094 0.2656 0.4219 0.5781 0.7344 0.8906

Y=Ln(Ln(1/(1-F(t))) -2.1556 -1.1753 -0.6015 -0.1473 0.2819 0.7943

PARAMETROS DE LA DISTRIBUCION DE WEIBULL 12.328 1589.26 vida estimada del componente PARAMETROS DE LA RECTA EN GRAFICO DE WEIBULL 12.328 90.87 CDF

DISTRIBUCION DE WEIBULL - MANGUERA

1.00

y = 12.328x - 90.87

0.50 0.00 -0.50

7.2

7.2

7.3

7.3

7.4

7.4

7.5

Ln(t)

-1.00

-1.50 -2.00 -2.50

100

14.1- PROMEDIO DE CONSUMO PARA CELDAS DE FLOTACION PLOMO Código

AGITAIR 48 ROUGHER Nº1

UMB Cant

2000011386 2000010470 2000017021 2000000552 2000010001 2000010677 2000012657 2000001522 2000001523

ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

Código

AGITAIR 48 ROUGHER Nº2

2000011386 2000010470 2000017021 2000000552 2000010001 2000010677 2000012657 2000001522 2000001523

ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

UN UN UN UN UN UN UN UN UN

2 0 0 2 2 1 4 1 1

UMB Cant

101

UN UN UN UN UN UN UN UN UN

2 0 0 2 2 1 4 1 1

FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 6 4320 6 4320 3 2160 3 2160 FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 6 4320 6 4320 3 2160 3 2160

14.2- PROMEDIO DE CONSUMO PARA CELDAS DE FLOTACION PLOMO Código

AGITAIR 48 SCAVENGER

UMB Cant

2000011386 ANILLO DE JUNTA /IMPULSOR-EJE AGITAIR 48 2000010470 EJE INFERIOR PARA CELDA AGITAIR 48 2000017021 EJE SUPERIOR CELDA AGITAIR 48 2000000552 ESTABILIZADOR 43 X 43 X 8 1/2" ENJEBADO 2000010001 IMPULSOR E16 PATAS AGITAIR 48 2000010677 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS 2000012657 SOPORTE CAUCHO A36/ P ESTABILIZ AGITAIR 2000001522 RODAJE CONICO 30213A CELDAS AGITAIR 48 2000001523 RODAJE CONICO 31312A CELDAS AGITAIR 48

Código 2000015280 2000000589 2000000587 2000015283 2000015279 2000010675 2000011824

SUB A-24 COMESA PLOMO

UN UN UN UN UN UN UN UN UN

2 0 0 2 2 1 4 1 1

UMB Cant

IMPULSOR CELDA SUB A24 COMESA NP151330 RODAMIENTO SKF N° 1313 RODAMIENTO SKF N° 1217-K EJE ARBOL AGITAC. SUB A24 COMESA 1513-20 DIFUSOR CELDA SUB A24 COMESA NP 151331 FORRO DE PISO SUB A-24N/P 30 X 04 PZAS FUNDA DEL EJE COD. 1184-216

102

FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 3 2160 6 4320 6 4320 3 2160 3 2160 FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas)

JGO

1

6

4320

JGO JGO JGO

1 1 1

6 6 9

4320 4320 6480

JGO

1

6

4320

JGO JGO

1 1

9 9

6480 6480

14.3- PROMEDIO DE CONSUMO PARA CELDAS DE FLOTACION PLOMO Código

SUB A-24 MAQ Y MONT PLOMO

2000000037 2000000589 2000000587 2000011655 2000010674 2000010675 2000011824

IMPULSOR EMBRIADO SUB A- 24 N/P 26 RODAMIENTO SKF N° 1313 RODAMIENTO SKF N° 1217-K EJE DE MECANISMO NP° 21 SUB A-24 DIFUSOR SUB A-24 N/P 25 FORRO DE PISO SUB A-24N/P 30 X 04 PZAS FUNDA DEL EJE COD. 1184-216

103

UMB Cant JGO JGO JGO JGO JGO

JGO JGO

1 1 1 1 1 1 1

FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 6 4320 6 4320 6 4320 9 6480 6 4320 6 4320 6 4320

15- PROMEDIO DE CONSUMO PARA CELDAS DE FLOTACION ZINC Código

SUB A-30 LIMPIEZA DE ZINC

UMB Cant

2000000117 2000000593 1000002720 2000014301 2000010676 2000010677

IMPULSOR EMBRIDADO SUB A- 30 N/P 29 RODAMIENTO SKF N° 6216 RODAMINENTO 6316 ZZR EJE D/ARBOL DE SUB-A30 MYMSA DIFUSOR SUB A-30 N/P 28 FORRO DE PISO SUB A-30N/P 30 X 04 PZAS

Código

OK - 8 FLOTACION ZINC

JGO JGO JGO JGO JGO JGO

1 1 1 1 1 1

UMB Cant

2000011111 RODAJE SUP. 23120 KW DIN623,625 FF.2123 JGO 2000011112 RODAJE INF.23122 KW DIN623,625 FF.2134 JGO 2000000577 UPPER SHAFT BC-10 (OK-8) - FR.BC-10 JGO 2000000583 LOWER SHAFT SHB-010 (OK-8) FR.855587-3 JGO JGO 2000000580 ROTOR OK-8 (650) FP.754301-1 2000000581 ESTATOR OK-8 (DOBLE ANILLO) FP. 754305-M JGO FASTENING PLATE 650FR.754610-650 JGO 2000011788 P/ROTOR

104

1 1 1 1 1 1 1

FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 3 2160 3 2160 3 2160 6 4320 3 2160 6 4320 FRECUENCIA MP FRECUENCIA MP (meses) (horas) 9 6480 9 6480 12 8640 12 8640 6 4320 6 4320 3

2160

16.- ANALISIS DE VIDA UTIL DE FORROS PARA MOLINO DENVER 7'X7'

MOLINO DENVER 7'X7' Parte

Material Texto breve de material 2000011150 FORRO CAUCHO ALIM Y DES (JGOX16) 2000012186 LIFTER ALIM Y DES MOL 7'X7' (JGO X 16) CARGA 2000012189 ANILLO CENTR ALIM Y DES (JGO X 2) 2000012190 ANILLO PERIF ALIM Y DES MOL 7X7 (JGOX16) CILINDRO FORROS CILINDRO 2000011150 FORRO CAUCHO ALIM Y DES (JGOX16) 2000012186 LIFTER ALIM Y DES MOL 7'X7' (JGO X 16) DESCARGA 2000012189 ANILLO CENTR ALIM Y DES (JGO X 2) 2000012190 ANILLO PERIF ALIM Y DES MOL 7X7 (JGOX16)

FRECUENCIA DE CAMBIO EN MESES UMB Cant JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1

105

1er 13 6 24 24 12 13 6 24 24

2do 11 7 6 12 11 7 15 6

3er -

4to 5

12 15 5 -

5to 6

-

6to 6

6

6 -

6 -

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas)

9 -

12 6 24 24 12 12 6 24 24

8640 4320 17280 17280 8640 8640 4320 17280 17280

17.- ANALISIS DE VIDA UTIL DE FORROS PARA MOLINO COMESA 8'X10'

MOLINO COMESA 8'X10' Parte

Material Texto breve de material 2000011483 FORRO CAUCHO P/TAPA ALM. 8X10(JGOX16) 2000012183 ANILLO CENTRAL ALIM.COMESA 8X10 JGOX02 CARGA 2000012185 ANILLO PERIFERICO L/CARGA 8X10 (JGOX8) 2000013181 LIFTER BAR TAPA ALIMENTAC.COMESA CILINDRO FORROS CILINDRO 2000011484 FORRO CAUCHO P/TAPA DESC.8X10 (JGOX16) 2000012184 ANILLO CENTRAL DESC. 8X10 JGOX02 DESCARGA 2000012211 ANILLO PERIFERICO L/DESC.8X10 JGOX08 2000013182 LIFTER BAR TAPA DESCARG.COMES8X10 JGOX2

FRECUENCIA DE CAMBIO EN MESES UMB Cant JGO 1 JGO 1 JGO 1 UN 16 JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 UN 16

106

1er 10 17 14 2 9 14 17 14 5

2do 14 8 8 10 17 17 8

3er 17 12 3 16 3 3

4to -

5to 6 9

6

6 -

6to -

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas) 12 15 12 6 9 15 15 15 6

8640 10800 8640 4320 6480 10800 10800 10800 4320

18.- ANALISIS DE VIDA UTIL DE FORROS PARA HARDINGE 8'X3'

MOLINO HARDINGE 8'X3' Parte

Material Texto breve de material 2000000816 FORRO DEL CILINDRO TIPO A - AMC-28 CARGA 2000000817 FORRO DEL CILINDRO TIPO B - AMC-28 CILINDRO FORROS CILINDRO 2000000819 FORRO DEL CILINDRO TIPO D - AMC-28 DESCARGA 2000000820 FORRO DEL CILINDRO TIPO E - AMC-28 2000000822 FORRO DEL CILINDRO TIPO F - AMC-28

FRECUENCIA DE CAMBIO EN MESES UMB Cant UN 12 UN 20 JGO 1 UN 20 UN 16 UN 12

107

1er 11 17 13 16 16 40

2do 33 27 13 11 26 -

3er 12 15 -

4to -

5to -

6to -

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas) 30 24 12 15 24 39

21600 17280 8640 10800 17280 28080

19.- ANALISIS DE VIDA UTIL DE FORROS PARA MOLINO LIBERTAD 6'X8'

MOLINO LIBERTAD 6'X8' Parte CARGA CILINDRO DESCARGA

FRECUENCIA DE CAMBIO EN MESES

Material Texto breve de material 2000014654 HEAD PLATES TAPA CAUCHO MOLINO 6x8 2000014655 LIFTER BARS TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 2000014656 ANILLO CENTRAL TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 2000014657 ANILLO PERIFERICO TAPA CAUCHO MOLINO 6X8

UMB Cant JGO 1 JGO 1 JGO 1 JGO 1 FORROS CILINDRO JGO 1 2000014654 HEAD PLATES TAPA CAUCHO MOLINO 6x8 JGO 1 2000014655 LIFTER BARS TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 JGO 1 2000014656 ANILLO CENTRAL TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 JGO 1 2000014657 ANILLO PERIFERICO TAPA CAUCHO MOLINO 6X8 JGO 1

108

1er

16

2do 27 -

3er -

4to -

5to -

6to -

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas) 12 12 12 12 24 12 12 12 12

8640 8640 8640 8640 17280 8640 8640 8640 8640

20.- ANALISIS DE VIDA UTIL DE FORROS PARA MOLINO MAGENSA 6'X6'

MOLINO MAGENSA 6'X6' Parte

Material Texto breve de material 2000015488 HEAD PLATE 140-S NP. P-2016, MAGENSA 2000013649 LIFTER BAR 140-110 FLS L=440 REIN P-1529 CARGA 2000015489 CENTRE RING ALIM. NP. P-4026A, MAGENSA 2000015491 FILLING SEGMENT 110/135 L=1320 NP.4025B CILINDRO FORROS DE CILINDRO 2000015488 HEAD PLATE 140-S NP. P-2016, MAGENSA 2000013649 LIFTER BAR 140-110 FLS L=440 REIN P-1529 DESCARGA 2000015490 CENTRE RING DESC. NP. P-4442, MAGENSA 2000015491 FILLING SEGMENT 110/135 L=1320 NP.4025B

FRECUENCIA DE CAMBIO EN MESES UMB Cant UN 16 UN 16 JGO 1 UN 5 JGO 1 UN 16 UN 16 JGO 1 UN 5

´

109

1er 21

21 21

2do -

3er -

4to -

5to -

6to -

FRECUENCIA FRECUENCIA MP (meses) MP (horas) 36 21 36 36 21 36 21 36 36

25920 15120 25920 25920 15120 25920 15120 25920 25920

PLANOS EQUIPOS PRINCIPALES

110

1. Molino de bolas Denver 7x7

111

2.- Chancadora Cónica Sandvik CH-430

112

3.- Bomba Warman MCC125

113