Reactivos De Pag

REACTIVOS DE FLOTACIÓN • Los colectores y espumantes se emplean generalmente en cantidades del orden de 0,5 a 1000 g/ton. Químicamente son clasificados como surfactantes, es decir, molécula de carácter doble, consistiendo de un grupo polar y un grupo no polar. El grupo polar posee un momento de dipolo permanente y representa la parte hidrofílica de la molécula, mientras que, el grupo no polar no posee dipolo permanente y representa la parte hidrofóbica de la molécula. • Los modificadores son empleados en cantidades que generalmente varían entre 20 a 1000 g/ton.

SURFACTANTES : COLECTORES Y ESPUMANTES • Los surfactantes tienen dos papeles fundamentales en la flotación. Primero, se adsorben en la interfase sólido/líquido tornando hidrofóbica la superficie de los minerales, actuando como colectores. Segundo, influyen en la cinética de la adhesión burbuja/mineral, actuando como espumantes. • Los surfactantes más importantes en flotación son : • 1. Tio-compuestos, que actúan como colectores de súlfuros metálicos. • 2. Compuestos ionizables no-tio, que pueden actuar como colectores o espumantes y se utilizan en la flotación de minerales no súlfuros. • 3. Compuestos no iónicos, que actúan principalmente como espumantes.

BURBUJA DE AIRE Y PARTÍCULAS DE CALCOPIRITA

COLECTOR Y ESPUMANTE

TIO-COMPUESTOS • El grupo polar de los tio-compuestos contiene átomos de azufre no ligados al oxígeno. Los grupos no polares de los reactivos tio-compuestos son generalmente radicales de hidrocarburos (cadena hidrocarburada) de cadena corta. • Entre los colectores del tipo tio-compuestos sobresalen los xantatos por ser de uso muy generalizado en la flotación de súlfuros. Algunos de estos xantatos son : • Etil xantato de sodio, etil xantato de potásio, isopropil xantato de sodio, butil xantato de sodio, amil xantato de sodio, etc. • Los tio-compuestos utilizados en flotación son : xantatos, ditiofosfatos, ditiocarbamatos, mercaptanos, mercaptobenzotiazol.

ESTRUCTURA MOLECULAR DEL AMIL XANTATO DE POTASIO

COMPUESTOS IONIZABLES NO-TIO • Los más importantes en flotación son los siguientes : • 1. Carboxilatos : ácido (R-COOH) y sus sales de sodio y potásio. • 2. Sulfatos de alquil : R − O − SO3− M + • 3. Sulfonato de alquil : R − SO3− M + • 4. Fosfatos de alquil : mono alquil y di-alquil. • 5. Aminas : RNH 2 , usadas en las siguientes formas : • Sales de aminas no-substituidas, sal de amina primaria, sal de amina secundaria, sal de amina terciaria, sales de amina substituida. • Entre los compuestos hidrolizables, indicados arriba, solamente aquellos con radical de 6 a 20 carbonos son usados en flotación.

COMPUESTOS NO-IÓNICOS • • • •

Los más importantes son : 1. Alcoholes : R-OH. 2. Eteres. 3. Derivados polioxietilénicos de alcoholes, ácidos carboxílicos, aminas. • 4. Derivados polioxipropilénicos de alcoholes y grupos surfactantes. • Los espumantes comerciales más importantes son los siguientes : aceite de pino, ácido cresílico, alcoholes del tipo ROH (metil isobutil, carbonil, 2 etil hexanol,poliglicoles).

AGENTES MODIFICADORES : ACTIVADORES Y DEPRESORES • AGENTES ACTIVADORES • Sulfato de cobre : Activador en la flotación de esfalerita. • Nitrato o acetato de plomo : Activador de estibnita y para reactivar súlfuro de cobre depresado con cianuro. También son activadores de silicatos y carbonatos. • Súlfuro de sodio : Activador de minerales oxidados. • Súlfuro de hidrógeno : Para precipitar cobre en solución y permitir su recuperación

AGENTES DEPRESORES • •

• • • •

Algunos agentes depresores son los siguientes : Cianuro de sodio : Es un fuerte depresor de pirita, pirrotita, marcasita y arsenopirita.Tiene un menor efecto depresor en calcopirita, enargita, bornita, y en la mayoría de los minerales sulfuros, con la posible excepción de galena. Cal : Es usada para depresar la pirita, así como otros sulfuros de hierro, galena y algunos minerales de cobre. Sulfato de cinc : Se usa en conjunto con cianuro, o solo, para la depresión de esfalerita, mientras se flota plomo y minerales de cobre. Permanganatos : Se usa para la depresión selectiva de pirrotita y arsenopirita en la presencia de pirita. Ferrocianuro : Empleado en la depresión de sulfuros de cobre, en la separación cobre/molibdeno.

FLOTACIÓN DE SÚLFUROS Y NO SÚLFUROS • INTRODUCCIÓN • En los textos de flotación de minerales se presenta generalmente una separación nítida entre súlfuros y no súlfuros. • Esa división se basa principalmente en el tipo de reactivo empleado como colector. • Los súlfuros son colectados por tio-compuestos, incapaces de formar micelas, con ningún poder espumante, de cadena carbónica relativamente corta. • Los no súlfuros son colectados por compuestos ionizables no-tio, capaces de agregarse bajo la forma de micelas, varios de ellos con poder espumante y de cadena carbónica bastante más larga que la de los tiocompuestos.

ADSORCIÓN

• La flotación es un proceso que involucra el estudio de las propiedades de las interfases. Una de las formas de caracterizar una interfase es por la medida de la adsorción. • La adsorción puede definirse como la concentración de una entidad química (iones y moléculas) en una interfase. • La adsorción generalmente se expresa en moles o moléculas de adsorbido por área de interfase. • Es un fenómeno espontáneo y exotérmico. • Es común la clasificación de la adsorción, con base en la naturaleza de la interacción adsorbido/adsorbente, en adsorción física (fisisorción) y adsorción química (quimisorción).

ADSORCIÓN FÍSICA Y ADSORCIÓN QUÍMICA • ADSORCIÓN FÍSICA • La adsorción física es resultante de interacciones químicas secundarias o residuales (tipo Van der Waals), caracterizándose por un bajo calor de interacción, ninguna o casi ninguna acción de selección entre el adsorbente y el adsorbido, siendo posible la formación de multicapas. • ADSORCIÓN QUÍMICA • La adsorción química se debe a interacciones químicas primarias (por ejemplo, covalentes) entre el adsorbente y el adsorbido. Existe selectividad, formándose compuestos de superficie. Apenas una camada puede ser adsorbida.

ADSORCIÓN ESPECÍFICA Y ADSORCIÓN NO ESPECÍFICA • ADSORCIÓN NO ESPECÍFICA • Ocurre como respuesta a la atracción puramente electrostática. Es rápida, y rápidamente reversible, no pudiendo revertir el signo de la carga original del adsorbente. • ADSORCIÓN ESPECÍFICA • La contribución electrostática puede ser irrelevante y especies adsorbidas específicamente pueden aumentar, reducir, anular o revertir la carga original del adsorbente. Es relativamente lenta e irreversible.

ENERGÍA LIBRE DE ADSORCIÓN • La energía libre de adsorción corresponde a la suma de un número de fuerzas que contribuyen (interacciones electrostáticas, químicas, etc.).

ΔG = ΔG + ΔG o ads

o elec

+ ΔG + ΔG + ΔG + ΔG

o chem

o c−c

o c−s

o H

o H2O

DOBLE CAPA ELÉCTRICA • Los fenómenos de adsorción en la interfase mineral/agua son controlados en la mayoría de los casos por la doble capa eléctrica. • DEFINICIÓN • La carga eléctrica de los sólidos presentes en una pulpa acuosa atrae una “atmósfera” de iones de carga contraria, parte de la atmósfera es difusa. La carga de superficie, en conjunto con la capa difusa, constituye la doble capa eléctrica. • ZONAS DE LA DOBLE CAPA ELÉCTRICA • En la doble capa eléctrica se distinguen las siguientes zonas : la carga superficial, la capa de Stern (constituida por los iones en la fase acuosa próxima a la superficie) y la fase líquida.

MODELOS DE LA DOBLE CAPA ELÉCTRICA • 1. MODELO SIMPLE CON DOS ZONAS DE CARGA. • En el modelo más simple de la doble capa eléctrica, existen apenas dos zonas de carga, la carga de superficie y la capa de Gouy. Este modelo es aproximadamente válido si el enlace de adsorción es puramente electrostático, o sea, en la ausencia de cualquier enlace químico primario. Los iones contrarios de la capa de Gouy están plenamente hidratados y no se aproximan a la superficie más que sus radios de hidratación.

MODELO SIMPLE DE LA DOBLE CAPA ELÉCTRICA

MODELOS DE LA DOBLE CAPA ELÉCTRICA • 2. MODELOS CON TRES ZONAS DE CARGA • Si ocurre adsorción específica, la doble capa eléctrica se considera formada por tres zonas de carga. Las tres zonas de carga son : la carga superficial, la carga específicamente adsorbida y la carga de la capa de Gouy. Los iones adsorbidos específicamente se aproximan más a la superficie que aquellos no específicamente adsorbidos. • También podría ocurrir la situación de adsorción super-equivalente, cuando los iones específicamente adsorbidos revierten la carga original.

IONES DETERMINANTES DE POTENCIAL • Generalmente, un conjunto de iones pueden ser identificados como determinantes de potencial, los primeros responsables por la carga superficial. Estos iones se denominan iones determinantes de potencial. • Existe una concentración particular de estos iones para la cual la carga de superficie es nula.

IONES DETERMINANTES DE POTENCIAL •

1. En el caso de sólidos iónicos, tales como, BaSO4, CaF2, AgI y Ag2S, los iones de la red son considerados como iones determinantes de potencial. Así, en el caso del AgI, los iones determinantes de potencial son Ag+ e I-. • 2. En el caso de los minerales tipo óxidos, los iones determinantes de potencial son H+ y OH-. • 3. Para sólidos, del tipo “salt type”, tales como, calcita, CaCO3, los iones determinantes de potencial son Ca2+ y CO3=, y también H+, OH- y HCO3-. • 4. En el caso de los minerales tipo silicatos, tales como arcillas y las micas, los cuales tienen estructuras de capas, son cargados negativamente en la mayoría de las condiciones naturales, debido a la substitución de Al3+ por Si4+ en la silica tetrahedra, o, Mg2+ por Al3+ en la capa octahedral de la red del cristal. + − Ag, I

POTENCIAL ZETA Y PUNTO ISOELÉCTRICO • Cuando las partículas de una pulpa se desplazan en relación al fluido, surge un plano en el cual la doble capa eléctrica se parte, el plano de cizallamiento. Este desplazamiento diferencial de las partes de la doble capa eléctrica origina un potencial eléctrico llamado potencial zeta o potencial electrocinético, el cual puede ser medido por diferentes metodos. • El punto donde el potencial zeta se anula se denomina punto isoeléctrico, PIE.

PUNTO DE CARGA CERO • Existe un conjunto de iones directamente relacionados con la composición de los sólidos, que determinan el potencial de una especie dada. El punto de carga cero, PZC (“point of zero charge”) se define como el logaritmo negativo de la actividad de uno de los iones determinantes de potencial correspondiente a la carga real de superficie nula.

PUNTOS DE CARGA CERO DE VARIOS ÓXIDOS ÓXIDO

PZC (pH)

SiO2, silice gel

1-2

SiO2, cuarzo-alfa

2-3

SnO2, casiterita

4,5

ZrO2, zircón

4

TiO2, rutilo

5,8-6,7

Fe2O3, hematita natural

4,8-6,7

Fe2O3, hematita sintética

8,6

FeOOH, goetita

6,8

Al2O3, corindón

9,1

MgO, magnesita

12

EFECTOS DE LA DOBLE CAPA ELÉCTRICA EN EL PROCESO DE FLOTACIÓN • La doble capa eléctrica puede afectar al proceso de flotación de diferentes formas : • El signo y la magnitud de la carga superficial controla la adsorción de los agentes de flotación adsorbidos físicamente. • Una alta carga superficial puede inhibir la quimisorción de colectores que se adsorben químicamente. • El efecto de la lamas (“slime coating”) es determinado por la interacción de la doble capa eléctrica. • La floculación, coagulación y dispersión de suspensiones minerales es controlada por la doble capa eléctrica.

FLOTACIÓN DE NO-SÚLFUROS • INTRODUCCIÓN • Los oxi-minerales constituye un universo mucho más amplio y diverso que los minerales sulfurados. • Las diferencias de composición química, estructura cristaloquímica y solubilidad en agua, están entre los aspectos con mayor grado de diversidad entre los minerales oxidados. • También la gran variedad de colectores aniónicos y catiónicos, usados en la flotación de estos minerales, con grandes diferencias de propiedades químicas, presenta complejidad bastante mayor que la de los tiocompuestos usados en la flotación de súlfuros.

FLOTACIÓN DE NO-SÚLFUROS • Se han propuesto algunas teorías para explicar los mecanismos de adsorción de colectores (catiónicos o aniónicos) en superfícies de minerales no-súlfuros (óxidos, silicatos, carbonatos, fosfatos, nitratos, sulfatos, y otros). • De entre estas teorías se destacan : • Teoría de la adsorción iónica o de la formación de hemi-micelas. • Teoría de la solubilidad. • Teoría de la formación de complejos ionomoleculares.

TEORÍA DE LA ADSORCIÓN IÓNICA O DE LA FORMACIÓN DE HEMI-MICELAS • Esta teoría se debe a Gaudin y Fuerstenau y en ella se admite que los colectores son adsorbidos de acuerdo con dos mecanismos principales : • 1. Interacción electrostática de iones colectores y la superficie del mineral de acuerdo con la teoría de la doble capa eléctrica. • 2. Asociación de las cadenas hidrocarburadas de los iones colectores por fuerzas laterales de Van de Waals, formando hemi-micelas. • Parecen seguir este mecanismo diversos sistemas colector catiónico/óxidos y silicatos, también los colectores aniónicos, especialmente aquellos de cadena más corta (hasta 12 carbonos), pueden ser adsorbidos de acuerdo con los mecanismos de la teoría de adsorción iónica.

ADSORCIÓN FÍSICA DE COLECTORES EN ÓXIDOS

FLOTACIÓN DE ÓXIDOS

TEORÍA DE LA SOLUBILIDAD • Esta teoría fue sugerida por Taggart et al. • Esta teoría asume que la adsorción de colectores en los minerales se debe a enlaces químicos que siguen las leyes que gobiernan la precipitación de substancias de baja solubilidad. • Muchos ejemplos muestran una estrecha relación entre la solubilidad de los complejos metal/colector, la adsorción de colectores y la flotación.

TEORÍA DE LA FORMACIÓN DE COMPLEJOS IONOMOLECULARES • La teoría de formación de complejos ionomoleculares admite la adsorción de moléculas e iones de un mismo colector. • La formación de estos complejos fue considerada como el principal mecanismo responsable en la adsorción de colectores en algunos óxidos y silicatos.

TEORÍA ELECTROQUÍMICA DE FLOTACIÓN DE SÚLFUROS •

•

La teoría electroquímica para la flotación de súlfuros, que explica el rol del oxígeno disuelto y consecuentemente el rol de las condiciones redox de la solución, tiene respaldo experimental. La mayoría de los colectores tiólicos son capaces de quimisorberse sobre minerales sulfurados a través de la formación de enlaces covalentes con los iones metálicos de la red cristalina del mineral. Sin embargo, esta forma de adsorción entrega poca hidrofobicidad. El recubrimiento de colector adquiere fuerte hidrofobicidad en el momento en que se dan las condiciones electroquímicas para que se forme un dímero neutro del colector (por ejemplo, dixantógeno). La superficie mineral no es pasiva, sino que por el contrario participa como un electrocatalizador para ambas reacciones, es decir, la oxidación de los iones de colector y la reducción del oxigeno disuelto.

FLOTACIÓN DE SÚLFUROS • TEORÍA ELECTROQUÍMICA. • OXIDACIÓN DE XANTATO A DIXANTÓGENO O A XANTATO METÁLICO (reacción anódica). • REDUCCIÓN DEL OXÍGENO (reacción catódica).

TEORÍA ELECTROQUÍMICA DE LA FLOTACIÓN DE SÚLFUROS •

Así, para el caso de los xantatos, las reacciones involucradas serían :

•

Reacción anódica:

2 X − → X 2 + 2e − 1 O2 + 2 H + + 2 e − → H 2 O 2 1 − 2 X + O2 + 2 H + → X 2 + H 2 O 2

•

Reacción catódica :

•

Reacción global :

•

Esta reacción en solución es lenta, pero es catalizada por la presencia de minerales sulfurados.

TEORÍA ELECTROQUÍMICA DE LA FLOTACIÓN DE SÚLFUROS • Para un súlfuro de un metal divalente en que ocurra quimisorción hay otra posible reacción de oxidación : • Reacción anódica : MS + 2 X − → MX 2 + S o + 2e − • Reacción catódica : 1 O + 2 H + + 2e − → H O 2 2 2

• Reacción global :

1 MS + 2 X − + O2 + 2 H + → MX 2 + S o + H 2O 2

• Este tipo de recubrimiento también podría llegar a ser hidrofóbico debido al azufre elemental.

FLOTACIÓN DE GALENA CON XANTATO

POTENCIAL ZETA DE GALENA EN AUSENCIA Y PRESENCIA DE XANTATO

DISEÑO DE CIRCUITOS DE FLOTACIÓN • INTRODUCCIÓN • La proyección de los resultados de flotación desde el laboratorio a escala industrial pasando por planta piloto, constituye un problema primordial tanto en el diseño de nuevas instalaciones como en la optimización de plantas concentradoras existentes. • Comúnmente se utiliza el escalamiento de datos de flotación empleando correlaciones empíricas. • Finalmente, y para fines de control metalúrgico, en las plantas concentradoras normalmente se dispone de uno o más ensayos estándar de laboratorio, cuyos resultados permiten detectar variaciones en el proceso y/o determinar la conveniencia de efectuar cambios operacionales en la planta.

PRUEBAS DE FLOTACIÓN • Las pruebas de flotación se pueden dividir en tres tipos : • Pruebas batch de laboratorio. • Pruebas de ciclo (“Locked Cycle Flotation Tests”). • Test continuos y de planta piloto.

PRUEBAS BATCH DE LABORATORIO • Se realizan en celdas de flotación de laboratorio de capacidad nominal de 50 a 2000 gramos. • Las variables más típicas que se estudian en laboratorio son las siguientes : • Tipo de reactivos (colector, espumante, modificadores, etc.) • Dosis de reactivos. • Densidad de pulpa. • pH. • Tipo de agua. • Aireación y acondicionamiento. • Temperatura.

PRUEBAS DE CICLO • Un test de ciclo es un experimento de etapas múltiples diseñado para medir el efecto de los materiales circulantes. En estos tests se pretende simular en forma experimental a través de pruebas de flotación batch, el comportamiento que tendría una planta de flotación continua. • Un test simple típico puede tener tres etapas en cada ciclo, una molienda, una flotación rougher y una flotación cleaner, en cada etapa se introducen reactivos y las colas cleaner son recirculadas ya sea a la molienda o a la flotación rougher. • Un test de ciclos requiere de dos o más celdas de flotación. En muchas ocasiones, puede entregar tanta información como una pequeña planta piloto.

TEST CONTINUOS Y DE PLANTA PILOTO • Las razones para correr una planta piloto o test continuos está en confirmar la factibilidad técnica y económica del proceso, sobre bases continuas, y facilitar datos de diseño para la escala industrial. • Además, las operaciones a escala piloto pueden hacerse para obtener una cantidad de producto adecuada para experimentos de procesamiento subsecuentes o para estudio de mercado. Pueden también correrse para demostrar costos de operación y evaluar equipos. • Es recomendable operaciones piloto de flotación con flujos másicos no menores de 200 kg/h, y si es posible, 1 ton/h. Flujos másicos menores producen diversos problemas de operación.

TRABAJO EXPERIMENTAL EN EL DISEÑO DE CIRCUITO DE FLOTACIÓN • • •

•

•

En el trabajo experimental se distinguen 4 etapas : Etapa 1 : Realización de pruebas batch a escala de laboratorio, para determinar y estandarizar condiciones óptimas de trabajo. Etapa 2 : Simulación experimental de circuitos de flotación a nivel de laboratorio, utilizando la técnica de pruebas de ciclo (“Locked Cycle Test”) y las mejores condiciones experimentales determinadas en la etapa anterior. Etapa 3 : Realización de pruebas continuas de flotación a escala piloto, tendientes a verificar, complementar y/o extrapolar los resultados metalúrgicos alcanzados durante las dos etapas previas de laboratorio. Etapa 4 : Realización de campañas experimentales a gran escala, para ajustar en la Planta Industrial misma, las condiciones operacionales óptimas de carácter definitivo.

CINÉTICA DE FLOTACIÓN Y TIEMPO DE FLOTACION • El diseño de un circuito de flotación normalmente se inicia con un conjunto de ensayos batch a escala de laboratorio, donde se evalúa el efecto de las variables típicas de flotación, sobre la recuperación y ley de concentrado (granulometría, formula de reactivos, pH, dilución de la pulpa, etc.). Se seleccionan los niveles óptimos de las variables anteriores y luego se corre un nuevo conjunto de ensayos en el entorno del subóptimo determinado inicialmente (ajuste fino). • Las pruebas finales normalmente se efectúan evaluando la cinética de flotación. • De los diversos factores involucrados en el diseño y operación de un circuito de flotación, el tiempo de residencia es probablemente el más crítico.

CURVAS DE CINÉTICA DE FLOTACIÓN DE UN MINERAL DE COBRE

CRITÉRIOS DE AGAR • • • • • •

•

Agar et al. han analizado la aplicación de los siguientes criterios para determinar el tiempo de residencia óptimo : 1. No agregar al concentrado material de ley menor a la alimentación de la etapa de separación. 2. Maximizar la diferencia en recuperación entre el mineral deseado y la ganga. 3. Maximizar la eficiencia de separación. El criterio 1 es obvio puesto que la flotación es fundamentalmente una etapa de concentración. En el criterio 2 la máxima diferencia en la recuperación de las dos fases que se pretende separar corresponde al tiempo al cual las dos velocidades de flotación se hacen iguales. Con respecto al criterio 3, cuando la eficiencia de separación es máxima, la ley instantánea del concentrado es igual a la ley de alimentación.

APLICACIÓN DE LOS CRITERIOS DE AGAR EN EL DISEÑO DE CIRCUITOS DE FLOTACIÓN • El método de diseño de circuitos convencionales de flotación a escala de laboratorio consistirá, entonces, en realizar una flotación rougher hasta el tiempo óptimo. Si se considera que el relave rougher aún tiene un contenido significativo del elemento valioso, se introduce una etapa scavenger, a la cual se le determina el tiempo óptimo de flotación empleando los criterios de Agar et al. De igual forma se procede con el concentrado rougher normalmente remolido antes de entrar a la etapa cleaner, y con las otras etapas de flotación que pudiese tener el circuito.

SPLIT FACTORS • Uno de los métodos experimentales normalmente usados en la evaluación y diseño de un nuevo circuito de flotación a escala de laboratorio, es la realización de pruebas de ciclos (“Locked Cycle Flotation Tests”), en los cuales se pretende simular experimentalmente y mediante pruebas de flotación batch, el comportamiento de una planta de flotación continua. • Considerando el excesivo trabajo experimental que este tipo de pruebas involucra, resulta altamente atractiva la posibilidad de simular matemáticamente dichos resultados. Un método particular de simulación matemática de pruebas de ciclos es el método de los factores de distribución (“Split Factors”).

EJEMPLO DE DISEÑO DE CIRCUITO DE FLOTACIÓN

DETERMINACIÓN DEL TIEMPO DE MOLIENDA TIEMPO MOLIENDA (min) 7 9 11 13 28,66 24,21 19,98 15,76 50,28 54,50 58,80 62,71

5 32,01 45,99

MALLAS +100 # Tyler -200 # Tyler

15 11,25 66,90

32 30 28 26 24 22 20 18 16 14 12 10

70 65 60 55 50 45 40 5

7

9

11 MINUTOS

13

15

(%) -200# Tyle r

(%) +100# Tyle r

TIEMPO DE MOLIENDA

+100# Tyler -200# Tyler

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL GRADO DE MOLIENDA CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 5, 7, 9, 11, 13, 15 minutos : 66.7

tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 10 minutos : 2 minutos : 11.34 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10.5 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

SF-314 SHELL M.I.B.C. SHELL

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL GRADO DE MOLIENDA TEST Nº

TIEMPO MOLIENDA (min.)

1 2 3 4 5 6

5 7 9 11 13 15

PESO (g)

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

1001.0 1001.7 1002.1 999.8 1000.9 1001.0

1.350 1.355 1.351 1.358 1.350 1.348

13.514 13.573 13.538 13.577 13.512 13.493

PRODUCTOS RELAVE PESO (g) LEY (% Cu)

875.8 873.5 872.5 869.3 870.1 870.0

0.160 0.140 0.127 0.112 0.110 0.109

FINOS

1.401 1.223 1.108 0.974 0.957 0.948

CONCENTRADO PESO (g) LEY (% Cu) FINOS

125.2 128.2 129.6 130.5 130.8 131.0

9.674 9.633 9.591 9.658 9.599 9.576

12.112 12.350 12.430 12.604 12.555 12.545

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL GRADO DE MOLIENDA

(%) RECUPERACIÓN

93 92 91 90

(%) recuperación

89 88 87 46.0

50.0

54.0

58.0 (%) -200# Tyler

62.0

66.0

70.0

RECUP.(% )

89.63 90.99 91.82 92.83 92.92 92.97

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL pH CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 10 minutos : 2 minutos : 11.34 [g/ton] SF-314 SHELL : 9.07 [g/ton] M.I.B.C. SHELL : CaO libre : 7.8 natural, 8.5;9 ; 9.5;10; 10.5; 11; 11.5; y 12 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL pH TEST Nº

pH

7 8 9 10 11 12 13 14 15

7.8 8.5 9 9.5 10 10.5 11 11.5 12

PESO (g)

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

1001.5 1002.9 1002.0 999.6 1000.5 999.8 1002.5 1001.8 1002.1

1.350 1.355 1.351 1.354 1.350 1.358 1.354 1.357 1.349

13.520 13.589 13.537 13.535 13.507 13.577 13.574 13.594 13.518

PESO (g)

PRODUCTOS RELAVE LEY (% Cu)

FINOS

879.2 882.0 873.2 871.9 869.0 869.3 867.1 866.9 868.2

0.151 0.159 0.144 0.125 0.112 0.112 0.110 0.111 0.115

1.328 1.402 1.257 1.090 0.973 0.974 0.954 0.962 0.998

CONCENTRADO PESO (g) LEY (% Cu) FINOS

122.3 120.9 128.8 127.7 131.5 130.5 135.4 134.9 133.9

9.969 10.080 9.534 9.745 9.531 9.658 9.321 9.364 9.350

12.193 12.187 12.280 12.445 12.533 12.604 12.620 12.632 12.520

RECUP.(% )

90.18 89.68 90.71 91.95 92.79 92.83 92.97 92.92 92.61

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL pH

93 92 91 90

(%) recuperación

89 88 87 7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 pH

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DE COLECTORES CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 10 minutos : 2 minutos : 11.34 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

COLECTOR SF-314 SF-323 HOSTAFLOT -LIB HOSTAFLOT -PEB AERO-238 AERO-243 AERO-3501

NOMBRE QUÍMICO Is obutil Metil Tionocarbamato Is obutil Etil Tionocarbamato Diis obutil Ditiofos fato de Sodio Etil Secbutil Ditiofos fato Dis ecbutil Ditiofos fato Diis opropil Ditiofos fato Diis oamil Ditiofos fato de Sodio

M.I.B.C. SHELL

MARCA SHELL SHELL HOECHTS HOECHTS CYANAMID CYANAMID CYANAMID

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL COLECTOR

16 17 18 19 20 21 22

COLECTOR

SF-314 SF-323 H-LIB H-PEB A-243 A-238 A-3501

PESO (g)

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

1000.5 1002.9 1001.9 1002.8 1000.6 999.8 1001.3

1.350 1.354 1.340 1.359 1.350 1.349 1.347

13.507 13.579 13.425 13.628 13.508 13.487 13.488

PESO (g)

PRODUCTOS RELAVE LEY (% Cu)

FINOS

PESO (g)

869.0 866.2 868.5 871.4 875.2 867.1 873.5

0.112 0.093 0.110 0.118 0.125 0.094 0.129

0.973 0.806 0.955 1.028 1.094 0.815 1.127

131.5 136.7 133.4 131.4 125.4 132.7 127.8

CONCENTRADO LEY (% Cu) FINOS

9.531 9.344 9.348 9.589 9.900 9.550 9.672

RECUP.(% )

12.533 12.744 12.470 12.600 12.414 12.672 12.361

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL COLECTOR 96 95 (%) RECUPERACIÓN

TEST Nº

94 93 (%) recuperación 92 91 90 SF-314

SF-323

H-LIB

H-PEB COLECTORES

A-243

A-238

A-3501

92.79 94.07 92.88 92.45 91.90 93.96 91.65

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL CONSUMO DE COLECTOR

CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 10 minutos : 2 minutos : [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

SF-323; A-238 M.I.B.C. SHELL

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL CONSUMO DE COLECTOR TEST Nº 23 24 25 26 27 28 29 30

COLECTORES (grs/ton) 4.54 6.80 9.07 11.34 13.61 15.88 18.14 20.41

(lbs/ton) 0.010 0.015 0.020 0.025 0.030 0.035 0.040 0.045

PESO (g) 1002.5 1001.8 1002.6 1002.8 996.7 1003.2 1002.4 1000.2

CABEZA LEY (% Cu) 1.334 1.348 1.360 1.343 1.354 1.342 1.336 1.360

FINOS 13.373 13.504 13.635 13.468 13.522 13.463 13.392 13.603

PESO (g) 878.8 875.2 872.9 870.1 867.2 866.9 866.0 867.2

PRODUCTOS RELAVE LEY (% Cu) 0.126 0.117 0.102 0.090 0.081 0.079 0.082 0.087

FINOS 1.107 1.024 0.890 0.783 0.702 0.685 0.710 0.754

PESO (g) 123.7 126.6 129.7 132.7 131.5 136.3 136.4 133.0

CONCENTRADO LEY (% Cu) 9.916 9.858 9.827 9.559 9.749 9.375 9.298 9.660

RECUP.(% ) FINOS 12.266 12.480 12.745 12.685 12.820 12.778 12.682 12.848

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL CONSUMO DE COLECTOR 95.0 94.5 94.0 93.5 (%) recuperación

93.0 92.5 92.0 91.5 91.0 90.5 90.0 4.54

6.80

9.06

11.32

13.58

15.84

CONSUMO (grs/ton)

18.10

20.36

22.62

91.72 92.42 93.47 94.19 94.81 94.91 94.70 94.45

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL ESPUMANTE CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos, 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempo acondición colectores

: 10 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

espumante depresor pH paleteo

ESPUMANTE M.I.B.C. ACEITE DE PINO TEB

NOMBRE QUÍMICO Metil Isobutil Carbinol Isobutil Etil Tionocarbamato 1.1.3. Trietoxi Butano

SF-323 A-238 M.I.B.C. SHELL

MARCA SHELL CYANAMID NCP MINING CHEM.

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL ESPUMANTE TEST Nº

ESPUMANTE

31 32 33

M.I.B.C. A. PINO TEB

PESO (g)

CABEZA LEY (% Cu)

FINOS

998.7 1001.8 1002.6

1.354 1.350 1.349

13.522 13.524 13.525

PESO (g)

PRODUCTOS RELAVE LEY (% Cu)

FINOS

867.200 870.100 868.900

0.081 0.091 0.088

0.702 0.792 0.765

CONCENTRADO PESO (g) LEY (% Cu) FINOS

131.5 131.7 133.7

9.749 9.668 9.544

12.820 12.733 12.760

RECUP.(% )

94.81 94.15 94.35

(%) RECUPERACIÓN EN FUNCIÓN DEL ESPUM ANTE 95.0 94.8 (%) recuperación

94.6 94.4 94.2 94.0 93.8 93.6 M.I.B.C.

A. DE PINO

ESPUMANTES

TEB

CINÉTICA DE FLOTACIÓN ROUGHER CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

tiempos acondición colectores

: 1, 3, 6, 10, 16, 20, 25, 30 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] SF-323 6.8 [g/ton] A-238 : 9.07 [g/ton] M.I.B.C. : CaO libre : 10 : C/10 segundos

FLOTACIÓN

espumante depresor pH paleteo

TIEMPO (min) 1 3 6 10 16 20 25 30 Relave Cabeza Calc.

PESOS (grs.) parcial acumulado 49.5 49.5 29.5 79 23.1 102.1 27.8 129.9 22.9 152.8 22.5 175.3 32.3 207.6 27.5 235.1 765.8 1000.9 1000.9

LEYES (% ) CuT parcial acumulado 18.36 18.36 9.71 15.13 2.47 12.27 0.85 9.82 0.38 8.41 0.15 7.35 0.1 6.22 0.09 5.50 0.07 1.35 1.345

FINOS parcial acumulado 9.088 9.088 2.864 11.953 0.571 12.523 0.236 12.760 0.087 12.847 0.034 12.880 0.032 12.913 0.025 12.937 0.528 13.465

(% ) RECUPERACIÓN parcial acumulado 67.49 67.49 21.27 88.76 4.24 93.00 1.75 94.75 0.65 95.40 0.25 95.65 0.24 95.89 0.18 96.08

CINÉTICA DE FLOTACIÓN ROUGHER

( % ) L EY ES ( C u T )

20

100 80

15

60 10 40 5

20

0

0 1

3

6

10

16

20

25

( % ) REC UP ERA C IÓ N

CINÉTICA ROUGHER

ley parcial ley acumulada % recuperación

30

TIEMPO (min.)

RESULTADOS. Tiempo Rougher : Concentrado Rougher : (%) Recuperación :

6.93 11.70 93.41

minutos (%) CuT (%)

CINÉTICA DE FLOTACIÓN CLEANER CONDICIONES DE OPERACIÓN

MOLIENDA muestra tiempo %Sólido FLOTACIÓN ROUGHER tiempo acondición colectores

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7

espumante depresor pH paleteo

: 6.93 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

tiempo

: 1.5 minutos 72% -325# Tyler

SF-323 A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA

FLOTACIÓN CLEANER tiempos pH paleteo

: 10: 20; 50; seg. 1,5; 2; 4; 6 y 10 min. : 11.5 : C/10 segundos

CINÉTICA DE FLOTACIÓN CLEANER PESOS (grs.) parcial acumulado 21.5 21.5 23.8 45.3 24.5 69.8 27.5 97.3 18.5 115.8 15.7 131.5 13.9 145.4 73.6 219 1780.5 1999.5 1999.5

TIEMPO (seg.) 10 20 50 90 120 240 360 Relave Cl. Relave Ro. Cabeza Calc.

LEYES (% ) CuT parcial acumulado 26.57 26.57 24.56 25.51 19.93 23.55 16.21 21.48 11.12 19.82 8.42 18.46 4.13 17.09 0.81 11.62 0.087 1.350 1.350

parcial 5.713 5.845 4.883 4.458 2.057 1.322 0.574 0.596 1.549

FINOS acumulado 5.713 11.558 16.441 20.898 22.956 24.278 24.852 25.448 26.997

(% ) RECUPERACIÓN parcial acumulado 22.45 22.45 22.97 45.42 19.19 64.60 17.52 82.12 8.08 90.21 5.19 95.40 2.26 97.66

30

100

25

80

20

60

15 40

10 5

20

0

0 10

20

50

90

120

240

(%) RECUPERACIÓN

(%) LEYES (CuT)

CINÉTICA CLEANER

ley parcial ley acumulada % recuperación

360

TIEMPO (seg.)

RESULTADOS. Tiempo Cleaner

:

101.57

segundos (1.70 min.)

Concentrado Cleaner

:

20.84

(%) CuT

(%) Recuperación

:

85.24

(%)

CINÉTICA DE FLOTACIÓN SCAVENGER CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido FLOTACIÓN ROUGHER tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7 : 6.93 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

SF-323 A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA tiempo FLOTACIÓN CLEANER tiempos pH paleteo FLOTACIÓN SCAVENGER tiempos pH paleteo

: 1.5 minutos 72% -325# Tyler : 1.7 min. : 11.5 : C/10 segundos : 0.5; 1.2; 3; 4; 5; 6; y 10 min. : 11.5 : C/10 segundos

CINÉTICA DE FLOTACIÓN SCAVENGER PESOS (grs.) parcial acumulado 12.5 12.5 16.8 29.3 9.3 38.6 7.4 46.0 6.9 52.9 6.3 59.2 5.8 65.0 14.9 79.9 37.1 117.0 101.5 218.5 1781 1999.5 1999.5

TIEMPO (seg.) 30 60 120 180 240 300 360 600 Relave Sca. Conc. Cl. Relave Ro. Cabeza Calc.

LEYES (% ) CuT parcial acumulado 9.25 9.25 5.12 6.88 4.21 6.24 3.92 5.87 3.12 5.51 2.12 5.15 1.81 4.85 0.68 4.07 0.54 2.95 21.65 11.638 0.086 1.348

parcial 1.156 0.860 0.392 0.290 0.215 0.134 0.105 0.101 0.200 21.975 1.532

FINOS acumulado 1.156 2.016 2.408 2.698 2.913 3.047 3.152 3.253 3.454 25.428 26.960

(% ) RECUPERACIÓN parcial acumulado 33.48 33.48 24.90 58.38 11.34 69.71 8.40 78.11 6.23 84.35 3.87 88.21 3.04 91.25 2.93 94.19

CINÉTICA SCAVENGER

(%) LEYES (CuT)

10

100

8

80

6

60

ley acumulada

4

40

% recuperación

2

20

0

0 30

60

120

180

240

300

360

ley parcial

600

TIEMPO (seg.)

RESULTADOS. Tiempo Scavenger

:

220.10

segundos (3.67 min.)

Concentrado Scavenger

:

5.39

(%) CuT

(%) Recuperación

:

83.08

(%)

CINÉTICA DE FLOTACIÓN RECLEANER CONDICIONES DE OPERACIÓN MOLIENDA muestra tiempo %sólido FLOTACIÓN ROUGHER tiempo acondición colectores espumante depresor pH paleteo

: 1 kg 100% bajo 10 mallas Tyler : 11 minutos 58.8% -200 #Tyler : 66.7 : 6.93 minutos : 2 minutos : 6.8 [g/ton] 6.8 [g/ton] : 9.07 [g/ton] : CaO libre : 10 : C/10 segundos

SF-323 A-238 M.I.B.C.

REMOLIENDA tiempo FLOTACIÓN CLEANER tiempos pH paleteo FLOTACIÓN RECLEANER tiempos pH paleteo

: 1.5 minutos 72% -325# Tyler : 1.7 min. : 11.5 : C/10 segundos : 0.5; 1.2; 3; 4; 5; 6; y 10 min. : 11.5 : C/5 segundos

CINÉTICA DE FLOTACIÓN RECLEANER PESOS (grs.) parcial acumulado 16.6 16.6 14.4 31.0 12.7 43.7 17.2 60.9 8.9 69.8 9.4 79.2 7.2 86.4 14.3 100.7 112.5 213.2 1783.2 1996.4 1996.4

TIEMPO ( seg.) 10 20 50 90 120 240 360 Relave Recl. Relave Cl. Relave Ro. Cabeza Calc.

LEYES (% ) CuT parcial acumulado 30.25 30.25 29.85 30.06 29.56 29.92 28.75 29.59 17.54 28.05 10.52 25.97 9.25 24.58 4.56 21.73 3.12 11.91 0.086 1.349 1.349

parcial 5.022 4.298 3.754 4.945 1.561 0.989 0.666 0.652 3.510 1.534

FINOS acumulado 5.022 9.320 13.074 18.019 19.580 20.569 21.235 21.887 25.397 26.931

(% ) RECUPERACIÓN parcial acumulado 22.94 22.94 19.64 42.58 17.15 59.73 22.59 82.33 7.13 89.46 4.52 93.98 3.04 97.02

100

(%) LEYES (CuT)

35 30

80

25 20

60

15

40

10

20

5 0

(%) RECUPERACIÓN

CINÉTICA RECLEANER

ley parcial ley acumulada % recuperación

0 10

20

50

90

120

240

360

TIEMPO (seg.)

RESULTADOS. Tiempo Recleaner

:

91.1

segundos (1.52 min.)

Concentrado Recleaner

:

29.58

(%) CuT

(%) Recuperación

:

83.40

(%)