Proiectarea-dispozitivelor (1).docx

Proiectarea Sculelor Aschietoare -ProiectCoordonator:

Student:

Profesor universitar :Cosma Marius

Tomoiaga Ionut Daniel

Anul: III TCM

An universitar 2017-2018

CUPRINS

1. TEMA PROIECTULUI……………………………………………………………..3

2. MODELUL 3D AL PIESEI…………………………………………………………4

3. METODOLOGIA PROIECTARII DISPOZITIVELOR…………………………4

4. INTINERARUL TEHNOLOGIC…………………………………………………5

5. CALCULUL FORTELOR DE ASCHIERE……………………………………..7

6. MODELUL 3D AL DISPOZITIVULUI………………………………………….12

7. CALCULUL FORTEI DE STRANGERE ………………………………………14

8. BIBLIOGRAFIE…………………………………………………………………..17

9. DESENUL DE ANSAMBLU AL DISPOZITIVULUI…………………………...18

1. TEMA PROIECTULUI : Sa se proiecteze dispozitivul tehnologic cu pana inclinata pentru a putea executa gaura cotata din desenul de executie de mai jos:

2. Modelul 3D al piesei cu toate prelucrarile

Analiza temei de proiectare Această primă etapă are ca scop însuşirea documentaţiei constructive şi tehnologice pe baza căreia urmează să se proiecteze dispozitivele. Din necesitatea utilizării piesei din desenul anterior, adică prelucrarea unui semifabricat, s-a ajuns la activitatea de proiectare aunui dispozitiv special pentru prinderea piesei. Această piesă trebuie să fie prelucrată prin procedeul de burghiere a suprafeţei care este marcată în desen. Piesa de prelucrat din tema de proiect prezinta urmatoarele caracteristici : Precizia piesei: este dată de toleranţele generale pentru dimensiuni liniare şi unghiulare care sunt prevăzute in standardul ISO 2768-mk . La această piesă vom avea abateri de la paralelism a suprafețelor prelucrate de 0,02 mm pentru suprafața laterală, respectiv 0,05 mm față de suprafata F pentru suprafața frontală.

Complexitatea piesei: piesa are un grad de complexitate scăzut și aceasta se incadrează in categoria reazemelor pentru suprafețe plane, ghidaj rigid sau mecanism auto-centrant într-un plan de simetrie. Tehnologicitatea piesei: din analiza formei piesei si materialului de execuție si ținand cont de prelucrabilitatea acestuia, de existența elementelor reperului ce pot fi utilizate ca baze de referință și de faptul că nu se caracterizează prin exigențe ridicate în ceea ce privește precizia de realizare a diferitelor suprafețe sau a rugozitățiii acestora se constată că piesa are o tehnologicitate redusă.

3. Itinerariu tehnologic Materialul din care este confecţionat semifabricatul este OLC 37. OLC 37 are următoarele proprietăţi: o duritatea: HB 135 150; o rezistenţa la rupere:

[N /mm2]; o limita de curgere:

c

r

370 450

210 240 [N

/mm2]; Nr. Denumire crt. operatie/faza 1.

Semifabricat obtinut prin forjare (110x55x40)

Schita operatiei

M.U. si S.D.V. Presa de forjat Subler

2.

Frezare frontala 2.1. 110x55x39 2.2. 110x55x38 2.3. 110x52.5x38

Freza universa la FUS250 Freza frontala Subler

2.4. 110x50x38 2.5. 107.5x50x38 2.6. 105x50x38

3.

3.1. Frezare cilindro-frontala

Freza universa l FUS 250

74x50x18

Freza cilindrofrontala Tesitor

3.2. Frezare racordare R3 3.3. Frezare tesire 4x45o

4.

Burghiere 13

Masina de gaurit G50 Burghiu

4.Calculul fortelor de aschiere

Gaurirea este operatia tehnologica de prelucrare prin aschiere care are ca scop obtinerea unor gauri (alezaje) in material plin, prelucrarea putand fi executata pe masini de gaurit, masini de frezat sau strunguri.

Datorita pozitionarii alezajului pe piesa am ales sa il execut pe o masina tip FU32x152

MAŞINĂ DE FREZAT UNIVERSALĂ FU 32x152

1. DESTINAŢIE  Maşina de frezat universală FU 32 este o maşină unealtă destinată prelucrărilor prin frezare în producţia de unicate, serie mică şi mijlocie . 2. CARACTERISTICI TEHNICE:  Suprafaţa de lucru a mesei 325x1525 mm x mm  Cursa maximă de lucru  longitudinală 900 mm  transversală 250 mm  verticală 370 mm  Unghiul de rotire a mesei ± 45 º  Numărul trepte turaţii 18

 Domeniul turaţiilor arborelui principal 30 ÷ 1.500 rot. / min.  Numărul treptelor de avansuri 18  Domeniul avansurilor 19 ÷ 950 mm / min  Putere motorului de acţionare principală 7,5 Kw  Dimensiuni de gabarit: - lungime 2.215 mm  - lăţime 1950 mm  - înălţime 1670 mm  Greutatea aprox. a maşinii 3.200 Kg

Scule folosite:

Burghiu Ǿ13:

Dc =13 mm =13 mm Lc = 6mm l1 =30 mm l2=8 mm

Găurire 1.1 Burghiere 13 x 16 1.Adancimea de aschiere

[mm]

2.Avansul de aşchiere

Avansul s este deplasarea axiala la o rotatie completa a sculei. Avansul in material plin sau avansul tehnologic se poate calcula cu relatia:

[mm/rot] Unde: Cs- coeficient in functie de conditiile de burghiere, Cs=0.047; D- diametrul de prelucrat, D= 13 mm;

Ks- coeficient de corectie, Ks= (0.75….0.90), aleg Ks=0.9.

Adopt avansul de lucru s= 0.19 [mm/rot]

3.Durabilitatea economica

Tec= 15[min].

4.Uzura admisibila

h

1,2 mm

5.Viteza de aschiere se determina cu formula:

v

Se calculeaza cu relatia:

m

C txvv

D zv syv

K HBv

nv

T unde: Cv- coeficient in functie de conditiile de burghiere, Cv= 874; D- diametrul gaurii, D= 13 [mm]; Tdurabilitatea burghiului, T= 15 [min]; tadancimea de aschiere, t= 6,5 [mm]; s- avansul

de aschiere, s= 0.19 [mm/rot]; HB- duritatea materialului, HB= 250 [daN/mm2]; Kv- coeficient de corectie, Kv= 0.56.

Lg La burghierea gaurilor adanci, in functie de de raportul

viteza de aschiere se va inmulti cu un coeficient Kv.

D Kv= 0.56 zv=

0.40; xv= 0; m= 0.2;

yv= 0.5;nv= 0.9.

Deci:

[m/min] 6.Turaţia:

[rot/min] Se alege din gama de turatii a masinii, turaţia imediat inferioară celei calculate, alegându-se nr= 280 rot/min.

Viteza reală va fi:

[m/min]

7.Forta si momentul la prelucrarea gaurii

Se exprima prin forta axiala, Fa, masurata in [daN] si momentul de rasucire Mt in [daN mm ], care actioneaza intr-un plan perpendicular pe axa sculei.

a) Forta axiala la burghiere

Fa C DF1

zF

syF HB daNnF[],

Unde:

C z y nF F F F1,

, ,

- sunt coeficienti si exponenti ai fortei axiale:

CF1 = 1.5;

zF = 1;

yF =0.70;

nF = 0.75.

[daN]

b) Momentul de torsiune

Mt CM1 DzM syM HB daN mmnM[

],

Unde:

CM1 , zM , yM , nM - sunt coeficienti si exponenti ai momentului de torsiune: CM1 =

0.80;

zM = 2;

yM = 0.8;

nM = 0.70.

[daN*mm]

8.Puterea efectiva

Puterea efectiva se calculeaza cu relatia:

unde: Mt- este momentul de torsiune, in [daN mm

];

9.Timpul de bază

L tb

; nr s

L

y

lg y1 [mm].

unde: L- lungimea de calcul, in [mm], a cursei burghiului sau piesei in directiile avansului; lg= lungimea găurii: lg= 16[mm]. y= pătrunderea:

D

12

y

ctg

ctg60 3.48[mm]

2

2

y1= depăşire sculă :

L=3.43+16+0.57=20[mm]

5.CALCULUL FORTELOR DE STRANGERE Mecanism cu o singură pană Coeficientul de frecare se înlocuieşte în calcule cu tangenta unghiului de frecare: tg .

Notaţii: Ce – cursa de ieşire din mecanism este cursa pe direcţia de strângere Ci – cursa de intrare unghiul de înclinare al penei Q – forţa cu care este acţionat mecanismul (forţa de intrare) Din triunghiul ABC rezultă: Ce

Ci

tg

Relaţia dintre forţa de acţionare Q şi forţa de strângere realizată S

Forţele de frecare pe cele două feţe ale penei (1- faţa înclinată, 2 – faţa orizontală în contact cu semifabricatul):

F1

1

N1

N1

tg

1

F2

2

N2

N2

tg

2

Relaţia de calcul a forţei de strângere pentru mecanism cu pană cu o singură faţă înclinată: Q

S

tg

2

tg(

1

)

In cazul nostru strangerea se face cu dispozitiv de tip EH 23251. Double Edge Clamps care poate dezvolta o forta S= 8.9kN(forta de strangere)

8.Bibliografie

1.

Stanescu I. , Tache V. , Dispozitive pentru masini-unelte, Proiectare, constructie,

Editura Tehnica, Bucuresti, 1979; 2. Tache V., Ungureanu I. , Stroe C., Proiectarea Dispozitivelor pentru Masiniunelte, Editura Tehnica, Bucuresti, 1995; 3.

Rosculet S.V. , Gojinetchi N. , Andronic C. , Selariu M. ,

Gherghel N. , Proiectarea Dispozitivelor, E.D.P. , Bucuresti, 1982; 4.

Rata-Muntean V. , Severin T.L. , Dispozitive Tehnologice, Editura MATRIX ROM,

Bucuresti, 2011; 5.

Nasui V. Proiectarea Dispozitivelor-Curs;

6.

http://www.kipp.com/gb/en/Products/Operating-parts-

standardelements/Clamping-devices/K0026-Cam-clamps.html 7.

http://www.iscar.com/eCatalog/item.aspx?cat=5530357&fnum=1699&mapp=

DR&ap p=77&GFSTYP=M