Segunda Entrega De Diseño De Planta De Tratamiento De Agua Potable.docx

ENTREGA N°2 PROYECTO: DISEÑO PLANTA DE TRATAMIENTO SAN GIL SANTANDER

INTEGRANTES:

Laura Camila Camacho Gamboa Estudiante Ingeniería Civil. Cód: 2141597

Luis David Chaparro Sarmiento Estudiante Ingeniería Civil. Cód: 2141581

PRESENTADO A: Ing. Andrés Almeyda Ortiz

Universidad industrial de Santander Facultad de ingenierías físico-mecánicas Escuela de ingeniería civil Diseño de Plantas de Tratamiento 2018-2

Contenido INTRODUCCIÓN..............................................................................................................................3 OBJETIVOS......................................................................................................................................4 MARCO TEORICO............................................................................................................................5 PROCESOS DE POTABILIZACIÓN DEL AGUA.....................................................................................8 1.

COAGULACIÓN.......................................................................................................................8

2.

FLOCULACIÓN.........................................................................................................................9

2.1.

Floculador hidráulico Horizontal.........................................................................................9

2.2.

Floculador Mecánico de paleta vertical............................................................................12

3.

SEDIMENTADOR...................................................................................................................17

3.1.

Sedimentador Horizontal..................................................................................................17

3.2.

Sedimentador de alta tasa................................................................................................20

CONCLUSIONES............................................................................................................................22

INTRODUCCIÓN

Entregar agua potable es una tarea prioritaria y de gran complejidad tanto económica como ambiental e incluso social para un gobierno en curso, esta necesidad y como abastecerla varía dependiendo del tamaño poblacional, las necesidades y las condiciones climatológicas de la zona y claro está, que los recursos monetarios que son proyectados en cada periodo gubernamental sean realmente invertidos en esta área. Se pretende el diseño teórico de una planta de tratamiento de agua potable que abastezca la cabecera municipal del municipio de San Gil, en un periodo de tiempo comprendido entre 2018 y 2043, para dar un tiempo útil a la planta de 25 años, para lo cual en la anterior entrega se estimó la población a futuro, y se calculó el caudal de diseño que se usaría para el dimensionamiento y diseño de los componentes de la planta en cada uno de sus procesos.

población2043=54107 habitantes

Caudal de diseño=130.26

l seg

El Gobierno Nacional es el encargado de garantizar que la calidad del agua que los colombianos consumen sea segura, para tal fin implantó el Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento Básico RAS 2000, así mismo existen diversos Autores y Entidades que a partir de sus investigaciones han establecido criterios de diseño para optimizar el tratamiento de agua. Este trabajo reunió esos criterios y estableció los que más se ajustaban a las necesidades del proyecto para diseñar y dimensionar la planta para el municipio de San Gil.

OBJETIVOS 1. OBJETIVO GENERAL 1.1.

Realizar el diseño de una Planta de Tratamiento de Agua Potable (PTAP) para el municipio de San Gil a partir del reglamento RAS 2000, aplicando los conceptos vistos en clase.

2. OBJETIVOS ESPECIFICOS 2.1.

Definir las características geométricas, y estructurales de la planta.

2.2.

Identificar los diferentes procesos que se llevan a cabo en la planta, teniendo en cuenta el caudal de diseño calculado.

2.3.

Dimensionar las diferentes estructuras que llevan a cabo la potabilización del agua en función de la optimización de recursos.

MARCO TEORICO 1. PROCESO DE COAGULACIÓN La coagulación puede entenderse como la desestabilización eléctrica de algunas partículas medias te la adición de sustancia químicas que son los coagulantes. Esta operación se efectúa en unidades y tanques de mezcla rápida, en los cuales el agua se somete a agitación muy intensa para formar una solución homogénea de los coagulantes con el agua en el menor tiempo posible. Este proceso se usa para:  Remoción de turbiedad orgánica o inorgánica que no se puede sedimentar rápidamente.  Remoción de color verdadero y aparente.  Eliminación de bacteria, virus y organismos patógenos susceptibles de ser separados por coagulación.  Destrucción de algas y plancton en general.  Eliminación de sustancias productoras de sabor y olor, en algunos casos de precipitados químicos suspendidos en otros. Las partículas que forman la turbiedad y el color de las aguas naturales, poseen cargas eléctricas que normalmente son negativas, pero como también existen cargas eléctricas positivas, se puede afirmar que el agua y las soluciones son eléctricamente neutras. Las cargas eléctricas de las partículas generan fuerzas de repulsión entre ellas, por lo cual se mantienen suspendidas y separadas en el agua. Por lo cual estas partículas no logran sedimentarse. 1.1.

Clases de coagulantes

 Sales de Aluminio: Forman un floc ligeramente pesado. Las más conocidas son: El Sulfato de Aluminio, Al2(SO3) ⋅ 14H2O, que en la práctica se le denomina como Alumbre; el Sulfato de Aluminio Amoniacal y el Aluminato Sódico. El primero es el que se usa con mayor frecuencia dado su bajo costo y manejo relativamente sencillo.  Sales de Hierro: Se utiliza el Cloruro Férrico, FeCl3, y los Sulfatos de Hierro Férrico y Ferroso, Fe(SO4)3 y FeSO4. Forman un floc más pesado y de mayor velocidad de asentamiento que las sales de aluminio.

2. PROCESO DE FLOCULACIÓN La floculación consiste en la aglomeración, mediante la agitación moderada del agua, de las partículas que se desestabilizaron durante la coagulación, formando otras de mayor tamaño y peso específico –flóculos. Los objetivos básicos de la floculación son reunir microflóculos para formar partículas con peso específico superior al del agua y compactar el flóculo disminuyendo su grado de hidratación para producir baja concentración volumétrica, lo cual produce una alta eficiencia en los procesos posteriores como sedimentación y filtración.

Figura 1 Floculador Tan pronto como se agregan coagulantes a una suspensión coloidal, se inician una serie de reacciones hidrolíticas que adhieren iones a la superficie de las partículas presentes en la suspensión, las cuales tienen así oportunidad de unirse por sucesivas colisiones hasta formar flóculos que crecen con el tiempo. La rapidez con que esto ocurre depende del tamaño de las partículas con relación al estado de agitación del líquido, de la concentración de las mismas y de su “grado de desestabilización”, que es el que permite que las colisiones sean efectivas para producir adherencia. Dentro de los factores que influyen en la floculación se encuentran:  Concentración y naturaleza de las partículas. La velocidad de formación del floc es proporcional a la concentración de partículas en el agua y del tamaño inicial de estas.  Tiempo de retención La velocidad de aglomeración de las partículas es proporcional al tiempo de detención debe estar lo más cerca posible al óptimo determinado por medio de ensayos de jarras, esto se puede lograr dividiendo la unidad de floculación en cámaras. Se puede decir que una eficiencia dada, se obtiene en tiempos cada vez menores a medida que se aumenta el número de cámaras de floculación en serie.  Gradiente de velocidad

Este es un factor proporcional a la velocidad de aglomeración de las partículas. Existe un límite máximo de gradiente que no puede ser sobrepasado, para evitar el rompimiento del floc. El gradiente a través de las cámaras debe ser decreciente y no se deben tener cámaras intermedias con gradientes elevados. 3. PROCESO DE SEDIMENTACIÓN Luego del proceso de coagulación y floculación el agua coagulada y floculada pasa a una cámara de sedimentación dotada con seditubos de alta tasa (placas inclinadas) para aumentar la eficiencia de clarificación con poco espacio. El agua clarificada sale por la parte superior del tanque sedimentador mientras que el lodo removido pasa al fondo del tanque en donde son removidos cada cierto tiempo mediante la apertura automática de una válvula de deslode que se maneja por medio de un temporizador.

Figura 2 Sedimentador La sedimentación en su mayoría es realizada por efecto de la gravedad y es básicamente la separación de los sólidos contenidos en un líquido por efecto de la misma. se produce en cualquier cuerpo líquido, ya sea de forma deseada o no. Es muy útil en el tratamiento de agua, sea Residual o Potable.

PROCESOS DE POTABILIZACIÓN DEL AGUA 1. COAGULACIÓN Entiéndase coagulación como el proceso en el cual los coloides que son partículas que flotan en el agua haciendo que esta se sea turbia, se desestabilicen mediante un químico haciendo que los coloides pierdan su carga negativa y empiecen a unirse. 1.1.

Dosificación

Para la planta de tratamiento ubicada en el municipio de San Gil, con un caudal de diseño de 130.26 l/s, se sugiere aplicar como coagulante químico el sulfato de aluminio. En la visita técnica, fue mencionado el método de dosificación óptima del sulfato de aluminio para turbiedades que variaban entre 5 y 2000 a 3000 UNT donde tenían dos tanques con distinta dosificación, el primer tanque tiene una dosificación den relación 1:1, un miligramo de sulfato de aluminio por 0.5 litros de agua, y en el otro tranque la relación era 1:5, un miligramo de sulfato de aluminio por 4 litros de agua y al momento de dosificar, tenían dos bombas (una para cada tanque) las cuales tenían una velocidad que cambiaba con respecto a la turbiedad del agua. Este método de dosificación fue resultado de 20 años de estudios y pruebas de jarras formando una curva de dosis óptima por UNT de turbiedad. Para el análisis, por motivos prácticos, se elige como coagulante el sulfato de aluminio tipo B, con una cantidad de insolubles del 8%, una dosis óptima de 2 mg/l y una concentración óptima del 2%. a. Dosificación:

P=

3.6∗D∗Q 3 10 ∗( 1−I )

P=

3.6∗2∗130.26 =0.283 Kg/h 103∗( 1−0.08 )

b. Caudal solución

q=

P∗100 100∗0.283 = =4∗10−3 l/s C 2∗3600

c. Almacenamiento

V=

24∗P∗T 24∗0.283∗30 = =0.193 m3 ρ 1060

1.2.

Tipo de Coagulación

Para caudales menores a 200 l/s es recomendable el uso de coagulación hidráulica, para la planta, se eligió el proceso de coagulación mediante la canaleta Parshall aprovechando su resalto hidráulico, para esto se debe garantizar que el gradiente hidráulico en el resalto

esté entre 1000 y 2000

−1

. Se debe mencionar que la viscosidad del agua es de 3 y el peso específico es de y la 1.002∗10 Kgf ∗s /m γ =998.99 Kgf ∗s /m temperatura promedio en el municipio de San Gil es de 21 grados Celsius.

s

2

−4

Teniendo en cuenta el diseño de la canaleta Parshall (propuesto en la primera entrega) se tiene:

V 3=

Q 0.13026 = =1.325 m/s h3∗w3 0.43∗0.2286

V 4 =0.871 m/ s V prom=

V 3 +V 4 1.325+0.871 = =1.098 m/s 2 2

V prom=

G T

T=

0.457 =0.42<1 segundo , Cumple 1.098

G=

√

γ w∗∆ H μ∗T

G=

√

998.99∗0.07 −1 =1289.1 s , Cumple −4 1.002∗10 ∗0.42

2. FLOCULACIÓN Para el proceso de floculación se realiza el diseño y dimensionamiento de dos tipos de floculadores, uno mecánico y el otro hidráulico. 2.1.

Floculador hidráulico Horizontal

Se diseña el primer el floculador hidráulico de flujo Horizontal para un caudal de 130.26 l/s, placas de 2.5 metros de largo, 1.1 metros de alto, borde libre de 0.1 metros y 6 mm de espesor para un T de 21 minutos, donde los gradientes hidráulicos son 70, 40 y 10 s−1 respectivamente. a. Para el tramo 1

V n=0.283 m/ s

Q=V n∗A

A= a=

0.13026 =0.4602m2 0.283

A 0.4602 = =0.4602 m≈ 0.47 m H 1

M 1=1.5∗a=0.705m L=0.283∗7∗60=118.86 m En el análisis se escogieron placas de muro fijo

Número de tabiques=

R=

118.86 −1=36.1 ≈ 37 2.5+ 0.705

A 0.47∗1 = =0.16 P 2∗1+0.47∗2

∆ H L=

V∗n

2

( ) ( R

∗L=

2 3

0.283∗0.012 0.16

2 3

A c =H∗M 1=1∗0.705=0.705 m

V c=

2

)

∗118.86=0.0155 m

2

Q 0.13026 m = =0.185 Ac 0.705 s 2

∆ H C=

K∗V c 3∗0.185 2 ∗N = ∗37=0.194 m 2∗g 2∗9.81

∆ H=∆ H L +∆ H c =0.0155+ 0.194=0.209 m G=

√

998.99∗0.209 −1 =70.4 s −4 1.002∗10 ∗7∗60

Lc =N∗e+ ( N +1 )∗a=20.08 m b. Para el tramo 2

V n=0.205 m/ s Q=V n∗A

A=

0.13026 =0.635m2 0.205

a=

A 0.635 = =0.635 m ≈ 0.64 m H 1

M 1=1.5∗a=0.953m L=0.205∗7∗60=86.2m Placas de muro fijo

Número de tabiques=

86.2 −1=23.97 ≈ 24 2.5+ 0.953

A 0.64∗1 = =0.24 m P 2∗1+0.64

R=

∆ H L=

V∗n

( ) ( R

2 3

∗L=

0.205∗0.012 0.24

2 3

2

)

∗86.2=0.00004 m

A c =H∗M 1=1∗0.953=0.953 m 2 V c=

Q 0.13026 m = =0.137 Ac 0.953 s

K∗V c 2 3∗0.137 2 ∆ H C= ∗N = ∗24=0.068 m 2∗g 2∗9.81 ∆ H=∆ H L +∆ H c =0.000014 +0.068=0.068 m G=

√

998.99∗0.068 =40. 17 s−1 1.002∗10−4∗7∗60

Lc =N∗e+ ( N +1 )∗a=17.44 m c. Para el tramo 3

V n=0.1 m/s Q=V n∗A A= a=

0.13026 2 =1.303 m 0.1

A 1.303 = =1.303 m≈ 1.4 m H 1

M 1=1.5∗a=1.954 m L=0.1∗7∗60=42m

En nuestro análisis escogimos muro fijo

Número de tabiques=

R=

42 −1=9.4 ≈ 10 2.5+1.954

A 1.4∗1 = =0.292 m P 2∗1+1.4∗2

∆ H L=

V∗n

( ) ( R

2 3

∗L=

0.1∗0.012 0.292

2 3

2

)

A c =H∗M 1=1∗1.954=1.954 m

V c=

∗9=0.00007 m 2

Q 0.13026 m = =0.067 Ac 1.954 s

K∗V c 2 3∗0.067 2 ∆ H C= ∗N = ∗10=0.005 m 2∗g 2∗9.81 ∆ H=∆ H L +∆ H c =0.00007+ 0.005=0.00507 m G=

√

998.99∗0.00507 −1 =10.91 s −4 1.002∗10 ∗7∗60

Lc =N∗e+ ( N +1 )∗a=16 m

Figura 3 Floculador de flujo horizontal

2.2.

Floculador Mecánico de paleta vertical

a. Primera cámara,

G=70 s−1

V =Q∗T =0.13026∗7=54.71 m/s L=2.5 m

P=

V =8.75 m 2 L

H=P+bl =8.75+0.16=8.91 m d=0.8∗L=0.8∗2.5=2 m m=n=0.3 b=P−m−n=8.15 m l=0.14 m d r 1= =1 m 2 2 r 2= ∗r 2 =0.7 m 3 n=7.1r . p . m V pe =

2∗π∗r∗n m m =0.749 <0.75 ,Cumple 60 s s

V pi =

2∗π∗r∗n m m =0.495 < 0.5 , Cumple 60 s s

b 8.15 = =58.23, Cd=1.45 l 0.14 b ≫1, K=0.25 n

Pteórica=1.46∗10 ∗Cd∗γ∗b∗n ∗∑ ( 1−Kc)3∗(r 41 i−r 24i ) −5

3

i=1

Pteórica=14.94

Kg∗m 2 s

Preal =P teórica∗(1.8 ±l)

Prealmáx =28.97

Kg∗m s2

Prealmín =24.79

Kg∗m s2

Preal prom=26.88 G=

√

Kg∗m 2 s

P real prom =70.02 s−1 μ∗V

Puerta de cambio de gradiente

G=

G=

√

γ∗V 2∗n2∗L

√(

4 3

−1

=70.02 s

R ∗μ∗t 998.99∗54.712∗0.0122∗2.5 =70.02 s−1 4 h∗2.5 3 ∗1.002∗10−4∗7∗60 2∗h+ 2.5∗2

)

h=0.7 m

b. Segunda cámara,

−1

G=40 s

V =Q∗T =0.13026∗7=54.71 m/s L=4 m

P=

V =3.42m L2

H=P+bl =3.42+ 0.16=3.58 m d=0.8∗L=0.8∗4=3.2 m m=n=0.3 b=P−m−n=2.82 m l=0.2 m d r 1= =1.6 m 2

2 r 2= ∗r 2 =1.07 m 3 n=3.9r . p .m V pe =

2∗π∗r∗n m m =0.65 <0.75 ,Cumple 60 s s

V pi =

2∗π∗r∗n m m =0.435 < 0.5 , Cumple 60 s s

b 2.82 = =14.09, Cd=1.435 l 0.2 b ≫1, K=0.25 n

Pteórica=1.46∗10−5∗Cd∗γ∗b∗n3∗∑ ( 1−Kc)3∗(r 41 i−r 24i ) i=1

Kg∗m s2

Pteórica=5.083

Preal =P teórica∗(1.8 ±l) Kg∗m s2

Prealmáx =10.17 Prealmín =8.13

Kg∗m s2

Preal prom=9.15 G=

√

Kg∗m s2

P real prom =40.86 s−1 μ∗V

Puerta de cambio de gradiente

G=

G=

√

2

2

γ∗V ∗n ∗L

√(

4 3

=40.86 s−1

R ∗μ∗t 998.99∗54.712∗0.0122∗4 =40.86 s−1 4 h∗4 3 ∗1.002∗10−4∗7∗60 2∗h+ 4∗2

h=0.7 m

)

c. Tercera cámara,

−1

G=10 s

V =Q∗T =0.13026∗7=54.71 m/s L=2 m P=

V =13.68m L2

H=P+bl=13.68+0.16=13.84 m d=0.8∗L=0.8∗2=1.6 m m=n=0.3 b=P−m−n=13.08 m l=0.14 m

d r 1= =0.8 m 2 2 r 2= ∗r 2 =0.53 m 3 n=1.9r . p .m

V pe =

2∗π∗r∗n m m =0.16 <0.75 , Cumple 60 s s

V pi =

2∗π∗r∗n m m =0.11 < 0.5 ,Cumple 60 s s

b 2.82 = =93.41,Cd=2 l 0.2 b ≫1, K=0.25 n

Pteórica=1.46∗10−5∗Cd∗γ∗b∗n3∗∑ ( 1−Kc)3∗(r 41 i−r 24i ) i=1

Pteórica=0.31

Kg∗m s2

Preal =P teórica∗(1.8 ±l) Prealmáx =0.59

Kg∗m 2 s

Prealmín =0.51

Kg∗m s2

Preal prom=0.55 G=

√

Kg∗m s2

P real prom =10.01 s−1 μ∗V

Puerta de cambio de gradiente

G=

G=

√

2

2

γ∗V ∗n ∗L

√(

4 3

=10.01 s−1

R ∗μ∗t 998.99∗54.712∗0.0122∗2 =10.01 s−1 4 h∗2 3 ∗1.002∗10−4∗7∗60 2∗h+ 2∗2

)

h=0.04 m

Figura 4 Floculador de paleta 3. SEDIMENTADOR 3.1.

V sc =40

Sedimentador Horizontal

cm3 m2∗día

l m3 Q=130.26 =11254.5 s día

V h=0.8 V h=

cm m =6912 s día

L ∗V sc H

L =17.28, 5 ≤17.28>25, Cumple H Escogemos un

H=2 m

L=34.56 m

a=

Q L =8.14 m, 4 ≤ <5, Cumple V sc∗L a

Volumen del sedimentador 3

V =L∗a∗H=8.14∗2∗34.56=562.64 m

V 562.64 t= = =0.05 días Q 11254.5 t=0.05∗24=1.2horas , 2< t<6, cumple Vertedero de salida Escogimos colocar 2 vertederos de salida

1.67<

Q Lvertedero

Q L vertedero

(

hm =

=

<3.3

l s.m

130.26 39.47 = m=1.735 m 3.3∗2 2

73∗Q b

)

2 3

Si b=2*hm

(

hm =

73∗130.26 2∗hm

)

2 3

hm =0.2957 m b=0.5914 m Estructura de entrada en el tanque Se debe diseñar la canaleta de entrada la cual le suponemos 28 orificios partiendo con una velocidad de 0.1 m/s la cual es la velocidad con la que sale el agua del floculador, debido a que se va a dividir en 2 zonas, a cada zona le corresponde la mitad del

caudal y por consiguiente la mitad de orificios, hay que aclarar que el canal es con orificios de fondo

A=

Q 0.13026 = =0.6513 m2 2∗V 2∗0.1

A=b∗h h=0.9 m a=0.73 m Como son 14 orificios, entonces el caudal para cada orificio es de 16.283 l/s Flujo entre el primer y segundo orificio

V=

Q 0.0047∗2 m = =0.014 h∗a 0.9∗0.73 s

R=

A 0.0047 = =0.00143m P 0.9∗2+ 0.73∗2

S=

V 2∗n2 R

4 3

=

0.014 2∗0.0122 0.00143

4 3

=0.00018

Flujo entre el segundo y tercer orificio y los demás

V=

Q 0.0047 m = =0.071 h∗a 0.9∗0.73 s

R=

A 0.0047 = =0.00143m P 0.9∗2+ 0.73∗2 2

S=

V ∗n R

4 3

2

2

=

0.0071 ∗0.012 0.00143

4 3

2

=0.00005

Debido a que mi a=8.14 metros, entonces cada hueco está espaciado cada 0.281 metros

∆ h=( 0.00018+0.00005∗5 )∗0.281=0.0002 La precisión del análisis se fija en un 95%

q3 ∆h 2 =1− =1−0.95 =0.098 h1 q1

h1=

0.0002 =0.002 0.098

Hay que tener en cuenta que Cd=0.7

a=

q 0.0047 = =0.033 m 2 Cd∗√ 2∗g∗h 0.7∗√ 2∗9,81∗0.002

Ahora se chequea el gradiente suponiendo orificios circulares:

π∗d 2 =0.033 4 d=0.205 m RH = RH

D 4

−0.67

1.5

V =

=7.32

q a

1.5

() ( =

√

G=0.012∗

0.0047 0.033

1.5

)

=0.053

998.99 −1 ∗7.32∗0.053=14.63 s ,Cumple −4 1.002∗10

Zona de lodos Un lado de la zona de lodos debe estar a 2/3 de la longitud y el otro lado a 1/3 de la longitud, y en el fondo debe haber una tubería de salida, la inclinación de escogimos es del 5% a un lado de la inclinación.

L 34.56 = =11.52 m 3 3 2 L 2∗34.56 = =23.04 m 3 3 L2=

23.04 =23.06 m cos 2.25

H=tan 2.25∗23.04=0.905 m L1=√ 11.52 2+ 0.9052=11.56 m Volumen en la zona de lodos:

V lodos=0.2∗562.64=112.53 m V lodos=

3

34.56+0.905 3 ∗8.14=144.34 m 2

Se concluye que el volumen de la zona de lodos es de

112.53 m

3

.

Diámetro de la tubería de salida de lodos, donde el tiempo para el vaciado de lodos es de 2 horas. 1

1

Ah∗H 2 34.56∗8.14∗2 2 s= = =0.041 m≅ 2 , diámetro comercia 4850∗t 4850∗2

3.2. Sedimentador de alta tasa. Las placas para el sedimentador de alta tasa son de 2.4 metros de largo por 1.2 metros de alto por 6 milímetros de espesor con una inclinación de 60° con respecto a la horizontal y separadas entre sí a 0.05 metros.

L V sc∗ sin θ+ ∗cos θ e V o= V ∗0.058∗e∗cos θ 1+ sc υ

(

V sc =40 V o=

)

m cm =0.0462 día s

0.0462∗( sin 60+24∗cos 60 ) cm =0.37 0.0462∗0.058∗5∗cos 60 s 1+ 0.01117

Para flujo laminar

ℜ=

V o∗e 0.37∗0.05 = =165.6<250,Cumple υ 0.01117

Número de placas

V o=

Q Atransversal

=

Q 0.13026 = N∗a∗L N∗2.4∗0.05∗0.0037

N=294 +1=295 Longitud ocupada por las placas

Ls=L∗cos θ+

N∗e+(N +1)∗espesor de la placa sin θ

Ls=1.2∗cos 60+

295∗0.05+295∗0.006 =19.62 m sin 60

Gradiente hidráulico

a=0.05∗1.2=0.06 m

2

π∗d 2 =0.06 4 d=0.076 m RH = RH

D 4

−0.67

1.5

V =

=14.18

q a

1.5

() ( =

√

G=0.012∗

0.000443 0.06

1.5

)

=0.000634

998.99 −1 ∗14.18∗0.000634=0.341 s , Cumple −4 1.002∗10

CONCLUSIONES 1. Las perdidas reales que se presentan en la planta de San Gil se aproximan a un 44%, en el diseño se tomó un valor teórico de pérdidas de 25%, por lo cual disminuye las dimensiones de las diferentes estructuras ya que el caudal será menor que el indicado para suplir la demanda. 2. Actualmente las plantas de tratamiento de agua potable cuentan con un sistema automatizado de dosificación de coagulante para la dosis optima que consta de una curva que relaciona la dosis optima con UNT del agua, esta curva se logra mediante datos tomados por medio pruebas de jarras. 3. Para elegir entre un tipo de floculador es importante tener en cuenta el caudal ya que algunos son recomendados para caudales menores o mayores de 200 l/s.