Memoria Modulo 1.docx

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

MEMORIA DESCRIPTIVA Y CÁLCULO ESTRUCTURAS-MODULO 01

PROYECTO

: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

UBICACIÓN

: DEPARTAMENTO DE HUANUCO

CONSULTOR

: CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS.

PROFESIONAL

FECHA

: ING. JUAN HERNAN FARIAS FEIJOO CIP. Nº 29706

: MARZO 2015

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

1. GENERALIDADES La presente Memoria corresponde al análisis sísmico y cálculo estructural del proyecto “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO” 1.1 NORMAS EMPLEADAS Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuación. -REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES (PERÚ) – NORMAS TÉCNICAS DE EDIFICACIÓN (N.T.E.): -NTE E.020 “CARGAS” -NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” -NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES” -NTE E.060 “CONCRETO ARMADO” -NTE E.070 “ALBAÑILERIA” - A.C.I. 318 – 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete. 1.2 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS CONCRETO: -Resistencia (f´c): 210Kg/cm2 -Módulo de Elasticidad (E): 217,370.65 Kg/cm2 (f´c = 210 Kg/cm2) -Módulo de Poisson (u): 0.20 -Peso Específico (γ): 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (Concreto Armado)

ACERO CORRUGADO (ASTM A605): -Resistencia a la fluencia (fy): 4,200 Kg/cm2 (Gº60): “E”: 2000000 Kg/cm2

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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ALBAÑILERIA: -Ladrillo tipo IV sólidos (30% huecos), tipo King Kong de arcilla, t=23 cm, f´b = 130 Kg/cm2). -Pilas: resistencia característica a compresión = f´m =40 Kg/cm2 -Muretes: resistencia característica a corte puro = v´m =8.1 Kg/cm2 -Peso Específico (γ): 1900 Kg/m3 -Mortero tipo P2: cemento: arena 1:5 -Módulo de Elasticidad (Em) = 500 f´m =200000 Kg/cm2 -Módulo de Poisson (u): 0.25 -Módulo de Corte (Gm) = Em / (2(1+ u)) =80000 Kg/cm2

RECUBRIMIENTOS MINIMOS (R): -Cimientos, Vigas de Cimentación 7.50 cm -Sobre cimientos Armados 4.0 cm -Columnas, Vigas Peraltadas 4.00 cm -Losas Aligeradas, Vigas chatas 2.5 cm 1.3

CARACTERISTICAS CIMENTACIÓN.

DEL

TERRENO

Y

CONSIDERACIONES

DE

LA

La cimentación estará apoyada sobre un estrato SM – Arena Limosa, la cual posee una Capacidad Portante (σt): 1.20 Kg/cm2 para cimientos corridos y de, 1.61 Kg/cm2 para zapatas aisladas, la profundidad de cimentación será de Df= 1.30m para cimientos corridos y Df= 1.50m para cimientos cuadrados tomado como cota la edificación existente y del terreno natural. El coeficiente de balasto usado en la iteración suelo estructura es de 2.20 Kg/cm3. La Cimentación considerada está conformada básicamente Zapatas conectadas unidos entre sí por vigas de conexión de eje a eje, y de cimientos corridos en Muros de Albañilería Confinada y Tabiques. Para el análisis se ha considerado los efectos de las cargas permanentes a las que estará sometida la cimentación, así como las cargas sísmicas que

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serán de manera eventual, siendo un poco conservadores con estas dimensiones tomadas, para no tener estructuras sobre dimensionadas ante cargas eventuales y teniendo en cuenta que los factores de la capacidad portante del suelo son elevados. Se observa además no existe la presencia del nivel freático, por lo que durante la excavación no habrá presencia de agua, debido al nivel de profundidad de cimentación establecido en el estudio de mecánica de suelos.

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RESUMEN DE CONDICIONES DE CIMENTACIÓN De acuerdo al Estudio de Mecánica de Suelos ,Elaborado para el presente proyecto, se obtuvieron las siguientes condiciones con la que se Diseñara la Cimentación Propuesta.

1.Tipo de Cimentación

Cimientos corridos con zapatas conectadas

2.Estrato de apoyo de la Cimentación

Los Cimientos se Apoyarán sobre una Capa de Material del Tipo ARENA LIMOSA - SM

3.Profundidad mínima de Cimentación

Se Cimentara a una Profundidad Mínima de 1.30m. en cimiento corrido y 1.50 en cimientos con el fin de tener Elementos Rigídos en concordancia con la Hipótesis de Columnas Empotradas

4.Presión Admisible del Terreno

1.20 Kg/cm 2 En Cimientos Corridos 1.61 Kg/cm 2 En Cimientos Cuadrados

5.Coeficiente de Balasto

2.20 Kg/cm 3

6.Factor de Seguridad por Corte

3

7.Asentamiento maximo Permisible

1.46 cm Menor al Mámixo Permisible 2.5cm

8.Expansibilidad del suelo

(Grado de Expansión Potencial Baja)

9.Agresividad del Suelo

Moderada Agresividad del Suelo al Cimiento

10.Cemento

Tipo II ó Ms o Similar

11.Tipo de suelo desde el punto de

Tipo de suelo S2

vista sísmico

S=1.2 (Ampliacion de la Accion Sísmica) Tp=0.6 seg (Período predominate)

RECOMENDACIÓN ADICIONAL ─ Una vez que se haya efectuado la excavación hasta llegar a la profundidad del nivel de cimentación donde se proyecta colocar y apoyar las cimentaciones proyectadas, es recomendable que se efectúen previamente los trabajos de escarificado, perfilado, nivelación y compactación de la subrasante al 95% de la Máxima Densidad Seca del ensayo Proctor Modificado, previos a la construcción de dichas cimentaciones. ─ Para efectuar la pavimentación de pisos y veredas con losas de concreto sobre la subrasante compactada se colocará una capa de Afirmado Granular compactado al 100% de la Máxima Densidad Seca del ensayo del Proctor Modificado en un espesor de 0.15 m para la Losa de Usos Múltiples y de 0.10m como minimo para los pisos (interiores y exteriores) veredas;ysobre este Afirmado se construirá posteriormente las losas de concreto. ─ Para el Caso de Obras Menores,el ancho (B) de la Cimentación Corrida será de 0.60 m como mínimo, cimentadas a una profundidad de cimentación de Df = 1.00m.

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2.0 ESTRUCTURACIÓN Y CARGAS. 2.1. CONFIGURACIÓN GEOMETRICA

ESTRUCTURACIÓN La altura proyectada de la edificación es de 4.40m, medida desde el nivel de piso terminado del primer nivel hasta el nivel de Cumbrera. El sistema estructural planteado consiste en: - En la dirección X-X: Un Sistema Dual, que consiste en una Combinación de pórticos de Concreto Armado y Muros Estructurales de Albañilería Confinada. - En la dirección Y-Y: Un Sistema Dual, que consiste en una Combinación de pórticos de Concreto Armado y Muros Estructurales de Albañilería Confinada. Se tiene secciones de columna: rectangulares de 80x15cm, 25x30cm, 25x40cm, 25x46cm y secciones de vigas de VP 25x40m, VCH 25x20m.

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2.2. 2.3.

CARGAS ACTUANTES

CARGA MUERTA – CM

CARGA VIVA – CM

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2.3.1. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS 2.3.2. ESTADOS DE CARGAS. De acuerdo a las Normas NTE. E.020, E060 y al reglamento ACI 318-08, se consideran los siguientes estados de Carga en la estructura según valores. - CM es la Carga Muerta de la edificación q se le asignara a la losa como carga distribuida por unidad de área ,su valor será de 450 kg/m2 ,que corresponde al peso de la losa aligerada, más el peso del acabado del techo y la cobertura instalada. - CV es la Carga Viva de la edificación que se le asignara a la losa como carga distribuida por unidad de área, con un valor de 50kg/m2 para el techo tal como lo indica la Norma E020, Para techos con inclinaciones mayores al 13% de pendiente. - SISMO X-X son Fuerza Sísmica en dirección. X-X, con excentricidad accidental de 5% en dirección. “Y”. - SISMO Y-Y son Fuerza Sísmica en dirección. Y-Y, con una excentricidad accidental de 5% en dirección. “X”. 2.3.3. COMBINACIONES DE CARGAS. Las combinaciones para el diseño de la Cimentación, los elementos de Concreto Armado y Albañilería Confinada serán las mencionadas según el R.N.E Norma E.050 E.060 Y E.070 SERVI : CM+CV PG : CM+ 0.50CV COMB 1: 1.4 CM+ 1.7 CV. COMB 2: 1.25(CM+CV) + SDINX. COMB 3: 1.25(CM+CV) – SDINX. COMB 4: 1.25(CM+CV) + SDINY. COMB 5: 1.25(CM+CV) – SDINY. COMB 6: 0.9CM+SDINX. COMB 7: 0.9CM- SDINX. COMB 8: 0.9CM+SDINY. COMB 9: 0.9CM- SDINY. ENVOL: ENVOLVENTE DE (COMB1, COMB2,….COMB8, COMB9)

II. ANÁLISIS SÍSMICO.

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3.1. FACTORES PARA EL ANÁLISIS El Análisis Sísmico se realiza utilizando un modelo matemático tridimensional en donde los elementos verticales están Conectados con diafragmas Rígidos, los cuales se suponen infinitamente rígidos en sus planos. Además, para cada dirección, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección Perpendicular a la acción de la fuerza. Los parámetros sísmicos que estipula la Norma de Diseño Sismo resistente (NTE E.030) considerados para el Análisis en el Edificio son los siguientes: FACTOR

NOMENCLATURA

CLASIFICACION CATEGORIA TIPO

VALOR

JUSTIFICACION

ZONA

Z

2

0.3

Zona Sísmica 2: Huánuco

USO

U

A

1.5

COMISARIA

SUELO

S

S2

1.2

Tp(S)

0.6

Rx

DUAL

7

Pórticos de Concreto armado + Muros Estructurales

Ry

DUAL

7

Pórticos de Concreto armado + Muros Estructurales

COEFICIENTE DE REDUCCION

3.2. 3.3.

Arena Limosa - SM

ANÁLISIS DINÁMICO 3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES

Para el Análisis Dinámico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta según el RNE – Norma E.030. 𝑍𝑈𝑆𝐶 𝑚 𝑆𝑎 = 𝑔 ; 𝑔 = 9.81 𝑦 𝐶 = 2.5(𝑇𝑝/𝑇) ≤ 2.5 𝑅 𝑠2

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ESPECTRO INELASTICO DE PSEUDO-ACELERACIONES 1.-Parametros de sitio E-030. RNE

0.54 Parametros de Sitio E-030.RNE

Factor de zonificacion Factor de Uso Factor de condicion de suelo

2.-Configuracion estructural Direccion X-X Material C° Armado Sistema estructural Dual Irregularidad Irregular Coeficiente Reduccion Rxx= 5.25 T 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00

Saxx 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.220 0.193 0.171 0.154 0.077 0.051 0.039 0.031 0.026 0.022 0.019 0.017 0.015

C< 2.5 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.143 1.875 1.667 1.500 0.750 0.500 0.375 0.300 0.250 0.214 0.188 0.167 0.150

Zona 2

Z=

0.3

Comisarias

U=

1.5

Suelos intermedios

S=

1.2

Tp=

0.6

Direccion Y-Y Material C° Armado Sistema estructural Dual Irregularidad Irregular Coeficiente Reduccion Rxx= 5.25 C/R 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.408 0.357 0.317 0.286 0.143 0.095 0.071 0.057 0.048 0.041 0.036 0.032 0.029

T 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00

Sayy 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.257 0.220 0.193 0.171 0.154 0.077 0.051 0.039 0.031 0.026 0.022 0.019 0.017 0.015

C< 2.5 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.143 1.875 1.667 1.500 0.750 0.500 0.375 0.300 0.250 0.214 0.188 0.167 0.150

Direccion Z-Z = 0.75*ESPECTRO ( XX o YY)

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

C/R 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.408 0.357 0.317 0.286 0.143 0.095 0.071 0.057 0.048 0.041 0.036 0.032 0.029

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3.4. PESO DE LA ESTRUCTURA (P) La estructura clasifico como categoría A, por lo tanto el peso que se ha considerado para el Análisis Sísmico es el debido a la carga permanente más el 50% de la carga viva (100%CM + 50%CV).

III. RESULTADOS DEL ANALISIS. 4.1. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales de Entrepiso, los resultados deberán ser multiplicados por el valor de 0.75R, para calcular los máximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los desplazamientos del centro de masa Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada dirección de análisis. Donde: Δi/he = Desplazamiento relativo de entrepiso ΔiX/hex (Max.) = 0.0050 (máximo permisible Albañilería) ΔiY/hey (Max.) = 0.0050 (máximo permisible Albañilería) Se ha tenido en cuenta que a pesar de tener un sistema de pórticos de concreto armado en la dirección y, se ha verificado que este no pase los límites permisibles de la albañilería, ya que se apoya perpendicularmente sobre una columna de confinamiento que para la albañilería, además se observa que el eje del centro de masa cada dirección de análisis cumplen con el Desplazamiento relativo Máximo Permisible de Entrepiso (Δi/he) Max en ambas direcciones.

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CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES 1.-VERIFICACION DE DESPLAZAMIENTO DEL CENTRO DE MASA DE ENTREPISOS Direccion xx.ENTREPISO

H(cm)

D(cm)

1

400.00

0.032

Δ=Dx0.75xR (cm) δ(cm)= Δi+1-Δi 0.1700

0.1700

0

λ=Δ/H<0.007

Control

0.0004

Correcto

0.0000

Correcto

λ=Δ/H<0.007

control

0.0009

Correcto

0.0000

Correcto

Direccion yy.ENTREPISO

H(cm)

D(cm)

1

400.00

0.065

0

0.00

Δ=Dx0.75xR (cm) δ(cm)= Δi+1-Δi 0.3400

0.3400

LIMITE PARA DESPLAZAMIENTO LATERAL DE ENTREPISO 4.50 4.00

3.50 3.00

derivas de entrepiso X-X

2.50

derivas de entrepiso Y-Y

2.00

ALBAÑILERIA

1.50

1.00 0.50 0.00 0.0000

0.0010

0.0020

0.0030

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

0.0040

0.0050

0.0060

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4.2.

VERIFICACION POR TORSION.-

Tomaremos en cuenta para el diseño de los elementos estructurales los efectos de torsión producidos por la irregularidad de la estructura. En los siguientes gráficos observamos una comparación de los esfuerzos producidos en los elementos estructurales debido a la torsión. EN COLUMNAS Y VIGAS: COEFICIENTE DE REDUCCION SISMICA R = 7.00 – Diagrama de Momentos

COEFICIENTE DE REDUCCION SISMICA R = 5.25 - Diagrama de Momentos

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EN COLUMNAS Y VIGAS: COEFICIENTE DE REDUCCION SISMICA R = 7.00 – Fuerza Cortante

COEFICIENTE DE REDUCCION SISMICA R = 5.25 – Fuerza Cortante

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DISEÑO DE LOSA ALIGERADA H=0.20m

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DISEÑO DE LOSA ALIGERADA PRIMER NIVEL: COMISARIA HUACAYBAMBA- MODULO I

f'c :

210 kg/cm2

β:

0.85

Varillas

fy:

4200 kg/cm2

0.90

As (cm²)

Ec

2100000 kg/cm2

ø flex. : ø corte. :

a

LUZ MAYOR =

3.85 m

B) METRADO DE CARGAS Peso de Losa Aligerada

8mm

ø

0.5

3/8" 0.71

ø

ø

1/2"

1.29

5/8" 1.98

0.85

H* = LUZ MAYOR /25

A) PREDIMENSIONADO :

ø

= As * fy / ( β * f'c * b )

As = M / [ ø * fy * (d - a/2) ]

H min =

0.15 m

H elegido =

0.20 m

300

kg/m2

Enlucido con Mortero de Cemento (e = 0.05 m)

100

kg/m2

Calaminon TR4

5.00

kg/m2

WD =

405

kg/m2

ø =

3/8

WL =

50

kg/m2

d=

17.02 cm

Wu =

652

kg/m2

Wu=

260.8

kg/m

Sobrecargas

(carga repartida para una vigueta)

Calculo del Peralte H =

20 cm

r =

2.5 cm

Wu = 1.4WD + 1.7WL

40 cm 5 cm

Yg-

15 cm

Yg+

VIGUETA TIPICA

C) DISEÑO POR FLEXION

10 cm

C.1) ACERO MÍNIMO EN SECCIONES RECTANGULARES Y NO RECTANGULARES

Momento de inercia

(Ig)

Distancia ala fibra traccionada (+)

(Ycg+)

Distancia ala fibra traccionada (-)

(Ycg-)

Esfuerzo de agrietamiento

0.604

usar:

1Ø1/2"

13.21 cm 6.79 cm 28.98 k g/cm2

fr

Mu=ØMn + ≥ 1.5Mcr + As + min=

11800.5952 cm4

Mu=ØMn - ≥ 1.5Mcr As - min=

cm2

usar:

1.25 cm2 1Ø1/2"

C.2) ACERO MÁXIMO EN SECCIONES RECTANGULARES Y NO RECTANGULARES.

Propiedades de una Vigueta tipica f'c=210 kg/cm 2 , fy=4200kg/cm 2 h losa

Mcr +

Ig 4

Mcr -

As + min 2

As - min 2

0.75A + sb

0.75A - sb

(m)

(cm )

kg-m

kg-m

(cm )

(cm )

(cm )

(cm 2 )

0.17

7275

186

371

0.512

1.082

7.01

2.23

0.20

11800

259

504

0.604

1.250

7.50

2.71

0.25

22708

405

752

0.756

1.492

8.29

3.50

0.30

38437

581

1028

0.904

1.700

9.08

4.31

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

2

pb = ( β * 0.85 * f'c / f'y ) / ( 6300 /6300 + f'y )

=

0.022

40 cm 5 cm (h losa-5) 10 cm

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

PARA MOMENTOS NEGATIVOS P A ÑO

1

ø

ø

ø

ø

M ( T n- m )

b (cm)

d( c m )

a (cm)

0.42

10

17.02

1.61

0.69

2.71

1.25

0.40%

1.42

Tracción

1

1.29

0.43

10

17.02

1.65

0.70

2.71

1.25

0.41%

1.42

Tracción

1

1.29

0.35

10

17.02

1.33

0.57

2.71

1.25

0.33%

1.42

Tracción

1

1.29

A s (cm²)

A s max (cm²)

A s m in ( c m ² ) p = A s / bd M m a x ( T n- m )

T ra ba ja a :

8mm

3/8"

1/2"

5/8"

T o t a l( c m 2 )

PARA MOMENTOS POSITIVOS (a<= 4.25Cm para que sea Seccion Rectangular) P A ÑO

1

ø

ø

ø

ø

M ( T n- m )

b (cm)

d( c m )

a (cm)

0.42

40

17.02

0.39

0.66

7.50

0.60

0.10%

3.83

Tracción

1

1.29

0.37

40

17.02

0.34

0.58

7.50

0.60

0.09%

3.83

Tracción

1

1.29

A s (cm²)

A s max (cm²)

A s m in ( c m ² ) p = A s / bd M m a x ( T n- m )

T ra ba ja a :

8mm

3/8"

1/2"

5/8"

D) DISEÑO POR CORTANTE

Las viguetas se diseñan de tal forma que estas sean las que resistan todo la fuerza cortante

Vn  Vc  Vs 

Vc = 0.53 f ' cbd ≤Vu

Vu 

Vs



0

E) REFUERZO POR CONTRACCION Y TEMPERATURA

b=

100 cm

t=

5 cm

As=

0.90

Vc=

1307.50

Kg

Ø Vc=

1111.37

Kg

Vud=

630.00

Kg

Vud

≤

en caso de no cumplir por fuerza cortante se debera alternar ladrillos

AS = 0.0018 x b x t

cm 2

usar 1 Ø 1/4" @0.25 cm. (As=1.28cm2)

PRIMER NIVEL: COMISARIA LLATA- MODULO II DIAGRAMA DE FUERZAS CORTANTES (Ton)

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES (Ton-m)

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

Ø Vc

CUMPLE

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

T o t a l( c m 2 )

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DISEÑO DE VIGAS

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

Ubic a c ió n

fy) ]3 ρ b = 0 . 8 5 * β* f'c * 6 0 0 0 / [ fy* (6 0 0 0 + 0.021

ρ max = 0.75 * ρb

2.30 2.22

a (cm)

2.17 2.09

d( c m )

36.00 36.00

0.85 0.9

b (cm)

25.00

25.00

β:

ø:

M ( T n- m )

3.04

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

2.93

Varillas As (cm²)

A s m a x ( c m ² ) A s m in ( c m ² ) p = A s / bd M m a x ( T n- m )

1/4"

3/8" 0.71

1/2"

1.29

ø

ø 5/8" 1.98

3.96

2.17

3.96

14.34

2

T o tal

2

1

Traccion

3/ 4

Traccion

5/ 8

15.86

1/ 2

15.86

3/ 8

1"

5.1

ø

0.0026

T ra ba ja a :

3/4"

2.85

ø

= As * fy / ( β * f'c * b )

ø

As = M / [ ø * fy * (d - a/2) ]

a

0.32

ø

0.0025 2.17 14.34 MOMENTOS EN VIGAS

PRIM ER NIVEL - VIGA VP-103 (0.25x0.50)

A s (cm²)

EJE Q - Q

p min > p max , para "As compresion"

p min < p < p max , para "As traccion"

0.0159

cm² 0.0024

ρ min = 0.7*f'c^0.5/ fy

210 kg/cm2

4200 kg/cm2

fy:

DISEÑO DE VIGAS / A'-A'

f'c :

PROYECTO:

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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DISEÑO DE COLUMNAS

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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DISEÑO DE COLUMNA

C1 A).-

DATOS DE LA COLUMNA: 1.- Ubicación de columna Analizada. - EJE A'

- EJE B

- EJE C

- EJE D

Se analiza la columna C1 Y C3 más desfavorables. - EJE A' -3 - EJE B -2 2.- Caracteristicas. COLUMNA A-3 210 kg/cm2 4200 kg/cm2 0.75 0.85

b= d=

0.15 m 0.80 m

0.80 m

f' c = f' y = ɸ = β1=

0.15 m At =

1200.00 cm2 Asmin = Asmin = Asmax = Asmax. =

0.01 x At 12 cm2

3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

0.04 x At 48 cm2

Asumimos B).-

Ø

Diam. (cm) 0.95 1.27 1.59 1.91 2.54

8 Ø 1/2"

As =

Area (cm2) 0.71 1.29 1.98 2.85 5.1

10.32

#Var. (cm2) 8

cm2

CARGAS APLICADAS:

NIVEL 1er

Pu

Mux Bottom

Muy Bot

Mux Top

Muy Top

(tn) 15.26

(tn - m) 0.05

(tn - m) 1.80

(tn - m) 0.05

(tn - m) 4.29

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

C).-

DIAGRAMAS DE MOMENTOS Y CARGAS AXIALES CARGA AXIAL

MOMENTOS XX

MOMENTOS YY

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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D).-

CURVA DE INTERACCION. b= d=

0.15 m 0.80 m

C1

Usar : 8 Ø 1/2"

E).-

DIAGRAMA DE INTERACCION

F).-

DIAGRAMA DE INTERACCION DE FLEXOCOMPRESION BIAXIAL

La seccion de columna y acero estimado es el correcto. USAR ESTRIBOS: ɸ 3/8" 1 @ 0.05 , 5 @ 0.10 , Rsto 0.20 Cada Lado

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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DISEÑO DE COLUMNA

C3 A).-

DATOS DE LA COLUMNA: 1.- Ubicación de columna Analizada. - EJE A'

- EJE B

- EJE C

- EJE D

Se analiza la columna C1 Y C3 más desfavorables. - EJE A' -3 - EJE B -2 2.- Caracteristicas. COLUMNA A-3 210 kg/cm2 4200 kg/cm2 0.75 0.85

b= d=

0.25 m 0.40 m

0.40 m

f' c = f' y = ɸ = β1=

0.25 m At =

1000.00 cm2 Asmin = Asmin =

0.01 x At 10 cm2

Asmax = Asmax. =

0.04 x At 40 cm2

Asumimos B).-

Ø 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

Diam. (cm) 0.95 1.27 1.59 1.91 2.54

4 Ø 5/8" + 2 Ø 1/2"

As =

Area (cm2) 0.71 1.29 1.98 2.85 5.1

10.5

#Var. (cm2) 2 4

cm2

CARGAS APLICADAS:

NIVEL 1er

Pu

Mux Bottom

Muy Bot

Mux Top

Muy Top

(tn) 19.74

(tn - m) 1.00

(tn - m) 0.17

(tn - m) 0.45

(tn - m) 0.22

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

C).-

DIAGRAMAS DE MOMENTOS Y CARGAS AXIALES CARGA AXIAL

MOMENTOS XX

MOMENTOS YY

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

D).-

CURVA DE INTERACCION. b= d=

0.25 m 0.40 m

C3

Usar : 4 Ø 5/8" + 2 Ø 1/2"

E).-

DIAGRAMA DE INTERACCION

F).-

DIAGRAMA DE INTERACCION DE FLEXOCOMPRESION BIAXIAL

La seccion de columna y acero estimado es el correcto. USAR ESTRIBOS: ɸ 3/8" 1 @ 0.05 , 5 @ 0.10 , Rsto 0.20 Cada Lado

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

DISEÑO DE CIMENTACION

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MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

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PROYECTO :

" DISEÑO DE ZAPATA AISLADA Z-3 "

B)CASO B:cuando la mayor dimension de columna esta en sentido y - y

Y A)CARGAS DE LAS COLUMNAS Columna 1 TIPO

DEAD LIVE QUAKE X QUAKE Y

25

x

40

P (ton)

Mx (t.m)

My (t.m)

8.86 0.90 1.01 7.54

0.05 0.00 0.13 0.94

0.06 0.00 0.08 0.06

25 cm

X

X

40 cm

Y B)DATOS DEL SUELO DE SOPORTE.

σt Df f'c e piso Tipo de suelo

= = = = =

γs γ ca γ cs s/c k 0

1.61 Kg/cm² 1.5 m 210 Kg/cm² 0.05 m Arena Limosa SM

1500 2300 2100 200 1650

= = = = =

Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m 2 T/m3

C) PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATA CENTRADA

nt  t  h  ca  s  Df  h   e  cs  s / c

C.1 .Esfuerzo Neto del Terreno

σ nt

=

C.2. Determinación de las medidas de Zapata Cargas de Servicio Pm = Pv = P=

8.86 0.90 9.76

14.42 Tn/m² C.3. Área de Zapata Centrada

Ton Ton Ton

Azap = B. L = 1.2P/σ nt Azap

Modificar lados de la Zapata para tener Volados iguales

Calculadas Elegidas

0.68 Lx (m) 0.75 1.20

X X X

D) DETERMINACIÓN DE LAS PRESIONES DEL SUELO

D.1. Verificación de Presión trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad

σ1 σ2 σ3 σ4

= = = =

7.17 6.81 6.74 6.81

Tn/m² Tn/m² Tn/m² Tn/m²

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

≤

14.42 Tn/m²

≤

14.42 Tn/m²

≤

14.42 Tn/m²

≤

14.42 Tn/m²

OK ! OK ! OK ! OK !

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

m2 Ly (m) 0.9 1.20

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

D.2. Verificación de Presión trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad +Sismo en X-X

nt  1.3t  h  ca  s  Df  h   e  cs  s / c

D.2.1 .Esfuerzo Neto del Terreno

σ nt

=

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

D.2.2.Para un Sismo x-x en sentido horario

σ1 σ2 σ3 σ4

= = = =

8.60 7.34 7.62 6.36

Tn/m² Tn/m² Tn/m² Tn/m²

OK ! OK ! OK ! OK !

D.2.3.Para un Sismo x-x en sentido Antihorario

σ1 σ2 σ3 σ4

= = = =

5.74 6.28 5.87 6.42

Tn/m² Tn/m² Tn/m² Tn/m²

OK ! OK ! OK ! OK !

D.3. Verificación de Presión trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad +Sismo en Y-Y D.3.1.Para un Sismo y-y en sentido horario

σ1 σ2 σ3 σ4

= = = =

15.88 Tn/m² 8.99 Tn/m² 15.03 Tn/m² 8.15 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

≤

19.25 Tn/m²

OK ! OK ! OK ! OK !

D.3.1.Para un Sismo y-y en sentido antihorario

σ1 σ2 σ3 σ4

= = = =

-1.54 4.63 -1.55 4.63

Tn/m² Tn/m² Tn/m² Tn/m²

OK ! OK ! OK ! OK !

D.4) Determinación del Esfuerso ultimo :  u

u =

17.67 Tn/m²

E) DISEÑO DE LA ZAPATA CENTRADA

E.1) Determinación del Peralte de la Zapata E.1.1) Determinación del peralte por Rigidez Lado Mayor de la Zapata Modulo Elástico del Concreto Coeficiente de Balasto Coef.caracteristica elastica de la Cimenatacion λ L (asumido) H= Usar H =

0.50 m

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

= = = = =

1.20 2170000 1650 2.12 0.75

m T/m2 T/m3

λL

φ

1.75 1.5 1.25 1 0.75 0.5

0.68 0.84 1.07 1.44 2.12 3.63

4.3

Rigida

0.25 m φ=

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

E.1.2) Determinación del peralte por longitud de desarrollo Longitud de desarrollo a compresión cm Ld = 0.08 fy db / f'c 23.19 cm Ld = 0.04 db fy 26.68 cm 20.00 Ld = 20 cm

H = ld + db + d'b + d''b + rec m 0.37 h=

Longitud de desarrollo por tracción Ld = 0.06 Av fy / f'c 1/2

34.78 39.82 30.00

Ld = 0.006 db fy Ld = 30 cm

Usar H =

cm cm cm

H = ld + db + d'b + d''b + rec m 0.50 H=

0.50 m

E.1.3) Determinación del peralte por cortante a flexión : d= h= r=

h -r-ø /2 cm 50 cm 7.5

ø= d = u 

Esf. Cortante actuante

cm Kg/cm²

Esf. Cortante resistente Vadm = f 0.53 f´c 1/2

Vact = u (m - d) / d (Lx - s) /2 = 48 cm (Ly - t) / 2 = 40 cm 2.01 Vact x = 1.69 Vact y =

5/8´´ 41.71 1.77

mx = my =

Kg/cm² Kg/cm²

Vact <= Vadm

Vadm =

6.53

Kg/cm²

OK !

E.1.4) Determinación del peralte por punzonamiento : Usar fuerzas por Gravedad y Sismo en Y-Y para Verificación por Punzonamiento Esf. Cortante actuante Esf. Cortante resistente

 S  T  s  d t  d   V act  u  s  t  2 d   Vact = 1.28 2 d Kg/cm² Vact <= Vadm

Vadm = f 0.27 ( 2 + 4/ b ) f'c 1/2 Vadm = f 1.1 f'c 1/2 1.60 b Kg/cm² 14.97 Vadm = Kg/cm² 13.55 Vadm = OK !

E.2) Determinación del Acero de Refuerzo :

u  Wux =  u x Ly = Wuy =  u x Lx =

17.7 Tn/m² 21.2 Tn/m 21.2 Tn/m

As min x = 0.0018 Ly d = As min y = 0.0018 Lx d = Momento de diseño en x Momento de diseño en y Resistencia del concreto Fluencia del acero Factor de reducción a flex.

Mux Muy f'c : fy: β: ø:

Mux = 0.5 Wux m x ² Muy = 0.5 Wuy my²

= 2.39 Tn-m = 1.70 Tn-m

9.01cm² 9.01cm² 2.39 1.70 210 4200 0.85 0.90

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

Tm Tm Kg/cm 2 Kg/cm 2

A S

A re a ( c m ² )

3/8"

0.71 1.29 1.98 2.85 5.10

1/2" 5/8" 3/4" 1"

# VA R X-X

# VA R Y-Y

7

6

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

ACERO INFERIOR M ux ( T n- m )

d( c m )

a(cm)

2.39

41.71

0.30

M uy ( T n- m )

d( c m )

a(cm)

1.70

41.71

0.30

Usar :

ø = As x = n= Separacion cal.= S=

A s m in ( c m ² )

9.01 A s m in ( c m ² )

9.01

A s (cm²)

A s e le jido ( c m ² )

1.52

9.01

A s (cm²)

A s e le jido ( c m ² )

1.08

9.01

1/2"

ø = As y =

9.03cm² 7 18.0 cm 17.5 cm

n= Separacion cal.= S=

e s f ue rzo

Traccion e s f ue rzo

Traccion

A s c o lo c a do ( c m ² )

9.03 A s c o lo c a do ( c m ² )

7.74

1/2" 7.74cm² 6 21.0 cm 17.5 cm

1/2" @ 17.5

1/2" @ 17.5

H = 0.50

40 cm

1.20 m

25 cm

1.20 m PLANTA DE ZAPATA AISLADA

25 cm

N.P.T

0.48 m

0.48 m

0.50 m

1.50 m

1/2" @ 17.5

1/2" @ 17.5

Rec=7.5cm 1.20 m ELEVACION DE ZAPATA AISLADA

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

Ok ! Correjir

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

DISEÑO DE VIGA DE CONEXIÓN EJE B-B

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO” ZAPATAS CONECTADAS B = 1.25L - 2.00L 1.-Parametros del Suelo de Fundacion: Tipo de Suelo= Capacidad Portante (σt)= Profundidad Cimentacion (Df)= Peso especifico suelo ( Ƴ s) = Modulo de Balasto (Ko) = NPT=

Arena Limosa 1.61 kg/cm2 1.90 m 1.70 ton/m3 2200 tn/m3 0.15 m

Luz Libre entre columnas

L=3.60 m

Sobrecarga (S/C)= fy= fc=

200 kg/m2 4200 kg/cm2 210 kg/cm2

P. Esp. C°Armado= P. Esp. C°Simple= P. Esp. Solado=

2.40 ton/m3 2.10 ton/m3 1.50 ton/m3

VIGA CONEXIÓN

B

L

L

P1

e

P2

=

R1

Lo

R2

=

2.- CARGAS ACTUANTES

0.25 TIPO P (ton) DEAD 4.54 LIVE 0.24 QUAKE X 0.53 QUAKE Y 3.85

C7 x 0.3 Mx (t.m) My (t.m) -0.01 -0.04 0.00 0.00 -0.04 -0.17 -0.34 -0.14

0.4 TIPO P (ton) DEAD 8.53 LIVE 0.94 QUAKE X 1.07 QUAKE Y 7.79

C4 x 0.3 Mx (t.m) My (t.m) 0.07 0.04 0.01 0.00 -0.12 -0.08 -0.91 -0.06

3. PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATAS (Cargas de Servicio) 3.1.ESFUERZO NETO DEL TERRENO Cargas de Gravedad

nt  t  h  ca  s  Df  h   e  cs  s / c

σn=

12.10 ton/m2

Cargas de Gravedad + Sismo

nt  1.3t  h  ca  s  Df  h   e  cs  s / c

σns=

16.93 ton/m2

Elegida

Lx(m) 0.48 0.60

x x x

Ly(m) 0.83 1.20

Elegida

Lx(m) 0.93 1.20

x x x

Ly(m) 0.84 1.20

ML2=

0.079

MT2=

3.2.DETERMINACION DE LAS DIMENSIONES DE LAS ZAPATAS ZAPATA EXTERIOR Cargas de Servicio Pm= Pv= P=

4.54 0.24 4.78

Azap= Azap=

ZAPATA INTERIOR Cargas de Servicio Pm= Pv= P=

8.53 0.94 9.47

Azap= Azap=

1.20P/σnt m2

B*L= 0.40

1.20P/σnt m2

B*L= 0.78

4. DETERMINACION DE LAS PRESIONES DEL SUELO 4.1 Verificacion de presion trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad A e= Lo= R1= R2=

4.78 0.175 3.75 4.9844 9.2656

ML1=

-0.009

MT1=

-0.046

P2=

9.47

0.041

ZAPATA MEDIANERA R/A= 6.92 6M/BL2= 0.00 6M/LB2= -0.32 (++) (+-) (-+) (--) <12.10 σ= 6.60 7.24 6.60 7.24 7.24 ton/m2

0.60 OK

ZAPATA INTERIOR R/A= 6.43 6M/BL2= 0.00 6M/LB2= 0.14 (++) (+-) (-+) (--) <12.10 σ= 6.58 6.29 6.58 6.29 6.58 ton/m2

0.54 OK

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO” 4.2 Verificacion de presion trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad + Sismo en X-X 4.2.1 Para un Sismo X-X en sentido Horario P1= 5.31 ML1= -0.049 MT1= -0.046 P2= 10.54 ML2= e= Lo= R1= R2=

0.175 3.75 5.5818 10.2682

-0.041

MT2=

0.041

ZAPATA MEDIANERA R/A= 7.75 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 7.43 8.07 7.43

0.00 6M/LB2= -0.32 (--) <16.93 8.07 8.07 ton/m2

0.48 OK

ZAPATA INTERIOR R/A= 7.13 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 7.27 6.99 7.27

0.00 6M/LB2= 0.14 (--) <16.93 6.99 7.27 ton/m2

0.43 OK

4.2.2 Para un Sismo X-X en sentido Antihorario P1= e= Lo= R1= R2=

4.25

ML1=

0.175 3.75 4.387 8.263

0.031

MT1=

-0.046

P2=

8.4

ML2=

0.175 3.75 9.01407 16.8759

MT2=

0.041

ZAPATA MEDIANERA R/A= 6.09 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 5.77 6.41 5.77

0.00 6M/LB2= -0.32 (--) <16.93 6.41 6.41 ton/m2

0.38 OK

ZAPATA INTERIOR R/A= 5.74 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 5.88 5.60 5.88

0.00 6M/LB2= 0.14 (--) <16.93 5.60 5.88 ton/m2

0.35 OK

4.3 Verificacion de presion trasmitida hacia el terreno por cargas de gravedad + Sismo en Y-Y 4.3.1 Para un Sismo Y-Y en sentido Horario P1= 8.63 ML1= -0.009 MT1= -0.186 P2= 17.26 ML2= e= Lo= R1= R2=

0.199

0.079

MT2=

-0.019

ZAPATA MEDIANERA R/A= 12.52 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 11.23 13.81 11.23

0.00 6M/LB2= -1.29 (--) <16.93 13.81 13.81 ton/m2

0.82 OK

ZAPATA INTERIOR R/A= 11.72 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 11.65 11.79 11.65

0.00 6M/LB2= -0.07 (--) <16.93 11.79 11.79 ton/m2

0.70 OK

4.3.1 Para un Sismo Y-Y en sentido Antihorario P1= e= Lo= R1= R2=

0.93 0.175 3.75 0.95473 1.65527

ML1=

-0.009

ZAPATA EXTERIOR MT1= 0.094 P2=

1.68

ML2=

0.079

MT2=

0.101

ZAPATA MEDIANERA R/A= 1.33 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 1.98 0.67 1.98

0.00 6M/LB2= 0.65 (--) <16.93 0.67 1.98 ton/m2

0.12 OK

ZAPATA INTERIOR R/A= 1.15 6M/BL2= (++) (+-) (-+) σ= 1.50 0.80 1.50

0.00 6M/LB2= 0.35 (--) <16.93 0.80 1.50 ton/m2

0.09 OK

4.4 DETERMINACION DEL ESFUERZO ULTIMO DE DISEÑO( σu ) ZAPATA MEDIANERA σu : 15.62 ton/m2 ZAPATA INTERIOR σu : 13.36 ton/m2

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

(1.25PD+1.25PL+1.00Sy) (1.25PD+1.25PL+1.00Sy)

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

ZAPATA CONECTADA 0.60

1.20

0.25

c7

1.20

VIGA DE CONEXIÓN

X

0.30

1.20

c4

0.40

X

0.30

L=3.60 m VC

15.62 ton/m2

13.36 ton/m2

DISEÑO DE LA VIGA DE CIMENTACION 1.PREEDIMENSIONAMIENTO ALTURA DE LA VIGA DE CONEXIÓN:

h=

0.39 m

Adoptado=

0.40 m

ANCHO DE LA VIGA DE CONEXIÓN

b=

0.20 m

Adoptado=

0.25 m

2. ANALISIS L=3.60 m VIGA CONEXIÓN

h=0.40

d=32.78

9.83 ton

19.63 ton

0.3 10.26 ton

19.19 ton

0.44 ton

0.44 ton

+ -

Diagrama de fuerza cortante

9.83 ton 1.72 ton-m

+ -

Diagrama de Momento flector

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

3.DISEÑO DE REFUERZO LONGITUDINAL

Fc=

210 kg/cm2

Fy=

4200 kg/cm2

REFUEZO NEGATIVO

REFUERZO POSITIVO

Acero Minimo = 0.0024bd

Acero Minimo = 0.0024bd

2.40 cm2

2.40 cm2

Acero de diseño

Acero de diseño

1.42 cm2

1.98 cm2

Refuerzo colocado

Refuerzo colocado

Usamos =

Acero minimo

Usamos =

Acero minimo

As=

2.40 cm2

As=

2.40 cm2

barras N°5

As=

# barras = As= Usar

1.98 cm2

barras N°5

2.00 2

As=

# barras =

3.96 barras N°5

As= Usar

1.98 cm2 2.00

2

3.96 barras N°5

4.DISEÑO DEL REFUERZO TRANSVERSAL Vud= USAR ESTRIBOS MINIMOS

0.44 ton ESTRIBOS 3/8''

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

Vc=

5.35 ton

ok

[email protected], [email protected], RESTO @0.20 A/E

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

DISEÑO DE CISTERNA

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

DISEÑO DE CISTERNA COMISARIA HUACAYBAMBA V=6.84m3 DATOS DEL PROYECTO 0.30

1.90

1.50

2.40

Borde Libre

Altura

Ancho

Largo

Losa Sup.

0.15

Especificaciones Tecnicas del terreno. P. Esp. Suelo

1.70 tn/m3

Cap. Portante

1.42 kg/cm2 28 grados

⦰

1.-Predimensionamiento de pared e=

2.20 15

= 0.15

2.20 0.15 0.36

Altura Pared Ka=

2.-Metrado de cargas Carga del Terreno

Coef. Empuje activo Ka= tg2(45-Ø/2)

Sobrecarga equivalente q= 200 kg/cm2

C=

-0.612

D=

1.3464

𝜎 = 0.0720

𝜎 = 1.3464 3.-Analisis Estructural a.-MOMENTOS VERTICALES EN LAS PAREDES *Estado critico (muro en voladizo) M d(-) Terreno M l (-) Sobrecarga

1.09 0.17

*Momento Ultimo (1.4D+1.7L) Mu(-)

1.82

Mud(-)

2.36

*Momento de Diseño (1.3Mu)

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

ESTRUCTURAS EN CONTACTO CON LIQUIDOS: Para su diseño debe contemplar unas amplificaciones adicionales: FLEXION : 1.30 Mu CORTE : 1.30 Vu

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

b.-MOMENTOS HORIZONTALES EN LAS PAREDES

c.- MOMENTOS EN LA DIRECCION XX LOSA SUPERIOR

d.- MOMENTOS EN LA DIRECCION YY LOSA SUPERIOR

3.-Diseño Estructural f'c :

210 kg/cm2

Varillas

ø 3/8"

ø 1/2"

ø 5/8"

fy:

4200 kg/cm2

As (cm²)

0.71

1.29

1.98

β:

0.85

ø flex. :

0.9

b (cm)

100

ø corte. :

0.85

d (cm)

11

*Para un ancho de 1.00m y recubrimiento de 4 cm.

a.- CALCULO DE ACERO EN LAS PAREDES CALCULO DE ACERO VERTICAL(Muro en voladizo) Mu(Tn-m)

a (cm)

As(cm2)

Asmin(cm2)

2.36

1.43

6.07

4.95

ø3/8"

Mu(Tn-m)

a (cm)

As(cm2)

Asmin(cm2)

ø3/8"

0.27

0.15

0.65

3.62

5

ø1/2"

ø5/8"

5

As(cm2) 6.45

CALCULO DE ACERO HORIZONTAL (Viga simplemente apoyada)

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

ø1/2"

ø5/8"

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS

As(cm2) 3.55

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO POLICIAL EN EL MARCO DE LA IMPLEMENTACIÓN DEL NUEVO CODIGO PROCESAL PENAL EN LAS COMISARIAS SECTORIALES PNP DE HUACAYBAMBA Y LLATA DE LA XIX DITERPOL - HUANUCO, REGION POLICIAL CENTRO”

b.- CALCULO DE ACERO EN LA LOSA SUPERIOR CALCULO DE ACERO DIRECCION XX TAPA SUPERIOR Mu(Tn-m)

a (cm)

As(cm2)

Asmin(cm2)

ø3/8"

- 0.14

0.08

0.34

2.70

4

ø1/2"

ø5/8"

As(cm2) 2.84

+ 0.05

0.03

0.12

2.70

4

2.84

Mu(Tn-m)

a (cm)

As(cm2)

Asmin(cm2)

ø3/8"

- 0.27

0.15

0.65

2.70

4

2.84

+ 0.11

0.06

0.27

2.70

4

2.84

CALCULO DE ACERO DIRECCION YY TAPA SUPERIOR ø1/2"

ø5/8"

As(cm2)

4.- Diseño por cortante Las losa maciza se diseñan de tal forma que estas sean las que resistan todo la fuerza cortante

Vn  Vc  Vs 

Vu 

Vc = 0.53 f ' cbd ≤Vu



Vs

0

Vc= Ø Vc= Vud=

8.45 7.18 1.40 Vud

≤ CUMPLE

Ø Vc

5.-Diseño de la cimentacion *Longitud de desarrollo a compresión

Ld = 0.08 fy db / f'c

29.45

cm

Ld = 0.04 db fy

21.34

cm

Ld = 20 cm

20.00

cm

H = ld + db + d'b + d''b + rec Asumido

0.39 0.40

Corresponde al ensanche de la losa Inferior de Cimentación

*Calculo de acero de la losa inferior b(cm)

100

d(cm)

40

A s min(cm2)

10.40

A s min(cm2)

7.20

As min (DISEÑO POR FLEXION) As min (POR RETRACCION)

CALCULO DE ACERO EN DIRECCION XX A smin(cm2)

+

ø 3/8"

5.20 5.20

ø 1/2"

ø 5/8"

4 4

A s(cm2)

5.16 5.16

Usar 1ø1/2"@25cm Usar 1ø1/2"@25cm

CALCULO DE ACERO EN DIRECCION YY A smin(cm2)

+

ø 3/8"

5.20 5.20

CONSORCIO DE CONSULTORES ASOCIADOS

ø 1/2"

4 4

ø 5/8"

A s(cm2)

5.16 5.16

Usar 1ø1/2"@25cm Usar 1ø1/2"@25cm

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAS