Memoria De Calculo Vis Mani Tipo 2 (1).pdf

PROYECTO VIVIENDA DE INTERES SOCIAL MANI-CASANARE AC-088-017 Tipo 2

MEMORIA DE CÁLCULO Cra 32 N° 40 – 09 Centro Villavicencio, Meta Teléfono: (8) 683 8080 Fax: (8) 683 80 80 Cel: 3212164950 - 3142735427

MEMORIAS DE CÁLCULO

CONTENIDO 1.

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................... 4

2.

DESCRIPCION DEL ANALISIS ............................................................................................ 5

3.

NORMATIVAS .................................................................................................................. 6

4.

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ................................. 7 4.1

REQUISITOS GEOMETRICOS PARA VIGAS DE CIMENTACIÓN. ................................. 7

Dimensiones de secciones de vigas de cimentación asumidas .............................................. 7 5.

MATERIALES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD ................................................................ 8 5.1

MATERIALES ............................................................................................................. 8

5.2

COEFICIENTES DE SEGURIDAD ................................................................................. 8

6.

EVALUACIÓN DE CARGAS .............................................................................................. 10 6.1

EVALUACIÓN DE CARGAS ENTREPISO ................................................................... 10

6.2

EVALUACIÓN DE CARGAS CUBIERTA ..................................................................... 11

7.

DATOS DE ENTRADA Y SALIDA DEL MODELO MATEMATICO........................................ 12 7.1. IMÁGENES DEL MODELO MATEMATICO .................................................................. 32

8.

ANALISIS ESTRUCTURAL ................................................................................................ 37

9.

ANALISIS SISMICO ......................................................................................................... 38

10.

ANALISIS DE IIREGULARIDADES ................................................................................. 43

10.1 IRREGULARIDAD EN PLANTA ................................................................................. 43 10.2 IRREGULARIDAD EN ALTURA ................................................................................. 45 10.3.

ANALISIS POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA ..................................................... 48

11.

PARAMETROS SISMICOS ............................................................................................ 49

12.

COMBINACIONES DE CARGA ..................................................................................... 49

13.

CHEQUEO DERIVAS .................................................................................................... 50

14.

DISEÑO POR ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA .......................................................... 51

14.1.

DISEÑO DE MAMPOSTERIA ................................................................................ 51

14.2.

DISEÑO DE VIGAS CIMENTACION....................................................................... 54

14.3.

DISEÑO DE DINTELES .......................................................................................... 58 10/01/2017. VERSION 01 2 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.4.

DISEÑO DE CORREA ............................................................................................ 58

14.5.

DISEÑO DE PLACA CIMENTACION ...................................................................... 64

14.6.

DISEÑO DE PLACA MACIZA ENTREPISO.............................................................. 68

14.7.

DISEÑO DE PLACA MACIZA TANQUE .................................................................. 73

14.8.

DISEÑO DE ESCALERA ......................................................................................... 74

14.9.

REACCIONES EN LA BASE.................................................................................... 76

14.10.

DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES ..................................................... 102

10/01/2017. VERSION 01 3 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

1. INTRODUCCIÓN Se proyecta la construcción de una estructura de Un (1) nivel en el Municipio de Mani la Nueva Departamento del Casanare. La nueva estructura consta de un área 638.54 m2, con sistema estructural de muros de mampostería parcialmente reforzada de bloque de perforación vertical

y de acuerdo a los requisitos sísmicos deberán diseñarse los

elementos para desarrollar una capacidad de disipación de energía Moderada (DMO). A continuación se presenta la memoria de cálculos estructurales

10/01/2017. VERSION 01 4 DE 106

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2. DESCRIPCION DEL ANALISIS Se realizaron los estudios y diseños necesarios cumpliendo con todas las normas vigentes del país. La estructura será planteada con un sistema estructural de Muros de mamposteria que de acuerdo a los requisitos sísmicos deberán diseñarse los elementos para desarrollar una capacidad de disipación de energía Moderada (DMO) de la NSR-10. En la estructura que se proyectó se va a implantar un sistema nuevo con base en piezas de mampostería de perforación vertical, unidas por medio de mortero reforzada internamente con barras y alambres de acero y que cumple los requisitos del capitulo D de la NSR-10 (muros de mampostería parcialmente reforzada construidos con unidades de perforación vertical).

Este sistema estructural se clasifica para efectos de diseño sismo-resistente.

10/01/2017. VERSION 01 5 DE 106

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3. NORMATIVAS



Norma Colombiana Sismo Resistente NSR-10



Decreto 926 de Marzo 14 de 2010



Decreto 2525 de Julio 13 DE 2010



Decreto 092 de Enero 17 de 2011



Decreto 340 de Febrero 13 de 2012

10/01/2017. VERSION 01 6 DE 106

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4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES. 4.1

REQUISITOS GEOMETRICOS PARA VIGAS DE CIMENTACIÓN.

MINIMA - DMI

MODERADA - DMO

ESPECIAL - DES

Las vigas de amarre deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser la mayor o igual a:

Las vigas de amarre deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser la mayor o igual a:

Las vigas de amarre deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser la mayor o igual a:

L/20

L/30

L/40

Dimensiones de secciones de vigas de cimentación asumidas PROYECTO

VI S MANI

088-017

No. PROYECTO:

LOCALIZACIÓN DEPAR TAMENTO:

CASANARE

MUNICIPIO:

Maní

CODIGO:

85139

ZONA DE AMENAZA SISMICA:

Intermedia

CAP. DE DISIPACION DE ENER GIA:

CAP. DE DISCIPACION DE ENERGIA MODERADA (DMO)

SECCIONES MINIMA VIGAS DE CIMENTACIÓN 9.00m

LUZ ENTR E APOY OS: SECCION MINIMA VIGA:

bw=

0.30m

(Según C.15.13.3.1)

h=

0.30m

(Según C.15.13.3.1)

SECCION DE DISEÑO:

bw=

0.25m

h=

0.25m

10/01/2017. VERSION 01 7 DE 106

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5. MATERIALES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD 5.1

MATERIALES

MAMPOSTERIA: LADRILLO ESTRUCTURAL DE PERFORACION VERTICA DOBLE PARED Tipo Mortero de Pega

S

f'cu =

232

Kg/cm2

f´mCV=

f'cp =

125

Kg/cm2

f´mLl=

f'cr =

140

Kg/cm2

Material de las Unidades



115.93 Kg/cm2 108.6

Kg/cm2

Arcilla

Concreto Cimentacion, vigas cintas

f´c=21MPa.

Aceros de refuerzo: 

Acero para barras de refuerzo 

fy=420MPa.



Acero para barras de refuerzo 

fy=240MPa.

5.2

COEFICIENTES DE SEGURIDAD



Secciones controladas por tracción



Secciones controladas por compresión

= 0.90

- Elementos con refuerzo en espiral según C.10.9.3

= 0.75

- Otros elementos reforzados

= 0.65

Para las secciones en que la deformación unitaria neta a la tracción en el acero extremo a tracción en el estado de resistencia nominal, εt, se encuentra entre los limites para secciones controladas por compresión y las 10/01/2017. VERSION 01 8 DE 106

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secciones controladas por tracción, se permite que aumente linealmente desde el valor correspondiente a las secciones controladas por compresión hasta 0.90, en la medida que εtaumente desde el límite de deformación unitaria controlado por compresión hasta 0.005. En forma alternativa, cuando se usa el Apéndice C-B, para elementos en los cuales fyno exceda 420 MPa, con refuerzo simétrico, y cuando (d-d')/h no es menor de 0.7, se permite aumentar linealmente hasta 0.90 en la medida quePn disminuye de 0.10 fcAg hasta cero. Para otros elementos reforzados  puede incrementarse linealmente a 0.90 en la medida que Pn disminuye desde 0.10 fcAg o Pb, el que sea menor, hasta cero.



Cortante y torsión



Aplastamiento en el concreto (excepto para anclajes de postensado y modelos puntal – tensor)

= 0.75

= 0.65

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6. EVALUACIÓN DE CARGAS 6.1

EVALUACIÓN DE CARGAS ENTREPISO AVALUO DE CARGAS TITULO B.3 NSR - 10

Placa Maciza en concreto reforzado Lmax= 4m Condicion de Apoyo: simplemente apoyada

0.10 Placa Maciza:

0.24

Ton/m2

2 0.000 Ton/m

Muros Internos:

Cielo raso Tabla B.3.4.1-1

0.52

Canales suspendidas de acero

0.01

Ton/m 2

0.110

Ton/m 2

0.36

Ton/m2

1.248 0.432

Acabados de Piso Tabla B.3.4.1-3 Baldosa ceramica sobre 25mm de mortero D Carga Viva Tabla B.4.2.1-1 Ocupacion Residencial Uso Carga Viva m2

Cuartos Privados y Corredores L 0.18 Ton/m2

Uso Carga Viva m2

Balcones

Uso Carga Viva m2

Escaleras

L

0.5

Ton/m2

L

0.3

Ton/m2

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6.2

EVALUACIÓN DE CARGAS CUBIERTA AVALUO DE CARGAS TITULO B.3 NSR - 10

Cubierta Liviana

15 °

Cubierta Tabla B.3.4.1-4 cubiertas corrugadas de asbestocemento

0.02

Ton/m 2

0.025

Ton/m 2

Cielo raso Tabla B.3.4.1-1 pañete en yeso o concreto D

0.045 Ton/m2

Carga Viva Tabla B.4.2.1-1 Ocupacion Residencial Uso Carga Viva m2

Cuartos Privados y Corredores L 0.035 Ton/m2

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7.

DATOS DE ENTRADA Y SALIDA DEL MODELO MATEMATICO

Datos de Entrada generales de Mamposteria

DATOS GENERALES MAMPOSTERIA ESTRUCTURAL ESTIMACION DEL VALOR DE f´m BASADO EN LA RESISTENCIA DE LOS MATERIALES D.3.7.5 LADRILLO ESTRUCTURAL DE PERFORACION VERTICA DOBLE PARED Tipo Mortero de Pega

S

f'cu =

232

Kg/cm2

h=

23

cm

f'cp =

125

Kg/cm

2

L=

33

cm

f'cr =

140

Kg/cm

2

b = 11.5 cm

Material de las Unidades Kp= Kr=

Arcilla

0.8 0.75

 2h   50 Kp  Rm    f ´cu    f ´cp  0.8 f ´cu  75  3h   75  3h  Rm= 154.57 Kg/cm2

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Para muros con todas las celdas vacias

f ´m  0.75 * Rm f´m CV= 115.93 Kg/cm 2

Para muros con todas las celdas llenas

f ´m  0.75 * r * Rm  0.9 * Kr * 1  r  f ´cr   0.94 Rm r r=

Area neta unidad Area bruta 0.86

1  r  

Area netaceldasrellenas Areabruta

(1-r)= 0.13

f´m Ll = 108.65 Kg/cm 2 Modulo de Elasticidad de la Mamposteria

Para unidades de arcilla :

Para unidades de concreto :

Em  750 * f ´m  20000 MPa

Em  900 * f ´m  20000 MPa

Em= Gm=

81487 Kg/cm 2 32595 Kg/cm2

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7.1. IMÁGENES DEL MODELO MATEMATICO

Ilustración 1: Vista en planta Base

Ilustración 2: Vista en planta Piso 2

Ilustración 3: Vista en planta Piso 3

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Ilustración 4: Vista en planta Cubierta

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Ilustración 5: Vista en 3D

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8. ANALISIS ESTRUCTURAL La determinación de las acciones de diseño bajo el efecto de las cargas dadas en los capítulos anteriores se realiza bajo un modelo matemático espacial con seis grados de libertad por nudo resuelto utilizando el programa RCB versión 8.5, a continuación se presenta una vista espacial del modelo construido bajo el programa.

Ilustración 6: Vista del modelo matemático en 3D

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9. ANALISIS SISMICO

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MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 39 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

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MEMORIAS DE CÁLCULO

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MEMORIAS DE CÁLCULO

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10.ANALISIS DE IIREGULARIDADES 10.1

IRREGULARIDAD EN PLANTA

CHEQUEO DE LAS IRREGULARIDADES DE LA ESTRUCTURA VIS MANI MANI

PROYECTO LOCALIZACION

TABLA A.3-6 IRREGULARIDADES EN PLANTA

DESCRIPCION DE LA IRREGULARIDAD EN PLANTA

TIPO

1aP

Irregularidad torsional — La irregularidad torsional existe cuando en una edificación con diafragma rígido, la máxima deriva de piso de un extremo de la estructura, calculada incluyendo la torsión accidental y medida perpendicularmente a un eje determinado, es más de 1.2 y menor o igual a 1.4 veces la deriva promedio de los dos extremos de la estructura, con respecto al mismo eje de referencia.

X

NO X DIRECCION

X

Y

Φ px

1.00

Φ py

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 1aP

1bP

Irregularidad torsional extrema — La irregularidad torsional extrema existe cuando en una edificación con diafragma rígido, la máxima deriva de piso de un extremo de la estructura, calculada incluyendo la torsión accidental y medida perpendicularmente a un eje determinado, es más de 1.4 veces la deriva promedio de los dos extremos de la estructura, con respecto al mismo eje de referencia.

SI

NO DIRECCION

X

Y

Φ px

1.00

Φ py

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 1bP

2P

3P

4P

5P

Retrocesos excesivos en las esquinas — La configuración de una estructura se considera irregular cuando ésta tiene retrocesos excesivos en sus esquinas. Un retroceso en una esquina se considera excesivo cuando las proyecciones de la estructura, a ambos lados del retroceso, son mayores que el 15 por ciento de la dimensión de la planta de la estructura en la dirección del retroceso. Discontinuidades en el diafragma — Cuando el diafragma tiene discontinuidades apreciables o variaciones en su rigidez, incluyendo las causadas por aberturas, entradas, retrocesos o huecos con áreas mayores al 50 por ciento del área bruta del diafragma o existen cambios en la rigidez efectiva del diafragma de más del 50 por ciento, entre niveles consecutivos, la estructura se considera irregular. Desplazamientos del plano de acción de elementos verticales — La estructura se considera irregular cuando existen discontinuidades en las trayectorias de las fuerzas inducidas por los efectos sísmicos, tales como cuando se traslada el plano que contiene a un grupo de elementos verticales del sistema de resistencia sísmica, en una dirección perpendicular a él, generando un nuevo plano. Los altillos o manzardas de un solo piso se eximen de este requisito en la consideración de irregularidad. Sistemas no paralelos — Cuando las direcciones de acción horizontal de los elementos verticales del sistema de resistencia sísmica no son paralelas o simétricas con respecto a los ejes ortogonales horizontales principales del sistema de resistencia sísmica, la estructura se considera irregular.

A

0.00

B

0.00

C

0.00

D

0.00

Φp

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 2P

A

0.00

B

0.00

C

0.00

D

0.00

E

0.00

Φp

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 3P

SI

NO DIRECCION

X

Y

Φ px

1.00

Φ py

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 4P

SI

NO DIRECCION

X

Y

Φ px

1.00

Φ py

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 5P

Φ px

1.00

Φ py

1.00

10/01/2017. VERSION 01 43 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 44 DE 106

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10.2

IRREGULARIDAD EN ALTURA TABLA A.3-7 IRREGULARIDADES EN ALTURA

DESCRIPCION DE LA IRREGULARIDAD EN ALTURA

TIPO

1aA

Piso flexible (Irregularidad en rigidez) — Cuando la rigidez ante fuerzas horizontales de un piso es menor del 70 por ciento pero superior o igual al 60 por ciento de la rigidez del piso superior o menor del 80 por ciento pero superior o igual al 70 por ciento del promedio de la rigidez de los tres pisos superiores, la estructura se considera irregular.

SI

NO X DIRECCION

X

Y

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 1aA

1bA

Piso flexible (Irregularidad extrema en rigidez) — Cuando la rigidez ante fuerzas horizontales de un piso es menor del 60 por ciento de la rigidez del piso superior o menor del 70 por ciento del promedio de la rigidez de los tres pisos superiores, la estructura se considera irregular.

SI

NO X DIRECCION

X

Y

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 1bA

2A

3A

Irregularidad en la di str i bución d e l a s ma sas — Cuando la masa, mi , de cualquier piso es mayor que 1.5 veces la masa de uno de los pisos contiguos, la estructura se considera irregular. Se exceptúa el caso de cubiertas que sean más livianas que el piso de abajo. Irregularidad geométri c a — Cuando la dimensión horizontal del sistema de resistencia sísmica en cualquier piso es mayor que 1.3 veces la misma dimensión en un piso adyacente, la estructura se considera irregular. Se exceptúa el caso de los altillos de un solo piso.

SI

NO X

Φa

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 2A

Ax

0.00

Bx

0.00

Ay

0.00

By

0.00

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 3A

4A

5aA

5bA

Desplazamientos dentro del plano de acción — La estructura se considera irregular cuando existen desplazamientos en el alineamiento de elementos verticales del sistema de resistencia sísmica, dentro del mismo plano que los contiene, y estos desplazamientos son mayores que la dimensión horizontal del elemento. Cuando los elementos desplazados solo sostienen la cubierta de la edificación sin otras cargas adicionales de tanques o equipos, se eximen de esta consideración de irregularidad. Piso débil — Discontinuidad en la resistencia — Cuando la resistencia del piso es menor del 80 por ciento de la del piso inmediatamente superior pero superior o igual al 65 por ciento, entendiendo la resistencia del piso como la suma de las resistencias de todos los elementos que comparten el cortante del piso para la dirección considerada, la estructura se considera irregular. Piso débil — Discontinuidad extrema en la resistencia — Cuando la resistencia del piso es menor del 65 por ciento de la del piso inmediatamente superior, entendiendo la resistencia del piso como la suma de las resistencias de todos los elementos que comparten el cortante del piso para la dirección considerada, la estructura se considera irregular.

Ax

0.00

Bx

0.00

Ay

0.00

By

0.00

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 4A

R piso Bx

0.00

R piso Cx

0.00

R piso By

0.00

R piso Cy

0.00

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 5aA

R piso Bx

0.00

R piso Cx

0.00

R piso By

0.00

R piso Cy

0.00

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

La estructura no presenta irregularidad en planta tipo 5bA

Φ ax

1.00

Φ ay

1.00

10/01/2017. VERSION 01 45 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 46 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 47 DE 106

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10.3. ANALISIS POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA TABLA A.3-7 IRREGULARIDAD POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA

TIPO

DESCRIPCION DE LA IRREGULARIDAD POR AUSENCIA DE REDUNDANCIA SI

NO X

A.3.3.8.1

DIRECCION

En edificaciones con un sistema estructural con capacidad de disipación de energía mínima (DMI) — Para edificaciones cuyo sistema estructural de resistencia sísmica es de un material que cumple los requisitos de capacidad de disipación de energía mínima (DMI) el valor del factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, φr , se le asigna un valor de la unidad Φr=1.0

X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

(a). En sistemas compuestos por pórticos con arriostramientos concéntricos — La falla de cualquiera de las diagonales o sus conexiones al pórtico no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de la resistencia ante fuerzas horizontales En edificaciones con un sistema del piso ni produce una irregularidad torsional en estructural con capacidad de planta extrema (Tipo 1bP).

A.3.3.8.2

disipación de energía moderada (DMO) y especial (DES) — Para edificaciones cuyo sistema estructural es de un material que cumple los requisitos de capacidad de disipación de energía moderada (DMO) o especial (DES) el valor del factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, φ , se le puede asignar un valor de la unidad (Φr=1.0 ) cuando en todos los pisos que resistan más del 35 por ciento del corte basal en la dirección bajo estudio el sistema estructural de resistencia sísmica cumpla las siguientes condiciones de redundancia:

DIRECCION X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

(b). En sistemas compuestos por pórticos con arriostramientos excéntricos — La pérdida de resistencia a momento (si se trata de vínculos a momento), o a cortante (para el caso de vínculos a corte), de los dos extremos de un vínculo no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de la resistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema (Tipo 1bP).

DIRECCION X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

(c). En sistemas de pórtico resistente a momentos — La pérdida de la resistencia a momento en la conexión viga-columna de los dos extremos de una viga no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de la resistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema (Tipo 1bP).

DIRECCION X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

(d). En sistem as con m uros estructurales de concreto estructural — La falla de un muro estructural o de una porción de él que tengan una relación de la altura del piso a su longitud horizontal mayor de la unidad, o de los elementos colectores que lo conectan al diafragma, no resulta en una reducción de más del 33 por ciento de la resistencia ante fuerzas horizontales del piso ni produce una irregularidad torsional en planta extrema (Tipo 1bP).

DIRECCION X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

En los sistemas estructurales que no cumplan las condiciones enunciadas en (a) a (d) el factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, φr , se le debe asignar un valor de φr=0.75. Aunque no se cumplan las condiciones enunciadas en (a) a (d) el factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, φr , se le debe asignar un valor igual a la unidad ( φr=1.0 ), si todos los pisos que resistan más del 35 por ciento del corte basal en la dirección bajo estudio el sistema estructural de resistencia sísmica sean regulares en planta y tengan al menos dos vanos compuestos por elementos que sean parte del sistema de resistencia sísmica localizados en la periferia a ambos lados de la planta en las dos direcciones principales. Cuando se trate de muros estructurales para efectos de contar el número de vanos equivalentes se calcula como la longitud horizontal del muro dividida por la altura del piso.

SI

NO X DIRECCION

X

Y

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

La estructura no presenta ausencia de redundancia

Φ rx

1.00

Φ ry

1.00

10/01/2017. VERSION 01 48 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

11. PARAMETROS SISMICOS

12. COMBINACIONES DE CARGA COMBINACIONES DE CARGA PARA DISEÑO DE MAMPOSTERIA

COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5

D 1.2 0.9 0.9 0.9 0.9

+ + + + +

L 1.6

S.X. + + +

S.Y.

0.5 0.5

+ + -

0.5 0.5

10/01/2017. VERSION 01 49 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

13. CHEQUEO DERIVAS

10/01/2017. VERSION 01 50 DE 106

14. DISEÑO POR ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA 14.1. DISEÑO DE MAMPOSTERIA Mampostería Reforzada (DMO)

Unidades P (T) , M (T- m), V (T), n (Kg/cm2), A s (cm2)

PISO 1

Cubierta: Ladrillo tipo

LADRIBLOCK

3

Ladrillo tipo

2

f' m = 108.65 Kg/cm f y = 4200 Kg/cm2 As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60 Horizontal:

2

 

5 5.0

mm = mm c/ 2

0.196

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

cm2

15 250

Hiladas=

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

LADRIBLOCK

3 2

f' m = 108.65 Kg/cm f y = 4200 Kg/cm2 As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60

0.23

0.196 0.46 =

m

Horizontal:

0.85

21.73 Kg/cm2

2

5   5.0

mm =

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

0.196 cm2

mm c/ 2

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

15 250

Hiladas= 0.196

0.23

m

0.46 = 0.85

21.72993 Kg/cm2

Sentido X Pn(1) El menor valor entre Pn(2)  0.80 P0 Re

0.10 f' m A e

y

0.25 Pb Redistribución

No. Celdas Rellenas en cada Axial limite Pn(2) extremo

Corte

Flexión cada extremo

A s /m

Ref. Horiz. Tipo

As

Refuerzo Vertical

Elemento de Borde Esfuerzo

Necesita

Muro

Ladrillo Tipo

Pn(1)



Pu

Mu

Vu

L

nu

%M

%V

%M

%V

Mu

Vu

Mu (V u d )

Vm

M-1

3

3.4

0.70

2.10

0.80

0.30

0.64

1.70

0.5

0.8

0.5

0.8

0.8

0.3

5.44

1.3

1

19.0

0.81

3

0.65

1No.4

14.49

No

M-2

3

3.4

0.74

1.50

0.50

0.30

0.64

1.70

0.3

0.8

0.3

0.8

0.5

0.3

3.40

1.3

1

20.2

0.81

3

0.65

1No.4

9.39

No

M-3

3

4.5

0.66

3.40

0.70

0.30

0.80

1.28

0.4

0.8

0.4

0.8

0.7

0.3

3.59

1.6

1

22.0

0.81

3

0.65

1No.4

11.46

No

M-4

3

11.4

0.75

4.70

7.10

3.50

1.80

5.89

4.4

9.0

4.4

9.0

7.1

3.5

1.23

3.6

1

55.6

0.81

3

1.35

1No.5

19.19

No

M-5

3

11.0

0.75

4.20

3.60

1.10

1.74

1.92

2.2

2.8

2.2

2.8

3.6

1.1

2.06

3.5

1

51.6

0.81

3

0.65

1No.4

11.75

No

M-6

3

11.0

0.75

4.20

3.60

1.10

1.74

1.92

2.2

2.8

2.2

2.8

3.6

1.1

2.06

3.5

1

54.2

0.81

3

1.29

1No.4

11.75

No

M-7

3

13.0

0.75

5.40

7.60

3.00

2.03

4.43

4.7

7.8

4.7

7.8

7.6

3.0

1.35

4.1

1

63.2

0.81

3

1.65

1No.5

17.24

No

M-8

3

25.1

0.68

17.00

25.40

6.00

3.85

4.50

15.8

15.5

15.8

15.5

25.4

6.0

1.14

7.7

1

108.8

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

20.91

No

M-9

3

25.1

0.68

17.30

26.00

4.40

3.85

3.30

16.2

11.4

16.2

11.4

26.0

4.4

1.60

7.7

1

108.3

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

21.37

No

M-10

3

43.3

0.75

17.00

23.60

4.90

6.64

2.10

14.7

12.7

14.7

12.7

23.6

4.9

0.74

17.7

1

206.5

0.81

3

5.00

4No.4

8.82

No

M-11

3

8.3

0.60

8.60

0.80

0.30

1.35

0.69

0.5

0.8

0.5

0.8

0.8

0.3

2.22

2.7

1

33.5

0.81

3

1.00

1No.4

11.56

No

M-12

3

8.1

0.66

6.30

1.30

0.80

1.32

1.90

0.8

2.1

0.8

2.1

1.3

0.8

1.39

2.6

1

35.8

0.81

3

1.00

1No.4

11.35

No

M-13

3

18.8

0.78

5.50

3.90

1.20

2.88

1.22

2.4

3.1

2.4

3.1

3.9

1.2

1.19

5.8

1

93.1

0.81

3

2.29

2No.4

6.55

No

M-14

3

18.1

0.74

8.30

4.00

1.50

2.77

1.59

2.5

3.9

2.5

3.9

4.0

1.5

1.02

5.5

1

85.1

0.81

3

2.29

2No.4

8.54

No

M-15

3

9.0

0.66

6.90

0.80

0.40

1.45

0.85

0.5

1.0

0.5

1.0

0.8

0.4

1.54

2.9

1

40.2

0.81

3

1.29

1No.4

9.11

No

M-16

3

46.5

0.68

30.70

23.50

5.20

7.13

2.07

14.7

13.4

14.7

13.4

23.5

5.2

0.65

20.7

1

204.4

0.81

3

6.00

3No.5

11.01

No

M-17

3

46.5

0.69

29.30

27.20

4.40

7.13

1.75

17.0

11.4

17.0

11.4

27.2

4.4

0.89

16.4

1

206.6

0.81

3

6.00

3No.5

11.34

No

2

Kg/cm

MEMORIAS DE CÁLCULO

Mampostería Reforzada (DMO)

Unidades P (T) , M (T- m), V (T), n (Kg/cm2), A s (cm2)

PISO 2

Cubierta: Ladrillo tipo

3

LADRIBLOCK

Ladrillo tipo

2 f' m = 108.65 Kg/cm 2 4200 Kg/cm fy =

As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60 Horizontal:

2

 

5 5.0

mm = mm c/ 2

0.196

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

cm2

15 250

Hiladas=

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

3

LADRIBLOCK

2 f' m = 108.65 Kg/cm 2 4200 Kg/cm fy =

As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60

0.23

0.196 0.46 =

m

Horizontal:

0.85

21.73 Kg/cm2

2

5   5.0

mm =

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

0.196 cm2

mm c/ 2

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

15 250

Hiladas= 0.196

0.23

m

0.46 = 0.85

21.72993 Kg/cm2

Sentido X Pn(1) El menor valor entre Pn(2)  0.80 P0 Re

0.10 f' m A e

y

0.25 Pb Redistribución

No. Celdas Rellenas Axial limite en cada Pn(2) extremo

Corte

Elemento de Borde

Flexión cada extremo

A s /m

Ref. Horiz. Tipo

As

Refuerzo Vertical

Esfuerzo

Necesita

Muro

Ladrillo Tipo

Pn(1)



Pu

Mu

Vu

L

nu

%M

%V

%M

%V

Mu

Vu

Mu (V u d )

M-1

3

3.4

0.78

1.00

0.20

0.10

0.64

0.57

0.2

0.3

0.2

0.3

0.2

0.1

4.08

1.3

1

21.3

0.81

3

0.65

1No.4

4.46

No

M-2

3

3.4

0.80

0.70

0.10

0.10

0.64

0.57

0.1

0.3

0.1

0.3

0.1

0.1

2.04

1.3

1

21.9

0.81

3

0.65

1No.4

2.58

No

M-3

3

4.5

0.75

1.80

0.10

0.10

0.80

0.43

0.1

0.3

0.1

0.3

0.1

0.1

1.54

1.6

1

25.0

0.81

3

0.65

1No.4

3.62

No

M-4

3

11.4

0.79

2.70

6.20

3.90

1.80

6.57

6.2

10.1

6.2

10.1

6.2

3.9

0.96

3.8

1

58.9

0.81

3

1.35

1No.5

15.64

No

M-5

3

11.0

0.80

2.20

0.80

0.20

1.74

0.35

0.8

0.5

0.8

0.5

0.8

0.2

2.52

3.5

1

54.7

0.81

3

0.65

1No.4

3.64

No

M-6

3

11.0

0.80

2.20

0.90

0.20

1.74

0.35

0.9

0.5

0.9

0.5

0.9

0.2

2.83

3.5

1

57.5

0.81

3

1.29

1No.4

3.88

No

M-7

3

13.0

0.80

2.80

5.50

3.10

2.03

4.58

5.5

8.0

5.5

8.0

5.5

3.1

0.94

4.4

1

67.4

0.81

3

1.65

1No.5

11.68

No

M-8

3

25.1

0.75

9.90

16.90

6.90

3.85

5.18

17.0

17.9

17.0

17.9

16.9

6.9

0.66

11.0

1

120.1

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

13.35

No

M-9

3

25.1

0.76

8.80

13.90

4.30

3.85

3.23

14.0

11.1

14.0

11.1

13.9

4.3

0.87

9.0

1

121.8

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

11.24

No

M-10

3

43.3

0.80

8.80

15.50

4.90

6.64

2.10

15.6

12.7

15.6

12.7

15.5

4.9

0.49

22.0

1

219.5

0.81

3

5.00

4No.4

5.22

No

M-11

3

8.3

0.72

4.30

0.10

0.10

1.35

0.23

0.1

0.3

0.1

0.3

0.1

0.1

0.83

3.3

1

40.2

0.81

3

1.00

1No.4

4.70

No

M-12

3

8.1

0.76

2.80

1.30

1.00

1.32

2.37

1.3

2.6

1.3

2.6

1.3

1.0

1.11

2.6

1

41.7

0.81

3

1.00

1No.4

7.75

No

M-13

3

18.8

0.81

3.30

1.40

0.70

2.88

0.71

1.4

1.8

1.4

1.8

1.4

0.7

0.73

7.7

1

96.6

0.81

3

2.29

2No.4

3.05

No

M-14

3

18.1

0.79

4.30

2.30

1.30

2.77

1.38

2.3

3.4

2.3

3.4

2.3

1.3

0.68

7.9

1

91.5

0.81

3

2.29

2No.4

4.66

No

M-15

3

9.0

0.75

3.70

1.00

0.80

1.45

1.71

1.0

2.1

1.0

2.1

1.0

0.8

0.96

3.0

1

45.6

0.81

3

1.29

1No.4

6.70

No

M-16

3

46.5

0.75

18.10

16.40

6.00

7.13

2.39

16.5

15.5

16.5

15.5

16.4

6.0

0.39

25.4

1

224.6

0.81

3

6.00

3No.5

6.94

No

M-17

3

46.5

0.75

18.00

16.80

4.90

7.13

1.95

16.9

12.7

16.9

12.7

16.8

4.9

0.49

23.6

1

224.8

0.81

3

6.00

3No.5

6.98

No

Vm

2

Kg/cm

10/01/2017. VERSION 01 52 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

Mampostería Reforzada (DMO)

Unidades P (T) , M (T- m), V (T), n (Kg/cm2), A s (cm2)

PISO 3

Cubierta: Ladrillo tipo

LADRIBLOCK

3

Ladrillo tipo

2

f' m = 108.65 Kg/cm f y = 4200 Kg/cm2 As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60 Horizontal:

2

 

5 5.0

mm = mm c/ 2

0.196

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

cm2

15 250

Hiladas=

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

LADRIBLOCK

3 2

f' m = 108.65 Kg/cm f y = 4200 Kg/cm2 As min = 0.0007 x 100 x 11.5 2 As min.= 0.81 cm /m  = 0.60 j = 0.60

0.23

0.196 0.46 =

m

Horizontal:

0.85

21.73 Kg/cm2

2

5   5.0

mm =

h=

23

cm

L= b= d' = h' =

33

cm

11.5

cm cm cm

0.196 cm2

mm c/ 2

Hiladas = 2 x

Esfuerzo límite de Flexo-compresión = 0.2 x f'm =

15 250

Hiladas= 0.196

0.23

m

0.46 = 0.85

21.72993 Kg/cm2

Sentido X Pn(1) El menor valor entre Pn(2)  0.80 P0 Re

0.10 f' m A e

y

0.25 Pb Redistribución

No. Celdas Rellenas Axial limite en cada Pn(2) extremo

Corte

Flexión cada extremo

A s /m

Ref. Horiz. Tipo

As

Refuerzo Vertical

Elemento de Borde Esfuerzo

Necesita

Muro

Ladrillo Tipo

Pn(1)



Pu

Mu

Vu

L

nu

%M

%V

%M

%V

Mu

Vu

Mu (V u d )

Vm

M-1

3

3.4

0.84

0.20

0.10

0.10

0.64

0.57

0.2

0.4

0.2

0.4

0.1

0.1

2.04

1.3

1

22.9

0.81

3

0.65

1No.4

1.70

No

M-2

3

3.4

0.84

0.20

0.10

0.10

0.64

0.57

0.2

0.4

0.2

0.4

0.1

0.1

2.04

1.3

1

22.9

0.81

3

0.65

1No.4

1.70

No

M-3

3

4.5

0.83

0.30

0.10

0.10

0.80

0.43

0.2

0.4

0.2

0.4

0.1

0.1

1.54

1.6

1

27.8

0.81

3

0.65

1No.4

1.36

No

M-4

3

11.4

0.84

0.60

3.40

2.30

1.80

3.87

6.5

9.9

6.5

9.9

3.4

2.3

0.90

4.1

1

62.3

0.81

3

1.35

1No.5

7.88

No

M-5

3

11.0

0.84

0.40

0.60

0.40

1.74

0.70

1.1

1.7

1.1

1.7

0.6

0.4

0.94

3.7

1

57.4

0.81

3

0.65

1No.4

1.71

No

M-6

3

11.0

0.84

0.40

0.60

0.40

1.74

0.70

1.1

1.7

1.1

1.7

0.6

0.4

0.94

3.7

1

60.4

0.81

3

1.29

1No.4

1.71

No

M-7

3

13.0

0.84

0.40

2.60

1.80

2.03

2.66

5.0

7.8

5.0

7.8

2.6

1.8

0.77

5.3

1

71.3

0.81

3

1.65

1No.5

4.86

No

M-8

3

25.1

0.83

2.30

8.00

4.80

3.85

3.60

15.3

20.7

15.3

20.7

8.0

4.8

0.45

13.1

1

132.2

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

5.36

No

M-9

3

25.1

0.85

0.30

4.60

1.90

3.85

1.43

8.8

8.2

8.8

8.2

4.6

1.9

0.65

11.1

1

135.4

0.81

3

3.00

1No.4+1No.5

2.67

No

M-10

3

43.3

0.84

2.10

6.20

2.70

6.64

1.16

11.9

11.6

11.9

11.6

6.2

2.7

0.35

24.3

1

230.1

0.81

3

5.00

4No.4

1.75

No

M-11

3

8.3

0.82

1.00

0.10

0.10

1.35

0.23

0.2

0.4

0.2

0.4

0.1

0.1

0.83

3.3

1

45.7

0.81

3

1.00

1No.4

1.37

No

M-12

3

8.1

0.83

0.50

1.40

1.00

1.32

2.37

2.7

4.3

2.7

4.3

1.4

1.0

1.20

2.6

1

45.6

0.81

3

1.00

1No.4

5.77

No

M-13

3

18.8

0.83

1.20

0.40

0.20

2.88

0.20

0.8

0.9

0.8

0.9

0.4

0.2

0.73

7.7

1

99.9

0.81

3

2.29

2No.4

1.01

No

M-14

3

18.1

0.84

0.60

0.90

0.60

2.77

0.64

1.7

2.6

1.7

2.6

0.9

0.6

0.57

8.6

1

97.4

0.81

3

2.29

2No.4

1.23

No

M-15

3

9.0

0.82

1.00

0.60

0.40

1.45

0.85

1.1

1.7

1.1

1.7

0.6

0.4

1.15

2.9

1

50.2

0.81

3

1.29

1No.4

2.86

No

M-16

3

46.5

0.82

6.00

11.50

4.00

7.13

1.59

22.0

17.2

22.0

17.2

11.5

4.0

0.41

25.0

1

244.0

0.81

3

6.00

3No.5

3.36

No

M-17

3

46.5

0.81

6.80

11.00

2.30

7.13

0.92

21.1

9.9

21.1

9.9

11.0

2.3

0.69

20.0

1

242.8

0.81

3

6.00

3No.5

3.45

No

2

Kg/cm

10/01/2017. VERSION 01 53 DE 106

14.2. DISEÑO DE VIGAS CIMENTACION VIGAS DE AMARRE 1. Se asume una sección: Según la NSR-10 numeral C.15.13.3, las dimensiones de las vigas de amarre deben establecerse en función de las solicitaciones que las afecten, dentro de las cuales se cuentan la resistencia a fuerzas axiales por razones sísmicas y la rigidez y características para efectos de diferencias de carga vertical sobre los elementos de cimentación y la posibilidad de ocurrencia de asentamientos totales y diferenciales. Las vigas de amarre deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser mayor o igual a L /20 para estructuras DES, L /30 para estructuras DMO y L /40 para estructuras DMI, donde L es la luz del elemento. b (cm) = h (cm) = d' (cm) = d (cm) = d/2 (cm) =

25 25 7.5 17.5 8.75

r = 0.0033 As = As = As =

(minimo)

rbd 1.44 1.44

cm² cm²

(Refuerzo positivo) (Refuerzo negativo)

2. La viga debe ser capaz de transmitir de columna a columna un porcentaje de la carga que baja por la columna, dicho porcentaje esta dado por 0.25Aa (Nsr-98 A.3.6.4.2) donde Aa = 0.10 Mani (Casanare) 0.25 Aa = 2.50% Máxima carga real que baja por la columna = Factor de carga = Carga última =

22 1.3 28.6

Ton Ton

La fuerza axial que debe ser capaz de transmitir la viga de amarre a la columna adyacente (Pu) es: Pu =

0.7

Ton

El refuerzo que necesita la viga para resistir la fuerza axial es: fy = As =

4200 0.19

kg/cm² cm²

(Refuerzo para toda la sección)

3. El momento y el cortante que se generan cuando un elemento de cimentación sufre un asentamiento son: M=

6EID L2

V=

12EID L3

Donde : E = módulo de elasticidad del concreto f´c = 210 kg/cm² Ec = 178720 kg/cm² I = inercia de la sección (la mitad para tener en cuenta la fisuración) : I = bh3/24 I = 0.00016

4

m

D = máximo asentamiento permitido para que no se ocasionen daños a elementos importantes. D = 0.01 m L = Luz entre columnas L = 4.00

m

MEMORIAS DE CÁLCULO

Luego: M= Mu =

1.1 1.4

Ton - m Ton - m

V = Vu =

0.5 0.7

Ton Ton

Revisión de la sección asumida: Flexión: r= As = As = Cortante: ø Flejes = # de ramas = As = Separación = ø Vc = 5ø Vc = Resiste =

0.0052 2.28 2.28

Sección asumida es adecuada cm² cm²

(Refuerzo positivo) (Refuerzo negativo)

utilizar flejes # 3 ó #4 1/4" 2 0.64 20 2.9 14.3

cm² cm Ton Ton

4.9

Ton

La menor entre d/2 o 30 cm Sección por cortante OK Cortante OK

Resumen dimensionamiento Viga de Amarre b = h = f´c = fy = As = Flejes = Sep máx =

25 cm @REDONDARRIBA(B92/10,0)*2; 25 cm 8; 6 210 kg/cm² 4200 kg/cm² 2.3 cm² 1/4" 20 cm

2#4 Tras. Mín 0.50 m 10

0.1

10

Fl#3 L= 0.40

10/01/2017. VERSION 01 55 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 56 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 57 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.3.

DISEÑO DE DINTELES

14.4.

DISEÑO DE CORREA

10/01/2017. VERSION 01 58 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 59 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 60 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 61 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 62 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 63 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.5.

DISEÑO DE PLACA CIMENTACION i

1 2 3 4

Piso Tanques Cub Piso 3 Piso 2 Sumatoria

Esfuerzo de contacto esfuerzo de admisible Carga de diseño

CM

CV

0.52 0.045 0.35 0.35 1.265

CV reducida

r

0.18 0.035 0.18 0.18 0.575

1.00 1.00 1.00 1.00

1.84 t/m2 9.8 t/m2 1.2 CM + 1.6 CV =

0.180 0.035 0.180 0.180 0.575

CR 0.70 0.08 0.53 0.53 1.840

1.84 t/m2 9.8 t/m2

Ok!

Ok!

2 1.49 t/m

10/01/2017. VERSION 01 64 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO: VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA CHEQUEO PLACA DE CIMETACIÓN CU

=

1.490

SELECCIÓN TIPO DE APOYO DEFINICIÓN DE LOS APOYOS 4 1

2

APOYO 1: APOYO 2: APOYO 3: APOYO 4:

KL 3 L

3 2 3 3

EMPOTRADO SIMPLE EMPOTRADO EMPOTRADO

DEFINICION DE VARIABLES L= KL = K= h placa = d' =

4.61 2.15 0.500 0.12 0.03

m m

F.M.= Qu = f'c = f'y =

m m

1.00 1.490 t / m² 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

L = Longitud mayor KL = Longitud menor

DATOS DE DISEÑO 0.00

KL= 2.15

APOYO 1

APOYO 2

0.0039

0.0000

-0.0020

0.04 Refuerzo del apoyo 3 al 4 (Luz 3-4) 0.0437

0.000 0.00000 0.00 1.80 1.80 ø6.0mm c/15 abajo/apoyo

-0.063 0.00021 0.19 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

0.301 0.00099 0.90 2.16 2.16 ø6.5mm c/15

0.123 0.00041 0.36 2.16 2.16 ø6.5mm c/15 arriba EMPOTRADO

ø6.0mm c/15

0.00

0.00

-0.06

-0.06

APOYO 3

APOYO 4

-0.0634

-0.0634

-0.437 -0.437 0.00145 0.00145 1.31 1.31 1.80 1.80 1.80 1.80 ø6.0mm c/15 ø6.0mm c/15

L= 4.61 ø6.0mm c/15

ø6.5mm c/15

EMPOTRADO

ø6.5mm c/15

M/qK2 L 2 o M/qL 2 M ( t-m ) Cuantia r Area Req(cm²/m) Area Min.(cm²/m) Area def. (cm²/m) Refuerzo

Refuerzo del apoyo 1 al 2 (Luz 1-2)

ø6.0mm c/15 SIMPLE

ø6.0mm c/15 EMPOTRADO

10/01/2017. VERSION 01 65 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO: VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA CHEQUEO PLACA DE CIMETACIÓN CU

=

1.490

SELECCIÓN TIPO DE APOYO DEFINICIÓN DE LOS APOYOS 4 1

2

KL 3 L

APOYO 1: APOYO 2: APOYO 3: APOYO 4:

3 3 3 3

EMPOTRADO EMPOTRADO EMPOTRADO EMPOTRADO

DEFINICION DE VARIABLES L= KL = K= h placa = d' =

4.00 3.00 0.750 0.12 0.03

m m m m

F.M.= Qu = f'c = f'y =

1.00 1.490 t / m² 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

L = Longitud mayor KL = Longitud menor

DATOS DE DISEÑO

KL= 3.00

0.229 0.00075 0.68 2.16 2.16 ø6.5mm c/15 arriba EMPOTRADO

ø6.0mm c/15

APOYO 1

APOYO 2

-0.0139

-0.0139

Refuerzo del apoyo 3 al 4 (Luz 3-4) 0.0319

-0.331 0.00110 0.99 1.80 1.80 ø6.0mm c/15 abajo/apoyo

-0.331 0.00110 0.99 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

0.428 0.00142 1.28 2.16 2.16 ø6.5mm c/15

APOYO 3

APOYO 4

-0.0462

-0.0462

-0.620 0.00207 1.87 1.80 1.87 ø6.0mm c/15

-0.620 0.00207 1.87 1.80 1.87 ø6.0mm c/15

L= 4.00 ø6.0mm c/15

ø6.5mm c/15

EMPOTRADO

ø6.5mm c/15

M/qK2 L 2 o M/qL 2 M ( t-m ) Cuantia r Area Req(cm²/m) Area Min.(cm²/m) Area def. (cm²/m) Refuerzo

Refuerzo del apoyo 1 al 2 (Luz 1-2) 0.0096

ø6.0mm c/15 EMPOTRADO

ø6.0mm c/15 EMPOTRADO

10/01/2017. VERSION 01 66 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO: VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA CHEQUEO PLACA DE CIMETACIÓN CU

=

1.490

SELECCIÓN TIPO DE APOYO DEFINICIÓN DE LOS APOYOS 4 1

2

KL 3 L

APOYO 1: APOYO 2: APOYO 3: APOYO 4:

3 3 3 3

EMPOTRADO EMPOTRADO EMPOTRADO EMPOTRADO

DEFINICION DE VARIABLES L= KL = K= h placa = d' =

3.08 1.68 0.550 0.12 0.03

m m

F.M.= Qu = f'c = f'y =

m m

1.00 1.490 t / m² 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

L = Longitud mayor KL = Longitud menor

DATOS DE DISEÑO

2

M/qK L o M/qL M ( t-m ) Cuantia r Area Req(cm²/m) Area Min.(cm²/m) Area def. (cm²/m) Refuerzo

KL= 1.68

0.072 0.00024 0.21 2.16 2.16 ø6.5mm c/15

APOYO 1

APOYO 2

-0.0075

-0.0075

-0.106 0.00035 0.31 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

-0.106 0.00035 0.31 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

EMPOTRADO

L= 3.08 ø6.0mm c/15

ø6.0mm c/15

ø6.5mm c/15

EMPOTRADO

Refuerzo del apoyo 3 al 4 (Luz 3-4) 0.0407 0.171 0.00056 0.51 2.16 2.16 ø6.5mm c/15 arriba

ø6.5mm c/15

2 2

Refuerzo del apoyo 1 al 2 (Luz 1-2) 0.0051

APOYO 3

APOYO 4

-0.0591

-0.0591

-0.249 0.00082 0.74 1.80 1.80 ø6.0mm c/15 abajo/apoyo

-0.249 0.00082 0.74 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

ø6.0mm c/15 EMPOTRADO

ø6.0mm c/15 EMPOTRADO

10/01/2017. VERSION 01 67 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.6.

DISEÑO DE PLACA MACIZA ENTREPISO

PROYECTO EDIFICIO VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA DE ENTREPISO

Concreto Acero Espesor adoptado:

0.10

Materiales 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

m

Avalúo de Cargas:

t / m²

Peso propio de placa Muros Acabados

0.10

x

2.40

= = = CM =

0.240 0.000 0.110 0.350

CV = CR = CU =

0.180 0.53 0.71

Carga viva cubierta maciza

CU = 1.2 CM + 1.6 CV

As minimo (cm²)= b= d= h=

1.80 100 7 10

cm cm cm

Análisis Estructural y Diseño Wu = 2.70 Mu (t-m) Mu (t-m) + Cuantía : As (cm²) As minimo (cm²) As requerido (cm²) REFUERZO As malla (cm²) As faltante (cm²) colocar grafil Ø6mm c/ colocar grafil Ø4mm c/

0.71 3.10

0.57 0.37 0.0020 1.43 1.80 1.80

t/m² 3.10

0.0024 1.65 1.80 1.80

0.57

0.57 0.43

0.0032 2.23 1.80 2.23

0.49 0.0032 2.23 1.80 2.23

0.0027 1.90 1.80 1.90

ø6.0mm c/15 ø7.0mm c/15 ø6.0mm c/15 ø7.0mm c/15 ø6.0mm c/15

1.89 0.00

2.57 0.00

1.89 0.00 #¡DIV/0! #¡DIV/0!

2.70

2.57 0.00

1.89 0.01

0.37 0.0032 2.23 1.80 2.23

0.0020 1.43 1.80 1.80

ø7.0mm c/15 ø6.0mm c/15

2.57 0.00

1.89 0.00

10/01/2017. VERSION 01 68 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO EDIFICIO VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA DE ENTREPISO

Concreto Acero Espesor adoptado:

0.10

Materiales 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

m

Avalúo de Cargas:

t / m²

Peso propio de placa Muros Acabados

x

0.10

2.40

= = = CM =

0.240 0.000 0.110 0.350

CV = CR = CU =

0.180 0.53 0.71

Carga viva cubierta maciza

CU = 1.2 CM + 1.6 CV

As minimo (cm²)= b= d= h=

1.80 100 7 10

cm cm cm

Análisis Estructural y Diseño Wu = 0.71 1.50

1.50 Mu (t-m) Mu (t-m) + Cuantía : As (cm²) As minimo (cm²) As requerido (cm²) REFUERZO As malla (cm²) As faltante (cm²) colocar grafil Ø6mm c/ colocar grafil Ø4mm c/

0.13 0.11 0.0006 0.43 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

1.89 0.00

t/m² 1.50

0.0005 0.38 1.80 1.80

0.13

0.13 0.10

0.0007 0.51 1.80 1.80

0.11 0.0007 0.51 1.80 1.80

0.0006 0.43 1.80 1.80

ø6.0mm c/15 ø6.0mm c/15 ø6.0mm c/15 ø6.0mm c/15

1.89 0.00

1.89 0.00 #¡DIV/0! #¡DIV/0!

1.50

1.89 0.00

1.89 0.00

0.11 0.0007 0.51 1.80 1.80

0.0006 0.43 1.80 1.80

ø6.0mm c/15 ø6.0mm c/15

1.89 0.00

1.89 0.00

10/01/2017. VERSION 01 69 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO EDIFICIO VIS MANI DISEÑO PLACA MACIZA EN DOS DIRECCIONES CON VIGAS NIVEL: ENTREPISO f´c vigas= E vigas= f´c losa= E losa=

21 17872 21 17872

Viga1 B= H=

12 0.20

Mpa Mpa MPa Mpa

m m

Viga2 B= H=

0.12 0.20

m m

Losa 1 B= H=

3.20 0.100

m m

Losa 2 B= H=

2.71 0.100

m m

Espesor sugerido: Espesor adoptado: Evaluacion de Cargas:

0.075 0.10

Peso propio de placa Muros Internos Otras Cargas

0.10

Ln= KLn= β= Iviga1= Iviga2= Ilosa1= Ilosa2=

3.20 2.71 1.18 0.00803 0.00008 0.00027 0.00023

α1= α2= αfm=

35.57 0.30 17.94

240 2.35 OK m4 m4 m4 m4 > 0.8 > 0.8

OK OK

m m t / m² x

2.40

= = = D= L= =

Carga Viva CU

0.240 0.000 0.11 0.350 0.180 0.708

0.5425 0.279

SELECCIÓN TIPO DE APOYO DEFINICIÓN DE LOS APOYOS 4 1

2

KL 3 L

APOYO 1: APOYO 2: APOYO 3: APOYO 4:

2 2 2 2

SIMPLE SIMPLE SIMPLE SIMPLE

10/01/2017. VERSION 01 70 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

DEFINICION DE VARIABLES L= KL = K= h placa = d' =

3.20 2.71 0.850 0.10 0.03

m m m m

F.M.= Qu = f'c = f'y =

1.00 0.708 t / m² 210 kg/cm² 4200 kg/cm²

L = Longitud mayor KL = Longitud menor

DATOS DE DISEÑO

KL= 2.71

0.00

0.00

APOYO 3

APOYO 4

0.0000

0.06 Refuerzo del apoyo 3 al 4 (Luz 3-4) 0.0648

APOYO 1

APOYO 2

0.0000

0.218 0.00104 0.78 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

0.000 0.00000 0.00 1.50 1.50 ø5.5mm c/15

0.0000

0.0000

0.000 0.00000 0.00 1.50 1.50 ø5.5mm c/15

0.337 0.00162 1.21 1.80 1.80 ø6.0mm c/15

0.000 0.00000 0.00 1.50 1.50 ø5.5mm c/15

0.000 0.00000 0.00 1.50 1.50 ø5.5mm c/15

SIMPLE

L= 3.20 ø5.5mm c/15

ø5.5mm c/15

ø6.0mm c/15

SIMPLE

ø6.0mm c/15

M/qK2 L 2 o M/qL 2 M ( t-m ) Cuantia r Area Req(cm²/m) Area Min.(cm²/m) Area def. (cm²/m) Refuerzo

0.03 Refuerzo del apoyo 1 al 2 (Luz 1-2) 0.0301

0.00

0.00

ø5.5mm c/15 SIMPLE

ø5.5mm c/15 SIMPLE

10/01/2017. VERSION 01 71 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO EDIFICIO VIS MANI PLACA MACIZA

Materiales Concreto 240 kg/cm² Acero 4200 kg/cm² Espesor adoptado:

0.10

m

Avalúo de Cargas:

t / m²

Peso propio de placa Otras Cargas Tanque

0.10

2.40

x

= = = CM = CV = CR = CU =

CU = 1.2 CM + 1.6 CV

0.240 0.110 0.000 0.350 0.180 0.53 0.71

As minimo (cm²)= b= d= h=

1.80 100 6 10

cm cm cm

Análisis Estructural y Diseño Wu = 1.15 Mu (t-m) Mu (t-m) + Cuantía : As (cm²) As minimo (cm²) As requerido (cm²) REFUERZO As malla (cm²) As faltante (cm²) colocar grafil Ø6mm c/ colocar grafil Ø4mm c/

0.71

t/m²

0.47 0.0036 2.14 1.08 2.14

ø5.0mm c/15

ø6.5mm c/15

2.21 0.00 #¡DIV/0! #¡DIV/0!

10/01/2017. VERSION 01 72 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.7.

DISEÑO DE PLACA MACIZA TANQUE PROYECTO EDIFICIO VIS MANI PLACA MACIZA

Materiales Concreto 240 kg/cm² Acero 4200 kg/cm² Espesor adoptado:

0.10

m

Avalúo de Cargas:

t / m²

Peso propio de placa Otras Cargas Tanque

0.10

2.40

x

= = = CM = CV = CR = CU =

CU = 1.2 CM + 1.6 CV

0.240 0.020 0.257 0.517 0.180 0.70 0.91

As minimo (cm²)= b= d= h=

1.80 100 6 10

cm cm cm

Análisis Estructural y Diseño Wu = 1 Mu (t-m) Mu (t-m) + Cuantía : As (cm²) As minimo (cm²) As requerido (cm²) REFUERZO As malla (cm²) As faltante (cm²) colocar grafil Ø6mm c/ colocar grafil Ø4mm c/

0.91

t/m²

0.45 0.0035 2.08 1.08 2.08

ø5.0mm c/15

ø6.5mm c/15

2.21 0.00 #¡DIV/0! #¡DIV/0!

10/01/2017. VERSION 01 73 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.8.

DISEÑO DE ESCALERA

10/01/2017. VERSION 01 74 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 75 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

14.9.

REACCIONES EN LA BASE

10/01/2017. VERSION 01 76 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 77 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 78 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 79 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 80 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 81 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 82 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 83 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 84 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 85 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 86 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 87 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 88 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 89 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 90 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 91 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 92 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 93 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 94 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 95 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 96 DE 106

MEMORIAS DE CÁLCULO

10/01/2017. VERSION 01 97 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 98 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 99 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 100 DE 106

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10/01/2017. VERSION 01 101 DE 106

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14.10.

DISEÑO DE ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES

Sa = Vs = Aa = g= As= M= hx= heq= ax = L= E= H= W= Mp = ap = Rp = Fp = Mdis =

Valor del espectro de aceleraciones de diseño para un periodo de vibración dado. Cortante sísmico en la base Coeficiente de aceleración pico efectiva Gravedad Aceleracion Maxima correspondiente a un T=0 Masa total de la edificación Altura en metros medida desde la base, del nivel del apoyo del elemento no estructural altura equivalente del sistema de un grado de libertad que simula la edificacion Aceleración horizontal que ocurre en el punto donde el elemento no estructural está soportado. Longitud del elemento no estructural Fuerzas sismicas reducidad de diseño (E=Fp/Rp) Altura del elemento no estructural Densidad de la mampostería Masa de elemento no estructural Coeficiente de amplificación dinámica del elemento no estructural Coeficiente de capacidad de disipación de energía del elemento no estructural fuerza sísmica horizontal sobre el elemento no estructural (A.9-2) momento de diseño

1. Datos del análisis sísmico de la estructura: Aa = As= I= g=

0.10 0.25 1.00 9.80

Ta = Sa = Vs = Fa =

0.27 seg 0.63 218 ton 2.50

Grado de disipación de energía: Número de pisos: 2. Materiales Concreto Mamposteria Acero

Grupo de Uso=

I

DMO 3

210 kg/cm2 90 kg/cm2 4200 kg/cm2

Grado de Desempeño Elementos no Estructurales:

Bajo

Aceleraciones según NSR - 10

Aceleraciones según ASCE7-10

heq (m)

5.85 m

10/01/2017. VERSION 01 102 DE 106

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Nivel 3 2 1

h (m) 2.60 2.60 2.60

hx (m) 7.80 5.20 2.60

hx/heq(m) 1.33 0.89 0.44

NSR - 10 ax 0.756666667 0.587777778 0.418888889

ax 0.84 0.56 0.28

ASCE7-10 ax 0.75 0.58 0.42

RCB ax 0.672 0.476 0.363

2. Amplificación dinámica del elemento no estructural (se determina de las Tablas A.9.5.1 de la NSR-10) ap = 2.50 Considerando el caso en que la mampostería esta solo anclada abajo 3. Capacidad de disipación de energía en el rango inelástico del elemento no estructural (se determina de las Tablas A.9.5.1 de la NSR-10) Rp = 3.00 Anclajes Dúctiles

4. Fuerzas Sismicas Horizontales de Diseño

≈

≥ Espesor del muro: Carga por m2:

0.15 0.25

m kN/m2

0.12

Tabla B.3.4.2-4

Nivel Fp (kN/m 2) E (kN/m 2) Mp (kN-m) Vp (kN) S col (m) Mdis (kN-m) b (cm) d (cm) r As (cm2) F 3 1.715 0.5716667 1.932233333 1.5 4.00 7.728933333 15 10 0.0013857 0.21 2 1.200046296 0.4000154 1.35205216 1.0 4.00 5.408208642 15 10 0.0009648 0.14 1 0.855231481 0.2850772 0.963560802 0.7 4.00 3.85424321 15 10 0.0006853 0.10

Vc (cm2) 27.71 27.71 27.71

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Villavicencio, 26 de Diciembre de 2017 Señores: CURADURIA URBANA DE VILLAVICENCIO La Ciudad, MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD Yo, RAFAEL EDUARDO COMAS MEJIA, Ingeniero Civil con matricula profesional #2520283443CND, e identificado con CC. 86.053.648 de Villavicencio, Certifico que avalo, en calidad de ingeniero consultor el estudio estructural de: Proyecto: PROYECTO VIVIENDA DE INTERES SOCIAL – TIPO 2 Estructura: Muros de mampostería parcialmente reforzada de bloque de perforación vertical Departamento: Mani – Casanare Declaro que este estudio, se desarrolló de acuerdo con las normas sismo resistentes vigentes del país NSR – 10 expedido por medio del Decreto 926 del 19 de Marzo de 2010 y modificado por el decreto 092 del 17 de Enero de 2011. Aclaro que hago el aval del estudio realizado, siempre y cuando en la etapa de construcción se sigan y se hayan seguido todas y cada una de las especificación y recomendaciones, suscritas en el mismo. Cordialmente,

Rafael Eduardo Comas Mejía Ingeniero Civil M.P. #25202 83443

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