Memoria De Calculo (1).docx

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA SR. FLANKLIN ROBLES

AUTOR: ING. DIEGO LEÓN S. Rev. No.

Elaborado Fecha: LPA

Aprobado

Revisado DLS

Fecha:

Fecha:

Aprobado CLIENTE

Fecha:

FR

21/01/2019

JAF

0

DLS

19/01/2019

DLS

19/01/2019

JAF

19/01/2019

B

DLS

16/01/2019

DLS

16/01/2019

JAF

16/01/2019

A

DLS

10/01/2019

DLS

15/01/2019

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INDICE

1.

ACRONIMOS. ................................................................................................................................. 3

2.

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................ 3

3.

GENERALIDADES. ....................................................................................................................... 4 3.1. OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO ................................................................ 4 3.2. DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL ..................................................... 4

4.

ANALISIS DE CARGAS. .............................................................................................................. 5 4.1. ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL ........................................................................ 5 4.1.1. Carga Muerta. ................................................................................................................. 5 4.1.2. Carga Viva. ...................................................................................................................... 6

5.

ANÁLISIS POR SISMICO............................................................................................................. 7 5.1. DETERMINACIÓN DE LAS FUERZAS ESTÁTICAS ............................................... 7 5.2. DETERMINACIÓN DE LAS FUERZAS DINAMICAS (ANALSIS ESPECTRAL) ..... 11 5.2.1. CASOS DE CARGA PARA ANALISIS DINAMICO: ................................................. 12 5.2.2. AJUSTE DEL CORTE BASAL .................................................................................... 13

6.1.

INGRESO DE DATOS: ............................................................................................................ 15 6.2. COMBINACIONES DE CARGAS. ........................................................................... 18 6.3. MATERIALES.......................................................................................................... 19

7.

METODOLOGÍA DEL DISEÑO ............................................................................................... 21

8.

PARÁMETROS DE SUELO. ...................................................................................................... 22 8.1. RECOMENDACIONES. .......................................................................................... 22

9.

DETALLE DEL ACERO DE REFUERZO ................................................................................. 25 9.1. VIGAS ..................................................................................................................... 25 9.2. COLUMNAS ............................................................................................................ 26 10. CALCULO DE LAS DERIVAS DE PISO .................................................................. 27

11.

CONTROL DURANTE LA CONSTRUCCIÓN..................................................................... 47

12.

RESULTADOS. ......................................................................................................................... 48

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1. ACRONIMOS. Para la presente memoria de cálculo estructural se procedió a utilizar las siguientes normas: NEC Norma Ecuatoriana de la Construcción. ACI-318-2011

American Concrete Institute, commite 318

AISC-360-10American Airon and Style Construction commite 360, año 2010.

2.

INTRODUCCIÓN Se ha proyectado la ampliación de la Residencia Familia ROBLES ubicada en la ciudad de Quito, provincia de Pichincha por lo cual, a través del Arq. Amaluisa Jorge se ha solicitado la realización del presente estudio estructural. Como referencia en el año 2016 se presento los diseños para la construcción de las 2 primeras plantas al colegio de arquitectos en la cual ya se analizaron y diseñaron para los 4 pisos, con lo cual se presenta esta memoria de cálculo estructural como alcance a la ya aprobada. El estudio estructural de acuerdo a los requerimientos solicitados, para la aprobación de los permisos de construcción será de dos pisos, pero por requerimiento del propietario de la vivienda la edificación será analizada y diseñada tanto la infraestructura (cimentación) como la superestructura, para una ampliación a cuatro pisos y de uso de vivienda. De acuerdo a lo establecido en la NEC se presenta en este documento los principales aspectos que se han considerado para la definición de los modelos que permiten el Análisis Estructural y el Diseño de los diferentes elementos de la estructura de la vivienda familiar, con la recomendación de los Códigos de la Construcción vigentes a nivel nacional y códigos internacionales. El modelo para el análisis de la estructura de soporte de la edificación se la realiza empleando el software de cálculo y diseño estructural de edificaciones Etabs vs 9.7.2. Para la selección de los estados de carga y cargas se emplean las especificaciones y recomendaciones de los Códigos para la Construcción de Edificios, en el ámbito nacional,

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Código Ecuatoriano de la Construcción (NEC), y ACI-318, debido a la importancia a nivel nacional de las edificaciones por el riesgo sísmico y sabiendo que son estructuras esenciales, es decir, deben de seguir funcionando después de la presencia de un evento sísmico, se determina escoger los escenarios críticos de diseño. En esta memoria se presenta un delineamiento del proceso de análisis y diseño estructural y de las recomendaciones asumidas en cada una de sus etapas. 3. GENERALIDADES. 3.1. OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO El objetivo del presente estudio es realizar el diseño estructural para la vivienda propiedad del Señor Franklin Robles, ubicada en la ciudad de Quito, provincia de Pichincha. 3.2. DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL La losa constituye el diafragma horizontal que se emplea para transmitir las cargas por peso propio, cargas muertas adicionales como paredes, enlucidos y terminados de piso, así como las cargas vivas o semipermanentes presentes por el uso del edificio, a las vigas y columnas del edificio, para transmitirlas finalmente a la cimentación del edificio. Para conseguir una agilidad en el momento de la construcción del proyecto se propone utilizar para la losa el sistema colaborante de planchas metálicas Deck.

El sistema estructural escogido de acuerdo a la tabla 4.1. Clasificación de edificios de hormigón armado propuesto en la NEC, es el de Pórtico Espacial, estructura sismo resistente que soportará el empuje sísmico desarrollado según los modelos y parámetros definidos de acuerdo a la NEC. Con la geometría propuesta por el diseño arquitectónico, se realiza un modelo espacial en el programa Etabs, luego para completar el modelo se introduce la información correspondiente a la sección transversal de cada elemento, cargas, materiales y demás parámetros necesarios para el análisis estructural y el diseño de acuerdo con las recomendaciones del código de la construcción (NEC).

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4. ANALISIS DE CARGAS. 4.1. ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL El Análisis Estructural por carga vertical contempla los estados básicos de carga muerta y carga viva: 4.1.1. Carga Muerta. Se subdivide en el Peso Propio, (PP), esto es, el peso de cada elemento estructural, (vigas, columnas, losa de compresión de 5cm), que son determinados por el programa en base de las secciones transversales de dichos elementos y el peso unitario del hormigón armado. Se considera como Carga Muerta Adicional, (CMA), el peso de recubrimientos, terminados de piso, cielo raso, (~76 kg/m2), y el peso de paredes que se colocan sobre la losa considerándolo como carga distribuida en la losa, ( 209kg/m2). Cálculo de la sobre carga de losa de entrepiso

Deck e = 0,65mm

Calculada programa

por

el

Hormigón en los valles de la Calculada plancha metálica programa

por

el

Paredes

209 Kg/m²

Recubrimientos, terminados 76 Kg/m² de pisos, cielo razo 285 kg/m²

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Para el caso de la losa de cubierta se considera una sobre carga de servicio disminuyendo las paredes. Cálculo de la sobre carga de losa de entrepiso Deck e = 0,65mm

Calculada programa

por

el

Hormigón en los valles de la Calculada plancha metálica programa

por

el

Paredes de contorno de 84 Kg/m² antepecho Recubrimientos, cielo razo

54 Kg/m² 138

kg/m²

4.1.2. Carga Viva. Se considera, según el uso del edificio, como carga distribuida sobre la losa, se debe pensar que la edificación en cualquier instante puede verse afectada por alguna actividad física que puede ser ejecutada en un mismo tiempo por todos los ocupantes produciendo impactos en la estructura por lo que se toma como 203.04 kg/m2 debido a su ocupación de vivienda, como lo indica la NEC para edificaciones superiores a dos pisos se puede realizar una reducción de carga de hasta el 20%, dándonos como resultado una carga viva de 162,43 kg/m2 y se asumió de 165 kg/m2 y 71 kg/m2 en losa de cubierta como indica la NEC.

Patrones de carga utilizados.

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5. ANÁLISIS POR SISMICO En el diseño de la estructura se ha considerado la acción de cargas de origen sísmico con el objeto de prevenir daños en los elementos estructurales y no estructurales bajo la acción de sismos, y evitar además el colapso de la estructura en el caso de un sismo severo, según lo estipula la NEC.  Se debe tomar en cuenta que por tratarse de estructuras regulares tanto en planta como en elevación es suficiente la aplicación de procedimientos estáticos para la determinación de las fuerzas laterales. Las fuerzas sísmicas pueden provenir en cualquier dirección horizontal, pero se considera como estado crítico la acción no concurrente de las fuerzas sísmicas de diseño en la dirección de cada uno de los ejes principales de la estructura, las mismas que se denominan como Sismo X, y Sismo Y.  Se ha considerado como carga sísmica reactiva W a la carga muerta total de la estructura, esto es el peso propio, (peso de vigas, columnas y loseta de compresión determinados por el programa), y la carga muerta adicional, (peso de recubrimientos y paredes, ingresados al programa como cargas distribuidas en losas). De acuerdo a lo establecido en la NEC, se debe incluir un 25% de la carga viva de piso. 5.1. DETERMINACIÓN DE LAS FUERZAS ESTÁTICAS El Cortante Basal Total de Diseño, V, que se aplica a la estructura en cada uno de los sentidos principales de cálculo, ( Vx, Vy ), y en forma no concurrentes determinado para cada una de las estructuras del edificio mediante las siguientes expresiones: De acuerod a la hubicación geografica y parametros de los estudios de suelo se determina lo siguiente: Datos Zona Sísmica

Z= Valor Factor Z= Peligro Sísmico=

Datos Geográficos y Geología Local Tipo de Perfil = r= Región

IV 0.35 Alta

E 1.5 Sierra, Esmeraldas y Galápagos

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ɳ=

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2.48

Características de la Edificación Altura de la Edificación

hn= 13.9 m

Coeficiente de Importancia I Categoría=

Otras estructuras 1

I= Factor de reducción sísmico R R=

8

Regularidad / Configuración estructural Regularidad en planta

Tipo 1 Tipo 2 Tipo 3 Tipo 4

Regularidad en elevación Tipo 1 Tipo 2 Tipo 3

ɸp= ɸp= ɸp= ɸp=

0.9 1 1 1

ɸe= ɸe= ɸe=

1 1 0.9

ɸp=

0.90

ɸe=

0.90

Coeficiente de Perfil de suelo Fa, Fd, Fs, Fa= 1.1 Fd= 1.65 Fs= 1.8 Nota: para perfiles tipo F no se proporciona valores de Fa, Fd, Fs, debido a que requieren un estudio especial. Espectro de respuesta elástica de aceleraciones

si

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si

Coeficiente Ct y α , de tipo de edificio Ct= α=

0.055 0.9

Calculo del espectro de respuesta elástica de aceleraciones T= Tc=

0.588 1.485

Sa=

0.955

Calculo de Cortante basal de Diseño

Coeficiente Sísmico Ks=

0.147 *

W

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En consecuencia el valor de Ks = 0.147, es el que se ha utilizado en la determinación del Cortante Basal. 

En estructuras de edificios el valor de T se puede determinar de manera aproximada con la expresión:

T  Ct (hn) Se ha asumido el valor Ct=0.055 para pórticos espaciales de hormigón. El valor de hn corresponde a la altura total del edificio. 

El factor de reducción de resistencia sísmica R, se asume R=8 para sistemas con pórticos sismo resistentes de hormigón armado con vigas descolgadas.



El coeficiente de cortante basal se ingresa como dato, para que el software calcule las fuerzas sísmicas en función de los pesos propios y cargas, transformadas luego a masas, en cada uno de los nudos del modelo.



Para seleccionar el perfil del suelo se analizó el informe de estudios de suelos teniendo un suelo tipo

Una vez definidos todos los factores que intervienen en el cálculo del Corte Basal, se procede a calcularlo, en función del peso de la estructura W:

Representa la carga reactiva por sismo. Se utiliza el caso general, para el cual: DONDE:

W= D

Como se puede apreciar en la tabla anterior, el cortante basal estático es igual a 0.147 %.

Corte Basal calculado por el programa

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5.2. DETERMINACIÓN DE LAS FUERZAS DINAMICAS (ANALSIS ESPECTRAL) La forma de calcular el espectro de respuesta es como sigue.

Figura 21. Espectro sísmico elástico de aceleraciones que representa el sismo de Diseño. Aplicando las fórmulas de la tabla 1, se calculan los puntos para la construcción del espectro

Espectro sísmico inelástico de aceleraciones

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5.2.1. CASOS DE CARGA PARA ANALISIS DINAMICO:

Sismo dinámico en x

Sismo dinámico en Y

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5.2.2. AJUSTE DEL CORTE BASAL De los resultados obtenidos por el análisis dinámico el valor del cortante dinámico total en la base obtenido por cualquier método de análisis dinámico, no debe ser:  < 80% del cortante basal V obtenido por el método estático (estructuras regulares)  < 85% del cortante basal V obtenido por el método estático (estructuras irregulares).

Cortante en dirección X para sismo estático.

Cortante en dirección X para sismo estático.

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Resumen del cortante basal estático y dinámico.

Como se aprecia el cortante dinámico es al menos el 80% del cortante estático como lo indica la norma NEC , por lo cual no se tiene que ajustar .

6. MODELO ESTRUCTURAL EN ETABS:

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6.1. INGRESO DE DATOS: Columnas

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Vigas de Hormigón y secundarias metálicas

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Eje A

Eje B

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Eje C

6.2. COMBINACIONES DE CARGAS. De acuerdo a la disposición establecida en la NEC, en la que dice las estructuras, componentes y cimentaciones, deberán ser diseñadas de tal manera que la resistencia de diseño iguale o exceda los efectos de las cargas, de acuerdo a las siguientes combinaciones:

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6.3. MATERIALES El material predominante de la estructura es de hormigón armado f'c = 240 Kg./cm² de resistencia a los 28 días. El acero tiene una fluencia de fy = 4200 Kg./cm². Tipo varilla corrugada. Las vigas metálicas secundarias serán de A36. La placas de anclaje de las vigas secundarias serán de A36 Los pernos de anclaje serán de A520, con doble tuerca y arandela. Para el caso de la protección del acero de refuerzo, es decir para evitar el contacto directo entre la varilla y el suelo natural, se realizará un replantillo con una resistencia de f'c=180Kg./cm² y de 5cm de alto por encima del terreno natural, para el replantillo se utilizará arena y piedra de 3/8”.

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Hormigón en Vigas y Columnas

Acero estructural en Vigas secundarias

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PESO DE LA ESTRUCTURA

7. METODOLOGÍA DEL DISEÑO Todos los elementos estructurales se diseñan utilizando el Método de la Resistencia Última. Para determinar los esfuerzos internos de los elementos estructurales, fue necesario el uso del programa de computación Etabs Vs 9.7.1. el cual analiza la estructura tridimensionalmente. El programa calcula inicialmente la matriz de rigidez, considerando losas como elementos finitos. Para la obtención de las fuerzas sísmicas de diseño se utilizó el método de Análisis Estático el cual se explica en el numeral 4. Para el caso de la flexión se utilizó la siguiente expresión:

Mu  bd 2 f ´c1  0,59  Obteniendo los peraltes necesarios y acero de refuerzo para las vigas y para losas.

En ningún caso el refuerzo de los elementos estructurales debe ser menor que el acero mínimo propuesto por la NEC dado por la siguiente fórmula:

Asmín.  0,0033  b  d Para el diseño cortante en vigas y losas se utilizó la siguiente expresión:

Vc  0,53 f ´c  b  d

Donde el cortante necesario es:

VS  Vu  VC

Verificando que:VS  VC En los casos necesarios se utilizó para refuerzo de estribos la expresión:

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s

Av  f yest.  d Vs

No mayor que:

d

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2

En los casos no necesarios se aplicó el acero de refuerzo mínimo según el ACI 318 - 08

Av 

3,5bs f yest .

Para el diseño de la Cimentación según el código ACI Capitulo 15

A fun 



Peso  % P  adm. (suelo )

Cumpliendo con la siguiente ecuación:

PT   adm. ( suelo ) Afund.

8. PARÁMETROS DE SUELO. Como se explicó anteriormente para el diseño del sistema de cimentación, se utiliza valores y recomendaciones indicadas en el estudio de suelos, por lo tanto, como característica general se usará el valor de la capacidad portante de las arcillas qu = 19.46 T/m², con un mejoramiento de 1.50m, con material Sub base Clase III. Como lo indica el informe de suelos: 8.1. RECOMENDACIONES. Bajo estas circunstancias, considerando la consistencia y características de los estratos de suelo encontrados y buscando transmitir al suelo una presión uniforme en todos sus puntos, para evitar de esta manera posibles asentamientos diferenciales, se propone los siguientes criterios de cimentación:

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COLUMNA

Prof. Excavacion

Prof. Excavacion 6,00 m.

PROFUNDIDAD m Excavacion DE 2,30 Prof. Prof. Excavacion EXCAVACIÓN 6,00 m. "H" 6,00 m.

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Df =- 2,00 m PROFUNDIDAD Df =- 2,00 Df =- 2,00 m. DE DESPLANTE "Df"

Df =- 2,00 m.

m.

REPLANTILLO ZAPATA

REPLANTILLO

ARENA RIPIO

REPLANTILLO REPLANTILLO MEJORAMIENTO BOLA 4,00 m.

0,05 m 0,10 m. MEJORAMIENTO 0,15 m MEJORAMIENTO MEJORAMIENTO 4,00 4,00 m. m.

SUELO NATURAL COMPACTADO SUELO NATURAL COMPACTADO SUELO NATURAL COMPACTADO NO A ESCALA ANCHO DE CIMENTACIÓN "B"

A ESCALA NO ANO ESCALA

SUELO NATURAL COMPACTADO

NO A ESCALA

Siguiendo las recomendaciones del estudio de suelos se utiliza el método de cimentación directa (plintos aislados), para los plintos de linderos se utiliza las trabes de liga para entregar estabilidad a los plintos y las cargas se distribuyan hacia el suelo.

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De acuerdo a lo señalado se establece como sistema de cimentación directa y arriostrada por medio de cadenas y trabes de liga a nivel de cimentación. 9. DETALLE DEL ACERO DE REFUERZO Según ACI 2008, métodos y normas recomendados para la preparación de los planos de diseño, detalle típico y sugerencias para la colocación y armado del acero de refuerzo en estructuras de concreto. 

Para Ganchos Ganchos =



Para Estribos Ganchos =



8  12Varilla 4 var illa

Para Traslape Longitud de desarrollo =

40Varilla

pero no menor de 30 cm.

Con el objeto de garantizar el comportamiento dúctil de los elementos estructurales sometidos a flexión, es decir garantizar la disipación de energía en el rango no lineal de respuesta de la estructura, se han cumplido los requerimientos, que para el efecto definen el ACI y el Código Ecuatoriano de la Construcción.

9.1. 

VIGAS

La sección de acero de refuerzo de las vigas se ha limitado, como valor máximo a As= 0.0106 x b x d, y como valor mínimo a As = (14/fy) x b x d.



El diseño de las secciones mínimas de acero longitudinal y transversal en las vigas cumple con los requerimientos establecidos en las disposiciones especiales para diseño sismo resistente. Las armaduras diseñadas cubren la posibilidad de inversión de

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momentos durante la acción de un sismo. 

Se ha considerado también el acero de refuerzo por torsión dada la circunstancia de que las vigas son descolgadas. Se ha dispuesto hierro longitudinal en las caras laterales de la viga en doble capa y arriostrado con estribos adicionales

9.2.

COLUMNAS Las columnas han sido diseñadas para la combinación más crítica de cargas considerando, simultáneamente, los efectos de carga axial y de momentos bi-axiales (momentos actuando simultáneamente en las dos direcciones ortogonales) que actúan sobre la sección transversal de una columna.  La cuantía mínima de acero utilizada en las columnas es del 1% de acuerdo a las recomendaciones del ACI y el Código Ecuatoriano de la Construcción para diseño sismo-resistente.

Para garantizar el adecuado confinamiento de la columna con los estribos rectangulares en las secciones críticas a flexo-compresión, extremo superior e inferior de la columna, se considera el área mínima de refuerzo transversal. 10. MODOS DE VIBRACION

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11. CALCULO DE LAS DERIVAS DE PISO Luego de conformada la estructura, e introducidos los datos de materiales, geometría de las secciones de los elementos estructurales, los coeficientes para el cálculo del corte basal, y demás parámetros, para los siguientes estados básicos de análisis estructural. Con los resultados del análisis estructural, se ha considerado los estados de carga relacionados con el Análisis Sísmico, Sx, Sy, obteniéndose para cada caso el desplazamiento de los nudos de la estructura, en función de los cuales se puede calcular las derivas estáticas ДE para cada dirección de aplicación de las fuerzas laterales. Se selecciona uno o varios puntos de la estructura y se determina el desplazamiento en cada entrepiso, Di. Se obtiene la diferencia del desplazamiento entre el punto superior e inferior ДD= (Di+1 – Di ), entonces la deriva del piso, siendo L el altura de entrepiso, es igual: ДE = ДD /L Para edificios de hormigón armado se establece una respuesta máxima inelástica en desplazamientos, ДM , causada por el sismo de diseño, la misma que para el caso de edificios es de ДM = 0.02. Calculo de la deriva máxima de piso: ДM = 0.75 R * ДE ДE = (0.02 / 0.75*8) ДE = 0.0033 Datos obtenidos del modelo estructural:

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Como puede analizar la deriva máxima de piso en x es de 0.00328 Como puede analizar la deriva máxima de piso en y es de 0.00224

Se puede notar que las derivas calculadas no exceden lo establecido en la Norma Ecuatoriana de la construcción NEC.

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Calculo de derivas: ДM = 0.75 R * ДE ДE = ДD /L ДD= (Di+1 – Di ) Datos arrojados por el programa Etabs. Story Point STORY5 8 STORY4 8 STORY3 8 STORY2 8 STORY1 8 STORY5 9 STORY4 9 STORY3 9 STORY2 9 STORY1 9 STORY5 10 STORY4 10 STORY3 10 STORY2 10 STORY1 10 STORY5 11 STORY4 11 STORY3 11 STORY2 11 STORY1 11 STORY5 12 STORY4 12 STORY3 12 STORY2 12 STORY1 12 STORY5 13 STORY4 13 STORY3 13 STORY2 13 STORY1 13

Load DispY(cm) ΔD(cm) SY 0 SY 2.1003 0.3403 SY 1.76 0.5548 SY 1.2052 0.6817 SY 0.5235 0.5235 SY 0 SY 2.024 0.3322 SY 1.6918 0.5359 SY 1.1559 0.6554 SY 0.5005 0.5005 SY 0 SY 1.9604 0.3254 SY 1.635 0.5201 SY 1.1149 0.6336 SY 0.4813 0.4813 SY 0 SY 2.1003 0.3403 SY 1.76 0.5548 SY 1.2052 0.6817 SY 0.5235 0.5235 SY 2.2177 0.1937 SY 2.024 0.3322 SY 1.6918 0.5359 SY 1.1559 0.6554 SY 0.5005 0.4994 SY 2.1476 0.1872 SY 1.9604 0.3255 SY 1.6349 0.5201 SY 1.1148 0.6334 SY 0.4814 0.4802

Deriva ΔM ΔE ΔM max 0.000 0.000 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.012 0,02 0.002 0.015 0,02 0.002 0.010 0,02 0.000 0.000 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.011 0,02 0.002 0.014 0,02 0.002 0.010 0,02 0.000 0.000 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.011 0,02 0.002 0.014 0,02 0.002 0.010 0,02 0.000 0.000 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.012 0,02 0.002 0.015 0,02 0.002 0.010 0,02 0.001 0.005 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.011 0,02 0.002 0.014 0,02 0.002 0.010 0,02 0.001 0.004 0,02 0.001 0.007 0,02 0.002 0.011 0,02 0.002 0.014 0,02 0.002 0.010 0,02

Comprobación Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

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14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 16 16 16 16 16 17 17 17 17 17 18 18 18 18 18 19 19 19 19 19 20 20 20 20 20 21 21 21 21 21

SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY

0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 2.2177 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 2.1476 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005

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0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002

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22 22 22 22 22 23 23 23 23 23 24 24 24 24 24 25 25 25 25 25 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 29 29 29 29 29

SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY

0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 2.2177 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 2.1476 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 2.0099 1.6792 1.1469 0.4963 0 2.0099 1.6792 1.1469 0.4963 0 2.0099 1.6792 1.1469 0.4963

0.3254 0.5201 0.6336 0.4813 0.3322 0.5359 0.6554 0.5005 0.3254 0.5201 0.6336 0.4813 0.1937 0.3322 0.5359 0.6554 0.4994 0.1872 0.3254 0.5201 0.6336 0.4801 0.3307 0.5323 0.6506 0.4963 0.3307 0.5323 0.6506 0.4963 0.3307 0.5323 0.6506 0.4963

0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002

0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.005 0.007 0.011 0.014 0.010 0.004 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010

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30 30 30 30 30 43 43 43 43 43 44 44 44 44 44 59 59 59 59 59 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 64 64 64 64 64 65 65 65 65 65

SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY

2.1476 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 2.2177 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 2.0099 1.6792 1.1469 0.4963 0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235

0.1872 0.3254 0.5201 0.6336 0.4801 0.3403 0.5548 0.6817 0.5235 0.1937 0.3322 0.5359 0.6554 0.4994 0.3307 0.5323 0.6506 0.4963 0.3322 0.5359 0.6554 0.5005 0.3403 0.5548 0.6817 0.5235 0.3322 0.5359 0.6554 0.5005 0.3403 0.5548 0.6817 0.5235

0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002

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0 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 0 1.9604 1.635 1.1149 0.4813 2.2177 2.024 1.6918 1.1559 0.5005 0 2.1003 1.76 1.2052 0.5235 2.2177 2.024 1.6918 1.1559 0.5005

0.3322 0.5359 0.6554 0.5005 0.3403 0.5548 0.6817 0.5235 0.3254 0.5201 0.6336 0.4813 0.3254 0.5201 0.6336 0.4813 0.3254 0.5201 0.6336 0.4813 0.1937 0.3322 0.5359 0.6554 0.4994 0.3403 0.5548 0.6817 0.5235 0.1937 0.3322 0.5359 0.6554 0.4994

0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002

0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.012 0.015 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.005 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.012 0.015 0.010 0.005 0.007 0.011 0.014 0.010

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87 87 87 87 87 88 88 88 88 88 89 89 89 89 89 90 90 90 90 90 91 91 91 91 91 92 92 92 92 92 93 93 93 93 93 94 94 94 94 94

SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY

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95 95 95 95 95 96 96 96 96 96 97 97 97 97 97 98 98 98 98 98 99 99 99 99 99 100 100 100 100 100 101 101 101 101 101 102 102 102 102 102

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103 103 103 103 103 104 104 104 104 104 106 106 106 106 106 108 108 108 108 108 110 110 110 110 110

SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY SY

Story Point Load STORY5 8 SX STORY4 8 SX STORY3 8 SX STORY2 8 SX STORY1 8 SX STORY5 9 SX STORY4 9 SX STORY3 9 SX STORY2 9 SX STORY1 9 SX STORY5 10 SX

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0.000 0.007 0.012 0.015 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010 0.000 0.007 0.011 0.014 0.010

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Comprobación Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

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2.6513 2.2607 1.5908 0.738 0 2.6513 2.2607 1.5908 0.738 0 2.8993 2.4799 1.749 0.8132 0 2.8993 2.4799 1.749 0.8132 0 2.8993 2.4799 1.749 0.8132 0 2.944 2.5194 1.7775 0.8267 0 2.944 2.5194 1.7775 0.8267 2.4064 2.2124 1.8728 1.3109 0.6048 2.4064

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2.2124 1.8728 1.3109 0.6048 0 2.2273 1.8859 1.3204 0.6093 0 2.2124 1.8728 1.3109 0.6048 0 2.3612 2.0043 1.4058 0.6499 2.5624 2.3612 2.0043 1.4058 0.6499 0 2.3612 2.0043 1.4058 0.6499 2.5624 2.3612 2.0043 1.4058 0.6499 0 2.4207 2.0569 1.4437 0.668 0

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0.007 0.012 0.015 0.011 0.000 0.007 0.012 0.015 0.013 0.000 0.007 0.012 0.015 0.013 0.000 0.008 0.013 0.016 0.014 0.005 0.008 0.013 0.016 0.013 0.000 0.008 0.013 0.016 0.014 0.005 0.008 0.013 0.016 0.013 0.000 0.008 0.013 0.017 0.014 0.000

0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Propietario: Sr. Franklin Robles

CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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2.1646 1.8306 1.2805 0.5903 0 2.1646 1.8306 1.2805 0.5903 0 2.1169 1.7884 1.25 0.5759 0 2.1169 1.7884 1.25 0.5759 0 2.0692 1.7462 1.2196 0.5614 0 2.0692 1.7462 1.2196 0.5614 0 2.1646 1.8306 1.2805 0.5903 0 2.1169 1.7884 1.25 0.5759 0

Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

0.334 0.55 0.69 0.59 0.334 0.55 0.69 0.59 0.329 0.538 0.674 0.576 0.329 0.538 0.674 0.576 0.323 0.527 0.658 0.561 0.323 0.527 0.658 0.561 0.334 0.55 0.69 0.59 0.329 0.538 0.674 0.576

0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.000

0.007 0.012 0.015 0.013 0.000 0.007 0.012 0.015 0.013 0.000 0.007 0.012 0.014 0.012 0.000 0.007 0.012 0.014 0.012 0.000 0.007 0.011 0.014 0.012 0.000 0.007 0.011 0.014 0.012 0.000 0.007 0.012 0.015 0.013 0.000 0.007 0.012 0.014 0.012 0.000

0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Propietario: Sr. Franklin Robles

CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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2.0692 1.7462 1.2196 0.5614 2.5156 2.3165 1.9649 1.3773 0.6364 0 2.3165 1.9649 1.3773 0.6364 2.4688 2.2719 1.9254 1.3489 0.6229 0 2.2719 1.9254 1.3489 0.6229 2.5156 2.3165 1.9649 1.3773 0.6364 2.4688 2.2719 1.9254 1.3489 0.6229 0 2.5937 2.2098 1.5541 0.7205 0

Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

0.323 0.527 0.658 0.561 0.199 0.352 0.588 0.741 0.579 0.352 0.588 0.741 0.636 0.197 0.347 0.577 0.726 0.545 0.347 0.577 0.726 0.623 0.199 0.352 0.588 0.741 0.579 0.197 0.347 0.577 0.726 0.545 0.384 0.656 0.834 0.721

0.001 0.002 0.002 0.002 0.001 0.001 0.002 0.003 0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.002 0.001 0.001 0.002 0.003 0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.002 0.001 0.001 0.002 0.003 0.002 0.001 0.001 0.002 0.003 0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000

0.007 0.011 0.014 0.012 0.005 0.008 0.013 0.016 0.012 0.000 0.008 0.013 0.016 0.014 0.005 0.007 0.012 0.016 0.012 0.000 0.007 0.012 0.016 0.013 0.005 0.008 0.013 0.016 0.012 0.005 0.007 0.012 0.016 0.012 0.000 0.008 0.014 0.018 0.015 0.000

0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Propietario: Sr. Franklin Robles

CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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2.5937 2.2098 1.5541 0.7205 0 2.536 2.1588 1.5173 0.703 0 2.536 2.1588 1.5173 0.703 0 2.4784 2.1079 1.4805 0.6855 0 2.4784 2.1079 1.4805 0.6855 0 2.8497 2.4361 1.7174 0.7981 0 2.8497 2.4361 1.7174 0.7981 0 2.8001 2.3922 1.6857 0.7831 0

Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

0.384 0.656 0.834 0.721 0.377 0.642 0.814 0.703 0.377 0.642 0.814 0.703 0.371 0.627 0.795 0.686 0.371 0.627 0.795 0.686 0.414 0.719 0.919 0.798 0.414 0.719 0.919 0.798 0.408 0.707 0.903 0.783

0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.002 0.000 0.001 0.003 0.003 0.003 0.000 0.001 0.003 0.003 0.003 0.000 0.001 0.003 0.003 0.003 0.000

0.008 0.014 0.018 0.015 0.000 0.008 0.014 0.017 0.015 0.000 0.008 0.014 0.017 0.015 0.000 0.008 0.013 0.017 0.015 0.000 0.008 0.013 0.017 0.015 0.000 0.009 0.015 0.020 0.017 0.000 0.009 0.015 0.020 0.017 0.000 0.009 0.015 0.019 0.017 0.000

0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Propietario: Sr. Franklin Robles

CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX SX

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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2.8001 2.3922 1.6857 0.7831 0 2.7505 2.3484 1.6541 0.768 0 2.7505 2.3484 1.6541 0.768 0 2.7009 2.3046 1.6225 0.753 0 2.7009 2.3046 1.6225 0.753 0 2.8497 2.4361 1.7174 0.7981 0 2.8001 2.3922 1.6857 0.7831 0 2.7505 2.3484 1.6541 0.768 0

Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok Ok

0.408 0.707 0.903 0.783 0.402 0.694 0.886 0.768 0.402 0.694 0.886 0.768 0.396 0.682 0.87 0.753 0.396 0.682 0.87 0.753 0.414 0.719 0.919 0.798 0.408 0.707 0.903 0.783 0.402 0.694 0.886 0.768

0.001 0.003 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000 0.001 0.003 0.003 0.003 0.000 0.001 0.003 0.003 0.003 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.000

0.009 0.015 0.019 0.017 0.000 0.009 0.015 0.019 0.016 0.000 0.009 0.015 0.019 0.016 0.000 0.008 0.015 0.019 0.016 0.000 0.008 0.015 0.019 0.016 0.000 0.009 0.015 0.020 0.017 0.000 0.009 0.015 0.019 0.017 0.000 0.009 0.015 0.019 0.016 0.000

0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02

Propietario: Sr. Franklin Robles

CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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SX SX SX SX

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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2.7009 0.396 2.3046 0.682 1.6225 0.87 0.753 0.753

Ok Ok Ok Ok

0.001 0.002 0.003 0.003

0.008 0.015 0.019 0.016

0,02 0,02 0,02 0,02

La deriva máxima en x es de 0.0198 La deriva máxima en y es de 0.015 Se puede notar que las derivas calculadas no exceden lo establecido en la Norma Ecuatoriana de la construcción NEC. 12. DIAGRAMAS DE ESFUERZOS EN VIGAS Y COLUMNAS. A continuación se presenta los diagramas de esfuerzos axiles y momento flector de los pórticos más cargados para condiciones de servicio y sismo.

Diagrama de momentos para sismo en dirección X

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

Diagrama de momentos para sismo en dirección Y

Diagrama de fuerzas combinación D+L

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

Diagrama de fuerzas combinación D+L+SX

Diagrama de fuerzas combinación D+L+SY

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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13. CONTROL DURANTE LA CONSTRUCCIÓN. Las características del diseño estructural realizado, deberán ser garantizadas durante la construcción mediante un control permanente y adecuado de todos los procesos constructivos. La Fiscalización y el Constructor revisarán los planos y especificaciones técnicas e implementarán el mejor proceso constructivo acorde con las normas para el control riguroso de las condiciones de diseño que ha sido especificado.

. Ing. Diego F. León S. DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN Telf. 0987030549

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14.

RESULTADOS.

MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

RESULTADOS: CHEQUEO COLUMNAY NUDO FUERTE -VIGA DEBIL

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

ACERO DE REFUERZO EN VIGAS Y COLUMNAS:

Diseño de vigas y columnas eje A

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

Diseño de vigas y columnas eje B

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

Diseño de vigas y columnas eje C

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

ACERO DE REFUERZO VIGAS PRINCIPALES PLANTA BAJA

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MEMORIA ESTRUCTURAL PARA AMPLIACIÓN DE VIVIENDA DEL SR. FLRANKLIN ROBLES

ESFUERZOS EN VIGAS SECUNDARIAS PLANTA BAJA:

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CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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ACERO DE REFUERZO VIGAS PRINCIPALES CUBIERTA:

ESFUERZOS EN VIGAS SECUNDARIAS CUBIERTA:

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CONSULTORÍA & CONSTRUCCIÓN

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