Management De Senarios D'accidents.pptx

 DEFINITION DES SCENARIOS D’ACCIDENTS

11 scénarios de référence sont retenus pour réaliser les études de dangers. Les sénarios 10 (boil-over) et 11 (BLEVE) peuvent être éxigés par l'administration dans le cadre de l'élaboration d'un PPI.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  TYPE D'ACCIDENT On considère la perte totale et instantanée du confinement d'une enceinte sous pression contenant un composant toxique tel l'H2S, HF, CO ou benzène, dont le

relâchement sous conditions atmosphériques engendre des masses en phase gazeuse ou vapeur. Tombent sous cette appellation les réacteurs, les tours, ballons et échangeurs contenant un composant toxique.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO N° 1 1) Perte de confinement La perte de confinement de la capacité peut être assimilée à deux conséquences :  Eclatement de la capacité : le phénomène entraîne, une onde de choc et production simultanée de missiles.  Ouverture majeure de la capacité sans production de fragments ou missiles

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO N° 1 2) Dispersion et dérive du nuage gazeux toxique développé L'approche méthodologique utilisée comprend cinq étapes :  Usage d'un "équivalent chlore" permettant le calcul des distances de dispersion correspondant

à une concentration SEI (Seuil des Effets Irréversibles) du chlore, et

adaptation ensuite de ces résultats à la substance toxique considérée ;  Utilisation d’un modèle de dispersion intégral s'appliquant aux nuages gazeux denses ;

 Relâchement instantané pour lequel le nuage gazeux est supposé de forme cylindrique plate et homogène ;

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO N° 1 2) Dispersion et dérive du nuage gazeux toxique développé  Prise en compte de deux phases distinctes dans la dispersion du nuage : une phase dense et

une phase passive. Cette dernière phase est caractérisée par la turbulence atmosphérique et est donc similaire à un modèle gaussien de dispersion.

 Prise en compte du temps de passage du nuage au-dessus d'une cible potentielle comme temps d'exposition, et correction de la concentration critique par rapport aux 30 minutes du paramètre de seuil de toxicité critique quantifié.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO N° 1 2) Dispersion et dérive du nuage gazeux toxique développé Appliquant cette approche, on calcule la distance maximale à la source pour laquelle le relâchement instantané d'une masse équivalente de chlore y produirait une concentration moyenne, pendant un temps pris égal au temps de passage du nuage formé, correspondant à la dose critique d'une exposition de 30 minutes à la concentration équivalente de chlore.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°1 (CAPACITES SOUS PRESSION CONTENANT UN COMPOSANT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO N° 1 3) Absence d'ignition Dans le cas d'étude de la toxicité, on pose l'hypothèse majorante, d'absence d'ignition du nuage toxique, qui est également inflammable dans le cas de l'H2S, du CO ou du benzène par exemple.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  TYPE D'ACCIDENT On considère la rupture ou brèche d'une canalisation, d'un piquage, d'un compresseur, ou d'une pompe centrifuge véhiculant un fluide contenant un composant toxique, dont le relâchement sous conditions atmosphériques engendre un débit de produits toxiques en phase gazeuse ou vapeur. Le scénario implique les lignes les plus pénalisantes vis-à-vis du débit massique toxique relâché en phase vapeur.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO DE REFERENCE

1) Définition de la brèche  Pour les lignes de diamètre inférieur ou égal à 2", on recommande la quantification d'une rupture guillotine.  Pour les lignes de diamètre supérieur à 2", on recommande une brèche longitudinale égale à 50% de la section de la tuyauterie.  Pour les pompes centrifuges, on considère la défaillance de la garniture mécanique simple ; Pour les pompes centrifuges on considère en outre la rupture guillotine des piquages situés au refoulement si ces derniers ne sont pas renforcés ou munis de goussets.  Pour les compresseurs alternatifs on considère la rupture guillotine des piquages situés au refoulement si ces derniers ne sont pas renforcés ou munis de goussets.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO DE REFERENCE

2) Débit à la brèche La démarche de calcul s'effectue en deux étapes pour tous les systèmes sélectionnés critiques :

 calcul du débit maximum à la brèche sous conditions atmosphériques,  calcul du temps de vidange du système sous ce débit maximum.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO DE REFERENCE

3) Débit après la brèche en composant toxique en phase gazeuse ou vapeur Cette étape est relative aux changements d'état sous conditions atmosphériques de la phase liquide afférente au débit à la brèche.

Elle implique les phénomènes de vaporisation instantanée, de formation d'aérosol et d'évaporation en fonction du temps.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO DE REFERENCE

4) Dispersion et dérive du nuage gazeux ou vapeur toxique développé. L'approche méthodologique utilisée s'articule sur quatre étapes :  usage d'un "équivalent chlore«  utilisation d'un modèle de dispersion intégral s'appliquant aux nuages gazeux plus lourds que l'air.  Prise en compte de deux phases distinctes dans la dispersion du nuage :  une phase dense  une phase passive caractérisée par la turbulence atmosphérique et similaire à un modèle gaussien de dispersion  Prise en compte d'un temps d'exposition égal à la durée de la fuite.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°2 (EQUIPEMENT VEHICULANT UN PRODUIT TOXIQUE)  DESCRIPTION DES PHENOMENES QUANTIFIES DANS LE SCENARIO DE REFERENCE

5) Absence d'ignition Dans le cas d'étude de la toxicité, on pose l'hypothèse majorante, d'absence d'ignition du nuage toxique, qui dans le cas de l'H2S ou du CO, est également inflammable.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  TYPE D'ACCIDENT On considère la perte totale et instantanée du confinement d'une enceinte sous pression ou capacité contenant un fluide inflammable. On désigne sous les vocables "enceinte sous pression" et "capacité", les réacteurs, les colonnes, les ballons et éventuellement certains échangeurs, contenant de l'hydrogène et/ou des hydrocarbures. Ce vocable ne concerne pas les stockages de GPL sous pression.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3 La perte de confinement est assimilée à l'éclatement de l'équipement. Deux séquences aux causes totalement distinctes sont successivement quantifiées :  Eclatement à pression de service : il s'agit de la perte de confinement de la capacité par rupture

fragile ; ce phénomène entraîne une onde de choc, production simultanée de missiles ou fragments et relâchement instantané à l'atmosphère du contenu de la capacité.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3  Eclatement par surpression : il s'agit de la perte de confinement de la capacité par explosion pneumatique et rupture ductile ; ce phénomène entraîne une onde de choc, production de missiles et relâchement instantané à l'atmosphère du contenu de la capacité. Dans ce cas du point de vue énergétique, l'effet prépondérant est l'effet missiles. Pour chacune des deux séquences ainsi définies les phénomènes et effets ci-aprèssont analysés.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3 1) Emission de missiles L'énergie absorbée par la destruction de la paroi de la capacité impliquée représente une part infime (environ 1 %) de l'énergie interne initiale.

Une fois la paroi détruite, les fragments sont expulsés dans l'environnement absorbant 60 % de l'énergie résiduelle pour une rupture ductile par surpression, et 20 % de l'énergie résiduelle pour une rupture fragile à pression de service. La masse élémentaire de missile est prise égale à 34 kg, statistiquement la plus probable, mais on a la possibilité de quantifier des missiles dont la masse peut atteindre plusieurs tonnes.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3

2) Onde de choc d'éclatement Le solde d'énergie est dissipé en propagation de l'onde de pression dans l'environnement. Nous sommes en présence d'un volume de fluide égal au volume de la capacité et à une pression élevée (pression de service ou pression statique de rupture de la capacité), qui se détend brusquement dans un environnement infini non perturbé avec phénomène de flash partiel ou total.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3

3) Dispersion de la phase vapeur relâchée dans ses limites d'explosivité L'éclatement de la capacité est accompagné du relâchement instantané à l'atmosphère de son contenu. La phase vapeur va être entraînée par le vent et subir un phénomène de dérive et de dispersion. On calcule la distance maximale à la source pour laquelle le nuage présente en son seul centre une concentration en volume correspondant à sa limite inférieure d'explosivité (hypothèse majorante et limite).

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3

4) Ignition du nuage gazeux La source d'ignition considérée est une flamme permanente identifiée comme le four le plus proche de l'équipement accidenté. L'ignition du nuage est réalisée au moment où la masse de gaz inflammable est maximale, soit dans le cas présent d'un relâchement instantané, après 60 secondes.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°3 RELATIF AU RISQUE HYDROCARBURES DES ENCEINTES SOUS PRESSION  DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO DE REFERENCE N° 3

5) Explosion non confinée type UVCE Après ignition du nuage gazeux, un phénomène de combustion lente (flash ou déflagration lente) ou rapide (type déflagration rapide ou détonation) est quantifié, générant une seconde onde de choc de surpression, et un effet flux thermique par boule de feu ou le cas échéant flash..

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES)  TYPE D'ACCIDENT On considère la perte de confinement de l'équipement impliqué. Le débit à la brèche engendré, va générer suivant la phase fluide contenu par le système concerné,

 soit un nuage de gaz (cas des compresseurs et de leurs lignes de refoulement)  soit un nuage de vapeurs (cas lignes de tête des colonnes et soupapes)  soit une nappe de liquide en extension, et le cas échéant un nuage de vapeurs inflammables (cas des pompes et de leur ligne de refoulement)

 soit un relâchement diphasique vapeur + liquide (cas des lignes de charge et effluent réacteur).

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) Cette masse gazeuse ou vapeur peut s'enflammer si :  elle est encore dans ses limites d'inflammabilité,  elle rencontre une source d'ignition.

Dans ce cas un phénomène de combustion lente ou rapide type déflagration se développe, connu sous le nom d'UVCE (Unconfined Vapour Cloud Explosion). Ce scénario implique les canalisations les plus pénalisantes vis-à-vis du débit massique

ou de la masse totale en phase vapeur engendrée après la brèche.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4 1) Définition de la brèche  Pour les lignes de diamètre supérieur à 2", on considère une brèche longitudinale égale à 50 % de la section de la tuyauterie.  Pour les lignes de diamètre inférieure ou égal à 2", on considère une rupture guillotine.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4  Pour les pompes centrifuges on quantifie :  la défaillance de la garniture mécanique simple  la rupture guillotine des piquages situés au refoulement, si ceux-ci ne sont pas renforcés ou munis de goussets.  Pour les compresseurs alternatifs on considère la rupture des piquages situés au refoulement si ces derniers ne sont pas renforcés ou munis de goussets.  Pour les soupapes, il s'agit de l'orifice d'échappement.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4 2) Débit à la brèche La démarche de calcul s'effectue en deux étapes : calcul du débit maximum à la brèche sous conditions atmosphériques, calcul du temps de vidange du système sous ce débit maximum.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4 3) Débit après la brèche

Cette étape est relative aux changements d'état sous conditions atmosphériques de la phase liquide afférente au débit à la brèche. Elle implique les phénomènes de vaporisation instantanée, de formation d'aérosol et en fonction du temps.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4 4) Epandage de la phase liquide Ce phénomène concerne les lignes véhiculant un liquide et les pompes. 5) Dispersion de la phase vapeur dans ses limites d'explosivité La phase vapeur relâchée va être entraînée par le vent et subir un phénomène de dérive et de dispersion. On calcule la distance maximale à la source pour laquelle le nuage présente une concentration en volume correspondant à sa limite inférieure d'inflammabilité, en appliquant un modèle de dispersion du type intégral.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°3 SCENARIO DE REFERENCE N°4 (RISQUE HYDROCARBURES RELATIF AUX LIGNES, COMPRESSEURS, POMPES ET SOUPAPES) DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 4 6) Ignition de la phase vapeur ou gazeuse Par mesure conservatrice l'ignition est supposée s'effectuer après un temps pris égal au

minimum de :  temps d'interruption effectif du débit à la brèche par automatismes ou application de procédures, après le début de la perte de confinement,  temps de vidange du système,  temps d’inflammation justifié par l’industriel,

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°5 (FOURS)  TYPE D'ACCIDENT La corrosion ou la surchauffe des tubes de chauffe de la charge dans la zone des brûleurs peut conduire à l’ouverture des dits tubes.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°5 (FOURS)

 DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 5. 1) Définition de la brèche  Pour les lignes de diamètre supérieur à 2", on considère une brèche longitudinale égale à 50 % de la section de la tuyauterie.  Pour les lignes de diamètre inférieure ou égal à 2", on considère une rupture guillotine.

2) Feu alimenté L'inflammation a lieu instantanément sur les flammes des brûleurs.

3) Epandage d'une nappe enflammée en extension Une partie du débit en phase liquide après la brèche va alimenter une nappe en extension. Cette nappe est allumée en surface dès sa formation, et donne naissance à un feu de nappe liquide.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIO DE REFERENCE N°5 (FOURS)

 DESCRIPTION SEQUENTIELLE DES DIVERS PHENOMENES ET EFFETS INHERENTS AU SCENARIO N° 5. 1) Définition de la brèche  Pour les lignes de diamètre supérieur à 2", on considère une brèche longitudinale égale à 50 % de la section de la tuyauterie.  Pour les lignes de diamètre inférieure ou égal à 2", on considère une rupture guillotine.

2) Feu alimenté L'inflammation a lieu instantanément sur les flammes des brûleurs.

3) Epandage d'une nappe enflammée en extension Une partie du débit en phase liquide après la brèche va alimenter une nappe en extension. Cette nappe est allumée en surface dès sa formation, et donne naissance à un feu de nappe liquide.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 1) EXPLOSION DE LA PHASE GAZEUSE D’UN BAC (scénario 6) Ce scénario considère que le réservoir est partiellement vide. L’inflammation de la phase gazeuse, dans ses limites d’inflammabilité, conduit à une surpression positive entraînant :  Si l’on a à faire à un réservoir à toit fixe frangible, il est considéré qu’en cas d’explosion : le toit s’ouvre avec possibilité d’effet missile de faible énergie, la jonction robe/fond reste intègre, la robe se déforme en partie haute mais reste intègre.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 1) EXPLOSION DE LA PHASE GAZEUSE D’UN BAC (scénario 6) Si l’on a à faire à un réservoir vertical à toit fixe non frangible, il est considéré qu’en cas d’explosion :  l’effet prépondérant reste l’expulsion du toit avec effet missile.  en cas de corrosion de la jonction robe/fond, il est possible que la jonction robe/toit conserve son intégrité et que le point de rupture se situe, alors à la jonction robe / fond qui peut se déchirer et générer une brèche.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7)

 Feu de bac On considère le feu de la surface totale du bac :  le toit est détruit (bacs à toit fixe)

 le toit est coulé (bacs à toit flottant).

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7)

 Feu de cuvette On considère la perte de confinement d'un réservoir suite à une brèche sur le plus gros piquage en pied de bac, à un débordement ou à une déchirure robe/fond.... Le débit à la brèche engendré, va générer une nappe de liquide en extension, et le cas échéant un

nuage de vapeurs inflammables.

Cette masse gazeuse ou vapeur peut s'enflammer si : elle est encore dans ses limites d'inflammabilité, elle rencontre une source d'ignition.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7) En présence d'obstacles, un phénomène de combustion rapide, connu sous le nom UVCE (Unconfined Vapour Cloud Explosion) peut se développer provoquant l'incendie de la cuvette de rétention et entraînant éventuellement une onde de choc (Voir scénario n°4).

Autrement on obtient un "flash" sans effet de souffle engendrant l'incendie de la cuvette de rétention.  Description séquentielle des divers phénomènes et effets inhérents au scénario

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7)

1. Définition de la brèche Pour les réservoirs de stockage on recommande une brèche longitudinale sur le plus gros piquage en pied de bac, brèche égale à 50% de la section du piquage. On considère également le relâchement par débordement du réservoir ou par

déchirure partielle de la liaison robe/fond. 2 Débit à la brèche La démarche de calcul s'effectue en deux étapes : calcul du débit maximum à la brèche sous conditions atmosphériques,

calcul du temps nécessaire à la formation d'une nappe recouvrant la totalité de la cuvette considérée.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7)

3, Débit après la brèche Cette étape est relative au changement d'état sous conditions atmosphériques de la phase liquide afférente au débit à la brèche. Elle implique les phénomènes d'évaporation en fonction du temps. 4, Epandage de la phase liquide Cet épandage est limité à la surface du compartimentage contenant le bac impliqué, puis le cas échéant à la surface totale de la cuvette de rétention.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7) 5, Dispersion de la phase vapeur dans ses limites d'explosivité. La phase vapeur relâchée par évaporation va être entraînée par le vent et subir un phénomène de dérive et de dispersion.

On calcule la distance maximale à la source pour laquelle le nuage présente une concentration en volume correspondant à sa limite inférieure d'explosivité. 6, Ignition de la phase vapeur ou gazeuse Par mesure conservatrice l'ignition est supposée s'effectuer après un temps pris égal

au minimum de : temps d'interruption effectif du débit à la brèche par automatisme ou application de procédures, après le début de la perte de confinement,600 secondes. temps d’inflammation justifié par l’industriel.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 2) FEUX DE BAC OU DE CUVETTE (scénario 7) 7, Explosion non confinée type UVCE Condition impérative : présence d'obstacles ou semi-confinement. Après ignition de la nappe vapeur un phénomène de combustion rapide type déflagration, se développe, générant des effets d'onde de choc de surpression. En l'absence d'obstacle, il se produit un phénomène de flash, sans effet de surpression, occasionnant un flux thermique. 8, Feu de nappe La phase liquide afférente au débit après la brèche va induire une nappe liquide en extension

limitée au compartimentage du réservoir impliqué d'abord, puis le cas échéant à la surface de la cuvette de rétention. Après inflammation de la phase vapeur, l'allumage de la nappe liquide est initié, occasionnant un feu de nappe liquide le cas échéant.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 3) EFFET DE VAGUE (scénario 8) 2) 1 Ouverture du plus gros piquage Le plus gros piquage est en général située dans la partie inférieure du réservoir. Une ouverture de 50% du plus gros piquage constitue le scénario raisonnable envisageable pouvant engendrer un effet de vague. En effet, le diamètre du plus gros piquage est en général de l’ordre de 450 à 500 mm, ce qui constitue la plus petite dimension de brèche envisagée ici. Cet accident peut entraîner la vidange complète du réservoir avec un effet de jet directif

d’influence maximale pour le bac plein.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 3) EFFET DE VAGUE (scénario 8) 3) 2 Découpe limitée d’une soudure suite à la corrosion Les fonds de réservoir comportent en quasi permanence de l’eau qui peut engendrer une

corrosion de la soudure au droit de l’assemblage robe/fond. Cette corrosion peut engendrer soit une fuite à évolution progressive, soit une déchirure partielle en cas de surpression accidentelle. Dans ce dernier cas, il peut apparaître une « vaguelette » directive et le réservoir se vidangera

intégralement.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 3) EFFET DE VAGUE (scénario 8)

Rupture par corrosion du fond de bac

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 3) EFFET DE VAGUE (scénario 8)

Par ailleurs, des études ont montré sur ce type de scénario que pour une brèche de

6,5 m de long en fond de bac (longueur des brèches observées sur des accidents similaires), le débit volumique de la fuite n’est suffisant pour engendrer un débordement hors du merlon qu’à partir d’une ouverture de lèvres de 0,3 m de large. Ce débordement est toutefois peu important, et les vitesses au niveau du merlon

restent faibles. De plus, une telle taille de brèche est entre 5 et 10 fois supérieure à celles observées sur des accidents similaires.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES 4 scénarios d'accident peuvent être quantifiés : 4) BOIL-OVER (scénario 10) C’est un phénomène, impliquant exclusivement le feu d’un réservoir atmosphérique de longue durée, lié au type de produit et à la présence d’eau. Les effets quantifiés sont :  calcul de l'onde de chaleur  boule de feu  débordement à l'extérieur de la cuvette

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES

SCENARIO EFFET DOMINO (Scénario 9) Chaque scénario de référence engendre un effet domino sur un autre système critique si les deux conditions ci-après sont vérifiées : 1) Il n'y a effet domino que si des effets conséquences engendrant une destruction sont induits. 2) Il n'y a effet domino que si un équipement critique se trouve inscrit dans le cercle de

destruction totale afférent au scénario considéré. L'effet domino s'appliquera à l'équipement critique inscrit dans le cercle de destruction, pour lequel les conséquences quantifiées sont les plus contraignantes. Les seuils de destruction appliqués sont les suivants :  onde de choc : 30 000 Pa en surpression positive incidente.  flux thermique : dans la flamme (très majorant)  effet missile : on recherche le système critique qui sera perforé par l'énergie du missile.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES

SCENARIO EFFET DOMINO (Scénario 9) Quelques règles préconisées : 1)Les seuils de destruction par onde de choc et par effet missile sont considérés par priorité. 2) Lorsqu'il y a perte d'intégrité d'un second équipement critique par effet domino onde

de choc, on considère que le relâchement inflammable s'allume quasi instantanément, soit après 30 secondes, entraînant un UVCE et/ou boule de feu le cas échéant. 3) En cas d'éclatement d'une capacité, le fragment de masse statistiquement la plus probable pèse 34 kg.

MANGEMENTS DE SENARIOS D’ACCIDENTS SCENARIOS RELATIFS AUX STOCKAGES ATMOSPHERIQUES

SCENARIO EFFET DOMINO (Scénario 9) Quelques règles préconisées : Ce fragment peut perforer : une autre capacité ; dans ce cas on quantifie une brèche de 177 cm2 avec un relâchement inflammable s'allumant après 10 secondes.

avec un relâchement toxique de H2S perdurant le temps de vidange de la capacité perforée. une ligne ; dans ce cas on se ramène aux scénarios de référence ou, avec dans le cas du risque hydrocarbures, inflammation de la fuite dans les 10 secondes. 4) En cas de perte de confinement d'un équipement critique par effet thermique, on considère une ignition instantanée de la fuite à la brèche pour le risque hydrocarbures.