In Desfasurare.docx

UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN BUCURESTI Facultatea de Inginerie si Managmentul Sistemelor Tehnologice

Catedra de Tehnologia Constructiilor de Masini

Coordonator: Diana Baila

Studenta: Gheorghe Razvan Alexandru Grupa: 641AB Specializarea: NSN

An universitar 2018-2019

Capitolul I

DATE INITIALE PRIVIND PROIECTAREA ECHIPAMENTULUI

1.1 Tipul si schita operatiei: GAURIRE, ADANCIRE, FILETARE 1.2 Caracteristicile sistemului tehnologic 1.2.1 Caracteristicile masinii-unelte Se alege o masina corespunzatoare operatiei respective (se va avea in vedere marimea piesei, gama de prelucrare, precizia masinii, precizia executiei, etc) Pentru operatiile de gaurire, adancire, filetare si in functie de dimensiunile piesei de gaurit s-a ales masina de gaurit G25 (fig.1.1).

Fig.1.1

Obs: 1. D - diametrul maxim al gaurii; 2. L – lungimea cursei burghiului; 3. S – adancimea maxima de gaurire; 4. P – puterea motorului. 1.2.2 Caracteristicile sculelor aschietoare Sculele folosite la operatia de gaurire si adancire sunt urmatoarele: -

burghiu diametru de Ø 11 resprectiv Ø 8 adancitor conic (unghi de 90°)

1.3 Cerinte tehnico-economice Dispozitivul trebuie sa asigure precizia prescrisa. Costul prelucrarii reperului in dispozitiv trebuie sa fie minim. 1.4 Numarul de piese prelucrate prinse simultan Numarul de piese prinse in dispozitiv: 1. 1.5 Tipul dispozitivului Pentru realizarea operatiei de gaurire si adancire a reperului “pastila de formare fixa” se proiecteaza un dispozitiv de gaurire. 1.6 Pozitia de prindere Pentru reperul “pastila de formare fixa”este necesara o singura prindere in functie de schita operatiei (fig.1)

Fig 1 Schita operatiei

Capitolul II PROIECTAREA INTERIOARA A CONSTRUCTIEI DISPOZITIVULUI

2.1 PROIECTAREA ECHIPAMENTULUI 2.1.1 Etapele proiectarii schemelor de pozitionare si orientare optime pentru operatiile de fabricare Etapa 1. Proiectarea schemelor de pozitionare si orientare tehnic posibile, SPO-TP Faza 1. Identificarea conditiilor prescrise care determina marimea, pozitia si orientarea suprafetelor de fabricare Conditiile care determina marimea, pozitia si orientarea suprafetelor care se fabrica se prezinta in tabelul 2.1

Conditiile care determina marimea, pozitia si orientarea suprafetelor prelucrate

Tabelul 2.1

Nr. Continutul conditiei

Mod de inscriere

C1

Respectarea cotei 58 mm

Toleranta generala f

C2

Respectarea cotei 56 mm

Toleranta generala f

C3

Respectarea cotei 35mm

Toleranta generala f

C4

Respectarea cotei 27.5mm

Toleranta generala f

C5

Respectarea cotei de Ø

Toleranta generala f

C6

Respectarea cotei

Conditie

8 mm

Ø 11 mm

Toleranta generala f

Faza 2. Identificarea bazelor si sistemelor de baze asociate suprafetei(lor) de fabricare si suprafetei de cotare

Identificarea bazelor si sistemelor de baze asociate suprafetei(lor) de fabricare si suprafetelor de cotare se face pe baza aplicarii conceptelor de suprafete, baze si sisteme de baze de referinta

Sistemele de baze asociate suprafetei(lor) de fabricare si suprafetelor de cotare se prezinta in tabelul 2.2 :

Sistemele de baze asociate suprafetei(lor) de fabricare si suprafetelor de cotare Tabelul 2.2 Bazele asociate suprafetei de cotare: 𝐵𝑐𝑜𝑡 Bazele asociate suprafetei de prelucrare: 𝐵𝑝𝑟𝑒𝑙

BC1= S1 BC2= S2 BC3= S8

ΔS7(1), S7(2)

ΓS1

ΔS7(2), S7(3)

ΓS2

Γ1, Γ2

ΓS8

Faza 3. Selectarea conditiilor prescrise si obtinerea conditiilor de pozitionare si orientare determinate Conditiile prescrise, selectarea acestora si obtinerea conditiilor determinate se prezinta in tabelul 2.3: Selectarea contiilor prescrise si obtinerea conditiilor determinate Tabelul 2.3 Simbolul Conditiile dimensionale prescrise conditiei Conditii de pozitie relativa Conditii de marime prescrise Ci Determinante, 𝐶𝐷𝑖

Constructive, 𝐶𝐶𝑖

De marime, 𝐶𝑀𝑖

C1

●

-

-

C2

-

●

-

C3

●

-

-

C4

-

●

-

C5

●

-

-

C6

●

-

-

Faza 4. Stabilirea varintelor de pozitionare si orientare , pentru fiecare conditie determinanta si simbolizarea pozitionarii si orientarii Stabilirea variantelor de pozitionare si orientare, pentru fiecare conditie determinanta si simbolizarea pozitionarii si orientarii, se face in functie de suprafetele reperului (piesei) care pot fi alese ca suprafete de contact de contact cu reazemele, denumite suprafete tehnologice. Variantele de pozitionare si orientare pentru fiecare conditie determinanta se prezinta in tabelul 2.4:

Variante de pozitionare si orientare pentru fiecare conditie determinant Tabelul 2.4 Conditia determinata Caracteristicile cuplului suprafata piesa-reazem

𝑆𝑐𝑜𝑡 𝑠𝑖 𝐵𝑐𝑜𝑡

C1

S1(1) Γ S1(1)

𝑆𝑡𝑒ℎ 𝑠𝑖 𝐵𝑡𝑒ℎ

Reazeme asociate

Relatia bazelor Grade preluate 𝐵𝑐𝑜𝑡 , 𝐵𝑡𝑒ℎ , 𝐵𝑟𝑒𝑧

S1(1)

[4]

Bcot≡Bteh≡Brez

S1(2)

[5]

Bcot≠Bteh≡Brez

[6]

Bcot≠Bteh≡Brez

S1(1- 2)Γ S1(1- 2) S3 Γ S3

Bcot≡Bteh≡Brez [1]

C2

S2Γ S2 S3Γ S3

Bcot≠Bteh≡Brez [2]

C6

S2 Γ S2

S3-4Γ S3-4

[3]

Bcot≠Bteh≡Brez

S3 Γ S3

[1]

Bcot≡Bteh≡Brez

S3Γ S3

[2]

Bcot≠Bteh≡Brez

S3-4Γ S3-4

[3]

Bcot≠Bteh≡Brez

Faza 6. Stabilirea schemelor de pozitionare si orientare tehnic posibile, SPO-TP Stabilirea schemelor de pozitionare si orientare tehnic posibile, SPO-TP, se realizeaza prin combinarea variantelor de pozitionare si orientare tehnic posibile, realizate pentru fiecare conditie determinanta, 𝐶𝐷𝑖 si se prezinta in tabelul 2.5 :

Stabilirea schemelor de pozitionare si orientare tehnic posibile, SPO-TP Nr ` Variante de materializare a bazelor de cotare SPO-TP

Bcot 3

Bcot 3

Tabelul 2.5

Bcot 3 [8]

[1]

[3]

1



2



3



4



5



6



7



8



9



SPO-TP

 



[1]+[3]+[6]



[1]+[4]+[6]



[1]+[5]+[6]

  



[1]+[3]+[7]



[1]+[4]+[7]



[1]+[5]+[7]

   

11



12



13



14



15



16



17



18



Structura

[7]

[4]



10

𝐍𝐒𝐏𝐎−𝐓𝐏 = 𝟐 × 𝟑 × 𝟑 = 𝟏𝟖

[6]

[5]

[2]

        



[1]+[3]+[8]



[1]+[4]+[8]



[1]+[5]+[8]



[2]+[3]+[6]



[2]+[3]+[6]



[2]+[5]+[6] 

[2]+[3]+[7]



[2]+[4]+[7]



[2]+[5]+[7] 

[2]+[3]+[8]



[2]+[4]+[8]



[2]+[5]+[8]

Etapa 2. Proiectarea schemelor de pozitionare si orientare tehnic acceptabile, SPO-TA Faza 1. Calculul abaterilor de pozitionare si oriantare admisibile, pentru fiecare pozitie determinanta 𝐶𝐷𝑖 . Stabilirea relatiei generale de calcul: Daca se tine seama de toate erorile care determina abaterea totala care se obtine la o operatie data de fabricare , abaterea de poazitionare si orientare admisibila a unei dimensiuni sau sau conditii liniare simbolizata cu 𝐴𝑝𝑜 , 𝑎𝑑𝑚𝐿 , ca o componenta a abaterii totale, se poate detremina cu relatia: Apo, admL= TL- ω pentru dimensiuni sau conditii Ci liniare, in care: TL - tolerant dimensiunilor sau conditiilor “L” ω- coeficient denumit “precizie medie economica”, care tine seama de influenta tuturor erorilor care determina abaterea totala de fabricare. Daca se inlocuieste coeficientul 𝜔 cu relatia: 𝜔 = 𝐾𝜔 × 𝑇𝐿 din expresia de mai sus se obtine relatia generala pentru calculul abaterii de pozitionare si orientare admisibile, sub forma: Apo, admL= TL- ω=( 1- Kω ) x TL= Kpo x TL pentru dimensiuni sau conditii 𝐶𝑖 Liniare, in care: Kpo – are valoarea ½ (0.5), pentru o selectare normala, in cazul dimensiunilor sau conditiilor de precizie mijlocie sau normal. Calculul abaterilor de pozitionare si orientare admisibile, pentru fiecare conditie determinanta CDi, se prezinta in tabelul 2.7 Calculul abaterilor de pozitionare si orientare admisibile

Tabelul 2.6

Conditia determinanta 𝐶𝐷𝑖

Toleranta conditiei 𝐶𝐷𝑖 [mm]

Relatia de calcul a abaterii de pozitionare si orientare admisibila

Abaterea de pozitionare si orientare admisibila

C1

0,2

Apo,adm=1/2TCDi

0,1

C2

0,3

Apo,adm =1/2 TCDi

0,15

C6

0,3

Apo,adm =1/2 TCDi

0,15

𝐴𝑝𝑜 , 𝑎𝑑𝑚𝐶𝑖 [mm]

Faza 2. Calculul abaterilor de pozitionare si orientare caracteristice, pentru fiecare conditie determinanta data de fiecare SPO-TP, respectiv de fiecare reazem al acesteia. Definitia: “Abaterea de pozitionare si orientare caracteristica reprezinta diferenta dintre valoarea maxima si valoarea minima obtinuta prin calcul pentru o dimensiune liniara L datorata pozitionarii si orientarii”.

Cauzele aparitiei: • necoincidenta suprafetelor tehnologice cu suprafetele de cotare; • necoincidenta bazelor suprafetelor tehnologice cu bazele reazemelor; • abaterile de forma, macro si micro geometrica, si de pozitie relativa a suprefetelor tehnologice si suprafetelor active ale reazemelor. Relatia de calcul sintetica-simplificata : “Abaterea de pozitionare si orintare caracteristica a unei dimensiuni liniare L determinata de un reazem Rzi, simbol 𝐴𝑝𝑜,𝑐𝑎𝑟 − 𝐿𝑅𝑧𝑖 , este egala cu toleranta dimensiunii liniare L’ care lega baza de cotare a dimensiunii L de baza reazemului Rzi, respective: 𝐴𝑝𝑜,𝑐𝑎𝑟 − 𝐿𝑅𝑧𝑖 = 𝑇𝐿′ pentru dimensiuni sau conditii liniare. Calculul abaterii de pozitionare si orintare caracteristice se face la fiecare SPO-TP, pentru fiecare conditie determinanta CDisi respective pentru fiecare reazem din structura acesteia Rzi, pe baza unei scheme de calcul. a. Calculul abaterilor de pozitionare si orientare caracteristice pentru SPO-TP: [1]+[3]+[6]    

Calculul abaterii pentru conditia C1 (respectarea cotei 58±0.1):

Reazemul [1]: Apo,car –C1Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [3]: Apo,car –C1Rz3= 0 deoarece reazemul [3] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [6]: Apo,car –C1Rz6= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [6] → Bcot≡Bteh≡Brez

 Calculul abaterii pentru conditia C2 (respectarea cotei 56):   

Reazemul [1]: Apo,car –C5Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C2; Reazemul [3]: Apo,car –C5Rz3= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [3] → Bcot≡Bteh≡Brez Reazemul [6]: Apo,car –C5Rz6= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei C2;  Calculul abaterii pentru conditia C6 (respectarea cotei 11):

  

Reazemul [1]: Apo,car –C13Rz1= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [1] → 𝐵𝑐𝑜𝑡 ≡ 𝐵𝑝𝑟𝑒𝑙 ≡ 𝐵𝑟𝑒𝑧 Reazemul [3]: Apo,car –C13Rz3= 0 deoarece reazemul [3] nu participa la realizarea conditiei C6 Reazemul [6]: Apo,car –C13Rz6= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei C6

b.Calculul abaterilor de pozitionare si oriantare caracteristice pentru SPO-TP: [1]+[4]+[6]    

Calculul abaterii pentru conditia C1 (respectarea cotei 58±0.1):

Reazemul [1]: Apo,car –C1Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [4]: Apo,car –C1Rz4= 0 deoarece reazemul [4] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [6]: Apo,car –C1Rz6= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [6] → Bcot≡Bteh≡Brez

 Calculul abaterii pentru conditia C2 (respectarea cotei 56):   

Reazemul [1]: Apo,car –C2Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C2; Reazemul [4]: Apo,car –C2Rz3= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [4] → Bcot≡Bteh≡Brez Reazemul [6]: Apo,car –C2Rz6= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei C2;  Calculul abaterii pentru conditia C6 (respectarea cotei 11):

  

Reazemul [1]: Apo,car –C6Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C6; Reazemul [3]: Apo,car –C6Rz4= 0 deoarece reazemul [4] nu participa la realizarea conditiei C6 Reazemul [6]: Apo,car –C6Rz6= 0 deoarece reazemul [6] baza de cotare coincide cu baza reazemului [6]

c.Calculul abaterilor de pozitionare si oriantare caracteristice pentru SPO-TP:

[1]+[5]+[6]  

Calculul abaterii pentru conditia C1 (respectarea cotei 58±0.1):

Reazemul [1]: Apo,car –C1Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C1;  Reazemul [5]: Apo,car –C1Rz5= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [5] → Bcot≡Bteh≡Brez  Reazemul [6]: Apo,car –C1Rz6= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei C1;  Calculul abaterii pentru conditia C2 (respectarea cotei 56):

  

Reazemul [1]: Apo,car –C2Rz5= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C2; Reazemul [4]: Apo,car –C2Rz5= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [4] → Bcot≡Bteh≡Brez Reazemul [6]: Apo,car –C2Rz5= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei C2;  Calculul abaterii pentru conditia C6 (respectarea cotei 11):



Reazemul [1]: Apo,car –C6Rz6= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C6;  Reazemul [3]: Apo,car –C6Rz6= 0 deoarece reazemul [4] nu participa la realizarea conditiei C6 Reazemul [6]: Apo,car –C6Rz6= 0 deoarece reazemul [6] nu participa la realizarea conditiei 6,reazemului [6]

d.Calculul abaterilor de pozitionare si oriantare caracteristice pentru SPO-TP: [1]+[3]+[7]    

Calculul abaterii pentru conditia C1 (respectarea cotei 58±0.1):

Reazemul [1]: Apo,car –C1Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [3]: Apo,car –C1Rz3= 0 deoarece reazemul [3] nu participa la realizarea conditiei C1; Reazemul [7]: Apo,car –C1Rz7= 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [7] → Bcot≡Bteh≡Brez

  Calculul abaterii pentru conditia C2 (respectarea cotei 56):   

Reazemul [1]: Apo,car –C2Rz1= 0 deoarece reazemul [1] nu participa la realizarea conditiei C2; Reazemul [3]: Apo,car –C2Rz3= 0 deoarece baza de cotare nu coincide cu baza reazemului [3] Reazemul [7]: Apo,car –C2Rz7= 0 deoarece reazemul [7] nu participa la realizarea conditiei C2;  Calculul abaterii pentru conditia C6 (respectarea cotei 11):



Reazemul [1]: Apo,car –C6Rz7= 0 0 deoarece baza de cotare coincide cu baza reazemului [1] → Bcot≡Bteh≡Brez  Reazemul [3]: Apo,car –C6Rz7= 0 deoarece reazemul [4] nu participa la realizarea conditiei C6 Reazemul [7]: Apo,car –C6Rz7= 0 deoarece reazemul [7] nu participa la realizarea conditiei 6,reazemului [7]