Geotecnia Suites Los Altos .pdf

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ESTUDIO GEOLOGICO GEOTECNICO FORMULARIO D-1

PROYECTO: SUITES LOS ALTOS. MANUEL ANTONIO, QUEPOS.

DESARROLLADOR: TURISMO MARITIMO TERRESTRE S.A.

AGOSTO 2016.

2 1. Documento de Responsabilidad Profesional. El contenido de los estudios geológicos y geotécnicos que se exponen en este informe, es responsabilidad de Roberto Protti Q., geólogo consultor de la firma Geotest S.A. Credencial No. 64, Colegio de geólogos de Costa Rica. Registro Setena No. CI-016-12. Registro de especialidades Colegio de geólogos de Costa Rica: Geotecnia.

Roberto Protti Q.

2. Tabla de contenido. 1. Documento de responsabilidad 2. Tabla de contenido. 3. Resumen de resultados y conclusiones técnicas. 4. Introducción. 5. Trabajo realizado. 6. Resultados geotécnicos. 7. Evaluación de resultados y conclusiones. 8. Grado de incertidumbre y alcances. 9. Bibliografía. 10. Anexos.

Página No. 2 2 2 5 6 7 17 21 23 24

3. Resumen de resultados y conclusiones técnicas. Los contenidos de los estudios geológicos y geotécnicos que se exponen en este informe corresponden con el proyecto de construcción de dos edificios destinados a hotelería y/o apartamentos denominados “Suites Los Altos” que serán desarrollados en Manuel Antonio, Quépos según la ubicación que se muestra en la imagen de la figura No. 1.

Figura No. 1: Imagen de ubicación general del proyecto.

3 Los terrenos del proyecto y sus alrededores están conformados por un macizo rocoso fracturado de buena a moderada condición física, compuesto por basalto masivo de edad Cretácico y que se correlaciona con el Complejo de Nicoya (Baumgartner, P et al, 1984). El mapa geológico regional de esta zona se muestra en la figura No. 2, la cual corresponde con el levantamiento geológico del denominado “Promontorio de Quépos”.

Figura No. 2: Mapa geológico regional de Quépos. (Fuente: Baumgartner, P et al, 1984)

Específicamente los terrenos en donde se desarrollará el proyecto, muestran una ladera de pendiente fuerte a moderada en dirección Norte con coberturas superficiales compuestas por alteraciones de la roca del basamento, coluvio arcilloso y detritos de ladera, todas estas coberturas tienen un espesor máximo de 1 m y en muchas de las áreas del proyecto las coberturas no están presentes y permiten el afloramiento del macizo rocoso bajo estas. De esta forma, todas las obras del proyecto serán cimentadas sobre o dentro del macizo rocoso ubicado bajo las coberturas. El macizo rocoso existente en el subsuelo de estos terrenos, desde la superficie hasta profundidades del orden de las centenas de metros, está compuesto por basalto de origen submarino, de color negro a gris oscuro, sano, fracturado, y cuya condición física varía entre moderada y buena. La clasificación geomecánica del macizo rocoso en este sitio resultó en un valor de RMR (Rock Mass Rating) de RMR = 73 que corresponde con un macizo clase II (Bieniawski), cuyos parámetros geotécnicos característicos son: Cohesión de macizo Cm = 300 a 350 KN/m2. Angulo de fricción de macizo Φm = 35°. Peso unitario de la roca ρm = 28 KN/m3. La velocidad de propagación de onda compresiva promedio dentro del macizo rocoso es de Vpm= 2365 m/s (materiales no excavables).

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Los resultados de análisis multicanal de ondas superficiales (MASW) indican que la velocidad de propagación de onda cortante Vs30 = 1047 m/s, y que el periodo de oscilación natural del terreno (macizo rocoso) ante solicitaciones dinámica (sísmicos) es de P = 0.1 segundo. El área del proyecto se ubica en zona sísmica IV, con sitio de cimentación de tipo S1 (roca), de manera que se recomienda la aplicación de la figura No. 5.9 del Código Sísmico de Costa Rica para determinar el factor espectral dinámico (FED) y el cálculo del coeficiente sísmico para el diseño estructural del proyecto.

Fotografías: vista del tipo y pendiente de las laderas sobre las que será desarrollado este proyecto. Derecha: afloramiento del macizo rocoso bajo las delgadas coberturas de coluvio y detritos de ladera.

La capacidad de carga admisible para cimentaciones desplantadas directamente sobre el macizo rocoso en cuestión varía entre Qadmin = 70 KN/m2 a Qadmax = 150 KN/m2 dependiendo del grado de fracturación de las rocas en el sitio de desplante de las cimentaciones. En estas condiciones se ha recomendado utilizar los valores mínimos para efectos conservadores en el diseño, es decir, Qad = 70 T/m2 para cimentación directa sobre el macizo rocoso. Dentro de este informe se detalla los valores de carga admisible para condiciones de indentación y/o penetración de los cimientos dentro del macizo rocoso. Los análisis de estabilidad de las laderas sobre las que se construirán estas obras, para condición pseudo estática (Ah = 0.2) e incorporando cargas limite a las zonas de cimentación resultan en factores de seguridad de Fs = 3.28 para el edificio Sur y Fs = 2.63 para el edificio Norte. Estos valores indican que la condición propuesta es segura contra falla masiva por cortante de los taludes, todo por sobre los rangos y límites establecidos en el Código Geotécnico de laderas y taludes de Costa Rica. El macizo rocoso en el área del proyecto tiene una permeabilidad (medida dentro del macizo a profundidad de 10 m dentro de la perforación investigativa) de K = 0.0038 m/d y porosidad p = 0.16. La velocidad de percolación vertical de agua dentro de este macizo es de V = k / p = 0.023 m/d = V = 2.3 cm/d. Esto resulta en un tiempo de infiltración de T > 600 min/cm lo cual excede en mucho los parámetros establecidos como valor mínimo en el Código de Instalaciones sanitarias para la utilización de

5 campos de infiltración de aguas residuales de origen doméstico. El proyecto por lo tanto requiere de planta de tratamiento.

4. Introducción. Se presenta en este documento los resultados de los estudios geológicos y geotécnicos efectuados en el terreno en donde se proyecta la construcción del proyecto “Suites Los Altos” por parte de la firma Turismo Marítimo Terrestre S.A. en la zona Este del terreno registrado según plano de catastro No. P-841593-2003, según se indica en la copia que se adjunta en la figura No. 3. Dentro de los objetivos de la investigación realizada se incluye la ubicación del terreno en el contexto geológico local, la definición del perfil estratigráfico geotécnico del terreno sobre el que será desarrollada esta obra, la determinación y aporte de los parámetros geotécnicos y geoelásticos de los materiales que conforman el subsuelo en este sitio, y las recomendaciones sobre tipo de cimentación, nivel de cimentación, capacidad de carga admisible y estabilidad de taludes y laderas. El enfoque general de este estudio se basa en mecánica de rocas en virtud de que la totalidad del área en donde se construirán estas obras está conformada por un macizo rocoso fracturado. En estas condiciones no aplican investigaciones de mecánica de suelos de tipo convencional ya que se trata de materiales geomecánicamente elásticos y no plásticos.

Figura No. 3: Copia de plano de catastro de la propiedad con indicación del área abarcada en la investigación de detalle.

Los trabajos que se exponen en este informe se realizaron en el mes de Agosto del año 2016, y participaron en ella un grupo de 3 profesionales en geotecnia, operarios de campo para tomografías geofísicas y personal y equipo de perforación mediante rotación al diamante con recuperación de núcleos. El profesional responsable de la

6 investigación que se expone en este informe es Roberto Protti Quesada, geólogo especialista en geotecnia.

5. Trabajo realizado. En la figura No. 4 se muestra el plano de detalle del terreno del proyecto, en donde se indica la ubicación de las investigaciones de campo realizadas y la huella de las dos edificaciones que contiene el proyecto.

Figura No. 4: Plano base del terreno con la ubicación de perforaciones, sondeos CBR y perfiles geofísicos.

Como se observa, se realizó un total de 4 ensayos de penetración de doble masa (DMPT Dual Mass Penetrometer Humbolt, M. 2003, y Tingle, J. 2007) para definición del perfil CBR (California Bearing Rratio) de las alineaciones probables de accesos internos, y de la perforación mediante rotación al diamante (P-1) con recuperación de núcleos realizada en la parte superior del proyecto sobre la calle principal de acceso. La investigación se complementó con la ejecución de 4 perfiles geofísicos mediante la técnica de tomografía por refracción sísmica de alta resolución (ASTM D-5777) para la verificación de la estratigrafía de sitio y determinación de parámetros geoelásticos del macizo rocoso. Estos perfiles incluyen el análisis multiespectral de onda cortante (MASW, Choon, B. 2007 y O´Connel & Turner, 2011) para definir el perfil de velocidad de onda cortante, parámetro Vs30 y periodo natural de oscilación del terreno, parámetros necesarios para el cálculo del coeficiente sísmico (Código Sísmico de Costa Rica) para diseño sismo resistente.

7 La componente fundamental de la investigación se baso en el análisis y determinación de la calidad del macizo rocoso presente en el subsuelo de este sitio, ya que como se indicó anteriormente, se trata de un caso en que todas las obras serán cimentadas y/o desplantadas sobre un medio rocoso no plástico, de manera que un estudio convencional de mecánica de suelos no aplica en este caso particular. De esta forma, se procedió a la determinación de los parámetros que controlan la clasificación y el comportamiento geomecánico de un macizo rocoso según la metodología Bieniawski RMR (Rock Mass Rating) tal como se expone en el siguiente capítulo de este reporte. Se realizó un reconocimiento geológico de campo del terreno y sus alrededores para verificar el contexto geológico en que se ubica esta propiedad, y se analizó las características de las discontinuidades del macizo rocoso que en última instancia son los controladores de la calidad del medio soportante en este caso. Toda la información compilada durante la investigación se utilizó para definir los perfiles geotécnicos del subsuelo en el área del proyecto, para determinar los parámetros geomecánicos y geoelásticos del macizo, para el cálculo de capacidad de carga admisible necesario para el diseño de las cimentaciones de este proyecto, y para el análisis de la estabilidad de la obra propuesta sobre la ladera en la que esta será desplantada.

6. Resultados geotécnicos. 6.1. Contexto geológico del área del proyecto. La totalidad del área en donde se desarrollará este proyecto está conformada por rocas del basamento regional de Costa Rica, es decir, por rocas basálticas de edad Cretácico correlacionadas con el Complejo de Nicoya. Esta unidad morfotectónica corresponde con un volcán submarino. Duran, 2013 señala que dicho volcán está compuesto por basaltos en almohadilla, gabros, doleritas y rocas epiclásticas del Paleoceno, y que su acreción desde la placa de Cocos a la placa continental del Caribe se desarrolló durante el Eoceno. La estructura tectónica regional del área en donde se ubica el AP es sumamente compleja y se caracteriza por profusión de zonas de fallamiento principalmente inverso y de plegamiento que evidencian un origen relacionado con esfuerzo de tipo compresivo.

6.2.

Geología, estructura y geofísica del macizo rocoso.

El mapa geológico geotécnico de detalle del área en donde se desarrollará este proyecto se muestra en la figura No. 4, en la que se como se indica, la totalidad del área en cuestión está conformada por un macizo rocoso sano a poco alterado, fracturado, de origen volcánico submarino, y con coberturas muy delgadas de coluvios, zonas de regolita y detritos de laderas, cuyo espesor no supera los 1.0 m en ninguna área del proyecto. El macizo rocoso presente en este sitio aflora profusamente en las laderas y quebradas que drenan la zona, en donde se observa basaltos de color negro a gris oscuro, con vet8illas de calcita y ceolitas y algunas zonas de fractura con rellenos de cloritas verdes.

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Fotografías: aspecto del macizo rocoso basáltico en afloramientos en las laderas y taludes del camino de acceso en la zona del proyecto. Se aprecia el delgado espesor de las coberturas superficiales sobre este macizo.

Dado el escaso espesor de las coberturas superficiales sobre el macizo rocoso, cualquier movimiento de tierras que se realice para la conformación del terreno y para el desplante de cimentaciones resultará en la exposición del basamento, es decir, todas las obras civiles de este proyecto serán desplantadas y/o cimentadas dentro o sobre el macizo rocoso. De esta forma, carece de interés el estudio de las características de las coberturas no consolidadas y por esta razón se concentró la investigación en determinar las propiedades del macizo rocoso.

Fotografías: detalle del basalto que conforma al macizo rocoso en muestras de perforación. Nótese la sanidad de la roca, vetillas de calcita y ceolita, y a la derecha, zonas de fractura con rellenos de clorita verde.

Las figuras No. 5. No. 6 y No. 7 muestran los resultados de las investigaciones realizadas dentro del macizo mediante la técnica de tomografías geofísicas por refracción sísmica de alta resolución (ASTM D 5777). Estas figuras contienen orden secuencial las curvas dromocrónicas (tiempo/distancia) de campo, las tomografía (modelos de capas) en “crudo” y el perfil geológico geofísico integrado a la interpretación global de la estratigrafía y estructura tectónica del macizo rocoso.

9

PS 1-2: curvas dromocrónicas

PS 1-2: tomografía sísmica.

Figura No. 5: perfil geofísico PS 1-2

10

PS-3: curvas dromocrónicas.

PS-3: Tomografías sísmica.

Figura No. 6: Perfil sísmico PS-3.

11

PS-4: curvas dromocrónicas.

PS-4: tomografía sísmica.

Figura No. 7: Perfil sísmico PS-4.

12 Como se observa en los perfiles geofísicos, el subsuelo del AP está conformado por un macizo rocoso de alta densidad relativa, sano, y relativamente homogéneo hasta la profundidad de investigación alcanzada, la cual es del orden de los 25 m. La figura No. 8 muestra los datos básicos y resultados de análisis multicanal de ondas superficiales (MASW) realizados con los sismogramas generados en la investigación, y todos los resultados finales se muestran en la tabla A que contiene un resumen de los parámetros geoelásticos de los materiales que conforman el subsuelo del terreno investigado.

Suites Los Altos: Log Vs/Prof. 950

1.000

1.050

1.100

1.150

0

Prof. (m)

-5

-10

-15

-20

-25

Vs (m/s)

Figura No. 8: Análisis MASW en términos de velocidad de fase, valor VS30 y periodo de oscilación natural del terreno.

13 Tabla A: resumen de parámetros geoelásticos del macizo rocoso.

Parámetro Velocidad onda compresiva de coberturas Velocidad onda compresiva de macizo rocoso Velocidad onda cortante macizo rocoso Coeficiente de Poisson Módulo de compresibilidad (Young) Módulo de cortante (E) Carga admisible (Tezcan 2004)

6.3.

Valor medio Vp=592 m/s Vp= 2365 m/s Vs30=1047 m/s U= 0.37 E=38.1 GPa. G= 30.7 GPa. Qa= 703 KN/m2

Clasificación geomecánica del macizo rocoso.

Para la clasificación geomecánica de este macizo rocoso y determinación de sus parámetros geotécnicos característicos, se aplicó el método RMR (Bieniawski), mediante la toma de datos de discontinuidades de las rocas tanto en afloramientos como en muestras de los núcleos de perforación al diamante realizada en la zona superior del área en donde se ubicará el edificio “norte” (Ver plano de figura No. 3).

Fotografías: Vistas del proceso de perforación del sondeo P-1 sobre el costado del camino de acceso al sitio del “edificio norte”.

Fotografías: Perfiles sísmicos en ejecución.

14 Los resultados de la perforación investigativa P-1 en términos de la estratigrafía y calificación de la calidad de la roca perforada (RQD: Rock Quality Designation) se muestran en el log y registro fotográfico de la figura No. 9.

15

Figura No. 9: Perfil (LOG) de perforación P-1 y registro fotográfico de muestras.

Como se observa en el log y registro fotográfico de la P-1, el macizo rocoso en cuestión se encuentra sano, las coberturas fracturadas y/o regolíticas no superan 1.0 m de espesor, y en general, las discontinuidades de la roca se encuentran cerradas y/o rellenas de minerales secundarios duros. Este macizo rocoso no tiene presencia de agua ni de rellenos de minerales plásticos dentro de las discontinuidades.

16 Con base en las condiciones de la roca en esta perforación y las observaciones realizadas en afloramientos, se determinó la clasificación del macizo tal como se muestra en la figura No. 10, la cual es un resumen de los parámetros y valoraciones según el método RMR.

Figura No. 10: tabla resumen de clasificación de macizo rocoso.

De acuerdo con esta clasificación se determinó que el macizo rocoso en cuestión tiene un valor RMR (Rock Mass rating) RMR = 73 que corresponde con un macizo clase II de buena a moderada condición física. Los parámetros geomecánicos característicos del macizo son: Cohesión de macizo Cm= 350 KN/m2. Angulo de fricción de macizo Φm = 35°. Peso unitario de la roca ρm = 28 KN/m3.

17 7. Evaluación de resultados y conclusiones. Con base en los datos obtenidos en esta investigación, y la caracterización geotécnica del macizo rocoso sobre y/o dentro del que serán desplantadas las cimentaciones de las obras de este proyecto, se procedió a avaluar los resultados en términos de calcular la capacidad de carga admisible, evaluación de los perfiles de CBR (California Bearing Ratio) de 4 sitios dentro de la propiedad, y del análisis de la estabilidad general de las laderas donde se propone el emplazamiento de los edificios “Sur” y “Norte” para la condición crítica de cargas y presencia de solicitaciones dinámicas (análisis pseudo estático).

7.1. Capacidad de carga admisible. Como se indicó anteriormente, todas las obras de este proyecto serán desplantadas sobre o dentro del macizo rocoso calificado en esta investigación. De esta forma, y según se muestra en la tabla B se calculó la capacidad de carga admisible (factor de seguridad fs = 3) por tres métodos complementarios a saber: - Método clásico (Terzahgi). - Método para cimentación en roca según Código de Cimentaciones de Costa Rica. - Método Tezcan, 2004: Allowable Bearing capacity of shallow foundations based on shear wave velocity). Tabla B: capacidad de carga admisible en función de profundidad de desplante.

Suites Los Altos: carga admisible 300

Carga admisible (T/m2)

250

200 Tezcan 2004

150

Clásico (CxNc) Método CCCR

100

Promedio 50

0 0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

Profundidad de desplante (m)

4

4,5

18 Como se observa, los valores de carga admisible dentro del macizo rocoso, que varía según el grado de fracturación de la roca y de la condición de las discontinuidades tiene un valor de 70.3 T/m2 < Qad < 150 T/m2 para cimentaciones desplantadas o poyadas directamente sobre el macizo rocoso resultante de la remoción de cualquier cobertura superficial alterada y/o no consolidada (coluvios o detritos de ladera). En todo caso, y principalmente debido a la naturaleza sísmicamente activa de la zona en donde se ubica este proyecto, se recomienda utilizar los valores correspondientes al mínimo es decir, los valores de la primera columna de la tabla B y según el valor correspondiente a la profundidad de desplante final que se decida por los diseñadores de las obras.

7.2. Empujes en laderas naturales, taludes de corte y rellenos. Las laderas del proyecto, conformadas por roca poco fracturada, no generan empujes laterales que requieran de algún tipo de contención. Las coberturas superficiales deberán ser removidas en su totalidad para emplazar las obras directamente sobre el macizo rocoso. Los materiales removidos no deberán ser acumulados sobre la ladera actual ya que esto creará condiciones de inestabilidad en tales rellenos, aunque esto no afecte en forma alguna la macizo rocoso subyacente. Dadas las características físicas y geoelásticas de la roca en este sitio, su excavación probablemente requiera del uso de voladuras. Estas rocas no son excavables o son marginalmente excavables de acuerdo con las tablas de arabilidad (Rippability) adjuntas (roca con velocidad Vp= 2365 m/s).

Rellenos. Este proyecto no incluye la construcción de rellenos. En ningún caso se recomienda la conformación de rellenos sobre las laderas actuales.

19 7.3. Perfiles CBR. Los valores de CBR (California Bearing Ratio) fueron determinados in situ para el perfil de suelo entre la superficie y los 1.0 m de profundidad en 4 sitios distribuidos a lo largo de las zonas propuestas para el emplazamiento de edificios y según se muestra en el mapa de la figura No. 3. Se aplicó en estos ensayos el método DMC (Dual Mass Dymamic Cone) (Humbolt, M. 2003). Los resultados obtenidos de cada sondeo se muestran en la tabla C y en las graficas adjuntas al anexo de este reporte, en donde se indica el valor CBR en intervalos de cada 10 cm para cada sondeo, y hasta una profundidad de 1.0 m. La tabla muestra valores en color verde a partir de la profundidad en que se obtiene valores de CBR > 10 %, los cuales son aceptables para la conformación de la rasante de vías de tránsito internas (MOPT, 2010). Tabla C: resumen de resultados de ensayos CBR in situ.

7.4. Análisis de estabilidad general de las obras. Los análisis de estabilidad en este caso fueron realizados para las secciones más críticas de los edificios Sur y Norte. Se incorporó las cargas finales estimadas según el diseño estructural (Ing. Francisco Llobet, comunicación directa) para los apoyos en la parte superior del talud y mediante pilares de cimentación ubicados sobre la ladera analizada. Adicionalmente se incorporó los valores de aceleración horizontal correspondientes a zona sísmica IV y sitio de cimentación tipo S1 (ver tabla adjunta) para periodo de retorno de 475 años. (Código Geotécnico de laderas y taludes de Costa Rica).

20 Las figuras No. 11 y No. 12 muestran los resultados del análisis pseudoestático para los caso del edificio Sur y Norte respectivamente.

Figura No. 11: análisis de estabilidad pseudoestático para edificio Sur.

Figura No. 12: Análisis de estabilidad pseudoestático para edificio Norte.

21 En ambos casos, los resultados indican condiciones estables con factor de seguridad muy por encima del mínimo recomendado por el Código geotécnico de laderas y taludes de Costa Rica (Fs Min = 1.1).

7.5. Análisis de permeabilidad del macizo rocoso: disposición de aguas residuales. La tabla adjunta en el anexo a este informe muestra los datos básicos y memoria de cálculo del ensayo de permeabilidad del macizo rocoso realizado a la profundidad de 10 m dentro de la perforación P-1. Como se indica, la permeabilidad del macizo es de k = 0.0038 m/d (4.3 x 10Exp -6 cm/s) con porosidad de p= 0.16. En estas condiciones, la velocidad de percolación vertical en la zona no saturada bajo las coberturas superficiales es de v = k/p = 0.0038/0.16 = v = 0.023 m/d = 2.3 cm/día. La tasa de infiltración es este caso resulta de t = 626 min/cm, valor que excede por mucho a los rangos indicados como máximos en el Código de Instalaciones Sanitarias de Costa Rica. Es decir, en este proyecto no puede aplicarse la disposición de aguas residuales mediante campos de infiltración, y necesariamente requiere de la construcción de una planta de tratamiento de aguas.

7.6. Clasificación de zona sísmica y de sitio de cimentación. De acuerdo con lo expuesto en este informe, el sitio de cimentación en donde se desplantará el proyecto Suites Los Altos es de tipo S1 (Vs > 750 m/s) y el mismo se ubica en zona sísmica IV (Código Sísmico de Costa Rica). De esta forma, aplica la utilización de la gráfica 5.9 del Código Sísmico para la determinación del Factor espectral Dinámico (FED) del proyecto.

8. Grado de incertidumbre y alcances del estudio. Los resultados obtenidos durante esta investigación indican que las condiciones geotécnicas presentes en el subsuelo de los terrenos del proyecto “Suites Los Altos” son relativamente homogéneas en términos de la estratigrafía que fue caracterizada en este reporte, y hasta una profundidad de investigación del orden de los 30 m bajo la superficie actual del terreno. Se trata de un sitio de cimentación de tipo S1 en zona sísmica IV, y en un macizo rocoso RMR = 73 de clase II de buena a moderada condición física. No hay incertidumbres mayores con respecto a la conformación del subsuelo del proyecto, la cual fue corroborada mediante análisis de datos de perfiles de la perforación geotécnica realizada, y con base en tomografías geofísicas de alta resolución distribuidas en toda el área del proyecto. Como conclusiones de índole general se indica que: -

-

Los terrenos en cuestión están conformados hasta unos 30 m de profundidad por un macizo rocoso fracturado, sano, compuesto por basalto y cuya valoración RMR = 73 indica que se trata de un macizo rocoso clase II de buena a moderada condición física. No existe ni se ha identificado ninguna condición de riesgo o amenaza natural de origen geológico de corto periodo de retorno que puede ser un impedimento para la

22 construcción ni para la operación de este proyecto. La zona en donde se ubica el proyecto es sísmicamente activa, sin embargo, la aplicación rigurosa de lo indicado en el Código Sísmico de Costa Rica para el diseño estructural de las obras, ha probado ser efectiva como prevención y mitigación de efectos sísmicos en esta región y en obras similares. -

Los parámetros geotécnicos y geoelásticos de los materiales sobre los que será cimentada la totalidad de las obras del proyecto, fueron determinados in situ mediante ensayos estandarizados (ASTM D-5777, Perforación por rotación al diamante en diámetro NQ, análisis MASW), y no se encontró diferencias relevantes entre tales parámetros dentro de la propiedad, es decir, se trata de condiciones relativamente homogéneas.

-

Para la cimentación de las obras del proyecto se ha recomendado su desplante dentro o sobre el macizo rocoso ubicado bajo las coberturas superficiales. En todo caso, cualquier movimiento de tierras para la conformación de sitios de cimentación resultará en la exposición de las rocas que conforma el basamento local.

-

No se detectó condiciones ni evidencias de inestabilidad actual o potencial en forma de falla masiva de laderas por cortante. Si se observa evidencias de reptación de las coberturas superficiales en forma de vegetación volcada, sin embargo, esta condición afecta únicamente al espesor de las coberturas (máximo 1.0 m).

-

Los análisis de estabilidad indica que para la condición más crítica y en presencia de actividad sísmica severa, las laderas sobre las que se desplantará este proyecto son estables con factor de seguridad superior al mínimo recomendado por el Código Geotécnico de laderas y taludes de Costa Rica.

La profundidad de investigación alcanzada durante este trabajo supera a la profundidad relevante en términos de desplante de cimentaciones, altura de cortes y taludes, profundidad de rasantes de calles de acceso, etc. La profundidad de desplante de cimentaciones debe ser ajustada por el diseñador de acuerdo con el cálculo de las cargas finales de la obra a ser transmitidas al subsuelo. Los alcances de este estudio corresponden con las especificaciones mínimas establecidas en los protocolos tipo D1 para este tipo de investigaciones.

Roberto Protti Q. Geólogo consultor. C.64 C.G.C.R. Registro Setena: CI-016-12

23 9. Referencias bibliográficas. Baumgartner, P et al, 1984. “Mapa geológico de Quépos, Puntarenas”. Universidad de Costa Rica. Proyecto de investigación No. 02-07-03-13. Bowles, 1997Foundation analysis and design. Choon, B. et al, 2007. “Multichannel Analysis of Surface Waves (MASW).” Kansas geological Survey report. Código de Cimentaciones de Costa Rica. Editorial tecnológica de Costa Rica, 2010. Código geotécnico de taludes y laderas de Costa Rica. 2016. Código Sísmico de Costa Rica, C.F.I.A, 2010. Editorial Tecnológica de Costa Rica. Comisión Nacional de Prevención de Riesgos y Atención de Emergencias, CNE, 2016: Atlas de Amenazas Naturales, Provincias de Costa Rica. Consulta en línea: http://www.cne.go.cr/ Craig, R.F, 1992: “Soil Mechanics”. Foster, S, et al, 2002. “Groundwater Quality Protection: a guideline for water utilities, municipal authorities and environmental agencies”. The world Bank. Geotest S.A, archivo de informes técnicos región de Quépos-Manuel Antonio. Humbolt M, 2003: “H-4219 Instruction Manual: Heavy-Duty Dual-Mass Dynamic Cone Penetrometer”. MOPT, 2010. “Manual de uso general para construcción de carreteras, caminos y puentes”. CR-2010. Nilsoon, T. 2002. “Parametrer approach from DPL test”. O´Connel, D. Turner, J. 2011. “Interferometric multichannel analysis of surface waves”. Bulleting of Seismological Society of America. Vol. 101, No. 5, pp. 2122-2141. Rodríguez, H. 1994. “Normas para el cálculo de tiempos de tránsito entre drenajes sépticos y las fuentes de agua subterránea”. DEP-RH-94-049 AyA. Tezcan, et al. 2007: “Allowable bearing capacity of shallow foundations based on shear wave velocity”. Tingle, J. 2007. “Evaluation of in situ pavement layers with the dynamic cone penetrometer (DCP)”. US Army research and development center.

24 10. Anexos. Anexo A: Perfiles CBR.

Suites Los Altos. CBR-2

Suites Los Altos CBR-1. 50

100

150

0

0,1

0,1

-0,1

-0,1

-0,3

-0,3 Prof. (m)

Prof. (m)

0

-0,5

-0,7

-0,9

-0,9 -1,1

% CBR

Suites Los Altos. CBR-3 50

100

150

0,1

-0,1

-0,1

-0,3

-0,3

-0,7

-0,9

-0,9 -1,1 % CBR

50

100

-0,5

-0,7

-1,1

% CBR

0

0,1

-0,5

150

Suites Los Altos. CBR-4

Prof. (m)

Prof. (m)

0

100

-0,5

-0,7

-1,1

50

% CBR

150

25 Anexo B: datos básicos y memorias de cálculo de ensayo de permeabilidad del macizo rocoso a 5 m de profundidad en perforación P-1.