Calculos Trabajos Puentes.xlsx

CARACTERISTICAS DEL PROYECTO Y CALCULO DIMENSIONES DEL PUENTE Longitud Ancho de carril Numero de carriles Ancho de calzada MATERIALES CONCRETO Resistencia Densidad ACERO Resistencia ASFALTO Densidad

DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS VIGA Y LOSA Base( alma) B de viga Altura total viga H Cantidad de vigas Base losa bf e= espesor losa altura viga simple (H-e) Espesor carpeta asfaltica RIOSTRAS Y BORDILLOS Espesor riostra Altura riostra Ancho brodillo Altura bordillo

AVALUO DE CARGAS 1 LOSA Y VIGA Dclosa Dcviga 2 CARPETA ASFALTICA DW 3 CARGA PUNTUAL RIOSTRA CENTRAL Dcriostra 4 BARANDAS Y BORDILLOS DC Barandas DC Bordillo 5 CARGAS PERMANENTES DC DISEÑO A FLEXION DE VIGAS INTERIORES

MOMENTOS MAXIMOS POR LA ACCION DE CARGAS PERMAN MDC(losa +viga) MDC (Riostra) MDW (asfalto) MDC(Barandas+bordillos) MOMENTO DEBIDO A CARGAS PERMANENTES MDC

MOMENTOS MAXIMOS PARA UNA VIGA SIMPLEMENTE APO ML(camion) ML(Tándem) ML (Carril)

MAX(LL+IM) FACTOR DE DISTRIBUCION

M(LL+IM)*FD dist. fibra inf. Al centr. Asumida def

MU K RO As varillas #8 VERIFICACION PROFUNDIDAD BLOQUE DE COMPRESION a<20 POSICION DEL EJE NEUTRO C<0.2 et>0.005 MOMENTO MINIMO calculo se parametros

A= Yi= I= Snc=

calculo de fr Fr calculo de Mdnc carga (peso pripio losa +viga) RA(=WL/2) ECUACION DE Mdnc

DISTANCIA (m) 1 3 5 7 9 10.5

calculo de MDC carga W (viga+losa+bordillos+baranda carga riostra en el centro RA ECUACION DE Mdc

DISTANCIA (m) 1 3 5 7

9 10.5

calculo de MDW Carga asfalto Ra ECUACION

DISTANCIA (m) 1 3 5 7 9 10.5

calculo de m(LL+IM) por linea de influencia camion para distancia "a" de L a= b= a*b/L= m Ubicación de cargas der. A isq. f160-1 f160-2 f40 factor para f160-1 factor para f160-2 factor para f40 Mc(camion) en t.m carril

Mcarril en t.m M(LL+IM) en t.m M(LL+IM)*FD en t.m

S DEL PROYECTO Y CALCULO

SIONES DEL PUENTE 21 m 3.8 m 2 und 7.6 m

CONCRETO 28 Mpa 2.4 ton/m3 ACERO 420 Mpa ASFALTO 2.2 ton/m3

VIGA Y LOSA 0.6 m 1.5 m 4 und 2m 0.2 m 1.3 m 0.08 m

TRAS Y BORDILLOS 0.3 m 1.3 m 0.2 m 0.3 m

AVALUO DE CARGAS

0.96 ton/m 1.872 ton/m

9.408 kn/m 18.3456 kn/m

0.352 ton/m

3.4496 kn/m

1.3104 ton

12.84192 kn

0.035 ton/m 0.072 ton/m

0.343 kn/m 0.7056 kn/m

2.939 ton/m

28.8022 kn/m

GAS INTERIORES

OR LA ACCION DE CARGAS PERMANENTES 156.114 ton.m

1529.9172 KN.m

6.8796 ton.m

67.42008 KN.m

19.4 ton.m

190.1592 KN.m

5.898375 ton.m

57.804075 KN.m

RGAS PERMANENTES 168.9 ton.m

1655.14 KN.m

ARA UNA VIGA SIMPLEMENTE APOYADA POR LA CARGA VEHICULAR 149.9 ton.m

1468.93295 KN.m

126.4 ton.m

1238.57143 KN.m

57.9375 ton.m

567.7875 KN.m

257.29 ton.m

2521.47 KN.m

0.6377

164.1 t.m 0.2 m 1.3 m

528 t.m 157 t/m2 0.004321241 112.3522658 cm2 23

DAD BLOQUE DE COMPRESION 9.913435222 cm

CUMPLE

0.11662865 m

CUMPLE

0.030439468

CUMPLE

2 0.2 0.78 0.65 0.10985 0.169

1.3

0.6

A= 1.18 Yi= 0.90424 I= 0.25991 Sc= 0.09235

1.3

0.6

Sección simple

Sección compuesta

334.6346258 t/m2

2.832 29.736

Chart Title 180 160

VALOR DE Mdnc 140 28.32 t.m Mdnc=𝟐𝟗.𝟕𝟑𝟔𝑿− 〖 120(𝟐.𝟖𝟑𝟐)/𝟐 〗 76.464 t.m � ^𝟐 100 113.28 t.m 80 138.768 t.m 152.928 t.m 60 156.114 t.m 40 20 0

0

2

2.94 t/m 1.3104 31.5252

VALOR DE MDC 30.0552 t.m 81.3456 t.m Mdc=𝟑𝟏.𝟓𝟐𝟓𝑿− 〖 (𝟐..𝟗𝟒)/𝟐 〗� 120.876 ^𝟐 t.m 148.6464 t.m

4

6

8

10

12

164.6568 t.m 168.9471 t.m

0.352 t/m 3.696 ton

VALOR DE MDW 3.52 t.m 9.504 t.m MdW=𝟑.𝟔𝟕𝟓𝑿− 14.08 t.m 〖 (𝟎.𝟑𝟓)/𝟐 〗� ^𝟐 17.248 t.m 19.008 t.m 19.404 t.m

nea de influencia

DISEÑO A FLEXION PARA SECCIO 1 30.1

1

3

X(m) MDC

21

21

MDw

3.5

1

3

M(LL+IM)

32.1

20

18

MU

99.1

0.952380952 2.57142857

Mdnc

28.3

0.047619048 0.14285714

Mcr

69.0

1.33Mu

M2 20 15.7

18 13.7

11.4

9.4

0.952380952 2.57142857 0.747619048 1.95714286 0.542857143 1.34285714 29.97084548 79.4169096

RIGE b(m) d(m) K(t/m2) ρ a(m) c(m) c<0.2m et et>0.005 As(cm2) Varillas #8

131.8 99.1 2.0 1.3 29.3 0.0007813 0.018 0.021 CUMPLE 0.182 SI 20.31 4

10.51020408

28.377551

50.37142857 134.002041 32.12186 85.4531014

12

O A FLEXION PARA SECCIONES CADA 2 METROS. VIGAS INTERIORES 3 5 7 9 10.5 81.3 120.9 148.6 164.7 168.9

114.825043 164.075546

9.5

14.1

17.2

19.0

19.4

85.5

120.0

148.5

161.0

164.1

265.5

382.2

471.6

516.1

527.4

1

32.12186

76.5

113.3

138.8

152.9

156.1

3

85.3

97.9

106.5

111.4

112.4

5

85.4531014 120.0

353.1 265.5 2.0 1.3 78.5 0.0021191 0.049 0.057 CUMPLE 0.065 SI 55.10 11

508.3 382.2 2.0 1.3 113.1 0.0030773 0.071 0.083 CUMPLE 0.044 SI 80.01 16

627.2 471.6 2.0 1.3 139.5 0.0038225 0.088 0.103 CUMPLE 0.035 SI 99.38 20

686.4 701.5 516.1 528.0 2.0 2.0 1.3 1.3 152.7 157.0 0.0041978 0.0043212 0.096 0.099 0.113 0.117 CUMPLE CUMPLE 0.031 0.030 SI SI 109.14 112.35 22 23

M(LL+IM)

X(m)

7 9 10.5

148.5 161 164.075546

9

410.6587

Chart Title 180 160

f(x) = - 1.5355197838x^2 + 31.437880382x + 2.9595957725

140 120 100 80 60 40 20 0

0

2

4

6

8

10

12

CARACTERISTICAS DEL PROYECTO Y CALCULO DIMENSIONES DEL PUENTE Longitud Ancho de carril Numero de carriles Ancho de calzada

21 m 3.8 m 2 und 7.6 m

MATERIALES CONCRETO Resistencia Densidad

28 Mpa 2.4 ton/m3 ACERO

Resistencia

420 Mpa ASFALTO

Densidad

2.2 ton/m3

DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS VIGA Y LOSA Base( alma) B de viga Altura total viga H Cantidad de vigas Base losa bf e= espesor losa altura viga simple (H-e) Espesor carpeta asfaltica Distancia entre centro de vigas

0.6 m 1.5 m 4 und 2m 0.2 m 1.3 m 0.08 m 2m

RIOSTRAS Y BORDILLOS Espesor riostra Altura riostra Ancho brodillo Altura bordillo SECCION DEL PUENTE TIPO e SEGÚN TABLA 4.6.2.2.1-1

0.3 m 1.3 m 0.2 m 0.3 m

SEGÚN TABLA 3.6 DEL LIBRO

1. MOMENTOS MAXIMOS POR CARGAS PERMANENTES AVLAUO DE CARGAS PESOS PROPIO LOSA DC

0.48 t.m/m

PESO CARPETA ASFALTICA DW

0.176 t.m/m

MOMENTOS MAXIMOS MDC

0.192 t.m/m

MDW

0.0704 t.m/m

2. MOMENTOS MAXIMOS POR CARGA VIVA MAXIMO MOMENTO POSITIVO

2.32 t.m/m

según tabla A.4-1

MAXIMO MOMENTO POSITIVO

1.20 t.m/m

según tabla A.4-1

3. MOMENTOS ULTIMOS De acuerdo con el estado limite de resistencia I MOMENTO MAXIMO POSITIVO Mu

4.41 t.m/m

MOMENTO MAXIMO NEGATIVO Mu

2.45 t.m/m

4. ARMADURA A FLEXION NOTA: LOS CALCULOS SE LLEVAN A CABO POR M DE LOSA 4.1 ARMADURA A FLEXION -MOMENTO NEGATIVO Se toma una distancia de 0.05 desde el centroide del acero hasta la fibra inferior del concreto dc.ext b d

0.05 m 1m 0.15 m

CALCULO DE K K

108.77 t/m2

CUANTIA DE ACERO ρ ρ

se usa formula de ro para concreto de 28MPA 0.0029569

AREA DE ACERO As As

4.4353 cm2

CANTIDAD DE BARRAS #5

3.0 barra/m

SEPARACION DE BARRAS #5

0.33 m

VERIFICACION POSICION EJE NEUTRO "a" a

0.0078 m

Resumen: armadura para losa acero superior

CUMPLE

3.0 #5

@

0.33

VERIFICACION DEFORMACION UNITARIA ACERO. SE SUPONE ᶲ=0.9 C

0.009208202 m

et

0.045869476 >0.005

CUMPLE

4.2 ARMADURA A FLEXION -MOMENTO POSITIVO Se toma una distancia de 0.05 desde el centroide del acero hasta la fibra inferior del concreto dc.ext b d

0.05 m 1m 0.15 m

CALCULO DE K K CUANTIA DE ACERO ρ ρ

196.15 t/m2 se usa formula de ro para concreto de 28MPA 0.0054556

AREA DE ACERO As As

8.1835 cm2

CANTIDAD DE BARRAS #5

5.0 barra/m

SEPARACION DE BARRAS #5

Resumen: armadura para losa acero inferior

0.20 m

5.0

#5

@

0.20

VERIFICACION POSICION EJE NEUTRO "a" a

0.0144 m

CUMPLE

VERIFICACION DEFORMACION UNITARIA ACERO. SE SUPONE ᶲ=0.9 C

0.016989872 m

et

0.023486367 >0.005

CUMPLE

COMPROBACION DE ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS 1.5 el diametro de la barra (1.5*1.59cm) 1.5 tamaño maximo del agregado 3/4" 0.038m<separacion de barras calculada

0.02385 0.028575 0.038

< < <

5. ARMADURA DE REPARTICION (SEGÚN A.9.7.3.2) DISTANCIA S ENTRE CARAS DE VIGAS

1400 mm

PORCENTAJE MOMENTO MAXIMO CALCULADO

103%

MAXIMO PORCENTAJE SEGÚN NORMA

67%

SE TOMA PORCENTAJE

67%

AREA DE ACERO DE REPARTICION ACERO DE REPARTICION EN BARRAS #4 SEPARACION DE BARRAS DE REPARTICION

5.482914986 cm2 5 barras/m 0.2 m

6. REFUERZO MINIMO (SEGÚN 5.7.3.3.2) CALCULO DE Mcr selección de parametros �_1=1. �_3=0. 6 75 caculo de Fr

334.6346258 t/m2

Inercia losa centroido losa Modulo seccion transversal

0.000666667 m4 0.1 0.006666667 m3

Mcr

4.283323211

0.20 CUMPLE 0.20 CUMPLE 0.20 CUMPLE

Mu 1.33Mu

2.45 3.255023

1.33Mu>Mcr

NO CUMPLE

COMO NO CUMPLE LA CONDICION SE DEBE RECALCULAR EL ACERO PARA MOMENTO NEGATIVO ARMADURA A FLEXION -MOMENTO NEGATIVO CORREGIDA Se toma una distancia de 0.05 desde el centroide del acero hasta la fibra inferior del concreto dc.ext b d

0.05 m 1m 0.15 m

CALCULO DE K K CUANTIA DE ACERO ρ ρ

190.37 t/m2 se usa formula de ro para concreto de 28MPA 0.0052865

AREA DE ACERO As As

7.9297 cm2

CANTIDAD DE BARRAS #5

4.0 barra/m

SEPARACION DE BARRAS #5

0.25 m

Resumen: armadura para losa acero inferior VERIFICACION POSICION EJE NEUTRO "a" a

4.0

0.0140 m

#5

@

CUMPLE

VERIFICACION DEFORMACION UNITARIA ACERO. SE SUPONE ᶲ=0.9 C

0.016463116 m

et

0.024333828 >0.005

CUMPLE

COMPROBACION DE ESPACIAMIENTO ENTRE BARRAS 1.5 el diametro de la barra (1.5*1.59cm) 1.5 tamaño maximo del agregado 3/4" 0.038m<separacion de barras calculada

0.02385 0.028575 0.038

< < <

0.20 CUMPLE 0.20 CUMPLE 0.20 CUMPLE

7. ARMADURA DE RETRACCION Y TEMPERATURA ( SEGÚN SECCION 5.10.8) �_�≥0.75𝑏ℎ/(2(𝑏+ℎ)𝑓_𝑦 ) 〖 2.34𝑐𝑚2/𝑚<� 〗 _�≤12.78𝑐𝑚2/𝑚

según 5.10.5-2

calculo de As As como 〖 2.34𝑐𝑚2/𝑚>� 〗 _� se toma As=2.34cm2/m Expresado en varillas #3 separacion entre barras

1.73992674 cm2/m

4 barras/m 0.25 m

según 5.10.8 la separaccion maxima debe ser: a) tres veces el espesor del elementos estructural o 0.45m s

0.6 m

CUMPLE

se toma 1#3 @ 0.3m en la cara superior de la losa paralela al trafico

8. CONTROL DE AGRIETAMIENTO De acuerdo con 5.7.3.4 �<(123000�_𝑒)/(𝛽_� 𝑓_�� )− 〖 2� 〗 _𝑐 se toma �=0.75 (Clase 2) según 5.7.3.4 ya que el puente esta expuesto a ataque por corrosion 𝛽_�=1+�_𝑐/( 〖 0.7(ℎ−� 〗 _𝑐))−2d Donde: dc �e h

0.05 m 0.75 0.2 m

8.1 CALCULO DEL ESFUERZO A TRACCION EN EL ACERO PARA EL ESTADO LIMITE DE SERVICIO 1

�_(�𝑒𝑟𝑣𝑖𝑐𝑖𝑜 𝐼)=1[�_𝐷𝐶+�_𝐷𝑊+�_((𝐿𝐿+𝐼�) )] �_(�𝑒𝑟𝑣𝑖𝑐𝑖𝑜 𝐼)

MODULO DE ESLASTICIDAD DEL ACERO E

2.59 200,000 Mpa

MODULO DE ESLASTICIDAD DEL CONCRETO �_𝐶=0.043�_𝐶^1.5 √(𝑓^′ 𝑐)

para una densidad de concreto de y una resistencia de

2.4 t/m3 28 Mpa

Ec

26752 Mpa

n

8

RELACION MODULAR �=�_�/�_𝐶

AREA DE LA SECCION TRANSFORMADA nAs nAs

0.006546764 m2

Distancia del al centroide de acero dc= recubrimeinto + Diametro varilla/2 Recubrimiento según 5.12.3-1 Diametro de barra de refuerzo a flexion (5/8") dc altura efectuva d=h-dc

0.025 m 0.0159 m 0.03295 m 0.16705 m

DETERMNACION DEL EJE NEUTRO X 1 X 0.2

d-X 1/2 𝑋^2=���(�−𝑋)

Resolviendo para x por formula general X(+)

0.040677531 m

momento de inercia de la seccion transformada es 𝐼_𝑐=(𝑏𝑋^3)/3+��� 〖 (� −𝑋) 〗 ^2

Ic

0.000126988 m4

según resistencia de materiales 𝑓_��=� (�(�−𝑋))/𝐼_𝑐 +��� 〖 (�−𝑋) 〗 ^2

fss

202 Mpa

ahora calculamos Bs Bs

1.281780476

S

256.5889191 mm

CACULO DE S

9. DISEÑO DE LA ARMADURA EN VOLADIZO De acuerdo con 3.6.1.3.1 Distancia de la rueda del camion Espesor del bordillo Voladizo del puente Espesor promedio losa voladizo Distancia desde el centro del acero a la fibra exterior dc Distancia X X

0.3 m 0.2 1m 0.25 m 0.05 m 0.2 0.5 m

CALCULO DE FRANJA EQUIVALENTE E De acuerdo con la tabla 4.6.2.1.3-1 E(m)=1.14+0.833X E

1.5565 m

CALCULO DE MOMENTO POR CARGA VIVA PARA DISEÑO DE VOLADIZO

CUMPLE

M(LL+IM)

3.488 t.m/m

CALCULO DE MOMENTO FLECTOR POR CARGAS PERMANENTES PESO LOSA VOLADIZO. SECCION (0.25*1) BRAZO DE LA RESULTANTE PESO LOSA

0.6 t/m 0.5 M

PESO BARANDA BRAZO DE LA RESULTANTE PESO BARANDA

0.07 t/m 0.9 m

PESO BORDILLO BRAZO DE LA RESULTANTE PESO BARANDA

0.144 t/m 0.9 m

MDC

0.4926 t.m/m

CALCULO MOMENTO FLECTOR POR CARPETA ASFALTICA MDW

0.05632 t.m/m

CALCULO DE MOMENTO POR COMBINACION DE ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA I Mu

6.804 t.m/m

CALCULO DE K K

170.09168 t/m2

CALCULO DE LA CUANTIA DE ACERO ρ

0.0046978

AREA DE ACERO As As

9.395582739 cm2

CANTIDAD DE BARRAS #5

5 Barras/m

DISTANCIA ENTRE BARRAS VERIFICACION POSICION EJE NEUTRO "a" a

0.2 m

0.0166 m

VERIFICACION DEFORMACION UNITARIA ACERO. SE SUPONE ᶲ=0.9

CUMPLE

C et

0.0195064 m 0.027759135 >0.005

9. ESFUERZOS POR FATIGA No es necesariio chequear para este tipo de losas según 9.5.3

CUMPLE

LIBRO

m

m

0.25

CARACTERISTICAS DEL PROYECTO Y CALCULO DIMENSIONES DEL PUENTE Longitud Ancho de carril Numero de carriles Ancho de calzada

21 m 3.8 m 2 und 7.6 m

a) MATERIALES CONCRETO ESTRIBO Y SUPERESTRUCTURA Resistencia concreto estribo Resistencia concreto superestructura Densidad

28 Mpa 28 Mpa 2.4 ton/m3

ACERO Resistencia

420 Mpa ASFALTO

Densidad

2.2 ton/m3

DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS VIGA Y LOSA Base( alma) B de viga Altura total viga H Cantidad de vigas Base losa bf e= espesor losa altura viga simple (H-e) Espesor carpeta asfaltica Distancia entre centro de vigas

0.6 m 1.5 m 4 und 2m 0.2 m 1.3 m 0.08 m 2m

RIOSTRAS Y BORDILLOS Espesor riostra Altura riostra Ancho brodillo Altura bordillo

0.3 m 1.3 m 0.2 m 0.3 m

ESTRIBO Altura del estribo

9m

b) CARACTERISTICAS DEL SUELO PESO ESPECIFICO DEL SUELO CAPACIDAD DE CARGA NOMINAL DEL SUELO qn ANGULO DE FRICCION DEL SUELO

2 t/m3 102 t/m2

1

30 GRADOS

PERFIL DE SUELO: TIPO C

TABLA 3.10.3.1

PROFUNDIDAD DE CIMENTACION

4m

PROFUNDIDAD DEL NIVEL FRATICO

6m

ESTADOS LIMITES CONSIDERADOS PARA EL ANALISIS DE LA CIMENTACION * Estado limite de resistencia de acuerso con A10.5.5.2 CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE MAYORADA �_𝑅=𝜑_𝑏 �_� de acuerdo a 10.6.3.1.1−1

𝜑_𝑏:𝑓𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟 �𝑒 𝑟𝑒�𝑖�𝑡𝑒�𝑐𝑖𝑎 𝑒�𝑝𝑒𝑐𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎 𝑒� 𝑒𝑙 𝑎𝑟𝑡𝑖𝑐𝑢𝑙𝑜 10.5.5.2 se toma qb

0.45 según tabla 10.5.5.2.2-1

CALCULO DE CAPACIDAD PORTANTE MAYORADA DEL SUELO qr

45.9 t/m2

* Estado limite de servicio De acuerdo con 11.5.7 debido a la fuente de la informacion geotecnica limitada se toma un factor de resistencia de 𝜑 qr

* Estado limite de evento extremo I De acuerdo con la seccion 11.5.8

0.65 66.3 t/m2

Se asume un estribo a semigavedad, por tanto 0.8 𝜑qr

81.6 t/m2

c) CLASIFICACION SISMICA DEL PUENTE UBICACIÓN DEL PUENTE

BOLIVAR

Coeficiente de aceleración pico del terreno PGA. Región 2. Según figura 3.10.2.1-1 PGA TIPO DE PERFIL DE SUELO. TABLA 3.10.1-1: C CLASIFICACION OPERACIONAL. TABLA 3.10.5: OTROS PUENTES

0.1

ZONA DE DESEMPEÑO SISMICO Ecuación 3.10.4.2-6 �_𝐷1=𝐹_𝑉 �_1

SECCION 3.10.4.2-6

𝐹_𝑉= Factor de sitio. Tipo de perfil de suelo: C. �_1 𝐹_𝑉

0.1 Según figura 3.10.2.1-1 1.7 Tabla 3.10.3.2-3

COEFICIENTE DE ACELERACION ESPECTRAL SD1 �_𝐷1

0.17

ZONA DE DESEMPEÑO SISMICO CARGA DE VIENTO WS

2 Tabla 3.10.6-1 No se considera

GEOMETRIA DEL PUENTE

9

5.7

SECCION LONGITUDINAL DE

PLANTA DEL ESTRIBO

5.7

0.8

6.6

ALZADO DEL VASTAGO DEL ESTRIBO 0.8

6.6 1.1

9

3.2 CORTE DEL ESTRIBO

0.3

1 1.1

8

3.5

1

PROCEDIMIENTO 1. CARGAS Y MOEMENTOS RESPECTO DEL PUNTO A DE LA ZAPATA Loa calculos se llevan a cabo por m de estribo

1.1 CARGA SOBRE EL ESTRIBO DEBIDA AL PESO DE LA LOSA AREA LOSA Dclosa

1.89 M2 47.628 t

1.2 CARGA SOBRE EL ESTRIBO DEBIDA AL PESO DE LAS VIGAS DCvigas

60.48 t

1.3 CARGA SOBRE EL ESTRIBO DEBIDA AL PESO DEL BORDILLO, DEL ANDEN Y DE LAS BARANDAS (CARGAS SOBR

Area de anden Area del bordillo Peso de las barandas DCsobreimpuestas

0 m2 0.06 m2 0.15 t/m 3.087

Mpa

ABLA 3.10.3.1

21

TERRENO NATURAL

1 5.7

ECCION LONGITUDINAL DEL PUENTE

5.7

0.8

0.8 1.1

1.6

6.4

1

1.6

6.4

6.4

1 1.2

A

BARANDAS (CARGAS SOBREIMPUESTAS)

4

1