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Universidad Politécnica de Madrid Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos

METODOLOGÍA PARA EL ANÁLISIS DE LOS EFECTOS DE LA ROTURA DE UN DEPÓSITO EN ENTORNO URBANO

Y

CLASIFICACIÓN

DE

SU

RIESGO

POTENCIAL TESIS DOCTORAL

Autor Antonio Lastra de la Rubia Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Director Luis María Garrote de Marcos Doctor Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

INGENIERÍA CIVIL: HIDRÁULICA, ENERGÍA Y MEDIO AMBIENTE Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Autor Antonio Lastra de la Rubia Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Director Luis María Garrote de Marcos Doctor Ingeniero de Caminos, Canales y Puerto

Madrid 2015

A Paloma

A mi padre

Agradecimientos

En primer lugar debo agradecer a Luis Garrote que confiara en que terminaría esta tesis doctoral a pesar de que mis responsabilidades laborales no me permitieran la continuidad deseable y consentirme una dedicación intermitente. Sin su ayuda nunca la habría terminado.

También quiero agradecerles a Eduardo Martínez Olmos y Eduardo Martínez Marín el acceso que me proporcionaron al software empleado en el desarrollo de los trabajos. No quiero olvidar tampoco a José Gómez Requena que desde el ámbito profesional me animó y ayudó a iniciar esta tesis, ni a Virgilio Llorente porque, a veces, el ejemplo profesional tiene más valor que ningún otro tipo de enseñanza. En el entorno personal, tengo que mostrar un especial agradecimiento a Juan Carlos, Luis Ángel, Javier, Virginia, María, Fernando, Marisa, Luis, Paloma y a mis padres por la confianza y la ayuda ofrecida desde la distancia. A mi abuelo Pedro me hubiera gustado poder agradecerle personalmente la finalización de esta tesis.

Y, en pago de una antigua promesa, tengo que mostrar un singular agradecimiento a Klaus, tan presente.

Muchas gracias a todos.

Resumen y Abstract

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Resumen Palabras clave: criterios de riesgo, inundación, rotura depósito, aguas poco profundas, depósito de agua, simulación hidrodinámica

El riesgo asociado a la rotura de un depósito de agua en entorno urbano (como la ocurrida, por ejemplo, en la Ciudad Autónoma de Melilla en Noviembre de 1997) y los potenciales daños que puede causar, pone en duda la seguridad de este tipo de infraestructuras que, por necesidades del servicio de abastecimiento de agua, se construyen habitualmente en puntos altos y cercanos a los núcleos de población a los que sirven. Sin embargo, la baja probabilidad de que se produzca una rotura suele rebajar los niveles de alerta asociados a los depósitos, haciéndose hincapié en la mejora de los métodos constructivos sin elaborar metodologías que, como en el caso de las presas y las balsas de riego, establezcan la necesidad de clasificar el riesgo potencial de estas infraestructuras en función de su emplazamiento y de estudiar la posible construcción de medidas mitigadoras de una posible rotura. Por otro lado, para establecer los daños que pueden derivarse de una rotura de este tipo, se hace imprescindible la modelización bidimensional de la ola de rotura por cuanto la malla urbana a la que afectarán no es susceptible de simulaciones unidimensionales, dado que no hay un cauce que ofrezca un camino preferente al agua. Este tipo de simulación requiere de una inversión económica que no siempre está disponible en la construcción de depósitos de pequeño y mediano tamaño.

Esta tesis doctoral tiene como objetivo el diseño de una metodología simplificada que, por medio de gráficas y atendiendo a las variables principales del fenómeno, pueda estimar un valor para el riesgo asociado a una posible rotura y sirva como guía para

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

establecer si un depósito (existente o de nueva implantación) requiere de un modelo de detalle para estimar el riesgo y si es conveniente implantar alguna medida mitigadora de la energía producida en una rotura de este tipo.

Con carácter previo se ha establecido que las variables que intervienen en la definición de riesgo asociado a la rotura, son el calado y la velocidad máxima en cada punto sensible de sufrir daños (daños asociados al vuelco y arrastre de personas principalmente), por lo que se ha procedido a estudiar las ecuaciones que rigen el problema de la rotura del depósito y de la transmisión de la onda de rotura por la malla urbana adyacente al mismo, así como los posibles métodos de resolución de las mismas y el desarrollo informático necesario para una primera aproximación a los resultados.

Para poder analizar las condiciones de contorno que influyen en los valores resultantes de velocidad y calado, se ha diseñado una batería de escenarios simplificados que, tras una modelización en detalle y un análisis adimensional, han dado como resultado que las variables que influyen en los valores de calado y velocidad máximos en cada punto son: la altura de la lámina de agua del depósito, la pendiente del terreno, la rugosidad, la forma del terreno (en términos de concavidad) y la distancia del punto de estudio al depósito.

Una vez definidas las variables que influyen en los resultados, se ha llevado a cabo una segunda batería de simulaciones de escenarios simplificados que ha servido para la discusión y desarrollo de las curvas que se presentan como producto principal de la metodología simplificada. Con esta metodología, que solamente necesita de unos cálculos simples para su empleo, se obtiene un primer valor de calado y velocidad introduciendo la altura de la lámina de agua máxima de servicio del depósito cuyo riesgo se quiere evaluar.

Posteriormente, y utilizando el ábaco propuesto, se obtienen coeficientes correctores de los valores obtenidos para la rugosidad y pendiente media del terreno que se está

Resumen y Abstract

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evaluando, así como para el grado de concavidad del mismo (a través de la pendiente transversal).

Con los valores obtenidos con las curvas anteriores se obtienen los valores de calado y velocidad en el punto de estudio y, aplicando la formulación propuesta, se obtiene una estimación del riesgo asociado a la rotura de la infraestructura.

Como corolario a la metodología mencionada, se propone una segunda serie de gráficos para evaluar, también de forma simplificada, la reducción del riesgo que se obtendría con la construcción de alguna medida mitigadora como puede ser un dique o murete perimetral al depósito. Este método de evaluación de posible medidas mitigadoras, aporta una guía para analizar la posibilidad de disminuir el riesgo con la construcción de estos elementos, o la necesidad de buscar otro emplazamiento que, si bien pueda ser no tan favorable desde el punto de vista de la explotación del depósito, presente un menor riesgo asociado a su rotura.

Como complemento a la metodología simplificada propuesta, y además de llevar a cabo la calibración de la misma con los datos obtenidos tras la rotura del depósito de agua de Melilla, se ha realizado una serie de ejemplos de utilización de la metodología para, además de servir de guía de uso de la misma, poder analizar la diferencia entre los resultados que se obtendrían con una simulación bidimensional detallada de cada uno de los casos y el método simplificado aplicado a los mismos.

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Abstract Palabras clave: hazard criteria, flood, reservoir collapse, shallow water, water supply reservoir, hydrodinamics

The potential risk of a catastrophic collapse of a water supply reservoir in an urban area (such as the one occurred in Melilla in November 1997) and the damages that can cause, make question the security in this kind of infrastructures, which, by operational needs, are frequently built in high elevations and close to the urban areas they serve to.

Since the likelihood of breakage is quite low, the alert levels associated to those infrastructures have also been downgraded focussing on the improvement of the constructive methods without developing methodologies (like the ones used in the case of dams or irrigation ponds) where there is a need of classifying the potential risk of those tanks and also of installing mitigating measures.

Furthermore, to establish the damages related to a breakage of this kind, a twodimensional modelling of the breakage wave becomes imperative given that the urban layout does not provide a preferential way to the water. This kind of simulation requires financial investment that is not always available in the construction of small and medium sized water tanks.

The purpose of this doctoral thesis is to design a simplified methodology, by means of charts and attending to the main variables of the phenomenon, that could estimate a

Resumen y Abstract

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value to the risk associated to a possible breakage. It can also be used as a guidance to establish if a reservoir (existing or a new one) requires a detailed model to estimate the risk of a breakage and the benefits of installing measures to mitigate the breakage wave effects.

Previously, it has been established that the variables involved in the risk associated to a breakage are the draft and the maximum speed in every point susceptible to damages (mainly damages related to people). Bellow, the equations ruling the problem of the reservoir breakage have been studied as well as the transmission of the breakage wave through the urban network of the city and the possible methods to solve the equations and the computer development needed to a first approach to the results.

In order to be able to analyse the boundary conditions affecting the values resulting (speed and draft), a set of scenarios have been designed. After a detailed modelling and a dimensionless analysis it has been proved that the variables that influence the operational draughts and the maximum speed in every point are the water level in the tank, the slope, the roughness and form (in terms of concavity) of the terrain and the distance between the tank and the control point.

Having defined the involving variables, a second set of simulations of the simplified scenarios has been carried out and has helped to discuss and develop the curves that are here presented as the final product of the simplified methodology. This methodology only needs some simple calculations and gives a first value of draft and speed by introducing the maximum water level of the tank being evaluated. Subsequently, using the suggested charts, the method gives correction coefficients of the measured values for roughness and average slope of the assessed terrain as well as the degree of concavity (through transverse gradient).With the values from the previous curves (operational draughts and speed at the point of survey) and applying the proposed formulation, an estimation of the risk associated to the breakage of the infrastructure is finally obtained.

As a corollary of the mentioned methodology, another set of diagrams is proposed in order to evaluate, in a simplified manner also, the risk reduction that could be gained with the construction of some mitigating measures such as dikes or retaining walls around the

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

reservoir. This evaluating method provides a guide to analyse the possibility to reduce the risk, constructing those elements or even looking for a different site that could be worse in terms of exploitation of the tank but much safer.

As a complement to the simplified methodology here proposed, and apart from completing its calibration with the obtained data after the reservoir breakage in Melilla, a number of examples of the use of the methodology have been made to be used as a user guide of the methodology itself, as well as giving the possibility of analysing the different results that can be obtained from a thorough two-dimensional simulation or from the simplified method applied to the examples.

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Contenido

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Contenido Pág. Resumen .........................................................................................................................IX Abstract.......................................................................................................................... XII Contenido ..................................................................................................................... XV Lista de figuras........................................................................................................... XVII Lista de Símbolos y abreviaturas.............................................................................. XXV 1.

Introducción ............................................................................................................. 1 1.1 Motivación.......................................................................................................... 1 1.2 Objetivos ............................................................................................................ 4 1.3 Organización del documento.............................................................................. 5

2.

Estado del conocimiento ......................................................................................... 7 2.1 Evaluación del riesgo en zonas inundables........................................................ 7 2.1.1 Estimación del riesgo por inundaciones con velocidades verticales bajas ....... 8 2.1.2 Riesgo asociado a inundaciones por rotura de presas................................... 12 2.2 Procesos de inundación en zona urbana.......................................................... 17 2.2.1 Unión tipo río ................................................................................................. 19 2.2.2 Unión tipo vertedero ...................................................................................... 20 2.2.3 Unión tipo compuesto .................................................................................... 21 2.3 Modelización de ondas en rotura de presas ..................................................... 22 2.3.1 Movimiento unidimensional............................................................................ 23 2.3.2 Movimiento bidimensional.............................................................................. 25 2.3.3 Discretización del entorno.............................................................................. 27 2.4 Las ecuaciones de Lattice-Boltzman ................................................................ 28 2.5 Software utilizable ............................................................................................ 31

3.

Metodología ............................................................................................................ 37 3.1 Diseño del experimento.................................................................................... 45 3.1.1 Preparación del terreno ................................................................................. 46 3.1.2 Preparación de los modelos........................................................................... 48 3.1.3 Parámetros de la modelización...................................................................... 52 3.1.4 Preparación de los resultados........................................................................ 53

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

3.1.5 Análisis dimensional.......................................................................................54 3.2 Ecuaciones gobernantes................................................................................... 55 3.2.1 Introducción....................................................................................................55 3.2.2 Hipótesis de cálculo (1ª parte) .......................................................................56 3.2.3 La ecuación de continuidad ............................................................................57 3.2.4 Ecuación de conservación del momento lineal ...............................................58 3.2.5 Hipótesis de cálculo (2ª parte) .......................................................................59 3.2.6 Ecuaciones del movimiento en aguas poco profundas ...................................61 3.3 Resolución de las ecuaciones........................................................................... 63 3.3.1 Elección del método .......................................................................................63 3.3.2 Descripción del método ..................................................................................64 4.

Calibración y validación del método propuesto ...................................................71 4.1 Calibración para un caso real: Rotura del depósito de Melilla ........................... 71 4.1.1 Introducción....................................................................................................71 4.1.2 Modelo de detalle ...........................................................................................75 4.1.3 Calibración de la simulación ...........................................................................83 4.2 Validación del método. Ejemplos de utilización en casos reales ....................... 85 4.2.1 Introducción....................................................................................................85 4.2.2 Depósitos analizados .....................................................................................87 4.2.3 Conclusiones..................................................................................................96

5.

Análisis y discusión resultados...........................................................................103 5.1 Introducción .................................................................................................... 103 5.2 Análisis de variables ....................................................................................... 105 5.2.1 Características generales del depósito.........................................................105 5.2.2 Características del terreno ...........................................................................111 5.2.3 Distancia entre el depósito y el punto de control a analizar ..........................124 5.2.4 Forma de la rotura........................................................................................128 5.3 Ejemplos de utilización.................................................................................... 133 5.3.1 Calados ........................................................................................................133 5.3.2 Velocidades..................................................................................................136 5.4 Estudio de medidas mitigadoras ..................................................................... 137

6.

Conclusiones y recomendaciones ......................................................................147 6.1 Conclusiones .................................................................................................. 147 6.1.1 Calados ........................................................................................................151 6.1.2 Velocidades..................................................................................................154 6.1.3 Riesgo..........................................................................................................157 6.1.4 Medidas mitigadoras ....................................................................................158 6.2 Aportaciones originales................................................................................... 160 6.3 Recomendaciones y trabajos futuros .............................................................. 162

Anejo A: Curvas de resultados para los ejemplos de utilización .............................167 Anexo B: Desarrollo de la batería de modelos ..........................................................181 Bibliografía ...................................................................................................................223

Lista de figuras

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Lista de figuras Pág.

Figura 1.1. Número de depósitos de agua en entorno urbano en España por tipología y estado de conservación....................................................................................3 Figura 2.1. Esquema D2Q9 para el método de Laticce-Boltzmann................................. 30 Figura 3.1. Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad homogénea... 39 Figura 3.2. Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad forzada (terreno artificial) ............................................................................................................. 40 Figura 3.3. Cuadros resumen de escenarios modelizados para el estudio de las medidas mitigadoras (diques de contención) y modelos por ancho y forma de rotura (en paneles equivalentes) ............................................................................................... 41 Figura 3.4. Número de modelizaciones realizadas con escenarios reales ...................... 41 Figura 3.5. Esquema de trabajo para la obtención del método simplificado para la estimación del riesgo potencial de un depósito de agua en entorno urbano ................... 43 Figura 3.6. Representación de irregularidades ............................................................... 47 Figura 3.7. Parámetros iniciales del mallado .................................................................. 49 Figura 3.8. Detalle de mallado alrededor del depósito .................................................... 50 Figura 3.9. Ejemplo tipo de curvas de rotura con restricción de salida............................ 51 Figura 3.10. Diferentes distribuciones de calados para la rotura sin restricción y con restricción........................................................................................................................ 51 Figura 3.11. Detalle del refinado de la malla en la ubicación de los paneles prefabricados para la modelización del colapso parcial del depósito ............................... 52 Figura 3.12. Parámetros aplicados a los muros del depósito para su colapso con un umbral de altura de llenado ............................................................................................. 52 Figura 3.13. Parámetros iniciales de la modelización ..................................................... 53

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 3.14. Relación de escalas para el análisis de semejanza.....................................55 Figura 3.15. Esquema del problema de Riemann ........................................................... 67 Figura 4.1. Recorrido aproximado del recorrido de la onda de rotura del depósito de agua situado en la zona de “Cabrerizas altas” de la Ciudad Autónoma de Melilla producido el 17 de Noviembre de 1997. .........................................................................73 Figura 4.2. Estado del depósito tras la rotura donde se pueden apreciar los paneles que colapsaron. Vista aérea (izda80) Vista de detalle en 2014 (dcha) [http://www.melillahoy.es/noticia/44951/medio-ambiente/calabuig-desconoce-elfuturo-de-los-depositos-de-cabrerizas.html]. ...................................................................73 Figura 4.3. Foto de la riada producida por la rotura. Fuente [Diario El mundo del siglo XXI] Autor anónimo. ............................................................................................... 74 Figura 4.4. Efectos de la riada (dcha)Fuente [http://www.lavozdegalicia.es/] Marca del paso de la riada por las calles de Melilla (izda) Autor anónimo ..................................75 Figura 4.5. Detalle de la onda de rotura sobre el modelo de terreno donde se pueden observar los edificios extruidos sobre el TIN original (izda). Detalle de la onda de rotura sobre la fotografía aérea de la zona (dcha) .............................................76 Figura 4.6. Vista del TIN del terreno con los edificios extrusionados............................... 77 Figura 4.7.Detalle de la malla construida en el entorno de los edificios sobre la fotografía aérea donde se puede observar cómo la simulación incluye la interacción con dichos edificios..........................................................................................................78 Figura 4.8. Detalle de la curva de calados (m) para varios puntos donde se puede ver el efecto sobre las alturas de la lámina de agua de las restricciones laterales producidas por la presencia de edificios ..........................................................................80 Figura 4.9. Detalle de la curva de velocidades (m/s) para varios puntos donde se puede ver el efecto sobre las alturas de la lámina de agua de las restricciones laterales producidas por la presencia de edificios ............................................................ 81 Figura 4.10. Reparto en planta de calados máximos (m) instantáneos en la primera fase de la simulación .......................................................................................................82 Figura 4.11. Reparto en planta de velocidades máximas (m/s) instantáneas en la primera fase de la simulación .......................................................................................... 82 Figura 4.12. Resultados para el punto de calibración...................................................... 84 Figura 4.13. Depósitos para la validación del método reducido.......................................86 Figura 4.14. Depósito de ejemplo EM1 ...........................................................................87 Figura 4.15. Depósito de ejemplo EM2 ...........................................................................88 Figura 4.16. Depósito de ejemplo EM3 ...........................................................................88

Lista de figuras

XIX

Figura 4.17. Depósito de ejemplo EM4........................................................................... 89 Figura 4.18. Depósito de ejemplo EM5........................................................................... 89 Figura 4.19. Depósito de ejemplo EM6........................................................................... 90 Figura 4.20. Depósito de ejemplo EM7........................................................................... 90 Figura 4.21. Depósito de ejemplo EM8........................................................................... 91 Figura 4.22. Depósito de ejemplo EM9........................................................................... 91 Figura 4.23. Depósito de ejemplo EM10 ......................................................................... 92 Figura 4.24. Coeficientes en aplicación del método simplificado para los valores de calado ............................................................................................................................. 93 Figura 4.25. Coeficientes en aplicación del método simplificado para los valores de velocidad ......................................................................................................................... 93 Figura 4.26. Valor del calado para el método simplificado .............................................. 94 Figura 4.27. Valor de la velocidad para el método simplificado....................................... 94 Figura 4.28. Primera aproximación a la estimación del riesgo asociado calculado con el método simplificado .............................................................................................. 95 Figura 4.29. Clasificación de los depósitos de ejemplo con el método simplificado ........ 96 Figura 4.30. Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje) ...................... 97 Figura 4.31. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos sin eliminar los valores anormales o desproporcionados.......................................................................................................... 97 Figura 4.32. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) ................................ 98 Figura 4.33. Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)......................................... 98 Figura 4.34. Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje) ...................... 99 Figura 4.35. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de velocidad obtenidos con los dos métodos sin eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) sin eliminar los valores anormales o desproporcionados. ...................................................................... 100

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 4.36. Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros) .......................................100 Figura 5.1. Tipologías más habituales de depósitos de distribución de agua potable....107 Figura 5.2. Dimensiones de un depósito rectangular .................................................... 108 Figura 5.3. Análisis de dispersión de calados (eje Y) con fondo de depósito variable (eje X)........................................................................................................................... 110 Figura 5.4. Análisis de dispersión de velocidades (eje Y) con fondo de depósito variable (eje X) ............................................................................................................. 111 Figura 5.5. Análisis de dispersión de coeficientes de paso entre calados (eje Y) para diferentes distancias al depósito (eje X) con el número de Manning variable para un mismo escenario........................................................................................................... 114 Figura 5.6. Análisis de dispersión de coeficientes de paso entre velocidades (eje Y) para diferentes distancias al depósito (eje X) con el número de Manning variable para un mismo escenario.............................................................................................. 115 Figura 5.7. Detalle del entorno de la rotura. Vectores de velocidad ............................. 116 Figura 5.8. Coeficientes correctores para calados y velocidad sobre las curvas de referencia (KCR y KVR) para cambios de rugosidad (con el nº de Manning)..................... 117 Figura 5.9. Análisis de confianza de las curvas de ajuste de calados para lo coeficientes de paso para diferentes pendientes del terreno con respecto al escenario marco (pendiente de 2% y nº de Manning 0,016) ..........................................119 Figura 5.10. Análisis de confianza de las curvas de ajuste de velocidades para lo coeficientes de paso para diferentes pendientes del terreno con respecto al escenario marco (pendiente de 2% y nº de Manning 0,016) ..........................................119 Figura 5.11. Calados en función la de la altura de lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura (KCi) ............................................................................120 Figura 5.12. Velocidades en función la altura de lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura (KVi) ............................................................................121 Figura 5.13. Diversos terrenos cóncavos (con pendiente transversal) con y sin mallado.......................................................................................................................... 122 Figura 5.14. Ajuste de correlación para la variaciones en la concavidad del terreno (calado) ......................................................................................................................... 123 Figura 5.15. Ajuste de correlación para la variaciones en la concavidad del terreno (velocidad) ..................................................................................................................... 123 Figura 5.16. Cálculo del coeficiente de ajuste de concavidad del terreno (K*CC y K*VC)..124

Lista de figuras

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Figura 5.17. Análisis de confianza de las curvas de ajuste de calados (pendiente 2% y nº de Manning 0,016) ................................................................................................. 126 Figura 5.18. Calados en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura ................................................................................... 127 Figura 5.19. Velocidades en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura............................................................................. 128 Figura 5.20. Rotura por colapso total de un depósito circular pretensado de 8000 m3 y 5 metros de altura en el valle de Ezcabarte que provocó daños en la población de Arre (Navarra) ............................................................................................................... 130 Figura 5.21. Rotura de un depósito de fábrica de ladrillo en Bornos (Cádiz)................. 131 Figura 5.22. Rotura por colapso total de un depósito circular pretensado de 8000 m3 y 5 metros de altura en Rotura depósito de agua de paneles prefabricados en Melilla.. 131 Figura 5.23. Evolución de calados y velocidades con diferentes anchos de rotura del depósito (pi es una rotura equivalente a “i” paneles prefbricados) ................................. 132 Figura 5.24. Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje) .................... 134 Figura 5.25. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos sin eliminar los valores anormales o desproporcionados........................................................................................................ 134 Figura 5.26. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) .............................. 135 Figura 5.27. Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)....................................... 135 Figura 5.28. Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje) .................... 136 Figura 5.29. Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de velocidad obtenidos con los dos métodos sin eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) sin eliminar los valores anormales o desproporcionados. ...................................................................... 136 Figura 5.30. Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)....................................... 137 Figura 5.31. Dispersión de resultados para la variación porcentual de valores de calado comparando el escenario marco (5 metros de altura) con diversas alturas. ....... 141

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5.32. Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 1 metro.................................................... 142 Figura 5.33. Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 1,5 metros ............................................... 142 Figura 5.34. Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 2 metros)................................................. 143 Figura 5.35. Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 2,5 metros. .............................................. 143 Figura 5.36. Grado de reducción de valores de calado (KRc) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas) ....................................................................................................................... 144 Figura 5.37. Grado de reducción de valores de calado (KRv) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas)) ...................................................................................................................... 144 Figura 6.1. Calados en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura. Cálculo de C ............................................................. 151 Figura 6.2. Coeficiente KCi (líneas continuas), KCR (líneas discontinuas) y K*CC (línea de trazo y punto)............................................................................................................153 Figura 6.3. Velocidades en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura. Cálculo de V .......................................................... 154 Figura 6.4. Coeficiente KVi (líneas continuas), KVR (líneas discontinuas) y K*VC (línea de trazo y punto)............................................................................................................156 Figura 6.5. Estimación del riesgo en función de la velocidad (m/s) y calado (m) de la lámina de agua en un punto determinado ......................................................................157 Figura 6.6. Grado de reducción de valores de calado (KRc) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas) ....................................................................................................................... 158 Figura 6.7. Grado de reducción de valores de calado (KRv) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas) ....................................................................................................................... 159 Figura A.1. Depósito de ejemplo EM1...........................................................................168 Figura A.2. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM1) .............................................................................................................. 168 Figura A.3. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM1).............................................................................................. 168 Figura A.4. Depósito de ejemplo EM2...........................................................................169

Lista de figuras

XXIII

Figura A.5. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM2) .............................................................................................................. 169 Figura A.6. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM2) ............................................................................................. 170 Figura A.7. Depósito de ejemplo EM3 .......................................................................... 171 Figura A.8. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM3) .............................................................................................................. 171 Figura A.9. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM3) ............................................................................................. 171 Figura A.10. Depósito de ejemplo EM4 ........................................................................ 172 Figura A11. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM4) ............................................................................................. 172 Figura A.12. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM4) ............................................................................................. 172 Figura A.13. Depósito de ejemplo EM5 ........................................................................ 173 Figura A.14. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM5) ............................................................................................. 173 Figura A.15. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM5) ............................................................................................. 173 Figura A.16. Depósito de ejemplo EM6 ........................................................................ 174 Figura A.17. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM6) ............................................................................................. 174 Figura A.18. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM6) ............................................................................................. 174 Figura A.19. Depósito de ejemplo EM7 ........................................................................ 175 Figura A.20. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM7) ............................................................................................. 175 Figura A.21. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM7) ............................................................................................. 175 Figura A.22. Depósito de ejemplo EM8 ........................................................................ 176 Figura A.23. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM8) ............................................................................................. 176 Figura A.24. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM8) ............................................................................................. 177

XXIV

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura A.25. Depósito de ejemplo EM9.........................................................................178 Figura A.26. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM9).............................................................................................. 178 Figura A.27. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM9).............................................................................................. 178 Figura A.28. Depósito de ejemplo EM10.......................................................................179 Figura A.29. Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM10)............................................................................................ 179 Figura A.30. Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM10)............................................................................................ 179

Lista de figuras

Lista de Símbolos y abreviaturas Símbolos con letras latinas

Símbolo

Término

A

Área

A (x,t)

Sección transversal variables

b

Ancho de un vertedero

C

Calado obtenido para el escenario marco

DF

Factor Debris (ver fórmula 36)

g

Aceleración de la gravedad

H

Altura del nivel de agua

HR

Flood Hazard Rating (ver fórmula 36)

K

Coef. de rugosidad de Strickler

KCR

Coeficiente de ajuste de calados por rugosidad

KVR

Coeficiente de ajuste de velocidades por rugosidad

KCi

Coeficiente de ajuste de calados por pendiente

KVi

Coeficiente de ajuste de velocidades por pendiente

K*CC

KCC

Coeficiente de referencia de ajuste de calados por concavidad del terreno (figura 6.2.) Coeficiente de referencia de ajuste de calados por concavidad del terreno (figura 6.4.) Coeficiente de ajuste de calados por concavidad

KVC

Coeficiente de ajuste de velocidades por concavidad

KRC

Porcentaje de reducción de los valores de calado por la adopción de medidas mitigadoras

KRV

Porcentaje de reducción de los valores de velocidad por la adopción de medidas mitigadoras

K*VC

KRR

LH (modelo)

Porcentaje de reducción de los valores de velocidad y calado por la adopción de medidas mitigadoras debidas a la diferencia de rugosidad con el escenario marco Longitud en dirección horizontal del modelo para el análisis de semejanza

XXV

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

XXVI

Símbolo

Término

LV (modelo)

Longitud en dirección vertical del modelo para el análisis de semejanza

LH (prototipo) Longitud en dirección horizontal del prototipo para el análisis de semejanza LV (prototipo) Longitud en dirección vertical del prototipo para el análisis de semejanza P Peso Q

Caudal

R

Radio hidráulico

u,v

Velocidad en el eje X y en el eje Y

V

Velocidad obtenida para el escenario marco

x

Coordenada en el eje X

y

Coordenada en el eje Y

z

Coordenada en el eje Z (cota de fondo)

Símbolos con letras griegas

Símbolo

Término

Α, n, 

Constante de Manning



coeficiente de vertedero

 H

Escala horizontal para longitudes en dirección horizontal (análisis de semejanza) Escala para pendientes del terreno (análisis de semejanza)

 i V  VelH 

Escala vertical para longitudes en dirección vertical (análisis de semejanza) Escala para la velocidad horizontal (análisis de semejanza)



Escala para la rugosidad (número Manning) (análisis de semejanza) Densidad del fluido

0 

Pendiente del cauce

 i0 

Pendiente en las dos coordenadas cartesianas horizontales

Lista de figuras XXVII

Símbolo

Término

f 

Rozamiento

 if 

Rozamiento horizontales

en

las

dos

coordenadas

cartesianas

Abreviaturas

Abreviatura

Término

MDT

Modelo Digital del Terreno

GIS

Sistema de Información Geográfica

HR

Flood Hazard Rating

DF

Debris Factor

CSV

Comma separated values; valores separados por comas

TIN

Triangulated Irregular Network; red de triángulos irregulares

SHP

ESRI Shapefile

1.Introducción

1.1 Motivación

Los depósitos de agua localizados en entorno urbano prestan un importante servicio dentro de los sistemas de abastecimiento de agua a la población. Sin embargo, muchos de ellos presentan un peligro potencial en caso de rotura dado que se ubican en zonas elevadas de la población con una gran diferencia de cota entre los primeros obstáculos y el depósito, presentando una fuerte pendiente que se traduce en altas velocidades del fluido ante la rotura. Por otro lado, el alto grado de impermeabilidad del terreno en estos entornos urbanos, favorece una rápida transmisión de la onda de rotura, lo que puede provocar daños a las personas y a los bienes. Dado que la probabilidad de rotura es baja (los procesos constructivos de los mismos están suficientemente desarrollados, y las solicitaciones estructurales son bajas), no existe la obligación de preparar planes de emergencia ante la posible rotura ni tampoco es necesario contar con medidas específicas de disipación de la ola de rotura en caso de colapso parcial o total del mismo, lo que puede llegar a causar una situación catastrófica como la sucedida, por ejemplo, en la Ciudad Autónoma de Melilla en Noviembre de 1997.

Para abordar la estimación del riesgo de un depósito en entorno urbano, así como para diseñar las medidas mitigadoras necesarias, existe en la actualidad software capaz de modelizar, no sólo la zona inundable (que en el caso de un depósito de agua no es demasiado importante puesto que los volúmenes almacenados no son grandes), sino también las velocidades y calados que se podrán esperar en caso de rotura y cómo éstos afectarán al entorno urbano en el que se ubican. Sin embargo, el coste de construcción

2

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

de un depósito (salvo en los de gran tamaño) no suele justificar el modelado en detalle de la onda de rotura (que tiene un desarrollo bidimensional, sin camino preferente como en el caso de rotura de presas sobre un cauce), por lo que es difícil que se tenga en cuenta esta contingencia.

Este trabajo tiene especial importancia dado el alto número de depósitos de estas características existentes en la actualidad. Como referencia, tomando los valores de la encuesta de infraestructuras y equipamientos locales elaborada por el Ministerio de Administraciones Públicas en 2010 (MAP 2010)1, en España hay 30.605 depósitos de agua potable en entorno urbano, de los cuales más de 15.263 están situados en superficie y otros 9.107 semienterrados. De todos los depósitos analizados en la encuesta, un 22% se encuentran en un estado regular o malo (dentro de una clasificación de tres estados sobre el estado de conservación de los mismos; bueno, regular y malo). A estos depósitos de agua potable en entorno urbano habría que sumarles aquellos de propiedad privada en urbanizaciones, industrias y zonas comerciales. En la gráfica que figura a continuación se puede ver el reparto estimado de depósitos de agua potable de propiedad pública en España según la mencionada encuesta.

1

MINISTERIO DE ADMINISTRACIONES PÚBLICAS (MAP) (2010) Encuesta de infraestructuras y equipamientos locales. Dirección general de coordinación de competencias con las comunidades autónomas y las entidades locales. Madrid [Disponible en http://www.seap.minhap.gob.es/ ] (versión 04/2013)

Introducción

3

ESTADO DE CONSERVACIÓN DE LOS DEPÓSITOS DE AGUA EN ENTORNO URBANO (MAP 2010)

bueno

regular

malo

883 484 284

539

2712 ENTERRADO

1621

2459

11921

7002

181

334

2057 SEMIENTERRADO

SUPERFICIE

ELEVADO

20 83

25

OTROS

Figura 1-1 Número de depósitos de agua en entorno urbano en España por tipología y estado de conservación

El presente trabajo pretende proponer un método sencillo para determinar cuál es el riesgo potencial de una infraestructura de este tipo, así como una ayuda en la toma de decisiones referente a la necesidad de emplear medidas mitigadoras para soslayar dicho riesgo.

Para llevar a cabo este trabajo, se ha realizado una revisión general del software disponible (desde la modelización de rotura en una dimensión y la modelización bidimensional con volúmenes finitos para la resolución de las ecuaciones de SaintVenant hasta la resolución del problema acudiendo a la física de partículas resolviendo las ecuaciones de Lattice-Boltzmann), para posteriormente hacer un análisis de las variables que intervienen y de qué manera lo hacen en la creación de la onda de rotura del depósito para finalizar con unos ábacos de sencillo manejo para hacer una primera aproximación al riesgo potencial de la infraestructura, sin tener que acudir a una modelización detallada del mismo. Así mismo, se presenta una metodología simplificada para estimar la reducción que una medida mitigadora (dique de contención, murete) puede tener sobre el riesgo evaluado.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

4

1.2 Objetivos

El objetivo general de la presente tesis es desarrollar una metodología específica para la estimación del riesgo ante la rotura de un depósito en entorno urbano. Para desarrollar este objetivo general, se han desarrollado los siguientes objetivos particulares: 

Análisis

y detección

de

las

variables

que

influyen

de

manera

representativa en los valores identificativos de la onda posterior al colapso de la infraestructura (velocidad y calado) en cualquier punto de la cuadrícula urbana. 

Desarrollo de una metodología para la modelización de casos de estudio simplificados que permitan el estudio del problema para diferentes valores de las variables de contorno principales.



Elaboración de gráficas, ábacos y fórmulas que permitan calcular de forma simplificada los valores de velocidad y calado esperables para un caso concreto en los puntos pésimos de la trayectoria de la onda de rotura, de manera que se establezca las posibles afecciones a las personas y bienes.



Estimación, en base a esos datos calculados, del riesgo potencial ante la rotura del depósito.



Desarrollo de un sistema simplificado de valoración del impacto que posibles medidas mitigadoras de la ola de rotura pudieran tener sobre el riesgo calculado.

Introducción

5

1.3 Organización del documento

Para poder realizar un correcto acercamiento al problema de la modelización de la rotura de un depósito, este documento comienza, en su segundo apartado, con un repaso por las diferentes formas de calcular el riesgo asociado a una inundación en entorno urbano (tanto en el caso de inundaciones producidas por crecida de ríos o por el agua excedente del sistema de drenaje urbano como por las debidas a una rotura de presa o balsa) para después abordar las diferentes maneras de aproximarse a la modelización tanto de los procesos de inundación como a los debidos a olas producidas por roturas catastróficas de presas, incluyendo un apartado dedicado al software comercial utilizable.

El tercer apartado comienza con una explicación detallada de la metodología empleada que incluye las tareas de preparación de los escenarios y de la batería de modelizaciones realizadas para, posteriormente, abordar las ecuaciones gobernantes del problema y el esquema que se va a utilizar para aproximarse a su resolución.

En el apartado cuarto figura la calibración realizada del método simplificado propuesto con el estudio de la rotura del depósito de agua de la ciudad autónoma de Melilla en Noviembre de 1997 así como ejemplos de utilización del método sobre escenarios reales incluyendo la comparativa entre los resultados obtenidos por una modelización detallada y los calculados con el método propuesto.

El quinto capítulo aborda el análisis y discusión de los resultados del modelo simplificado que se obtienen al aplicar la metodología desarrollada, realizando un análisis crítico del significado de los resultados y de su interpretación, así como un estudio del impacto que posibles medidas mitigadoras del riesgo pudieran tener.

En el capítulo sexto se exponen las conclusiones de este trabajo de investigación y se detallan las recomendaciones para la utilización de los datos resultantes de este trabajo, así como los trabajos pendientes para futuras investigaciones en este campo. En este capítulo se resumen también las curvas y ábacos que componen el método simplificado propuesto.

6

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Finalmente se adjuntan dos anejos, el primero con un resumen de las curvas más significativas correspondientes a los valores de calado y velocidad en los escenarios reales empleados para la validación del método simplificado y un segundo anejo con ejemplos de los resultados obtenidos en las diferentes simulaciones.

2.Estado del conocimiento El problema cuyo estudio se aborda en esta tesis doctoral, tiene dos vertientes a analizar; por un lado la referente a la estimación del riesgo en base a las variables correspondientes a la onda producida por la rotura de la infraestructura y, por otro lado, la propia modelización del problema para poder calcular dichas variables.

En este capítulo se ha realizado, en primer lugar, un breve repaso al estado del arte en cuanto a los riesgos asociados a inundaciones urbanas para después analizar el problema de la modelización de la onda de rotura de un depósito de agua potable en zona urbana que contempla dos puntos fundamentales; el primero es el referente al dominio de la inundación producida por el agua perdida por el depósito, y el segundo referente al movimiento de la propia onda de rotura y a sus propiedades en cuanto a su distribución de calados y velocidades para poder estimar las consecuencias de su interacción con los diferentes obstáculos que se encuentre a su paso (vehículos, edificios, personas, etc.). Finalmente se analizará el software más adecuado para una buena aproximación a la resolución del problema.

2.1 Evaluación inundables

del

riesgo

en

zonas

El problema de la estimación del riesgo en entorno urbano ha estado siempre asociado a los riesgos derivados de inundaciones producidas por eventos pluviométricos severos o por el desbordamiento de cauces de agua. Ambos procesos, si bien pueden ser de crecimiento rápido, no pueden considerarse súbitos, como sí lo son los derivados de la rotura de un depósito de agua. Todas las aproximaciones que se han realizado para la

8

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

caracterización de este riesgo, y que se desarrollarán a continuación, asumen que las variables más importantes son la velocidad y el calado de la lámina de agua.

La diferencia fundamental entre los procesos de inundación lenta y los de rotura súbita de un depósito de agua radica en que el intervalo de velocidades que se producen es mucho mayor en esta última situación, mientras que los calados suelen ser mayores en las inundaciones pluviales o pluviométricas.

El segundo matiz que es importante señalar es que la probabilidad de recurrencia de este tipo de fenómenos (rotura de depósito) es mucho menor que la de una inundación producida por la crecida de un río o por un evento pluviométrico severo, por lo que, aunque el riesgo asociado sea mucho mayor, ha de matizarse la importancia del mismo por el elevado periodo de recurrencia de un fallo en la infraestructura.

Por otro lado, es necesario hacer referencia a la clasificación del riesgo potencial ante la rotura de presas dado que este tipo de inundación súbita tiene muchas similitudes con la producida por la rotura de un depósito. A continuación se estudiará tanto el caso español como otros internacionales.

2.1.1 Estimación del riesgo por inundaciones con velocidades verticales bajas

Como inundaciones con velocidades verticales bajas, denominamos aquellos procesos que asociados a inundaciones producidas por aumento de la cota de agua en cursos de agua naturales, o en los producidos por el excedente de agua de los sistemas de alcantarillado ante una precipitación severa.

Dado que los daños más significativos, y los primeros en producirse, son los que se pueden ocasionar a las personas y, además, necesitan para producirse unos valores de de velocidad y calado más bajos, la caracterización del riesgo se realiza en función de la capacidad del agua de producir el vuelco de los peatones. En este sentido, en España la

Estado del conocimiento

9

primera referencia acerca de este problema (TEMEZ 1992), establece un umbral de calado de 1 metro y un umbral de velocidad de 1 m/s como condiciones (de manera independiente) capaces de volcar un peatón. Sin embargo estos datos están indicados en zonas rurales y para llanuras de inundación provocadas con velocidades verticales bajas. Posteriormente, han sido otros trabajos incluidos en los planes directores de drenaje urbano los que fijan como altura de peligro la propia altura del bordillo de la acera, esto es, la altura a partir de la cual la escorrentía producida por un desbordamiento del sistema de alcantarillado deja de conducirse exclusivamente por el asfalto y comienza a afectar a la zona de tránsito de peatones (CLABSA 2006).

Internacionalmente, las referencias y umbrales capaces de provocar daño difieren sensiblemente, desde los indicados en Australia (ARMCANZ 2000) con un umbral de calado de 1,2 metros que amplían a 1,5 para incluir también el daño a instalaciones y edificaciones existentes en la zona urbana hasta el metro que propone como máximo admisible Suiza en sus estudios de inundabilidad (BELLEUDY 2004) pasando por consideraciones similares a las anteriormente mencionadas marcando la altura de bordillo como máximo umbral admisible (CCRFCD 1999). En cuanto a la velocidad, estos mismos estudios establecen como 1m/s la velocidad capaz de volcar a un peatón (ARMCANZ 2000) y un rango entre 0,25 a 1 m/s para las inundaciones con velocidad vertical baja (BELLEUDY 2004).

Por otro lado, muchos autores proponen estudiar el riesgo mediante el análisis de los dos parámetros a la vez, lo que ha derivado en estudios experimentales que han concluido una relación crítica para el producto de ambas variables (velocidad x calado) entre 0,7 y 2 (ABT 1999) dependiendo de la envergadura de las personas, siendo aplicable tanto a medio urbano como rural que está más alejado del lado de la seguridad que el valor de 0,7 (REITER 2000) marcado para adultos en un estudio exclusivo para entorno rural. Así mismo otros trabajos indican cifras de 0,56 (FEMA 1979) para entornos mixtos y 0,55 (CCRFCD 1999) en entorno urbano o la cifra de 0,45 propuesta por el grupo FLUMEN de la UPC (GÓMEZ 2008).

Como alternativa a estos ratios de velocidad por calado, se encuentra en la literatura (NANÍA 1999) una alternativa basada en un modelo de arrastre de personas basado en

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

10

la fuerza ejercida por el fluido sobre el individuo contrarrestándola a la resistencia al vuelco del mismo. Este método propone un umbral al vuelco de 1,23 m3/s2 para el cociente del calado por la velocidad al cuadrado.

Por su interés, es necesario destacar un experimento realizado mediante un modelo físico en la universidad politécnica de Catalunya (GOMEZ 2010)2 en el que se sometió a diversas personas a una plataforma experimental que pretendía simular la estructura transversal de un viario urbano (con pendientes diferenciadas en ambos ejes para simular tanto la inclinación de viario como el bombeo de la calle) y diferentes caudales (de lo que se difiere el calado y la velocidad). Este estudio estaba centrado en las inundaciones producidas por desbordamiento de los sistemas de alcantarillado y en cómo un flujo continuo puede afectar a las personas que intentan cruzar transversalmente la calle o bien transitan por ella durante el evento. En este trabajo se estudiaron diferentes escenarios de riesgo para evaluar el grado de afectación al individuo por las condiciones del experimento, que variaban desde leves inestabilidades del sujeto (considerado riesgo bajo), significativas pérdidas de estabilidad y maniobrabilidad (considerado riesgo medio) y, finalmente, alta inestabilidad del sujeto que llevaba a concluir el experimento (denominado riesgo alto).

A la vista de los resultados del experimento comentado anteriormente, se consideraban dos conclusiones básicas. La primera era que para calados de entre 0,09 y 0,16 metros, el individuo se encontraba en riesgo alto para velocidades superiores a 1,88 m/s, en riesgo moderado para velocidades que, sin superar ese valor superaban los 1,51 m/s, y riesgo bajo las velocidades inferiores. Por otro lado, proponía una fórmula para determinar el nivel de riesgo en función del calado y la velocidad del fluido, así como la altura y el peso del individuo que es la siguiente: (1)

2

( v  y )  0,0063  P  H   0,0726

v velocidad (m/s) y calado (m) P es el peso de la persona (Kg) H es la altura de la persona (m)

En este artículo también figura una interesante revisión bibliográfica de los criterios de riesgo asociados a inundaciones producidas por los excedentes de la red de drenaje urbano.

Estado del conocimiento

11

Finalmente, el Department for Environment Food & Rural Affairs y la Environmental Agency de Gran Bretaña han desarrollado un método para la clasificación del riesgo de áreas susceptible de sufrir inundaciones (fundamentalmente fluviales) (UDALE-CLARKE 2005, H.R. WALLINFORD 2006) que está siendo utilizado también por otros organismos del mismo país (por ejemplo, para las inundaciones costeras producidas por un aumento excepcional de la marea) con una buena correlación entre los umbrales de riesgo definidos y los resultados obtenidos en eventos reales, basado en un ratio de riesgo de inundación (Flood Hazard Rating o HR) que tiene como expresión (2)

HR  v  0,5  h  DF

v velocidad (m/s) h calado (m) DF es el denominado Debris Factor

En la fórmula anterior, se introduce un parámetro adicional para el aumento del factor de riesgo asociado a los flotantes de cierto tamaño (ramas, rocas u otros objetos) que pudiera transportar la corriente de la inundación y que podrían poner en peligro las vidas y los bienes que se encontrara a su paso denominado Debris Factor que como primera aproximación y a expensas de un estudio más detallado en cada caso, asume los valores de 0 para inundaciones producidas por aguas procedentes del subálveo o del alcantarillado y que no sea posible que transporten grandes elementos flotantes, de 0,5 para inundaciones en entorno rural o costero y de 1 para entornos urbanos donde elementos propios de las actividades humanas (mobiliario urbano por ejemplo) pudieran causar graves daños por impacto si son transportados por la inundación.

En dicha fórmula, valores superiores a 2 del ratio calculado, HR, suponen un riesgo alto para las personas y bienes. Como consideración al margen, cabe destacar que para la clasificación del riesgo de las diferentes zonas susceptibles de sufrir inundaciones, no sólo se tiene en cuenta el factor HR, sino que se aplican otro tipo de factores que incluyen la probabilidad de recurrencia (periodos de retorno), como se ha indicado en párrafos anteriores, y se pondera el factor de riesgo por la calidad de los planes de emergencia y la capacidad de desalojo o prevención de las mismas ante una alerta

12

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

temprana, que acaba proporcionando una herramienta de alto nivel para la clasificación de áreas de riesgo ante inundaciones con velocidad vertical baja (no están contemplados los sucesos productos de roturas de presas, depósitos y balsas)

2.1.2 Riesgo asociado a inundaciones por rotura de presas

Es obvia la similitud entre el caso objeto del presente trabajo y el de las presas de embalse. Sin embargo en este último caso (por razón de importancia) se ha realizado un importante trabajo de clasificación en función del riesgo potencial que comenzó en España con la Orden del Ministerio de Obras Públicas de 31 de Marzo de 1967 en la que se aprobó la Instrucción para el proyecto, construcción y explotación de grandes presas. Diversos reglamentos y leyes han supuesto modificaciones y acotaciones a lo allí planteado, hasta llegar a la actualidad, entre otros, con la Directriz básica de planificación de protección civil ante el riesgo de inundaciones aprobada el 9 de Diciembre de 19943, el Reglamento técnico sobre seguridad de presas y embalses del 12 de Marzo de 19964 que establecía la obligatoriedad de clasificar las presas según el riesgo potencial derivado de una posible rotura de la misma y el Real Decreto 9/20085 por el que se modifica Reglamento del Dominio Público Hidráulico y en el que se incluye la necesidad de clasificar también el riesgo a las balsas y establece la necesidad de redactar las Normas Técnicas de Seguridad que derogarían los anteriores reglamentos. Estas normas técnicas están en la actualidad en proceso de información pública6. La clasificación que establece la normativa aún vigente se vio simplificada y concretada con la publicación por parte de la Dirección General de Obras Hidráulicas y calidad de las Aguas de la Guía Técnica para la Clasificación de presas en función del riesgo potencial (Ministerio de Medio Ambiente 1997). A escala internacional son muchos los países que han elaborado sus propios reglamentos para la clasificación del riesgo potencial de sus presas pero de

3

Fecha de publicación en el BOE: 14 de Febrero de 1995 Fecha de publicación en el BOE: 30 de Marzo de 1996 5 Fecha de publicación en el BOE: 16 de Enero de 2008 6 Borrador disponible en [http://www.magrama.gob.es/es/agua/temas/seguridad-de-presas-yembalses/NTS1_BORRADOR_JULIO_2011_tcm7-93575.pdf] 4

Estado del conocimiento

13

todos ellos cabe destacar la labor realizada en Portugal por el equipo de la Universidad de Lisboa (VISEU 2000 y 1998). Así mismo en 1968 se presentó en Francia una ley similar para establecer el riesgo potencial ante la rotura de sus presas, después de que en 1959 la rotura de la presa de Malpasset provocara más de 400 perjudicados (AHMED 2000).

Los criterios de clasificación de las presas tienen su ámbito de aplicación en las denominadas "grandes presas" y en aquellas en las que exista un grave riesgo en caso de rotura. En el caso de los depósitos en medio urbano esta diferenciación no sería necesaria por cuanto todos ellos y por el mero hecho de su situación en suelo urbano (o afección a zona urbana) presentan un grave riesgo potencial de costes humanos.

Es de destacar que la clasificación de las presas establece como el mayor grado de peligro potencial aquél que puede provocar inundaciones de suelo urbano, lo que muestra la importancia del caso estudiado aquí. Así mismo cita la importancia de cuantificar los posibles daños materiales que en el caso de la rotura de depósitos de abastecimiento urbano se concretaría fundamentalmente en daños a viviendas, establecimientos comerciales e industriales fundamentalmente (aunque habría otros como vehículos, mobiliario urbano, etc. de menor importancia). El tipo de cuantificación que establece una clasificación dependiendo del número de instalaciones afectables7 es aplicable al caso presente y deberá ser función de los calados y velocidades que se alcancen con la rotura.

Así mismo se establece una cuantificación de los daños medioambientales que agrupa también los daños al patrimonio histórico artístico. Como el caso presente se refiere a depósitos de agua potable en suelo urbano no parece posible la existencia de daños medioambientales importantes exceptuando aquellos contra el patrimonio que no habrían de catalogarse en esta categoría sino ser un subgrupo de la evaluación de daños materiales.

7

Ministerio de Medio Ambiente, 1997. Pág 21.

14

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Es fundamental en el caso de la rotura de presas la forma y dimensiones de la brecha de rotura por ser éstas fundamentales en la determinación de la forma de la onda resultante. Así mismo resulta un parámetro intrínseco a la tipología de la presa el tiempo de rotura estimado al sufrir el colapso y que puede oscilar entre los cinco minutos mínimos para las presas de Bóveda (en estos casos la presencia de una brecha de rotura rompe el equilibrio de tensiones y devenga en colapso completo de la estructura) y varias horas en algunos casos de presas de materiales sueltos8.

Una diferencia sustancial entre el caso presente y el de rotura de presa es que en éste existe habitualmente un cauce que conformará un movimiento unidimensional de la onda de rotura hasta que ésta sobrepase la altura de dicho cauce y comience un proceso de inundación en dos dimensiones. Estos cauces van aumentando de anchura con la altura. Sin embargo en el problema objeto de este estudio, el movimiento de la onda será siempre en dos dimensiones menos en el caso en que la alineación de alguna calle permita un movimiento preferencial por la misma. Este caso presenta un camino de recorrido más estrecho que un cauce fluvial con la circunstancia de su sección rectangular. Es por tanto que la definición del entorno urbano resulta de una importancia y dificultad mayor que los casos de roturas de presas, por lo que la labor de discretización del mismo se presenta como clave en la resolución del problema.

En cuanto a las variables a tener en cuenta, y en el caso de la Guía Técnica (Ministerio de Medio Ambiente, 1997) se proponen para el caso de las presas el calado del agua en el paramento aguas arriba de la presa, el volumen del embalse, la distancia entre el pie de presa y el punto de comienzo de las afecciones, la pendiente media en el tramo superior del cauce receptor de la onda de rotura, la rugosidad del mismo, la forma del valle (definida por medio de un coeficiente de forma) y el tiempo de rotura que es función como se ha visto de la tipología de presa y de algunos parámetros propios de la misma.

8

En este caso el tiempo de rotura es función del volumen de la presa y de la altura de coronación, siendo la expresión adoptada (Ministerio de Medio Ambiente, 1997):

T  4,8  V 0,5 h donde V es el volumen embalsado en Hectómetros cúbicos y h la altura de coronación de la presa.

Estado del conocimiento

15

Los ya mencionados estudios de la Universidad de Lisboa (VISEU 1998) proponen las dimensiones de la presa (altura de coronación y volumen), la pendiente del canal, la anchura del mismo, la anchura final de la brecha y el tiempo de rotura, lo que produce resultados similares.

Estado del conocimiento

17

2.2 Procesos de inundación en zona urbana

La idea de modelizar los procesos de inundación de zonas urbanas está motivada fundamentalmente

por

los

sucesos

ocasionados

por

precipitaciones

severas,

entendiendo como severas aquellas en las que independientemente del volumen de agua total precipitado, el hietograma tiene una punta de máximos superior a la que el sistema es capaz de desaguar. Como sistema que puede verse afectado por esta circunstancia se puede señalar el sistema de drenaje urbano9 y los sistemas fluviales con ocupación de riveras o de su plana de inundación por zonas urbana.

En el primero de los casos se producirá inundación tanto en el caso de falta de absorción del sistema menor de drenaje urbano de la lluvia precipitada, como en casos de salida de ese sistema del agua que es incapaz de asimilar. En el segundo de los casos, un aumento significativo del hidrograma conducido por un cauce fluvial llegará a superar la sección de transporte del mismo y afectará a la denominada plana de inundación, en la que el agua no siempre es capaz de reintegrarse al sistema fluvial causando las inundaciones correspondientes.

Para la modelización de ambos estados se suele emplear el sistema de celdas que Cunge (CUNGE 1075a) describió tanto para los movimientos unidimensionales como para los bidimensionales. Es claro que para este caso, y como se explicará más adelante en el apartado 2.3.2, el movimiento será bidimensional por cuanto se puede considerar la inexistencia de aceleración vertical significativa, mientras que existen movimientos acelerados en las dos direcciones horizontales.

9

Considerando drenaje urbano en su conjunto de sistema mayor (calles y escorrentía superficial) y su sistema menor (colectores y sistemas artificiales de retención de pluviales (BUTLER 2000))

18

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Esta modelización por esquema de celdas que se describirá a continuación es particularmente apta para la simulación de movimientos de inundación donde intervienen mecanismos de movimientos no despreciables originados en las aceleraciones convectivas. Si se llegan a despreciar estos movimientos se llegaría a una simplificación de la ecuación de conservación del momento lineal (que se desarrollará más adelante) que quedará únicamente como equilibrio entre la pendiente y las fuerzas de fricción. Este caso no es asimilable al de rotura de depósito de agua por cuanto, como se demostrará, es necesaria la ecuación del momento lineal completa por existir muchas otras fuerzas además de estas dos señaladas.

Continuando con la modelización por esquema de celdas es conveniente señalar que su definición así como su resolución por elementos finitos hacen muy fácil representar el terreno, de forma que las últimas tendencias incluyen la adaptación de fotogrametría a este método consiguiendo una aproximación al terreno en el modelo de celdas de isolíneas de 3 metros de distancia encontrándose los intervalos de error de los datos de calados en el entorno de los 10-15 centímetros lo que se puede considerar una muy correcta aproximación.

Este tipo de modelizaciones de las inundaciones producidas por crecidas de ríos o bien por salidas de agua del sistema menor de drenaje urbano, presenta la característica de que se denotan variaciones de calados pequeñas y lentas al evolucionar las crecidas correspondientes.

Para la realización de estas modelizaciones se divide la zona implicada en un número de compartimentos (denominados celdas) interconectados de manera que se correspondan las relaciones teóricas entre celdas con los sucesos reales ocurridos. Si bien el movimiento estudiado será bidimensional, las relaciones entre celdas (que podrán producirse en cualquier dirección) tendrán carácter unidimensional lo que simplifica claramente la formulación a adoptar.

Esta necesidad de discretizar en celdas el entorno físico hace imprescindible un estudio previo del tamaño óptimo de las celdas para que la modelización resulte completamente fiable. El grado de sensibilidad de la simulación ante cambios de tamaño de las mismas

Estado del conocimiento

19

es especialmente notable en zonas con altas pendientes, mientras que en zonas cuyas pendientes sean más reducidas el tamaño de la celda puede ser mayor. Esta circunstancia está marcada por la hipótesis necesaria para el correcto funcionamiento del sistema de que el calado del agua en una celda se puede asumir como constante, o lo que es lo mismo, que la superficie de la celda se considerará paralela al suelo.

Así mismo se considera que el volumen de la celda es función directa del calado y además se supone que la descarga entre dos celdas adyacentes es función de los niveles de agua en ambas celdas (lo que se puede traducir en que es también función de la energía total diferencial entre ambas celdas).

Para la correcta definición de las leyes de descarga, se considera por un lado la ecuación de continuidad (que se desarrollará en su sentido más amplio en un apartado posterior) y por otro lado leyes de descarga que dependerán del tipo de celda y de su diferente relación con las adyacentes.

Para comprender el significado de estas leyes de descarga entre celdas que definen el movimiento y comportamiento de estas llanuras de inundación se van a comentar a continuación algunos tipos posibles de leyes de descarga siguiendo los modelos realizados por la Universidad de Rosario (Argentina) por los profesores Riccardi y Zimmermann cuyos últimos trabajos en este tema constituyen una obra de referencia obligada (RICCARDI 1997, 1998).

2.2.1 Unión tipo río

Se establece un intercambio de caudal interceldas de acuerdo con la fórmula de StriclerManning deducida de la ecuación de la conservación de la cantidad de movimiento para movimientos con fuerzas inerciales despreciables. En este caso (RICCARDI 1997):

b (3)

h z Q  Q   0 x x K2

Donde: h: altura del nivel de agua

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

20

z: cota de fondo

K  k  A R2

k: coef de rugosidad de Strickler.

3

(4)

A: Sección transversal R : Radio hidráulico

Que desarrollándose terminan en una ley de descarga entre la celda i y la celda j: (5)

Q  zi  z j 

K x

 zi  z j

 x = diferencia de coordenada x

entre ambas celdas

Esta descarga está indicada para el flujo en el cauce.

2.2.2 Unión tipo vertedero

Esta descarga se utiliza cuando entre dos celdas adyacentes exista una limitación física que condicione su comportamiento como puede ser la existencia de una carretera, de un obstáculo importante, etc.

La fórmula más habitual es la de tipo vertedero habitual en su variedad de vertedero de labio fijo o vertedero sumergido, si llamamos zw a la cota del labio:



Vertedero de labio fijo [(zi – zw ) < (2/3) (zk – zw)] (6)

Q i ,k     z k  z w 

3/2

  1  b  2 g b: Ancho del vertedero

1 = coef. del vertedero

Estado del conocimiento



21

Vertedero sumergido [(zi – zw ) > (2/3) (zk – zw)] (7)

Q i ,k     z k  z w  

z k

 zi 

  2  b  2g b: Ancho del vertedero

2 = coef. del vertedero

2.2.3 Unión tipo compuesto

Esta es la ley de descarga entre dos celdas normales dentro de la llanura de inundación. Parte de la ley de conservación de la cantidad de movimiento que se desarrollará más adelante y considerando lentas variaciones de alturas y caudales a través del tiempo. En este caso será imprescindible una correcta discretización de celdas encaminada a poder despreciar en este punto los términos variacionales de caudal respecto al tiempo y a la coordenada direccional del flujo. La ecuación de esta ley de descargas es por tanto tan fácil como aplicar la citada ecuación con las simplificaciones ya expuestas ( Q t   0 ).

Este tipo de modelización de inundaciones no es aplicable al caso que es objeto de este trabajo puesto que las hipótesis fundamentales no son asumibles para ondas de rotura producidas por la rotura de un depósito de agua en entorno urbano. En este caso la asunción de que la velocidad de aumento del calado es despreciable resulta claramente contraria a la realidad. Por otro lado si se asumiera la situación de que la superficie de la celda se pueda considerar horizontal, se habría de discretizar el entorno de manera infinitesimal por cuanto la celeridad de onda es tan notable que incide en la existencia de una pendiente diferencial en dicha superficie.

Tampoco responde a la realidad la asunción de que el volumen de la celda se puede calcular conociendo el calado puesto que al no ser uniforme la superficie no se puede calcular el volumen de manera simplificada. Además, la asunción de que la ley de descarga entre celdas es función directa de los calados de ambas celdas es claramente

22

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

incierta por cuanto la celeridad de onda será la que marque el funcionamiento de la misma.

Tan sólo podría ser utilizable este esquema de celdas si el volumen de agua fuera tan grande que tras el paso del frente de onda el resto de la inundación se comportara consecuentemente con estas hipótesis, pero los volúmenes de agua que se manejan en este tipo de infraestructuras son demasiado pequeños para que este hecho se produzca.

2.3 Modelización de ondas en rotura de presas

La necesidad ya comentada de elaborar clasificaciones del riesgo potencial de las presas de embalse, hizo necesario el desarrollo de métodos y herramientas de modelización que pudieran ser utilizados para calcular el alcance y características de la onda de avenida producida por la rotura así como el alcance de la inundación producida por la misma.

Las primeras modelizaciones escogieron las ecuaciones del movimiento de fluidos en una dimensión si bien según fue necesario introducir nuevas circunstancias como es el concepto de llanura de inundación, o el intento de modelizar problemáticas como la existencia de singularidades en el cauce llevó a desarrollar una metodología más compleja sobre la base de las ecuaciones del movimiento de los fluidos en dos dimensiones. A continuación se hará un somero repaso a ambas líneas de desarrollo para comprobar hasta qué punto se adaptan al problema que es objeto del presente trabajo.

Estado del conocimiento

23

2.3.1 Movimiento unidimensional

Este tipo de modelizaciones tiene como condicionante el que el recorrido del fluido sea marcadamente unidireccional lo que significa que la velocidad sólo tenga una componente importante (la de la dirección del flujo) y sean despreciables los vectores de aceleración en otra dirección que no sea ésta. Por esta razón ha de asegurarse que la crecida se conduce siempre por un cauce con sección discreta, si bien no tiene por qué ser constante.

Las ecuaciones que rigen este movimiento son las de Saint Venant que se describirán más adelante. Estas ecuaciones forman un sistema no lineal de ecuaciones en derivadas parciales que dotan de una importancia especial el método de resolución de las mismas, dependiendo del mismo la dificultad de dicha resolución pero también la calidad de los resultados.

Estas ecuaciones han sido suficientemente estudiadas para el caso de canales en los que el fondo es fijo y la rugosidad no sólo constante sino completamente conocida (hay numerosos ejemplos en la bibliografía seleccionada). El problema que se presenta al aplicarlos a cauces fluviales como es el caso de la rotura de presas es la presencia de rugosidades de magnitud importante y alta variabilidad y fuertes cambios tanto de pendientes como de sección lo que aumenta las dificultades a la hora de completar las condiciones de contorno del problema.

Estas ecuaciones (cuyo planteamiento general coinciden con las del flujo en dos direcciones que se desarrollarán más adelante) son:

   S t x (8)

A     Q

;

Q: Caudal A: A(x,t) Sección transversal

 Q      Q 2  gI1    A 

variable

 0  Pendiente del cauce   f  Rozamiento

24

(9)

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

0    S   0 f   gI 2  gA(    ) 

(desarrollado más adelante)

Donde además I1 es la presión hidrostática (GARCÍA-NAVARRO 1999) y I2 es la presión en un volumen de control para un calado constante debido a las variaciones de la anchura del mismo.

Es importante señalar que el movimiento de la onda de rotura de una presa u otra estructura similar no puede ser considerado gradualmente variable, puesto que el aumento del calado se produce en tiempo y magnitud que no puede ser despreciable. Por lo tanto no pueden aplicarse las ecuaciones habitualmente utilizadas en el caso de avenidas causadas como consecuencia de eventos pluviométricos severos puesto que en estos casos el hecho de que los aumentos de calado sean pequeños respecto a la amplitud de la onda provoca que sí que se pueda hablar de movimiento gradualmente variable.

Los métodos habitualmente utilizados para la resolución de estas ecuaciones están basados en el método de las características o en el de las diferencias finitas. Sin embargo los métodos basados en el de características están especialmente indicados para los casos de movimientos gradualmente variables, mientras que para movimientos como el estudiado aquí son más interesantes y más adaptables los basados en las diferencias finitas.

No se van a desarrollar estos métodos aquí por haber suficiente y variada bibliografía al respecto (FRACCAROLLO 1999, GARCÍA-NAVARRO 1999, GOUTAL 2000, LEWIS 1977) y por que en el caso de la rotura de depósitos en suelo urbano, solo sería planteable un sistema unidimensional en el caso de que la onda de avenida transite completa por una vía principal en la que los edificios determinarán el ancho del cauce. Aún en este caso no sería lo mismo que el del cauce fluvial expresado por cuanto sí se podría estimar una pendiente sin variaciones importantes e incluso se podría estimar que no existe variación apreciable de la rugosidad por lo que se trataría de un movimiento simple en canal de sección constante.

Estado del conocimiento

25

2.3.2 Movimiento bidimensional

La necesidad de modelizar singularidades en el recorrido de la onda de avenida (puentes, bifurcaciones, etc.), así como el intento de abordar la predicción de cuál será la zona inundada por la crecida una vez ésta sobrepase el terreno propio del cauce, llevó a intentar modelos matemáticos basados en ecuaciones del flujo bidimensionales. Estas ecuaciones bidimensionales serán contempladas con mayor amplitud en este apartado.

La resolución de las mismas, como se verá, forma un sistema no lineal de ecuaciones en derivadas parciales de difícil solución. Para abordar esta solución existen diferentes caminos basados en métodos de volúmenes finitos, de elementos finitos, de las características y algoritmos de Godunov (SLEIGH 2000, LIIV 2000, GRAHAM 2000, MOHAPATRA 1999).

El método de las características no es adecuado para simular el frente de onda (que es el objetivo fundamental para evaluar los daños potenciales) puesto que es necesario aplicar una modificación de las ecuaciones que hace muy complicado su utilización para movimientos en dos dimensiones. (ZHAO 1989)

La existencia de una geometría irregular existente en una planta urbana y la gran cantidad de obstáculos presentes hacen muy difícil que una discretización del entorno para la utilización del método de diferencias finitas se acerque suficientemente a la resolución del problema de la rotura del depósito en suelo urbano.

Y los métodos basados en elementos finitos tienen problemas de solución si se presentan simultáneamente situaciones de régimen supercrítico y subcrítico en alguna zona del área cubierta, lo que sin duda ocurrirá en el proceso de rotura del depósito (BRUFAU 2001)

Algunos autores (QUECEDO 2001, BRUFAU 2001) aplican una forma semiimplícita para aproximar los términos de fricción que en el caso de rotura de presa se hacen dominantes en las ecuaciones debido a su gran variabilidad. Sin embargo en el

26

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

caso de la rotura de un depósito de abastecimiento de agua urbano no será necesario puesto que se admite la circunstancia de una rugosidad más uniforme.

Un problema especialmente complicado que ha sido desarrollado por diferentes autores (ROBERTS 2000) es el caso de propagación de ondas de avenidas en cauces que no contienen agua previa. El hecho de que en los algoritmos utilizados habitualmente se suponga la existencia de agua en todo el eje del movimiento del fluido, presenta en los casos en que no existe agua previa una discontinuidad que convierte a las ecuaciones en un sistema no hiperbólico y no homogéneo. Para solucionar este problema se realiza habitualmente un cambio en las condiciones de contorno que se desarrollará más adelante por ser el mismo caso que el abordado por la presente tesis por cuanto la rotura del depósito se producirá siempre sobre lecho seco.

Es precisamente a partir de este tipo de modelizaciones de las que se puede realizar experiencias encaminadas a solucionar el problema planteado. De toda la bibliografía contemplada son Zoppou y Roberts (ZOPPOU 1999) los que se acercan de manera más consistente al problema planteado. También Quecedo (QUECEDO 2001) abordando el caso particular de la modelización de la rotura de presas pero con el objetivo de conocer la zona inundada (en zona rural) y los calados en dicha zona.

Sin embargo será necesario conocer también las velocidades en los obstáculos que se encuentre la onda en su camino, para establecer, con ese par de datos (caladovelocidad), el grado de importancia de la afección de la onda sobre las personas, edificios, etc.

La conclusión que se extrae de la visión de toda la bibliografía consultada es que el método más fiable para la modelización de la onda de rotura de un depósito de agua en suelo urbano es el de volúmenes finitos.

La propuesta de Zoppou de resolver las ecuaciones del movimiento de fluidos de NavierStokes para profundidades reducidas dentro de un entorno de Riemann le llevan a una solución de tipo Godunov. Este tipo de soluciones también ha sido desarrollado por otros

Estado del conocimiento

27

autores (TORO 1992) con buenos resultados en la resolución de los problemas de contorno con singularidades locales.

El planteamiento de estas ecuaciones así como el desarrollo comentado de su resolución se tratará en un apartado posterior.

2.3.3 Discretización del entorno

Para poder aplicar alguno de los métodos (elementos finitos, diferencias finitas, volúmenes finitos) de resolución de las ecuaciones hiperbólicas en derivadas parciales ya comentadas es necesario previamente discretizar el entorno. Para discretizar se divide el entorno en celdas de diferentes formas de manera que el valor de los parámetros de una celda sea dependiente de los valores de esos mismos parámetros en las celdas adyacentes.

Estas celdas pueden seguir un esquema Lagrangiano en el que las celdas se deforman con el movimiento del fluido o bien un esquema Euleriano en el que las celdas son fijas a lo largo de todo el movimiento.

El esquema de celdas puede ser estructurado o no estructurado. El primero es un sistema perfectamente ordenado en el que una celda queda perfectamente definida con sus subíndices de manera que automáticamente se conocen cuáles son las celdas adyacentes, mientras que en un sistema no estructurado las celdas no son homogéneas por lo que hay que desarrollar un listado de pares celda propia-adyacentes.

La forma más cómoda de dichas celdas es la rectangular, que permite una división muy homogénea del entorno. Sin embargo tienen el problema de no adaptarse suficientemente bien a las singularidades no continuas del terreno (en el presente caso los edificios serían un buen ejemplo) siendo más aplicadas a aquellos casos en que no es preciso una gran precisión en la discretización. Otras formas (triangulares o incluso multipoligonales) se adaptan mejor a dichas singularidades si bien dificultan la resolución

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

28

del método puesto que crean una división no estructurada que como se ha comentado complica su desarrollo.

Para el caso presente, y para poder llegar a la precisión que se necesita en el caso de un entorno urbano ante la rotura de un depósito en el que la superficie total afectada es pequeña, parece mejor utilizar un sistema triangular que estaría a caballo del simplificado rectángulo y los demasiado complejos multipoligonales.

2.4 Las ecuaciones de Lattice-Boltzman

En el apartado anterior, se ha mostrado brevemente cómo son las tareas de discretización del entorno para poder aplicar el método de los volúmenes finitos a la resolución de las ecuaciones de Navier-Stokes. Sin embargo, esta necesidad de discretizar el entorno a modelizar es la que provoca mayores quebraderos de cabeza a los modelizadores puesto que tiene que encontrar el equilibrio entre conseguir unos resultados muy detallados, lo que les llevaría a discretizaciones muy densas y, por tanto, a una mayor necesidad de computación y a unos resultados demasiado pesados como para realizar una visualización ágil y dinámica de los mismos, o bien realizar mallas ligeras que agilicen las labores de simulación y visualización de resultados pero que puedan presentar graves problemas en cuanto a la veracidad de los mismos. Este problema es especialmente importante para el caso de rotura de depósitos de agua (igual que en el problema de la rotura de presas) puesto que los valores de calado y velocidad máximos se dan en un breve periodo de tiempo, lo que obliga a pasos de tiempo de computación muy bajos que son un problema añadido en cuanto a esfuerzos de computación. La mayor parte del software existente permite un refinado del mallado en los puntos donde queramos mejores resultados (bordes, obstáculos,…) sin embargo, no es posible refinar la malla en el espacio ocupado por la lámina de agua dado que dicha lámina es móvil. La posibilidad de adoptar mallas dinámicas complica la resolución del problema. Para intentar soslayar este problema, y tal y como se mencionará en el apartado 2.3. “software utilizable”, en los últimos tiempos se han comenzado a elaborar métodos de simulación basados en las ecuaciones de Latticce-Boltzmann que

Estado del conocimiento

29

proporcionan soluciones que no requieren ningún tipo de malla que discretice el entorno, lo que permite, además de un ahorro en esfuerzo de mallado, la simulación de entornos con condiciones físicas de borde complejas sin las tradicionales tareas de refinado de la malla en dichos contornos, así como una mejor adaptación a la hora de simular la evolución de la superficie del fluido.

El método de Laticce Boltzmann estudia el comportamiento estadístico de las partículas en que discretiza el fluido (SILIN 2012, FLORES-GIRALDO 2010). La interacción de las partículas que componen el fluido se estudia a nivel mesoscópico, dado que se busca simular el movimiento del fluido (macroscópico) a partir del movimiento de las partículas (microscópico). De esta manera, al acudir a la predicción estadística del movimiento, no necesita aplicar las ecuaciones de Navier-Stokes, sino que acude a funciones de distribución de partículas (fi) que se mueven en la dirección ei. La primera labor para la resolución del problema consiste en la elección del método de discretización de la celda de movimiento de la partícula. Dado que es necesario simular un movimiento en dos dimensiones, se acude al esquema más utilizado para las 2D, el denominado D2Q9, que presenta un sistema de velocidades de nueve direcciones posibles como se representa de manera simbólica en la figura 2.1.

Con este planteamiento del problema, se puede definir la densidad del fluido y su velocidad como:

( 10 )

   fi

( 11 )

u

e  f i



i

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

30

e4

e3

e2

f3 e5

f4

f1 e 1

e0

f0

f5 f6

e6

f2 f8 Figura 2-1 Esquema D2Q9 para el método de LaticceBoltzmann

f7 e7

e8

Para cada t, se produce una primera fase de propagación y otra de colisión. En la fase de propagación, se copia a las celdas anexas la porción de partícula que se mueve en la dirección de contacto. Posteriormente, en la fase de colisión, se aplican las funciones de distribución ponderadas así como la función de equilibrio ( 12 )

f i x  ei t , t  t   f i x, t  

que cumplirá:





1 eq f i  x, t   f i  x, t  

Donde la función de equilibrio es: ( 13 )

Donde los valores de

3 9  2 fi eq  wi    3ei  u  u 2  ei  u   2 2   corresponden a los diferentes pasos de tiempo, considerándose

igual a 1/3 para el momento inicial, 1/18 para i desde 1 a 6, y 1/36 para el resto (OJEDA 2012).

El problema en la aplicación del método de Laticce Boltzmann reside en la interacción del fluido con obstáculos, porosos o no. Para soslayar el hecho de que las partículas en contacto en la zona de frontera, tengan velocidad cero (o restringida en el caso de medios porosos), se adopta (SILÍN 2012) el criterio de imponer a las partículas del obstáculo en la frontera una velocidad idéntica a la que tiene el fluido en contacto con dirección contraria, que genera una fuerza que supone, en realidad, la inmovilidad del objeto.

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Es bastante probable que en los próximos años, el método de Laticce Boltzmann sustituya los métodos de volúmenes finitos para la resolución de las ecuaciones de Navier-Stokes en los problemas de CFD10, por la circunstancia, ya mencionada de no necesitar malla. Sin embargo, y como se ha comentado anteriormente, el software comercial existente tiene aún grandes limitaciones en las altas necesidades de procesamiento, necesidades que se multiplican si se necesita una resolución alta para entornos extensos como son los que se necesita simular en el problema de la rotura de depósitos en entorno urbano.

2.5 Software utilizable

Existen en el mercado diferentes paquetes de software desarrollados para acometer alguno de los problemas anteriormente planteados. A continuación se hará un somero repaso de las posibilidades y capacidades del software existente para la resolución de las ecuaciones, desde las soluciones en una dimensión, a la resolución por volúmenes finitos de las ecuaciones en 2D hasta la resolución de las ecuaciones de Lattice Boltzman de la física de partículas.

Para comenzar, se pueden citar diversos programas desarrollados en la década de los noventa para el estudio de inundaciones consecuencia de diversos eventos como el HEC-FDA11 utilizable únicamente en aquellos casos en que la velocidad en la dirección vertical es baja (especificado para inundaciones pluviométricas). Otro ejemplo similar pero más especificado para aquellos casos en que se cuente con secciones discretas sin singularidades es FLDWY12. Así mismo existe un paquete informático desarrollado

10

CFD: Computer Fluid Dynamics Hydrologic Engineering Center (1999) HEC-FDA. (software). U.S. Army Cops. of Engineers: U.S.A. 12 Soil Conservation Center (1989) FLDWY (TR-64). (software). Soil Conservation Center: Glenn Dale; Maryland. 11

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

32

específicamente para inundaciones en suelo urbano, TR-5513 que tampoco se adapta al presente problema puesto que considera una inundación lenta.

Para el estudio de la onda de rotura de un infraestructura hidráulica con movimiento en una dimensión encontramos diversos paquetes como el NWS DAMBRK14 que resuelve las ecuaciones de Saint- Vennant en una dimensión discretizando el entorno y aplicando un modelo de diferencias finitas. Este mismo programa tiene una versión más “amable” en BOSS DAMBRK15 que proporciona una mejora en el interfaz de este software pero no aporta ninguna modificación importante desde el punto de vista matemático. Así mismo hay desarrollos en el mercado para conseguir un trasvase de datos entre una plataforma GIS16 y cualquiera de ambos desarrollos de DAMBRK (SEBHAT 1999) Otro paquete desarrollado para estudiar la propagación de una onda de avenida en una dimensión es FLDWAV17

mejorado

posteriormente

por

el

NWS

FLDWAV018

con

similares

especificaciones que los anteriores. Ninguno de estos paquetes es utilizable por la condición ya comentada de incluir tan solo resultados en una dimensión. Sin embargo para los casos en que se pueda simplificar el problema a unidimensional sí podrían ser herramientas de referencia.

Como aplicaciones más cercanas al presente problema se puede destacar, en una primera aproximación, el FESWMS-2DH19 que aplica el método de elementos finitos en

13

Soil Conservation Center (1998) TR-55 2.10. (software). Soil Conservation Center: U.S.A.

14

National Weather Service (1988) NWS DAMBRK. (software). National Weather Service: U.S.A.

15

BOSS International (1999) BOSS DAMBRK. (software) BOSS International: USA. [Disponible en http://www.bossintl.com] 16

Sistema de Información Geográfica

17

Federal Emergency Management Agency (1999) FLDWAV 1.1. (software). Federal Emergency Management Agency: U.S.A. 18

National Weather Service (1998) NWS FLDWAY 1.0.. (software). National Weather Service: U.S.A. 19

Federal Highway Admnistration (1993) FESWMS-2DH 1.10. Admnistration: U.S.A.

(software). Federal Highway

Estado del conocimiento

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dos dimensiones pero supone una velocidad vertical baja. Estas dos condiciones lo alejan de ser utilizable por las razones ya comentadas en apartados anteriores.

Sí son más utilizables para modelizar el caso de rotura de un depósito en entorno urbano el FLOW-3D20 y el TELEMAC 2D21. El primero de ambos utiliza una discretización de volúmenes según el método lagrangiano si bien para las singularidades del flujo (intersecciones, etc.) combina un método de desarrollo propio denominado “método alternativo Lagrangiano-Euleriano”. Sin embargo necesita una rejilla rectangular lo que como se ha comentado no es suficientemente preciso para el caso del entorno urbano.

TELEMAC-2D (un desarrollo sobre FORTRAN) utiliza una rejilla de discretización triangular y está especificado para calcular el movimiento de fluidos con superficie libre en dos dimensiones. Para cada uno de los estadios calcula el calado así como la magnitud de la velocidad en las dos direcciones horizontales. Sin embargo el principal problema que representa su utilización es que, si bien permite colocar obstáculos al flujo, no es capaz de asimilar la destrucción o movimiento de los mismos. Dicho de otra forma, no es capaz de asimilar que para un rango de velocidades determinado y para ciertos calados el obstáculo se destruye (o mueve) con lo que cambiarían las condiciones de contorno del problema estudiado.

Finalmente, y de todo el software estudiado para la realización de este trabajo, cabe señalar como programas adecuados para la resolución de las ecuaciones necesarias para definir el proceso a GUAD-2D22, IBER23 e INFOWORKS RS 2D24.

20

(software). Flow Science Inc: USA. [Disponible en

21

(software). E.D.F.: France. [Disponible en

Flow Science, Inc (2000) FLOW 3D. http://www.flow3d.com]

Electricité de France (1999) TELEMAC 2D. http://telemac-system.com] 22

Inclam S.A. (2010) GUAD2D. (software). Grupo Inclam: Madrid.

23

Instituto Flumen, GEAMA y CINME (2014) IBER 1.9 (software). Universidad Politécnica de Catalunya; Barcelona. [Disponible en http://www.iberalula.es/modelo-iber/descarga] 24

Innovyze (2010) INFOWORKS enhttp://www.innovyze.com]

RS

2D

10.3.

(software)

Innovyze;

UK

[disponible

34

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

GUAD-2D está desarrollado, de manera específica, para el tratamiento de las inundaciones producidas como consecuencia de las crecidas del nivel de agua en cauces naturales así como para modelar la avenida producida de una presa. Este software, desarrollado por el área de mecánica de fluidos de la universidad de Zaragoza junto a INCLAM S.A, resuelve las ecuaciones por medio de volúmenes finitos y es capaz de aceptar datos de modelos de terreno tradicionales. Genera una malla triangular no adaptable sobre la que es posible la realización de tareas de refinamiento de la misma para mejorar la precisión ante singularidades o condiciones de borde. Los resultados de la modelización proporcionan datos de velocidades y calados. Sin embargo, la presente tesis requiere, como se expondrá en la metodología, de la modelización simultánea de una batería extensa de escenarios con variación de parámetros, y GUAD-2D no presenta suficientes opciones para la modelización de paquetes de datos en diferentes simulaciones simultáneas.

IBER es un software libre que resulta de la integración de los modelos TURBILLON (Universidad de A Coruña) y CARPA (Universidad Politécnica de Catalunya). Dado que modeliza en régimen turbulento, es capaz de modelar no solo las llanuras de inundaciones producidas por crecidas de cauces naturales o la rotura de infraestructuras de almacenamiento de agua (presas, balsas) sino también el transporte de sedimentos. Para estos dos últimos escenarios (turbulencia y transporte de sedimentos) cuenta con módulos propios. También utiliza volúmenes finitos para la resolución de las ecuaciones mediante malla no estructurada con elementos triangulares o rectangulares lo que proporciona una especial capacidad de refinamiento de la malla. Los datos del terreno los importa desde un modelo del terreno digital y los resultados (velocidades y calados) son también exportables a herramientas de visualización GIS. Sin embargo, tampoco permite la modelización ágil y simultánea de múltiples escenarios tal y como es necesario para el presente trabajo, siendo, no obstante, una buena opción para las modelizaciones únicas.

Estado del conocimiento

35

Infoworks RS 2D es un modelo matemático desarrollado por la empresa Innovyze (INFOWORKS RS 2D 10.3, Innovyze (2010)). Este modelo resuelve las ecuaciones completas de Saint Vennant por el método de volúmenes finitos. Se basa en el esquema de Godunov con la solución de Riemann aplicando un método semi-implícito con el paso temporal de Runge-Kutta. Aún modelizando en 2D, permite la conectividad con modelos 1D para realizar así como la interacción con estructuras. Asume como datos de partida los de un MDT25 lo que facilita la simulación del desarrollo de la onda por el terreno. Como característica principal, más allá del método de resolución de las ecuaciones, presenta la capacidad de realizar modelos en segundo plano y optimizar el uso de los procesadores de la máquina que lo ejecuta, por lo que se puede utilizar para modelizar paquetes de modelos, así como desarrollar resultados para pasos de celda muy pequeños aumentando, por tanto, la calidad de salida. La interpretación y visualización de los resultados se puede realizar en el mismo programa o exportando los datos a ArcGis26.

Por último, también es necesario destacar que se ha indagado sobre la posibilidad de la utilización de otro tipo de software que, lejos de realizar la resolución de las ecuaciones de Saint Vennant por el método de los volúmenes finitos, lo haga con la aplicación de la física de las partículas lo que implica la resolución de las ecuaciones de LaticceBoltzmann. Estas ecuaciones proporcionan una visión macroscópica del estado del fluido a partir de la interacción de las partículas que lo componen. Dado que se trata de partículas discretizadas, no es necesaria la realización de una malla lo que agiliza el preproceso. Así mismo proporciona unos resultados de alta resolución en cuanto a la forma del hidrograma de rotura del depósito, así como de la forma y valores de la onda en su interacción con un obstáculo, dado que al no necesitar malla, la precisión de los cálculos sólo está limitada por la capacidad de procesamiento. XFLOW27 es un software de Next Limit Technologies que aplica este método de resolución. Sin embargo no es la solución óptima para este trabajo puesto que este software tiene limitaciones en cuanto

25

Modelo Digital del Terreno. ESRI (2011) ARCGIS 10.1 (software). Environmental Systems Research Institute. California, USA. 26

27

Next Limit Dynamics S.L. (2013) XFLOW (software). Next Limit Dynamics S.L.; Madrid.

36

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

al dominio general sobre el que se ejecuta la simulación dado que necesita encontrar un dominio de fluido cerrado y no admite para su definición los datos de entrada de un MDT. Así mismo, el cálculo lo realiza para todo el dominio con las mismas necesidades de procesamiento, por lo que el tiempo de conmutación es muy elevado. Este tipo de solución es la adecuada para la definición de los hidrogramas de rotura o para la interacción con estructuras fijas pero no puede ser considerada válida para el estudio de la propagación de la onda en un entorno urbano extenso.

Metodología

37

3.Metodología La metodología empleada en el diseño del método simplificado para el cálculo gráfico del riesgo asociado a la rotura de un depósito en entorno urbano, tiene como primer punto el análisis de las variables que intervienen en el problema y su importancia con respecto a los resultados a obtener. Con el objeto de poder analizar de forma masiva las diferentes variables implicadas, se ha diseñado un sistema de modelización simplificada del problema objeto del estudio que tiene por misión cubrir el mayor espectro de escenarios posibles. Posteriormente, y con un análisis adimensional, se ha aumentado el espectro de escenarios estudiados. Para poder afrontar con garantías la modelización masiva de estos escenarios, se ha construido una metodología específica de modelización cuya calibración con un evento real (el colapso del depósito de la ciudad autónoma de Melilla) se presenta en el capítulo 4. Una vez calibrada la metodología, se ha procedido a la modelización masiva de escenarios simplificados y a su ampliación posterior con el análisis adimensional. Con los resultados obtenidos se ha llevado a cabo un análisis estadístico de variables para obtener el método gráfico que, a su vez, ha sido puesto a prueba comparando los resultados obtenidos con dicho método simplificado con aquellos resultados que surgen de la simulación en detalle de varios ejemplos de depósitos reales.

A continuación se muestra un resumen de la batería de modelos realizados durante el estudio. Los escenarios que figuran como “simplificados” han sido realizados a una resolución menor que el resto y han servido de corrección y control. La diferencia entre el tipo de rugosidad empleada, está explicada en el apartado 5.2.2, figurando en la tablas “rugosidad homogénea” a la introducida como parámetros del software empleado y “rugosidad forzada” a la producida aleatoriamente trabajando directamente con el MDT.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

38

La explicación de los valores de las variables empleadas en los escenarios (altura de depósito de agua, rugosidad, distancia, pendiente…) figura en el apartado 5.2. “análisis de variables”. 

Modelos con rugosidad homogénea

rugosidad

altura de depósito 4 0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

completa completa completa completa completa completa completa

rugosidad pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

completa completa completa completa completa completa

rugosidad

7

8

5

6

7

8

completa completa

completa completa completa completa completa completa simplificada simplificada completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa completa simplificada simplificada completa completa pendiente del terreno 4% rugosidad homogénea

altura de depósito 4

pendiente del terreno 4% rugosidad homogénea

6

completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa completa completa simplificada completa simplificada completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

altura de depósito 4 0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

5

5

6

7

8

0,016 completa completa completa completa completa 0,032 completa simplificada completa simplificada completa 0,04 completa completa 0,045 completa completa simplificada completa completa 0,05 simplificada completa completa completa simplificada 0,055 completa completa completa completa 0,06 completa completa completa completa completa pendiente del terreno 6% rugosidad homogénea

rugosidad

rugosidad

Metodología

pendiente del terreno 8% rugosidad homogénea

altura de depósito 4 5 6 7 completa completa completa simplificada completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa simplificada completa

8 0,016 completa 0,032 completa 0,04 completa 0,045 completa 0,05 0,055 completa completa completa simplificada completa 0,06 simplificada simplificada simplificada simplificada simplificada pendiente del terreno 8% rugosidad homogénea

0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

altura de depósito 4 5 6 completa completa completa completa completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa simplificada simplificada simplificada completa completa

completa completa

7

completa completa

8

completa completa

completa completa simplificada completa completa pendiente del terreno 10% rugosidad homogénea

Figura 3-1 Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad homogénea

Modelos con rugosidad forzada

rugosidad

rugosidad



pendiente del terreno 2%

0,016 0,045 0,055

altura de depósito 4 5 completa completa completa completa completa completa

completa completa completa

6

7 8 completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% rugosidad forzada

altura de depósito 4 5 6 7 8 0,016 simplificada completa simplificada simplificada completa 0,045 simplificada simplificada simplificada simplificada simplificada 0,055 simplificada completa simplificada simplificada completa pendiente del terreno 4% rugosidad forzada

39

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

rugosidad

40

pendiente del terreno 4%

0,016 0,045 0,055

altura de depósito 4 5 completa simplificada completa completa simplificada

completa

6

completa

8 simplificada completa completa simplificada pendiente del terreno 6% rugosidad forzada completa

7

Figura 3-2 Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad forzada (terreno artificial)



Modelos para el estudio de medidas mitigadoras (diques de contención) y modelos por ancho y forma de rotura (en paneles equivalentes) altura de depósito 5 6

altura dique

4 1 1,5 2 2,5

completa completa completa completa

completa completa completa completa

altura dique pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

pendiente del terreno 6% rugosidad homogénea

0,016 0,032 0,04 0,045

completa completa completa completa

completa completa completa completa

altura dique

0,016 0,032 0,04 0,045

completa completa completa completa

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% estudio de medidas mitigadoras

completa completa completa completa

7

8

completa completa completa simplificada

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 6% estudio de medidas mitigadoras

altura de depósito 5 6

4

8

completa completa completa simplificada

altura de depósito 5 6

4

7

completa completa completa simplificada

7

8

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 8% estudio de medidas mitigadoras

Metodología

41

altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel simplificada 3 paneles

completa

5 paneles

completa

10 paneles

completa

5 completa completa

completo simplificada

6

7

completa

completa

completa

completa

simplificada

completa

completa

8

completa

simplificada

completa

completa

completa

simplificada

completa

pendiente del terreno 2% estudio forma y ancho de rotura altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel

completa

3 paneles 5 paneles

completa

10 paneles completo

5

6

completa

completa

completa

simplificada

completa

completa

7 completa

completa

completa completa

simplificada simplificada completa

8

completa

completa

simplificada

completa

completa

completa

completa

pendiente del terreno 6% estudio forma y ancho de rotura

altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel

completa

5 completa

3 paneles simplificada

completa

5 paneles

completa

completa

6

7

completa

completa

simplificada

completa

completa

completa

10 paneles simplificada completo

completa

completa

8

completa

completa

completa

completa

completa

completa

pendiente del terreno 8% estudio forma y ancho de rotura

Figura 3-3 Cuadros resumen de escenarios modelizados para el estudio de las medidas mitigadoras (diques de contención) y modelos por ancho y forma de rotura (en paneles equivalentes)



Modelos para la calibración y verificación (casos reales) nombre del depósito modelizado EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 2

2

2

2

2

EM6 2

EM7

EM8

EM9

EM10

Melilla

2 2 2 2 6 número de modelos de cada escenario real

Figura 3-4 Número de modelizaciones realizadas con escenarios reales

42

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

El esquema metodológico desarrollado en la presente tesis es el que se resume a continuación en la figura 3.5.

Metodología

Figura 3-5

43

44

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Metodología

45

3.1 Diseño del experimento

Para el desarrollo de la batería de modelos que han servido como base para el análisis de los resultados del problema, se ha utilizado el software INFOWORKS RS 2D28 dado que permite la resolución de las ecuaciones gobernantes de forma satisfactoria, como se ha comentado anteriormente, y permite la realización de numerosas modelizaciones en paralelo con un tiempo de cálculo aceptable. Para la realización de los datos de base del terreno así como para el posterior análisis de los resultados, se ha empleado MS EXCEL29. Para el preproceso de los datos de terreno y la elaboración de los diferentes elementos presentes en los modelos (muros, personas, depósito, obstáculos) se ha utilizado ArcMap30 que forma parte del paquete genérico de ArcGIS con la utilización de la extensión 3D Analyst disponible para dicho paquete. El estudio estadístico de los valores obtenidos se ha llevado a cabo con STATGRAPHICS (STATGRAPHICS 2011)31 y un ajuste y análisis de confianza de las gráficas con SIGMAPLOT (SIGMAPLOT 2015)32. En todos los casos se han estudiado los depósitos en superficie o semienterrados (en éstos, la altura de la lámina de agua que hay que introducir en el modelo es la diferencia entre la altura de la lámina de agua en condiciones de servicio

28

Innovyze (2010) INFOWORKS RS 2D 10.3. (software). Innovyze; UK [disponible en http://www.innovyze.com] 29

MICROSOFT (2010) Excel 2010. Microsoft Office 2010. (software) Windows 7. Microsoft. Redmond, Washington: USA 30

ESRI (2011) ARCGIS 10.1 (software) Windows 7. Environmental Systems Research Institute. California, USA. 31

STATGRAPHICS XVI (2011) StatPoint technologies Inc. USA [Disponible la version de prueba en http://www.statgraphics.net/descargas/] 32

SIGMAPLOT 13 (2015) Systat Software Inc. San José, California, USA. [Dispobible la versión de prueba en http://www.sigmaplot.com]

46

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

máximo, y el recubrimiento de tierra sobre la solera del depósito) y no de depósitos elevados que tienen unas características no asimilables a los anteriores (como ya se ha comentado anteriormente, los depósitos elevados son muy escasos en número en comparación con las otras tipologías y están en desuso dado que se compensa la falta de presión que hacía necesario el depósito elevado con bombas de velocidad variable que ajustan la curva de la bomba modificando su punto de funcionamiento manteniendo la presión constante y bombeando directamente sobre la red).

3.1.1 Preparación del terreno

Para calibrar y estudiar correctamente el terreno a modelizar, se han realizado dos grupos de simulaciones, el primer paquete utilizando las rugosidades que aparecen en la bibliografía (apartado 5) y en el segundo paquete se ha simulado con modelos del terreno artificiales que pretenden simular las condiciones reales en las que se producirá la rotura, incluyendo el grado de aleatoriedad que presenta dicho terreno. Se ha considerado, en este segundo paquete de simulaciones que, si bien el transporte de la ola de rotura se realizará por terreno típicamente urbano (asfalto, acerado…), el inicio en el desarrollo de la misma tendrá lugar por la ladera en la que está situado el propio depósito y que, habitualmente, está compuesto de tierra con poca vegetación. De la misma forma que la presencia de vegetación media o alta (arbolado o arbustos) mitigarán la capacidad de impacto de la ola (lo que presentaría resultados minorados en cuanto a los daños provocados), la simulación de dicha ladera como continua, generará un régimen de velocidades superiores a lo habitual. Por este motivo, tras el análisis del terreno colindante a la mayor parte de depósitos en entorno urbano (especialmente aquellos depósitos aéreos situados en lugares altos y cercanos a la población), se ha optado por simular las laderas como terreno de tierra con singularidades localizadas como modo de contraste con los valores de rugosidad uniforme mencionados (la discusión de los resultados se incluyen en el apartado 5).

Como área de estudio se ha preparado en MSEXCEL una superficie de 600 x 500 metros, con un intervalo variable en el eje X de entre 0,35 y 0,10 metros y un intervalo variable en el eje Y de entre 0,35 y 0,20 metros. Esa aleatoriedad se realiza con

Metodología

47

funciones random entre intervalos propias de MSEXCEL que sirve para aportar una malla de inicio de terreno no uniforme.

Para cada uno de los puntos de la malla de terreno mencionado antes, se ha calculado la cota z para correspondientes a diferentes pendientes medias (para comenzar se comenzó con pendientes equivalentes a 1%, 2%, 4%, 6%, 8% y 10%) con un intervalo de incertidumbre de entre 0,07 y -0,07 metros de forma que se introduzcan, además de rugosidades equivalentes a las empleadas en el paquete de simulaciones con rugosidad uniforme, las irregularidades propias de un terreno no asfaltado (pequeñas piedras, vegetación muy corta o escasa). Cada terreno (para cada rugosidad equivalente) se ha obtenido

en

tres

ocasiones

promediando

posteriormente

los

resultados

para

homogeneizar las aleatoriedades y singularidades propuestas.

Figura 3-6 Representación de irregularidades

Los datos correspondientes a los terrenos generados anteriormente, se convierten en ArcGis33 a través de su extensión 3D Analyst y se crea una superficie TIN34 con triángulos interpolados entre los nodos introducidos anteriormente. Estas superficies corresponden a los terrenos cuyas pendientes se han utilizado anteriormente, coronados con una superficie plana que es donde se ubicará el/los depósito/s que serán objeto de

33

El intercambio de datos se hace a través de un fichero CSV (“Comma-separated values”, valores separados por comas) 34

“Triangulated Irregular Network”

48

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

modelado. El resultado final de este TIN se salva en formato SHP35 para poder ser aceptado directamente por el software de modelización.

Con anterioridad al comienzo del modelado de los diferentes escenarios, se generó en ArcGis una nube de puntos que, partiendo del eje central del depósito, y con una separación en el eje Y de 15 metros, cubriera toda la superficie del terreno. Así mismo se generaron otras cuatro líneas de puntos distantes de la anterior 10 y 20 metros a cada lado en el eje X. Esta nube de puntos se convertirá en los puntos de control y adquisición de resultados para el postproceso y análisis de resultados.

3.1.2 Preparación de los modelos

Como se ha comentado anteriormente, se ha utilizado para la modelización el software INFOWORKS RS 2D 10.3. Una de las ventajas de este software es la posibilidad de cargar diversos escenarios y combinarlos creando una matriz de modelizaciones en las que se varían alguno de los parámetros. Como escenarios de base, se importan todos los TIN en formato SHP con los diferentes terrenos en los que se va a realizar las modelizaciones. Para ello hay que crear un “nuevo grupo de redes”, una “nueva red” y allí importar los diferentes terrenos correspondientes a cada una de las pendientes objeto de estudio.

Una vez importados, hay que realizar la malla sobre la que se realizará el cálculo con el método de discretización de volúmenes finitos. Para realizar el mallado de la superficie, es importante señalar que el tamaño de los triángulos (sobre todo el parámetro de área máxima del triángulo) tiene una incidencia directa en la calidad de los resultados. Se ha optado por modelizar uno de los casos con áreas de triángulos decrecientes hasta la

35

ESRI Shapefile. Extensión multifichero en formato vectorial donde se guarda la localización de los elementos geográficos y los atributos asociados a ellos. La descripción está disponible en http://www.esri.com/library/whitepapers/pdfs/shapefile.pdf]

Metodología

49

consecución de la estabilización de los resultados. Finalmente, se ha optado por los siguientes parámetros de mallado:

Figura 3-7 Parámetros iniciales del mallado

En cuanto a las condiciones de contorno exterior del área correspondiente a cada uno de los terrenos objeto de estudio, el software permite optar por las opciones de “pared vertical” con la que se impide la salida de fluido del entorno de trabajo; “critical condition” que permite trabajar con las ecuaciones de vertedero de pared gruesa en el exterior del contorno cuando el nivel de agua en el contorno es superior al nivel medio del lado interior, siendo el contorno impermeable en caso contrario; “supercritical condition” que cuando el número de Froude es mayor que la unidad se considera una salida de caudal en régimen supercrítico; “dry” que permite una salida de agua del sistema en caída libre y “normal condition” que impone condiciones de calado y velocidades constantes para el agua excedente del sistema. Se ha optado por esta última opción si bien el contorno exterior está lejos de los puntos de control para los que queremos obtener resultados, de forma que no se verán afectados en el momento en que se produce el máximo valor de calado y/o velocidad.

En lo referido a la rugosidad, que sí tiene incidencia en los resultados (aunque no de manera determinante), y dado que se ha generado una topografía con pequeños accidentes aleatorios, se propone una rugosidad habitual para este tipo de terrenos periurbanos.

50

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 3-8 Detalle de mallado alrededor del depósito

Para poder simular el hidrograma de rotura del depósito, y tras la realización de diferentes pruebas de cara a optimizar el mismo comparando los resultados con la bibliografía existente para el cálculo de hidrogramas de rotura en presas (cabe señalar, entre otras fuentes bibliográficas, GALLAND 2000, GARROTE 2008, GOUTAL 2000, LIEM 2000…), se ha optado por la creación de los depósitos con la opción de “muro poroso” (que permite contemplarlo como muro impermeable si se aplica un factor de impermeabilidad del 100% y que permite fijar un umbral de altura de agua en el interior del depósito a partir del cual desaparece el paramento, o tramos del paramento, permitiendo el flujo libre del volumen contenido) en todos sus paramentos con un hidrograma de entrada con caudal variable que se suavice a lo largo del tiempo hasta alcanzar el volumen requerido correspondiente a las diferentes alturas de depósito que se necesita modelar momento en el que dicho paramento colapsa y se provoca la ola de rotura del depósito. El hidrograma de rotura es válido y se corresponde razonablemente bien a los que se proponen en la bibliografía para pasos de tiempo pequeños en la simulación (más adelante se comentará qué parámetros se han utilizado). Es necesario señalar la importancia de que el hidrograma de llenado del depósito se suavice según se acerca la cota de colapso del mismo para impedir que la formación de pequeños resaltos en el rebote de la onda de entrada de fluido sobre los paramentos del depósito, provoque un colapso accidental con valores inferiores a los requeridos para la simulación.

Metodología

Calados

Velocidades

51

Caudales

Figura 3-9 Ejemplo tipo de curvas de rotura con restricción de salida

Figura 3-10 Diferentes distribuciones de calados para la rotura sin restricción y con restricción

Para la simulación de la rotura parcial de un depósito, sobre todo en lo referido a depósitos con paneles prefabricados, se ha realizado cada una de las simulaciones para la contingencia de que fallaran un número variado de paneles que cubrieran todas las posibilidades, lo que permitirá calcular qué escenario de rotura es el más peligroso. Para simular estos hidrogramas de rotura, se han introducido cada uno de los depósitos independizando cada uno de los paneles frontales, teniendo por tanto que variar las condiciones de colapso dependiendo del número de paneles cuya rotura pretendemos

52

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

simular. Para los paneles que no colapsarán, será necesario imponer la condición “none” dentro de la determinación de los parámetros de rotura.

Figura 3-11 Detalle del refinado de la malla en la ubicación de los paneles prefabricados para la modelización del colapso parcial del depósito

Figura 3-12 Parámetros aplicados a los muros del depósito para su colapso con un umbral de altura de llenado

3.1.3 Parámetros de la modelización La modelización de cada uno de los escenarios que se proponen en este trabajo, se realiza combinando cada uno de los terrenos ya discretizados y que varían, fundamentalmente, en cuanto a la pendiente del mismo, la altura de llenado del depósito (lo que significa modificar los hidrogramas de llenado dependiendo de cuál es la altura de agua objetivo para el colapso, el tamaño del propio depósito y la forma de rotura del mismo, en función de la anchura de la brecha (en el caso de los depósitos con paneles prefabricados, se varía el número de paneles que pueden romper) o la rotura completa.

Metodología

53

Figura 3-13 Parámetros iniciales de la modelización

Tras la puesta a prueba del modelo y tras la calibración del mismo, que se detallará en el anexo correspondiente, se ha optado por un paso de cálculo de 0,5 segundos, grabando resultados cada segundo, para no hacer demasiado pesados los ficheros de salida, con paso de modelo fijo.

3.1.4 Preparación de los resultados Para el análisis de los resultados, se obtienen de los puntos señalados anteriormente los valores de velocidad y calado a lo largo de la simulación. Estos datos se exportan en un fichero de transferencia CSV a MSEXCEL donde se procede a su tratamiento, buscando los máximos de ambos valores como independientes, y el máximo como par de valores, atendiendo para esta última clasificación a la fórmula del Flood Hazard Rating [2] dado que dichos valores se analizarán, fundamentalmente, como parámetros del riesgo asociado.

En paralelo, y para el análisis en profundidad de cada uno de los casos de estudio (y de los casos utilizados para la calibración), se utilizan las herramientas propias del software de modelización, que permite la realización de curvas de calado, caudal y velocidad para puntos concretos del modelo o para una línea de resultados. Así mismo se visualiza el aspecto del modelo con el visualizador 3D de la aplicación.

54

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

También es posible el análisis de dichos resultados en ArcGIS mediante la exportación de los resultados en formato SHP pero, si bien proporciona buenas herramientas de visualización, no superan las capacidades analíticas y correctivas de MSEXCEL.

3.1.5 Análisis dimensional En la realización de modelos físicos en ingeniería, resulta de vital importancia el análisis dimensional que permita el cálculo de resultados que obtendríamos en la realidad a partir de los que obtenemos en el modelo físico a escala. La realización de este análisis es básico para asegurar que la trasposición de dichos resultados se lleva a cabo de forma consistente puesto que no todas las variables tienen la misma escala de restitución. Dado que la fuerza dominante en el cálculo del régimen hidráulico a lámina libre es la gravedad, el análisis de semejanza debe basarse en el número de Froude, que permanecerá invariable tanto en el modelo reducido como en la realidad extrapolada.

En el presente caso no se cuenta con un modelo reducido pero se puede utilizar el análisis dimensional para ampliar el rango de resultados de los modelos realizados y, por tanto, aumentar el ámbito de aplicación de las curvas de estimación que se aportarán en el apartado de conclusiones.

Para poder realizar esa ampliación del ámbito de estudio, se trabajará con la variación en la pendiente del terreno, o, lo que es lo mismo, se mantendrá la escala vertical variando la escala horizontal para poder conseguir los valores correspondientes a la nueva pendiente a partir de los resultados de la pendiente de referencia, por lo que habrá que realizar un análisis de semejanza con distorsión de escalas (diferentes escalas en el eje vertical y en el eje horizontal).

Teniendo en cuenta la participación de las variables que se discutirán en el apartado de análisis de resultados, se puede resumir el esquema de análisis de semejanza con distorsión de escalas en la siguiente figura, teniendo en cuenta que se partirá de una escala vertical 1:1 y que será la escala horizontal la que se modificará para estudiar las diferentes pendientes del terreno:

Metodología

Escala vertical (longitudes)

(

Escala horizontal (longitudes)

(

(

)

(

)

Siendo LV la longitud en dirección vertical (como se ha mencionado anteriormente, estableceremos =1

)

 )

55

Siendo LH la longitud en dirección vertical

Escala para la pendiente Escala para la velocidad Horizontal Escala para la rugosidad (nº de Manning)

= =

Escala para el caudal

=

/

/

/

∙ ∙

Figura 3-14 Relación de escalas para el análisis de semejanza

Aunque queda demostrada la validez del análisis dimensional para ampliar el espectro de los casos de estudio, en el presente trabajo no ha sido necesario emplearlo (salvo en contadas ocasiones) dado que la elevada capacidad de procesamiento y cálculo de del software actualmente disponible, permite realizar múltiples simulaciones sin necesidad de ampliar resultados con el análisis dimensional.

3.2 Ecuaciones gobernantes 3.2.1 Introducción En un primer estadio el problema propuesto cumplirá las ecuaciones de continuidad y de cantidad de movimiento que son aptas para el estudio de las masas de agua en movimiento. A partir de estas ecuaciones generalistas, apoyadas por la ecuación de la energía, se completarán las denominadas ecuaciones de Navier-Stokes que serán la formulación adecuada para el estudio del problema objeto del presente trabajo.

56

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Finalmente y para poder abordar correctamente estas ecuaciones se discutirán las diferentes condiciones de contorno que afectan al movimiento y que devengarán en las llamadas ecuaciones de Navier-Stokes para aguas poco profundas que una vez formuladas en su forma conservativa y de manera matricial se convertirán en la formulación de partida del presente estudio.

Para el seguimiento de estas ecuaciones no se citará bibliografía específica por ser ésta extensa y básica siendo posible encontrar estos planteamientos en cualquier manual de hidráulica de los que se citan varios en la bibliografía.

3.2.2 Hipótesis de cálculo (1ª parte) Antes de comenzar el estudio de las ecuaciones gobernantes del fenómeno objeto de estudio en este trabajo de investigación resulta imprescindible el establecimiento de las hipótesis básicas que convertirán en abordable la resolución de unas ecuaciones que, como se verá más adelante, no tienen solución única y han de ser resueltas por aproximaciones sucesivas, cuya complejidad dependerá en buena medida de las simplificaciones y asunciones previas que se comentan a continuación: 

Fluido incompresible. Esta situación tan sólo se puede ver modificada en los casos de movimiento turbulento en las zonas de rotura de la onda con las estructuras que se encuentre a su paso (por ejemplo edificios) y en los que se cree unas condiciones de turbulencia que provoquen una situación de mezcla agua-aire para la que ya no sería asumible la condición de incompresibilidad. Sin embargo al no ser objeto del presente estudio la formulación de las ecuaciones gobernantes de esa situación se considerará que el fluido es incompresible. En la práctica esto se resume en indicar que la densidad se considerará constante para

Metodología

57

cualquier momento36. (La discusión de esta hipótesis se puede ver en BATCHELOR 1967, OSUNA 1987, ANDERSON 1984, MOPT 1992 entre otros) 

Fluido Newtoniano. Implica que el fluido (agua) objeto de nuestro estudio no sufre variaciones de su masa con el tiempo o lo que es lo mismo el campo de velocidades es suficientemente pequeño para no producir variaciones de masa apreciables. (BATCHELOR 1967)



Se desprecian los efectos de las fuerzas de coriolis. Esta simplificación es porque el total de masa de agua al que se aplicarán las ecuaciones que se definirán a continuación es demasiado pequeña para verse afectada por dichas fuerzas.



Viscosidad dinámica constante en todas las direcciones. Esta circunstancia implica no sólo la simetría del vector de la viscosidad sino su constancia a lo largo del tiempo. Esta circunstancia es asumible puesto que si bien la viscosidad dinámica varía con la temperatura, el corto periodo de tiempo en que se producirá la rotura del depósito no permitirá que exista un gradiente de temperatura que pueda modificar dicha viscosidad.

Para no adelantar conclusiones se dejará para más adelante otras consideraciones que se realizarán sobre la base de las ecuaciones de Navier – Stokes que se propongan.

3.2.3 La ecuación de continuidad Dos son las visiones que sobre las ecuaciones fundamentales de la dinámica de fluidos se pueden observar; para la visión Euleriana se utiliza un volumen de control en el que se observa el equilibrio de fuerzas en el mismo mientras que para la visión Lagrangiana establecen las ecuaciones como las vería un observador que se moviera con el fluido. En

36

Esto se resume en que

 =0 t

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

58

este trabajo se opta por la primera visión por ser más manejable computacionalmente hablando. (ANDERSON 1984)

Estableciendo la igualdad entre el cambio de masa producido en un volumen infinitesimal por unidad de tiempo y la variación del flujo de masas y de su densidad a través de la superficie cerrada que limita el volumen se puede llegar a la ecuación37:

 = Densidad del fluido

( 14 )

ρ  div  v   0 t

V = Vector velocidad

Donde el primer término expresa el incremento de la densidad en el volumen de control, y el segundo término la masa que pasa por el mismo. Si se aceptan unas coordenadas cartesianas en las que se denomina x, y, z a las componentes en cada uno de los ejes y u, v, w a las componentes de la velocidad según las tres direcciones de los ejes, la ecuación anterior se convertirá en:

  ρ   u   v  w  0 z y t x

( 15 )

3.2.4 Ecuación de conservación del momento lineal

La ecuación vectorial de conservación del momento lineal expresa (segunda ley de Newton) que la variación de momento lineal por unidad de tiempo en un volumen

37

div (g) = g =

g i x i

Metodología

59

infinitesimal es igual a la fuerza total actuante sobre dicho volumen de control. Dicha ecuación tiene la siguiente expresión:

( 16 )

ui u 1 p   u j i  fi    t x j ρ xi x j

 ui u j      x   x j i  

 : viscosidad

La parte izquierda de la igualdad representa las aceleraciones locales y convectivas, el primer término de la parte derecha de la igualdad son las fuerzas actuantes por unidad de masa, el segundo término expresa la fuerza de presión sobre el volumen de control y el último término representa el valor de las fuerzas viscosas.

Esta ecuación junto con la de continuidad constituyen las llamadas ecuaciones de Navier-Stokes en tres dimensiones. También es habitual añadirles la ecuación de la energía y las ecuaciones de variación de la densidad y de la viscosidad con el tiempo y la temperatura (OSUNA 1987, ANDERSON 1984) si bien estas últimas están fuera de nuestras hipótesis de trabajo. Otros autores denominan a la última ecuación como ecuación de Navier-Stokes de la dinámica directamente sin suplementarla con la de continuidad (BATCHELOR 1967).

Son las ecuaciones de Navier-Stokes, en cualquier caso, un sistema hiperbólico no lineal de leyes de conservación. (BRUFAU 2001).

3.2.5 Hipótesis de cálculo (2ª parte)

Como se había comentado anteriormente quedaban algunas hipótesis necesarias para la correcta formulación de las ecuaciones de estado que regirán el problema de la rotura de un depósito de abastecimiento de agua potable en medio urbano. Esas hipótesis imprescindibles son las siguientes:

60



Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Hipótesis de movimiento en aguas poco profundas

Este concepto, que es muy utilizado en las ecuaciones de la hidrodinámica aplicada a la ingeniería de costas, distingue entre las ondas cuya relación entre la longitud de onda y la profundidad es mayor de 0,5 (aguas de profundidad indefinida), aquellas cuya relación es menor de 1/25 (aguas poco profundas o someras) y las ondas que presentan valores intermedios (entre 0,5 y 0,04) (aguas intermedias).

En todas las formulaciones acerca de las ecuaciones aplicables a la rotura de presas, depósitos u otro tipo de estructura similar, se asimila la situación a la de aguas poco profundas por cuanto las velocidades que se presentan en este tipo de situaciones producen ondas de amplitud grande que requerirían de altas profundidades para no situarse en la zona de aguas poco profundas ya comentadas.

La consecuencia es que el tamaño en planta de la masa de agua que produce el movimiento es mucho mayor que la profundidad de la lámina de agua.



Ecuaciones en dos dimensiones

El movimiento del agua en el problema objeto de este estudio se puede considerar aproximadamente horizontal y con aceleración vertical despreciable. Esta situación produce que al integrar la componente z (según la formulación empleada con anterioridad) se produce una distribución hidrostática de presiones.

Así mismo se considerará una distribución vertical de velocidades horizontales constante a través de la profundidad (ORTIZ 1992) lo que es asumible en el caso de profundidades reducidas.

Esta circunstancia devengará en que las ecuaciones que a partir de ahora se manejen lo serán promediándose en vertical, lo que convierte el movimiento del fluido en un movimiento clásico en dos dimensiones.

Metodología

61

3.2.6 Ecuaciones del movimiento en aguas poco profundas

A partir de la integración en vertical de las ecuaciones de Navier-Stokes anteriormente comentadas, se desarrolla la ecuación de la hidrodinámica en aguas poco profundas que resulta ser (ZOPPOU 1999 y otros):

     S t x y

( 17 )

Donde siguiendo con la notación ya utilizada:

h   uh vh

uh   2   u h  gh2  uvh

( 18 )

( 19 )

 2 

vh       uvh  v 2 h  gh 2 2 ( 20 )

Estos tres términos son fácilmente comprensibles con lo desarrollado hasta el momento, siento S el llamado vector fuente que define y caracteriza las condiciones de contorno del movimiento en su interacción con el suelo, con el viento, con el gradiente de la temperatura ambiental, etc.…

En el caso de la rotura de un depósito de agua en entorno urbano, y dado que la velocidad con que produce el suceso no permitirá un gradiente de temperaturas que puedan modificar las condiciones de contorno del fluido, no se tendrán en cuenta estas implicaciones. Así mismo, y por la misma razón, el efecto del viento en la onda de rotura del depósito será en todo caso despreciable con respecto al propio suceso.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

62

Por estas razones, la mayoría de autores proponen como vector fuente, extraído directamente de la integración promediada en la vertical de las ecuaciones de NavierStokes el siguiente38:

( 21 )

0'    0 f S  gh  x   x   gh  y0   yf 

 i0  Pendiente en las dos coordenadas

       





cartesianas horizontales.





  if  Rozamiento en las dos coordenadas cartesianas horizontales

Aplicando las ecuaciones de Chezy-Manning:

( 22 )

  f i

ui  2

u h4

2 i

 u 2j



 = Constante de Manning.

3

Sin embargo queda por solucionar el efecto que sobre la ecuación de la onda tendrán los diferentes obstáculos que se encuentre a su paso (vehículos, mobiliario urbano, edificios, etc.). De todos los autores consultados tan sólo Zoppou (ZOPPOU 1999) propone una solución válida y simplificada añadiendo un segundo sumando al vector fuente que contenga el efecto de dichos obstáculos. Este segundo sumando se añade sobre la hipótesis de que en la interacción de la onda producida por la rotura de un depósito la profundidad del fluido no es tan destructiva como el impulso de la misma sobre la estructura. Esta consideración es válida en estos casos y no en los habituales de inundaciones urbanas como producto de eventos con transitorios lentos puesto que en éstos la presencia del agua sobre las estructuras se alarga en el tiempo mientras que en el caso de la rotura del depósito el tiempo no es importante puesto que al no haber un gran volumen de fluido, éste se disipará rápidamente.

38

Ver por ejemplo ORTIZ 1992, ZOPPOU 1999, ROBERTS 2000, etc …

Metodología

63

Según esta hipótesis el vector fuente quedará:

( 23 )

0'    0 f S  gh  x   x   gh  y0   yf 

  0          gh  xb         gh  yb    









Donde: ( 24 )

 ib  i

ui h2

Estos coeficientes i serán función de la velocidad, de la profundidad y del tiempo y pueden ser descritos a partir de diferentes investigaciones como las de Zhao (ZHAO 1996).

3.3 Resolución de las ecuaciones 3.3.1 Elección del método La resolución de las ecuaciones anteriores (que forman un sistema hiperbólico en derivadas parciales) tiene su principal obstáculo cuando existan discontinuidades entre una celda y las celdas adyacentes. Este hecho ocurrirá en el caso de la interacción de la onda de rotura con obstáculos que conformarán esta discontinuidad. Este tipo de problema se llama habitualmente problema de Riemann.

Como se ha comentado anteriormente existen diversos caminos para resolver estas ecuaciones siendo el escogido el de los volúmenes finitos. Dentro de los diversos trabajos realizados para resolver estas ecuaciones se pueden citar dos por su robustez; los basados en Roe (MONTHE 1999) que han pulido los problemas que presentaban en

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

64

un principio por moverse en un entorno que no garantizaba la entropicidad del sistema; y los basados en los trabajos de Toro (TORO 1992).

El método de Roe discretiza en nueve puntos espaciales cuando se encuentra con un sistema estructurado, y sólo con cuatro (pero con orientación volumétrica) en el caso de un sistema no estructurado, lo que no plantearía problemas para el caso aquí planteado, sin embargo, utiliza un método semi-implícito para la aproximación del vector fuente de la ecuación [17] que tiene su utilidad potencial en el estudio de los diferentes escenarios de rugosidad que se presenten pero que complicaría la entrada del término correspondiente a la interacción con los obstáculos (segunda matriz de la ecuación [23])

El método de Toro sin embargo ha sido utilizado con éxito por diferentes autores (Zoppou 1999, ROBERTS 2000) para casos como el actual en el que existe ese segundo término mencionado. Se describirá a continuación brevemente el método sin entrar en detalles que ya están sobradamente desarrollados en la bibliografía.

3.3.2 Descripción del método 

Volúmenes finitos

El método que se describirá a continuación está basado en el método de los volúmenes finitos. Recuperando la ecuación de la hidrodinámica en aguas poco profundas:

( 25 )

   S   t x y

Utilizando la definición del operador divergencia, y llamando F al vector del flujo cuyas componentes en coordenadas cartesianas son  y  se llega a:

( 26 )

  div  F   S t

Metodología

65



Si se considera un elemento de volumen Vi, y denominando n al vector normal a dicho volumen, se puede integrar la ecuación anterior en dicho volumen teniendo en cuenta que la integral de la divergencia de una función a través de la superficie de un volumen es igual a la integral de dicha función a lo largo de su superficie39:

( 27 )

   dA   F  n  dL  S t Vi Vi

Siendo dA la diferencial del área y dL la de la superficie. 

Considerando las coordenadas del vector normal, n (n1,n2), se puede considerar una matriz Mn tal que:

1 0 M n  0 n1 0  n2

( 28 )

0 n2  n1 

Operando con ésta matriz y teniendo en cuenta que F es función de  :

F    n  M n1    M n   

( 29 )

 es la componente en x de F

Operando ahora con la ecuación de origen:

   dA   M n1    M n    dL  S  t Vi Vi

( 30 )

Como se explicó con anterioridad la discretización del terreno se realizará en celdas triangulares. En cada una de esas celdas se mantiene constante el flujo a través de cada frontera entre el elemento en el que se ha integrado (elemento i) y el elemento adyacente (elemento j). Por esta razón los valores de las diferentes variables en i estarán fijados por

39

Se aplica la igualdad del teorema de la divergencia siguiente



 div X   dV   X  dS V

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

66

los valores en todos los elementos adyacentes. Si se denomina N(i) al conjunto de todos los elementos adyacentes a i, se puede discretizar la ecuación [24] de la siguiente forma:

( 31 )

Ai





di ~   M n1  M ni , j  i , M ni , j   j  Li , j  Ai Si dt jN (i )

Donde el sufijo i ciñe la variable a su valor en el elemento del mismo nombre, Li,j es la longitud de la frontera entre los elementos i y j y





~  M ni , j  i , M ni , j   j es el valor

estimado del flujo entre ambos elementos.

Para completar la resolución de las ecuaciones planteadas solamente resta hallar el valor del flujo estimado en la frontera entre dos elementos. Al haber introducido los valores de 

la matriz M el valor que se busca se encuentra en la dirección normal de n lo que convierte el problema bidimensional en uno unidimensional.



Resolución unidimensional del problema de Riemann

Como ya se ha comentado, la matriz M rota el vector al que se aplica de manera que lo convierte a la dirección normal. Se puede convenir en un cambio de notación para simplificar de manera que

 l  M ni , j   i

 r  M ni , j   j

El planteamiento del problema de Riemann, cuya solución según la propone Toro (TORO 1992) es la que se va a seguir, es:

( 32 )

  si x  0  x , 0    l   r si x  0

El problema de Riemann puede ser descompuesto en tres ondas (ZOPPOU 1999). Estas ondas dividen cuatro estados con valores constantes. Dos de las ondas simbolizan ondas de choque mientras que la otra es el producto de la discontinuidad que como ya se ha comentado se puede encontrar en el problema de Riemann.

Metodología

67

Los valores iniciales serán hl , hr , ul , u r , vl , vr . A partir de estos la estructura del problema de Riemann será:

Figura 3-15 Esquema del problema de Riemann

Según se ha planteado, ni h ni u tienen dependencia de v, por lo que los valores de h y u son los mismos que en el caso unidimensional. Para el estado intermedio el valor estimado de u y h son (TORO 1992):

( 33 )

u* 

( 34 )

*

h

ul  u r  ghl  ghr 2

u 

l

 2 ghl  u r  2 ghr



2

16

Y las velocidades estimadas de la onda de choque: ( 35 )

( 36 )

 C  minu 

Cl  min ul  ghl , u *  gh* r

r



ghr , u*  gh*



Dado que este es un método explícito, ha de aplicarse la restricción de Courant sobre el intervalo de tiempo de computación. Esta restricción es:  tc   x

Donde: c  max S l i , S r i  i





 x es la distancia entre el centro de gravedad de uno de los triángulos discretizados al centro del lado del triángulo más cercano a dicho centro de gravedad

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

68



Condiciones iniciales

Las ecuaciones [35] y [36] están basadas en la suposición de que existe en toda la discretización una altura finita de agua. Cuando esto no ocurre el sistema de ecuaciones deja de ser estrictamente hiperbólico y no existen dos ondas distintas significando Cr y Cl las velocidades en cabeza y fondo de la única onda asumible. En el caso objeto del presente estudio no existe lámina de agua en los momentos iniciales excepto en el espacio ocupado por el propio depósito por lo que hay que tener especialmente en cuenta esta circunstancia. Según lo expresado, las expresiones para este caso serían (TORO 1992):

C l  u r  2 ghr ( 37 )

C m  Cl C r  u r  ghr



Límites

Con las ecuaciones desarrolladas anteriormente se consigue una buena aproximación a los valores reales del movimiento del fluido estudiado. Sin embargo, para conseguir una mejor aproximación (en TORO (1992) se denomina a esta aproximación, de segundo orden) es necesario añadir un nuevo término a los anteriores. En una celda dada (por ejemplo z) la segunda aproximación descrita en el punto medio de la intersección con la celda vecina (i) se puede expresar como:

( 38 )

l   z  div z   rz

Donde : rz es el vector que une el centroide de la celda z con el centro de AE  l contabiliza los valores a un lado del lado común

 z contabiliza los valores aplicados en el centroide

Sin embargo se presenta un nuevo problema en las aproximaciones de segundo orden como las descritas puesto que se pueden presentar oscilaciones bruscas en los

Metodología

69

resultados parciales de la modelización (ROBERTS 2000). Para evitar estas oscilaciones es necesario introducir elementos artificiales para suavizar dichos saltos. Estos elementos artificiales pueden ser por ejemplo una viscosidad ficticia.

Esta dificultad hace que se cuestione la introducción de esta segunda aproximación por cuanto complica mucho el planteamiento de las ecuaciones de control del modelo. Además, en el caso de ecuaciones de ondas en aguas poco profundas con término fuente (S en la ecuación [17]) la aproximación conseguida no es significativa (ZOPPOU 1999). 

Condiciones de contorno

Las condiciones de contorno se establecen a partir de la condición de que  sea constante. Si se denomina k al estado de la celda cuya situación se necesita para establecer dichas condiciones de contorno, se tendrán las siguientes posibilidades:

( 39 )

 h  k   uh  vh  En caso de onda reflejada

( 40 )

k  

En caso de onda no reflejada

4.Calibración y validación del método propuesto En el presente apartado se presenta el método empleado para la calibración del método simplificado propuesto con un caso real (rotura del depósito urbano de la ciudad de Melilla) así como la metodología de validación del modelo con escenarios reales donde se ha buscado la comparativa entre los valores calculados con el método simplificado propuesto y el que se ha obtenido con la modelización en detalle de los mismos.

4.1 Calibración para un caso real: Rotura del depósito de Melilla 4.1.1 Introducción

El 17 de noviembre de 1997, uno de los depósitos que formaban parte del sistema de abastecimiento de agua potable a la Ciudad Autónoma de Melilla, concretamente el que había sido construido en la zona de “Cabrerizas altas”, sufrió la rotura del paramento de uno de sus vasos, que generó una ola de rotura con consecuencias catastróficas. Once personas fallecieron y otras muchas resultaron heridas de distinta gravedad,

72

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

produciéndose, además, unos daños materiales cercanos a los 1.500 millones de pesetas40 (en moneda del año 1997) El depósito tenía una capacidad total de 50.000 m3 divididos en dos vasos, siendo sólo uno el afectado por la rotura. Tenía planta rectangular, siendo sus dimensiones totales de 75 x 135 con una altura de lámina de agua máxima de cinco metros. La riada afectó, fundamentalmente, a las viviendas de la urbanización de Averroes y también a los vecinos del barrio del “rastro”. El recorrido de la onda principal siguió su curso natural por la carretera Tiro nacional, la calle García Cabrelles y la avenida Juan Carlos I hasta llegar a la plaza de España y la zona del puerto.

40

http://hemeroteca.abc.es/nav/Navigate.exe/hemeroteca/madrid/abc/1997/11/18/001.htmlhttp://w ww.diariosur.es/20081117/melilla/cumplen-once-anos-rotura-20081117.html http://elpais.com/diario/1997/11/18/espana/879807602_850215.html

Calibración y validación del método propuesto

73

Figura 4-1 Recorrido aproximado del recorrido de la onda de rotura del depósito de agua situado en la zona de “Cabrerizas altas” de la Ciudad Autónoma de Melilla producido el 17 de Noviembre de 1997.

Figura 4-2 Estado del depósito tras la rotura donde se pueden apreciar los paneles que colapsaron. Vista aérea (izda) [http://www.infomelilla.com/noticias/index.php?accion=1&id=16555] Vista de detalle en 2014 (dcha) [http://www.melillahoy.es/noticia/44951/medio-ambiente/calabuigdesconoce-el-futuro-de-los-depositos-de-cabrerizas.html]

74

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

No es objeto de esta tesis doctoral el análisis de las causas de la rotura, sino la evaluación de sus consecuencias y por esa razón se ha escogido este evento para realizar una primera calibración, tanto de la modelización de detalle con la metodología propuesta, como del sistema simplificado de estimación del riesgo propuesto en el apartado de conclusiones.

A continuación se va a explicar cómo se ha desarrollado el modelo de detalle de la rotura del depósito de Melilla para posteriormente aplicar el método simplificado propuesto y, finalmente, realizar la discusión sobre la adecuación de los resultados obtenidos con ambas metodologías con los medidos en la realidad.

Figura 4-3 Foto de la riada producida por la rotura. Fuente [Diario El mundo del siglo XXI] Autor anónimo.

Calibración y validación del método propuesto

75

Figura 4-4 Dcha:Efectos de la riada. Fuente [http://www.lavozdegalicia.es/] Izqda: Marca del paso de la riada por las calles de Melilla. Autor anónimo

4.1.2 Modelo de detalle

Para la realización del modelo de detalle de la rotura del depósito de Melilla se ha empleado el software propuesto en el apartado correspondiente (INFOWORKS RS 2D 10.3, Innovyze (2010)). En la preparación del modelo digital del terreno, se ha empleado el MDT5 (PNOA©) cedido por el ©Instituto Geográfico Nacional de España41. Para la presentación de resultados se ha empleado la fotogrametría disponible en Google Earth42 y Bing Maps43 utilizando la georeferenciación y adaptación proporcionada por el software SAS.planet44. Con los datos del raster45 asociado al modelo del terreno mencionado, se ha construido en ArcGis un TIN para poder simular los valores de altura del terreno en tres dimensiones. En dicho TIN se han extruido los edificios circundantes en el entorno

41

[Disponible en el Instituto Geográfico Nacional de España http://centrodedescargas.cnig.es/CentroDescargas/index.jsp] 42 Google© (2014) Google Earth. Fuente de datos: Digital Globe, Terrametrics. Caligfornia, USA. [Disponible en http://earth.google.es] 43 Microsoft© (2014) Bing Maps. Fuente de datos: Digital Globe. Redmond; USA. [Disponible en https://www.bing.com/maps/] 44 SAS.Planet development team (2015) SAS Planet©. Rusia. [Disponible en http://sasgis.org/download/ ] 45 Imagen en mapa de bits

76

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

urbano, partiendo del callejero obtenido en las fuentes cartográficas anteriores. La extrusión de estos edificios ha significado darles altura para poder elaborar un modelo digital del terreno que incorpore los principales obstáculos con los que se encuentra la onda de rotura. La altura que se les ha dado a los edificios ha sido homogénea dado que lo único importante es hacerlos lo suficientemente altos como para que la ola producida tras la rotura no los sobrepase, por lo que de cara al modelo son muros sin necesidad de tejados ni detalles similares. Este TIN final del terreno se ha incorporado al software escogido (Infoworks RS 2D) y se ha realizado una malla de base triangular, con triángulos de 3m2 de superficie máxima y 2 m3 de superficie mínima.

La superficie de los triángulos se ha calculado para que en ningún caso sea mayor que los datos del terreno provenientes del raster y, además, permitan una malla suficientemente refinada en la cercanía de los obstáculos (edificios principalmente).

Figura 4-5 Izqda: Detalle de la onda de rotura sobre el modelo de terreno donde se pueden observar los edificios extruidos sobre el TIN original Dcha: Detalle de la onda de rotura sobre la fotografía aérea de la zona.

Calibración y validación del método propuesto

Figura 4-6 Vista del TIN del terreno con los edificios extrusionados

77

78

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 4-7 Detalle de la malla construida en el entorno de los edificios sobre la fotografía aérea donde se puede observar cómo la simulación incluye la interacción con dichos edificios

Para la realización de la modelización, se ha seguido la misma metodología que la explicada en el cuerpo de la tesis para los modelos reducidos (Apartado 3.1.) simulando el llenado del depósito mediante un hidrograma de llegada y las paredes del depósito

Calibración y validación del método propuesto

79

como “muros porosos” con un límite para la rotura de 5 metros de altura de lámina de agua para la parte de paramento rota, cuyas dimensiones han sido calculadas a partir de las fotografías de la figura 4.3.

Los resultados que se han obtenido muestran cómo las velocidades y calados producidos por la rotura, se ven afectados por la presencia de edificios y por las restricciones que, sobre la anchura de la onda, se producen a la llegada a la altura de las urbanizaciones “Averroes” y “Tiro nacional”, aumentando significativamente ambas variables. La fuerza de la masa de agua representada por dichos calados y velocidades fue la causante del transporte y movilización de otros obstáculos encontrados a su paso (vehículos, mobiliario urbano…) y del arrastre de personas, lo que provocó los fallecimientos y daños mencionados en la introducción.

En las siguientes figuras se muestra la curva de calados y velocidades en diversos puntos significativos durante la primera parte de la onda de rotura, concretamente en el área situada entre el propio depósito y el final de la urbanización “Averroes”.

80

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 4-8 Detalle de la curva de calados (m) para varios puntos donde se puede ver el efecto sobre las alturas de la lámina de agua de las restricciones laterales producidas por la presencia de edificios

Calibración y validación del método propuesto

81

Figura 4-9 Detalle de la curva de velocidades (m/s) para varios puntos donde se puede ver el efecto sobre las alturas de la lámina de agua de las restricciones laterales producidas por la presencia de edificios

A continuación se muestra el reparto de calados y velocidades máximas instantáneas para el primer tramo de la modelización.

82

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 4-10 Reparto en planta de calados máximos (m) instantáneos en la primera fase de la simulación

Figura 4-11 Reparto en planta de velocidades máximas (m/s) instantáneas en la primera fase de la simulación

Calibración y validación del método propuesto

83

4.1.3 Calibración de la simulación

La calibración de este tipo de eventos cuenta con el grave inconveniente de no disponer de datos exactos para la comparación de los valores estimados con los esperados tras la simulación dado que no se suele contar con elementos de medida adecuados. En otro tipo de modelos hidráulicos (de redes a presión, de redes a lámina libre, de detalle de entrada de agua en elementos singulares…) sí es posible la instalación de medidores de velocidad y calado, sin embargo, al ser el hecho de la rotura del depósito un evento contingente las medidas han de obtenerse por medios indirectos. Por otro lado, en otros fenómenos de inundación con una mayor duración (inundaciones producidas por crecidas de ríos, por ejemplo) es fácil acudir a los rastros que dicha inundación deja (marcas de agua), pero en el caso de la rotura de depósito, al ser de efecto y duración súbita hay que acudir a fotografías o vídeos. Sin embargo, en el año en que se produjo la rotura (1997) aún no estaban desarrollados los objetos móviles dotados de cámara (teléfonos móviles, tablets, cámaras digitales) que existen en la actualidad, por lo que es difícil encontrar información gráfica más allá de las que existen sobre los efectos catastróficos del evento. Sin embargo, en el caso del depósito de Melilla se cuenta con la foto de la figura 4.3. que es fácil de ubicar en la calle García Cabrelles a través de la identificación de los comercios que aparecen en la misma.

Para realizar la estimación de la lámina de agua en diversos puntos de la fotografía (obviando aquellos en que la presencia de obstáculos aumenta de manera artificial el calado y aquellos con un movimiento turbulento asociado a irregularidades en la planta – bordillos y similares) se ha realizado una medida in-situ de los edificios identificables que perduran en la actualidad.

Por otro lado, y como verificación del método simplificado propuesto para la estimación del calado que se ha desarrollado en los capítulos 5 y 6, se ha partido de la distancia al depósito (1.100 metros), la pendiente media (3,27%), altura de lámina de agua del depósito (5 metros) y la rugosidad (nº de Manning 0,016). La distancia de calibración excede ligeramente el alcance del eje X de las figuras 6.1 y 6.2. por lo que se han

84

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

calculado los valores a través de la versión analítica de las curvas. Se ha optado por no ampliar los ábacos más allá del ámbito de los ejes X mostrados puesto que al ser un entorno urbano, las distancias mostradas son suficientes. En el caso del depósito de Melilla, el cálculo habría que haberlo hecho sobre la distancia a las primeras edificaciones, que entran dentro de las distancias propuestas en los ábacos. Sin embargo, la calibración obliga al cálculo de valores más allá, y esta es la razón de necesitar la versión analítica de las curvas.

A continuación se muestra la ubicación de uno de los puntos de calibración y los resultados obtenidos (en forma de curva para el modelo de detalle y en valor numérico para el método simplificado propuesto en esta tesis.

Modelo de detalle simulación

Estimación directa (resultado real)

0,320 metros Estimación con el método simplificado 0,328 metros

Figura 4-12 Resultados para el punto de calibración

Calibración y validación del método propuesto

85

La fotografía empleada para la calibración no tiene una correcta ubicación en el tiempo, pero por la forma que presenta la superficie de agua en el punto de control, se puede asumir que no se hizo en el momento de máximo calado, puesto que presentaría una forma picuda y, además, se observa agua con posterioridad al punto, lo que indica que el pico de la onda ya pasó. Con estas consideraciones, parece que los resultados del modelo de detalle se ajustan razonablemente bien, con una diferencia de 0,04 metros en los valores de calado. Más cerca queda la estimación realizada con el método simplificado. Sin embargo, los valores proporcionados por las curvas simplificadas representan valores máximos, por lo que quedan por debajo de la punta instantánea proporcionada por la simulación.

Por tanto, se puede considerar que la modelización ajusta, con razonable precisión los valores de calado, proporcionando la metodología propuesta una buena aproximación que permite una estimación de los valores de calado y velocidad y, por tanto, de riesgo potencial.

4.2 Validación del método. Ejemplos de utilización en casos reales

4.2.1 Introducción Tras la calibración de la metodología de modelización propuesta, se ha validado la metodología simplificada cuyas conclusiones se exponen en el apartado 6 (Conclusiones y recomendaciones) y que se desarrollan en el apartado 5 (análisis y discusión de los resultados) aplicándola a casos de depósitos reales que ese encuentran en entorno urbano para comparar los resultados obtenidos con este método simplificado y los que se obtendría realizando una modelización de detalle.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

86

Es importante señalar que se han utilizado casos de depósitos reales no con la intención de realizar un estudio del riesgo de los mismos, sino de comparar los resultados con los que se obtendrían con el método propuesto en esta tesis doctoral, por esta razón no se han tenido en cuenta las posibles medidas de mitigación, voluntarias o no, que tienen estos depósitos en la actualidad (fundamentalmente muretes o arbolado). La elección de los depósitos en estudio ha tenido como principal motivación la elección de casos de estudio de diferentes características para poner a prueba el método propuesto por lo que dicha elección no supone en ningún caso una asunción preliminar sobre el nivel de riesgo de los mismos.

Toda la información de los depósitos estudiados es de acceso público a través de los diferentes canales ya analizados anteriormente46.

Un resumen de los depósitos empleados para la validación figura en la tabla siguiente: num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

coordenadas (UTM) 37.344017, -5.854054 42.835835, -1.550314 42.819686, -1.748913 38.611279, -1.123332 38.185655, -1.895963 37.716862, -3.965153 38.687960, -4.118856 38.690951, -4.098078 39.023810, -3.918125 40.506417, -4.059996

planta rectangular circular rectangular rectangular circular rectangular circular rectangular rectangular rectangular

volumen (m3) 100800 8000 1500 1200 1100 9300 8500 5000 18000 2000

altura (m) 8 5 5 3 3,5 5,3 8 3,5 5 3,4

Figura 4-13 Depósitos para la validación del método reducido

46

Las fuentes de información pública consultadas para la obtención de los MDT así como de la malla urbanísitica y la ortofoto, están detalladas en el apartado 4.1.2. Los datos de explotación de los depósitos se han obtenido de la información pública publicada al respecto por los Ayuntamientos correspondientes.

Calibración y validación del método propuesto

87

4.2.2 Depósitos analizados A Continuación se detallan los depósitos analizados y se muestran los puntos en los que se calcularán los valores de calado y velocidad para estudiar el riesgo asociado a una rotura. La elección de los puntos se ha realizado buscando aquellos que, por ser parte de una vía de comunicación donde puede haber tráfico de personas o vehículos o bien por estar en el entorno de las viviendas o equipamientos públicos, serán los más afectados en caso de una rotura del depósito.

Los resultados completos de las modelizaciones de los casos que se muestran a continuación se detallan en el Anejo A.

Zona de rotura

3 2 1

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura 4-14

37.344017, -5.854054 Rectangular 100.800 m3 8m Depósito de ejemplo EM1

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

88

1

3

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

4 2

Figura 4-15

42.835835, -1.550314 Circular 8.000 m3 5m

Depósito de ejemplo EM2

1

2

3

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura 4-16

42.819686, -1.748913 Rectangular 1.500 m3 5m Depósito de ejemplo M3

Calibración y validación del método propuesto

2

1

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Zona de rotura

Figura 4-17

38.611279, -1.123332 Rectangular 1.200 m3 3m Depósito de ejemplo EM4

1 2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura 4-18

38.185655, -1.895963 Circular 1.100 m3 3,5 m Depósito de ejemplo EM5

89

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

90

Zona de rotura

1

2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

37.716862, -3.965153 Rectangular 9.300m3 5,3 m

Figura 4-19

Depósito de ejemplo EM6

1

2

3

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura 4-20

38.687960, -4.118856 Circular 8.500 m3 8m

Depósito de ejemplo EM7 (actualmente fuera de servicio)

Calibración y validación del método propuesto

2 1

3 4

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura 4-21

38.690951, -4.098078 Rectangular 5.000 m3 3,5 m

Depósito de ejemplo EM8

1 3 2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura 4-22

39.023810, -3.918125 Rectangular 18.000 m3 5m

Depósito de ejemplo EM9

91

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

92

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

1

40.506417, -4.059996 Circular 2.000 m3 3,4 m

2

Figura 4-23

Depósito de ejemplo EM10

Para el cálculo de la pendiente, se ha obtenido una pendiente media de la vertiente en la que se encuentra el punto a estudiar y la rugosidad se ha establecido a partir de la fotogrametría. Dado que se trata de comparar los resultados que ofrece el método simplificado para escenarios reales con los que resultan de la modelización en detalle de la rotura, esta estimación de la rugosidad no precisa de gran exactitud puesto que con ambas metodologías (modelización y método simplificado) se utilizarán los mismos valores. Por esta misma razón, y como se ha explicado en la introducción, no se han incluido en el cálculo los detalles presentes en el escenario (como pueden ser las medidas mitigadoras, el arbolado no extensivo o significativo…). Para los valores de pendiente que exceden el ámbito de las curvas presentadas, se ha estimado su valor a partir de las mismas, puesto que las curvas propuestas cubren el espectro de pendientes medias más probables pero, a partir de ellas, es fácil diferir el resto de valores dado que la separación entre curvas disminuye drásticamente fuera del ámbito de trabajo y, por lo tanto, los coeficientes correspondientes a la rugosidad tienen incrementos cada vez menores para cada incremento de dicha rugosidad.

En la tabla que figura a continuación se señalan los valores de los diferentes coeficientes que se obtienen del empleo del método simplificado

Calibración y validación del método propuesto

num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

P1 1,00 1,80 1,77 1,54 1,91 1,00 1,29 2,05 2,70 1,12

rugosidad (Kcr) P2 P3 P4 1,00 1,00 1,78 1,37 1,36 1,75 1,75 1,51 1,99 1,00 1,35 1,44 2,06 1,97 2,20 2,68 2,64 1,35

P1 0,90 0,95 0,95 0,94 0,97 0,97 0,98 0,96 0,94 1,03

calados pendiente (Kci ) P2 P3 P4 0,90 0,85 0,93 1,05 1,04 0,93 0,93 0,93 0,96 0,94 0,97 0,92 0,95 0,93 0,90 0,93 0,91 1,16

93

concavidad (Kcc) P1 P2 P3 P4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,10 1,00 1,00

Figura 4-24 Coeficientes en aplicación del método simplificado para los valores de calado

num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

P1 1,00 0,49 0,62 0,71 0,50 1,00 0,75 0,45 0,35 0,48

rugosidad (Kvr) P2 P3 P4 1,00 1,00 0,59 0,52 0,51 0,64 0,64 0,73 0,43 1,00 0,67 0,75 0,49 0,50 0,50 0,37 0,39 0,52

P1 1,08 1,20 1,40 1,40 1,20 1,27 1,20 1,35 1,42 1,40

velocidades pendiente (Kvi ) P2 P3 P4 1,10 1,15 1,30 1,55 1,55 1,42 1,42 1,43 1,25 1,43 1,22 1,41 1,42 1,55 1,60 1,46 1,64 1,50

concavidad (Kvc) P1 P2 P3 P4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,04 1,00 1,00

Figura 4-25 Coeficientes en aplicación del método simplificado para los valores de velocidad

Como se puede observar, tan sólo en EM7 y en EM10 se han dado condiciones de concavidad, pero sólo en el punto P1 dentro del escenario del depósito EM10 está a suficiente distancia como para tener un coeficiente mayor que uno. Con estos valores, los resultados de calado y velocidad en cada punto siguiendo el método simplificado son:

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

94

calado marco num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

P1 0,70 0,34 0,30 0,23 0,42 0,46 0,67 0,28 0,31 0,19

P2 0,58 0,28 0,28 0,22 0,32 0,32 0,55 0,26 0,30 0,20

P3 0,45 0,26 0,28

0,37 0,22 0,28

P4 0,26

0,23

coeficiente total P1 P2 P3 P4 0,90 0,90 0,85 1,71 1,66 1,44 1,41 1,68 1,63 1,63 1,45 1,40 1,85 1,91 0,97 0,94 1,26 1,31 1,32 1,97 1,96 1,83 1,82 2,54 2,49 2,40 1,27 1,57

calado estimado P1 0,63 0,58 0,50 0,33 0,78 0,45 0,85 0,55 0,79 0,24

P2 0,52 0,46 0,46 0,31 0,61 0,30 0,72 0,51 0,75 0,31

P3 0,38 0,37 0,46

0,49 0,40 0,67

P4 0,37

0,42

Figura 4-26 Valor del calado para el método simplificado

velocidad marco num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

P1 11,60 7,80 6,00 3,80 7,80 9,38 11,40 5,30 6,20 2,60

P2 11,10 4,60 3,90 3,50 6,70 6,40 11,00 4,60 6,00 2,90

P3 9,80 3,40 3,90

6,90 3,60 4,60

P4 3,38

3,80

velocidad coeficiente total P1 P2 P3 P4 P1 P2 1,08 1,10 1,15 12,53 12,21 0,59 0,77 0,81 0,79 4,59 3,53 0,87 0,91 0,91 5,21 3,54 0,99 1,04 3,78 3,65 0,60 0,54 4,68 3,62 1,27 1,43 11,91 9,15 0,90 0,82 1,06 10,26 8,99 0,61 0,70 0,78 0,80 3,22 3,20 0,50 0,54 0,64 3,08 3,24 0,70 0,78 1,82 2,26

estimado P3 P4 11,27 2,74 2,67 3,54

7,30 2,79 2,94

3,04

Figura 4-27 Valor de la velocidad para el método simplificado

Finalmente, y para estimar el riesgo asociado a la posible rotura del depósito, y utilizando las curvas del apartado 6.1.3., los resultados son los siguientes:

Calibración y validación del método propuesto

calado estimado num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

P1 0,63 0,58 0,50 0,33 0,78 0,45 0,85 0,55 0,79 0,24

P2 0,52 0,46 0,46 0,31 0,61 0,30 0,72 0,51 0,75 0,31

P3 0,38 0,37 0,46

0,49 0,40 0,67

P4 0,37

0,42

velocidad estimado P1 12,53 4,59 5,21 3,78 4,68 11,91 10,26 3,22 3,08 1,82

P2 12,21 3,53 3,54 3,65 3,60 9,15 8,99 3,20 3,24 2,26

P3 P4 11,27 2,74 2,67 3,54

7,30 2,79 2,94

3,04

95

riesgo estimado P1 P2 P3 P4 8,21 6,63 4,50 2,96 1,87 1,21 1,17 2,88 1,84 1,84 1,42 1,28 4,04 2,50 5,54 2,92 9,11 6,84 3,82 2,05 1,88 1,33 1,48 2,82 2,80 2,32 0,56 0,87 Riesgo bajo

Figura 4-28 Primera aproximación a la estimación del riesgo asociado calculado con el método simplificado

Riesgo medio/alto Riesgo muy alto

A la vista de los resultados obtenidos, los depósitos EM1, EM6 y EM7 presentan un riesgo muy alto ante una posible rotura, por lo que sería conveniente el estudio de medidas de mitigación. Los depósitos EM4, EM8 y EM10 tienen valores dentro de los correspondientes a un riesgo asumible. El depósito EM2, si bien tiene un punto que lo sitúa en condiciones de riesgo, se puede considerar de riesgo bajo puesto que este punto se encuentra en un camino no asfaltado con muy poca circulación, encontrándose los puntos más importantes (los que están cerca de las viviendas) fuera de las condiciones de riesgo. El caso del depósito EM3 es bastante similar al anterior puesto que el único punto que presenta riesgo está en una zona en la que no es esperable tráfico ni de personas ni de vehículos y, si éste se produjera, sería de forma testimonial, por lo que se puede suponer que este depósito presenta un riesgo bajo (los puntos cercanos a las viviendas presentan valores cercanos al límite entre el riesgo bajo y el riesgo alto). En los depósitos EM5 y EM9 se obtienen valores de riesgo muy alto para un punto en cada depósito y de riesgo medio/alto para el resto. Dadas las características de los puntos escogidos y siendo coherentes con la clasificación empleada en anteriores depósitos, se puede concluir que su riesgo es medio/alto.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

96

En resumen, los depósitos estudiados como ejemplo, y teniendo en cuenta las consideraciones anteriores, quedarían clasificados en función del riesgo asociado a una posible rotura de la siguiente forma: num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

riesgo potencial muy alto bajo medio/alto bajo medio/alto muy alto muy alto bajo medio/alto bajo

Figura 4-29 Clasificación de los depósitos de ejemplo con el método simplificado

4.2.3 Conclusiones La utilización de estos depósitos en entornos reales para poner a prueba el método simplificado propuesto se culmina con la modelización detallada de cada uno de los entornos de cara a comprobar el grado de certidumbre de los resultados simplificados.

En el Anejo A se muestran las curvas de calados y velocidades correspondientes a los depósitos y entornos mencionados tras una modelización con la metodología propuesta. La comparativa entre los resultados obtenidos por ambos métodos se puede resumir en las siguientes tablas.

97

Calibración y validación del método propuesto



Calados calado num P1 EM1 0,63 EM2 0,58 EM3 0,50 EM4 0,33 EM5 0,78 EM6 0,45 EM7 0,85 EM8 0,55 EM9 0,79 EM10 0,24

método simplificado P2 P3 P4 0,52 0,38 0,46 0,37 0,37 0,46 0,46 0,31 0,61 0,30 0,72 0,49 0,51 0,40 0,42 0,75 0,67 0,31

calado modelo detallado P1 P2 P3 P4 0,65 0,58 0,42 0,60 0,50 0,38 0,32 0,48 0,46 0,41 0,34 0,34 0,56 0,56 0,46 0,34 0,81 0,80 0,48 0,52 0,47 0,39 0,38 0,80 0,72 0,64 0,24 0,32

P1 3% 3% 5% 2% 39% 3% 5% 6% 2% 0%

dif porcentual P2 P3 P4 10% 9% 7% 2% 15% 1% 11% 9% 9% 11% 10% 2% 8% 3% 10% 4% 5% 2%

Figura 4-30 Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje)

Si se realiza un análisis de los datos obtenidos en cuanto a las diferencias entre los valores (diferencias expresadas en porcentaje y en valor absoluto), se puede observar que tan sólo uno de los valores (punto P1 del depósito EM5) presenta valores anormales lo que puede señalar una singularidad en la malla adoptada en la triangulación del MDT. En la siguiente gráfica de caja y bigotes se puede observar dicho valor (las diferencias están aquí señaladas en tanto por ciento):

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,46 2,78 5,10 9,37 38,95

% % % % %

Figura 4-31 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos sin eliminar los valores anormales o desproporcionados.

98

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Este valor anormal puede ser considerado valor atípico puesto que su valor es mayor que 1´5 veces el valor intercuantil, por lo que se puede eliminar dicho dato para realizar el análisis de convergencia del método simplificado, con lo que el mismo gráfico quedaría así:

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,46 2,56 5,09 9,15 14,92

% % % % %

Figura 4-32 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5)

Donde se observa que la mediana es del 5,09% y el cuantil correspondiente al 75% de 9,15% lo que significa que el método simplificado es una buena aproximación al problema, dado que las diferencias provocadas por la modelización en detalle del terreno a través del MDT y las realizadas con la simplificación a pendiente y rugosidad uniforme, muestran resultados que concluyen niveles de riesgo muy similares.

En cuanto a la distribución de las diferencias porcentuales con respecto a la distancia del depósito de los puntos de control, la distribución de la muestra sería la siguiente:

Figura 4-33 Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)

Calibración y validación del método propuesto

99

Como se puede observar, el método es más preciso cuanto más cercano al depósito es el punto de control que se pretenda estudiar, lo que es coherente dado que se compara un método que supone rugosidad y pendiente uniformes con un modelo detallado del terreno, donde las diferencias del mismo con el terreno simplificado necesariamente aumentan con la distancia.



Velocidades

num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

velocidad método simpli. velocidad modelo detallado dif porcentual P1 P2 P3 P4 P1 P2 P3 P4 P1 P2 P3 12,53 12,21 11,27 13,50 13,60 12,00 7% 10% 6% 4,59 3,53 2,74 2,67 4,30 3,10 3,18 2,75 7% 14% 14% 5,21 3,54 3,54 4,90 3,75 3,40 6% 5% 4% 3,78 3,65 3,50 3,60 8% 1% 4,68 3,60 4,40 3,40 6% 6% 11,91 9,15 13,00 10,00 8% 8% 10,26 8,99 7,30 11,50 10,50 8,40 11% 14% 13% 3,22 3,20 2,79 3,04 3,60 3,40 3,20 3,20 11% 6% 13% 3,08 3,24 2,94 2,90 3,20 3,10 6% 1% 5% 1,82 2,26 1,80 2,00 1% 13%

P4 3%

5%

Figura 4-34 Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje)

Siguiendo las mismas consideraciones que en caso de los calados, la primera aproximación a la precisión de los valores inferidos por el método simplificado produce la siguiente gráfica:

100

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,95 5,39 6,51 10,62 14,37

% % % % %

Figura 4-35 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de velocidad obtenidos con los dos métodos sin eliminar los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) sin eliminar los valores anormales o desproporcionados.

En el caso de los valores de velocidad no se observa ningún valor que puede ser considerado desproporcionado, observándose una mediana ligeramente mayor que en el caso de los calados, pero un rango de variación dentro de los valores esperables.

La distribución de los errores con respecto a la distancia del punto de control en el caso de las velocidades es la siguiente:

Figura 4-36 Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)

Como se puede observar, en el caso de las velocidades no existe influencia real de la distancia del punto de control en cuanto a la precisión del método como sí ocurría en el caso de los calados.

Con los ejemplos analizados se puede concluir que la aproximación que se realiza para el análisis del riesgo potencial ante la eventual rotura del depósito con el método

Calibración y validación del método propuesto

101

simplificado produce resultados cercanos a los obtenidos con una modelización de detalle, lo que confirma la validez del método.

5.Análisis y discusión resultados

5.1 Introducción

Con la metodología detallada en el apartado 3, se ha desarrollado la batería de modelizaciones que allí se proponía y que han sido llevadas a cabo en los escenarios que se resumen en las tablas correspondientes a las figuras 3.1, 3.2, 3.3 y 3.4. El resultado de todas esas modelizaciones se ha estudiado y homogeneizado de manera que se puedan comparar valores consistentes de cada una de las variables objeto de estudio. Alguna de dichas modelizaciones ha sido empleada en la discusión de variables que luego no han influido en el diseño del método simplificado propuesto, por lo que sus resultados no han sido tenidos en cuenta posteriormente. Sin embargo, aquellas variables que el análisis ha demostrado como importantes para la comprensión y estudio del problema objeto de estudio, han sido modelizadas con suficiente profusión como para obtener resultados representativos. Todos los valores que se van a tratar en este apartado, asumen ya las modificaciones y ajustes a la metodología que se han impuesto tras la calibración de dicha metodología (apartado 4.1), y han sido validadas con la aplicación a casos prácticos que se detalla en el apartado 4.2.

En el presente capítulo se va a realizar la discusión de las variables que se presentan en el fenómeno y su caracterización. Esta caracterización es la que servirá de base para el análisis simplificado de la peligrosidad de los depósitos analizados.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

104

Dado que se trata de analizar los valores de velocidad y calado máximos alcanzables en el recorrido de la ola producida tras la rotura del depósito para analizar la peligrosidad asociada a la misma, se hará la suposición de que los puntos de análisis no tienen ningún obstáculo interpuesto entre el depósito y ellos, que no hay discontinuidades en el recorrido que trazará la ola hasta dichos puntos. Las variables que definen el modelo y que servirán para simplificar el mismo son las siguientes:

-

Características del depósito; o

Altura máxima de la lámina de agua del depósito.

o

Anchura del depósito (en sentido transversal al punto de rotura).

o

Anchura del depósito o fondo (en perpendicular al paramento que contiene al punto de rotura).

o

-

Forma del depósito

Características del terreno: o

Pendiente del terreno.

o

Forma del terreno en dirección transversal al movimiento de la ola.

o

Rugosidad y características morfológicas del terreno.

-

Distancia entre el depósito y el punto de control a analizar.

-

Forma de la brecha de rotura.

A continuación se realizará un repaso de cada una de dichas características para analizar su importancia en el problema objeto del estudio. En los casos que se discuten a continuación, salvo indicación en contra, se refieren a un escenario de referencia (pendiente con el 2%, rugosidad con número de Manning 0,016) sobre el que se estudiarán las variaciones de cada una de las variables. Para comprobar las curvas y conclusiones, se ha realizado también la comparación de cada uno de los escenarios con el resto, aportando los matices necesarios a los cálculos realizados.

Análisis y discusión de resultados

105

5.2 Análisis de variables 5.2.1 Características generales del depósito 

Tipología constructiva

La tipología constructiva del depósito a estudiar tiene importancia en cuanto a la forma de la rotura que se podría producir, como se explicará en el análisis de dicha forma de rotura. Como tipologías principales, se pueden diferenciar (CEH-CEDEX 2010)47 los de planta circular (es una tipología en general para depósitos pequeños y medianos), los de planta rectangular (para depósitos de cualquier tamaño) o los elevados (siempre para volúmenes pequeños y que no son objeto de estudio del presente trabajo). Los circulares pueden ser de hormigón armado dispuesto in-situ (con la posibilidad de realizar un posttensado del depósito para asegurar un comportamiento estructural uniforme), de paneles prefabricados (que pueden disponerse como ménsula o como unión articulada y conexión estructural entre paneles) y para volúmenes menores de 1000 m3, de plástico o de acero. En cuanto a los de planta rectangular, se pueden encontrar depósitos pequeños de mampostería o de fábrica de ladrillo y de hormigón en masa, mientras que para volúmenes mayores lo habitual es construirlos con hormigón armado in-situ o de paneles prefabricados trabajando en ménsula y con la posibilidad de incorporar nervios en los paneles para disminuir el espesor de las paredes.

Los depósitos circulares tienen un mejor comportamiento desde el punto de vista estructural

pero,

a

cambio,

tienen

el

problema

de

que

son

difícilmente

compartimentables, por lo que dentro de la tipología de depósitos de planta circular sólo se encuentran depósitos de un vaso. Para asegurar un nivel de servicio suficiente en el abastecimiento de agua a una población es siempre interesante contar con, al menos, dos vasos, que permitan cierta garantía de almacenamiento para realizar las tareas de mantenimiento, limpieza y reparación del mismo, puesto que en caso contrario sería

47

CEH-CEDEX (2010) Guía técnica sobre depósitos para abastecimiento de agua potable. Centro de Publicaciones del Ministerio de Fomento, Madrid.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

106

necesaria la interrupción del servicio de agua durante una limpieza integral del mismo. Es por esta misma razón que los depósitos circulares suelen estar limitados a volúmenes pequeños (menos de 5000 m3) (esta cifra es un consenso a nivel nacional. Se puede ver, por ejemplo, junto con una clasificación extensa de depósitos en MCT 2013)48. Dado el pequeño tamaño habitual de los mismos, y que la dirección de rotura siempre será perpendicular a la tangente sobre el paramento curvo, se pueden asimilar, a efectos de este trabajo, a un depósito de planta rectangular con un solo vaso de ancho el diámetro del depósito circular (con las matizaciones que se expondrán en los apartados siguientes)

48

Depósito rectangular con paneles prefabricados pretensados nervados

Depósito tradicional de mampostería

Depósito rectangular de hormigón armado construido in-situ

Depósito elevado de hormigón armado

Mancomunidad de los Canales del Taibilla (MCT)(2013) Guía para el diseño y proyecto de depósitos. Mancomunidad de los Canales del Taibilla. Cartagena, Murcia.[ Disponible en http://mct.es/files/NORMATIVAS/GUIA.pdf]

Análisis y discusión de resultados

Depósito circular post-tensado

107

Depósito circular de paneles prefabricados

Figura 5-1 Tipologías más habituales de depósitos de distribución de agua potable Detalle de post-tensado de un depósito circular



Dimensiones del depósito

De todas las variables que definen un depósito de agua potable, la altura efectiva de agua del mismo (denominando así la altura máxima que alcanzará la lámina de agua en condiciones de servicio o, lo que es lo mismo, la altura de la lámina del vertedero de seguridad) es la que, sin duda, mayor influencia tiene en los parámetros de la ola de rotura del mismo. En el caso de depósitos semienterrados, se considerará como altura de la lámina de agua, la altura de lámina efectiva, esto es, la diferencia entre la altura máxima de servicio y el recubrimiento de terreno sobre la solera. La influencia de esta variable en el resultado de la modelización se podrá observar en el apartado correspondiente al análisis de los resultados.

108

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5-2 Dimensiones de un depósito rectangular

El fondo del depósito (la anchura del mismo medida en la dirección perpendicular al paramento de la brecha) es la que impone el volumen de agua unitario que recorrerá el eje de rotura. En el caso de rotura de una presa, el volumen total almacenado es de vital importancia puesto que marca la permanencia de los valores extremos del frente de onda, esto es, la duración en el tiempo de las medidas extremas de calado y velocidad. Sin embargo, en el caso de un depósito de agua potable, el volumen nunca alcanzará valores significativos. Para estudiar la influencia de esta variable, se muestran a continuación los resultados obtenidos para una pendiente fija y un punto de control también fijo, variando el fondo del depósito y la altura de la lámina de agua (valor de altura indicada en el lado derecho de cada uno de los gráficos)

En las gráficas de dispersión, el eje X señala el valor del fondo del depósito (según el esquema de la figura anterior) y el eje Y los valores de calado máximo obtenidos en el punto de control. Como se puede observar, la línea de tendencia es prácticamente

Análisis y discusión de resultados

109

horizontal, presentando indistintamente ligeras pendientes positivas o negativas, lo que abunda, claramente, en la idea de que el fondo del depósito no influye en los valores de calados máximos. Por otro lado, en los gráficos de caja y bigotes se puede observar cómo los valores anormales están muy cerca de los valores de los cuartiles y la diferencia entre los dos valores anormales extremos está por debajo del error metodológico que es esperable, lo que confirma la escasa importancia del valor del fondo del depósito en la modelización.

De la misma forma cabe analizar los gráficos correspondientes a las velocidades máximas esperables en el punto de control, donde tan sólo un valor aislado en el modelo de altura 6 metros estira el gráfico de caja y bigotes, manteniendo, no obstante una dispersión de datos y la recta de tendencia correspondiente prácticamente horizontal (las diferencias entre los valores anormales extremos son muy pequeñas incluso para esta

Altura 5

Altura 4

última modelización)49

49

El análisis estadístico se realiza con Statgraphics. STATGRAPHICS XVI (2011) StatPoint technologies Inc. USA [Disponible la versión de prueba en http://www.statgraphics.net/descargas/]

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Altura 6 Gráfico de dispersión Figura 5-3 Análisis de dispersión de calados (eje Y) con fondo de depósito variable (eje X) Punto de control fijo con la misma pendiente y diversas alturas de lámina de agua

Altura 4

Gráfico de caja y bigotes

Altura 5

110

Análisis y discusión de resultados

111

11,4 11,2

10,8 20

Gráfico de caja y bigotes

70

120

170

220

Gráfico de dispersión Figura 5-4 Análisis de dispersión de velocidades (eje Y) con fondo de depósito variable (eje X) Punto de control fijo con la misma pendiente y diversas alturas de lámina de agua

Una vez estudiado el fenómeno, queda claro que la anchura del depósito (suponiendo, de momento, un colapso completo), no influye en las variables sobre un eje determinado, a menos que la forma del terreno haga converger los diferentes ejes de rotura, siendo ésta (la de la forma del terreno) la característica principal para el estudio del problema, y no el ancho del depósito, por lo que no es una variable que condicione la resolución de la rotura.

5.2.2 Características del terreno 

Rugosidad

La rugosidad del terreno es un factor clave para el desarrollo de la onda de rotura y es, por tanto, decisiva en los resultados a obtener en los puntos de control. En este trabajo se han probado dos métodos para la introducción de la rugosidad del terreno (ver apartado 3.1.1). La primera de ellas con irregularidades en el terreno introducidas de manera aleatoria en el mismo, con alturas de dichas irregularidades variables con media equivalente a la rugosidad requerida. La segunda metodología se ha diseñado introduciendo números de Manning a través de las opciones que facilita el software, lo que supone una rugosidad uniforme (el software permite introducir zonas con diferentes rugosidades, pero en todas estas zonas la rugosidad es uniforme en su ámbito). Con los resultados de la calibración se puede observar que los valores del segundo método se

Altura 6

11

112

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

acercan más a los resultados reales, por lo que será el método escogido. Las irregularidades introducidas de manera aleatoria y manual ofrecían valores de calado mayores que en el segundo método y velocidades máximas menores. El valor del riesgo asociado, según la fórmula analizada anteriormente alcanza valores muy similares pero algo mayores en la primera metodología señalada.

Los valores de rugosidad que se han modelizado, son los que cubren los diferentes escenarios naturales que propone la bibliografía. A dicho respecto, es necesario indicar que, si bien los coeficientes de Manning para canales artificiales han sido ampliamente estudiados, no lo ha sido tanto el análisis de los coeficientes de Manning para planicies de inundación fuera de los canales uniformes, dado que son parámetros más difícilmente calibrables y el entorno es menos uniforme que el de un canal. No obstante, es posible encontrar en la bibliografía indicaciones suficientemente justificadas sobre los diferentes coeficientes a aplicar en función de la zona a estudiar. Como referencia, y dentro de toda la bibliografía disponible, cabe destacar el estudio realizado en Estados Unidos (ARCEMENT 1990)50 donde se hace un análisis en función de la densidad de la vegetación, los valores propuestos por la hidráulica tradicional para zonas pavimentadas o en tierra (CHOW 1999)51 y otros dos trabajos publicados sobre los coeficientes de fricción en zonas con vegetación baja y muy baja (PETRYK (1975)52 y REE (1977))53. Los valores que se han modelizado, y que se codificarán en el capítulo final, van desde los

50

ARCEMENT G.J. y SCHNEIDER V.R. (1990) Guide for Selecting Manning's Roughness Coefficients for Natural Channels and Flood Plains. United States Geological Survey Watersupply. Paper 2339 (Metric Version). Virginia, USA. [Disponible en http://www.fhwa.dot.gov/BRIDGE/wsp2339.pdf] 51

CHOW .V.T., MAIDMENT D.R. y MAYS L.W. (1999) Hidrología aplicada. McGraw Hill. Santa Fé; Colombia. 52

PETRYK, S. y BOSMAJIAN, G. (1975) “Analysis of flow through vegetation”. Proceedings, American Society of Civil Engineers, Journal of the Hydraulics Division vol 101, nº. HY7. Nueva York; USA. (paper) 53

REE, W.O., AND CROW, F.R. (1977) Friction factors for vegetated waterways of small slope. Agricultural Research Service, U.S. Department of Agriculture. Oklahoma; USA.

Análisis y discusión de resultados

113

correspondientes al asfalto (0,0125) al pavimento de hormigón (0,0160), zona de pastos (0,035), cultivos (0,040), hierbas o matorral bajo (0,050) y matorral alto (0,070).

Como se puede comprobar en el análisis dimensional realizado (apartado 3.1.5), entre dos escenarios con diferente pendiente, los valores de calado y velocidad en un punto son equivalentes a través de un coeficiente de escala pero con una rugosidad diferente. Por tanto, la variación entre calados y velocidades entre dos escenarios con la misma pendiente se produce también a través de un factor de escala. Las simulaciones realizadas abundan en estas aseveraciones como se puede observar en las figuras 5.5 y 5.6, donde se muestran los diagramas de caja y bigotes y de dispersión de los resultados obtenidos para los valores de calado y velocidad máximo para diferentes escenarios con igual pendiente. En los diagramas de dispersión se puede apreciar que la recta de regresión de cada uno de los casos es prácticamente horizontal (el error cuadrático medio que se obtendría si se supone la recta de regresión completamente horizontal entra dentro de un intervalo de confianza del 95%) con una muy leve pendiente descendente en alguno de los casos. En los diagramas de caja y bigotes puede apreciarse que la diferencia entre los valores máximos y mínimos es muy pequeña e inferior a los errores metodológicos que se pueden asumir. (Las simulaciones que alimentan estos gráficos están realizadas sin restricciones laterales al flujo, esto es, para el colapso completo del paramento de rotura)

1,16 1,14 1,12 1,1 20

120

220

320

420

114

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

1,16 1,14 1,12 1,1 1,08 20

120

220

320

420

20

120

220

320

420

1,12 1,1 1,08 1,06

Gráfico de caja y bigotes

Gráfico de dispersión

Figura 5-5 Análisis de dispersión de coeficientes de paso entre calados (eje Y) para diferentes distancias al depósito (eje X) con número de Manning variable para un mismo escenario

0,88 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83 20

120

220

320

420

20

120

220

320

420

0,88 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83

Análisis y discusión de resultados

115

0,89 0,88 0,87 0,86 0,85 20

Gráfico de caja y bigotes

120

220

320

420

Gráfico de dispersión

Figura 5-6 Análisis de dispersión de coeficientes de paso entre velocidades (eje Y) para diferentes distancias al depósito (eje X) con número de Manning variable para un mismo escenario

Sin embargo, las escalas horizontales cambian según el esquema empleado para variar la pendiente entre escenarios en el análisis de semejanza (apartado 3.1.5), por lo que los resultados equivalentes tienen un segundo coeficiente de ajuste que depende de la distancia. Por otro lado, los resultados anteriormente expuestos responden a un escenario sin restricciones de flujo laterales lo que implica un colapso completo del depósito. Dado que se pretende analizar el caso pésimo de rotura, y tal y como se expone en el apartado reservado para analizar el tipo de rotura (apartado 5.1.4), se producen valores pésimos (sobre todo en el entorno más cercano al depósito) con roturas parciales del paramento, puesto que aparecen componentes de la velocidad no sólo en la dirección de la onda principal de rotura, sino también en la componente transversal a ésta (en la figura 5.7. se muestran los vectores de las velocidades del flujo en el entorno de una rotura parcial del paramento). Al haber realizado un análisis de semejanza con distorsión de escalas, estas componentes transversales de la velocidad del flujo, incorporan una variación sobre los coeficientes teóricos de variación de los valores de calado y velocidad, por lo que se proponen las gráficas de la figura 5.8. como la variación de los coeficientes de ajuste entre escenarios con diferentes rugosidades. Como se puede observar, las mayores diferencias se encuentran entre los calados, puesto que los resaltos que se producen en los encuentros entre corrientes de flujo con diferentes componentes de la velocidad, producen calados máximos sensiblemente diferentes dependiendo de las distancias a la brecha del punto de control.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

116

Figura 5-7 Detalle del entorno de la rotura. Vectores de velocidad.

coeficiente corrector de rugosidad (calados) 2,4

cieficiente KCR

2,2 0,045

2

0,050

1,8

0,060

1,6 1,4

0,032

1,2 1

0

100

0,035

0,055

0,040

200

300

400

500

600

distancia (m) 0,032

0,350

0,040

0,450

0,050

0,055

0,060

Análisis y discusión de resultados

117

coeficiente corrector de rugosidad (velocidades) 0,9

coeficiente KVR

0,8 0,040

0,7

0,035

0,032

0,6 0,5 0,4 0,3

0,060

0

50

100

0,055

150

0,050

0,045

200

250

300

350

400

450

500

distancia (m) 0,032

0,350

0,040

0,450

0,050

0,055

0,060

Figura 5-8 Coeficientes correctores para calados y velocidad sobre las curvas de referencia (KCR y KVR) para cambios de rugosidad (con el nº de Manning)



Pendiente

La pendiente del terreno es un factor clave a la hora de analizar los resultados de la rotura del depósito dado que es factor clave en los valores de calado y velocidad máximos durante la evolución de la onda de rotura. En este trabajo se han modelado escenarios con diferentes pendientes y se han asimilado otras con el análisis de semejanza realizado. La pendiente mencionada se refiere a la dirección del terreno coincidente con el frente de onda, o lo que es lo mismo, con respecto al plano perpendicular al paramento de rotura. Si se realiza un análisis dimensional teórico, se demuestra que existe una escala única para transformar los datos de un escenario con una pendiente dada a otro con las mismas características pero con pendiente diferente. Sin embargo hay tres factores que distorsionan esta linealidad, la primera es que la rugosidad también cambia, por lo que los resultados serían equivalentes a un escenario como el utilizado de referencia pero con una rugosidad diferente. Por otro lado, las corrientes con componente transversal a la onda de rotura ya comentadas así como la distancia para la que queremos los datos y que se ve afectada por el cambio de escala en esa dirección, provocan que los coeficientes de paso entre los resultados de la modelización de referencia y otra con una pendiente diferente, varíen con la distancia a la

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

118

que se quieren obtener los resultados de calados y velocidad. Finalmente, al variar la escala horizontal (en la dirección de la onda de rotura) las distancias horizontales del punto de referencia se ven afectadas. Para solventar estos problemas, se han construido unas curvas correctoras que sirven para el cálculo de los coeficientes modificadores de los resultados referidos al escenario de referencia (pendiente 2% y rugosidad con número de Manning 0,016). Se observa una distribución homogénea de los mismos y se verifican en la calibración de resultados. Se muestran a continuación las curvas regresión de los datos para varias pendientes diferentes sobre los resultados del escenario con pendiente 0,02 donde se puede observar que todos los datos quedan dentro del intervalo de confianza del 95% por lo que pueden ser dados por válidos. El ajuste de las curvas de

1,25

1,5

1,20

1,4

coeficiente (2% a 6%) Kci

coeficiente (2% a 4%) Kvi

regresión así como el análisis de confianza están realizados con SIGMAPLOT54.

1,15

1,10

1,05

1,00

0,95

1,2

1,1

1,0

0,9

0,90 0

100

200

300

distancia

54

1,3

400

500

0,8 0

100

200

300

400

500

distancia

SIGMAPLOT 13 (2015) Systat Software Inc. San José, California, USA. [Dispobible la versión de prueba en http://www.sigmaplot.com]

Análisis y discusión de resultados

119

1,5

coeficiente (2% a 8%) Kci

1,4

1,3

Figura 5-9 Análisis de confianza de las curvas de ajuste de calados para los coeficientes de paso para diferentes pendientes del terreno con respecto al escenario marco (pendiente 2% y nº de Manning 0,016)

1,2

1,1

1,0

0,9

0,8 0

100

200

300

400

500

1,40

1,7

1,35

1,6

coeficiente (2% a 6%) Kvi

coeficiente (2% a 4%) Kvi

X Data

1,30 1,25 1,20 1,15 1,10

1,5

1,4

1,3

1,2

1,1

1,05 1,00

1,0 0

100

200

300

400

500

distancia

0

100

200

300

400

500

distancia

2,0

coeficiente (2% a 8%) Kvi

1,8

1,6

1,4

1,2

1,0 0

100

200

300

400

500

Figura 5-10 Análisis de confianza de las curvas de ajuste de velocidades para los coeficientes de paso para diferentes pendientes del terreno con respecto al escenario marco (pendiente 2% y nº de Manning 0,016)

distancia

Una vez realizados los análisis anteriores, se calculan las siguientes curvas que marcan los coeficientes de transformación de calados y velocidades con las consideraciones expuestas.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

120

coeficiente corrector de calados KCi (pendientes) 1,6 1,5 10%

coeficiente KCi

1,4

8% 6%

1,3 1,2 2%

1,1

4%

1 0,9 0,8

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

distancia (m) 2%

4%

6%

8%

10%

Figura 5-11 Calados en función de la altura de lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura (KCi)

Análisis y discusión de resultados

121

coeficiente corrector de velocidades KVi (pendientes) 2,5 10%

2

coeficiente KVi

8% 6%

1,5

4%

1

2%

0,5 0

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

distancia (m) 2%

4%

6%

8%

10%

Figura 5-12 Velocidades en función la altura de lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura (KVi)



Forma del terreno

Otra característica del terreno a considerar es la forma del terreno, más allá de la pendiente considerada anteriormente. Esta forma del terreno, para que sea suficientemente influyente en el proceso como para modificar suficientemente los valores a adoptar para el estudio, se refiere a la pendiente del mismo en sentido transversal al frente de la onda de rotura. Dicho de otro modo, un terreno convexo tenderá a dispersar la onda de rotura mientras que una configuración cóncava reunirá la misma aumentando la masa de agua y, por tanto, la velocidad y calado del frente de onda.

122

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5-13 Diversos terrenos cóncavos (con pendiente transversal) con y sin mallado

Una vez analizado, y como se puede ver en el análisis de regresión cuyos resultados (de uno de los escenarios) se puede ver en las figuras 5.14 y 5.15, se observa que existe una relación lineal (creciente según crece la distancia con respecto al depósito) entre los resultados obtenidos para las diferentes pendientes transversales (correlación que es equivalente para las pendientes longitudinales estudiadas). Tanto en el caso de los calados como en el de las velocidades, el impacto de la concentración de la onda de rotura producido por la presencia de pendiente transversal, es solamente apreciable a partir de una distancia umbral al depósito. Esta distancia umbral es a partir de la que habrá que aplicar un coeficiente corrector a los datos que se obtengan para añadir el efecto de la forma cóncava del terreno.

En las gráficas de ajuste que figuran a continuación (figura 5.16), se pueden observar los coeficientes que marcan la correlación lineal adaptada para el escenario de pendiente longitudinal del 4% y diferentes pendientes transversales (concavidad del terreno). Se

Análisis y discusión de resultados

123

demuestra que el coeficiente es linealmente dependiente de la pendiente, por lo que a los coeficientes K*CC y K*VC habrá que aplicarles la corrección que figura en las fórmulas que acompañan a las figuras.

Intercepto 0,845879 Pendiente 0,0012706 Coef. correlación 0,97783

Figura 5-14 Ajuste de correlación para las variaciones en la concavidad del terreno (calado)

Intercepto 0,869989 Pendiente 0,000955401 Coef. correlación 0,986113

Figura 5-15 Ajuste de correlación para las variaciones en la concavidad del terreno (velocidad)

La propuesta para el ajuste de resultados como consecuencia de la concavidad del terreno es:

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

124

ajuste de concavidad del terreno coeficientes KCC*y KVC*

calado

velocidad

1,6 1,5

calado K*CC

1,4 1,3 velocidad K*VC

1,2 1,1 1 0,9

100

150

200

250

300

d distancia del depósito (m) i pendiente en sentido transversal (concavidad) (%)

Kvc =

∗

1

∗

Kcc =

350

distancia al depósito (m)

∗

1

∗

400

450

500

Figura 5-16 Cálculo del coeficiente de ajuste de concavidad del terreno (K*CC y K*VC)

Donde Kvc será el coeficiente de ajuste de los valores que obtengamos para el caso de un terreno de pendiente uniforme sin concavidad.

5.2.3 Distancia entre el depósito y el punto de control a analizar Los valores de calado y velocidades del perfil de la onda de rotura, dependen, fundamentalmente, de la distancia del punto de estudio al paramento en el que se produce la rotura. Esta distancia es especialmente importante en el presente trabajo puesto será la que determine a partir de qué distancia del depósito se puede considerar que no existe riesgo significativo asociado a la rotura del mismo. Dicho de otra manera, durante el proceso de estudio del proyecto de un depósito (o durante el análisis del riesgo potencial de uno existente) es importante considerar la distancia a la que están las viviendas o viales más cercanos pues es ahí donde se deberá establecer el riesgo

Análisis y discusión de resultados

125

máximo asociado a la rotura, lo que permitirá tomar la decisión acerca de la necesidad de realizar medidas protectoras ante la avenida en el entorno del dicho depósito.

Para el presente trabajo se han recabado y analizado los valores de cada uno de los escenarios con un intervalo de 10 metros hasta distancias que se mostraban ya como poco significativas en cada uno de dichos escenarios. Es importante señalar aquí que estos valores de calado y velocidad máximos, también están influidos por las componentes de la velocidad perpendiculares a la dirección de rotura como consecuencia, por un lado, de la forma del terreno (se ha realizado anteriormente el análisis de concavidad) y de la forma y anchura de rotura, dado que el régimen de la rotura en los bordes de la brecha provocará líneas de recorrido con componente horizontal. Este efecto se mitiga con la distancia (salvo en el caso de terreno cóncavo, como se ha visto anteriormente).

Una vez obtenidos los resultados para diferentes escenarios, se ha confirmado que las curvas son equivalentes para cada altura de depósito cuando se varía la pendiente, con una relación media que corresponde con la escala mencionada en el apartado de análisis dimensional. No obstante, las corrientes horizontales provocan algunas diferencias con los valores teóricos que se obtendrían con la trasposición de uno de los escenarios al resto por medio de la escala calculada, por lo que se aportará una curva de corrección en el apartado de conclusiones.

Para la realización de las curvas finales, se ha tomado como referencia el escenario de referencia (pendiente 0,02 (2%) y rugosidad con número de Manning 0,016) y, a partir de ahí, se ha calculado la relación equivalente para cada una de las pendientes que interesa contemplar, con las correcciones mencionadas.

En cada una de las curvas objeto de estudio, se ha realizado un análisis de valores anormales (aquellos que no son consistentes con el resto de escenarios y que muestran un comportamiento claramente análogo producto de la convergencia forzada de la resolución de las ecuaciones por parte del software empleado) con STATGRAPHICS (STATGRAPHICS 2011) y un ajuste y análisis de confianza con SIGMAPLOT (SIGMAPLOT 2015).

126

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Para el escenario de referencia (pendiente del 2% y número de Manning 0,016) se obtienen las curvas correspondientes que permiten asegurar la continuidad de los resultados. El ajuste de dichas curvas se puede ver en la siguiente figura.

Figura 5-17 Análisis de confianza de las curvas de ajuste de calados (pendiente 2% y nº de Manning 0,016)

Como se puede observar el ajuste de las curvas propuestas tiene un ajuste con un error muy bajo, entrando prácticamente todos los puntos dentro del intervalo de confianza.

Con los análisis mencionados, las curvas de calados y velocidades para el escenario de referencia (2% y Manning 0,016) para diferentes alturas de lámina de agua son las que se presentan en las figuras 5.18 y 5.19 donde en el eje X (con escala logarítmica para

Análisis y discusión de resultados

127

una mayor claridad) figura la distancia al paramento de rotura del punto que queremos analizar y en los ejes verticales los valores de calados (m) y velocidades (m/s) máximos en el punto de escogido.

CALADOS POR ALTURA DE LÁMINA DE AGUA (m)

1,2

8m

1

5

6

7

8

6m

0,8

calado (m)

4

7m

5m

0,6

4m

0,4 0,2 0

10

100

1000

distancia al depósito (m) Figura 5-18 Calados en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

128

VELOCIDADES POR ALTURA DE LÁMINA DE AGUA (m) 14

4

12

5

6

7

8

8m 7m 6m

calado (m)

10

5m 4m

8 6 4 2 0

10

100

distancia al depósito (m)

1000

Figura 5-19 Velocidades en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura

5.2.4 Forma de la rotura La rotura del depósito y, más concretamente, la forma de la rotura, depende en gran medida de su tipología. Los depósitos circulares con armadura post-tensada, presentan habitualmente un mayor riesgo de rotura por colapso completo, dado que actúan con unidad estructural y al fallar una parte de la misma, el resto no tiene la rigidez necesaria para resistir el empuje del agua. En el caso habitual de depósitos con paneles pretensados prefabricados, el fallo de uno de los paneles arrastrará a los paneles vecinos pero no necesariamente a todos puesto que al producirse este efecto de fallo en cascada, la lámina de agua también va bajando a lo largo de la evolución transversal de la brecha (por lo que el ancho de la parte dañada variará dependiendo de la altura de agua inicial y de la presión hidrostática a la que somete al paramento) limitándose por tanto la rotura a una parte de un solo paramento (el resto de paramentos pueden aguantar por sí mismos). De cara a los resultados a obtener tras la rotura, una brecha pequeña (producida, por ejemplo, por la caída de dos paneles) producirá una distribución de calados y velocidades máximos diferente a la obtenida con una rotura completa

Análisis y discusión de resultados

129

debido a que, como producto del efecto del borde de la brecha, se producirán en el fluido velocidades con componente horizontal que, por tanto, modificarán los calados y las velocidades en las cercanías al paramento roto, mientras que los valores obtenidos se van igualando entre ambos escenarios cuando la distancia al paramento de rotura se va haciendo mayor. Según la anchura de la brecha aumenta, los valores de calado y velocidad alcanzan un umbral máximo a partir del cual dichos valores iniciales bajan hasta llegar a los valores que se obtienen para la rotura total del paramento (siempre de uno sólo en el caso de los depósitos rectangulares, puesto que la independencia estructural de las cuatro paredes del depósito entre sí no hacen probable el colapso completo de todos ellos. Incluso en una posible rotura producida por un agente externo (por ejemplo un temblor sísmico) la rotura se producirá en el primer paramento que falle, puesto que la lámina de agua bajará rápidamente ante la rotura de éste, y disminuirá la presión hidrostática en el resto. La explicación se encuentra en que, si bien con anchura de brecha pequeñas, las velocidades residuales horizontales del flujo limita los valores de calado y velocidad, según se acerca el valor umbral mencionado, este aumento de valores se ve influido por una bajada con mayor velocidad de la altura del depósito, disminuyendo a partir de ese umbral los valores de los resultados, al ser estos dependientes de la presión hidrostática existente.

calados por forma de rotura (número equivalente de paneles)

1,6

p5 p 10

1,4

p7 p 15

p8 completo

calados (m)

1,2 1 8 paneles

0,8 0,6

10 paneles

15 paneles

completo

0,4 0,2 0

7 paneles

25

50

5 paneles

75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475

distancia (m)

130

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5-20 Rotura por colapso total de un depósito circular pretensado de 8000 m3 y 5 metros de altura en el valle de Ezcabarte que provocó daños en la población de Arre (Navarra).55

55

Fuente: Diario de Navarra ([http://www.diariodenavarra.es/noticias/navarra/mas_navarra/2015/06/13/un_colapso_deposito_a gua_ezcabarte_causa_importantes_danos_arre_235380_2061.html])

Análisis y discusión de resultados

131

Figura 5-21 Rotura de un depósito de fábrica de ladrillo en Bornos (Cádiz) Fuente: Canal Sur.

Figura 5-22 Rotura depósito de agua de paneles prefabricados en Melilla. Fuente: [http://elalminardemelilla.com/2011/12/11/cabrerizas-las-ruinas-malditas/]

En las figura 5.23 se ve cómo es la evolución de los valores del calado y la velocidad para diferentes tamaños de brecha expresados en número de paneles prefabricados (se han tomado como referencia paneles de 2,35 metros de anchura) que intervienen en la

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

132

rotura. En el eje X figura la distancia al paramento objeto de la rotura del punto en el que se quieren obtener dichos valores. calados por forma de rotura (número equivalente de paneles) 1,6 1,4

p5

p7

p8

p 10

p 15

completo

calados (m)

1,2 1 8 paneles

0,8

10 paneles

15 paneles

0,6

completo

0,4 0,2

7 paneles

0

25

50

5 paneles

75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475

distancia (m)

10

velocidades por forma de rotura (número de equivalente de paneles) p5 p8 p 15

9

velocidades (m/s)

8

p7 p 10 completo

15 paneles completo

7 6 5

5 paneles

4

7 paneles

8 paneles

10 paneles

3 2

25

50

75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475

distancia (m) Figura 5-23 Evolución de calados y velocidades con diferentes anchos de rotura del depósito (pi es una rotura equivalente a “i” paneles prefabricados)

Análisis y discusión de resultados

133

5.3 Ejemplos de utilización

En el apartado 4.2. se desarrollan los trabajos de validación de las curvas propuestas para depósitos reales, comparando los valores obtenidos en dichas curvas con los obtenidos de una modelización detallada del terreno y los depósitos. Como ya se ha comentado anteriormente, en estas modelizaciones se han omitido, de manera deliberada, las medidas mitigadoras –voluntarias o no- que pudieran existir en la actualidad (muros, pequeños diques, barrera vegetal) puesto que no eran relevantes desde el punto de validación del método (tanto la modelización como el método simplificado se han llevado a cabo con los mismos parámetros) y, además, introducían ruido irrelevante en el estudio de los resultados obtenidos.

Dado que el apartado 4.2. se detallan los trabajos realizados con respecto a los depósitos empleados en la validación y en el anejo A se incluyen las curvas de cada uno de los puntos objeto del estudio, se incluyen aquí tan solo las tablas y gráficas resumen de dicha validación.

5.3.1 Calados Los valores obtenidos para cada método en los puntos de control fueron:

134

calado num P1 EM1 0,63 EM2 0,58 EM3 0,50 EM4 0,33 EM5 0,78 EM6 0,45 EM7 0,85 EM8 0,55 EM9 0,79 EM10 0,24

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

método simplificado P2 P3 P4 0,52 0,38 0,46 0,37 0,37 0,46 0,46 0,31 0,61 0,30 0,72 0,49 0,51 0,40 0,42 0,75 0,67 0,31

calado modelo detallado P1 P2 P3 P4 0,65 0,58 0,42 0,60 0,50 0,38 0,32 0,48 0,46 0,41 0,34 0,34 0,56 0,56 0,46 0,34 0,81 0,80 0,48 0,52 0,47 0,39 0,38 0,80 0,72 0,64 0,24 0,32

P1 3% 3% 5% 2% 39% 3% 5% 6% 2% 0%

dif porcentual P2 P3 P4 10% 9% 7% 2% 15% 1% 11% 9% 9% 11% 10% 2% 8% 3% 10% 4% 5% 2%

Figura 5-24 Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje)

Lo que nos deja una distribución de resultados (en cuanto a diferencia porcentual):

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,46 2,78 5,10 9,37 38,95

% % % % %

Figura 5-25 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos sin eliminar los valores anormales o desproporcionados.

Y tras retirar el valor anormal de uno de los puntos:

Análisis y discusión de resultados

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,46 2,56 5,09 9,15 14,92

135

% % % % %

Figura 5-26 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de calado obtenidos con los dos métodos eliminando los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5)

En cuanto a la distribución de las diferencias porcentuales con respecto a la distancia del depósito de los puntos de control, la distribución de la muestra sería la siguiente:

Figura 5-27 Distribución de las diferencia de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)

Como se comentó en el apartado 4.2, el método es más preciso cuanto más cercano al depósito es el punto de control que se pretenda estudiar, lo que es coherente dado que se compara un método que supone rugosidad y pendiente uniformes con un modelo detallado del terreno, donde las diferencias del mismo con el terreno simplificado necesariamente aumentan con la distancia.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

136

5.3.2 Velocidades

num EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 EM6 EM7 EM8 EM9 EM10

velocidad método simpli. velocidad modelo detallado dif porcentual P1 P2 P3 P4 P1 P2 P3 P4 P1 P2 P3 12,53 12,21 11,27 13,50 13,60 12,00 7% 10% 6% 4,59 3,53 2,74 2,67 4,30 3,10 3,18 2,75 7% 14% 14% 5,21 3,54 3,54 4,90 3,75 3,40 6% 5% 4% 3,78 3,65 3,50 3,60 8% 1% 4,68 3,60 4,40 3,40 6% 6% 11,91 9,15 13,00 10,00 8% 8% 10,26 8,99 7,30 11,50 10,50 8,40 11% 14% 13% 3,22 3,20 2,79 3,04 3,60 3,40 3,20 3,20 11% 6% 13% 3,08 3,24 2,94 2,90 3,20 3,10 6% 1% 5% 1,82 2,26 1,80 2,00 1% 13%

P4 3%

5%

Figura 5-28 Comparativa entre los calados obtenidos para los diferentes depósitos y puntos objetivo por ambos métodos de cálculo (método simplificado y modelización de detalle) (calado en metros) (diferencia en valor absoluto y porcentaje)

La distribución de resultados, donde no se observa ningún valor desproporcionado:

Mínimo Q1 Mediana Q3 Máximo

0,95 5,39 6,51 10,62 14,37

% % % % %

Figura 5-29 Gráfico de caja y bigotes para las diferencias (en %) entre los valores de velocidad obtenidos con los dos métodos sin eliminaR los valores anormales o desproporcionados (concretamente el punto P1 del depósito EM5) sin eliminar los valores anormales o desproporcionados.

Y la distribución de los errores con respecto a la distancia del punto de control en el caso de las velocidades es la siguiente:

Análisis y discusión de resultados

137

Figura 5-30 Distribución de las diferencias de valores (eje Y en %) en calados con respecto a la distancia del punto de control (eje X en metros)

Como se puede observar, en el caso de las velocidades no existe influencia real de la distancia del punto de control en cuanto a la precisión del método como sí ocurría en el caso de los calados.

5.4 Estudio de medidas mitigadoras

Para poder mitigar el riesgo asociado a la rotura de un depósito de agua sin necesidad de buscar una ubicación a mayor distancia del entorno urbano sobre el que va a incidir la posible ola producida por la rotura56, se pueden realizar medidas constructivas que rompan la ola y, si bien no se contenga todo el fluido (lo que tampoco es necesario dado que el volumen almacenado no es el punto crítico de la rotura) sí disminuya los valores de calado y velocidad que, como se ha desarrollado en el apartado 2.1, son los que comprometen la integridad de las personas y los bienes.

En el ámbito del almacenamiento de hidrocarburos, existe abundante experiencia y legislación en la construcción de diques perimetrales a los tanques de almacenamiento.

56

La búsqueda de una ubicación alternativa no siempre es tarea fácil dado que es necesario que cumpla con las condiciones adecuadas en cuanto a las condiciones de trabajo del mismo –presión en la zona abastecida- y de titularidad de los terrenos

138

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Pero estos diques no tienen la finalidad de disminuir los riesgos producidos por la ola ante una eventual rotura, sino de procurar un almacenamiento de seguridad ante la posibilidad del colapso o fuga en el tanque de manera que el fluido almacenado quede confinado dentro de los diques de contención para de esta forma anular el riesgo de contaminación del suelo adyacente al tanque de almacenamiento.

Sin embargo, a pesar de que su función es diferente, la tipología y condiciones generales de estos diques pueden ser extrapoladas al caso de estudio del presente trabajo, con la gran diferencia que no es necesario que el dique complete todo el perímetro ni que resulte estanco, dado que la ubicación deberá ser aquella en que la rotura pueda producir mayor daño en el área urbana circundante (un ejemplo clásico será un depósito en lo alto de una loma, en la que tan sólo sería necesaria la construcción del dique en la vertiente o vertientes bajo las que se ubican las viviendas, viales o zonas públicas, dado que se trata de romper la ola de rotura y no, necesariamente, contener el fluido).

Además de pequeños diques de contención, existe la posibilidad de realizar otro tipo de medidas mitigadoras con menor impacto visual, como pueden ser las barreras vegetales (arbolado denso o semidenso, zona de arbusto…), zonas de alta rugosidad (trampas de arena o áridos…) o dientes de ruptura de la onda con diseños similares a los empleados para mitigar energía en los aliviaderos de las presas. No es objeto de la presente tesis el estudio de toda la gama posible de soluciones para la mitigación de la rotura, sin embargo, se ofrece a continuación una muestra de la influencia que un dique puede ofrecer sobre los calados y velocidades resultantes de una rotura del depósito. Esta influencia, calculada en porcentaje de disminución de los valores máximos de velocidad y calado, puede emplearse como un primer estudio de la solución a adoptar ante valores de riesgo elevados de una instalación. Dado que la solución estudiada (dique de contención) es la solución más robusta de todas las posibles, si la reducción no es suficiente para mitigar el riesgo de manera consistente será necesario pensar en medidas estructurales (cambio de emplazamiento, disminución de la cota de servicio del depósito). Por otro lado, si la solución deja el problema del lado de la seguridad, el proyectista podrá plantearse soluciones más blandas como las ya mencionadas (barrera vegetal, zonas de alta rugosidad…)

Análisis y discusión de resultados

139

Para analizar el efecto de la construcción de pequeños diques (o muretes verticales) en el entorno del depósito, se ha seguido la misma metodología que en el resto del trabajo de investigación, realizando la comparación entre los valores obtenidos en los escenarios sin dique (ya expuestos anteriormente) y en los mismos escenarios con diques de diferentes alturas. Para poder definir qué alturas de dique son las más razonables, se ha considerado las indicaciones que la bibliografía ofrece para los depósitos de hidrocarburos en que, dependiendo del país, se comienza con diques de entre 0,6 y 0,7 metros de altura mínima y entre 2 y 3 metros de altura máxima57. De cara a homogeneizar los intervalos entre los diferentes diques, se han estudiado alturas de 1 m, 1,5 m, 2 m y 2,5 metros.

Como en anteriores apartados, se ha realizado un análisis de valores anormales con STATGRAPHICS (STATGRAPHICS (2011) y un ajuste y análisis de confianza con SIGMAPLOT (SIGMAPLOT 2015)

Una vez realizadas las modelizaciones, se ha calculado el grado de reducción de los valores de velocidad y calado con respecto a los mismos escenarios sin obstáculos. La primera conclusión es que la distancia del punto de control sobre el que se han obtenido los valores que definen el riesgo incide decisivamente en el porcentaje de reducción, siendo en los calados una curva claramente decreciente con una asíntota vertical cercana al cero, mientras que en la velocidad, los valores crecen para los primeros 75

57

España. Real Decreto 1523/1999, de 1 de octubre, por el que se modifica el Reglamento de instalaciones petrolíferas, aprobado por Real Decreto 2085/1994, de 20 de octubre, y las instrucciones técnicas complementarias MI-IP03, aprobada por el Real Decreto 1427/1997, de 15 de septiembre, y MI-IP04, aprobada por el Real Decreto 2201/1995, de 28 de diciembre B.O.E. Nº 253 publicado el 22/10/99. Corrección de errores: BOE Nº 54 de 03/3/00 PEMEX (2008) Protección de áreas y tanques de almacenamiento de productos inflamables y combustibles. Pemex; Méjico

140

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

metros para luego comenzar a bajar, presentando la misma asíntota nula pero para valores de distancia mucho más elevados que en el caso de los calados.

Por otro lado, y como parece evidente, la altura del dique o murete es también decisiva en el grado de reducción de los valores de las variables. Sin embargo, las diferencias en la rugosidad y pendiente del terreno prácticamente no suponen una variación significativa sobre los valores de reducción del escenario marco, con diferencias siempre menores al 5% sobre el total. La altura del depósito no influye en estas curvas puesto que al estar la pérdida en formato porcentual, las variaciones en calado y velocidad debido a la diferencia de altura de servicio del depósito, están asumidas en el cálculo general de dichos valores, siendo la reducción uniforme y consistente a los mismos, por lo que la altura del depósito no varía el porcentaje de variable reducido.

Esta última aseveración (que la altura de la lámina del depósito de agua no modifica el porcentaje de reducción de los valores de calado y velocidad del escenario marco) se puede comprobar con los resultados de las modelizaciones que se pueden ver en la siguiente figura, en la que se muestra la dispersión de resultados para diversas láminas de agua y distintas distancias del punto de control al depósito en su comparación con la lámina de agua empleada en el escenario marco (5 metros). Se puede comprobar que el intervalo de variación se sitúa entre -0,7% y 0,6%, con una clara tendencia hacia el valor nulo lo que indica que esos valores están dentro de los márgenes de error metodológico aceptables para los modelos empleados.

Análisis y discusión de resultados

141

Figura 5-31 Dispersión de resultados para la variación porcentual de valores de calado comparando el escenario marco (5 metros de altura) con diversas alturas

En cuanto a las variaciones por la diferencia de rugosidad, se propone un coeficiente corrector (válido tanto para calados como para velocidades) que para las pendientes habituales no tendrá demasiada influencia en el resultado final: ( 41 )

=

max

% ( / )∙(

0

)

,

≥ 5%

< 5%

i: pendiente del terreno (%) KRR en %

Para al escenario marco se han ajustado unas curvas que corresponden a los valores obtenidos. Las curvas de confianza del ajuste de la curva para calados y velocidades y cada uno de los valores de altura del dique son:

142

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5-32 Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 1 metro

Figura 5-33 Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 1,5 metros

Análisis y discusión de resultados

143

Figura 5-34 Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 2 metros

Figura 5-35 Curvas de confianza para el ajuste de curvas para calcular la reducción de calados y velocidades con dique de muro 2,5 metros

Como se puede ver, el ajuste de las curvas deja pocos puntos fuera de un intervalo de confianza del 95%, no siendo necesario realizar ningún ajuste de valores anormales o desproporcionados. Con estos ajustes, se obtienen las siguientes curvas para cada una de las alturas de dique estudiadas:

144

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura 5-36 Grado de reducción de valores de calado (KRc) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas)

Figura 5-37 Grado de reducción de valores de calado (KRv) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas)

Análisis y discusión de resultados

145

Con estas curvas, los nuevos valores de calado y velocidad para un punto de control determinado serían: ( 42 )

( 43 )

∗

∗

=

∙

=

∙

[(100 −

)+

)]

[(100 −

)+

)]

100 100

Donde: C y C* en metros (ver apartado 6.1.1) V y V* en m/s (ver apartado 6.1.2)

6.Conclusiones y recomendaciones

6.1 Conclusiones Como se ha mencionado en la introducción, muchos de los depósitos que intervienen en el suministro de agua a un núcleo de población, se encuentran en entorno urbano y en una cota sensiblemente superior a los mismos (para poder realizar el suministro de agua por gravedad sin necesidad de bombeo). Esta situación, perfectamente comprensible desde el punto de vista de la explotación del mismo, presenta un riesgo potencial que, si bien cuenta con una baja probabilidad de ocurrencia, puede producir graves daños a las personas y los bienes. Esta baja probabilidad podría desaconsejar tomar medidas correctoras, sin embargo, el bajo coste que pueden significar la elaboración de estas medidas (pantallas verdes, diques de contención, zonas de rugosidad elevada…) comparado con el riesgo asociado a la infraestructura sí que supone una motivación razonada para llevar a cabo el análisis del riesgo señalado.

La mejor manera de aproximarse a ese análisis de riesgo consiste en la simulación de la onda de rotura del depósito objeto del estudio para obtener los valores característicos del fluido en los puntos cercanos al depósito más sensibles a la onda de rotura. Para llevar a cabo esta simulación, se han repasado en el capítulo2 las ecuaciones gobernantes del proceso de rotura así como a los diferentes métodos utilizados para la resolución de las mismas, desde los esquemas de celdas más simples al método de los volúmenes finitos o la resolución de las ecuaciones de Latticce-Boltzmann de la física de partículas. Una vez discutido cual es el más adecuado de los métodos, se ha realizado en el apartado 2.5 un repaso de todos los programas informáticos capaces de abordar el problema escogido.

148

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Sin embargo, el coste asociado a la simulación de la rotura de un depósito de agua incluye partidas que pueden ser considerables, como la necesidad de contar con un buen modelo de terreno, disponer del software adecuado, tanto para la modelización como para la gestión de los datos del modelo digital del terreno o el análisis y post-procesamiento de los resultados y el trabajo de varios técnicos especialistas en este tipo de simulaciones. Este coste está justificado para infraestructuras de cierto tamaño pero, sin embargo, pueden ser inasumibles para una infraestructura pequeña o mediana, por lo que se propone un método reducido de estudio del riesgo asociado a la rotura de un depósito en entorno urbano que podrá ser ampliado con una simulación específica si el riesgo que se muestra así lo indica.

Para poder acometer la tarea de diseño del método reducido, se ha explicado en el apartado 3 cómo se han llevado a cabo simulaciones masivas sobre diversos escenarios en función de las variables objeto de estudio.

Tras el análisis de las diferentes formas de estimar el riesgo que se relata en el apartado 2.1 se concluye que los valores clave para cuantificarlo son el calado y la velocidad máxima del fluido en el punto donde se desee estimar la peligrosidad.

De las posibles variables que intervienen en el proceso, se descarta que el fondo del depósito58 influya sustancialmente en el proceso (ver figuras 5.3 y 5.4) siendo, por tanto, el volumen del depósito un dato poco significativo por sí mismo (sí que será decisiva la altura de servicio de la lámina de agua del depósito entendida como la máxima altura que puede alcanzar la lámina de agua durante la explotación en el caso de depósitos superficiales o bien de la altura de agua efectiva del mismo contabilizada como la diferencia entre esa altura de servicio máxima menos la altura del recubrimiento del terreno en el caso de depósitos semienterrados).

La forma del depósito así como su metodología constructiva (apartado 5.1) puede marcar el tipo de rotura posible del mismo (colapso completo, colapso parcial o grieta con

58

magnitud en el sentido perpendicular al paramento del que se va a simular la rotura

Conclusiones

149

evolución temporal) pero, dado que éste trabaja en la estimación de riesgo ante la rotura, se ha tomado la decisión de modelizar el peor de los escenarios dentro de una probabilidad de recurrencia significativa (de entre todas las roturas posibles) como se discute en el apartado 5.2.4 y se muestra en la figura 5.23.

Por tanto, las variables que caracterizan el proceso de manera determinante son la altura de la lámina de agua en el depósito (apartado 5.2.1), y las características del terreno (apartado 5.2.2) como la rugosidad del terreno (o rugosidades), la pendiente del terreno y la forma del mismo en el sentido transversal al de la onda de rotura, más concretamente cuando el terreno adopta forma cóncava que propicia una concentración de ondas en el frente de la ola de rotura.

En el apartado 3.1.5 se ha desarrollado el análisis de semejanza del problema como forma de ampliar el ámbito de los resultados si bien no ha sido necesario su empleo en el presente trabajo dado que la alta capacidad de procesamiento de que se dispone en la actualidad permite realizar numerosas simulaciones con el objeto de abarcar toda la gama de resultados necesaria. Para la definición del método simplificado, se ha optado por señalar un escenario como escenario de referencia (pendiente del terreno del 0,02 en tanto por uno con rugosidad uniforme del terreno equivalente a un número de Manning de 0,016 y ancho de rotura equivalente a cinco paneles prefabricados) para diferentes alturas de lámina de agua en el depósito para después proponer curvas de ajuste según se varíen las variables más representativas del problema (pendiente, rugosidad, forma del terreno).

Por otro lado, la validación que se ha realizado del método con su empleo en casos reales (apartado 4.2) ha mostrado que los resultados obtenidos (apartado 4.2.3) tienen calidad suficiente para hacer una primera aproximación al riesgo potencial del depósito. Estos datos han sido obtenidos empleando la metodología que se calibra con el caso de la rotura del depósito de Melilla, donde también se ajustan las curvas del método simplificado (apartado 4.1).

Finalmente se ha desarrollado una metodología simplificada para una primera estimación de las medidas mitigadoras de la onda de rotura que se pudieran incorporar al proyecto (apartado 5.4).

150

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

A continuación se resume el método simplificado propuesto para la estimación del riesgo potencial ante la rotura del depósito. Los pasos a seguir para aplicar el método simplificado propuesto son:  Selección de los puntos a priori más sensibles a sufrir las consecuencias de la rotura, (puntos cercanos al depósito donde pueda existir tránsito de personas de manera habitual, como puede ser el entorno de las edificaciones, aceras, viales ciclistas, zonas de mercado…) Resulta interesante escoger una batería de puntos suficientemente representativa sin que el número de puntos escogido sea una restricción. En el anexo B se pueden ver los puntos seleccionados para los ejemplos realizados.  Para cada uno de dichos puntos se calcula la pendiente media, la distancia desde el punto al depósito, la rugosidad media del terreno interpuesto entre el depósito y el punto y la pendiente transversal en caso de que el terreno presente condiciones de concavidad. Así mismo se recaba la altura máxima de servicio de la lámina de agua en el depósito.  Para cada uno de los puntos, de manera independiente, se calculan el calado y la velocidad máximos esperados según se desarrolla en los apartados 6.1.1. y 6.1.2.  Con los valores de calado y velocidad, se aplica la metodología explicada en el apartado 6.1.3. con lo que se obtiene el riesgo estimado para cada uno de los puntos.  El riesgo asociado a la rotura del depósito estudiado es el correspondiente al mayor de los valores de riesgo obtenidos para cada uno de los puntos seleccionados.

151

Conclusiones

6.1.1 Calados

Para realizar el cálculo del calado del agua producido ante la rotura del depósito en un punto determinado se utilizará la gráfica de la figura 6.1 donde aplicando la distancia de dicho punto en el eje X se obtiene el valor en metros del calado (que se denominará “C” en la fórmula número [44] de este apartado) y que para cada altura de la lámina de agua en el depósito en el escenario de referencia (cada curva corresponde a una altura homogeneizada). Para que el método sea efectivo a la hora de calcular el riesgo potencial asociado a la infraestructura, será conveniente repetir el proceso con varios puntos donde el riesgo (bien sea por viales con paso de vehículos o personas, bien por la existencia de viviendas u otras infraestructuras sensibles) resulte especialmente significativo.

CALADOS POR ALTURA DE LÁMINA DE AGUA (m) 1,2

8m 1

5

6

7

8

7m 6m

0,8

calado C (m)

4

5m 4m

0,6

0,4

0,2

0

10

100

distancia al depósito (m)

1000

Figura 6-1 Calados en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura. Cálculo de C.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

152

A continuación (utilizando la figura 6.2), se le aplicarán dos coeficientes, KCR (línea continua) y KCI (líneas de puntos) que modifican el valor de V para diferentes rugosidades y diferentes pendientes del terreno medidas en dirección perpendicular al paramento objeto de estudio. Así mismo se obtendrá el valor de K*CC (líneas de guiones) como índice marco para los terrenos cóncavos, que estará modificado por la fórmula que figura en la gráfica (figura 6.2) para hallar KCC a partir de la pendiente media del terreno en la dirección transversal a la de la onda de rotura. El valor final del calado en el punto escogido será:

( 44 )

=

∗

∗

∗

153

Conclusiones

1,6

2,8

8% (KCi) 0,050 (KCR)

0,045 (KCR)

1,5

0,055 (KCR) 0,060 (KCR)

2,3

K*CC 1,4

coeficiente Kcr

0,040 (KCR)

1,2

0,035 (KCR) 0,032 (KCR)

1,3

coeficiente KCi y K*CC

1,3

1,8

1,1

2% (KCi)

4% (KCi)

0,8

1

6% (KCi)

10% (KCi)

0,3

20 20

40

60

80

100

200 200

400

0,9

0,8

distancia (m) Kcc =

∗

1

∗

(pendiente transversal media en %)

Figura 6-2 Coeficientes KCi (líneas continuas), KCR discontinuas) y K*CC (línea de trazo y puntos))

(líneas

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

154

6.1.2 Velocidades

De manera análoga al cálculo de los calados, en la figura 6.3 se propone el gráfico del escenario marco sobre el que calcular el valor de referencia de la velocidad (en m/s) que se denominará “V” en la fórmula número [45], con el valor de la distancia al paramento de rotura del punto de control que se quiera analizar y el de la altura efectiva de la lámina de agua (en las diferentes gráficas),

VELOCIDADES (m/s) POR ALTURA DE LÁMINA DE AGUA (m) 14 4 12

6

7

8

8m 7m

10

velocidad (m/s)

5

6m 5m

8

4m

6

4

2

0

10

100

1000

distancia al depósito (m) Figura 6-3 Velocidades en función de la altura de la lámina de agua en el depósito y la distancia al paramento de rotura. Cálculo de V.

A continuación, y utilizando la gráfica de la figura 6.4., se aplicarán dos coeficientes, KVR (línea continua) y KVI (líneas de puntos) que modifican el valor de C para diferentes rugosidades y diferentes pendientes del terreno medidas en dirección perpendicular al

Conclusiones

155

paramento objeto de estudio. Así mismo se obtendrá el valor de K*VC (líneas de guiones) como índice marco para los terrenos cóncavos, que estará modificado por la fórmula que figura en la gráfica de la figura 6.4. para hallar KVC. El valor final de la velocidad será:

( 45 )

=

∗

∗

∗

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

156

2,2

1,3

1,2

2 10% (KVi)

1,1

8% (KVi)

1,8

1

1,6

coeficiente KVr

6% (KVi) 0,032 (KVR)

0,8

1,4

4% (KVi) 1,2

0,7

2% (KVi)

K*VR

coeficiente KVi y K*CC

0,9

1 0,6

0,8

0,5

0,4

0,055 (KVR) 0,3

20 20

0,6

0,045 (KVR)

0,060 (KVR)

0,040 (KVR)

0,050 (KVR) 40

60

80

100

200 200

0,035 (KVR) 400

0,4

distancia KVc =

∗

1

∗

(pendiente transversal media en %)

Figura 6-4 Coeficientes KVi (líneas continuas), KVR discontinuas) y K*VC (línea de trazo y puntos)

(líneas

Conclusiones

157

6.1.3 Riesgo Como se ha comentado en el apartado 2.1, la estimación del riesgo se basa en los valores de calado y velocidad. Sin embargo en la bibliografía (repasada y discutida en dicho apartado) no hay consenso sobre qué ecuación o valores umbral deben de ser los utilizados para el cálculo del riesgo asociado. En el presente trabajo se empleará, fundamentalmente, el método de cálculo del Department for Environment Food & Rural Affairs y la Environmental Agency de Gran Bretaña (UDALE-CLARKE 2005, H.R. WALLINFORD 2006), que se simplifica en la gráfica de la figura 6.5 donde a partir del valor de la velocidad (m/s) y del calado (m) obtenidos, se halla la clasificación del riesgo de la infraestructura para el punto analizado.

Figura 6-5 Estimación del riesgo en función de la velocidad (m/s) y calado (m) máximos de la lámina de agua en un punto determinado.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

158

6.1.4 Medidas mitigadoras En el apartado 5.4 se ha desarrollado un método simplificado para estudiar la reducción del riesgo que llevaría asociada la construcción de una barrera física (dique, murete…) sobre las variables que se han utilizado para la estimación del riesgo. Como primera aproximación, y tal y como se expone en el mencionado apartado, se propone la siguiente formulación para el cálculo de los nuevos valores de calado y velocidad tras la implantación del dique o murete mitigador:

( 46 )

( 47 )

∗

∗

=

∙

=

∙

[(100 −

)+

)]

[(100 −

)+

)]

100

Donde: C y C* en metros (ver apartado 6.1.1) V y V* en m/s (ver apartado 6.1.2) KRR según fórmula (41) en apartado 5.4

100

Y con las siguientes curvas como método de obtención de los coeficientes reductores:

Figura 6-6 Grado de reducción de valores de calado (KRc) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas)

Conclusiones

159

Figura 6-7 Grado de reducción de valores de calado (KRv) en % para diferentes valores de altura de dique (leyenda) y diferentes distancias al depósito (eje de abscisas)

160

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

6.2 Aportaciones originales

En la presente tesis doctoral se han realizado los siguientes trabajos originales: 

Se ha llevado a cabo un repaso al estado del arte en materia de modelización de inundaciones en entorno urbano, comenzando con las inundaciones con velocidad vertical baja y poniendo el foco en aquellas producidas por rotura de elementos de almacenamiento de agua, como presas, balsas o depósitos de agua.



Se ha realizado una recopilación del estado del conocimiento relativo a los riesgos y posibles daños que puede producir una inundación en entorno urbano, así como a las diferentes tendencias a la hora de valorar dicho riesgo.



Se ha propuesto una metodología para abordar el problema del análisis de la rotura de un depósito de agua en entorno urbano, seleccionando las ecuaciones gobernantes del problema y proponiendo el software más adecuado para resolverlas así como una metodología global para aproximarse a dicha resolución.



Se ha llevado a cabo un análisis crítico de las variables que intervienen en el proceso de rotura de un depósito de agua en entorno urbano, realizando la discusión sobre cuáles de ellas son representativas.



Se propone un método simplificado para la estimación del calado y velocidad máximas en cualquier punto afectado por la posible rotura de un depósito de agua en entorno urbano a través de un escenario marco y de los coeficientes correctores adecuados de manera que no se puede realizar una primera estimación de dichos valores sin necesidad de modelizar el escenario real.



Se propone un método simplificado para la estimación del riesgo potencial en función de los valores de calado y velocidad máximos, que sirve como herramienta de apoyo a la toma de decisiones para decidir la implantación de medidas mitigadoras de la onda de rotura (pantallas verdes, diques, zonas de rugosidad alta

Conclusiones

161

rugosidad, trampas de arena…) durante la fase de redacción del proyecto del depósito o, durante la explotación del mismo. La aplicación del método propuesto resulta una herramienta de empleo rápido y eficaz para realizar una primera aproximación tanto a los valores de calado y velocidad que se obtendrían ante una hipotética rotura como al riesgo para las personas en cualquier punto que el proyectista considere de especial importancia (viales, aceras, cercanía de viviendas, áreas de uso público…), dado que las variables que el método propuesto requiere para analizar el riesgo potencial de una instalación concreta son de obtención sencilla.



Se ha calibrado tanto la metodología como el método simplificado propuesto a través del caso real de la rotura del depósito de agua de Melilla sucedido el 17 de noviembre de 1997.



Se han preparado casos reales de utilización del método partiendo de los MDT del terreno y de los datos de explotación de los depósitos disponible, generando una metodología extensible a cualquier depósito de agua potable presente en un entorno urbano.



Se ha validado el método simplificado propuesto mediante la comparación de los valores resultantes de la aplicación directa de dicho método con los resultados de las modelizaciones de detalle de los mismos.



Se ha propuesto un método de estimación de la reducción del riesgo ante la rotura asociada a la construcción de una barrera física (dique, murete) que absorba parte de la energía asociada a la onda.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

162

6.3 Recomendaciones y trabajos futuros

Se proponen las siguientes líneas de investigación a partir del trabajo realizado:



Comparar los resultados obtenidos con un modelo físico reducido con el objetivo de avanzar en la calibración de el/los programas informáticos propuestos y del método simplificado expuesto. El modelo físico debería calibrar el escenario marco a partir del cual se ha desarrollado el método simplificado pudiéndose inferir el resto de valores a partir de la metodología seguida en el presente trabajo.



Ampliar la metodología propuesta para depósitos elevados en entornos urbanos que aun teniendo una recurrencia de rotura aún menos que los tratados en esta tesis doctoral, pueden desarrollar algún tipo de afección al entorno colindante en caso de rotura.



Avanzar en la resolución del problema atendiendo a la malla urbanística sobre la que la ola de rotura del depósito impacta, analizando las condiciones en las que el encajonamiento de la onda de rotura en una trama urbana favorable al mismo, puedan aumentar las condiciones de calado y velocidad al disminuir el área de paso.



Analizar los efectos de la onda de rotura sobre las edificaciones y sobre los elementos móviles (coches, mobiliario urbano…). El método propuesto en este trabajo asume que los calados y velocidades más peligrosos se producen en los puntos con circulación de personas puesto que su fragilidad ante este tipo de inundación es evidente. Sin embargo, aun cuando son necesarias condiciones de calado y velocidad más severas para afectar a edificaciones y a elementos

Conclusiones

163

móviles, estas afecciones deberían tenerse en cuenta en los casos en los que las condiciones del terreno (pendiente) anticipen altas velocidades y calados. 

Ampliar el ámbito de la metodología simplificada propuesta por medio del análisis dimensional descrito en el apartado 3.1.5.



Analizar la influencia de otras soluciones de mitigación de la onda producida por una eventual rotura del depósito distintas de las propuestas (barreras verdes, zonas de alta rugosidad, dientes disipadores de energía) de cara a hacer una clasificación de las mismas y un predimensionamiento de las necesidades de mitigación de la onda de rotura a la vista de los resultados calculados con la metodología propuesta.

Anejos

Anejo A: Curvas de resultados para los ejemplos de utilización

En el apartado 4 se han expuesto las conclusiones del trabajo de verificación del método simplificado propuesto. Esta verificación ha consistido en la modelización en detalle de varios depósitos en entornos reales para poder comparar los valores resultantes de dicha modelización (calados y velocidades como variables fundamentales del riesgo asociado a la rotura) con los obtenidos mediante la aplicación del método propuesto. En este anejo figuran las curvas de calado y velocidad para los puntos de control de cada depósito estudiado, y cuyos valores significativos han sido ya empleados en el análisis del apartado 4. Se mostrarán las características fundamentales del depósito, una foto de referencia y las curvas de resultado correspondientes.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

168



Depósito EM1

Zona de rotura

3 2 1

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura A-1

37.344017, -5.854054 Rectangular 100.800 m3 8m Depósito de ejemplo EM1

Figura A-2 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM1)

Figura A-3 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM1)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización



169

Depósito EM2

1

3 4 2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura A-4

42.835835, -1.550314 Circular 8.000 m3 5m

Depósito de ejemplo EM2

Figura A-5 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM2)

170

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Figura A-6 Curva de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM2)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización



Depósito EM3

1

2

3

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura A-7

42.819686, -1.748913 Rectangular 1.500 m3 5m Depósito de ejemplo EM3

Figura A-8 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM3)

Figura A-9 Curva de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM3)

171

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

172



Depósito EM4

2

1

Zona de rotura

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura A-10

38.611279, -1.123332 Rectangular 1.200 m3 3m Depósito de ejemplo EM4

Figura A-11 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM4)

Figura A-12 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM4)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización



173

Depósito EM5

1 2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura A-13

38.185655, -1.895963 Circular 1.100 m3 3,5 m Depósito de ejemplo EM5

Figura A-14 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM5)

Figura A-15 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM5)

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

174



Depósito EM6

Zona de rotura

1

2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura Figura A-16

37.716862, -3.965153 Rectangular 9.300m3 5,3 m Depósito de ejemplo EM6

Figura A-17 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM6)

Figura A-18 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM6)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización



175

Depósito EM7

1

2

3

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura A-19

38.687960, -4.118856 Circular 8.500 m3 8m

Depósito de ejemplo EM7 (actualmente fuera de servicio)

Figura A-20 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM7)

Figura A-21 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM7)

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

176



Depósito EM8

2 1

3 4

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura A-22

38.690951, -4.098078 Rectangular 5.000 m3 3,5 m

Depósito de ejemplo EM8

Figura A-23 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM8)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización

177

Figura A-24 Curva de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM8)

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

178



Depósito EM9

1 3 2

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

Figura A-25

39.023810, -3.918125 Rectangular 18.000 m3 5m

Depósito de ejemplo EM9

Figura A-26 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM9)

Figura A-27 Curvas de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM9)

Anejo A Curvas de resultados para los ejemplos de utilización

Coordenadas UTM Tipo Volumen Altura

1

179

40.506417, -4.059996 Circular 2.000 m3 3,4 m

2

Figura A-28

Depósito de ejemplo EM10

Figura A-29 Curva de calados obtenidos para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM10)

Figura A-30 Curva de velocidades obtenidas para diferentes puntos con rotura localizada (depósito EM10)

180

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Anexo B: Desarrollo de la batería de modelos En el apartado 3.1 se ha expuesto la metodología empleada para la realización de esta tesis doctoral. Una de los hitos fundamentales es la modelización de una batería de escenarios para analizar y relacionar las diferentes variables intervinientes en el problema, así como los resultados obtenidos en cada uno de los escenarios.

Cada una de estas simulaciones proporciona valores que definen la onda de rotura para cada uno de los triángulos que componen la malla del terreno. Para poder homogeneizar los resultados, se ha optado por fijar una serie de puntos de control que se mantienen fijos a lo largo de todas las simulaciones, siendo estos los resultados representativos sobre los que se han realizado los cálculos y análisis empleados en esta tesis doctoral.

Aún si se limita la obtención de resultados a estos puntos de control, la cantidad de datos es demasiado grande como para relacionarla aquí (con datos de salida cada segundo de la simulación). No obstante, se van a listar a continuación los resultados de alguna de las simulaciones a modo de ejemplo para mayor comprensión de los resultados obtenidos.

Como paso previo, se vuelven a relacionar aquí qué simulaciones se han llevado a cabo. Los escenarios que figuran como “simplificados” han sido realizados a una resolución menor que el resto y han servido de corrección y control. La diferencia entre el tipo de rugosidad empleada, está explicada en el apartado 5.2.2, figurando en la tablas “rugosidad homogénea” a la introducida como parámetros del software empleado y “rugosidad forzada” a la producida aleatoriamente trabajando directamente con el MDT. Los valores de las variables empleadas en los escenarios (altura de depósito de agua, rugosidad, distancia, pendiente…) hay que acudir al apartado 5.2. “análisis de variables”.

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

182

Las simulaciones realizadas han sido:



Modelos con rugosidad homogénea

rugosidad

altura de depósito 4 0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

completa completa completa completa completa completa completa

rugosidad

altura de depósito 4

pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

completa completa completa completa completa completa

rugosidad

6

7

8

5

6

7

8

completa completa

completa completa completa completa completa completa simplificada simplificada completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa completa simplificada simplificada completa completa pendiente del terreno 4% rugosidad homogénea

altura de depósito 4

pendiente del terreno 4% rugosidad homogénea

5

completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa completa completa simplificada completa simplificada completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

5

6

7

8

0,016 completa completa completa completa completa 0,032 completa simplificada completa simplificada completa 0,04 completa completa 0,045 completa completa simplificada completa completa 0,05 simplificada completa completa completa simplificada 0,055 completa completa completa completa 0,06 completa completa completa completa completa pendiente del terreno 6% rugosidad homogénea

rugosidad

rugosidad

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

pendiente del terreno 8% rugosidad homogénea

altura de depósito 4 5 6 7 completa completa completa simplificada completa completa completa completa simplificada completa completa completa completa simplificada completa

8 0,016 completa 0,032 completa 0,04 completa 0,045 completa 0,05 0,055 completa completa completa simplificada completa 0,06 simplificada simplificada simplificada simplificada simplificada pendiente del terreno 8% rugosidad homogénea

0,016 0,032 0,04 0,045 0,05 0,055 0,06

altura de depósito 4 5 6 completa completa completa completa completa completa completa completa completa simplificada completa completa completa simplificada simplificada simplificada completa completa

completa completa

7

completa completa

8

completa completa

completa completa simplificada completa completa pendiente del terreno 10% rugosidad homogénea

Figura B-1 Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad homogénea

Modelos con rugosidad forzada

rugosidad

rugosidad



pendiente del terreno 2%

0,016 0,045 0,055

altura de depósito 4 5 completa completa completa completa completa completa

completa completa completa

6

7 8 completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% rugosidad forzada

altura de depósito 4 5 6 7 8 0,016 simplificada completa simplificada simplificada completa 0,045 simplificada simplificada simplificada simplificada simplificada 0,055 simplificada completa simplificada simplificada completa pendiente del terreno 4% rugosidad forzada

183

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

rugosidad

184

pendiente del terreno 4%

0,016 0,045 0,055

altura de depósito 4 5 completa simplificada completa completa simplificada

completa

6

completa

8 simplificada completa completa simplificada pendiente del terreno 6% rugosidad forzada completa

7

Figura B-2 Cuadros resumen de escenarios modelizados con rugosidad forzada (terreno artificial)



Modelos para el estudio de medidas mitigadoras (diques de contención) y modelos por ancho y forma de rotura (en paneles equivalentes) altura de depósito 5 6

altura dique

4 1 1,5 2 2,5

completa completa completa completa

completa completa completa completa

altura dique pendiente del terreno 2% rugosidad homogénea

pendiente del terreno 6% rugosidad homogénea

0,016 0,032 0,04 0,045

completa completa completa completa

completa completa completa completa

altura dique

0,016 0,032 0,04 0,045

completa completa completa completa

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 2% estudio de medidas mitigadoras

completa completa completa completa

7

8

completa completa completa simplificada

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 6% estudio de medidas mitigadoras

altura de depósito 5 6

4

8

completa completa completa simplificada

altura de depósito 5 6

4

7

completa completa completa simplificada

7

8

completa completa completa completa completa completa completa completa pendiente del terreno 8% estudio de medidas mitigadoras

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

185

altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel simplificada 3 paneles

completa

5 paneles

completa

10 paneles

completa

5 completa completa

completo simplificada

6

7

completa

completa

completa

completa

simplificada

completa

completa

8

completa

simplificada

completa

completa

completa

simplificada

completa

pendiente del terreno 2% estudio forma y ancho de rotura altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel

completa

3 paneles 5 paneles

completa

10 paneles completo

5

6

completa

completa

completa

simplificada

completa

completa

7 completa

completa

completa completa

simplificada simplificada completa

8

completa

completa

simplificada

completa

completa

completa

completa

pendiente del terreno 6% estudio forma y ancho de rotura altura de depósito

ancho de brecha

4 1 panel

completa

5 completa

3 paneles simplificada

completa

5 paneles

completa

completa

6

7

completa

completa

simplificada

completa

completa

completa

10 paneles simplificada completo

completa

completa

8

completa

completa

completa

completa

completa

completa

pendiente del terreno 8% estudio forma y ancho de rotura

Figura B-3 Cuadros resumen de escenarios modelizados para el estudio de las medidas mitigadoras (diques de contención) y modelos por ancho y forma de rotura (en paneles equivalentes)



Modelos para la calibración y verificación (casos reales) nombre del depósito modelizado EM1 EM2 EM3 EM4 EM5 2

Figura B-4

2

2

2

2

EM6 2

EM7

EM8

EM9

EM10

Melilla

2 2 2 2 6 número de modelos de cada escenario real

186

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

Número de modelizaciones realizadas con escenarios reales

Para las simulaciones cuyos datos se van a listar a continuación, se presentarán primero los datos que definen el escenario simplificado modelizado y los resultados máximos resumidos para, a continuación, listar los resultados completos de calados (en metros), velocidades (en m/s) y riesgo asociado (según figura 6.5). Estos resultados se presentan en columnas para los puntos de control que están definidos en el apartado 5.2. Los datos correspondientes a los resultados completos se muestran para cada segundo de simulación.

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 4 metros Pendiente 4% Rugosidad 0,016 Forma de rotura 8 paneles

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,8974 0,4811 0,345 0,3156 0,3045 0,2961 0,2779 0,2731 0,2817 0,2849 0,2917 0,2903 0,2833 0,2815 0,2761 0,2721 0,2939 0,281 0,2916

velocidad 8,4903 8,7952 8,2024 7,216 6,4649 5,9518 5,6585 5,4936 5,1998 5,1411 5,0898 5,1589 5,087 5,0698 5,0182 5,04 5,0636 5,0502 5,066

hazard 8,971066 5,470959 4,000768 3,416856 3,106135 2,907417 2,705695 2,624535 2,604028 2,607149 2,627365 2,642779 2,577726 2,567899 2,523575 2,505829 2,635142 2,542539 2,612752

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Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

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0,8974 0,4811 C1 C2 0 0 0,4295 0 0,6729 0 0,7699 0 0,8122 0,3455 0,8354 0,4147 0,8536 0,4281 0,8694 0,4417 0,8812 0,4547 0,8886 0,4652 0,8927 0,4725 0,895 0,4768 0,8964 0,4792 0,897 0,4804 0,8973 0,4809 0,8974 0,4811 0,8972 0,4811 0,8968 0,481 0,896 0,4808 0,8943 0,4805 0,8912 0,4801 0,887 0,4793 0,8824 0,4778 0,8773 0,4758 0,8708 0,4736 0,8631 0,4712 0,8561 0,4681 0,8522 0,4643 0,8529 0,4609 0,857 0,459 0,8625 0,4596 0,8661 0,4621 0,8627 0,4657 0,8556 0,4709 0,8456 0,472 0,8346 0,4714 0,8238 0,4676 0,8148 0,462 0,8088 0,4562 0,8058 0,4516 0,8062 0,449 0,809 0,4481 0,813 0,4491 0,8169 0,4515 0,8199 0,4544 0,8219 0,4569 0,8231 0,4587 0,824 0,4598 0,8252 0,4602 0,8265 0,4605 0,8274 0,461 0,8263 0,4617 0,8222 0,4622 0,815 0,4618 0,8053 0,4598 0,7943 0,4561 0,7828 0,4512 0,7719 0,4456 0,7621 0,4399 0,7543 0,4346 0,749 0,43 0,7469 0,4264 0,748 0,4242 0,7517 0,4234 0,7569 0,4244 0,7622 0,4267 0,7664 0,4298 0,7688 0,4328 0,7692 0,435 0,7675 0,4362 0,7639 0,4361 0,7589 0,4349 0,753 0,4329 0,7466 0,4302 0,7402 0,4271 0,7343 0,4239 0,7293 0,4207 0,7251 0,418 0,7216 0,4157 0,7182 0,4138 0,7149 0,4124 0,7113 0,411 0,7077 0,4096 0,7043 0,408 0,7015 0,4063 0,6994 0,4046 0,6983 0,4032 0,6978 0,4022 0,6979 0,4017 0,6979 0,4016 0,6977 0,4017

0,345 C3 0 0 0 0 0 0 0 0,2345 0,3248 0,3252 0,329 0,3353 0,3403 0,343 0,3442 0,3447 0,345 0,345 0,3449 0,3448 0,3446 0,3444 0,3441 0,3435 0,3424 0,3409 0,3393 0,3376 0,3356 0,333 0,3306 0,3294 0,3301 0,3325 0,3356 0,3401 0,3413 0,3395 0,3366 0,3329 0,3289 0,3257 0,324 0,3237 0,3247 0,3269 0,3294 0,3316 0,3331 0,3338 0,334 0,334 0,334 0,3344 0,3348 0,3346 0,3332 0,3305 0,3269 0,3228 0,3188 0,3152 0,3122 0,3099 0,3086 0,3083 0,3093 0,3114 0,314 0,3167 0,3186 0,3195 0,3194 0,3183 0,3166 0,3144 0,3121 0,3097 0,3075 0,3056 0,3041 0,303 0,3023 0,3016 0,3009 0,3 0,2989 0,2979 0,2969 0,2963 0,296

calados 0,3156 0,3045 0,2961 0,2779 0,2731 0,2817 0,2849 0,2917 0,2903 0,2833 0,2815 0,2761 0,2721 0,2939 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0025 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2816 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3083 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3121 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3146 0,0424 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3156 0,2709 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3152 0,2984 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3144 0,3043 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3138 0,3045 0,0025 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3133 0,3022 0,2437 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3129 0,2998 0,2897 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3126 0,2981 0,2961 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3123 0,297 0,2952 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3121 0,2963 0,2924 0,1181 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3118 0,2959 0,2901 0,2591 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3113 0,2955 0,2884 0,2757 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3105 0,2952 0,2874 0,2772 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3092 0,2948 0,2867 0,276 0,0136 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3076 0,2942 0,2862 0,2746 0,2212 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3062 0,2931 0,2858 0,2737 0,2603 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3046 0,2916 0,2853 0,273 0,2649 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3025 0,2899 0,2846 0,2726 0,2653 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3003 0,2883 0,2834 0,2722 0,2652 0,0558 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2987 0,2866 0,2817 0,2717 0,265 0,2343 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2989 0,2844 0,2799 0,271 0,2649 0,2598 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3011 0,2822 0,2781 0,2699 0,2647 0,2648 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3045 0,2811 0,2763 0,2682 0,2644 0,267 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3089 0,2821 0,2741 0,2662 0,2638 0,2683 0,0535 0 0 0 0 0 0 0 0,3128 0,2852 0,2719 0,2643 0,2628 0,269 0,2265 0 0 0 0 0 0 0 0,3115 0,2897 0,2708 0,2624 0,2612 0,2692 0,2568 0 0 0 0 0 0 0 0,3076 0,2947 0,2719 0,2603 0,2591 0,269 0,2642 0 0 0 0 0 0 0 0,3033 0,2976 0,2756 0,258 0,257 0,2684 0,2674 0 0 0 0 0 0 0 0,2993 0,2949 0,2812 0,2563 0,255 0,267 0,2689 0,068 0 0 0 0 0 0 0,2959 0,2897 0,2876 0,2566 0,2529 0,2651 0,2695 0,2279 0 0 0 0 0 0 0,2939 0,2845 0,2914 0,2597 0,2506 0,2629 0,2695 0,2607 0 0 0 0 0 0 0,2937 0,28 0,2883 0,2655 0,2487 0,2608 0,2687 0,2682 0 0 0 0 0 0 0,2948 0,2767 0,2813 0,2725 0,2484 0,2587 0,2671 0,271 0 0 0 0 0 0 0,2969 0,2751 0,2745 0,2779 0,251 0,2566 0,265 0,2721 0,0396 0 0 0 0 0 0,2999 0,2756 0,2692 0,2771 0,2568 0,2545 0,2627 0,2721 0,2245 0 0 0 0 0 0,3026 0,2774 0,2656 0,2704 0,2648 0,2534 0,2605 0,2711 0,2575 0 0 0 0 0 0,3046 0,2804 0,264 0,2623 0,2719 0,2547 0,2584 0,2693 0,2645 0 0 0 0 0 0,3056 0,284 0,2648 0,2556 0,2731 0,2595 0,2563 0,2671 0,2668 0 0 0 0 0 0,3057 0,2871 0,2673 0,251 0,267 0,2678 0,2546 0,2649 0,2672 0,0162 0 0 0 0 0,3054 0,2891 0,2709 0,2485 0,2576 0,277 0,2543 0,2627 0,2662 0,1963 0 0 0 0 0,305 0,2898 0,2752 0,2485 0,2492 0,2817 0,2571 0,2607 0,2643 0,2413 0 0 0 0 0,305 0,2895 0,279 0,2506 0,2432 0,2781 0,264 0,2588 0,2621 0,2511 0 0 0 0 0,3053 0,2889 0,2813 0,2545 0,2399 0,2686 0,2743 0,2578 0,2599 0,254 0 0 0 0 0,3053 0,2883 0,282 0,2592 0,2393 0,2581 0,2834 0,259 0,2578 0,2541 0,0132 0 0 0 0,3045 0,2882 0,2815 0,2639 0,2412 0,2498 0,2849 0,2642 0,2559 0,2527 0,176 0 0 0 0,3024 0,2884 0,2805 0,2673 0,2454 0,2448 0,2777 0,2741 0,2543 0,2508 0,2331 0 0 0 0,2992 0,2883 0,2796 0,2687 0,2508 0,2429 0,2662 0,2857 0,2541 0,2488 0,244 0 0 0 0,2953 0,2871 0,2793 0,2684 0,2564 0,244 0,2551 0,2917 0,2569 0,247 0,2461 0 0 0 0,2915 0,2844 0,2794 0,2672 0,2608 0,2479 0,247 0,288 0,2646 0,2454 0,2456 0 0 0 0,2881 0,2806 0,2793 0,266 0,2629 0,2539 0,2426 0,277 0,277 0,2444 0,2443 0,0469 0 0 0,2854 0,2764 0,278 0,2652 0,2628 0,2606 0,2418 0,2643 0,2883 0,2453 0,2427 0,1967 0 0 0,2834 0,2725 0,275 0,2651 0,2614 0,2667 0,2444 0,2536 0,2903 0,2502 0,2412 0,2268 0 0 0,2822 0,2692 0,2709 0,265 0,2596 0,2704 0,2499 0,2466 0,2822 0,2608 0,24 0,2325 0 0 0,282 0,2667 0,2663 0,2642 0,2584 0,2712 0,2574 0,2437 0,269 0,2748 0,24 0,2334 0 0 0,283 0,2651 0,262 0,2617 0,2579 0,2697 0,2653 0,2446 0,2559 0,2833 0,2428 0,2329 0,0096 0 0,285 0,2644 0,2585 0,2577 0,2578 0,2673 0,2715 0,2492 0,2457 0,2803 0,2509 0,232 0,17 0 0,2879 0,2647 0,256 0,2529 0,2572 0,2652 0,2744 0,2568 0,2396 0,2687 0,265 0,2313 0,2126 0 0,2911 0,2662 0,2544 0,2481 0,2552 0,264 0,274 0,2661 0,2378 0,2544 0,2785 0,2318 0,2196 0 0,2938 0,2689 0,2539 0,2441 0,2513 0,2637 0,2715 0,2746 0,2402 0,2416 0,2815 0,2354 0,2211 0 0,2954 0,2724 0,2545 0,2411 0,2464 0,2634 0,2684 0,2798 0,2466 0,2323 0,2728 0,245 0,2213 0 0,2956 0,2762 0,2563 0,2391 0,2412 0,2621 0,2661 0,2809 0,2563 0,2274 0,2584 0,2612 0,2216 0,1093 0,2947 0,2792 0,2594 0,2382 0,2367 0,259 0,2649 0,2786 0,2671 0,2269 0,2436 0,275 0,2236 0,2133 0,2929 0,2808 0,2635 0,2384 0,2332 0,2543 0,2646 0,2749 0,2758 0,2309 0,2316 0,2761 0,2301 0,2322 0,2907 0,2807 0,2679 0,2399 0,2309 0,2489 0,264 0,2715 0,2798 0,2394 0,2236 0,2652 0,2445 0,2367 0,2883 0,2793 0,2717 0,2426 0,2298 0,2438 0,2621 0,2693 0,279 0,2512 0,2201 0,2493 0,2631 0,239 0,2859 0,277 0,2737 0,2467 0,2298 0,2396 0,2582 0,2684 0,2752 0,2633 0,2214 0,2339 0,2721 0,2432 0,2838 0,2743 0,2737 0,2516 0,2311 0,2367 0,253 0,268 0,2707 0,2714 0,2277 0,2216 0,2658 0,2533 0,2819 0,2716 0,2719 0,2563 0,2337 0,2351 0,2473 0,2669 0,2671 0,2734 0,2392 0,2133 0,2504 0,2721 0,2805 0,269 0,2692 0,2596 0,2378 0,2349 0,2422 0,264 0,265 0,2705 0,2536 0,2096 0,2332 0,2906 0,2796 0,2668 0,266 0,2606 0,2431 0,2358 0,2382 0,2594 0,2643 0,2654 0,2661 0,2108 0,2183 0,2939 0,279 0,265 0,2628 0,2593 0,2487 0,2381 0,2357 0,2537 0,2638 0,2603 0,2722 0,2178 0,2071 0,2821 0,2788 0,2637 0,2599 0,2566 0,2531 0,2419 0,2346 0,248 0,2621 0,2566 0,2712 0,2311 0,2001 0,2641 0,2785 0,2629 0,2575 0,253 0,255 0,2473 0,2348 0,2432 0,2586 0,2548 0,2659 0,2485 0,1977 0,2465 0,2782 0,2626 0,2556 0,2494 0,2542 0,2536 0,2365 0,2397 0,2534 0,2542 0,2596 0,2632 0,2008 0,232 0,2775 0,2626 0,2543 0,2461 0,2514 0,2596 0,2396 0,2378 0,2475 0,2534 0,2542 0,2693 0,2109 0,2215 0,2767 0,2626 0,2536 0,2433 0,2474 0,2633 0,2444 0,2374 0,2419 0,2512 0,2509 0,2668 0,2286 0,2154 0,2759 0,2623 0,2534 0,241 0,2433 0,2638 0,2508 0,2385 0,2373 0,2471 0,2495 0,2598 0,2495 0,214

0,281 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0052 0,1494 0,2072 0,2181 0,2259 0,2405 0,2636 0,2801 0,2773 0,2613 0,242 0,2247

0,2916 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0115 0,1717 0,2204 0,2462 0,2746 0,2879

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

8,4903 C1 0 8,3339 8,4903 8,3659 8,2892 8,2726 8,2879 8,3111 8,3304 8,3451 8,3574 8,3673 8,3741 8,3787 8,3814 8,3824 8,3819 8,3801 8,3762 8,3685 8,3548 8,3359 8,3139 8,2886 8,2583 8,2251 8,1959 8,179 8,1793 8,1947 8,2177 8,2076 8,1812 8,1694 8,1417 8,102 8,0587 8,0189 7,9864 7,9658 7,9618 7,9704 7,9869 8,0056 8,0215 8,0324 8,0383 8,0416 8,0447 8,0484 8,0503 8,0454 8,0292 8,0001 7,9602 7,913 7,8627 7,8131 7,7677 7,7302 7,7039 7,6914 7,6939 7,7098 7,7344 7,7612 7,7842 7,7989 7,8034 7,7977 7,7828 7,7604 7,7328 7,7023 7,6715 7,6426 7,6174 7,5961 7,5783 7,5626 7,5473 7,5318 7,5161 7,5011 7,4882 7,4786 7,4729 7,4709 7,4716 7,4732 7,4735

8,7952 C2 0 0 0 0 8,1169 8,5305 8,5881 8,6045 8,6371 8,6809 8,7196 8,7463 8,7634 8,7755 8,784 8,7896 8,7932 8,795 8,7952 8,794 8,791 8,7843 8,7719 8,7533 8,7306 8,7046 8,6728 8,635 8,5975 8,5701 8,5616 8,5721 8,5963 8,6283 8,6172 8,5888 8,5535 8,5091 8,459 8,4106 8,3722 8,3447 8,3331 8,3374 8,3524 8,3722 8,3914 8,4065 8,4166 8,4228 8,4279 8,4334 8,438 8,4367 8,4239 8,3966 8,3557 8,3046 8,2478 8,1895 8,134 8,0852 8,0471 8,0232 8,0159 8,0251 8,0473 8,0759 8,1039 8,1252 8,1364 8,1362 8,1248 8,1039 8,0756 8,0424 8,0072 7,9727 7,9411 7,9137 7,8904 7,87 7,8509 7,8319 7,8124 7,7932 7,7757 7,7612 7,751 7,7454 7,7435

8,2024 C3 0 0 0 0 0 0 0 7,1786 7,7775 7,8585 7,9373 8,0185 8,0863 8,1331 8,1619 8,1794 8,1903 8,1966 8,2004 8,2022 8,2024 8,2011 8,1982 8,1921 8,1801 8,1615 8,1381 8,1115 8,0794 8,04 7,9981 7,9643 7,9496 7,9577 7,9835 8,0284 8,053 8,0395 8,0058 7,957 7,9001 7,8439 7,7989 7,7691 7,7556 7,7601 7,7777 7,801 7,8238 7,8419 7,8542 7,8619 7,8678 7,8743 7,8808 7,8825 7,8727 7,8469 7,8053 7,7515 7,6906 7,6275 7,5666 7,5121 7,468 7,4381 7,4255 7,431 7,4521 7,4824 7,5138 7,5391 7,5538 7,5562 7,5465 7,5261 7,4973 7,4629 7,4257 7,3886 7,3541 7,3239 7,2984 7,2765 7,2564 7,2364 7,2155 7,1943 7,1742 7,1568 7,1438

7,216 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5383 6,6996 6,8962 6,9641 7,0469 7,1169 7,1618 7,1872 7,2018 7,2099 7,2139 7,2158 7,216 7,2149 7,2124 7,2078 7,1987 7,183 7,1614 7,1364 7,108 7,0733 7,0326 6,9938 6,969 6,9676 6,9888 7,03 7,0812 7,097 7,0756 7,0339 6,9794 6,9205 6,8681 6,8316 6,8127 6,8121 6,8285 6,8544 6,8817 6,9044 6,9198 6,9287 6,9338 6,9388 6,9452 6,9504 6,9478 6,9308 6,8966 6,8477 6,7894 6,7273 6,6662 6,6101 6,5627 6,5274 6,5076 6,5056 6,521 6,5497 6,5841 6,6153 6,6367 6,6451 6,6403 6,6239 6,5982 6,5661 6,5304 6,4938 6,4592 6,4284 6,4026 6,3815 6,3634 6,3463 6,3284 6,3092 6,2895

6,4649 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,853 6,1552 6,3085 6,3717 6,4167 6,4423 6,455 6,4614 6,4642 6,4649 6,4645 6,4631 6,4607 6,457 6,4507 6,4391 6,4209 6,398 6,3726 6,344 6,3092 6,2707 6,2382 6,2239 6,2349 6,2685 6,3187 6,3631 6,3662 6,3337 6,2838 6,226 6,1693 6,1239 6,0969 6,0894 6,1004 6,1264 6,1588 6,1884 6,2097 6,2216 6,2265 6,2285 6,2316 6,2366 6,2393 6,2323 6,2094 6,1696 6,1172 6,0584 5,9989 5,9433 5,8947 5,8563 5,831 5,8214 5,8294 5,8539 5,8898 5,9281 5,9593 5,9772 5,9797 5,9685 5,9464 5,9168 5,8828 5,8472 5,8127 5,7815 5,7553 5,7346 5,7186 5,7054 5,6926

5,9518 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3217 5,6428 5,8948 5,9418 5,9518 5,9476 5,9409 5,9354 5,931 5,9275 5,9242 5,9207 5,9162 5,9094 5,8975 5,8795 5,8568 5,8322 5,8053 5,7735 5,7386 5,7093 5,6981 5,7135 5,7541 5,8136 5,867 5,8732 5,8337 5,7752 5,713 5,6559 5,6127 5,5903 5,5894 5,6071 5,6393 5,677 5,7098 5,7319 5,7423 5,7443 5,7432 5,7434 5,7463 5,7478 5,7403 5,7171 5,6773 5,6254 5,568 5,5115 5,4602 5,4172 5,3846 5,3649 5,3604 5,3729 5,4017 5,4422 5,485 5,5197 5,5387 5,5403 5,5268 5,5021 5,4706 5,4358 5,4006 5,3676 5,3388 5,3154 5,2981

5,6585 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,6514 5,5882 5,6585 5,6533 5,636 5,6204 5,6088 5,6006 5,5946 5,5894 5,5842 5,5772 5,566 5,5488 5,5267 5,5023 5,4765 5,4475 5,4153 5,3862 5,3723 5,3848 5,4265 5,4897 5,551 5,571 5,5377 5,4745 5,4055 5,343 5,2951 5,2688 5,2669 5,2868 5,3235 5,3682 5,4089 5,4369 5,4497 5,4509 5,4466 5,4427 5,4423 5,4429 5,4373 5,4175 5,3807 5,3303 5,2731 5,2163 5,1651 5,1228 5,0914 5,0728 5,0689 5,0818 5,1119 5,1563 5,2064 5,25 5,2769 5,2832 5,2708 5,2449 5,211 5,1738 5,1368 5,1025

5,4936 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,2455 5,2986 5,4896 5,4936 5,4795 5,4657 5,4552 5,4475 5,4413 5,4354 5,4283 5,4177 5,4017 5,3804 5,3563 5,3311 5,304 5,2743 5,246 5,2293 5,237 5,2762 5,3425 5,4133 5,4485 5,4258 5,3619 5,2851 5,2148 5,1605 5,1288 5,1233 5,1431 5,1825 5,2325 5,2804 5,3149 5,3317 5,3334 5,3269 5,3193 5,3153 5,3142 5,3097 5,2933 5,2604 5,2128 5,1566 5,0994 5,0474 5,0045 4,973 4,9541 4,9496 4,9612 4,9904 5,0358 5,0905 5,1421 5,1776 5,1904 5,1812 5,1556 5,1201

velocidades 5,1998 5,1411 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,5355 0 5,0665 0 5,178 0 5,1873 0 5,1846 0 5,1801 3,3412 5,1757 4,9055 5,1709 5,0423 5,165 5,0656 5,1562 5,0738 5,1422 5,0763 5,1225 5,0753 5,0984 5,0706 5,0725 5,0609 5,0458 5,0449 5,0174 5,0231 4,9883 4,9978 4,9653 4,9713 4,9609 4,9441 4,9878 4,9159 5,0499 4,8896 5,1318 4,874 5,1941 4,8828 5,1998 4,9291 5,1486 5,011 5,0669 5,0977 4,9823 5,1411 4,9118 5,1189 4,8642 5,0463 4,8445 4,953 4,8548 4,8645 4,8919 4,7964 4,9471 4,7566 5,0068 4,7495 5,056 4,7754 5,085 4,829 5,0932 4,8974 5,0871 4,963 5,0756 5,0095 5,066 5,0304 5,0612 5,0295 5,0575 5,0163 5,0467 5,0007 5,0211 4,9896 4,9789 4,9836 4,924 4,9768 4,8641 4,96 4,8066 4,9272 4,7571 4,8785 4,7191 4,8198 4,6944 4,7587 4,6841 4,7026 4,6898 4,6566 4,7134 4,6239 4,7559 4,6058 4,8141 4,6035 4,8772 4,6185 4,9296 4,6529 4,9587 4,7072

5,0898 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,6735 4,806 4,944 4,9757 4,989 4,9931 4,9898 4,979 4,9609 4,9373 4,9109 4,8838 4,8562 4,8292 4,8079 4,8036 4,8322 4,9042 5,003 5,0789 5,0898 5,0354 4,9424 4,8404 4,7518 4,6903 4,6629 4,6729 4,7189 4,7915 4,8718 4,938 4,9761 4,9851 4,9736 4,9537 4,9353 4,9235 4,9159 4,9042 4,8797 4,8386 4,7835 4,7212 4,6597 4,6058 4,5641 4,5374 4,5269

5,1589 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,0052 4,832 4,9754 5,0068 5,0184 5,0175 5,0065 4,9875 4,9635 4,9374 4,911 4,8848 4,8611 4,8472 4,8572 4,9086 5,005 5,1083 5,1589 5,1344 5,0536 4,9472 4,8425 4,7584 4,7067 4,694 4,7229 4,79 4,8799 4,9667 5,0268 5,0512 5,0461 5,0243 4,999 4,9792 4,9673 4,9579 4,9413 4,9102 4,863 4,8042 4,7413 4,6819

5,087 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,2099 4,6036 4,8486 4,89 4,8968 4,8876 4,8687 4,8445 4,8184 4,7923 4,7674 4,7478 4,7435 4,7725 4,8532 4,9732 5,0691 5,087 5,0284 4,9236 4,8041 4,6947 4,6127 4,5695 4,5722 4,6239 4,7173 4,8278 4,9204 4,972 4,9814 4,9619 4,9298 4,899 4,8774 4,8644 4,8519 4,8297 4,7914

5,0698 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,0245 4,4212 4,76 4,8091 4,8102 4,7951 4,773 4,7486 4,7243 4,7028 4,6906 4,7022 4,7602 4,8759 5,0047 5,0698 5,0446 4,9526 4,8283 4,7011 4,5924 4,5178 4,4887 4,5139 4,5957 4,7191 4,8444 4,9309 4,9641 4,9539 4,9194 4,8789 4,8452 4,8234

5,0182 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,9647 4,4921 4,6544 4,67 4,6599 4,6418 4,6217 4,6039 4,5963 4,6154 4,6881 4,8241 4,9623 5,0182 4,9766 4,8696 4,7334 4,5965 4,4797 4,3984 4,3655 4,3938 4,4913 4,6421 4,7927 4,8891 4,9184 4,8978

5,04 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,6703 4,3061 4,5872 4,6182 4,6152 4,6041 4,595 4,601 4,6459 4,7593 4,9211 5,0341 5,04 4,9574 4,826 4,6793 4,5418 4,4309 4,3606 4,3454 4,4023 4,5408 4,7259

5,0636 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,7862 4,4803 4,5502 4,5578 4,5619 4,5852 4,6614 4,8166 4,9878 5,0636 5,0242 4,9099 4,7616 4,6089 4,4719 4,3654 4,3027

189

5,0502 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3398 4,0117 4,3975 4,464 4,5193 4,6363 4,8343 5,0071 5,0502 4,9768 4,8374 4,6729

5,066 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7343 4,1689 4,4771 4,6626 4,8981 5,0566

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

190

8,97 C1

5,47 C2

4,00 C3

3,42 C4

3,11 C5

2,91 C6

2,71 C7

2,62 C8

2,60 C9

0 4,79416 7,04957 7,82586 8,13859 8,32863 8,50135 8,66037 8,78135 8,85976 8,907 8,93623 8,95474 8,96419 8,96928 8,97107 8,96884 8,96367 8,95308 8,9311 8,8914 8,83744 8,77739 8,71024 8,62673 8,53063 8,44456 8,39624 8,40257 8,45136 8,51902 8,54165 8,48927 8,41754 8,30742 8,17923 8,05066 7,9412 7,8638 7,82174 7,8219 7,85255 7,89985 7,94822 7,98678 8,01278 8,02787 8,03828 8,05109 8,06525 8,07452 8,06106 8,01271 7,92758 7,813 7,68245 7,54632 7,41688 7,30081 7,20804 7,14472 7,11816 7,12904 7,17131 7,23262 7,29669 7,34901 7,38019 7,38698 7,36848 7,32723 7,26882 7,1993 7,12384 7,04854 6,97911 6,92002 6,87048 6,8293 6,79056 6,75301 6,71302 6,67299 6,63517 6,60372 6,58023 6,56748 6,56209 6,56338 6,5645 6,56311

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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,96848 1,5623 1,67266 1,69718 1,70979 1,73672 2,30738 2,44665 2,59475 2,63514 2,55838 2,42875 1,79698 1,68526 1,60128 1,54801 1,52778

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50957 1,17405 1,51476 1,58265 1,63386 1,73528 2,40612 2,54254 2,53907 2,43109 1,79165 1,66235

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,52569 1,30165 1,59695 1,77103 2,48232 2,59975

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 4 metros Pendiente 6% Rugosidad 0,016 Forma de rotura 8 paneles

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 1,329 0,6838 0,469 0,3993 0,3773 0,3712 0,3554 0,3414 0,3398 0,3447 0,3511 0,3516 0,3453 0,3466 0,3459 0,3468 0,3763 0,3679 0,382

velocidad 10,3548 10,6455 10,2725 9,316 8,4037 7,6184 7,0475 6,7609 6,3785 6,1338 5,9655 5,9221 5,8305 5,8109 5,7673 5,8028 5,8404 5,8715 5,923

hazard 14,90426 8,621293 6,051552 4,917869 4,300231 3,964997 3,679112 3,478871 3,28269 3,23369 3,233523 3,242957 3,173491 3,169889 3,167859 3,184701 3,376861 3,31365 3,453586

191

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

192

1,329 C1 0 0,0009 0,7829 1,0565 1,1617 1,2127 1,2494 1,2786 1,2975 1,3081 1,314 1,3177 1,3208 1,3235 1,3261 1,3282 1,329 1,3272 1,3222 1,3122 1,2942 1,2699 1,2452 1,2279 1,2228 1,2289 1,2398 1,2416 1,2316 1,2143 1,1948 1,1766 1,1627 1,1557 1,1569 1,1658 1,1768 1,1867 1,1948 1,2012 1,2055 1,2064 1,2021 1,1917 1,176 1,1566 1,1356 1,1146 1,095 1,0784 1,0663 1,0606 1,0621 1,0702 1,0821 1,0937 1,102 1,1057 1,1048 1,1001 1,0927 1,0838 1,0742 1,0646 1,055 1,0458 1,0369 1,0284 1,0203 1,0131 1,0071 1,0027 1,0003 0,9996 0,9997 0,9998 0,9989 0,9963 0,9921 0,9865 0,98 0,9733 0,9669 0,9614 0,957 0,9538 0,9518 0,9504 0,9488 0,9463 0,9425

0,6838 C2 0 0 0 0 0,4241 0,5427 0,5826 0,6162 0,6426 0,6603 0,6702 0,6754 0,6781 0,6797 0,6809 0,682 0,683 0,6838 0,6838 0,6827 0,6797 0,6736 0,6633 0,6508 0,6394 0,6327 0,6326 0,6385 0,6478 0,6512 0,6484 0,6397 0,6292 0,62 0,6138 0,6115 0,6141 0,6207 0,6275 0,6331 0,6371 0,6397 0,6411 0,6406 0,6374 0,6312 0,6226 0,6126 0,6023 0,5923 0,5835 0,5763 0,5716 0,5701 0,5724 0,5779 0,5849 0,591 0,5946 0,5953 0,5936 0,5903 0,586 0,5813 0,5765 0,5719 0,5675 0,5633 0,5593 0,5554 0,5517 0,5485 0,5459 0,5441 0,5433 0,5433 0,5437 0,5439 0,5434 0,5419 0,5396 0,5366 0,5332 0,5299 0,5269 0,5244 0,5225 0,5213 0,5206 0,5202 0,5196

0,469 C3 0 0 0 0 0 0 0,0279 0,4019 0,4116 0,4262 0,4438 0,4557 0,4616 0,4646 0,4661 0,4671 0,4678 0,4684 0,4688 0,469 0,4687 0,4676 0,4649 0,4598 0,4519 0,4431 0,4363 0,4334 0,4355 0,4419 0,4491 0,4496 0,4462 0,4403 0,4334 0,4276 0,4241 0,4238 0,4271 0,433 0,438 0,4418 0,4442 0,4455 0,4458 0,4446 0,4415 0,4364 0,43 0,423 0,4162 0,4099 0,4046 0,4006 0,3984 0,3985 0,4013 0,4062 0,4119 0,4164 0,4185 0,4182 0,4161 0,413 0,4096 0,4061 0,4028 0,3998 0,3971 0,3946 0,3922 0,3899 0,3877 0,3859 0,3845 0,3836 0,3835 0,3839 0,3845 0,3848 0,3845 0,3834 0,3817 0,3795 0,3771 0,3749 0,3729 0,3714 0,3704 0,3699 0,3697

calados 0,3993 0,3773 0,3712 0,3554 0,3414 0,3398 0,3447 0,3511 0,3516 0,3453 0,3466 0,3459 0,3468 0,3763 0,3679 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0811 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3702 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3789 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3867 0,0616 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3939 0,3519 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,397 0,3723 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,398 0,3773 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3984 0,3762 0,3034 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3987 0,3737 0,3658 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,399 0,372 0,3712 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3992 0,3713 0,3664 0,0604 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3993 0,3711 0,3608 0,3284 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3992 0,371 0,3574 0,3554 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3988 0,3709 0,3558 0,3546 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3975 0,3707 0,3551 0,3495 0,2245 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,395 0,3701 0,3547 0,3458 0,3343 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3903 0,3688 0,3544 0,3438 0,3414 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3832 0,3663 0,3538 0,3428 0,3393 0,0002 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3757 0,3616 0,3526 0,3422 0,3371 0,2513 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3702 0,3545 0,3503 0,3416 0,3358 0,3256 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3686 0,3468 0,346 0,3406 0,3351 0,332 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3717 0,341 0,3392 0,3388 0,3345 0,3334 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3789 0,3392 0,3309 0,3355 0,3337 0,334 0,2279 0 0 0 0 0 0 0 0 0,387 0,3423 0,3237 0,3299 0,3323 0,3344 0,3148 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3875 0,3501 0,3201 0,3218 0,3298 0,3343 0,3264 0 0 0 0 0 0 0 0 0,383 0,3597 0,3217 0,313 0,3253 0,3336 0,3305 0,0002 0 0 0 0 0 0 0 0,3769 0,3626 0,3292 0,3061 0,3183 0,3321 0,3327 0,2 0 0 0 0 0 0 0 0,3708 0,3577 0,3411 0,3037 0,3092 0,3291 0,3337 0,3108 0 0 0 0 0 0 0 0,3661 0,3504 0,3504 0,3073 0,3002 0,3239 0,3336 0,3264 0 0 0 0 0 0 0 0,3636 0,3435 0,3479 0,3176 0,2941 0,3162 0,3323 0,3316 0 0 0 0 0 0 0 0,364 0,3382 0,339 0,3318 0,2932 0,3067 0,3293 0,3341 0,1357 0 0 0 0 0 0 0,3678 0,3355 0,3299 0,3396 0,2993 0,2976 0,3239 0,3348 0,3007 0 0 0 0 0 0 0,3742 0,3359 0,3228 0,3346 0,313 0,2915 0,316 0,3338 0,3219 0 0 0 0 0 0 0,3795 0,3397 0,3186 0,3236 0,3293 0,291 0,3062 0,3307 0,3281 0 0 0 0 0 0 0,3829 0,3466 0,3178 0,3133 0,3352 0,2982 0,2966 0,3252 0,3304 0,034 0 0 0 0 0 0,3846 0,3536 0,3207 0,3059 0,3269 0,3144 0,2897 0,3171 0,3302 0,2612 0 0 0 0 0 0,3852 0,3578 0,3276 0,302 0,3135 0,3333 0,2881 0,3074 0,3274 0,3025 0 0 0 0 0 0,3849 0,3596 0,3369 0,3021 0,302 0,3398 0,2946 0,2977 0,3221 0,313 0 0 0 0 0 0,3833 0,3599 0,3439 0,3065 0,2944 0,3302 0,3116 0,2904 0,3142 0,316 0,0049 0 0 0 0 0,3801 0,3592 0,3469 0,3153 0,2912 0,3146 0,3341 0,2881 0,3045 0,3147 0,2132 0 0 0 0 0,3753 0,3574 0,3473 0,326 0,2926 0,3012 0,3447 0,294 0,2946 0,3101 0,2907 0 0 0 0 0,3694 0,3541 0,3462 0,3335 0,2989 0,2928 0,3363 0,3118 0,2866 0,3028 0,3051 0 0 0 0 0,3634 0,3491 0,3442 0,3362 0,31 0,2894 0,319 0,3374 0,2828 0,2936 0,3074 0 0 0 0 0,3577 0,343 0,3409 0,3358 0,3224 0,2913 0,3028 0,3511 0,2865 0,2838 0,3043 0,0193 0 0 0 0,3528 0,3368 0,3359 0,3338 0,3301 0,2987 0,292 0,3434 0,3029 0,2754 0,2978 0,2358 0 0 0 0,3489 0,3311 0,3295 0,3308 0,3319 0,3117 0,2871 0,3247 0,3316 0,2704 0,289 0,2839 0 0 0 0,3462 0,3263 0,3227 0,3264 0,3301 0,3263 0,2881 0,3064 0,3516 0,2718 0,2795 0,2911 0 0 0 0,3451 0,3226 0,3164 0,3203 0,3268 0,3355 0,2954 0,2935 0,3469 0,2854 0,2709 0,2887 0 0 0 0,346 0,32 0,3111 0,313 0,3226 0,3369 0,3095 0,2873 0,3277 0,3149 0,265 0,282 0,166 0 0 0,3492 0,319 0,3071 0,3057 0,317 0,3339 0,327 0,2876 0,307 0,3417 0,2648 0,2734 0,2632 0 0 0,3544 0,3199 0,3043 0,2992 0,3099 0,3292 0,3394 0,295 0,2914 0,3422 0,276 0,2645 0,2738 0 0 0,3604 0,323 0,303 0,2939 0,302 0,3237 0,3423 0,3101 0,2826 0,3238 0,3058 0,2572 0,2711 0 0 0,3652 0,3285 0,3033 0,2901 0,2943 0,3172 0,3385 0,3303 0,2809 0,3014 0,3387 0,2534 0,2642 0,0276 0 0,3673 0,3355 0,3058 0,2876 0,2878 0,3095 0,3324 0,3456 0,2869 0,2831 0,3442 0,2574 0,256 0,235 0 0,3667 0,3417 0,3109 0,2867 0,2827 0,3012 0,3257 0,3494 0,302 0,2715 0,3263 0,2785 0,2485 0,2771 0 0,3641 0,3451 0,3184 0,2876 0,2793 0,2933 0,3183 0,3448 0,3248 0,2673 0,3022 0,3193 0,2438 0,2791 0 0,3607 0,3449 0,3267 0,2908 0,2773 0,2866 0,3101 0,3371 0,3448 0,2711 0,2814 0,3436 0,2452 0,2738 0 0,3571 0,3421 0,3329 0,2968 0,277 0,2817 0,3013 0,3289 0,3515 0,2849 0,2673 0,3338 0,2624 0,2671 0,0669 0,3538 0,338 0,3349 0,3055 0,2785 0,2785 0,293 0,3207 0,3467 0,3092 0,2607 0,3088 0,3058 0,2618 0,2315 0,3509 0,3339 0,3326 0,3151 0,2826 0,2769 0,2858 0,312 0,3374 0,3343 0,2625 0,2837 0,3407 0,2605 0,251 0,3485 0,3301 0,3279 0,322 0,2899 0,2769 0,2805 0,3031 0,3278 0,3453 0,2749 0,2644 0,3351 0,271 0,2486 0,3464 0,3269 0,3227 0,3237 0,3002 0,2789 0,2769 0,2946 0,3185 0,3413 0,3007 0,2525 0,3089 0,3104 0,244 0,3446 0,3244 0,3179 0,3204 0,311 0,2834 0,2752 0,2872 0,3094 0,3307 0,3311 0,2486 0,2812 0,3602 0,2413 0,3429 0,3224 0,314 0,3145 0,3182 0,2914 0,2752 0,2817 0,3003 0,3193 0,3466 0,2547 0,2591 0,3663 0,2457 0,3414 0,3208 0,311 0,3082 0,3189 0,3029 0,2771 0,278 0,2916 0,3088 0,3433 0,2753 0,2443 0,3411 0,2741 0,34 0,3194 0,3088 0,3028 0,314 0,3155 0,2814 0,2763 0,2839 0,2991 0,331 0,3114 0,2375 0,3103 0,3347 0,3388 0,3181 0,3072 0,2985 0,3067 0,3241 0,2892 0,2763 0,2779 0,2899 0,3175 0,3412 0,2402 0,2843 0,3602 0,3379 0,3169 0,3058 0,2955 0,2994 0,325 0,3013 0,2782 0,2737 0,2812 0,3055 0,3459 0,2582 0,2658 0,3393 0,3375 0,3159 0,3047 0,2933 0,2934 0,3191 0,3161 0,2826 0,2715 0,2734 0,2951 0,3339 0,2977 0,2551 0,3061 0,3377 0,3151 0,3037 0,2918 0,289 0,3103 0,3276 0,2904 0,2712 0,2671 0,2856 0,3175 0,3375 0,2532 0,2764 0,3385 0,3148 0,3028 0,2906 0,2859 0,3016 0,3305 0,3029 0,2728 0,2625 0,2769 0,3025 0,3468 0,2648 0,2542 0,3394 0,315 0,302 0,2896 0,284 0,2946 0,3248 0,3193 0,2767 0,26 0,2691 0,2902 0,3336 0,302 0,2398 0,3401 0,3159 0,3016 0,2887 0,2827 0,2897 0,3148 0,3333 0,2839 0,2593 0,2626 0,2798 0,3145 0,355 0,2333 0,3402 0,3171 0,3017 0,2878 0,2817 0,2866 0,3044 0,3378 0,2961 0,2606 0,2577 0,2708 0,297 0,3763 0,2373 0,3394 0,3183 0,3024 0,2872 0,2809 0,2848 0,2959 0,332 0,3138 0,264 0,2548 0,2628 0,2829 0,3646 0,2644 0,3379 0,3189 0,3038 0,2868 0,2802 0,2838 0,2898 0,3208 0,3313 0,2705 0,2537 0,2558 0,2718 0,3423 0,3265 0,336 0,3186 0,3054 0,287 0,2795 0,2832 0,2861 0,3089 0,3392 0,2818 0,2547 0,2503 0,2625 0,3212 0,3679 0,3339 0,3173 0,3067 0,2879 0,2789 0,2828 0,284 0,299 0,3346 0,2998 0,2579 0,2464 0,2545 0,3045 0,3613 0,3319 0,3154 0,3072 0,2894 0,2787 0,2823 0,2831 0,292 0,3226 0,3204 0,2639 0,2444 0,2475 0,2918 0,3363 0,3302 0,3131 0,3066 0,2913 0,279 0,2819 0,2828 0,2877 0,3091 0,3325 0,2747 0,2444 0,2418 0,2819 0,3113 0,329 0,311 0,3049 0,2929 0,2801 0,2815 0,2827 0,2856 0,2975 0,3301 0,2929 0,2465 0,2376 0,2738 0,2916 0,3284 0,3092 0,3026 0,2935 0,2818 0,2813 0,2825 0,2848 0,289 0,318 0,3163 0,2511 0,2352 0,267 0,2771

0,382 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0573 0,2219 0,2416 0,2419 0,2431 0,2583 0,3164 0,3704 0,361 0,327 0,2932 0,2666 0,2479 0,2366 0,2338 0,247 0,3036 0,3748 0,382 0,3561

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

10,3548 C1 0 0 10,3548 10,0302 9,8341 9,7847 9,8066 9,8416 9,8687 9,8919 9,9111 9,9271 9,9398 9,949 9,9557 9,9603 9,9622 9,9576 9,9405 9,9027 9,8375 9,7529 9,6676 9,6037 9,5784 9,5921 9,6056 9,5919 9,5798 9,5408 9,4827 9,4203 9,3687 9,3398 9,3397 9,3616 9,3941 9,4319 9,4644 9,489 9,5046 9,5076 9,4929 9,4573 9,4025 9,3335 9,2564 9,1775 9,1026 9,0374 8,9886 8,9626 8,9644 8,9928 9,0386 9,0868 9,1238 9,1425 9,1425 9,1265 9,0989 9,0642 9,026 8,9872 8,9492 8,9128 8,8782 8,8454 8,8149 8,7874 8,7643 8,7474 8,7378 8,7351 8,737 8,7394 8,7381 8,7303 8,7152 8,6937 8,6681 8,641 8,6147 8,5914 8,5726 8,559 8,5501 8,5442 8,5383 8,5293 8,5152

10,6455 C2 0 0 0 0 10,0265 10,4797 10,4387 10,4176 10,453 10,5028 10,5395 10,5652 10,5852 10,6021 10,6166 10,6282 10,6374 10,6437 10,6455 10,6402 10,6224 10,5827 10,5132 10,4209 10,3264 10,254 10,2226 10,2357 10,2707 10,2624 10,2308 10,1814 10,1173 10,049 9,9902 9,9541 9,9502 9,9765 10,0119 10,0511 10,0875 10,1169 10,1368 10,1427 10,1289 10,0921 10,0339 9,9594 9,8753 9,7878 9,7032 9,6278 9,5687 9,5333 9,5275 9,5517 9,5975 9,6496 9,6926 9,7175 9,7221 9,7086 9,6812 9,6448 9,6035 9,5604 9,5174 9,4755 9,4352 9,3967 9,3604 9,3273 9,2988 9,2768 9,2627 9,2565 9,2561 9,2574 9,2561 9,2487 9,2335 9,2113 9,1837 9,1534 9,1232 9,0954 9,0721 9,0544 9,0421 9,0338 9,0266

10,2725 C3 0 0 0 0 0 0 5,1259 9,6582 9,8099 9,9068 10,0084 10,0937 10,1494 10,1845 10,2081 10,2262 10,2414 10,2537 10,2639 10,2709 10,2725 10,2655 10,2437 10,1966 10,1172 10,0149 9,9126 9,8368 9,8075 9,8301 9,8809 9,8902 9,859 9,7991 9,7232 9,6459 9,5815 9,5435 9,5427 9,5774 9,6227 9,6679 9,7077 9,7392 9,7601 9,7652 9,7483 9,7061 9,6406 9,5581 9,466 9,3709 9,2794 9,1982 9,1347 9,0969 9,0913 9,1185 9,1694 9,2265 9,2728 9,2987 9,3022 9,2864 9,2559 9,216 9,1713 9,1248 9,0783 9,0329 8,989 8,9468 8,9069 8,8702 8,8384 8,8136 8,7974 8,7899 8,7889 8,79 8,7883 8,7801 8,7635 8,7391 8,709 8,6759 8,6428 8,6124 8,5867 8,567 8,5534

9,316 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,0162 8,6334 8,7867 8,9462 9,0839 9,1698 9,2187 9,2483 9,2686 9,2845 9,297 9,3072 9,3143 9,316 9,3089 9,2863 9,2373 9,1545 9,0468 8,9382 8,8566 8,8244 8,8502 8,9163 8,9474 8,9251 8,8659 8,7852 8,7008 8,6298 8,5865 8,583 8,6216 8,6768 8,7295 8,7737 8,8072 8,829 8,8348 8,8181 8,7749 8,7071 8,6215 8,5262 8,4285 8,3348 8,2513 8,1849 8,1436 8,1346 8,1608 8,2146 8,2783 8,3314 8,3614 8,3661 8,3492 8,317 8,2752 8,229 8,1815 8,1345 8,089 8,0452 8,003 7,9629 7,9256 7,8928 7,8665 7,8486 7,8399 7,8388 7,8411 7,8415 7,8354 7,8205 7,797 7,7669 7,7333 7,6993 7,6677 7,6408

8,4037 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,2032 7,821 8,0032 8,1472 8,2506 8,3082 8,3404 8,3607 8,3759 8,3875 8,3966 8,4027 8,4037 8,3964 8,3742 8,3265 8,2454 8,1381 8,0281 7,9438 7,9091 7,9351 8,0083 8,0601 8,0487 7,9928 7,9122 7,8261 7,7523 7,7057 7,6983 7,7359 7,7995 7,8605 7,9089 7,9433 7,9643 7,9696 7,9535 7,9114 7,8446 7,7601 7,6664 7,5712 7,4807 7,4001 7,3355 7,2937 7,2821 7,3058 7,3611 7,4316 7,4938 7,5304 7,5375 7,52 7,486 7,4426 7,3957 7,3487 7,3035 7,2606 7,22 7,1813 7,1446 7,1102 7,0794 7,0541 7,0364 7,0277 7,0274 7,0319 7,0361 7,0344 7,0235 7,003 6,9749 6,9425 6,9091

7,6184 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,0399 7,3844 7,4876 7,5412 7,5679 7,5834 7,5949 7,6042 7,6115 7,6169 7,6184 7,613 7,5956 7,5574 7,4889 7,3909 7,2811 7,1869 7,1352 7,1447 7,2178 7,3084 7,3339 7,2906 7,2126 7,124 7,0435 6,9866 6,9656 6,9905 7,0567 7,1311 7,1893 7,2282 7,2507 7,2582 7,2475 7,2132 7,1542 7,0757 6,9867 6,8956 6,8089 6,7312 6,6671 6,6218 6,6018 6,614 6,6609 6,7339 6,8101 6,8646 6,8851 6,8741 6,8417 6,7977 6,7497 6,7025 6,6584 6,618 6,5811 6,5468 6,5146 6,4843 6,4565 6,4327 6,4146 6,4044 6,4028 6,4084 6,4169 6,4223 6,4196 6,4065 6,3837

7,0475 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,7257 6,9184 7,0383 7,0475 7,0397 7,0349 7,0355 7,0385 7,0415 7,0427 7,0394 7,0275 7,0007 6,9493 6,8679 6,7643 6,6603 6,5838 6,5599 6,6045 6,7069 6,795 6,7992 6,7359 6,6455 6,5545 6,4807 6,4379 6,4371 6,4855 6,5699 6,652 6,708 6,7385 6,7498 6,7448 6,7204 6,673 6,6038 6,5201 6,4312 6,3451 6,2673 6,2013 6,1508 6,1202 6,116 6,1449 6,2087 6,2954 6,3775 6,4279 6,4372 6,4131 6,3693 6,3178 6,2664 6,2193 6,1779 6,142 6,1104 6,0819 6,0556 6,0312 6,0092 5,991 5,9786 5,9738 5,9775 5,988 6,0004 6,0084

6,7609 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,2148 6,7551 6,7609 6,7345 6,7142 6,7042 6,7004 6,6988 6,6959 6,6877 6,6691 6,6326 6,5699 6,4804 6,3764 6,2813 6,2222 6,224 6,3007 6,4244 6,5044 6,4884 6,4078 6,3078 6,216 6,1491 6,1192 6,1368 6,2062 6,3058 6,3922 6,4434 6,4642 6,4643 6,4472 6,4106 6,3526 6,2766 6,1905 6,1036 6,0231 5,9536 5,898 5,8589 5,8405 5,8492 5,8918 5,9698 6,0677 6,1533 6,1984 6,1972 6,1617 6,1085 6,0511 5,9973 5,9507 5,9121 5,8803 5,8535 5,83 5,8087 5,7892 5,7719 5,7581 5,75 5,7494 5,7572

velocidades 6,3785 6,1338 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,0637 0 6,3785 0 6,3701 0 6,3467 0 6,3307 5,7184 6,3216 6,1218 6,3158 6,1338 6,3091 6,1267 6,2972 6,1203 6,2739 6,1146 6,2316 6,1069 6,1636 6,0932 6,0706 6,0678 5,9658 6,0237 5,8716 5,955 5,8153 5,8631 5,8245 5,7593 5,9174 5,6638 6,0608 5,6027 6,1525 5,6064 6,1373 5,7017 6,049 5,8638 5,9381 5,9801 5,8379 5,9799 5,7669 5,8925 5,7374 5,773 5,7605 5,6611 5,8414 5,5797 5,9576 5,5427 6,0585 5,5618 6,1148 5,6458 6,1323 5,7765 6,1245 5,897 6,0984 5,965 6,0536 5,9832 5,989 5,9698 5,9082 5,9367 5,819 5,8862 5,7306 5,8183 5,6504 5,7356 5,5828 5,6453 5,5305 5,5559 5,4955 5,475 5,4815 5,4075 5,4944 5,3562 5,5424 5,3227 5,6294 5,3096 5,7413 5,3222 5,8412 5,3691 5,8944 5,4581 5,8931 5,5807 5,8517 5,6986 5,7899 5,7675 5,724 5,7736 5,6639 5,7312 5,6137 5,6632 5,574 5,5892 5,5431 5,5215 5,5187 5,4659 5,4984 5,4236 5,4806 5,3926 5,4643 5,37 5,4498 5,3527 5,4384 5,3382

5,9655 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,4442 5,9139 5,9536 5,9634 5,9655 5,9611 5,9479 5,9214 5,8754 5,8055 5,7136 5,61 5,5129 5,4468 5,4443 5,5408 5,7208 5,8615 5,8759 5,7902 5,6626 5,5379 5,4439 5,3971 5,4112 5,4983 5,6442 5,7861 5,8678 5,8878 5,8685 5,8271 5,7695 5,6967 5,6112 5,5188 5,4275 5,3448 5,2759 5,224 5,1907 5,178 5,1904 5,2368 5,3281 5,4611 5,5973 5,683 5,697 5,654 5,5797 5,4967 5,4201 5,3575 5,311 5,2787

5,9221 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,8515 5,8333 5,899 5,9181 5,9221 5,9133 5,8889 5,8445 5,7766 5,6875 5,5862 5,4883 5,4158 5,4002 5,4853 5,6789 5,8526 5,8891 5,8103 5,6783 5,5422 5,4335 5,3721 5,3739 5,4557 5,6135 5,7808 5,8811 5,9055 5,8816 5,8326 5,7687 5,6925 5,6059 5,5135 5,422 5,3385 5,2684 5,2154 5,1812 5,1673 5,1773 5,2194 5,3068 5,445 5,6 5,7065 5,7325 5,6916 5,613 5,5222 5,437

5,8305 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,2631 5,5791 5,749 5,7771 5,7777 5,7579 5,7158 5,6495 5,5616 5,4599 5,3584 5,2765 5,244 5,3105 5,5133 5,7335 5,8068 5,7397 5,602 5,4494 5,3189 5,2349 5,2172 5,2881 5,4578 5,6618 5,7945 5,8305 5,8027 5,7436 5,6698 5,5864 5,4953 5,3996 5,3047 5,217 5,1423 5,0846 5,0465 5,0296 5,0366 5,0745 5,158 5,3015 5,481 5,6193 5,6651 5,629

5,8109 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5871 5,2455 5,6358 5,6823 5,6756 5,639 5,576 5,4904 5,39 5,2873 5,1994 5,1534 5,2004 5,4023 5,6627 5,775 5,7236 5,5843 5,4191 5,2691 5,1624 5,1225 5,1778 5,3533 5,5925 5,7605 5,8109 5,7807 5,7115 5,6266 5,5348 5,4386 5,3401 5,2431 5,1528 5,0746 5,013 4,9711 4,951 4,955 4,9894 5,0688 5,2141 5,4132

5,7673 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,5807 5,3125 5,5291 5,5334 5,4901 5,4169 5,323 5,2197 5,1211 5,0469 5,0348 5,1637 5,462 5,6918 5,7132 5,5983 5,4269 5,2504 5,103 5,0112 5,0047 5,1285 5,3936 5,6519 5,7673 5,7604 5,6899 5,5943 5,4915 5,3878 5,2845 5,1834 5,0876 5,0016 4,93 4,8768 4,8448 4,8366 4,856

5,8028 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,8228 5,422 5,4439 5,3919 5,3089 5,2113 5,1134 5,0327 5,0006 5,0939 5,3965 5,6884 5,7511 5,65 5,4762 5,287 5,1195 5,0009 4,9612 5,0532 5,3281 5,6447 5,7996 5,8028 5,7266 5,6192 5,505 5,3933 5,2861 5,1837 5,0876 5,0007 4,9269 4,87

5,8404 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,9339 5,1882 5,3225 5,2724 5,1889 5,0961 5,011 4,9583 5,0004 5,2709 5,6473 5,7784 5,7004 5,5288 5,3296 5,1421 4,994 4,9126 4,9484 5,198 5,5915 5,8164 5,8404 5,7619 5,6437 5,5169 5,3952 5,2819 5,1768 5,0795

193

5,8715 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,6713 5,0307 5,0987 5,0375 4,9588 4,893 4,8844 5,0654 5,5083 5,7735 5,7517 5,5912 5,3809 5,1689 4,986 4,857 4,8201 4,9803 5,4272 5,7888 5,8715 5,8019 5,6724 5,5276 5,3887

5,923 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,3317 4,8589 4,92 4,8746 4,8427 4,9195 5,3152 5,7442 5,8213 5,6941 5,4889 5,2662 5,0605 4,8952 4,7962 4,8331 5,2074 5,7344 5,923 5,8815

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

194

14,90 C1

8,62 C2

6,05 C3

4,92 C4

4,30 C5

3,96 C6

3,68 C7

3,48 C8

3,28 C9

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3,23 C11

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3,38 C17

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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,51023 1,72494 2,78368 2,88622 2,89838 2,8681 2,80943 2,73123 2,64626 2,56778 2,51034 2,49702 2,57331 2,80492 3,08731 3,15986 3,03076 2,83868 2,66563 2,54208 2,47619 2,47591 2,56083 2,76009 3,01723 3,16989 3,16653 3,07891 2,97215 2,87168 2,78087 2,69606 2,61712 2,54547 2,48443 2,43657 2,40471 2,38802 2,38837 2,40684 2,44865 2,52975 2,67366 2,87035

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,55946 1,87059 2,71166 2,75632 2,72934 2,66857 2,59201 2,51286 2,44575 2,40558 2,42466 2,57734 2,90367 3,1275 3,07397 2,88316 2,68146 2,52041 2,41476 1,87008 2,40205 2,54953 2,83527 3,09903 3,16786 3,09035 2,96529 2,84353 2,73873 2,64741 2,56644 2,4936 2,42931 2,37705 1,83795 1,81409 1,80627 1,81547 2,34489

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,38358 2,55867 2,62744 2,59729 2,53471 2,46209 1,89493 1,84887 1,84875 2,46784 2,80315 3,10839 3,09474 2,89974 2,68051 2,49941 1,87284 1,80646 1,81178 2,43384 2,73503 3,07384 3,1847 3,10261 2,95827 2,8174 2,69881 2,6018 2,51885 2,4465 1,88293 1,83007 1,78943 1,76302

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,59478 1,83673 2,61341 2,61108 2,55762 2,49472 2,44278 2,42189 2,49061 2,79129 3,21426 3,29978 3,11496 2,87074 2,65736 2,49967 2,40152 2,37047 2,44274 2,7208 3,16248 3,37686 3,31171 3,14345 2,97336 2,83215 2,72022 2,62992 2,55431 2,48973

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,77906 1,78036 2,40527 1,87662 1,83195 1,80133 1,82295 2,52548 3,01098 3,25971 3,1212 2,86452 2,62548 2,44103 1,81554 1,74979 1,76246 2,44899 2,93523 3,31365 3,30202 3,11933 2,92147 2,75765 2,63176

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,71956 1,68914 1,80947 1,80012 1,79881 2,39986 2,83993 3,31285 3,28199 3,02547 2,75595 2,53727 1,87845 1,7765 1,73825 1,81728 2,73277 3,33665 3,45359 3,27245

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 5 metros Pendiente 4% Rugosidad 0,016 Forma de rotura 15 paneles

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 1,8436 0,9906 0,7019 0,5594 0,4727 0,4449 0,4293 0,4234 0,4127 0,4017 0,3949 0,3905 0,3761 0,373 0,3577 0,3523 0,3549 0,3624 0,378

velocidad 9,2401 10,0433 10,306 10,069 9,6153 8,9853 8,4734 7,9608 7,5736 7,2607 7,0481 6,8508 6,7252 6,562 6,4857 6,3077 6,1838 6,0632 6,1035

hazard 17,47607 11,30561 8,584731 6,912299 5,779479 5,21448 4,839835 4,567191 4,321286 4,115786 3,980745 3,870487 3,711982 3,632525 3,488183 3,329407 3,313442 3,358669 3,479614

195

196

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

calados 1,8436 0,9906 0,7019 0,5594 0,4727 0,4449 0,4293 0,4234 0,4127 0,4017 0,3949 0,3905 0,3761 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4959 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,8808 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3539 0,0145 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5907 0,643 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,6765 0,7898 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7184 0,8505 0,4364 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7444 0,8843 0,5977 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7613 0,9068 0,6149 0,0126 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7751 0,9231 0,6272 0,4741 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7876 0,9354 0,6402 0,5131 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,8001 0,9463 0,6519 0,5126 0,1614 0 0 0 0 0 0 0 0 1,8163 0,9567 0,6617 0,5152 0,4314 0 0 0 0 0 0 0 0 1,8292 0,968 0,6707 0,5216 0,4485 0 0 0 0 0 0 0 0 1,8384 0,9777 0,679 0,5289 0,448 0,2087 0 0 0 0 0 0 0 1,8436 0,9842 0,6874 0,5362 0,448 0,4194 0 0 0 0 0 0 0 1,8405 0,9886 0,694 0,5432 0,4511 0,4299 0 0 0 0 0 0 0 1,8253 0,9906 0,6982 0,5498 0,4561 0,4309 0,2464 0 0 0 0 0 0 1,8109 0,9886 0,701 0,5546 0,4617 0,4314 0,4024 0 0 0 0 0 0 1,7995 0,985 0,7019 0,5574 0,4669 0,4337 0,4148 0 0 0 0 0 0 1,7944 0,9827 0,7005 0,5591 0,4703 0,4375 0,4188 0,0446 0 0 0 0 0 1,781 0,9808 0,6988 0,5594 0,4719 0,4416 0,4215 0,3781 0 0 0 0 0 1,7578 0,9761 0,6982 0,5581 0,4727 0,4442 0,4245 0,4036 0 0 0 0 0 1,727 0,9639 0,6976 0,5569 0,4725 0,4449 0,4275 0,4113 0,0054 0 0 0 0 1,6891 0,9471 0,6937 0,5566 0,4712 0,4448 0,4293 0,4168 0,3199 0 0 0 0 1,6535 0,9287 0,6842 0,5559 0,4701 0,444 0,4293 0,421 0,3831 0 0 0 0 1,6269 0,9109 0,6715 0,5524 0,4694 0,4422 0,4284 0,4234 0,3988 0 0 0 0 1,6072 0,8971 0,6585 0,5443 0,4683 0,4404 0,4269 0,4233 0,4067 0,0928 0 0 0 1,5975 0,8873 0,6471 0,5339 0,4648 0,4394 0,4247 0,4215 0,4113 0,3545 0 0 0 1,5957 0,8798 0,6391 0,5239 0,4577 0,4383 0,4224 0,4192 0,4127 0,3829 0 0 0 1,5884 0,876 0,6343 0,5156 0,4487 0,4352 0,421 0,4166 0,411 0,3948 0 0 0 1,5738 0,8717 0,6311 0,5102 0,4404 0,4283 0,4195 0,4135 0,408 0,4007 0,2557 0 0 1,5524 0,8637 0,6296 0,5077 0,4339 0,4195 0,4165 0,4112 0,4048 0,4017 0,3638 0 0 1,5277 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0,378 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,087 0,3041 0,3297 0,3355 0,3334 0,3263 0,3168 0,3072 0,2996 0,2957 0,2968 0,304 0,3171 0,333 0,3448 0,347 0,3401 0,3278 0,3144 0,3024 0,2934 0,2882 0,2874 0,2918 0,3024 0,3205 0,3448 0,3674 0,378

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

9,2401 10,0433 10,306 10,069 C1 C2 C3 C4 0 0 0 0 9,2401 0 0 0 9,0156 0 0 0 8,7457 4,1741 0 0 8,5674 9,8858 0 0 8,4585 10,0433 0 0 8,3988 9,981 9,663 0 8,3798 9,9021 10,1324 0 8,382 9,8497 10,2019 4,0136 8,3931 9,8262 10,1968 9,6282 8,4044 9,8234 10,1801 9,7522 8,4148 9,8346 10,1731 9,7924 8,426 9,85 10,1791 9,8215 8,4316 9,8678 10,1979 9,8459 8,4354 9,8847 10,2233 9,8725 8,4369 9,895 10,2519 9,9066 8,4291 9,9018 10,2764 9,9463 8,4103 9,9034 10,2925 9,9882 8,3953 9,8909 10,3029 10,0235 8,3818 9,8654 10,306 10,0476 8,3616 9,8413 10,2953 10,0631 8,3126 9,8233 10,2741 10,069 8,2449 9,8041 10,252 10,0612 8,1706 9,7597 10,2317 10,0449 8,0963 9,6932 10,2051 10,0269 8,0396 9,6139 10,155 10,007 8,0024 9,5273 10,0837 9,9755 7,9777 9,4518 10,0002 9,9175 7,9674 9,3969 9,9117 9,8365 7,9559 9,3578 9,8317 9,7447 7,9285 9,3419 9,7693 9,6514 7,8879 9,3332 9,7225 9,568 7,8378 9,3104 9,6954 9,5027 7,7838 9,2711 9,6773 9,4527 7,7302 9,2184 9,649 9,4191 7,6804 9,1587 9,6057 9,3934 7,6347 9,0974 9,549 9,3572 7,6068 9,0389 9,4842 9,3058 7,6022 8,9815 9,4171 9,2411 7,6146 8,936 9,3534 9,1686 7,6473 8,9165 9,295 9,0941 7,6813 8,9176 9,2469 9,0247 7,7075 8,9483 9,2218 8,9648 7,732 8,9904 9,2174 8,9169 7,7549 9,0262 9,2374 8,8918 7,7733 9,0588 9,2739 8,8884 7,7781 9,0887 9,3092 8,9047 7,7613 9,1138 9,3442 8,9379 7,7223 9,1249 9,3787 8,9702 7,6664 9,1129 9,4097 9,0025 7,6 9,0758 9,4269 9,0369 7,529 9,0181 9,4194 9,0707 7,458 8,9466 9,384 9,0927 7,3901 8,8676 9,3247 9,0893 7,3279 8,7866 9,2487 9,0549 7,2727 8,7074 9,163 8,993 7,2259 8,6332 9,0736 8,9115 7,1886 8,5658 8,9851 8,8186 7,1623 8,507 8,9009 8,7209 7,149 8,4581 8,8233 8,6238 7,1513 8,4209 8,7543 8,531 7,1706 8,3978 8,6954 8,4451 7,2035 8,392 8,6486 8,3681 7,2408 8,4051 8,6164 8,3015 7,2705 8,4349 8,6021 8,2472 7,2845 8,4724 8,6086 8,2077 7,2812 8,5051 8,6347 8,1864 7,2634 8,5236 8,6722 8,1868 7,2361 8,5249 8,7079 8,2096 7,2036 8,5108 8,7304 8,2481 7,1697 8,4852 8,7351 8,2882 7,1371 8,4525 8,7235 8,3159 7,1068 8,4164 8,6993 8,3242 7,0784 8,3797 8,6668 8,3138 7,0508 8,3444 8,6297 8,2891 7,0232 8,3107 8,5911 8,2554 6,9953 8,278 8,5529 8,2167 6,9677 8,2453 8,5158 8,1763 6,941 8,2121 8,4795 8,1362 6,9161 8,1787 8,4428 8,0973 6,8932 8,1457 8,4052 8,0593 6,8724 8,114 8,3667 8,0208 6,8535 8,084 8,328 7,981 6,8367 8,0562 8,2901 7,9395 6,8224 8,0307 8,2538 7,8971 6,8112 8,0076 8,2195 7,8548 6,8035 7,9876 8,1877 7,8137 6,799 7,9711 8,1586 7,7747 6,7964 7,9587 8,1328 7,7382 6,7936 7,9503 8,1109 7,7045 6,7883 7,9447 8,0935 7,6742

9,6153 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,4938 9,2067 9,2501 9,2698 9,3091 9,3548 9,4051 9,4588 9,5126 9,5569 9,5874 9,6069 9,6153 9,6105 9,5981 9,5836 9,5649 9,531 9,467 9,378 9,2796 9,1834 9,0993 9,0353 8,9874 8,9531 8,9259 8,887 8,8305 8,7597 8,6811 8,6016 8,5288 8,4696 8,4246 8,4019 8,4031 8,4204 8,4543 8,4872 8,5163 8,5474 8,5799 8,6035 8,6024 8,5684 8,5048 8,42 8,3233 8,2222 8,1221 8,0269 7,9392 7,8607 7,7927 7,7367 7,6948 7,6702 7,6667 7,6866 7,7259 7,7713 7,8057 7,8187 7,8097 7,7843 7,7488 7,7087 7,6673 7,6269 7,5886 7,5518 7,5151 7,4771 7,437 7,3953 7,3529 7,3113 7,2715 7,2342

8,9853 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,5376 8,6056 8,6411 8,6535 8,6886 8,742 8,8032 8,8647 8,9168 8,9525 8,975 8,9853 8,982 8,9697 8,9564 8,9401 8,91 8,8486 8,7581 8,6556 8,5563 8,4699 8,4052 8,3606 8,3294 8,3075 8,2762 8,2242 8,1542 8,0744 7,9928 7,917 7,8551 7,8095 7,7837 7,7849 7,8051 7,8413 7,8819 7,9137 7,9429 7,9735 7,9992 8,0039 7,9755 7,9147 7,8306 7,7338 7,6327 7,5333 7,4393 7,3534 7,2767 7,2104 7,1553 7,1129 7,0856 7,0769 7,0907 7,1272 7,1774 7,2233 7,2482 7,2469 7,224 7,1881 7,1464 7,1037 7,0628 7,025 6,9902 6,9569 6,9233 6,8877 6,8499 6,8106 6,7712

8,4734 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,3643 8,153 8,1872 8,2004 8,2347 8,2884 8,3495 8,4036 8,4408 8,4632 8,4734 8,4707 8,4584 8,4449 8,4291 8,4012 8,3434 8,2547 8,1524 8,054 7,9693 7,906 7,8652 7,8388 7,8219 7,8002 7,757 7,6927 7,6157 7,5355 7,4602 7,3979 7,3537 7,328 7,327 7,3495 7,3864 7,4325 7,4707 7,5 7,5288 7,5555 7,566 7,5445 7,4883 7,4061 7,3101 7,2101 7,1126 7,0216 6,9393 6,8668 6,8045 6,7528 6,7127 6,6856 6,6744 6,6831 6,7148 6,7661 6,8225 6,8627 6,8738 6,8571 6,822 6,7784 6,7334 6,691 6,6527 6,619 6,5886 6,5595 6,5294 6,4969

7,9608 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,8536 7,6501 7,7291 7,758 7,7921 7,8383 7,888 7,9271 7,9502 7,9608 7,9595 7,9469 7,9306 7,915 7,8934 7,8498 7,7731 7,6742 7,5732 7,4843 7,4152 7,3711 7,3475 7,3355 7,3271 7,3042 7,2557 7,1873 7,11 7,0338 6,9667 6,9159 6,8848 6,8738 6,8885 6,9247 6,9734 7,0248 7,0634 7,092 7,1193 7,1402 7,1376 7,099 7,0272 6,9347 6,8346 6,736 6,6441 6,5616 6,4896 6,4281 6,3772 6,3368 6,3076 6,2909 6,2899 6,3086 6,3504 6,4112 6,4737 6,5144 6,5207 6,4966 6,4543 6,4054 6,3577 6,3149 6,2783 6,2474 6,2208

velocidades 7,5736 7,2607 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,3987 0 7,1438 0 7,3817 0 7,4283 0 7,4697 5,2146 7,5127 7,0053 7,5477 7,1317 7,5671 7,1928 7,5736 7,2339 7,5703 7,2565 7,5568 7,2607 7,5374 7,2531 7,5189 7,2374 7,4984 7,2147 7,4634 7,1906 7,3988 7,1683 7,3058 7,1415 7,2029 7,0949 7,1095 7,0174 7,0356 6,9171 6,9864 6,815 6,9626 6,7287 6,9551 6,6664 6,9545 6,6317 6,9483 6,6223 6,9188 6,6276 6,8625 6,636 6,7899 6,6331 6,7135 6,6027 6,6431 6,5444 6,5862 6,4707 6,5493 6,3954 6,5335 6,3287 6,5398 6,2782 6,5715 6,2499 6,6214 6,2446 6,6798 6,2623 6,7328 6,3052 6,769 6,3661 6,7961 6,4329 6,8204 6,4901 6,8313 6,5276 6,8109 6,5536 6,7526 6,5746 6,6655 6,5785 6,5643 6,5476 6,4619 6,4784 6,366 6,3822 6,2806 6,2753 6,2069 6,1706 6,1449 6,0758 6,0941 5,9941 6,054 5,9262 6,0243 5,8712 6,0055 5,828 5,9993 5,7956 6,009 5,7734 6,0393 5,7616 6,0934 5,7617 6,1649 5,777 6,2322 5,8127 6,2697 5,8733 6,2673 5,9539 6,2332 6,0314 6,1825 6,0756 6,128 6,074 6,0775 6,0358 6,0346 5,9785

7,0481 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,4191 6,9073 6,9909 7,0341 7,0481 7,0412 7,023 6,998 6,9692 6,9415 6,915 6,8796 6,8203 6,732 6,6279 6,5292 6,4516 6,4016 6,3806 6,3842 6,3998 6,4143 6,4119 6,3791 6,3183 6,2437 6,1694 6,1061 6,0614 6,041 6,0457 6,0747 6,1284 6,1988 6,2719 6,3312 6,3684 6,3928 6,4096 6,4057 6,3646 6,2856 6,182 6,0706 5,9642 5,8705 5,7921 5,7291 5,68 5,6432 5,6173 5,6013 5,5953 5,6005 5,6204 5,6606 5,727 5,8159 5,903 5,9534

6,8508 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,4949 6,486 6,7805 6,8395 6,8508 6,8375 6,8123 6,7808 6,7473 6,7165 6,686 6,6439 6,5761 6,4815 6,3749 6,277 6,2035 6,1608 6,1498 6,1643 6,1908 6,213 6,2141 6,182 6,1203 6,0438 5,9681 5,9046 5,8613 5,844 5,8545 5,8916 5,9548 6,0362 6,119 6,1842 6,2234 6,2459 6,2582 6,2481 6,2002 6,1147 6,0052 5,8886 5,7786 5,6829 5,6047 5,5436 5,4981 5,4657 5,4445 5,4332 5,4315 5,4403 5,4629 5,5051 5,5743

6,7252 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,9006 6,5267 6,6997 6,7252 6,7108 6,6823 6,6485 6,6141 6,582 6,5473 6,4979 6,4227 6,3239 6,2172 6,1224 6,0545 6,0198 6,0181 6,0421 6,0768 6,1041 6,1071 6,0751 6,0127 5,9351 5,8584 5,7949 5,753 5,739 5,7556 5,8011 5,8729 5,9628 6,0521 6,1205 6,16 6,1803 6,1882 6,1725 6,1188 6,0282 5,9144 5,7944 5,6818 5,5847 5,5067 5,4475 5,4051 5,3768 5,36 5,3531 5,3551 5,3669

6,562 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,5716 6,4923 6,562 6,5596 6,5355 6,5025 6,468 6,4353 6,3991 6,3468 6,269 6,1688 6,0616 5,9666 5,8993 5,8675 5,8716 5,9043 5,9494 5,9857 5,9945 5,9656 5,9038 5,8246 5,7451 5,6784 5,6339 5,6183 5,6356 5,6855 5,765 5,8655 5,9662 6,0426 6,0847 6,1027 6,1057 6,0853 6,0283 5,935 5,8186 5,6955 5,5795 5,4793 5,3993 5,3398 5,2987 5,273 5,2597

6,4857 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,6018 6,4499 6,4857 6,4697 6,4405 6,4089 6,3775 6,3394 6,2826 6,1998 6,0966 5,9885 5,8943 5,8298 5,8037 5,817 5,8614 5,9181 5,9624 5,9736 5,9432 5,8779 5,7944 5,7104 5,6403 5,594 5,579 5,6004 5,6589 5,7509 5,8656 5,9784 6,0603 6,1014 6,1143 6,1097 6,0806 6,0152 5,9148 5,7925 5,6644 5,5441 5,4408 5,359 5,2995

6,3077 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,374 6,2672 6,3077 6,2968 6,2735 6,2458 6,2092 6,1532 6,0714 5,9688 5,8598 5,7625 5,6935 5,6643 5,6786 5,7299 5,7986 5,8559 5,8774 5,8532 5,7898 5,7039 5,6141 5,536 5,4812 5,4585 5,4747 5,5336 5,6328 5,7611 5,8907 5,9863 6,0333 6,0444 6,0345 6,0014 5,9345 5,8331 5,7087 5,5765 5,4502

6,1838 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,446 6,1455 6,1838 6,18 6,1621 6,1296 6,0743 5,9923 5,8897 5,7809 5,6835 5,6142 5,5863 5,6058 5,6676 5,75 5,8191 5,8466 5,8232 5,7573 5,6671 5,5718 5,4878 5,4275 5,4007 5,4156 5,4786 5,5893 5,7351 5,8816 5,9862 6,0333 6,0382 6,0189 5,9761 5,9016 5,7952

197

6,0632 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,685 5,9824 6,0567 6,0632 6,0442 5,9977 5,9222 5,8241 5,7171 5,618 5,5437 5,5092 5,5249 5,5908 5,6871 5,7747 5,8175 5,8032 5,7408 5,6491 5,5483 5,4557 5,3849 5,3467 5,3512 5,4077 5,5216 5,683 5,8529 5,9768 6,0319 6,0348 6,0083

6,1035 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,4033 5,959 6,0234 6,0229 5,9852 5,9148 5,8209 5,7176 5,6209 5,5472 5,5125 5,53 5,6034 5,7139 5,8158 5,8661 5,8526 5,7879 5,6928 5,588 5,4907 5,4146 5,3709 5,3706 5,426 5,5474 5,7278 5,9187 6,0517

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

198

17,48 C1

11,31 C2

8,58 C3

6,91 C4

5,78 C5

5,21 C6

4,84 C7

4,57 C8

4,32 C9

0 5,83012 9,38134 13,5178 15,4235 16,0189 16,2917 16,4899 16,6439 16,7861 16,9175 17,0475 17,2123 17,3377 17,4268 17,4761 17,434 17,264 17,1085 16,9828 16,9013 16,6952 16,3718 15,9741 15,52 15,1202 14,8326 14,6254 14,5267 14,4931 14,3878 14,2009 13,9436 13,6552 13,3634 13,0914 12,827 12,6284 12,5545 12,5771 12,7231 12,921 13,0741 13,2072 13,3295 13,4315 13,4734 13,4118 13,2364 12,9711 12,6478 12,2992 11,9502 11,6201 11,3203 11,0571 10,8351 10,6584 10,5319 10,4649 10,467 10,543 10,6756 10,8192 10,9206 10,9494 10,9086 10,8168 10,6957 10,5625 10,4291 10,3012 10,1814 10,0676 9,95449 9,84126 9,72528 9,60951 9,49613 9,38761 9,28556 9,19074 9,10429 9,02635 8,96091 8,90926 8,8739 8,85153 8,83487 8,81582 8,78463

0 0 0 0,56777 7,67807 9,3271 9,91409 10,1986 10,3851 10,5321 10,6565 10,7796 10,9018 11,036 11,1531 11,2308 11,2832 11,3056 11,2724 11,2099 11,1624 11,1251 11,0578 10,8893 10,654 10,3928 10,1339 9,92776 9,78152 9,67289 9,6215 9,5716 9,47324 9,33182 9,16248 8,98292 8,8094 8,65497 8,51883 8,42991 8,40984 8,43049 8,51329 8,60086 8,66383 8,7302 8,80137 8,8689 8,89916 8,86143 8,75161 8,58593 8,3863 8,17371 7,96402 7,7656 7,58504 7,42675 7,29229 7,18378 7,10279 7,05673 7,05101 7,08842 7,16151 7,24389 7,30537 7,32645 7,3066 7,258 7,1917 7,11724 7,04175 6,96716 6,89745 6,83092 6,76363 6,69494 6,62366 6,55003 6,47705 6,40787 6,34182 6,28003 6,2242 6,17432 6,1316 6,09706 6,07184 6,05412 6,04233

0 0 0 0 0 0 5,43513 7,35499 7,5806 7,70903 7,8374 7,95779 8,06636 8,17508 8,28112 8,39086 8,47882 8,53532 8,57283 8,58473 8,56211 8,52894 8,50705 8,48643 8,42613 8,29015 8,10695 7,91438 7,73741 7,60299 7,51382 7,45142 7,41902 7,38015 7,3005 7,18772 7,05754 6,92562 6,79952 6,69329 6,60862 6,55671 6,55504 6,58265 6,64185 6,706 6,74623 6,78544 6,8314 6,87645 6,89559 6,86336 6,7772 6,65215 6,50509 6,35137 6,20038 6,0603 5,93359 5,82201 5,7271 5,65103 5,59443 5,56093 5,55651 5,58345 5,63769 5,70167 5,75036 5,7675 5,75331 5,71598 5,6668 5,6109 5,55572 5,50282 5,45403 5,40782 5,36134 5,31311 5,26292 5,2108 5,15799 5,10673 5,05826 5,01359 4,97289 4,9362 4,90375 4,87835 4,85848

0 0 0 0 0 0 0 0 0,55687 5,80178 6,2604 6,27588 6,31764 6,39642 6,48602 6,58002 6,67443 6,76641 6,83633 6,87923 6,90583 6,9123 6,89421 6,87245 6,85927 6,84084 6,78667 6,67025 6,51866 6,3672 6,23406 6,13669 6,07837 6,04005 6,02006 5,99419 5,93156 5,83916 5,73223 5,62449 5,52554 5,44423 5,38693 5,35437 5,36061 5,39283 5,44184 5,49999 5,53433 5,5631 5,59488 5,62839 5,63999 5,60958 5,53476 5,42848 5,30764 5,18498 5,06642 4,9579 4,86075 4,77662 4,70598 4,64998 4,60822 4,58409 4,58227 4,60502 4,65194 4,70919 4,75608 4,77497 4,76352 4,73 4,68615 4,63962 4,5939 4,55121 4,51234 4,47761 4,44341 4,40832 4,37035 4,33023 4,28998 4,25002 4,21241 4,17748 4,14534 4,11689 4,0923

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7902 5,18747 5,37292 5,37687 5,39448 5,4455 5,51772 5,59798 5,67488 5,72976 5,76024 5,77753 5,77948 5,76407 5,74712 5,73324 5,71339 5,66241 5,5619 5,43226 5,30694 5,20163 5,12578 5,08302 5,05871 5,04498 5,02957 4,98478 4,91041 4,82148 4,7312 4,64792 4,58172 4,5394 4,51629 4,52337 4,55679 4,59938 4,65335 4,69104 4,71652 4,74381 4,7727 4,78432 4,75838 4,69084 4,59562 4,48861 4,38197 4,28216 4,19276 4,11402 4,0474 3,99146 3,94723 3,91497 3,89686 3,89552 3,9147 3,95618 4,01232 4,06369 4,09055 4,08541 4,05631 4,01466 3,96957 3,92722 3,88959 3,85661 3,82777 3,80122 3,77403 3,74492 3,71366 3,68124 3,64878 3,61757 3,58946 3,56389

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,17745 4,81889 4,92976 4,94424 4,96396 5,00826 5,07015 5,13545 5,18294 5,20542 5,21448 5,21147 5,19294 5,17046 5,15514 5,1376 5,09523 5,00401 4,88377 4,76753 4,67324 4,605 4,57009 4,55576 4,55118 4,54854 4,52101 4,46089 4,3812 4,29857 4,22217 4,16143 4,12147 4,10194 4,10556 4,13832 4,18418 4,2406 4,28906 4,31752 4,34086 4,36737 4,38438 4,36669 4,30714 4,2161 4,11231 4,01028 3,9172 3,83495 3,76526 3,70628 3,65885 3,62076 3,59362 3,57773 3,57607 3,59054 3,62714 3,68249 3,74314 3,78657 3,79555 3,77184 3,73043 3,68315 3,63801 3,59971 3,56681 3,53969 3,51671 3,49508 3,47196 3,44681 3,41885 3,39057 3,36314

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,43776 4,48197 4,60345 4,64373 4,68168 4,73068 4,78316 4,82232 4,83829 4,83983 4,83074 4,80986 4,78403 4,7658 4,74576 4,70735 4,62491 4,50888 4,3952 4,30441 4,24035 4,20773 4,19969 4,20043 4,2056 4,19309 4,14509 4,07308 3,99388 3,9201 3,8601 3,81955 3,8022 3,80399 3,83181 3,88077 3,9369 3,99452 4,03205 4,0544 4,07744 4,09815 4,0925 4,04323 3,95647 3,85331 3,75072 3,65767 3,57687 3,50996 3,45497 3,41042 3,37615 3,35136 3,33691 3,33316 3,34388 3,37258 3,42273 3,48864 3,54896 3,57989 3,57051 3,53158 3,48069 3,43099 3,38775 3,35218 3,32463 3,30228 3,28324 3,26469 3,24449 3,22152

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,73877 4,08155 4,32126 4,39652 4,45615 4,51042 4,55148 4,56719 4,56176 4,54677 4,52423 4,49279 4,46666 4,44763 4,41947 4,35745 4,25381 4,13644 4,03714 3,96617 3,92467 3,91467 3,92241 3,93518 3,94299 3,92189 3,86418 3,78895 3,71297 3,64738 3,59916 3,57258 3,56843 3,58452 3,62661 3,68551 3,75021 3,8075 3,84006 3,85991 3,8801 3,89182 3,86945 3,80099 3,70151 3,59471 3,49523 3,40959 3,33898 3,28302 3,23807 3,20383 3,1787 3,16248 3,15529 3,15883 3,17616 3,21211 3,26954 3,34221 3,40662 3,4347 3,41793 3,37045 3,313 3,25945 3,21572 3,18145 3,15618 3,13758 3,12176

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,51565 3,44525 4,01948 4,16181 4,24128 4,29562 4,32129 4,31558 4,29403 4,26686 4,23319 4,20049 4,17548 4,15057 4,10334 4,01655 3,90376 3,79692 3,71735 3,66911 3,65168 3,66042 3,68011 3,69778 3,70001 3,66632 3,60044 3,52449 3,45475 3,39937 3,36396 3,35165 3,36185 3,39212 3,44745 3,51457 3,58329 3,63563 3,66191 3,67913 3,69537 3,69279 3,64874 3,56234 3,4549 3,34888 3,25566 3,17927 3,11962 3,0731 3,03866 3,01384 2,997 2,98861 2,98808 2,99853 3,02235 3,06576 3,13099 3,21008 3,27481 3,29561 3,26772 3,21186 3,14909 3,09312 3,04955 3,01788

hazard 4,12 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,03031 3,66063 3,92218 4,03712 4,09897 4,11579 4,09885 4,06868 4,03306 3,99408 3,96088 3,93389 3,90148 3,84049 3,74235 3,62862 3,53099 3,46499 3,43228 3,42977 3,4515 3,47969 3,5026 3,50229 3,46393 3,3951 3,31915 3,25204 3,20157 3,17309 3,17009 3,18862 3,22818 3,29131 3,36674 3,44038 3,49267 3,51658 3,53013 3,5412 3,52986 3,47441 3,37894 3,267 3,15997 3,06989 2,99839 2,94433 2,90473 2,87696 2,8579 2,84713 2,84312 2,84717 2,86035 2,88749 2,93295 3,00249 3,08848 3,16189 3,18639 3,15627 3,09342 3,02324

3,98 C11

3,87 C12

3,71 C13

3,63 C14

3,49 C15

3,33 C16

3,31 C17

3,36 C18

3,48 C19

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,76921 3,69478 3,89224 3,96919 3,98074 3,95917 3,92419 3,88523 3,84651 3,81363 3,78433 3,74226 3,66752 3,56157 3,45128 3,36392 3,31071 3,29064 3,30156 3,33306 3,36801 3,39304 3,38875 3,34509 3,27322 3,1971 3,13154 3,08555 3,06356 3,06696 3,09397 3,14335 3,21455 3,29702 3,37355 3,42576 3,44652 3,45659 3,4612 3,43978 3,37309 3,26978 3,15428 3,0474 2,9593 2,89204 2,84296 2,80831 2,78602 2,77231 2,76606 2,76633 2,77373 2,78989 2,81898 2,86666 2,93971 3,03309 3,11491 3,14382

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,52636 3,02175 3,67922 3,83598 3,87049 3,85429 3,81962 3,78054 3,74238 3,71052 3,67966 3,6311 3,54952 3,44143 3,33403 3,25064 3,20344 3,19207 3,21172 3,25253 3,29628 3,32538 3,32174 3,27656 3,20324 3,12412 3,05815 3,01168 2,99045 2,99646 3,02899 3,08494 3,16365 3,25564 3,34048 3,39562 3,41639 3,4211 3,41876 3,39018 3,3176 3,21063 3,09207 2,98302 2,89363 2,82643 2,77891 2,7472 2,72805 2,71812 2,71558 2,71885 2,72903 2,74645 2,77575 2,82315 2,897

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,67294 3,28438 3,63869 3,71162 3,71198 3,68546 3,65066 3,61657 3,58635 3,55253 3,49755 3,41048 3,30307 3,19921 3,12182 3,08105 3,07656 3,10404 3,15235 3,20257 3,23483 3,23056 3,18359 3,10816 3,0277 2,95966 2,91302 2,89278 2,90102 2,93861 3,00123 3,08712 3,18701 3,27751 3,33505 3,35431 3,35414 3,34488 3,31002 3,23186 3,12101 3,00065 2,89084 2,80076 2,73353 2,68728 2,65816 2,64162 2,63493 2,63553 2,64179 2,65348 2,67207

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,86414 3,34592 3,58822 3,63252 3,62424 3,59793 3,5698 3,54248 3,50851 3,45115 3,36306 3,25472 3,15089 3,07319 3,03306 3,03251 3,06695 3,12559 3,18764 3,22849 3,22826 3,18085 3,10173 3,01628 2,94223 2,89121 2,86777 2,87526 2,91369 2,98307 3,07935 3,19291 3,29809 3,36384 3,38234 3,37565 3,35823 3,31605 3,23333 3,1184 2,99415 2,8791 2,78433 2,71427 2,66596 2,6369 2,62248 2,61817 2,62136

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,58978 3,28652 3,45198 3,48818 3,48262 3,4644 3,44289 3,40815 3,34814 3,25783 3,15181 3,05231 2,97968 2,94451 2,94973 2,99238 3,06046 3,13081 3,17589 3,17383 3,12303 3,04029 2,95126 2,87554 2,82306 2,79895 2,80668 2,84903 2,92589 3,03217 3,15794 3,27133 3,33743 3,3501 3,33551 3,30811 3,25649 3,16826 3,05081 2,92613 2,81172 2,71773 2,64738 2,60068 2,57282

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,36289 3,11272 3,28603 3,32586 3,32941 3,31853 3,29119 3,23548 3,15082 3,04932 2,95182 2,87687 2,83699 2,83881 2,88138 2,95557 3,03886 3,09681 3,10518 3,05971 2,97751 2,88412 2,80121 2,74078 2,70883 2,7089 2,74581 2,82154 2,9349 3,07305 3,20479 3,28512 3,30168 3,28007 3,24329 3,18772 3,09958 2,98416 2,85888 2,74213 2,64404

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,50606 3,03751 3,18894 3,23045 3,2378 3,21826 3,16689 3,08468 2,98592 2,89118 2,81795 2,77862 2,78207 2,83052 2,91504 3,01188 3,08088 3,09247 3,04429 2,95728 2,85876 2,77054 2,70473 2,668 2,66518 2,70133 2,78222 2,90717 3,06507 3,21505 3,30195 3,31344 3,27987 3,23077 3,16496 3,07092 2,95277

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,04391 2,94018 3,12175 3,17176 3,17202 3,1306 3,0551 2,96047 2,86637 2,79074 2,74663 2,74507 2,79241 2,8851 2,99967 3,08885 3,11257 3,06682 2,97584 2,86994 2,77276 2,69737 2,6513 2,64 2,66935 2,7475 2,88175 3,06203 3,2413 3,34719 3,35867 3,31397 3,25057

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,92659 2,96418 3,15076 3,18843 3,16217 3,09315 3,00246 2,91005 2,83382 2,78816 2,78451 2,83312 2,93539 3,06923 3,17769 3,20904 3,16052 3,06117 2,94702 2,84101 2,75767 2,70459 2,6873 2,71304 2,79202 2,93819 3,14735 3,35823 3,47654

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 4 metros Pendiente 8% Rugosidad 0,016 Forma de rotura Completa

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,4052 0,5484 0,5311 0,5144 0,5555 0,5201 0,5218 0,5307 0,4988 0,447 0,4483 0,3904 0,3821 0,3549 0,3286 0,3274 0,3165 0,3167 0,311

velocidad 6,2953 8,0174 8,9215 9,564 9,8669 10,1317 10,3209 10,519 10,6084 10,3476 10,2672 9,9826 9,5288 9,1206 8,4614 8,2825 7,9735 7,8695 7,7504

hazard 3,705209 5,584501 5,966941 6,176253 6,68382 6,517637 6,646346 6,847783 6,54087 5,848877 5,826936 5,092407 4,832004 4,414351 3,944716 3,875391 3,675659 3,650621 3,559997

199

200

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

0,4052 0,5484 0,5311 0,5144 0,5555 0,5201 0,5218 0,5307 0,4988 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0107 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2897 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3981 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4052 0,0021 0 0 0 0 0 0 0 0,3776 0,489 0 0 0 0 0 0 0 0,3476 0,5256 0 0 0 0 0 0 0 0,3229 0,5415 0,1576 0 0 0 0 0 0 0,3039 0,5484 0,5178 0 0 0 0 0 0 0,2908 0,5473 0,5193 0 0 0 0 0 0 0,2858 0,5406 0,5262 0,5122 0 0 0 0 0 0,2856 0,533 0,5309 0,5139 0 0 0 0 0 0,2741 0,5281 0,5311 0,5119 0,0312 0 0 0 0 0,2411 0,5228 0,5274 0,5144 0,5555 0 0 0 0 0,1964 0,5032 0,5206 0,5133 0,5384 0 0 0 0 0,1543 0,4615 0,5085 0,5066 0,532 0,5201 0 0 0 0,122 0,4065 0,4843 0,495 0,524 0,516 0 0 0 0,0998 0,35 0,4445 0,4781 0,5105 0,5005 0,4206 0 0 0,0852 0,2992 0,3962 0,4519 0,4934 0,4849 0,5218 0 0 0,0755 0,2572 0,3482 0,4145 0,4741 0,4657 0,4918 0,0493 0 0,0694 0,2244 0,3054 0,3716 0,4496 0,4457 0,4688 0,5307 0 0,0656 0,1998 0,2694 0,33 0,4169 0,426 0,4457 0,4881 0 0,0629 0,1816 0,2403 0,2934 0,379 0,4028 0,4247 0,4597 0,4988 0,0612 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0,447 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3953 0,447 0,4073 0,3833 0,3668 0,3543 0,3412 0,3236 0,302 0,2799 0,2601 0,2436 0,2301 0,2192 0,2102 0,2027 0,1963 0,1909 0,1863 0,1825 0,1793 0,1767 0,1747 0,173 0,1716 0,1705 0,1694 0,1682 0,1667 0,1648 0,1623 0,1593 0,1556 0,1517 0,1476 0,1436 0,1399 0,1365 0,1335 0,1309 0,1286 0,1266 0,1247 0,123 0,1214 0,1199 0,1185 0,1172 0,1159 0,1147 0,1135 0,1124 0,1113 0,1102 0,1092 0,1082 0,1073 0,1065 0,1058 0,1051 0,1044 0,1037 0,103 0,1023 0,1018 0,1013 0,1008

0,4483 0,3904 0,3821 0,3549 0,3286 0,3274 0,3165 0,3167 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0966 0 0 0 0 0 0 0 0,4483 0 0 0 0 0 0 0 0,4045 0 0 0 0 0 0 0 0,3807 0,3904 0 0 0 0 0 0 0,3663 0,3771 0 0 0 0 0 0 0,3562 0,3511 0,079 0 0 0 0 0 0,3456 0,3379 0,3821 0 0 0 0 0 0,3302 0,33 0,3512 0 0 0 0 0 0,3103 0,3222 0,3383 0,3549 0 0 0 0 0,2893 0,3101 0,3324 0,3416 0 0 0 0 0,27 0,2928 0,3275 0,3283 0 0 0 0 0,2539 0,2733 0,3187 0,3246 0,3192 0 0 0 0,2409 0,2549 0,3039 0,322 0,3286 0 0 0 0,2304 0,2391 0,2856 0,3152 0,3241 0,0004 0 0 0,2218 0,2264 0,2673 0,3019 0,3247 0,3274 0 0 0,2146 0,2162 0,2513 0,2842 0,3225 0,3176 0 0 0,2085 0,208 0,2383 0,266 0,3135 0,3203 0 0 0,2032 0,2013 0,2281 0,2498 0,2978 0,3209 0,3006 0 0,1987 0,1957 0,22 0,2367 0,2796 0,3138 0,3126 0 0,1948 0,1907 0,2136 0,2264 0,2623 0,2991 0,3165 0 0,1914 0,1864 0,2082 0,2184 0,2479 0,2807 0,3143 0,295 0,1887 0,1827 0,2036 0,2122 0,2366 0,2629 0,3024 0,3159 0,1864 0,1794 0,1995 0,2072 0,2281 0,2479 0,2846 0,3167 0,1846 0,1766 0,1959 0,2029 0,2217 0,2362 0,2658 0,3069 0,1832 0,1744 0,1926 0,1991 0,2169 0,2275 0,2493 0,2893 0,182 0,1725 0,1897 0,1956 0,213 0,2211 0,2361 0,2697 0,181 0,1711 0,1873 0,1924 0,2096 0,2165 0,2263 0,2522 0,18 0,17 0,1853 0,1895 0,2065 0,213 0,2192 0,2382 0,1789 0,1691 0,1838 0,187 0,2036 0,2101 0,2142 0,2277 0,1774 0,1683 0,1826 0,1849 0,2007 0,2075 0,2106 0,2202 0,1754 0,1675 0,1817 0,1832 0,1981 0,2049 0,2081 0,2151 0,1728 0,1665 0,1809 0,1819 0,1958 0,2023 0,2059 0,2117 0,1695 0,1652 0,1803 0,1809 0,1938 0,1997 0,2038 0,2095 0,1657 0,1633 0,1796 0,1802 0,1923 0,1973 0,2015 0,2079 0,1615 0,1607 0,1787 0,1797 0,1911 0,1952 0,199 0,2064 0,1572 0,1575 0,1774 0,1792 0,1903 0,1935 0,1965 0,2047 0,153 0,1537 0,1754 0,1785 0,1898 0,1923 0,1942 0,2026 0,1491 0,1496 0,1728 0,1776 0,1894 0,1914 0,1921 0,2002 0,1456 0,1453 0,1694 0,1761 0,189 0,1909 0,1905 0,1977 0,1425 0,1413 0,1655 0,174 0,1885 0,1905 0,1893 0,1954 0,1397 0,1375 0,1612 0,1711 0,1876 0,1902 0,1885 0,1935 0,1373 0,1341 0,1568 0,1675 0,1863 0,1899 0,1881 0,192 0,1351 0,1311 0,1526 0,1634 0,1842 0,1894 0,1879 0,1911 0,1331 0,1284 0,1487 0,159 0,1813 0,1884 0,1877 0,1906 0,1313 0,1261 0,1452 0,1545 0,1777 0,1869 0,1875 0,1903 0,1297 0,1241 0,1421 0,1503 0,1735 0,1846 0,187 0,1903 0,1281 0,1223 0,1395 0,1464 0,1689 0,1814 0,1861 0,1902 0,1266 0,1206 0,1372 0,143 0,1644 0,1775 0,1846 0,19 0,1251 0,119 0,1351 0,14 0,16 0,1731 0,1823 0,1895 0,1237 0,1176 0,1333 0,1374 0,1561 0,1685 0,1791 0,1884 0,1224 0,1161 0,1316 0,1351 0,1526 0,1639 0,1752 0,1867 0,1212 0,1148 0,1301 0,1332 0,1496 0,1597 0,1707 0,1841 0,12 0,1134 0,1286 0,1314 0,147 0,1558 0,166 0,1806 0,1188 0,1121 0,1271 0,1298 0,1448 0,1525 0,1614 0,1764 0,1177 0,1109 0,1257 0,1283 0,1429 0,1496 0,1572 0,1718 0,1166 0,1097 0,1243 0,1269 0,1412 0,1472 0,1533 0,167 0,1155 0,1086 0,123 0,1255 0,1396 0,1452 0,15 0,1624 0,1145 0,1076 0,1217 0,1241 0,1382 0,1434 0,1471 0,1583 0,1135 0,1065 0,1205 0,1227 0,1368 0,1419 0,1447 0,1546 0,1126 0,1055 0,1193 0,1214 0,1354 0,1405 0,1427 0,1514 0,1118 0,1045 0,1182 0,1201 0,134 0,1391 0,141 0,1488 0,1111 0,1035 0,1171 0,1188 0,1327 0,1378 0,1395 0,1465 0,1104 0,1025 0,116 0,1176 0,1314 0,1365 0,1381 0,1447 0,1097 0,1016 0,115 0,1165 0,1301 0,1352 0,1368 0,1432 0,109 0,1008 0,114 0,1154 0,1288 0,1339 0,1356 0,1418

0,311 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0741 0,311 0,3066 0,2915 0,2714 0,252 0,2358 0,2234 0,2145 0,2084 0,2045 0,2022 0,201 0,2002 0,1994 0,1981 0,1962 0,1939 0,1913 0,1889 0,1869 0,1855 0,1846 0,1843 0,1842 0,1843 0,1844 0,1843 0,1838 0,1828 0,1812 0,1787 0,1753 0,1711 0,1665 0,1617 0,1571 0,1529 0,1492 0,146 0,1434 0,1412

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

6,2953 C1 0 2,7116 6,1807 6,2953 6,1117 5,9149 5,7451 5,6047 5,4897 5,4089 5,3824 5,3988 5,3604 5,1642 4,7975 4,3117 3,7865 3,2977 2,8866 2,5638 2,3203 2,1377 1,9979 1,8907 1,8047 1,7282 1,6604 1,5967 1,5326 1,4674 1,402 1,3385 1,2787 1,2235 1,1722 1,1249 1,0832 1,0465 1,014 0,9852 0,9596 0,9368 0,9165 0,8983 0,8821 0,8674 0,8542 0,8423 0,8319 0,8226 0,8145 0,8073 0,8008 0,7949 0,7896 0,7846 0,7798 0,7752 0,7707 0,7661 0,7614 0,7566 0,7515 0,7462 0,7405 0,7347 0,7287 0,7226 0,7168 0,7108 0,7047 0,6985 0,6925 0,6865 0,6806 0,6748 0,669 0,6634 0,6579 0,6526 0,6474 0,6422 0,6371 0,6321 0,6272 0,6224 0,6176 0,6128 0,608 0,6033 0,5986

8,0174 C2 0 0 0 0 1,5897 7,7006 8,0174 7,9663 7,8401 7,7112 7,5983 7,5096 7,4559 7,4353 7,3985 7,2727 7,0276 6,678 6,2592 5,8111 5,3712 4,9678 4,6162 4,32 4,0757 3,8762 3,7136 3,5793 3,4652 3,3641 3,2693 3,1754 3,0795 2,981 2,8814 2,7828 2,6874 2,5972 2,514 2,4378 2,3686 2,306 2,2494 2,1984 2,1528 2,1116 2,0742 2,0404 2,0101 1,9826 1,9568 1,9328 1,9111 1,8916 1,874 1,8583 1,8442 1,8314 1,8196 1,8089 1,7991 1,7901 1,7814 1,7729 1,7642 1,7552 1,7459 1,7362 1,7262 1,7159 1,7052 1,6941 1,6827 1,671 1,6592 1,6472 1,6353 1,6236 1,6121 1,6009 1,5898 1,5789 1,5681 1,5576 1,5474 1,5373 1,5274 1,5176 1,5079 1,4984 1,4891

8,9215 C3 0 0 0 0 0 0 0 6,5058 8,7533 8,9215 8,9194 8,8557 8,7728 8,6913 8,6239 8,5676 8,4827 8,3144 8,0406 7,6758 7,2503 6,7988 6,3523 5,9347 5,5607 5,2364 4,9613 4,7313 4,54 4,3801 4,245 4,1282 4,0227 3,9224 3,8226 3,7203 3,6147 3,5072 3,3998 3,2952 3,1955 3,1024 3,0152 2,934 2,8601 2,7932 2,7325 2,6773 2,6271 2,5814 2,5397 2,5014 2,4665 2,4346 2,4057 2,3797 2,356 2,3344 2,3143 2,2958 2,2789 2,2635 2,2495 2,2367 2,2248 2,2135 2,2026 2,192 2,1815 2,1708 2,1598 2,1483 2,1361 2,1234 2,11 2,0964 2,0823 2,0681 2,0537 2,0391 2,0244 2,0097 1,9952 1,9807 1,9663 1,9521 1,9381 1,9244 1,9109 1,8976 1,8846

9,564 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9,1781 9,4766 9,564 9,5627 9,515 9,4429 9,3603 9,2671 9,1309 8,9074 8,5842 8,1821 7,734 7,2726 6,824 6,4074 6,0341 5,7085 5,4302 5,1956 4,9991 4,8347 4,6964 4,5778 4,4729 4,376 4,2814 4,1851 4,0847 3,98 3,8723 3,7641 3,658 3,5561 3,4602 3,3712 3,2893 3,2141 3,1449 3,0816 3,0243 2,9721 2,9242 2,88 2,8392 2,8015 2,7668 2,7347 2,7053 2,6783 2,6538 2,6316 2,6112 2,5923 2,5747 2,5583 2,543 2,5289 2,516 2,5037 2,4919 2,4802 2,4684 2,4563 2,4438 2,4308 2,4172 2,403 2,3882 2,373 2,3572 2,3412 2,325 2,3086 2,2922 2,2759 2,2597 2,2438 2,228 2,2125 2,1973

9,8669 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,5827 9,7319 9,8177 9,8669 9,8448 9,7723 9,668 9,5403 9,3679 9,1123 8,7617 8,3386 7,8786 7,4137 6,9674 6,555 6,1845 5,8593 5,5788 5,3401 5,1387 4,9698 4,8279 4,7081 4,605 4,5135 4,4284 4,3449 4,2589 4,1677 4,0709 3,9695 3,866 3,7629 3,6626 3,567 3,4775 3,3946 3,3186 3,2491 3,1855 3,1271 3,0731 3,0235 2,9781 2,9364 2,8978 2,8619 2,8284 2,7972 2,7682 2,7415 2,7168 2,6942 2,6735 2,6543 2,6367 2,6203 2,6048 2,5901 2,5761 2,5628 2,5502 2,538 2,5259 2,5136 2,5009 2,4877 2,4739 2,4595 2,4445 2,429 2,4131 2,3969 2,3804 2,3638 2,347 2,3302 2,3134

10,1317 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10,1088 10,1052 10,1317 10,0874 9,984 9,8444 9,6792 9,4668 9,172 8,7893 8,3469 7,8819 7,4246 6,9943 6,6017 6,2514 5,9445 5,6794 5,4531 5,2616 5,1007 4,9656 4,852 4,7552 4,6708 4,5941 4,5204 4,4451 4,3647 4,2772 4,1824 4,0823 3,9796 3,8773 3,7779 3,6834 3,5948 3,5126 3,4371 3,3678 3,3043 3,246 3,1921 3,1419 3,0951 3,0516 3,0114 2,9742 2,9392 2,9062 2,8751 2,846 2,8188 2,7937 2,7704 2,749 2,7292 2,7107 2,6935 2,6773 2,6619 2,6469 2,6323 2,618 2,6042 2,5906 2,577 2,563 2,5482 2,5326 2,5163 2,4993 2,4818 2,4639 2,4458 2,4274

velocidades 10,3209 10,519 10,6084 10,3476 10,2672 C7 C8 C9 C10 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10,0784 0 0 0 0 10,3209 0 0 0 0 10,2795 6,5741 0 0 0 10,192 10,519 0 0 0 10,0463 10,3496 0 0 0 9,8698 10,2041 10,6084 0 0 9,6747 10,0151 10,3392 0 0 9,4395 9,8057 10,1087 10,2862 0 9,1296 9,5888 9,8743 10,3476 0 8,7414 9,3429 9,6365 10,0134 7,6385 8,3038 9,0323 9,4055 9,7348 10,2672 7,8539 8,651 9,1591 9,4801 9,8624 7,4198 8,2265 8,8591 9,2469 9,5421 7,0176 7,7946 8,4932 9,0091 9,2802 6,6546 7,382 8,085 8,7252 9,0554 6,3329 7,0034 7,6693 8,3794 8,8368 6,0516 6,6637 7,2733 7,9921 8,5804 5,8083 6,3634 6,9116 7,5974 8,2651 5,6001 6,1005 6,5889 7,2226 7,9069 5,4233 5,8721 6,3045 6,8822 7,5381 5,2743 5,6753 6,0556 6,5807 7,1863 5,1492 5,5068 5,8387 6,3167 6,8673 5,0443 5,3637 5,6507 6,0866 6,586 4,9559 5,243 5,4885 5,8861 6,3413 4,8801 5,1415 5,3497 5,7117 6,1289 4,8131 5,0564 5,2316 5,5604 5,9444 4,7508 4,9844 5,1321 5,43 5,7835 4,6888 4,9224 5,0487 5,3184 5,6432 4,6231 4,867 4,9788 5,2237 5,5212 4,5506 4,8143 4,9198 5,1442 5,4157 4,4699 4,7606 4,8688 5,078 5,3254 4,3812 4,702 4,8227 5,0228 5,249 4,2866 4,6355 4,7778 4,9764 5,1851 4,189 4,5599 4,7305 4,936 5,1321 4,0916 4,4756 4,6772 4,8987 5,0882 3,997 4,3848 4,6149 4,8609 5,0513 3,9069 4,2905 4,5425 4,819 5,0189 3,8226 4,1959 4,4606 4,7693 4,988 3,7443 4,1039 4,3715 4,7093 4,9554 3,6721 4,0165 4,2785 4,6381 4,9174 3,6057 3,9347 4,185 4,5565 4,8708 3,5447 3,8589 4,0939 4,4672 4,8131 3,4885 3,7891 4,0075 4,374 4,7438 3,4365 3,725 3,9269 4,2804 4,6642 3,3884 3,6659 3,8526 4,1896 4,577 3,3433 3,6115 3,7844 4,1038 4,4859 3,3003 3,5612 3,7217 4,0242 4,3948 3,2597 3,5144 3,664 3,9512 4,3067 3,2216 3,4707 3,6107 3,8845 4,2238 3,1862 3,4297 3,5613 3,8237 4,1472 3,1532 3,3907 3,5153 3,7678 4,0772 3,1221 3,3534 3,4722 3,7161 4,0136 3,0925 3,3177 3,4316 3,6679 3,9556 3,0642 3,2842 3,3934 3,6227 3,9025 3,0376 3,253 3,3569 3,5801 3,8533 3,0129 3,224 3,3219 3,5399 3,8073 2,9898 3,1967 3,2881 3,5018 3,7639 2,9684 3,1705 3,2556 3,4655 3,7228 2,9486 3,1454 3,225 3,4307 3,6836 2,9301 3,1215 3,1965 3,3972 3,6464 2,9128 3,0991 3,17 3,3646 3,6108 2,8963 3,0784 3,145 3,3329 3,5767 2,8806 3,0592 3,121 3,3024 3,5439 2,8654 3,0413 3,0977 3,2737 3,5122 2,8506 3,0245 3,0752 3,2471 3,4813 2,8358 3,0087 3,0539 3,2226 3,4511 2,8209 2,9935 3,0343 3,1995 3,4215 2,8061 2,9787 3,0162 3,177 3,3932 2,7915 2,9644 2,9994 3,1548 3,3669 2,7768 2,9502 2,9836 3,1332 3,3428 2,7617 2,9359 2,9684 3,1127 3,3208 2,7458 2,9213 2,9537 3,0939 3,2997 2,7288 2,9065 2,9392 3,0767 3,2789 2,7109 2,8917 2,9248 3,0607 3,258

9,9826 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9,9826 9,6923 9,3164 9,0414 8,8257 8,629 8,4027 8,1173 7,7824 7,4289 7,0867 6,7745 6,4994 6,2613 6,056 5,8784 5,7236 5,588 5,4688 5,3645 5,2741 5,1966 5,1312 5,0768 5,032 4,9953 4,9646 4,9374 4,9106 4,8808 4,8443 4,7976 4,7385 4,6665 4,5834 4,4922 4,3971 4,3021 4,2106 4,1248 4,0461 3,9746 3,9098 3,8511 3,7974 3,7476 3,7011 3,6571 3,615 3,5746 3,5358 3,4986 3,4629 3,4285 3,3955 3,3635 3,3322 3,3016 3,2713 3,2418 3,2138 3,1881

9,5288 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,7569 9,5288 9,1443 8,8468 8,6394 8,47 8,2838 8,0408 7,7402 7,4101 7,0825 6,7795 6,5119 6,2815 6,0849 5,9166 5,7711 5,6438 5,5312 5,4316 5,3437 5,2672 5,2016 5,1465 5,1011 5,0641 5,0342 5,0094 4,9872 4,9647 4,9385 4,9049 4,8605 4,8033 4,733 4,6516 4,5623 4,4693 4,3765 4,2874 4,2042 4,1281 4,0594 3,9975 3,9418 3,8911 3,8444 3,8008 3,7595 3,72 3,6819 3,6449 3,6092 3,5747 3,5414 3,5095 3,4786 3,4488 3,4197 3,3912

9,1206 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9,1206 8,9861 8,6901 8,4977 8,3562 8,2043 7,9952 7,7224 7,4122 7,0982 6,8054 6,5466 6,325 6,1382 5,9806 5,8461 5,7291 5,6255 5,5328 5,4499 5,3764 5,3125 5,2581 5,213 5,1764 5,1472 5,1238 5,1042 5,086 5,066 5,0406 5,0061 4,9594 4,899 4,8254 4,7412 4,6501 4,5564 4,4642 4,3765 4,2954 4,2219 4,1561 4,0973 4,0445 3,9966 3,9524 3,911 3,8715 3,8335 3,7965 3,7605 3,7252 3,6909 3,6577 3,6256 3,5946

8,4614 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8,4539 8,4614 8,2587 8,134 8,0264 7,8744 7,6492 7,3655 7,0584 6,7598 6,4898 6,2568 6,0615 5,8995 5,7647 5,6502 5,5503 5,4606 5,379 5,3046 5,2377 5,1789 5,1289 5,0876 5,0546 5,0287 5,0086 4,992 4,9767 4,9595 4,9368 4,9047 4,86 4,8009 4,7278 4,6432 4,551 4,4557 4,3614 4,2716 4,1884 4,1131 4,0458 3,9862 3,9332 3,8855 3,8419 3,8013 3,7627 3,7255 3,6893 3,6538 3,6189 3,5847

8,2825 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8,2825 8,1997 8,1105 8,0386 7,9221 7,7266 7,4633 7,1683 6,8765 6,6108 6,3819 6,1917 6,0367 5,9107 5,8066 5,7174 5,6378 5,5644 5,496 5,4327 5,3758 5,3262 5,2848 5,2516 5,2259 5,2063 5,1911 5,1783 5,1652 5,1487 5,1252 5,0909 5,0431 4,9806 4,9046 4,8183 4,7261 4,6324 4,5414 4,456 4,378 4,3082 4,2466 4,1924 4,1445 4,1016 4,0623 4,0255 3,9903 3,956 3,9224

7,9735 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,8658 7,9735 7,9539 7,8956 7,7521 7,5221 7,2398 6,946 6,6705 6,4295 6,2286 6,0665 5,938 5,836 5,7527 5,681 5,6151 5,5521 5,4911 5,4332 5,3803 5,3342 5,2961 5,2663 5,2442 5,2284 5,2167 5,207 5,1965 5,1821 5,1599 5,1262 5,078 5,0143 4,9364 4,848 4,7536 4,6581 4,5656 4,4792 4,4007 4,3309 4,2696 4,2162 4,1694 4,1278 4,09 4,0547

201

7,8695 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7,6175 7,8682 7,8695 7,7654 7,5576 7,2833 6,9884 6,7073 6,4596 6,253 6,0875 5,9591 5,8608 5,7844 5,7217 5,6654 5,6104 5,5547 5,499 5,4453 5,3965 5,3548 5,3217 5,2971 5,2801 5,2687 5,2605 5,253 5,2433 5,2279 5,2032 5,1654 5,1121 5,043 4,9603 4,8683 4,772 4,6762 4,5849 4,5008 4,4252 4,3588 4,3012 4,2514 4,208

7,7504 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,489 7,7315 7,7504 7,6087 7,3598 7,0619 6,7618 6,4887 6,2566 6,0693 5,9246 5,8171 5,7393 5,6821 5,6363 5,5936 5,5482 5,4981 5,4448 5,3917 5,3427 5,3011 5,2689 5,2463 5,232 5,2237 5,2186 5,2137 5,206 5,1921 5,1686 5,1316 5,0784 5,0085 4,924 4,8293 4,7299 4,631 4,537 4,4507 4,3737 4,3064

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

202

3,71 C1

5,58 C2

5,97 C3

6,18 C4

6,68 C5

6,52 C6

6,65 C7

6,85 C8

6,54 C9

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5,83 C11

5,09 C12

4,83 C13

4,41 C14

3,94 C15

3,88 C16

3,68 C17

3,65 C18

3,56 C19

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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,09241 4,84352 4,44654 4,22404 4,07748 3,94136 3,76073 3,52315 3,26358 3,02108 2,31398 2,14695 2,01327 1,90635 1,81972 1,74825 1,68684 1,6348 1,5905 1,55209 1,51971 1,49349 1,47138 1,45419 1,44044 1,42926 1,41969 1,41076 1,40086 1,38891 1,37272 1,35132 1,32506 1,29409 1,26048 1,22537 1,19196 1,16029 1,13169 1,10631 1,08372 1,06425 1,04726 1,03214 1,01827 1,00546 0,99405 0,98264 0,9724 0,96206 0,95241 0,94344 0,93473 0,92664 0,91916 0,91146 0,9043 0,89727 0,89033 0,88353 0,87732 0,87176

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,0733 4,832 4,38708 4,16202 4,03794 3,93768 3,7994 3,59555 3,3534 3,11437 2,90548 2,2347 2,09941 1,99193 1,90653 1,83594 1,7768 1,72569 1,68151 1,64243 1,60855 1,5802 1,55651 1,53783 1,52276 1,511 1,50114 1,49334 1,4855 1,47654 1,46479 1,44802 1,42629 1,39838 1,36606 1,33044 1,29377 1,25832 1,22514 1,19513 1,16847 1,14562 1,12555 1,10761 1,09209 1,07787 1,06521 1,05308 1,04138 1,03045 1,01981 1,00982 1,00009 0,991 0,98214 0,97392 0,96589 0,95806 0,95077 0,9436

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,41435 4,24045 4,01711 3,92065 3,8517 3,7436 3,5647 3,33681 3,10465 2,39803 2,22919 2,09535 1,99058 1,90863 1,84278 1,78762 1,74021 1,69815 1,66071 1,62751 1,59889 1,57473 1,55488 1,53919 1,52686 1,51763 1,5106 1,50427 1,4971 1,48852 1,4757 1,45806 1,4341 1,40433 1,37017 1,33335 1,29569 1,25998 1,22676 1,19734 1,17136 1,14879 1,12904 1,11236 1,09715 1,08366 1,07124 1,05976 1,04862 1,03779 1,02718 1,01722 1,00745 0,99788 0,98895 0,98063 0,97252

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,85808 3,94472 3,83869 3,80346 3,74976 3,62537 3,42683 3,19919 2,98257 2,2997 2,15379 2,04123 1,95468 1,88805 1,83438 1,78908 1,74939 1,71358 1,67992 1,64989 1,62344 1,60057 1,58244 1,56779 1,55704 1,54935 1,54333 1,53799 1,53236 1,5242 1,51288 1,49555 1,47177 1,44197 1,40702 1,36869 1,33038 1,29291 1,25886 1,22815 1,20138 1,17813 1,15823 1,14108 1,12597 1,11222 1,10005 1,08842 1,07717 1,06622 1,05592 1,04581 1,03587 1,02611

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5002 3,87539 3,76302 3,75794 3,74004 3,64285 3,46058 3,2353 3,016 2,32863 2,17957 2,06563 1,97953 1,9152 1,86548 1,82502 1,79011 1,75764 1,72683 1,6974 1,67052 1,64696 1,62737 1,61242 1,60086 1,59307 1,58705 1,58245 1,57831 1,57299 1,56422 1,55135 1,53208 1,50552 1,47281 1,43554 1,39613 1,35656 1,31964 1,28545 1,25579 1,22975 1,20777 1,18921 1,17289 1,15905 1,14652 1,13462 1,12361 1,11293 1,10245 1,09216

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,51476 3,64882 3,67566 3,63874 3,49544 3,28309 3,05724 2,35629 2,19296 2,06815 1,97491 1,90654 1,85584 1,81852 1,78743 1,75969 1,73219 1,70437 1,67725 1,65223 1,62961 1,61142 1,5972 1,58695 1,58048 1,57637 1,57302 1,57006 1,56525 1,55744 1,54482 1,52566 1,49902 1,46611 1,42799 1,38777 1,34793 1,31085 1,27656 1,24688 1,22089 1,19903 1,18062 1,16498 1,15138 1,1391 1,12791 1,11762

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,39466 3,64351 3,65062 3,53665 3,33106 3,09916 2,88857 2,21678 2,0847 1,98701 1,91697 1,86739 1,83259 1,80653 1,78416 1,76206 1,73797 1,71215 1,686 1,66171 1,64097 1,62412 1,61253 1,60493 1,59995 1,59778 1,59565 1,59307 1,58836 1,57914 1,56479 1,543 1,51355 1,47779 1,43808 1,39651 1,35617 1,31939 1,28613 1,25712 1,23287 1,21181 1,19473 1,1804 1,16759

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,94378 3,56 3,52957 3,36369 3,13315 2,9056 2,21233 2,06128 1,94929 1,86904 1,81383 1,77732 1,7541 1,73766 1,72358 1,70714 1,68666 1,66303 1,63724 1,61294 1,592 1,5761 1,56494 1,55904 1,55583 1,55488 1,55451 1,55303 1,54876 1,54052 1,52715 1,50637 1,47789 1,4425 1,4031 1,36175 1,32162 1,28453 1,25152 1,2228 1,19889 1,17866

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 5 metros Pendiente 2% Rugosidad 0,016 Forma de rotura total

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 1,7804 1,4457 1,2353 1,09 1,0036 0,9218 0,8944 0,8902 0,8451 0,8173 0,7949 0,7467 0,7047 0,6943 0,6521 0,6047 0,5636 0,5553 0,5202

velocidad 11,3874 12,5801 13,2166 13,8566 14,3256 14,7086 14,8939 15,0086 15,0453 15,1019 15,0597 14,9704 14,7076 14,6181 14,2165 13,8037 13,3053 13,1005 12,525

hazard 18,79545 18,19964 17,30238 16,47626 15,87405 15,01929 14,75847 14,75306 14,0704 13,75143 13,36841 12,55175 11,7168 11,4965 10,59663 9,649447 8,780667 8,552358 7,775605

203

204

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

calados 1,5098 1,1704 0,9912 0,8661 0,7874 0,7316 0,6831 0,6051 0,5598 0,4996 0,4683 0,4298 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,495 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,8058 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,0109 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,167 0,5546 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,2875 0,7128 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3748 0,8338 0,1123 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,4386 0,9364 0,5959 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,4837 1,0211 0,716 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5098 1,0906 0,7988 0,2883 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5028 1,1435 0,87 0,6173 0 0 0 0 0 0 0 0 1,4522 1,1704 0,9319 0,7246 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3684 1,1602 0,9762 0,793 0,3828 0 0 0 0 0 0 0 1,2704 1,1171 0,9912 0,8405 0,6285 0 0 0 0 0 0 0 1,1723 1,0549 0,9747 0,8661 0,7241 0 0 0 0 0 0 0 1,0804 0,9861 0,937 0,8656 0,7736 0,4578 0 0 0 0 0 0 0,9967 0,9178 0,8893 0,8435 0,7874 0,6454 0 0 0 0 0 0 0,922 0,8537 0,8388 0,8089 0,774 0,7139 0,001 0 0 0 0 0 0,8561 0,7949 0,7892 0,7695 0,7453 0,7316 0,5255 0 0 0 0 0 0,7988 0,7418 0,7425 0,7293 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0,3763 0,3507 0,7721 C14 C15 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0509 0 0 0,3089 0 0 0,3534 0 0 0,3694 0 0 0,3754 0,0034 0 0,3763 0,2551 0 0,3746 0,3179 0 0,3714 0,3392 0 0,3674 0,3479 0 0,363 0,3507 0,0397 0,3584 0,3505 0,2415 0,3536 0,3485 0,2968 0,3489 0,3456 0,3182 0,3442 0,342 0,3284 0,3396 0,3382 0,3331 0,3351 0,3341 0,3348 0,3307 0,33 0,3347 0,3266 0,3258 0,3334 0,3226 0,3217 0,3314 0,3189 0,3177 0,329 0,3154 0,3138 0,3262 0,3121 0,3101 0,3234 0,3091 0,3065 0,3204 0,3063 0,3031 0,3174 0,3036 0,3 0,3144 0,3009 0,297 0,3115 0,2982 0,2943 0,3086 0,2953 0,2917 0,3059 0,2921 0,2892 0,3034 0,2886 0,2868 0,3009 0,2847 0,2843 0,2987 0,2805 0,2817 0,2965 0,276 0,2787 0,2944 0,2714 0,2755 0,2924 0,2668 0,2719 0,2903 0,2621 0,268 0,288 0,2576 0,2638 0,2854 0,2532 0,2595 0,2825 0,2489 0,2551 0,2793 0,2449 0,2507 0,2757 0,2411 0,2463 0,2719 0,2375 0,242 0,2678 0,2342 0,2379 0,2636 0,231 0,234 0,2593 0,2281 0,2303 0,255 0,2253 0,2267 0,2508 0,2226 0,2234 0,2467 0,2201 0,2203 0,2428

1,255 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0569 0,2232 0,2736 0,2947 0,3057 0,3116 0,3145 0,3155 0,3153 0,3143 0,3128 0,3109 0,3088 0,3066 0,3043 0,302 0,2997 0,2975 0,2954 0,2933 0,2914 0,2896 0,2878 0,2861 0,2843 0,2823 0,28 0,2775 0,2746 0,2714 0,2679 0,2641 0,2602 0,2563

1,7281 2,2381 C18 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0014 0 0,174 0 0,2575 0 0,2837 0 0,2971 0 0,3044 0 0,3083 0,0654 0,3101 0,2199 0,3104 0,2604 0,3099 0,2786 0,3088 0,2888 0,3073 0,2947 0,3056 0,298 0,3036 0,2996 0,3016 0,3002 0,2996 0,3 0,2975 0,2993 0,2956 0,3064 0,2937 0,6487 0,2919 1,0501 0,2901 1,148 0,2884 1,1748 0,2868 1,1636 0,285 1,172 0,2831 1,1873 0,281 1,1958 0,2786 1,2085 0,2759 1,2002 0,2728 1,2076

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

8,8599 C1 0 0 0 8,8599 8,5137 8,0009 7,6118 7,3229 7,0984 6,9291 6,7989 6,6915 6,5857 6,4663 6,3329 6,1935 6,0563 5,9248 5,8007 5,6853 5,5795 5,4827 5,3933 5,3058 5,2126 5,1081 4,9922 4,8686 4,7422 4,6166 4,4944 4,3768 4,2648 4,1584 4,0578 3,9627 3,8729 3,7881 3,708 3,6324 3,561 3,4936 3,43 3,3701 3,3136 3,2604 3,2104 3,1634 3,1193 3,078 3,0393 3,0031 2,9693 2,9376 2,9079 2,8799 2,8536 2,8288 2,8052 2,7826 2,7609 2,7399 2,7194 2,6994 2,6797 2,6603 2,6411 2,622 2,6032 2,5845 2,5659 2,5474 2,5292 2,511 2,4931 2,4752 2,4576 2,44 2,4226 2,4054 2,3883 2,3713 2,3544 2,3376 2,321 2,3044 2,288 2,2716 2,2554 2,2392 2,223

8,9204 C2 0 0 0 0 0 0 8,9204 8,8277 8,6167 8,3952 8,1883 8,0036 7,8403 7,6861 7,5239 7,3491 7,1676 6,9864 6,811 6,6436 6,4846 6,3341 6,1919 6,0587 5,9346 5,8189 5,7082 5,5969 5,48 5,3557 5,2255 5,0918 4,9575 4,8246 4,6945 4,5682 4,4462 4,3289 4,2165 4,1089 4,0062 3,9083 3,8151 3,7264 3,6422 3,5624 3,4867 3,4152 3,3477 3,284 3,224 3,1676 3,1147 3,0651 3,0187 2,9753 2,9347 2,8969 2,8615 2,8284 2,7975 2,7684 2,741 2,715 2,6903 2,6667 2,6439 2,6218 2,6002 2,579 2,5582 2,5377 2,5173 2,4972 2,4773 2,4576 2,4381 2,4188 2,3997 2,3808 2,3621 2,3437 2,3255 2,3075 2,2898 2,2722 2,2549 2,2378 2,2208 2,2041 2,1875

8,8705 C3 0 0 0 0 0 0 0 0 6,8014 8,8705 8,8511 8,7852 8,6846 8,5639 8,4278 8,2696 8,0873 7,8888 7,6838 7,4788 7,2782 7,0846 6,8991 6,722 6,5536 6,3942 6,2442 6,1034 5,9709 5,8438 5,7175 5,588 5,4535 5,3148 5,174 5,0333 4,8946 4,7592 4,6281 4,5018 4,3807 4,2649 4,1544 4,0493 3,9493 3,8544 3,7645 3,6793 3,5987 3,5226 3,4508 3,383 3,3193 3,2594 3,2031 3,1503 3,1009 3,0547 3,0114 2,9711 2,9335 2,8984 2,8657 2,8352 2,8067 2,7801 2,7551 2,7316 2,7094 2,6882 2,6679 2,6484 2,6294 2,6109 2,5928 2,5749 2,5573 2,5398 2,5225 2,5053 2,4882 2,4713 2,4545 2,4379 2,4215 2,4053 2,3893 2,3734 2,3578 2,3424 2,3271

8,8178 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8,0958 8,8072 8,8178 8,806 8,7662 8,6817 8,5466 8,3719 8,1739 7,965 7,7528 7,542 7,3355 7,1351 6,9417 6,7558 6,5781 6,4091 6,2494 6,0992 5,9578 5,823 5,6912 5,5588 5,4238 5,2861 5,1471 5,0084 4,8719 4,739 4,6106 4,4873 4,3696 4,2576 4,1514 4,0508 3,9557 3,8658 3,7809 3,7009 3,6254 3,5543 3,4873 3,4242 3,3648 3,3089 3,2563 3,2069 3,1605 3,117 3,0761 3,0379 3,0021 2,9686 2,9372 2,9079 2,8805 2,8548 2,8308 2,8082 2,7869 2,7668 2,7477 2,7294 2,7119 2,6949 2,6784 2,6622 2,6462 2,6304 2,6147 2,5991 2,5835 2,568 2,5526 2,5372 2,522 2,5068 2,4917 2,4768

8,7565 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8,4137 8,7458 8,7565 8,7361 8,6742 8,5626 8,4073 8,2215 8,0181 7,8064 7,5925 7,3806 7,1732 6,9721 6,778 6,5917 6,4137 6,2447 6,085 5,9349 5,7936 5,6593 5,529 5,3996 5,269 5,1368 5,0038 4,8712 4,7406 4,6133 4,4902 4,3721 4,2594 4,1521 4,0504 3,9542 3,8632 3,7772 3,6961 3,6196 3,5473 3,4791 3,4148 3,354 3,2967 3,2425 3,1914 3,1431 3,0976 3,0545 3,014 2,9757 2,9396 2,9057 2,8737 2,8436 2,8152 2,7886 2,7635 2,7399 2,7176 2,6966 2,6767 2,6579 2,6399 2,6226 2,606 2,5898 2,5741 2,5586 2,5432 2,528 2,5128 2,4977 2,4825 2,4673 2,4521

8,6863 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8,5131 8,6863 8,6707 8,598 8,4812 8,33 8,153 7,9581 7,7527 7,5427 7,3325 7,1255 6,9238 6,7288 6,5413 6,362 6,1913 6,0296 5,8775 5,7347 5,6008 5,4742 5,3525 5,233 5,1134 4,9927 4,8712 4,7499 4,6299 4,5125 4,3987 4,2892 4,1846 4,0849 3,9904 3,901 3,8165 3,7368 3,6616 3,5906 3,5237 3,4605 3,4009 3,3445 3,2912 3,2408 3,1932 3,148 3,1053 3,0648 3,0264 2,9901 2,9557 2,9232 2,8924 2,8632 2,8356 2,8095 2,7848 2,7615 2,7394 2,7186 2,6988 2,6801 2,6623 2,6453 2,6291 2,6135 2,5984 2,5838 2,5695 2,5554 2,5415 2,5277

8,5768 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,0181 8,5553 8,5768 8,479 8,3404 8,175 7,9911 7,7954 7,5932 7,3882 7,1838 6,9824 6,7862 6,5965 6,4142 6,2398 6,0737 5,9164 5,768 5,6288 5,4986 5,377 5,2625 5,1533 5,0469 4,9412 4,835 4,7281 4,6212 4,515 4,4108 4,3093 4,2115 4,1178 4,0285 3,9438 3,8636 3,7878 3,7164 3,6491 3,5856 3,5258 3,4693 3,416 3,3656 3,318 3,2729 3,2301 3,1895 3,151 3,1145 3,0797 3,0467 3,0153 2,9854 2,9569 2,9299 2,9042 2,8797 2,8565 2,8344 2,8134 2,7935 2,7745 2,7565 2,7393 2,723 2,7074 2,6924 2,6781 2,6642 2,6508

8,3487 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,7756 8,3487 8,318 8,1719 7,9957 7,8033 7,602 7,3967 7,1911 6,9881 6,7898 6,5974 6,4121 6,2345 6,0647 5,9031 5,7497 5,6046 5,4681 5,3401 5,2206 5,1092 5,0049 4,9065 4,8119 4,719 4,6263 4,5328 4,4386 4,3441 4,2503 4,1579 4,068 3,9811 3,8977 3,8181 3,7424 3,6706 3,6028 3,5387 3,4782 3,421 3,367 3,316 3,2677 3,2219 3,1785 3,1373 3,0981 3,0608 3,0252 2,9912 2,9588 2,9278 2,8982 2,8699 2,8427 2,8168 2,7919 2,7681 2,7453 2,7236 2,7027 2,6828 2,6637 2,6454 2,628 2,6112 2,5952

velocidades 8,0972 7,6521 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,4337 0 8,0972 0 8,0198 0 7,8489 0 7,6573 7,6521 7,4569 7,618 7,2533 7,4569 7,0503 7,2705 6,8508 7,0766 6,6569 6,8818 6,47 6,6895 6,2909 6,502 6,1202 6,3209 5,9579 6,1474 5,804 5,982 5,6583 5,8252 5,5206 5,6769 5,3909 5,5369 5,269 5,405 5,155 5,2808 5,0485 5,1641 4,9495 5,0547 4,8571 4,9525 4,7703 4,8572 4,6876 4,7687 4,6072 4,6864 4,5275 4,6097 4,4472 4,5375 4,366 4,4685 4,2838 4,4009 4,2014 4,3336 4,1194 4,2654 4,0387 4,1959 3,9599 4,1254 3,8837 4,0543 3,8105 3,9832 3,7404 3,913 3,6737 3,8441 3,6104 3,7773 3,5504 3,7128 3,4937 3,651 3,44 3,5921 3,3892 3,536 3,3412 3,4829 3,2957 3,4325 3,2526 3,3849 3,2116 3,3398 3,1727 3,2971 3,1356 3,2566 3,1003 3,2182 3,0665 3,1817 3,0342 3,1469 3,0033 3,1137 2,9737 3,082 2,9453 3,0517 2,918 3,0226 2,8918 2,9946 2,8666 2,9677 2,8423 2,9418 2,819 2,9168 2,7966 2,8926 2,775 2,8693 2,7542 2,8467 2,7342 2,8249 2,715 2,8037 2,6965 2,7833

7,2176 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6,971 7,2176 7,0871 6,9204 6,7441 6,5665 6,3915 6,2213 6,0573 5,9005 5,7513 5,61 5,4767 5,351 5,2327 5,1216 5,0174 4,9198 4,8286 4,7437 4,6647 4,5915 4,5236 4,4602 4,4003 4,3426 4,2858 4,2288 4,1706 4,1111 4,0503 3,9886 3,9267 3,8652 3,8047 3,7457 3,6885 3,6336 3,581 3,5308 3,4832 3,4379 3,3949 3,3542 3,3156 3,2789 3,2441 3,2109 3,1792 3,149 3,12 3,0921 3,0653 3,0395 3,0146 2,9906 2,9673 2,9447 2,9228

6,7286 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,2178 6,7286 6,695 6,5661 6,4185 6,2653 6,1122 5,9622 5,8169 5,6775 5,5444 5,4181 5,2986 5,1858 5,0795 4,9796 4,8857 4,7976 4,7152 4,6384 4,5668 4,5004 4,4388 4,3816 4,3282 4,2777 4,2288 4,1805 4,1317 4,0816 4,03 3,9769 3,9227 3,8679 3,813 3,7586 3,7053 3,6534 3,6033 3,5551 3,509 3,4651 3,4233 3,3836 3,3459 3,31 3,276 3,2437 3,2128 3,1834 3,1552 3,1283 3,1024 3,0774 3,0533 3,03

6,2623 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,1347 6,2623 6,2228 6,1184 5,9967 5,8702 5,7437 5,6197 5,4995 5,3839 5,2734 5,1682 5,0684 4,974 4,8848 4,8007 4,7216 4,6473 4,5778 4,5128 4,4524 4,3962 4,3442 4,2959 4,2506 4,2077 4,1661 4,1248 4,0827 4,0394 3,9943 3,9476 3,8995 3,8505 3,8012 3,7521 3,7036 3,6562 3,6102 3,5659 3,5233 3,4827 3,444 3,4072 3,3722 3,339 3,3075 3,2775 3,249 3,2217 3,1957 3,1707

5,742 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,8264 5,74 5,742 5,6673 5,5732 5,4723 5,3697 5,2679 5,1685 5,0723 4,9798 4,8912 4,8066 4,7261 4,6496 4,5771 4,5086 4,444 4,3832 4,3263 4,2731 4,2237 4,1777 4,1349 4,0947 4,0565 4,0194 3,9823 3,9445 3,9053 3,8641 3,8211 3,7764 3,7305 3,6837 3,6367 3,59 3,544 3,4991 3,4555 3,4134 3,373 3,3344 3,2975 3,2624 3,229 3,1971 3,1668

5,4295 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,4832 5,33 5,4295 5,3805 5,3113 5,2347 5,1553 5,0754 4,9967 4,9197 4,8451 4,7731 4,7038 4,6374 4,5739 4,5134 4,4558 4,4013 4,3498 4,3013 4,2559 4,2135 4,174 4,1371 4,1023 4,0691 4,0366 4,0041 3,9707 3,9358 3,8991 3,8605 3,8201 3,7784 3,7358 3,6928 3,6499 3,6075 3,566 3,5255 3,4865 3,4489 3,413 3,3786

5,0432 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,2118 4,965 5,0432 5,0099 4,959 4,9009 4,8401 4,7784 4,7171 4,6567 4,5978 4,5405 4,4851 4,4316 4,3803 4,3312 4,2844 4,2399 4,1978 4,1582 4,1211 4,0863 4,0538 4,0231 3,9937 3,9651 3,9364 3,907 3,8761 3,8433 3,8086 3,772 3,7337 3,6942 3,6539 3,6134 3,573 3,5331 3,4941

4,7509 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,3268 4,6751 4,7509 4,7328 4,6974 4,6549 4,6089 4,5615 4,5136 4,4659 4,419 4,3731 4,3283 4,285 4,2432 4,203 4,1646 4,128 4,0933 4,0606 4,0299 4,0009 3,9734 3,947 3,921 3,8949 3,8679 3,8394 3,8089 3,7764 3,7418 3,7054 3,6676 3,6287

205

4,4396 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,8649 4,1185 4,4193 4,4396 4,4259 4,4007 4,37 4,3363 4,3012 4,2654 4,2294 4,1937 4,1585 4,1241 4,0908 4,0585 4,0276 3,9981 3,9701 3,9436 3,9185 3,8946 3,8717 3,8492 3,8264 3,8029 3,778 3,7512 3,7223

4,2853 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,1035 4,2102 4,2823 4,2853 4,2736 4,2542 4,2303 4,2039 4,176 4,1475 4,1187 4,0563 2,3822 0,7065 0,4272 0,5335 0,4719 0,4803 0,4743 0,4066 0,4036 0,3665 0,3526

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

206

11,86 C1

10,58 C2

9,72 C3

8,95 C4

8,22 C5

7,66 C6

7,13 C7

6,25 C8

5,67 C9

0 0 0 5,63315 8,26324 9,59356 10,4665 11,072 11,4463 11,6875 11,8294 11,8577 11,6484 11,1165 10,3501 9,50342 8,68595 7,94135 7,27991 6,70285 6,20466 5,77898 5,41585 5,09831 4,80516 4,52133 4,24424 3,97957 3,73381 3,50867 3,30591 3,12433 2,96167 2,81631 2,68639 2,57042 2,46623 2,37262 2,28849 2,21327 2,1452 2,08386 2,02848 1,97875 1,43395 1,39347 1,35673 1,32353 1,29335 1,26641 1,24148 1,21919 1,19906 1,18064 1,16352 1,14793 1,13383 1,12049 1,10783 1,09612 1,08501 1,07443 1,06404 1,05382 1,04405 1,03472 1,02519 1,01607 1,00706 0,99846 0,98962 0,98118 0,97316 0,9649 0,95705 0,94955 0,94187 0,93453 0,92728 0,92041 0,91332 0,90658 0,90019 0,89358 0,88732 0,88112 0,87499 0,8689 0,86289 0,85719 0,85154

0 0 0 0 0 0 6,22455 7,64878 8,6015 9,32947 9,87162 10,274 10,5371 10,581 10,3093 9,76823 9,08855 8,38234 7,71004 7,09849 6,55206 6,06954 5,64752 5,28021 4,96243 4,68581 4,43934 4,20819 3,98342 3,7633 3,55186 3,35303 3,1699 3,00365 2,85392 2,71964 2,59861 2,4902 2,39278 2,30478 2,22569 2,15365 2,0887 1,52997 1,47632 1,42785 1,38345 1,34333 1,30686 1,27345 1,24294 1,21555 1,19005 1,16739 1,14639 1,12729 1,11 1,09378 1,07919 1,06583 1,05365 1,0419 1,0312 1,02115 1,01172 1,00256 0,99359 0,98513 0,97681 0,96862 0,96087 0,95292 0,94505 0,93759 0,92992 0,92264 0,91545 0,90834 0,90132 0,89438 0,88781 0,88134 0,87494 0,86862 0,86267 0,8565 0,8507 0,84496 0,83956 0,83396 0,82868

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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,47817 6,74533 7,75168 8,37966 8,78824 8,95227 8,83074 8,48345 8,01632 7,51382 7,01877 6,55381 6,12677 5,73987 5,3906 5,07703 4,79599 4,54575 4,32273 4,12604 3,95057 3,79034 3,63993 3,49198 3,34582 3,20219 3,06345 2,9318 2,80926 2,69639 2,59349 2,49918 2,41413 2,33641 2,26565 2,20141 2,14289 1,5897 1,54069 1,49561 1,45421 1,41627 1,38119 1,3492 1,31934 1,29149 1,26591 1,24249 1,22039 1,20025 1,18125 1,16406 1,14789 1,13302 1,11904 1,10627 1,09429 1,08306 1,07256 1,06306 1,05384 1,04556 1,03717 1,02962 1,02193 1,0147 1,00791 1,00089 0,99395 0,98709 0,9806 0,97385 0,96715 0,96051 0,95392 0,94738 0,94121 0,93478 0,92871 0,92241

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3,28 C14

3,02 C15

2,80 C16

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2,87 C19

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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,71774 1,65508 2,43665 2,54211 2,58885 2,60627 2,60675 2,5969 2,58079 2,56078 2,53866 2,51505 2,49098 2,46708 2,44336 2,42031 2,39798 2,37683 2,35686 2,33762 2,32001 2,30346 2,28744 2,27229 2,25689 2,24068 2,22301 2,20418 2,18322 2,16061 2,13638 2,11065 2,08441 2,05819

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50191 1,30362 2,26672 2,40136 2,46348 2,49177 2,50142 2,49974 2,49029 2,4768 2,46044 2,44237 2,42364 2,40388 2,38459 2,36573 2,34696 2,32964 2,31287 2,29709 2,28181 2,2674 2,2538 2,23952 2,2248 2,20911 2,19185 2,17291 2,15184

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,73567 1,53577 2,24531 2,33318 2,37862 2,40106 2,40963 2,40929 2,40374 2,39425 2,38238 2,39605 2,86968 2,26695 2,06443 2,21416 2,1309 2,14891 2,15679 2,08411 2,092 2,03997 2,0296

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 5 metros Pendiente 8% Rugosidad 0,016 Forma de rotura 1 panel

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,218 0,1556 0,1389 0,1308 0,1295 0,1196 0,1217 0,1312 0,1131 0,1165 0,1257 0,117 0,1294 0,1284 0,1366 0,1424 0,1437 0,1577 0,1896

velocidad 9,053 7,3544 5,9945 5,3133 4,9603 4,6136 4,58 4,4781 4,494 4,5764 4,5921 4,554 4,5375 4,6248 4,8313 5,0842 5,1523 5,2008 5,0842

hazard 2,580643 1,722145 1,400655 1,257764 1,207109 1,111587 1,11411 1,151526 1,064821 1,091401 1,140077 1,081303 1,151853 1,158024 1,228256 1,29519 1,312236 1,339216 1,538022

207

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

208

0,218 C1 0 0,2063 0,2091 0,2079 0,2067 0,2066 0,2098 0,2155 0,2122 0,2108 0,2106 0,2113 0,2165 0,2155 0,2157 0,2144 0,212 0,2141 0,218 0,2178 0,2154 0,2138 0,2133 0,2164 0,2179 0,2166 0,2147 0,2121 0,2124 0,2162 0,2159 0,2136 0,2113 0,21 0,2118 0,2137 0,2129 0,2106 0,2079 0,2074 0,2104 0,2115 0,2094 0,207 0,2058 0,2064 0,2084 0,2081 0,2063 0,2042 0,2031 0,2044 0,2063 0,2053 0,2031 0,2016 0,2014 0,2026 0,2033 0,202 0,2004 0,1992 0,1991 0,2003 0,2007 0,1994 0,1979 0,197 0,197 0,1977 0,1977 0,1966 0,1954 0,1946 0,1946 0,1953 0,1952 0,1941 0,193 0,1922 0,1921 0,1924 0,1924 0,1916 0,1907 0,1898 0,1896 0,1901 0,19 0,1892 0,1882

0,1556 C2 0 0 0,152 0,1504 0,1498 0,1492 0,1503 0,1541 0,1538 0,1509 0,1518 0,1514 0,1536 0,1547 0,154 0,1539 0,1524 0,1522 0,1552 0,1556 0,1544 0,1531 0,1527 0,1535 0,1556 0,1549 0,1539 0,1526 0,1517 0,1539 0,1549 0,1534 0,1521 0,1512 0,1514 0,1532 0,1531 0,152 0,1505 0,1495 0,1507 0,1525 0,1515 0,1499 0,1491 0,149 0,1502 0,1507 0,1498 0,1486 0,1477 0,1479 0,1493 0,1494 0,1481 0,1471 0,1468 0,1472 0,1481 0,1476 0,1466 0,1459 0,1456 0,1461 0,1468 0,1463 0,1453 0,1447 0,1446 0,1449 0,1453 0,1448 0,144 0,1435 0,1434 0,1437 0,144 0,1435 0,1428 0,1424 0,1422 0,1423 0,1425 0,1422 0,1417 0,1412 0,1409 0,1411 0,1413 0,141 0,1404

0,1389 C3 0 0 0 0,1342 0,1332 0,1327 0,1326 0,1345 0,1388 0,135 0,1341 0,1347 0,1346 0,1385 0,1363 0,1368 0,1361 0,1345 0,136 0,1389 0,1376 0,1361 0,1355 0,1354 0,1374 0,1382 0,1369 0,1359 0,1347 0,135 0,138 0,1369 0,1354 0,1345 0,1339 0,1352 0,1366 0,1355 0,1343 0,1329 0,1329 0,1351 0,1356 0,1338 0,1326 0,1323 0,1328 0,1343 0,1338 0,1326 0,1316 0,1311 0,1321 0,1334 0,1325 0,1311 0,1305 0,1306 0,1315 0,1319 0,1309 0,13 0,1296 0,1296 0,1305 0,1308 0,1298 0,129 0,1287 0,1288 0,1294 0,1294 0,1286 0,128 0,1277 0,1278 0,1283 0,1283 0,1275 0,127 0,1267 0,1267 0,127 0,127 0,1265 0,126 0,1256 0,1256 0,126 0,126 0,1255

0,1308 C4 0 0 0 0 0,1252 0,1242 0,1239 0,1244 0,1268 0,1302 0,1247 0,126 0,1258 0,1264 0,1308 0,1268 0,128 0,1267 0,1255 0,1285 0,1302 0,1282 0,1267 0,1267 0,1268 0,1297 0,1289 0,1276 0,1267 0,1255 0,127 0,1299 0,1274 0,1261 0,1254 0,1252 0,1273 0,1278 0,1263 0,1251 0,1239 0,1247 0,1274 0,1265 0,1246 0,1237 0,1238 0,1247 0,1261 0,1248 0,1237 0,1228 0,1228 0,1243 0,1252 0,1235 0,1223 0,1221 0,1225 0,1235 0,1235 0,1223 0,1215 0,1213 0,1216 0,1227 0,1224 0,1212 0,1207 0,1205 0,1209 0,1215 0,1212 0,1203 0,1198 0,1197 0,12 0,1206 0,1202 0,1193 0,119 0,1188 0,1189 0,1193 0,1191 0,1186 0,1181 0,1178 0,118 0,1184 0,1182

0,1295 C5 0 0 0 0 0 0,1106 0,122 0,1219 0,123 0,126 0,1278 0,1217 0,1251 0,1238 0,1253 0,1295 0,1245 0,1263 0,1244 0,1236 0,1279 0,1281 0,1259 0,1244 0,1249 0,1252 0,1288 0,1265 0,1255 0,1245 0,1235 0,126 0,1283 0,1249 0,124 0,1234 0,1236 0,1263 0,1258 0,1242 0,1229 0,122 0,1234 0,1264 0,1242 0,1223 0,1218 0,1221 0,1234 0,1245 0,1227 0,1216 0,1209 0,1212 0,1231 0,1235 0,1213 0,1204 0,1204 0,121 0,1222 0,1217 0,1203 0,1197 0,1196 0,1202 0,1214 0,1206 0,1193 0,1189 0,1189 0,1194 0,12 0,1194 0,1185 0,1181 0,1181 0,1185 0,1191 0,1184 0,1176 0,1173 0,1172 0,1174 0,1179 0,1175 0,1169 0,1165 0,1162 0,1165 0,117

0,1196 C6 0 0 0 0 0 0 0 0,1116 0,112 0,1137 0,1171 0,1169 0,111 0,1163 0,1136 0,1162 0,1196 0,1142 0,1164 0,1141 0,1139 0,1193 0,1176 0,1156 0,1143 0,1152 0,1156 0,1196 0,1158 0,1154 0,1144 0,1135 0,1171 0,1183 0,1144 0,114 0,1136 0,114 0,1172 0,1156 0,1141 0,1129 0,1122 0,1142 0,1171 0,1138 0,1123 0,1122 0,1126 0,1142 0,1149 0,1126 0,1118 0,1112 0,1118 0,1141 0,1138 0,1113 0,1107 0,111 0,1117 0,113 0,112 0,1105 0,1102 0,1102 0,111 0,1122 0,1109 0,1097 0,1095 0,1096 0,1102 0,1108 0,1099 0,109 0,1088 0,1088 0,1094 0,11 0,109 0,1082 0,1081 0,1081 0,1083 0,1088 0,1083 0,1076 0,1073 0,1071 0,1075

0,1217 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1157 0,1124 0,115 0,1192 0,1155 0,111 0,1186 0,1138 0,1181 0,1196 0,1149 0,117 0,1143 0,115 0,1217 0,1173 0,116 0,1149 0,1161 0,1168 0,1211 0,1157 0,1161 0,1149 0,1143 0,1192 0,1186 0,1145 0,1147 0,1143 0,1151 0,1189 0,1156 0,1146 0,1133 0,113 0,1157 0,1184 0,1137 0,1128 0,113 0,1136 0,1155 0,1157 0,113 0,1124 0,112 0,1129 0,1155 0,1143 0,1116 0,1114 0,1119 0,1128 0,1141 0,1125 0,1111 0,111 0,1111 0,1121 0,1133 0,1114 0,1103 0,1104 0,1106 0,1112 0,1118 0,1105 0,1097 0,1096 0,1097 0,1105 0,1109 0,1096 0,1089 0,109 0,1089 0,1093 0,1098 0,109 0,1084 0,1081 0,108

0,1312 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0006 0,1191 0,1233 0,1282 0,1214 0,1185 0,1286 0,1207 0,1272 0,1268 0,1223 0,1248 0,1217 0,1232 0,1312 0,1238 0,1238 0,1225 0,1243 0,125 0,1297 0,1224 0,124 0,1225 0,1222 0,1284 0,1258 0,1217 0,1226 0,1222 0,1233 0,1276 0,1227 0,1224 0,121 0,1209 0,1244 0,1268 0,1206 0,1207 0,1211 0,1218 0,124 0,1235 0,1204 0,1204 0,12 0,1212 0,1242 0,1219 0,1192 0,1195 0,1202 0,1211 0,1225 0,1202 0,1189 0,1192 0,1193 0,1205 0,1217 0,1191 0,1182 0,1186 0,1188 0,1196 0,1201 0,1184 0,1178 0,1179 0,118 0,1189 0,1193 0,1176 0,117 0,1173 0,1172 0,1177 0,1182 0,1171 0,1166 0,1164

0,1131 C9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0985 0,1039 0,11 0,0996 0,0992 0,1106 0,1005 0,1094 0,1056 0,1034 0,1049 0,1021 0,1044 0,1131 0,1031 0,1046 0,1031 0,1052 0,1062 0,1103 0,1024 0,1049 0,1029 0,1029 0,1105 0,1052 0,1022 0,1033 0,1028 0,1043 0,1088 0,1026 0,1031 0,1014 0,1016 0,1058 0,1074 0,1005 0,1013 0,1018 0,1025 0,1051 0,1038 0,1007 0,1009 0,1005 0,102 0,1053 0,102 0,0995 0,1001 0,1008 0,1018 0,1032 0,1004 0,0993 0,0997 0,0999 0,1012 0,1023 0,0993 0,0987 0,0991 0,0993 0,1002 0,1007 0,0987 0,0982 0,0983 0,0985 0,0995 0,0998 0,0979 0,0974 0,0977 0,0977 0,0982 0,0987 0,0974 0,0969

calados 0,1165 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0127 0,1053 0,1134 0,0991 0,1018 0,1146 0,1012 0,1138 0,1058 0,1057 0,1064 0,1041 0,1073 0,1165 0,1035 0,1072 0,1052 0,1078 0,109 0,1124 0,1035 0,1075 0,1049 0,1054 0,1144 0,1059 0,1042 0,1057 0,1051 0,1071 0,1116 0,1037 0,1055 0,1035 0,1041 0,109 0,1095 0,1017 0,1039 0,1043 0,105 0,1079 0,1057 0,1026 0,1033 0,1029 0,1047 0,1082 0,1037 0,1015 0,1027 0,1034 0,1044 0,1058 0,1022 0,1016 0,1022 0,1023 0,1039 0,1048 0,1012 0,101 0,1017 0,1018 0,1028 0,1031 0,1008 0,1006 0,1009 0,101 0,1021 0,1023 0,1 0,0999 0,1003 0,1002 0,1007 0,1013 0,0997

0,1257 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1086 0,1223 0,1027 0,1092 0,1249 0,1057 0,1248 0,1103 0,1129 0,1126 0,1113 0,1158 0,1257 0,1083 0,1157 0,1123 0,1158 0,1172 0,1197 0,1092 0,1158 0,1119 0,113 0,1245 0,111 0,1114 0,1134 0,1125 0,1152 0,12 0,1095 0,1135 0,1105 0,1118 0,1178 0,1168 0,1074 0,1119 0,1118 0,1127 0,1162 0,1125 0,1093 0,1109 0,1103 0,1126 0,1165 0,1101 0,1083 0,1103 0,111 0,1121 0,1136 0,1089 0,1088 0,1098 0,1098 0,1117 0,1125 0,1078 0,1084 0,1092 0,1093 0,1105 0,1106 0,1077 0,1079 0,1083 0,1084 0,1097 0,1097 0,1069 0,1071 0,1077 0,1075 0,1082 0,1088

0,117 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0023 0,1107 0,0889 0,0964 0,1151 0,0914 0,117 0,0965 0,0995 0,0998 0,1 0,1051 0,1148 0,0947 0,1057 0,1004 0,1048 0,1063 0,1076 0,0962 0,1053 0,1 0,1018 0,1151 0,0977 0,0997 0,1023 0,101 0,1043 0,1089 0,0967 0,1028 0,0987 0,1005 0,1074 0,1048 0,0948 0,1012 0,1004 0,1014 0,1053 0,1005 0,0974 0,0998 0,0988 0,1014 0,1056 0,0979 0,0966 0,0993 0,0997 0,1008 0,1023 0,0969 0,0974 0,0986 0,0984 0,1005 0,1012 0,0958 0,097 0,0979 0,0979 0,0992 0,0993 0,0959 0,0965 0,097 0,097 0,0984 0,0984 0,0952 0,0957 0,0964 0,0961 0,0968

0,1294 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1135 0,0878 0,0996 0,1217 0,0918 0,1294 0,0964 0,1032 0,1001 0,107 0,1126 0,1196 0,0964 0,115 0,1049 0,1111 0,1135 0,1104 0,0996 0,1125 0,1047 0,1081 0,1241 0,0989 0,1064 0,1078 0,1067 0,1112 0,1144 0,0998 0,1104 0,1034 0,107 0,1151 0,1086 0,0983 0,1089 0,1061 0,1074 0,1122 0,1046 0,1025 0,1061 0,1044 0,108 0,1121 0,1016 0,1022 0,1057 0,1057 0,1069 0,1083 0,1014 0,1034 0,1046 0,1042 0,1068 0,107 0,1003 0,1032 0,104 0,1037 0,1053 0,105 0,1009 0,1026 0,1029 0,1029 0,1046 0,1041 0,1003 0,1018 0,1025 0,1019

0,1284 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,042 0,077 0,0816 0,113 0,0808 0,1284 0,0866 0,0903 0,0897 0,1004 0,1066 0,1106 0,087 0,1113 0,0963 0,1047 0,1075 0,1011 0,0902 0,1071 0,0967 0,1015 0,1188 0,0894 0,099 0,1005 0,0995 0,1048 0,1068 0,091 0,105 0,0953 0,1002 0,1093 0,1001 0,0896 0,1035 0,0985 0,1004 0,1058 0,0965 0,0947 0,0996 0,097 0,1012 0,1054 0,0934 0,0947 0,0991 0,0985 0,0998 0,1013 0,0935 0,0962 0,0977 0,0969 0,0999 0,0999 0,0924 0,0962 0,097 0,0965 0,0982 0,0979 0,0933 0,0955 0,0958 0,0957 0,0975 0,0969 0,0927 0,0946 0,0955

0,1366 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0742 0,0697 0,1087 0,0758 0,1366 0,0822 0,085 0,0825 0,1048 0,1103 0,1072 0,0843 0,1205 0,0947 0,1069 0,1125 0,0975 0,0882 0,1102 0,0966 0,1041 0,1219 0,086 0,1016 0,1002 0,1012 0,108 0,1066 0,0894 0,1105 0,0946 0,103 0,1132 0,0986 0,0885 0,1088 0,0989 0,1022 0,1088 0,0955 0,0953 0,1018 0,098 0,1036 0,1074 0,0924 0,096 0,1013 0,0999 0,1015 0,103 0,0932 0,0981 0,0993 0,0982 0,102 0,1011 0,0923 0,0983 0,0985 0,0978 0,1 0,0991 0,0937 0,0973 0,0973 0,097 0,0993 0,0982 0,0931 0,0962

0,1424 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0418 0,0642 0,1052 0,0755 0,1424 0,0825 0,0946 0,0798 0,1091 0,1186 0,1059 0,0858 0,1336 0,0958 0,1126 0,123 0,097 0,0895 0,1161 0,0997 0,111 0,1252 0,0869 0,1076 0,1025 0,1069 0,1152 0,1088 0,0916 0,1201 0,0969 0,1098 0,1202 0,1004 0,0911 0,1181 0,1022 0,1076 0,1152 0,0981 0,0994 0,1076 0,1023 0,1097 0,1123 0,0951 0,1009 0,1071 0,1047 0,1067 0,108 0,0966 0,1036 0,1043 0,1029 0,1076 0,1056 0,0958 0,1041 0,1033 0,1025 0,1053 0,1038 0,0976 0,1027 0,1021 0,1018 0,1046 0,1029 0,0972

0,1437 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0008 0,0951 0,0678 0,1437 0,077 0,079 0,0743 0,0788 0,1161 0,0995 0,08 0,1435 0,0864 0,1145 0,1217 0,0913 0,0807 0,1195 0,0925 0,1099 0,1221 0,0814 0,0973 0,0993 0,1041 0,1133 0,1051 0,0859 0,124 0,0911 0,109 0,1193 0,0961 0,0855 0,1228 0,0963 0,1063 0,1137 0,0942 0,0936 0,1082 0,0977 0,1081 0,1104 0,0909 0,0964 0,1067 0,1013 0,1041 0,1059 0,0929 0,1002 0,1027 0,0996 0,1055 0,1033 0,0919 0,1014 0,1013 0,0995 0,1029 0,1014 0,0942 0,1002 0,0999 0,0988 0,1023 0,1004

0,1577 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0784 0,0629 0,1347 0,0752 0,1095 0,0727 0,0616 0,1262 0,0961 0,0803 0,1577 0,0834 0,1202 0,1365 0,0891 0,0795 0,122 0,0907 0,1176 0,1187 0,0813 0,0985 0,0987 0,1082 0,1196 0,1046 0,0865 0,1354 0,0905 0,1165 0,1235 0,0965 0,0864 0,1334 0,096 0,1115 0,1188 0,0952 0,0949 0,1133 0,0992 0,1135 0,1132 0,0923 0,099 0,1115 0,1039 0,108 0,1094 0,0949 0,1039 0,1064 0,1024 0,1099 0,1062 0,0939 0,1057 0,1048 0,1025 0,1069 0,1047 0,0966 0,1043 0,1035 0,102 0,1063

0,1896 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0697 0,0575 0,1226 0,0692 0,121 0,0694 0,0541 0,1309 0,0898 0,0771 0,1896 0,076 0,1284 0,1493 0,0833 0,0746 0,1214 0,0801 0,1253 0,111 0,0782 0,0877 0,093 0,1035 0,1212 0,1005 0,0833 0,1559 0,0853 0,1247 0,1238 0,0936 0,0841 0,1526 0,0896 0,1164 0,1216 0,0928 0,0907 0,1173 0,0948 0,1168 0,113 0,0902 0,0967 0,1144 0,102 0,1089 0,1104 0,0935 0,1031 0,1073 0,1012 0,1116 0,1062 0,0926 0,1065 0,1051 0,1019 0,108 0,1051 0,0958 0,1054 0,1042 0,1016

209

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

9,053 C1 0 8,7592 8,8284 8,8031 8,7717 8,7607 8,8245 8,9755 8,9297 8,875 8,8724 8,8759 8,9918 8,9951 8,9953 8,9719 8,9119 8,9398 9,0424 9,053 9,0017 8,957 8,9369 8,995 9,0482 9,0284 8,9831 8,9195 8,908 8,9973 9,0101 8,9571 8,8993 8,8582 8,887 8,9433 8,9339 8,8841 8,8151 8,7884 8,8511 8,8938 8,8511 8,7885 8,751 8,7572 8,8065 8,8125 8,7717 8,7182 8,6821 8,7033 8,7541 8,7431 8,6892 8,6456 8,6334 8,6588 8,6828 8,6595 8,6168 8,5822 8,5728 8,5997 8,6159 8,5877 8,548 8,5211 8,516 8,5334 8,5386 8,5145 8,4817 8,457 8,4527 8,4688 8,4712 8,4459 8,4162 8,3944 8,386 8,3942 8,3961 8,3787 8,3527 8,3281 8,3184 8,3277 8,33 8,3112 8,2842

7,3544 C2 0 0 7,0945 7,0965 7,063 7,0295 7,0501 7,1802 7,2723 7,1632 7,1564 7,1437 7,1979 7,3056 7,2812 7,2817 7,2295 7,1846 7,2798 7,3544 7,3283 7,2636 7,2284 7,2331 7,3264 7,3388 7,3009 7,2406 7,1787 7,2255 7,3103 7,2775 7,2128 7,1544 7,1344 7,2004 7,2313 7,1973 7,1286 7,0625 7,0757 7,1613 7,1612 7,0951 7,0359 7,0125 7,0464 7,0912 7,0692 7,0147 6,9595 6,9423 6,993 7,0277 6,9866 6,9271 6,8932 6,8975 6,9351 6,9398 6,8991 6,8544 6,8262 6,834 6,8693 6,865 6,8234 6,7847 6,7644 6,7711 6,7908 6,7815 6,7483 6,7155 6,6969 6,7039 6,7214 6,7095 6,6769 6,6481 6,6296 6,6289 6,6394 6,6323 6,6085 6,5805 6,559 6,5585 6,5702 6,5629 6,5368

5,9945 C3 0 0 0 5,812 5,7728 5,7457 5,7266 5,7759 5,9347 5,9005 5,8163 5,8325 5,8232 5,9308 5,944 5,937 5,9236 5,8631 5,87 5,9842 5,9945 5,9464 5,9002 5,8816 5,9257 5,9935 5,9689 5,929 5,8715 5,8455 5,9356 5,9588 5,9054 5,8533 5,8132 5,8302 5,8962 5,8875 5,8435 5,7798 5,7459 5,7994 5,8567 5,8166 5,7565 5,7214 5,7211 5,7699 5,7833 5,7453 5,6968 5,6603 5,6721 5,728 5,7256 5,6742 5,6321 5,6189 5,639 5,6692 5,6503 5,6103 5,5788 5,567 5,5899 5,6138 5,5898 5,5524 5,5274 5,5204 5,5361 5,5466 5,5261 5,4965 5,4742 5,468 5,483 5,4914 5,4695 5,4422 5,423 5,4137 5,4206 5,4268 5,4128 5,3908 5,3693 5,3583 5,3665 5,3735 5,3584

5,3133 C4 0 0 0 0 5,1241 5,1039 5,0859 5,0834 5,1492 5,2923 5,178 5,1478 5,1612 5,1637 5,2933 5,2333 5,2473 5,2198 5,1666 5,2186 5,3133 5,2816 5,2283 5,2043 5,198 5,2693 5,2945 5,2564 5,22 5,1712 5,1811 5,2809 5,2517 5,1988 5,1612 5,1387 5,1826 5,229 5,1968 5,1524 5,1008 5,096 5,1704 5,1892 5,1318 5,0861 5,0704 5,0867 5,1365 5,1231 5,0817 5,0433 5,0241 5,0559 5,1027 5,0732 5,0244 4,9995 5,0009 5,0293 5,0467 5,0147 4,9812 4,9615 4,9621 4,9921 5,0016 4,968 4,9387 4,925 4,9274 4,9466 4,9476 4,9223 4,8988 4,8852 4,8877 4,9056 4,9048 4,8792 4,8586 4,847 4,8444 4,8554 4,8565 4,8394 4,8208 4,8052 4,802 4,8145 4,8161

4,9603 C5 0 0 0 0 0 4,4017 4,7451 4,7357 4,7469 4,8276 4,9465 4,7846 4,8029 4,8052 4,8218 4,9603 4,8517 4,8848 4,8441 4,7997 4,8871 4,9556 4,8995 4,8467 4,8386 4,8403 4,9314 4,9189 4,8775 4,8436 4,801 4,839 4,9372 4,8707 4,8238 4,7957 4,7848 4,848 4,8738 4,8283 4,7848 4,7415 4,7575 4,8444 4,8307 4,766 4,7319 4,7281 4,7555 4,8033 4,7701 4,7287 4,697 4,6892 4,7349 4,772 4,7237 4,6791 4,6656 4,6758 4,7093 4,7159 4,6753 4,6472 4,6348 4,6433 4,678 4,6756 4,636 4,6128 4,6059 4,6141 4,6351 4,6284 4,6 4,5808 4,5725 4,5805 4,6 4,5919 4,5638 4,5478 4,5403 4,5417 4,5551 4,552 4,5326 4,5161 4,5039 4,5056 4,5208

4,6136 C6 0 0 0 0 0 0 0 4,3463 4,3582 4,385 4,4865 4,5816 4,3753 4,447 4,4301 4,4649 4,6136 4,4561 4,5152 4,4574 4,4206 4,5475 4,5855 4,5103 4,4584 4,4645 4,4715 4,5855 4,5326 4,4927 4,4592 4,419 4,4863 4,5812 4,478 4,4394 4,4172 4,4148 4,4989 4,5022 4,4456 4,4019 4,3633 4,3986 4,4997 4,4514 4,3814 4,3568 4,3621 4,3998 4,4467 4,393 4,352 4,3243 4,3253 4,3857 4,4134 4,3457 4,3049 4,3004 4,3176 4,357 4,3527 4,3029 4,2793 4,2718 4,2869 4,3273 4,3128 4,2665 4,2482 4,2461 4,259 4,2826 4,2678 4,2354 4,2192 4,2145 4,2272 4,2489 4,2331 4,2014 4,1889 4,1841 4,1884 4,2046 4,197 4,1744 4,159 4,1485 4,1541

C7

4,58

0 0 0 0 0 0 0 0 4,2212 4,3098 4,3586 4,4803 4,519 4,2982 4,437 4,3808 4,4468 4,58 4,3916 4,4757 4,3999 4,3795 4,5461 4,5284 4,4505 4,4042 4,4257 4,4373 4,5681 4,4665 4,441 4,4072 4,3726 4,4737 4,5425 4,4119 4,3904 4,3734 4,3808 4,4833 4,4515 4,3939 4,3523 4,3216 4,378 4,4834 4,3936 4,3309 4,3186 4,3316 4,3788 4,4168 4,344 4,3096 4,2872 4,2981 4,3713 4,38 4,2974 4,2669 4,272 4,2946 4,3373 4,3175 4,2632 4,2473 4,2447 4,2662 4,3093 4,2787 4,2306 4,2201 4,2222 4,2391 4,2631 4,2383 4,2051 4,1938 4,1925 4,2096 4,2313 4,2061 4,1739 4,1666 4,1641 4,171 4,189 4,1752 4,1511 4,1382 4,1297

4,4781 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,153 4,2399 4,3883 4,3932 4,14 4,3479 4,2467 4,3461 4,4781 4,2331 4,3678 4,2662 4,2571 4,4659 4,3967 4,3167 4,2741 4,3113 4,3221 4,4758 4,3226 4,3161 4,2804 4,2472 4,3796 4,4306 4,2667 4,2665 4,2518 4,2651 4,3879 4,3238 4,2646 4,2257 4,1982 4,2731 4,3874 4,2564 4,2014 4,199 4,2181 4,2726 4,3074 4,2127 4,1864 4,1669 4,1845 4,271 4,2656 4,1657 4,1452 4,1578 4,1844 4,2312 4,1991 4,1378 4,1296 4,1301 4,1562 4,2042 4,1594 4,1073 4,1042 4,1093 4,129 4,155 4,121 4,0857 4,0787 4,0796 4,1001 4,1235 4,0898 4,0553 4,0529 4,0518 4,0601 4,0809 4,0618 4,035 4,0245

4,494 C9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,9665 4,2173 4,4022 4,298 4,0799 4,3773 4,189 4,3627 4,426 4,1852 4,3402 4,2194 4,2399 4,494 4,3265 4,2792 4,2385 4,2927 4,3077 4,4707 4,2574 4,2885 4,2429 4,2182 4,4 4,3819 4,2129 4,2385 4,2228 4,249 4,3904 4,27 4,2297 4,1888 4,1712 4,2733 4,3774 4,1951 4,1678 4,1754 4,1992 4,2655 4,2796 4,1679 4,1565 4,1397 4,1687 4,2692 4,2292 4,1216 4,119 4,1388 4,1689 4,2183 4,1628 4,1033 4,1058 4,1086 4,142 4,1907 4,1227 4,0757 4,0823 4,0893 4,1129 4,1375 4,0896 4,0576 4,0565 4,0595 4,0846 4,1063 4,0595 4,0282 4,0323 4,0314 4,0425 4,0647 4,036 4,0098

velocidades 4,5764 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,7693 4,2161 4,4715 4,2766 4,0754 4,464 4,1854 4,4446 4,4352 4,1819 4,3812 4,2352 4,2844 4,5764 4,3162 4,3079 4,2653 4,3371 4,3531 4,5214 4,2509 4,3279 4,2685 4,2517 4,4792 4,3922 4,2197 4,2767 4,2562 4,2936 4,4502 4,2772 4,2588 4,2162 4,2062 4,3331 4,4239 4,1955 4,1998 4,2141 4,2414 4,3168 4,3123 4,1841 4,191 4,1745 4,2129 4,3254 4,2539 4,1394 4,1561 4,1807 4,2129 4,2641 4,1883 4,1303 4,1444 4,1479 4,1869 4,2363 4,1475 4,1055 4,122 4,1294 4,156 4,1797 4,1192 4,0905 4,0954 4,0994 4,1282 4,1485 4,0901 4,0617 4,0723 4,0709 4,0838 4,1076 4,0704

4,5921 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,8954 4,462 4,1886 3,9965 4,4953 4,1056 4,4742 4,3718 4,1023 4,3621 4,1915 4,2716 4,5921 4,2356 4,2853 4,2331 4,3244 4,3356 4,5043 4,1786 4,3163 4,2345 4,2271 4,4994 4,3316 4,1673 4,2615 4,2305 4,2782 4,4463 4,2189 4,2337 4,1864 4,1834 4,3332 4,4033 4,1327 4,1796 4,1947 4,2237 4,3061 4,2821 4,1397 4,1711 4,1511 4,1976 4,3196 4,2153 4,0987 4,1384 4,1639 4,1961 4,2484 4,1533 4,0996 4,1267 4,1281 4,1715 4,2209 4,112 4,078 4,105 4,1106 4,139 4,1618 4,0894 4,0659 4,0771 4,0805 4,112 4,1309 4,0618 4,0374 4,0555 4,052 4,0659 4,0917

4,554 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,925 4,3793 4,0026 3,7699 4,4839 3,9068 4,4684 4,2218 3,8889 4,2754 4,0524 4,1854 4,554 4,0537 4,1938 4,1148 4,2411 4,2433 4,4217 4,0012 4,2416 4,1135 4,1203 4,4694 4,1811 4,0184 4,1747 4,1203 4,1861 4,3786 4,0658 4,131 4,07 4,0752 4,2655 4,3092 3,9686 4,0809 4,091 4,1245 4,2214 4,1708 3,9995 4,07 4,0387 4,0997 4,2421 4,0883 3,9615 4,0368 4,0611 4,0955 4,1537 4,0273 3,9753 4,0226 4,0188 4,0712 4,1248 3,9819 3,9565 3,9998 4,0011 4,0343 4,0582 3,965 3,947 3,9675 3,9688 4,0064 4,0253 3,9372 3,9165 3,9461 3,938 3,9545

4,5375 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,2539 3,7938 3,5168 4,5081 3,7063 4,5375 4,054 3,6652 4,1749 3,9483 4,1433 4,5265 3,8795 4,1635 4,021 4,1946 4,1853 4,3418 3,8422 4,2164 4,0186 4,0521 4,4852 4,0284 3,9082 4,1249 4,0423 4,1318 4,3346 3,9302 4,0784 3,9845 4,007 4,2383 4,2276 3,8307 4,0356 4,0212 4,0602 4,1729 4,0805 3,8933 4,0134 3,9624 4,0408 4,1986 3,9833 3,864 3,9807 3,9953 4,0306 4,0929 3,9315 3,8929 3,961 3,9472 4,0096 4,0624 3,8844 3,8792 3,9373 3,9304 3,9688 3,9912 3,8769 3,8719 3,901 3,8978 3,9415 3,9576 3,8509 3,8403 3,8813 3,8657

4,6248 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,0123 3,5435 3,1227 4,5044 3,5016 4,6248 3,8899 3,4137 4,0835 3,8137 4,1118 4,4736 3,7085 4,14 3,9234 4,1534 4,1306 4,2534 3,6741 4,2077 3,9165 3,9878 4,4961 3,8775 3,7827 4,0855 3,9602 4,0807 4,2838 3,7946 4,0303 3,8994 3,9384 4,2148 4,14 3,6915 3,9979 3,948 3,9965 4,1237 3,9914 3,7808 3,9645 3,8823 3,9821 4,1533 3,8792 3,7609 3,9297 3,9266 3,9643 4,031 3,8368 3,806 3,902 3,8726 3,9464 3,9991 3,7866 3,7976 3,8761 3,8565 3,9009 3,9232 3,7877 3,7933 3,8339 3,8234 3,874 3,8884 3,7633 3,7592 3,8158

4,8313 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,303 2,7678 4,5314 3,3212 4,8313 3,7371 3,2195 3,9658 3,7362 4,1801 4,4465 3,5785 4,2505 3,8711 4,198 4,1703 4,1919 3,5526 4,2965 3,8715 4,0119 4,5914 3,7549 3,7365 4,112 3,9528 4,119 4,2926 3,7098 4,0925 3,8731 3,9574 4,2837 4,1001 3,6115 4,071 3,941 4,0129 4,1616 3,9587 3,7403 4,0056 3,8744 4,0093 4,1878 3,8317 3,7374 3,9684 3,9337 3,9776 4,0482 3,8076 3,8027 3,9263 3,8742 3,9669 4,0122 3,7556 3,8026 3,8972 3,8598 3,9152 3,933 3,7705 3,7992 3,8488 3,8278 3,8892 3,8974 3,7489 3,7619

5,0842 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,1958 2,5924 4,5623 3,2107 5,0842 3,6378 3,3455 3,8773 3,6907 4,3893 4,4411 3,5273 4,5059 3,8789 4,3432 4,3559 4,1726 3,5121 4,4849 3,8975 4,1567 4,74 3,6961 3,8123 4,2113 4,0408 4,275 4,363 3,7041 4,2868 3,9197 4,0909 4,4583 4,1241 3,6203 4,2749 4,0124 4,1309 4,3035 4,0016 3,7966 4,1544 3,9552 4,1447 4,3112 3,8632 3,818 4,1147 4,0327 4,0903 4,1599 3,865 3,9056 4,0511 3,9703 4,091 4,1162 3,8128 3,9161 4,0177 3,9585 4,0308 4,0372 3,8454 3,9103 3,9634 3,9295 4,0061 4,0014 3,8279

5,1523 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,4477 2,925 5,1523 3,4276 2,9697 3,7902 2,8637 4,3876 4,3121 3,3253 4,5376 3,6822 4,3602 4,2518 4,0559 3,2417 4,5636 3,6809 4,1047 4,7144 3,5213 3,4982 4,1974 3,8949 4,2153 4,2933 3,5288 4,2662 3,8004 4,0076 4,4341 4,0166 3,4446 4,2881 3,8802 4,0748 4,2409 3,9088 3,613 4,1569 3,8235 4,0843 4,2606 3,746 3,6606 4,099 3,9304 4,0135 4,0939 3,763 3,7783 4,0122 3,8666 4,019 4,051 3,7018 3,8046 3,9699 3,8604 3,9535 3,967 3,7442 3,8135 3,9022 3,8363 3,9304 3,9284

5,2008 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,0271 2,7171 5,2008 3,3155 3,52 3,7542 2,4967 4,6797 4,2515 3,3091 4,8216 3,6504 4,5339 4,4902 4,0224 3,2061 4,7376 3,6197 4,2954 4,7566 3,4967 3,513 4,2813 3,9309 4,3858 4,3294 3,5368 4,49 3,8313 4,1497 4,5883 4,0347 3,475 4,5208 3,9092 4,2113 4,3735 3,9578 3,6456 4,3303 3,8685 4,2319 4,3661 3,7884 3,7241 4,2635 4,0051 4,128 4,2018 3,8308 3,8657 4,1493 3,9459 4,1455 4,1508 3,768 3,9084 4,0993 3,946 4,0707 4,0712 3,8244 3,9214 4,0246 3,9303 4,0484

5,0842 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,4082 2,2716 5,0842 2,9369 3,439 3,544 2,1494 4,8149 4,0144 3,0233 4,9748 3,3848 4,6293 4,4269 3,8037 2,88 4,7981 3,1987 4,3378 4,6225 3,2421 3,0883 4,1828 3,54 4,3559 4,1927 3,2867 4,5499 3,6351 4,0361 4,5622 3,863 3,2458 4,6246 3,6763 4,184 4,305 3,8129 3,3699 4,3766 3,6229 4,1955 4,2955 3,6106 3,4835 4,2772 3,8208 4,0422 4,1178 3,6808 3,6605 4,1152 3,7679 4,0683 4,0592 3,6034 3,7332 4,0462 3,781 3,9782 3,9739 3,6743 3,7778 3,9498 3,7822

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

210

2,58 C1 0 2,41017296 2,45056844 2,43411449 2,41646039 2,41326062 2,4562801 2,54197025 2,50098234 2,47625 2,47382744 2,48112767 2,5549747 2,54619405 2,54813621 2,53077536 2,4953228 2,52106118 2,5802432 2,5806434 2,54666618 2,5219066 2,51289077 2,554718 2,58055278 2,56385144 2,53602157 2,49787595 2,4982592 2,55331626 2,55323059 2,52003656 2,48607209 2,465222 2,4881666 2,51803321 2,50847731 2,47629146 2,43660929 2,42641416 2,46747144 2,4867887 2,45812034 2,4227195 2,4038558 2,41068608 2,4394746 2,43793125 2,41275171 2,38235644 2,36488451 2,38115452 2,40912083 2,39760843 2,36632652 2,34375296 2,33946676 2,35557288 2,36686324 2,350219 2,32700672 2,30917424 2,30639448 2,32266991 2,32956113 2,31208738 2,2905992 2,2771567 2,276152 2,28590318 2,28693122 2,2722507 2,25502418 2,2430322 2,24219542 2,25160664 2,25117824 2,23639919 2,2208266 2,20950368 2,2070006 2,21124408 2,21160964 2,20115892 2,18820989 2,17557338 2,17196864 2,17814577 2,1777 2,16707904 2,15318644

1,72 C2 0 0 1,654364 1,6425136 1,6329374 1,6234014 1,63478003 1,68351882 1,69537974 1,65637688 1,66224152 1,65725618 1,68239744 1,70752632 1,6983048 1,69760363 1,6779758 1,66959612 1,70742496 1,72214464 1,70868952 1,68860716 1,68012668 1,68703085 1,71778784 1,71423012 1,70055851 1,68121556 1,66485879 1,68895445 1,70981547 1,6930685 1,67311688 1,65734528 1,65584816 1,67970128 1,68366203 1,6699896 1,6481043 1,63059375 1,64165799 1,66834825 1,6606718 1,63850549 1,62360269 1,6193625 1,63346928 1,64399384 1,63386616 1,61668442 1,60176815 1,60071617 1,6187049 1,62463838 1,60876546 1,59252641 1,58532176 1,588912 1,60113831 1,59811448 1,58470806 1,57300696 1,56669472 1,5714974 1,58181324 1,5774995 1,56409002 1,55409609 1,55043224 1,55358239 1,55935324 1,5543612 1,5437552 1,53542425 1,53203546 1,53520043 1,5398816 1,53456325 1,52486132 1,51788944 1,51382912 1,51444247 1,5173645 1,51421306 1,50727445 1,4997666 1,4946131 1,49595435 1,49901926 1,4958689 1,48796672

1,40 C3 0 0 0 1,3470704 1,33553696 1,32880439 1,32564716 1,34410855 1,39313636 1,3640675 1,34701583 1,35298775 1,35110272 1,3906658 1,3783172 1,3805816 1,37425196 1,35583695 1,36632 1,40065538 1,3936432 1,37735504 1,3672271 1,36406864 1,38289118 1,3974017 1,38559241 1,3737011 1,35824105 1,3566425 1,3881128 1,38420972 1,36729116 1,35451885 1,34533748 1,35584304 1,37372092 1,36550625 1,35193205 1,33458542 1,33008011 1,35104894 1,36196852 1,34516108 1,3296119 1,32309122 1,32616208 1,34204757 1,34070554 1,32812678 1,31549888 1,30761533 1,31533441 1,3308152 1,324892 1,30943762 1,30023905 1,29912834 1,3072785 1,31371748 1,30507427 1,294339 1,28781248 1,2862832 1,29473195 1,29968504 1,29045604 1,2807596 1,27572638 1,27542752 1,28107134 1,28243004 1,27495646 1,267552 1,26290534 1,2627104 1,2676189 1,26869662 1,26111125 1,2546594 1,2504441 1,24926579 1,2519162 1,2527036 1,2479692 1,2422408 1,23718408 1,23580248 1,239179 1,240061 1,2352292

1,26 C4 0 0 0 0 1,20413732 1,19600438 1,19209301 1,19457496 1,21631856 1,25415746 1,2080466 1,2116228 1,21217896 1,21589168 1,25776364 1,22698244 1,2356544 1,22469866 1,2111583 1,2348401 1,25689166 1,24120112 1,22577561 1,22273481 1,2225064 1,24827821 1,24691105 1,23451664 1,224724 1,2117356 1,2214997 1,25093891 1,23276658 1,21861868 1,20991448 1,20596524 1,22339498 1,2321662 1,21950584 1,20711524 1,19393912 1,1978212 1,22240896 1,2196838 1,20172228 1,19100057 1,18961552 1,19666149 1,21076265 1,20176288 1,19045629 1,18071724 1,17835948 1,19059837 1,20145804 1,1882902 1,17563412 1,17148895 1,17386025 1,18286855 1,18501745 1,17444781 1,1659658 1,16247995 1,16419136 1,17388067 1,17339584 1,1627216 1,15645109 1,1537125 1,15617266 1,1617619 1,16024912 1,15230269 1,14677624 1,14460844 1,146524 1,15191536 1,14965696 1,14173856 1,1376734 1,1352236 1,13544916 1,13889922 1,13795915 1,13325284 1,12838648 1,12495256 1,125636 1,1292368 1,12836302

1,21 C5 0 0 0 0 0 1,04212802 1,1399022 1,13823183 1,1453687 1,1712776 1,1960627 1,14313582 1,16339279 1,15678376 1,16682154 1,20710885 1,16628665 1,18010024 1,16480604 1,15504292 1,18901009 1,19886236 1,17979705 1,16512948 1,16679114 1,16860556 1,19956432 1,18549085 1,17487625 1,1652782 1,1546735 1,172714 1,19759276 1,17080043 1,1601512 1,15348938 1,15320128 1,1754524 1,17602404 1,16177486 1,14950192 1,139463 1,1487755 1,17553216 1,16207294 1,1440318 1,13724542 1,13835101 1,1485287 1,16026085 1,14664127 1,13580992 1,1283173 1,12893104 1,14441619 1,151092 1,13363481 1,12356364 1,12193824 1,1262718 1,13657646 1,13477503 1,12258859 1,11611984 1,11412208 1,11822466 1,1286092 1,12417736 1,1127248 1,10791192 1,10709151 1,11062354 1,116212 1,11233096 1,10435 1,10004248 1,09906225 1,10203925 1,10741 1,10288096 1,09550288 1,09210694 1,09072316 1,09189558 1,09599629 1,09361 1,08831094 1,08437565 1,08145318 1,0831524 1,0874336

1,11 C6 0 0 0 0 0 0 0 1,04084708 1,0441184 1,0554245 1,08391915 1,09403904 1,0411583 1,0753361 1,06005936 1,07692138 1,11158656 1,06598662 1,08376928 1,06563934 1,06045634 1,10216675 1,0980548 1,07919068 1,06674512 1,0719104 1,0747054 1,1082258 1,08277508 1,07615758 1,06733248 1,0583065 1,08389573 1,10110596 1,0694832 1,0630916 1,05859392 1,0602872 1,08587108 1,07825432 1,06429296 1,05342451 1,04566226 1,05942012 1,08546487 1,06346932 1,04818122 1,04493296 1,04747246 1,05955716 1,06837583 1,0509518 1,0424536 1,03646216 1,03946854 1,05745837 1,05914492 1,03932641 1,03190243 1,0328444 1,03812592 1,048841 1,0435024 1,03072045 1,02667886 1,02585236 1,0313459 1,04162306 1,03373952 1,02288505 1,0199279 1,02017256 1,0244418 1,02991208 1,02398122 1,0161586 1,01344896 1,0129376 1,01715568 1,022379 1,0159079 1,00869148 1,00687009 1,00635121 1,00775372 1,01186048 1,0086851 1,00296544 0,9999107 0,99785435 1,00031575

1,11 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 1,04624284 1,04062152 1,058739 1,09365176 1,0796945 1,0326002 1,0855282 1,05543504 1,08421708 1,107568 1,06204484 1,0821569 1,06005857 1,0611425 1,11411037 1,08983132 1,074258 1,06349258 1,07187377 1,07667664 1,11374691 1,07462405 1,0736501 1,06383728 1,05693818 1,09286504 1,0980405 1,06241255 1,06092888 1,05702962 1,06178008 1,09251437 1,0723934 1,06084094 1,04976559 1,0448408 1,0643846 1,09003456 1,05640232 1,04492552 1,0445018 1,04886976 1,0635014 1,06887376 1,047372 1,04059904 1,0361664 1,04170549 1,06263515 1,057784 1,03538984 1,03103266 1,0339868 1,04083088 1,05193593 1,04196875 1,02919152 1,0269503 1,02713617 1,03429102 1,04489369 1,03234718 1,02178518 1,02109904 1,02227532 1,02698792 1,03251458 1,02358215 1,01614947 1,01444048 1,01476725 1,0204108 1,02470117 1,01578856 1,00898771 1,0086594 1,00792049 1,0105403 1,0148522 1,0095968 1,00417924 1,00138942 1,0000076

1,15 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5003 1,0541723 1,08442967 1,12668006 1,09403448 1,04984 1,12343994 1,07292669 1,11642392 1,13122308 1,07885813 1,10750144 1,08004654 1,08607472 1,15152608 1,10621146 1,09630746 1,08482725 1,09804459 1,1027625 1,14536126 1,09028624 1,0971964 1,085599 1,08010784 1,12654064 1,12026948 1,08010739 1,0843729 1,08066996 1,08753683 1,12369604 1,09188026 1,08318704 1,0718097 1,06801238 1,09377364 1,11972232 1,07362184 1,06745898 1,0690489 1,07466458 1,0918024 1,0937139 1,06740908 1,06424256 1,060028 1,0677614 1,0925582 1,08092664 1,05615144 1,0551014 1,05986756 1,06728084 1,079572 1,06483182 1,05143442 1,05184832 1,05237093 1,0610721 1,07250114 1,05493454 1,04458286 1,04605812 1,04758484 1,0536284 1,0590655 1,0471264 1,04019546 1,03982873 1,0403928 1,04695189 1,05158355 1,03976048 1,0329701 1,03405517 1,03347096 1,03672377 1,04146238 1,03418678 1,028781 1,0266518

1,06 C9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,93995025 0,99012747 1,039242 0,9778808 0,95432608 1,03942938 0,9712445 1,03197938 1,0201856 0,98444968 1,00773698 0,98185074 0,99484556 1,0648214 0,99761215 0,99990432 0,98853935 1,00419204 1,01057774 1,04826821 0,98715776 1,00231365 0,98804441 0,98550278 1,04145 1,01357588 0,98165838 0,98948705 0,98550384 0,9953207 1,03207552 0,989402 0,98763207 0,97544432 0,97459392 1,00501514 1,02383276 0,97185755 0,97284814 0,97595572 0,981668 1,00085405 0,99612248 0,97005753 0,96984085 0,96628985 0,9762074 1,00219676 0,9823784 0,9598492 0,9623619 0,96759104 0,97529402 0,98692856 0,96814512 0,95710769 0,95919826 0,96039914 0,9697704 0,97985861 0,95903411 0,95162159 0,95410593 0,95571749 0,96221258 0,96699625 0,95299352 0,94755632 0,94790395 0,94911075 0,9561677 0,95970874 0,94637505 0,94104668 0,94280571 0,94271778 0,9460735 0,95053589 0,9418064 0,93699962

hazard 1,09 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,52882011 0,99660533 1,0637681 0,97336106 0,96577572 1,0688744 0,97416248 1,06269548 1,02214416 0,99487683 1,01935968 0,99293432 1,01336612 1,0914006 0,9984767 1,01540688 1,00130956 1,02143938 1,0289879 1,06440536 0,99171815 1,01899925 1,00021565 1,00082918 1,06962048 1,01808398 0,99179274 1,00489719 0,99987662 1,01339456 1,05244232 0,99539564 1,0020534 0,9881267 0,98991542 1,0268079 1,03916705 0,97753235 0,98830922 0,99168063 0,997847 1,01973272 1,00866011 0,98058866 0,9845803 0,98100605 0,99344063 1,02210828 0,99297943 0,9708991 0,97818147 0,98398438 0,99202676 1,00404178 0,97914426 0,97043848 0,97465768 0,97548017 0,98696891 0,99636424 0,970327 0,9651555 0,9700574 0,97127292 0,9786368 0,98247707 0,96561536 0,9618043 0,96367586 0,9645394 0,97253922 0,97554155 0,95901 0,95571383 0,95860169 0,95800418 0,96158866 0,96674988 0,95566888

1,14 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,97734044 1,1068526 0,98151922 0,9910178 1,12391297 0,98681192 1,12078016 1,03735954 1,01959967 1,04747246 1,02216395 1,05255128 1,14007697 1,01286548 1,05365921 1,03152713 1,05866552 1,06673232 1,09901471 1,01090312 1,05772754 1,02979055 1,0341623 1,1224253 1,0363076 1,01993722 1,0399541 1,03218125 1,05044864 1,093556 1,01671955 1,03727495 1,0178472 1,02360412 1,06935096 1,07270544 0,99755198 1,02364724 1,02486746 1,03236099 1,05846882 1,03798625 1,00711921 1,01802499 1,01301633 1,02894976 1,0614834 1,01915453 0,99803921 1,01161552 1,0176929 1,02643281 1,03941824 1,00674437 1,00043648 1,00801166 1,00816538 1,02180655 1,03110125 0,9971736 0,9962552 1,002866 1,00393858 1,0126095 1,01559508 0,99427838 0,99266061 0,99569993 0,9965262 1,0059364 1,00800973 0,98765642 0,98595554 0,99062735 0,98934 0,99403038 0,99957696

1,08 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5032775 1,04013851 0,90028114 0,91161836 1,07364689 0,90278152 1,0813028 0,9556537 0,93669555 0,97658492 0,95524 0,99243554 1,0801992 0,93123539 0,99613466 0,96332592 0,99686728 1,00421279 1,02957492 0,93301544 0,99929048 0,96135 0,97034654 1,07197794 0,95734347 0,95048448 0,97822181 0,9666503 0,98876023 1,03127954 0,94151286 0,9760668 0,951059 0,9598076 1,0118147 1,00400416 0,92362328 0,96358708 0,9609364 0,9689243 0,99716342 0,9694154 0,9382513 0,956086 0,94842356 0,96640958 1,00076576 0,94919457 0,9309809 0,95050424 0,95474167 0,9632264 0,97607351 0,93869537 0,93589422 0,94592836 0,94464992 0,9594056 0,96802976 0,92936602 0,9322805 0,94053042 0,94065769 0,94980256 0,95262926 0,9281935 0,9291355 0,9333475 0,9334736 0,94342976 0,94528952 0,92242144 0,92265905 0,92860404 0,9264918 0,9311956

1,15 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,03956765 0,87699564 0,90007328 1,10948577 0,88613834 1,1518525 0,9390056 0,92984864 0,96795749 0,9759681 1,02283558 1,1011694 0,9221838 1,0363025 0,9742529 1,02157006 1,03178155 1,03453472 0,93248312 1,030595 0,97309742 0,99208201 1,11866332 0,94785876 0,96903248 0,99856422 0,98466341 1,01505616 1,05307824 0,94213396 1,00545536 0,9636973 0,982249 1,04537833 1,01341736 0,92570781 0,99392684 0,97969932 0,98976548 1,02429938 0,9791203 0,95031325 0,97887174 0,96587456 0,9904064 1,02671306 0,95550328 0,9460008 0,97360999 0,97515321 0,98432114 0,99741107 0,9493541 0,95422586 0,9666206 0,96339824 0,98162528 0,9881768 0,93975532 0,95193344 0,9614792 0,95943248 0,97056464 0,971576 0,94162921 0,94855694 0,9528629 0,95253362 0,9645809 0,96403616 0,93639527 0,94184254 0,94908325 0,94486483

1,16 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,6475166 0,8113495 0,79561232 1,0654972 0,82332928 1,15802432 0,88016534 0,85340711 0,91113995 0,93309548 0,99161788 1,05008016 0,8661395 1,016432 0,92597342 0,98721098 0,9977895 0,98056874 0,87650382 1,00419467 0,92707555 0,9555117 1,09353668 0,8913485 0,9239873 0,96084275 0,9437899 0,98005736 1,01090984 0,8908086 0,9756815 0,91926282 0,94472768 1,01532764 0,964464 0,8755584 0,96553265 0,938128 0,9514486 0,98918746 0,9334201 0,90539176 0,9446642 0,9250831 0,95358852 0,99045782 0,90901728 0,90350723 0,93898327 0,9360201 0,94553714 0,9589903 0,9054908 0,9142372 0,9300754 0,92370494 0,94419536 0,94946009 0,89608184 0,91342912 0,9244817 0,92040225 0,93216838 0,93303128 0,90004241 0,91001015 0,91518762 0,91374938 0,926465 0,92523596 0,89520791 0,90292032 0,9121589

1,23 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,7821826 0,72776566 1,04691318 0,78964696 1,22825558 0,84828962 0,8161575 0,8684285 0,94395376 1,01621503 1,0302648 0,84381755 1,07243525 0,91394317 1,0022162 1,02540875 0,95746025 0,85743932 1,0285743 0,9222869 0,96968879 1,12064166 0,8659214 0,9304284 0,9621224 0,95062336 0,998852 1,01089116 0,87635612 1,00747125 0,91369526 0,9591122 1,04151484 0,95356986 0,86386775 0,9973248 0,9392149 0,96121838 1,00718208 0,92580585 0,90410059 0,95867008 0,9286912 0,96716348 1,00346972 0,90024908 0,9067904 0,95264892 0,94292663 0,9544764 0,9684646 0,90146832 0,92209487 0,93953159 0,92954644 0,9556238 0,95618342 0,89279188 0,92294558 0,9331242 0,92638844 0,94152 0,9393103 0,90014585 0,91831216 0,92313824 0,9197966 0,93584756 0,93182468 0,89557259 0,90999478

1,30 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,61268444 0,69853208 1,03255396 0,78015785 1,29519008 0,8413685 0,8637843 0,84930854 0,95720537 1,07987098 1,02326249 0,84554234 1,16878824 0,91949862 1,04534432 1,0972757 0,9532422 0,85908295 1,07874689 0,93843075 1,0168937 1,156048 0,86464109 0,96400348 0,98290825 0,98541152 1,05008 1,0290944 0,88509556 1,07489468 0,92826893 1,00408082 1,09598766 0,96425964 0,87535933 1,06391569 0,96116728 0,99828484 1,0533632 0,94160696 0,92708204 1,00081344 0,95576696 1,00952359 1,04029776 0,91494032 0,9356862 0,99423437 0,97457369 0,98978501 1,0032692 0,921659 0,95642016 0,97467973 0,95999387 0,9939916 0,98747072 0,91316624 0,95971601 0,96667841 0,95699625 0,97709324 0,97096136 0,92411104 0,95293781 0,95571314 0,9509231 0,97133806 0,96319406 0,92067188

1,31 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5004 0,97052627 0,732215 1,31223551 0,8024252 0,7741063 0,81876186 0,76505956 1,06745036 0,97880395 0,806024 1,2228956 0,86134208 1,0564929 1,07829406 0,91595367 0,80195519 1,1051002 0,88673325 1,00605653 1,13667824 0,82733382 0,88902486 0,96645182 0,95750909 1,03424349 1,00377583 0,84607392 1,0910088 0,89176644 0,9913284 1,08863813 0,93404526 0,8372633 1,08797868 0,92181326 0,98630124 1,03904033 0,91530896 0,8849768 1,00387658 0,92240595 0,99556283 1,02557024 0,8859614 0,90108184 0,9907133 0,94879952 0,96985535 0,98649401 0,8960327 0,92868566 0,96340294 0,93491336 0,9767545 0,9701183 0,88614542 0,93648644 0,95280087 0,9338598 0,95826515 0,9529538 0,89980364 0,9322127 0,93977978 0,92842644 0,95322992 0,94461136

1,34 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,85492464 0,70235559 1,26789776 0,7869256 0,94019 0,80928034 0,68459672 1,15367814 0,95661915 0,80587073 1,33921632 0,84614336 1,10507478 1,1811623 0,90294584 0,79463495 1,1389872 0,87365679 1,06393904 1,12395842 0,82493171 0,8952805 0,97191431 0,97942338 1,08434168 1,00515524 0,8491832 1,175646 0,89198265 1,04169005 1,12840505 0,93759855 0,84344 1,16977472 0,9232832 1,02530995 1,0789718 0,92438256 0,89341744 1,04727299 0,9333552 1,03707065 1,05084252 0,89581932 0,9181859 1,03113025 0,96807989 0,999824 1,01437692 0,91099292 0,95359623 0,99468552 0,95526016 1,01054045 0,99391496 0,9007652 0,96596788 0,98200664 0,955715 0,98860783 0,97860464 0,91773704 0,96115202 0,9682961 0,9518906 0,98349492

1,54 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,77240154 0,659367 1,18462292 0,73783348 0,976619 0,7806536 0,64333254 1,19572041 0,90539312 0,77164643 1,53802208 0,7952448 1,15860212 1,23558617 0,85849821 0,752148 1,14318934 0,79626587 1,10617634 1,0685975 0,79263222 0,81469391 0,9355004 0,91814 1,08853508 0,97161635 0,81543211 1,28727941 0,85272403 1,06565167 1,12670036 0,9083768 0,81502178 1,28201396 0,87419648 1,0452176 1,084288 0,90023712 0,85099993 1,07202518 0,89085092 1,0484344 1,0418915 0,87077612 0,88520445 1,04651168 0,9407216 0,99464558 1,00980512 0,8909048 0,92894755 0,99521096 0,93191148 1,00982228 0,98418704 0,87997484 0,9508358 0,97780562 0,9362339 0,9836456 0,97020689 0,89989794 0,95088012 0,96366916 0,93507152

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 7 metros Pendiente 4% Rugosidad 0,016 Altura de dique 2,5 m

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,4038 0,3059 0,2852 0,2728 0,2676 0,2581 0,2519 0,2601 0,2569 0,2703 0,2661 0,2723 0,2829 0,2822 0,287 0,2881 0,3072 0,319 0,3139

velocidad 9,3851 8,1544 6,9252 6,0386 5,5808 5,2462 4,9638 4,8034 4,7928 4,7145 4,7816 4,8258 4,8643 4,8869 4,9212 4,9835 4,9656 4,9868 5,0458

hazard 4,985668 3,638112 3,087224 2,777592 2,627222 2,459788 2,376331 2,365095 2,340735 2,408587 2,405434 2,450215 2,51756 2,520183 2,5445 2,579796 2,677939 2,69775 2,719168

211

212

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

calados 0,4038 0,3059 0,2852 0,2728 0,2676 0,2581 0,2519 0,2601 0,2569 0,2703 0,2661 0,2723 0,2829 0,2822 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0037 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3509 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3908 0,2704 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4007 0,2962 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4038 0,3044 0,2801 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4021 0,3059 0,2852 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3901 0,3046 0,2818 0,2557 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3946 0,2931 0,2811 0,2728 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3962 0,2977 0,2684 0,2682 0,2457 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3785 0,3012 0,2693 0,2602 0,2676 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3629 0,2873 0,2783 0,2478 0,2655 0,072 0 0 0 0 0 0 0 0 0,368 0,274 0,267 0,2607 0,2493 0,252 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3711 0,2804 0,249 0,2613 0,2484 0,2523 0 0 0 0 0 0 0 0 0,3596 0,2868 0,2524 0,2393 0,2651 0,236 0,2243 0 0 0 0 0 0 0 0,3481 0,2775 0,2669 0,2286 0,2506 0,2423 0,2393 0 0 0 0 0 0 0 0,3509 0,267 0,2608 0,2452 0,2265 0,2581 0,2263 0,0433 0 0 0 0 0 0 0,3543 0,27 0,2464 0,2551 0,2271 0,2365 0,2397 0,236 0 0 0 0 0 0 0,3552 0,2761 0,2456 0,2393 0,2532 0,213 0,2519 0,2283 0 0 0 0 0 0 0,3587 0,2757 0,2569 0,2271 0,2508 0,2185 0,2257 0,2475 0,191 0 0 0 0 0 0,3561 0,2783 0,2578 0,2352 0,2295 0,2499 0,2035 0,2574 0,2161 0 0 0 0 0 0,345 0,2768 0,2588 0,2472 0,223 0,2418 0,2132 0,2277 0,2438 0 0 0 0 0 0,3296 0,268 0,2599 0,2453 0,2396 0,2181 0,2488 0,2054 0,2471 0,2046 0 0 0 0 0,3162 0,2567 0,2515 0,2477 0,2481 0,2131 0,2352 0,2171 0,2155 0,2503 0 0 0 0 0,3151 0,2471 0,2397 0,2444 0,2453 0,234 0,2101 0,2601 0,1946 0,2528 0,0002 0 0 0 0,3264 0,2462 0,2296 0,232 0,2475 0,2427 0,2063 0,2419 0,2111 0,2193 0,2274 0 0 0 0,3346 0,2575 0,2254 0,2196 0,2386 0,2388 0,2314 0,2137 0,2569 0,1976 0,2405 0 0 0 0,3316 0,267 0,2353 0,2111 0,2237 0,2396 0,2402 0,2094 0,2328 0,2132 0,207 0,0708 0 0 0,3231 0,2634 0,2529 0,2115 0,2117 0,2286 0,235 0,2396 0,2037 0,2696 0,1845 0,227 0 0 0,3157 0,2549 0,2538 0,2289 0,2053 0,2127 0,234 0,2505 0,2006 0,2412 0,197 0,2031 0 0 0,3116 0,2487 0,2423 0,2474 0,2107 0,201 0,2213 0,2426 0,2362 0,2085 0,2633 0,1823 0,1419 0 0,3075 0,2466 0,2332 0,2401 0,2365 0,1954 0,205 0,2397 0,2461 0,2031 0,2329 0,1944 0,1957 0 0,3022 0,2452 0,23 0,2252 0,251 0,2021 0,1937 0,2258 0,2363 0,2444 0,1973 0,2697 0,1781 0 0,2985 0,242 0,2302 0,2169 0,235 0,2332 0,1888 0,2089 0,2311 0,2582 0,1885 0,2351 0,1829 0,1577 0,2981 0,2392 0,2287 0,2158 0,2187 0,2481 0,1963 0,1977 0,2161 0,2442 0,2333 0,197 0,2741 0,169 0,2985 0,2396 0,2255 0,217 0,2121 0,2273 0,2329 0,1931 0,1993 0,2367 0,2526 0,1863 0,2413 0,1735 0,2969 0,241 0,2249 0,2152 0,2132 0,209 0,2473 0,2004 0,1885 0,2215 0,2349 0,2363 0,1976 0,2786 0,2933 0,2405 0,2275 0,2121 0,2149 0,2025 0,2222 0,2436 0,1844 0,2045 0,225 0,2592 0,1811 0,2382 0,2894 0,2377 0,229 0,2127 0,2124 0,2046 0,2022 0,2601 0,1926 0,1935 0,2099 0,2371 0,2282 0,1923 0,2866 0,2345 0,227 0,2164 0,2095 0,2076 0,1957 0,2293 0,2437 0,1895 0,193 0,2245 0,2675 0,1742 0,285 0,2326 0,2232 0,2176 0,2114 0,2055 0,1988 0,2065 0,256 0,1966 0,1816 0,2095 0,2392 0,2262 0,283 0,2319 0,2205 0,2146 0,2159 0,2023 0,2032 0,1993 0,2208 0,2551 0,1771 0,1929 0,2228 0,2701 0,2793 0,2313 0,2197 0,2103 0,2163 0,204 0,2016 0,2035 0,197 0,2703 0,1826 0,1814 0,2082 0,2354 0,2751 0,229 0,2199 0,2078 0,2122 0,2094 0,198 0,2102 0,19 0,2286 0,2463 0,1766 0,192 0,2164 0,2714 0,2257 0,2192 0,2077 0,2074 0,2104 0,1994 0,2097 0,1952 0,2019 0,2661 0,1814 0,18 0,2022 0,2689 0,223 0,2161 0,2083 0,2053 0,2058 0,2055 0,2053 0,2037 0,1938 0,2196 0,2541 0,1744 0,187 0,2686 0,2213 0,2129 0,2073 0,2058 0,2004 0,2072 0,2058 0,204 0,1998 0,1903 0,2723 0,177 0,1754 0,2697 0,2212 0,2109 0,2038 0,2067 0,198 0,2023 0,2129 0,199 0,2114 0,1804 0,2206 0,2486 0,1697 0,2695 0,2229 0,2103 0,2004 0,2053 0,1988 0,1963 0,2159 0,199 0,2138 0,1859 0,1896 0,2829 0,1717 0,2664 0,2238 0,2117 0,1988 0,2013 0,2002 0,1934 0,2106 0,2065 0,208 0,2002 0,1786 0,2236 0,2578 0,2612 0,2219 0,2143 0,1987 0,1978 0,1993 0,1943 0,2035 0,2105 0,2062 0,2056 0,1837 0,1883 0,2822 0,2558 0,2176 0,2146 0,2008 0,1965 0,1952 0,1964 0,2 0,2048 0,214 0,1993 0,2008 0,1746 0,2179 0,2519 0,2131 0,211 0,2039 0,1969 0,1913 0,1959 0,2011 0,197 0,2201 0,1954 0,2094 0,1775 0,182 0,2501 0,21 0,2058 0,2039 0,1997 0,1898 0,1919 0,2039 0,193 0,2144 0,2025 0,2027 0,1965 0,1679 0,2497 0,2088 0,2014 0,1995 0,2033 0,1904 0,1876 0,2042 0,1942 0,2053 0,2109 0,1968 0,212 0,1699 0,2493 0,2093 0,1993 0,1937 0,2027 0,1933 0,1858 0,2003 0,1977 0,2004 0,2061 0,2029 0,2061 0,1907 0,2481 0,2101 0,1995 0,1892 0,1973 0,1976 0,1865 0,1953 0,1986 0,2014 0,1959 0,2134 0,1968 0,2121 0,2463 0,2098 0,2012 0,1875 0,1909 0,1979 0,1895 0,1928 0,1948 0,2059 0,1896 0,2093 0,2 0,206 0,2438 0,2086 0,2023 0,1882 0,1864 0,1924 0,1943 0,1936 0,1893 0,208 0,1899 0,1979 0,2132 0,194 0,2407 0,2068 0,2018 0,1906 0,1849 0,1854 0,1954 0,1969 0,1864 0,2044 0,195 0,1904 0,212 0,1954 0,2373 0,2045 0,2003 0,1921 0,1863 0,1803 0,1902 0,2024 0,1871 0,1982 0,1985 0,1901 0,1994 0,2105 0,2342 0,2019 0,1983 0,1916 0,1893 0,1785 0,1826 0,205 0,1908 0,1943 0,1955 0,1957 0,1896 0,2108 0,2313 0,1996 0,1958 0,1898 0,1912 0,1799 0,1768 0,1999 0,1968 0,1948 0,1888 0,2005 0,1877 0,1968 0,229 0,1976 0,1933 0,1877 0,1905 0,1834 0,1746 0,1915 0,2003 0,1988 0,1838 0,198 0,1934 0,1856 0,2277 0,196 0,1912 0,1852 0,1884 0,1863 0,1759 0,1849 0,1955 0,2055 0,1834 0,1908 0,2004 0,1828 0,2269 0,1951 0,1896 0,1826 0,186 0,1861 0,1798 0,1821 0,1866 0,2105 0,1875 0,1848 0,1996 0,1888 0,2259 0,1949 0,1884 0,1805 0,1834 0,1838 0,1836 0,1833 0,1793 0,2066 0,1948 0,1836 0,192 0,1976 0,2244 0,1948 0,188 0,1791 0,1807 0,1812 0,1842 0,1877 0,176 0,1969 0,2014 0,1878 0,1845 0,1978 0,2227 0,1939 0,1883 0,178 0,1787 0,1786 0,1818 0,1929 0,177 0,1885 0,1988 0,1959 0,1818 0,1897 0,2212 0,1926 0,1885 0,1777 0,1773 0,176 0,1789 0,1947 0,1817 0,1843 0,1888 0,204 0,1853 0,1812 0,2198 0,1914 0,1877 0,1782 0,1764 0,1738 0,1762 0,1923 0,1878 0,1848 0,1792 0,2024 0,1941 0,1776 0,218 0,1904 0,1863 0,1787 0,1762 0,1725 0,1737 0,1888 0,1906 0,1897 0,1737 0,1918 0,2044 0,1808 0,2154 0,1895 0,1851 0,178 0,1768 0,1717 0,1714 0,1859 0,1883 0,1971 0,1732 0,181 0,2053 0,1905 0,2121 0,1878 0,1843 0,1766 0,1776 0,1714 0,1701 0,1833 0,1842 0,2016 0,1777 0,1743 0,1946 0,2025 0,2087 0,1855 0,1835 0,1753 0,177 0,1721 0,1694 0,181 0,1809 0,1996 0,186 0,1729 0,1821 0,2045 0,2056 0,1828 0,1818 0,1745 0,1755 0,1732 0,1692 0,1794 0,1783 0,1945 0,1925 0,1772 0,1736 0,193 0,2037 0,1802 0,1794 0,1738 0,174 0,1733 0,1697 0,1788 0,176 0,1903 0,1915 0,1863 0,1708 0,1792 0,2031 0,1784 0,1766 0,1724 0,1732 0,1718 0,171 0,1787 0,1743 0,1876 0,1857 0,1949 0,174 0,1697 0,2035 0,1778 0,1741 0,1701 0,1726 0,1701 0,1718 0,1792 0,1736 0,1853 0,1804 0,1948 0,1835 0,1661 0,2039 0,1785 0,1726 0,1672 0,1714 0,1691 0,1707 0,1806 0,1736 0,1835 0,1772 0,1882 0,195 0,1688 0,2035 0,1797 0,1723 0,1647 0,1691 0,1687 0,1688 0,182 0,1741 0,1827 0,175 0,1817 0,1977 0,1787 0,2018 0,1803 0,1736 0,163 0,1662 0,1679 0,1675 0,1816 0,1754 0,1828 0,1732 0,178 0,1906 0,1925 0,199 0,1796 0,1754 0,1627 0,1635 0,166 0,1671 0,1794 0,1771 0,1833 0,1722 0,1759 0,1823 0,1971 0,1955 0,1775 0,1763 0,1639 0,1617 0,1632 0,1667 0,1775 0,1772 0,1845 0,1723 0,1742 0,1773 0,1893 0,1923 0,1747 0,1755 0,166 0,1612 0,1603 0,1653 0,1768 0,1751 0,1864 0,1729 0,1731 0,1752 0,1795 0,1896 0,1716 0,1732 0,1675 0,1624 0,1582 0,1626 0,1767 0,1727 0,1872 0,1739 0,1731 0,1739 0,1735 0,1875 0,1691 0,17 0,1671 0,1648 0,1573 0,1596 0,1758 0,1716 0,1853 0,1757 0,1738 0,1728 0,1712 0,1857 0,1675 0,1667 0,1649 0,167 0,158 0,1571 0,1734 0,1715 0,1823 0,1772 0,1747 0,1725 0,1704 0,1846 0,1662 0,1642 0,1617 0,167 0,1605 0,1558 0,1702 0,171 0,1805 0,176 0,1765 0,1733 0,1696 0,1842 0,1653 0,1628 0,1583 0,1648 0,1634 0,1561 0,1672 0,169 0,1804 0,1726 0,1784 0,1743 0,1692

0,287 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1245 0,1689 0,287 0,2405 0,1918 0,1718 0,2296 0,2776 0,2363 0,2145 0,2006 0,1864 0,175 0,1691 0,1706 0,275 0,2849 0,2165 0,1799 0,1651 0,1659 0,1875 0,217 0,2114 0,1961 0,195 0,2118 0,2141 0,1989 0,1859 0,1819 0,1881 0,199 0,2006 0,1919 0,1822 0,1773 0,18 0,1907 0,2052 0,2086 0,1961 0,1806 0,1698 0,1653 0,1674 0,1775 0,1942 0,2015 0,1929 0,1811 0,1737 0,1711 0,1708

0,2881 0,3072 C16 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0081 0 0,2785 0 0,243 0 0,1883 0,1116 0,1638 0,2344 0,2102 0,1959 0,2831 0,1717 0,2333 0,2076 0,207 0,3072 0,1936 0,2466 0,1808 0,215 0,1696 0,2021 0,1629 0,1915 0,1625 0,1812 0,2699 0,1744 0,2881 0,1731 0,2128 0,289 0,1736 0,307 0,157 0,224 0,1549 0,1824 0,1725 0,1651 0,2133 0,1618 0,2137 0,1752 0,1938 0,2258 0,1874 0,2365 0,2043 0,2103 0,2125 0,1976 0,1967 0,2132 0,181 0,2285 0,1746 0,2123 0,1793 0,1934 0,1925 0,1846 0,198 0,188 0,1895 0,2034 0,1782 0,2136 0,1714 0,2054 0,1721 0,1919 0,1825 0,1831 0,1999 0,1823 0,2071 0,192 0,1947 0,2126 0,1774 0,2242 0,1648 0,2113 0,1585 0,1916 0,1589 0,1771 0,1676 0,1696 0,1864 0,169 0,1998 0,1764 0,1922 0,1964 0,1781 0,2169 0,1683 0,2106

0,319 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,002 0,197 0,1753 0,1574 0,2112 0,2977 0,2323 0,2013 0,1896 0,1806 0,1712 0,1642 0,1625 0,319 0,2863 0,2075 0,1694 0,1529 0,1489 0,1595 0,2166 0,2339 0,2028 0,1872 0,2028 0,221 0,2037 0,1834 0,1734 0,1761 0,193 0,2061 0,1976 0,1828 0,1728 0,1709 0,1805 0,2044 0,2182 0,2033 0,182 0,1666 0,1585 0,157 0,1636 0,1846

0,3139 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0007 0,1651 0,154 0,1702 0,3139 0,2371 0,198 0,1853 0,1791 0,1714 0,1641 0,1603 0,3042 0,2973 0,2104 0,1687 0,1506 0,1445 0,1481 0,1906 0,2497 0,2128 0,1863 0,1923 0,2222 0,2099 0,1856 0,1715 0,17 0,1847 0,2069 0,2033 0,1861 0,1729 0,1678 0,1733 0,197 0,2221 0,21 0,1859 0,1678 0,1576 0,154

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

9,3851 C1 0 0 2,547 9,195 9,2236 9,3047 9,3704 9,3851 9,2595 9,2586 9,2924 9,1313 8,8993 8,8844 8,9386 8,8394 8,6688 8,6394 8,6873 8,7088 8,7502 8,7387 8,6162 8,4083 8,1874 8,0997 8,2113 8,3553 8,3668 8,2653 8,1412 8,0544 7,9853 7,9054 7,8368 7,8132 7,8138 7,797 7,7466 7,6812 7,6264 7,589 7,554 7,4967 7,4221 7,3491 7,2908 7,2648 7,2706 7,2726 7,2338 7,1505 7,0466 6,9541 6,8945 6,8694 6,858 6,8409 6,8118 6,7679 6,7085 6,6393 6,5694 6,5023 6,4443 6,4022 6,375 6,3504 6,3191 6,2823 6,2452 6,2099 6,1689 6,1157 6,0466 5,9678 5,8905 5,8284 5,7938 5,7864 5,7915 5,7891 5,7651 5,7145 5,6418 5,5609 5,4863 5,4211 5,3649 5,3217 5,2961

8,1544 C2 0 0 0 0 7,4677 7,9083 8,0586 8,1241 8,1544 8,0166 7,9885 8,0451 7,9044 7,627 7,5632 7,6437 7,5698 7,3733 7,3005 7,3615 7,384 7,4278 7,4401 7,33 7,1195 6,876 6,726 6,7967 6,9771 7,0321 6,9419 6,8056 6,7036 6,6332 6,5532 6,4702 6,4287 6,4282 6,4221 6,3813 6,3143 6,2516 6,2083 6,1766 6,1295 6,0575 5,9814 5,9164 5,8767 5,8755 5,888 5,8703 5,8035 5,7055 5,6079 5,5366 5,5024 5,492 5,4811 5,4583 5,4229 5,3733 5,3114 5,2456 5,1826 5,1251 5,079 5,0496 5,0303 5,0071 4,9764 4,9427 4,9111 4,8807 4,842 4,7903 4,7257 4,6565 4,5937 4,549 4,5307 4,5339 4,5414 4,5352 4,5066 4,4554 4,3889 4,3213 4,2633 4,2147 4,1743

6,9252 C3 0 0 0 0 0 0 6,5405 6,8029 6,8854 6,9252 6,8136 6,7296 6,8123 6,7371 6,4584 6,3271 6,4342 6,4265 6,2394 6,1132 6,1772 6,2215 6,246 6,2834 6,2131 6,0358 5,8164 5,6375 5,6367 5,8253 5,9441 5,8822 5,7485 5,6397 5,5811 5,5262 5,4529 5,3987 5,3945 5,4053 5,3865 5,3329 5,2719 5,2288 5,2044 5,1798 5,13 5,0644 5,0057 4,9635 4,9507 4,9684 4,9782 4,9441 4,869 4,7815 4,7103 4,6704 4,6625 4,6649 4,6566 4,6342 4,601 4,5568 4,5049 4,4542 4,4084 4,3689 4,3405 4,3263 4,3177 4,3013 4,2768 4,251 4,2285 4,2069 4,1769 4,1347 4,0827 4,0297 3,985 3,9577 3,9536 3,9668 3,9794 3,9749 3,9483 3,9031 3,8477 3,7944 3,7529

6,0386 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 5,8982 6,0161 6,0386 5,9988 5,8373 5,894 5,9358 5,7187 5,4834 5,5354 5,6578 5,5399 5,3496 5,3369 5,4497 5,4678 5,5027 5,4962 5,3665 5,1756 4,9899 4,8931 5,0081 5,2328 5,2609 5,1332 4,9992 4,926 4,8975 4,8551 4,7958 4,7684 4,7879 4,8025 4,7755 4,7189 4,6672 4,6399 4,6291 4,6097 4,5619 4,504 4,4589 4,4332 4,4376 4,4664 4,4753 4,4338 4,357 4,2782 4,2232 4,2022 4,211 4,2245 4,2207 4,1999 4,169 4,1293 4,0843 4,0422 4,0069 3,9778 3,9589 3,9531 3,9525 3,9425 3,9218 3,8994 3,8811 3,8652 3,8421 3,8066 3,7613 3,7151 3,6771 3,6555 3,6564 3,6762 3,6971 3,6992 3,6766 3,6345 3,5827

5,5808 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5,489 5,5808 5,5627 5,4243 5,3413 5,471 5,3909 5,1182 4,9972 5,1829 5,2297 5,0414 4,8981 4,9882 5,0972 5,1025 5,1341 5,0732 4,9093 4,726 4,5799 4,5569 4,7698 4,9793 4,919 4,7567 4,6363 4,5945 4,5863 4,5512 4,5033 4,4966 4,5321 4,546 4,5109 4,4527 4,4088 4,3936 4,392 4,3749 4,3278 4,2747 4,2389 4,2252 4,2419 4,2787 4,2856 4,2376 4,1587 4,085 4,0402 4,0318 4,0525 4,0746 4,0738 4,0528 4,0224 3,9852 3,9441 3,9069 3,8778 3,8551 3,8417 3,8409 3,8459 3,8407 3,8222 3,8009 3,7844 3,7719 3,7538 3,723 3,6817 3,6386 3,6034 3,5839 3,5864 3,6099 3,6379 3,6469 3,6279

5,2462 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,8675 5,2462 5,2097 5,0389 5,0152 5,1559 5,0126 4,7354 4,6688 4,9204 4,935 4,7221 4,5942 4,731 4,8537 4,8541 4,8729 4,7883 4,6121 4,4346 4,3064 4,3057 4,5713 4,7983 4,7019 4,5137 4,3888 4,3582 4,3677 4,3448 4,301 4,297 4,3428 4,3662 4,3315 4,2698 4,2239 4,2119 4,2178 4,2085 4,1656 4,1116 4,076 4,0655 4,0851 4,1295 4,1473 4,1035 4,0219 3,9435 3,8955 3,8877 3,9141 3,948 3,9565 3,9375 3,9065 3,8705 3,8309 3,7939 3,766 3,746 3,7337 3,7333 3,7425 3,7456 3,7317 3,7094 3,6912 3,6797 3,6672 3,6428 3,6052 3,562 3,524 3,5 3,4968 3,5181 3,5537

4,9638 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,9351 4,9633 4,7959 4,8344 4,9638 4,7718 4,4955 4,473 4,7807 4,7616 4,5282 4,4092 4,5888 4,7244 4,7181 4,7204 4,6152 4,4295 4,2551 4,1383 4,1529 4,4735 4,7135 4,5812 4,368 4,2361 4,2141 4,2407 4,2295 4,1875 4,183 4,2366 4,2697 4,2351 4,1683 4,1182 4,1074 4,1198 4,1178 4,0786 4,0226 3,9845 3,9755 3,9977 4,048 4,0764 4,0374 3,9527 3,8681 3,8148 3,8054 3,8357 3,8802 3,8994 3,8831 3,8504 3,8141 3,7756 3,7386 3,7103 3,692 3,6812 3,6808 3,6922 3,7027 3,6952 3,6732 3,6523 3,6401 3,6312 3,6131 3,5797 3,537 3,4964 3,468 3,4593

4,8034 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,1221 4,7257 4,5957 4,6768 4,8034 4,5884 4,3066 4,2889 4,6535 4,6288 4,3764 4,2421 4,4481 4,6165 4,6016 4,5869 4,4711 4,2791 4,103 3,9878 3,9965 4,3527 4,6368 4,4829 4,2428 4,0933 4,0706 4,1152 4,1216 4,0809 4,0678 4,1241 4,172 4,1424 4,07 4,0118 3,9976 4,0153 4,0227 3,9896 3,9311 3,8863 3,8748 3,897 3,9517 3,9947 3,9668 3,8814 3,7889 3,7263 3,7102 3,7406 3,7957 3,8309 3,8219 3,7875 3,749 3,711 3,674 3,6442 3,6258 3,6161 3,6149 3,6262 3,6428 3,6445 3,6251 3,6005 3,5848 3,5776 3,5661 3,539 3,498 3,4542

velocidades 4,7928 4,7145 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,4853 0 4,5431 0 4,7141 0 4,7928 4,3093 4,536 4,616 4,2613 4,7145 4,3047 4,4481 4,7189 4,1577 4,6309 4,171 4,3575 4,6661 4,2395 4,5875 4,5093 4,2881 4,6726 4,1323 4,6396 4,4237 4,6017 4,6435 4,464 4,5948 4,2662 4,5357 4,0951 4,3928 3,991 4,1901 4,0197 4,0129 4,4639 3,9035 4,7145 3,9141 4,505 4,3916 4,2452 4,7112 4,096 4,4772 4,088 4,1843 4,1537 4,0085 4,1704 3,9918 4,1288 4,0802 4,1141 4,1259 4,1774 4,088 4,2324 4,0579 4,1987 4,1157 4,1191 4,1911 4,0572 4,1683 4,0454 4,0821 4,0705 4,0077 4,084 3,9877 4,0521 4,0173 3,9911 4,0442 3,9432 4,0216 3,9327 3,9588 3,9599 3,9008 4,0214 3,8822 4,0719 3,9083 4,0455 3,9739 3,9561 4,0414 3,8587 4,032 3,7929 3,9444 3,7769 3,8376 3,812 3,7589 3,8772 3,7315 3,9226 3,7619 3,9164 3,8357 3,8783 3,9011 3,8364 3,9078 3,7982 3,8674 3,7621 3,818 3,7323 3,7761 3,7145 3,7394 3,7068 3,7076 3,7069 3,6871 3,7186 3,6791 3,7384 3,6793 3,7455 3,6889 3,7278 3,7099 3,6998 3,7255 3,6807 3,7144 3,6735 3,6834 3,6657 3,6563 3,6424 3,6452

4,7816 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,5769 4,7083 4,4314 4,1321 4,1262 4,7023 4,6161 4,2931 4,1078 4,4276 4,6959 4,6277 4,5439 4,3932 4,1883 4,0079 3,8954 3,8957 4,4219 4,7816 4,5152 4,1943 3,9969 3,9721 4,0835 4,1608 4,1285 4,0844 4,1336 4,226 4,2136 4,1209 4,0345 4,0062 4,0393 4,0788 4,0646 4,0002 3,9328 3,9053 3,9304 4,0014 4,0834 4,0889 4,0025 3,8866 3,7953 3,7566 3,7816 3,8624 3,947 3,9673 3,9246 3,8656 3,8174 3,7796 3,7473 3,7246 3,7157 3,7167 3,7253 3,7456 3,7671 3,7635 3,7316

4,8258 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,4961 4,6831 4,3864 4,0845 4,0851 4,7428 4,6153 4,2702 4,0695 4,4455 4,7366 4,6386 4,5281 4,3671 4,1623 3,9835 3,8723 3,872 4,4924 4,8258 4,5143 4,1723 3,9626 3,9353 4,0727 4,182 4,1533 4,0965 4,1382 4,244 4,2372 4,1364 4,0394 4,005 4,0425 4,0937 4,0853 4,0179 3,9424 3,9073 3,9325 4,0115 4,1073 4,1231 4,0351 3,9101 3,8079 3,76 3,7812 3,8695 3,973 4,0053 3,9589 3,8888 3,8328 3,794 3,7631 3,7403 3,731 3,7331 3,7419 3,7609 3,7855

4,8643 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,0926 4,3013 4,0161 3,9358 4,6977 4,6348 4,2616 3,9972 4,3185 4,7506 4,6383 4,4942 4,3298 4,1253 3,9381 3,8135 3,7865 4,3789 4,8643 4,535 4,1523 3,9003 3,8348 3,978 4,1533 4,1521 4,0749 4,0833 4,2054 4,2317 4,1297 4,0118 3,955 3,9854 4,055 4,068 4,0045 3,9167 3,8622 3,8749 3,9559 4,0715 4,1175 4,0395 3,9027 3,7793 3,7092 3,7125 3,7979 3,9279 3,9938 3,9553 3,8719 3,8004 3,7555 3,7252 3,7014 3,6887 3,69 3,6993

4,8869 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,909 3,8785 3,8027 4,6984 4,6172 4,2092 3,9119 4,2603 4,7725 4,6184 4,4382 4,2626 4,0582 3,8697 3,7411 3,7066 4,4058 4,8869 4,5003 4,0851 3,8114 3,7281 3,8851 4,1259 4,1438 4,0472 4,0325 4,1682 4,2147 4,1044 3,9678 3,8953 3,9238 4,0114 4,0404 3,9761 3,8769 3,8084 3,8131 3,9017 4,0383 4,1025 4,0233 3,8725 3,7319 3,6464 3,6389 3,7257 3,8813 3,9754 3,9392 3,8409 3,7535 3,7018 3,6733 3,6518 3,6382

4,9212 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,4534 3,7108 4,7278 4,6299 4,1986 3,8759 4,2644 4,8222 4,6283 4,4146 4,2308 4,0323 3,8478 3,7176 3,6774 4,5202 4,9212 4,4933 4,0565 3,7669 3,6648 3,8217 4,1332 4,1799 4,0666 4,0255 4,1656 4,2328 4,1185 3,9658 3,8776 3,9011 4,0049 4,0521 3,9893 3,8805 3,7981 3,7923 3,8856 4,0449 4,1294 4,0506 3,8872 3,7304 3,6298 3,6104 3,6949 3,8741 4,0007 3,9697 3,8572 3,7523 3,6914 3,6647

4,9835 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3712 4,7383 4,6853 4,232 3,8669 4,1563 4,8883 4,6651 4,4118 4,2202 4,0313 3,8516 3,7167 3,6596 4,5373 4,9835 4,5272 4,0629 3,7478 3,6119 3,7257 4,1263 4,2434 4,1148 4,0275 4,157 4,2699 4,1627 3,99 3,8749 3,8789 3,9974 4,0801 4,0296 3,9117 3,8101 3,7823 3,8667 4,0484 4,1691 4,1024 3,9296 3,755 3,6339 3,5929 3,6583 3,8512 4,0324 4,0248 3,9013 3,7744

4,9656 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4,072 4,6932 4,1848 3,7681 3,8997 4,864 4,6188 4,3161 4,1069 3,9262 3,7512 3,6092 3,5328 4,4186 4,9656 4,4776 3,9775 3,6277 3,451 3,4947 3,9551 4,2101 4,0776 3,9344 4,0257 4,1986 4,113 3,9187 3,7685 3,7399 3,8626 3,995 3,9698 3,844 3,7188 3,6615 3,7245 3,9266 4,1002 4,0556 3,8733 3,6763 3,5292 3,4604 3,4967 3,6864 3,9391 3,9788

213

4,9868 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,89 4,4794 4,1074 3,7414 4,0898 4,9445 4,6317 4,3053 4,0975 3,9342 3,7768 3,6452 3,5754 4,8221 4,9868 4,4531 3,9544 3,6175 3,4477 3,482 4,005 4,3151 4,1576 3,9861 4,0752 4,2648 4,1713 3,9624 3,8011 3,7682 3,9063 4,0641 4,0401 3,9028 3,7664 3,7004 3,7635 3,995 4,19 4,1311 3,9306 3,722 3,5685 3,4951 3,5274 3,73

5,0458 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,9006 3,6453 3,6393 4,9768 4,666 4,2778 4,0381 3,8868 3,7463 3,6144 3,5217 4,6264 5,0458 4,4877 3,9517 3,578 3,3671 3,3133 3,6744 4,3403 4,2283 3,9811 3,9571 4,2249 4,2032 3,9783 3,7711 3,68 3,778 4,0107 4,0573 3,9218 3,7562 3,6482 3,6571 3,87 4,1659 4,1662 3,9614 3,727 3,5427 3,435

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

214

4,99 C1

3,64 C2

3,09 C3

2,78 C4

2,63 C5

2,46 C6

2,38 C7

2,37 C8

2,34 C9

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0 0 0 0 3,15447 3,49054 3,60524 3,63811 3,63613 3,49622 3,52703 3,57378 3,41458 3,2268 3,26092 3,33561 3,23937 3,10217 3,10614 3,17056 3,17362 3,20631 3,19782 3,09844 2,95593 2,32261 2,27904 2,8789 2,99639 2,98396 2,89694 2,3169 2,27641 2,24906 2,20687 2,16727 2,16012 2,1697 2,16477 2,13569 2,09795 2,07042 2,05565 2,0443 2,01816 1,98003 1,94535 1,91995 1,91053 1,9211 1,92963 1,91357 1,87164 1,82239 1,78266 1,76044 1,7563 1,75892 1,75483 1,7429 1,72486 1,70109 1,67332 1,64682 1,62288 1,60252 1,58846 1,58162 1,5773 1,56783 1,55475 1,54173 1,53027 1,51964 1,50323 1,48135 1,45526 1,4292 1,40872 1,39771 1,39798 1,40459 1,40896 1,40432 1,38867 1,36571 1,33894 1,31528 1,29785 1,28358 1,27266

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hazard 2,41 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,48398 2,28053 2,31823 1,58512 1,42036 1,49586 2,39278 1,72711 1,49832 1,44082 1,70335 2,32805 1,74415 1,69195 1,58376 1,45913 1,37325 1,33446 1,36781 2,24785 2,40859 1,63779 1,44576 1,37375 1,39746 1,46825 1,48902 1,4543 1,43984 1,48776 1,53251 1,50088 1,44071 1,40334 1,40382 1,43011 1,44519 1,42422 1,38373 1,35508 1,35365 1,37637 1,41939 1,45596 1,43631 1,3751 1,31764 1,28492 1,28198 1,30848 1,35457 1,38726 1,3798 1,34946 1,32172 1,3022 1,28556 1,27209 1,26498 1,26394 1,26607 1,27285 1,28473 1,29101 1,28093 1,26263 1,25021 1,24779

2,41 C11

2,45 C12

2,52 C13

2,52 C14

2,54 C15

2,58 C16

2,68 C17

2,70 C18

2,72 C19

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5001 1,65449 1,7526 1,5208 1,35462 1,41136 2,36977 1,69154 1,44568 1,36857 1,64961 2,31248 1,7045 1,63488 1,52708 1,40484 1,31863 1,27843 1,30265 1,71226 2,40543 1,60134 1,39333 1,31124 1,33136 1,41762 1,45826 1,42246 1,39579 1,4383 1,49671 1,47147 1,40523 1,35974 1,35573 1,38516 1,40889 1,39238 1,34964 1,31475 1,30793 1,3307 1,37687 1,4231 1,41227 1,35007 1,28608 1,24609 1,23724 1,26084 1,31141 1,35605 1,35549 1,32165 1,28755 1,26504 1,24893 1,23563 1,22748 1,22637 1,22907 1,23478 1,24595 1,25613 1,25038 1,23037

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,78292 1,67656 1,49243 1,33575 1,39134 2,41398 1,70261 1,43973 1,3513 1,66862 2,35733 1,71836 1,62881 1,51966 1,39936 1,31331 1,27215 1,29308 2,26857 2,45022 1,60615 1,38587 1,29702 1,31476 1,4182 1,48041 1,44322 1,40459 1,44109 1,51237 1,4915 1,41754 1,3643 1,3564 1,38897 1,42104 1,40789 1,36202 1,32096 1,30918 1,33242 1,3838 1,43989 1,43572 1,36983 1,29823 1,25087 1,23655 1,25863 1,31404 1,37179 1,37763 1,33916 1,29744 1,27124 1,25531 1,24263 1,234 1,23239 1,23571 1,24106 1,25205 1,26453

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,15169 1,43961 1,30432 1,31131 2,42469 1,73903 1,44089 1,31444 1,59958 2,40454 1,72908 1,61271 1,50556 1,38806 1,29886 1,25227 1,25871 1,71289 2,51756 1,62583 1,37603 1,26829 1,26943 1,37993 1,4865 1,4588 1,40034 1,41666 1,50319 1,50312 1,42316 1,35544 1,3362 1,36748 1,41282 1,41177 1,36486 1,31488 1,29305 1,31067 1,36489 1,43441 1,44797 1,38339 1,30173 1,24289 1,21893 1,23298 1,28866 1,36344 1,38842 1,34918 1,297 1,26246 1,24556 1,23476 1,226 1,22255 1,22613 1,23194

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,1953 1,23997 1,24652 2,44827 1,71892 1,40558 1,26855 1,57678 2,4241 1,70487 1,56863 1,463 1,35238 1,26645 1,21971 1,22227 2,26472 2,52018 1,58957 1,33449 1,22388 1,21835 1,33624 1,48115 1,45662 1,38216 1,38565 1,48266 1,49386 1,40615 1,32922 1,30346 1,33521 1,39145 1,39809 1,34912 1,29309 1,26517 1,27981 1,33852 1,41901 1,44121 1,373 1,28355 1,21815 1,18872 1,19865 1,25513 1,3434 1,3821 1,34034 1,27919 1,23798 1,21935 1,21113 1,20415 1,20018

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,9922 1,2112 2,50038 1,73374 1,40119 1,25178 1,59391 2,47744 1,71182 1,55418 1,449 1,34482 1,26087 1,2132 1,21266 2,38056 2,5445 1,58105 1,31971 1,20447 1,19094 1,31032 1,5054 1,48933 1,39551 1,38247 1,48817 1,51329 1,41862 1,33019 1,29629 1,32785 1,39648 1,41315 1,3615 1,29813 1,26205 1,27261 1,33633 1,43261 1,46569 1,39237 1,29233 1,21832 1,18266 1,18808 1,24459 1,34945 1,40689 1,36221 1,28909 1,23862 1,21715 1,21133

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,51516 2,45887 1,76003 1,39104 1,2153 1,47875 2,52543 1,70502 1,51674 1,41383 1,31926 1,23803 1,1869 1,17594 2,35957 2,5798 1,56979 1,29212 1,1669 1,13693 1,22893 1,48679 1,51366 1,39435 1,34845 1,45143 1,5136 1,41715 1,31269 1,26386 1,28514 1,36575 1,40686 1,35836 1,28616 1,23875 1,23698 1,29692 1,40923 1,46697 1,39609 1,28581 1,20122 1,15522 1,15036 1,19693 1,31106 1,40557 1,36967 1,28387 1,21938

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,01024 1,71729 1,41775 1,23283 1,41338 2,64782 1,7623 1,53546 1,43105 1,34762 1,27032 1,21664 1,19808 2,42148 2,67794 1,61498 1,3167 1,18148 1,13927 1,19987 1,50596 1,61394 1,46267 1,37624 1,46488 1,57363 1,47934 1,35458 1,28797 1,2971 1,38735 1,46013 1,4181 1,33361 1,27246 1,25864 1,3111 1,4411 1,53136 1,4626 1,33792 1,23962 1,18335 1,16931 1,20502 1,32221 1,46284 1,44324

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50278 1,48094 1,30768 1,1676 1,46937 2,62083 1,69209 1,46731 1,37169 1,30082 1,23219 1,18064 1,16225 2,69775 2,57087 1,52777 1,25458 1,12957 1,08781 1,13513 1,47578 1,62625 1,44456 1,3398 1,42785 1,55302 1,45154 1,3184 1,24581 1,25163 1,35042 1,44066 1,39712 1,30483 1,23723 1,21785 1,26956 1,41878 1,52336 1,4415 1,30637 1,20339 1,14486 1,12723 1,15888 1,28086

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50035 1,22654 1,13838 1,20451 2,71917 1,72486 1,446 1,34091 1,28568 1,22782 1,17517 1,14468 2,55945 2,64877 1,54941 1,251 1,11415 1,0588 1,06475 1,29564 1,70862 1,50618 1,33483 1,3571 1,54987 1,4872 1,33117 1,23249 1,2106 1,29015 1,43326 1,4265 1,3229 1,2359 1,19607 1,22043 1,36089 1,5363 1,4799 1,32937 1,20929 1,13713 1,10599

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 4 metros Pendiente 4% Rugosidad 0,016 Altura de dique 2,5 m

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,1817 0,1664 0,1654 0,157 0,157 0,152 0,156 0,1684 0,159 0,1797 0,1721 0,1681 0,1706 0,183 0,1819 0,158 0,1919 0,185 0,1872

velocidad 5,2275 4,0787 3,6669 3,477 3,4643 3,3835 3,3039 3,2954 3,4099 3,3516 3,4665 3,4963 3,4387 3,402 3,4565 3,3986 3,261 3,4612 3,4605

hazard 1,540114 1,260232 1,189205 1,124389 1,122395 1,085632 1,091864 1,139145 1,121283 1,191611 1,182635 1,171778 1,153586 1,214066 1,219687 1,115979 1,211239 1,232822 1,241406

215

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

216

0,1817 0,1664 0,1654 C1 C2 C3 0 0 0 0 0 0 0,1571 0 0 0,16 0 0 0,1693 0 0 0,1728 0,1129 0 0,175 0,1572 0 0,1769 0,1608 0 0,1804 0,1617 0,0004 0,1816 0,1624 0,1492 0,1817 0,1654 0,1605 0,1816 0,1664 0,1609 0,1769 0,1652 0,1629 0,1677 0,1645 0,1654 0,1605 0,1593 0,1633 0,16 0,1498 0,1621 0,1626 0,1428 0,1581 0,1632 0,1431 0,1486 0,1592 0,1483 0,1397 0,1529 0,151 0,1371 0,1497 0,1476 0,1427 0,1532 0,1406 0,1494 0,1597 0,1361 0,1486 0,163 0,1389 0,1417 0,1636 0,1481 0,1346 0,1628 0,1539 0,1332 0,16 0,1537 0,1414 0,1553 0,1516 0,153 0,1493 0,1482 0,1551 0,1426 0,1432 0,1518 0,1369 0,1374 0,148 0,1339 0,1315 0,1431 0,1355 0,1262 0,1374 0,1408 0,1229 0,1316 0,1461 0,1234 0,1262 0,1482 0,1289 0,122 0,1475 0,1372 0,1202 0,1447 0,1419 0,1228 0,141 0,141 0,1313 0,1376 0,1373 0,1415 0,1351 0,1328 0,1439 0,133 0,1288 0,14 0,1307 0,1261 0,1345 0,1287 0,1244 0,1295 0,1277 0,1229 0,1259 0,1277 0,1211 0,1239 0,1277 0,1198 0,1228 0,1272 0,1197 0,1216 0,1263 0,1204 0,1201 0,1252 0,1208 0,1191 0,1243 0,1203 0,1195 0,124 0,1193 0,1207 0,124 0,1181 0,1213 0,1237 0,1173 0,1207 0,1226 0,1172 0,1195 0,1205 0,1175 0,1183 0,1182 0,1172 0,1176 0,1161 0,1157 0,1176 0,1143 0,1135 0,1181 0,113 0,1111 0,1178 0,1121 0,1092 0,1162 0,1119 0,1077 0,1138 0,1122 0,1067 0,1113 0,1125 0,1061 0,1094 0,1127 0,1062 0,1082 0,1123 0,1069 0,1073 0,1114 0,1076 0,1069 0,1099 0,1078 0,1072 0,1081 0,1075 0,1081 0,1063 0,1065 0,1091 0,1048 0,1049 0,1096 0,1041 0,1031 0,1092 0,104 0,1013 0,1082 0,1042 0,1 0,1065 0,1044 0,0994 0,1046 0,1039 0,0996 0,1027 0,1027 0,1002 0,1013 0,101 0,1007 0,1007 0,0992 0,1005 0,1009 0,0975 0,0995 0,1017 0,0961 0,0979 0,1025 0,0952 0,0962 0,1026 0,0947 0,0945 0,1017 0,0945 0,0931 0,1001 0,0944 0,0923 0,0983 0,0942 0,0919 0,0966 0,0937 0,0919 0,0951 0,0931 0,092 0,0941 0,0925 0,0919 0,0937 0,0918 0,0916 0,0937 0,0909 0,0911 0,0939

0,157 C4

0,157 C5

0,152 C6

0,156 C7

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0312 0,1445 0,1525 0,1567 0,157 0,1545 0,1521 0,1451 0,1354 0,1288 0,1295 0,1379 0,1436 0,1398 0,1316 0,1256 0,1267 0,1387 0,1498 0,1483 0,1433 0,1385 0,1333 0,1277 0,1224 0,1178 0,1144 0,1134 0,1169 0,1276 0,1386 0,1387 0,1326 0,1265 0,1218 0,1187 0,1171 0,1164 0,1154 0,1141 0,1133 0,1138 0,1152 0,116 0,1154 0,1141 0,1127 0,112 0,1121 0,1126 0,1125 0,111 0,1085 0,106 0,1041 0,1029 0,1022 0,1018 0,102 0,1029 0,1041 0,1047 0,1044 0,1034 0,1018 0,0999 0,098 0,0965 0,0957 0,0958 0,0966 0,0975 0,0979 0,0973 0,0958 0,0939 0,0922 0,0907 0,0896

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1093 0,1522 0,157 0,1548 0,1522 0,1471 0,1379 0,1293 0,1257 0,1311 0,1423 0,1439 0,1359 0,1272 0,1232 0,1293 0,1472 0,153 0,1464 0,1401 0,1348 0,1294 0,1241 0,1193 0,1153 0,1127 0,1127 0,1187 0,1337 0,1431 0,138 0,1298 0,1236 0,1194 0,1171 0,1161 0,1157 0,1149 0,1136 0,1129 0,1137 0,1154 0,1161 0,1152 0,1136 0,1121 0,1115 0,1118 0,1125 0,1123 0,1106 0,1079 0,1052 0,1033 0,1022 0,1015 0,1013 0,1016 0,1026 0,1039 0,1045 0,1042 0,103 0,1012 0,0992 0,0973 0,0957 0,0948 0,0948 0,0957 0,0968 0,0974 0,0968 0,0952 0,0932

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1149 0,1508 0,1495 0,1465 0,1402 0,1311 0,1237 0,1219 0,1302 0,1432 0,1416 0,1312 0,1225 0,1196 0,1292 0,1512 0,152 0,1421 0,135 0,13 0,125 0,1202 0,116 0,1125 0,1103 0,1105 0,1173 0,1362 0,1448 0,1358 0,1259 0,1197 0,1161 0,1143 0,1138 0,1138 0,1132 0,1119 0,1111 0,1118 0,1137 0,1148 0,1139 0,1119 0,1103 0,1096 0,11 0,111 0,1111 0,1095 0,1067 0,1039 0,1018 0,1006 0,1001 0,0999 0,1001 0,1009 0,1023 0,1033 0,1032 0,1019 0,1001 0,098 0,096 0,0944 0,0933 0,093 0,0936 0,0949 0,0959

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1276 0,1425 0,1403 0,1334 0,1252 0,1194 0,12 0,1325 0,1447 0,1379 0,1262 0,1183 0,1175 0,1337 0,156 0,1483 0,1366 0,1301 0,1259 0,1217 0,1175 0,1139 0,1109 0,109 0,1096 0,1185 0,1419 0,1452 0,132 0,1217 0,1162 0,1135 0,1125 0,1124 0,1126 0,1121 0,1108 0,1099 0,1107 0,1129 0,1141 0,1131 0,1108 0,109 0,1084 0,109 0,1102 0,1104 0,1088 0,1058 0,1028 0,1007 0,0995 0,0991 0,099 0,0991 0,0999 0,1013 0,1025 0,1026 0,1013 0,0993 0,0972 0,0952 0,0935 0,0923 0,0918

0,1684 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1336 0,1425 0,1358 0,1284 0,124 0,1267 0,1444 0,1549 0,143 0,1298 0,1224 0,1236 0,1493 0,1684 0,1526 0,1396 0,1338 0,1305 0,1269 0,1232 0,1198 0,117 0,1152 0,1161 0,1276 0,1571 0,1533 0,1361 0,1253 0,1205 0,1188 0,1184 0,1188 0,1194 0,119 0,1177 0,1166 0,1172 0,1197 0,1213 0,1201 0,1175 0,1154 0,1148 0,1158 0,1175 0,1179 0,1161 0,1128 0,1095 0,1071 0,1058 0,1054 0,1054 0,1057 0,1063 0,1077 0,1093 0,1097 0,1084 0,1062 0,1038 0,1017

0,159 C9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0018 0,1204 0,1235 0,1183 0,1159 0,123 0,1461 0,147 0,1311 0,119 0,1137 0,1204 0,159 0,1589 0,139 0,1282 0,1245 0,1223 0,1193 0,1158 0,1127 0,1103 0,1089 0,1108 0,1302 0,1577 0,1422 0,1244 0,1153 0,1121 0,1116 0,112 0,1128 0,1134 0,1129 0,1115 0,1104 0,1112 0,114 0,1156 0,1141 0,1111 0,1089 0,1086 0,11 0,1118 0,1121 0,1101 0,1066 0,1033 0,1009 0,0996 0,0993 0,0995 0,0999 0,1005 0,1018 0,1035 0,1041 0,1028

calados 0,1797 0,1721 0,1681 0,1706 C10 C11 C12 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0907 0 0 0 0,1221 0 0 0 0,1218 0 0 0 0,1335 0 0 0 0,1613 0,0006 0 0 0,1534 0,0964 0 0 0,1346 0,1248 0 0 0,123 0,1536 0 0 0,1191 0,1382 0 0 0,1326 0,1191 0,051 0 0,1797 0,1087 0,1465 0 0,1626 0,106 0,1311 0 0,1407 0,1307 0,1138 0 0,1316 0,1721 0,1051 0,0246 0,1298 0,1441 0,1044 0,1179 0,1289 0,1238 0,1516 0,1083 0,1265 0,1169 0,1681 0,1014 0,1233 0,1166 0,1354 0,1018 0,1203 0,1167 0,118 0,1645 0,118 0,1147 0,1133 0,164 0,1168 0,1115 0,1147 0,1294 0,1193 0,1086 0,116 0,1132 0,1478 0,1064 0,1142 0,1094 0,1706 0,1053 0,1108 0,1123 0,1461 0,1085 0,1077 0,1151 0,1277 0,1484 0,1056 0,114 0,1198 0,158 0,1047 0,1105 0,118 0,1297 0,1104 0,1071 0,1188 0,1126 0,1631 0,1049 0,1201 0,1058 0,1528 0,104 0,1213 0,105 0,1235 0,1113 0,1221 0,1067 0,1082 0,1706 0,1216 0,1088 0,1028 0,1492 0,12 0,1103 0,1029 0,1194 0,1187 0,1111 0,1057 0,1048 0,1194 0,1106 0,1086 0,0997 0,1224 0,109 0,1105 0,1003 0,1246 0,1074 0,1112 0,104 0,1229 0,1078 0,1106 0,1083 0,1194 0,1109 0,1087 0,1108 0,1169 0,1137 0,1069 0,1115 0,1168 0,1122 0,1072 0,1107 0,1186 0,1083 0,1104 0,1088 0,1208 0,1055 0,1137 0,1067 0,1212 0,1053 0,1123 0,1063 0,1189 0,1073 0,1081 0,1093 0,1152 0,1098 0,105 0,1134 0,1116 0,1104 0,1048 0,1131 0,1091 0,1081 0,1071 0,1086 0,1078 0,1043 0,1099 0,1048 0,1076 0,1007 0,1104 0,1039 0,108 0,098 0,108 0,1064 0,1086 0,0966 0,1042 0,1099 0,1092 0,0963 0,1004 0,111 0,1104 0,0968 0,0976 0,1087

0,183 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0898 0,0952 0,0997 0,183 0,1487 0,1179 0,1055 0,1041 0,109 0,1133 0,1121 0,108 0,1043 0,1021 0,1015 0,1191 0,1747 0,1363 0,1102 0,0985 0,0948 0,0963 0,1013 0,1069 0,1099 0,1101 0,1088 0,1066 0,1044 0,1038 0,107 0,1119 0,1116 0,1066 0,1022 0,1011 0,1039

0,1819 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0004 0,0881 0,1819 0,1373 0,1111 0,1014 0,1014 0,108 0,1142 0,1131 0,1082 0,104 0,1017 0,1016 0,1431 0,1692 0,1276 0,1051 0,0954 0,0926 0,0945 0,1005 0,1079 0,1118 0,1115 0,1095 0,1069 0,1044 0,1037 0,1068 0,1125 0,1128 0,1074

0,158 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1229 0,1163 0,0998 0,0922 0,092 0,0993 0,1085 0,1089 0,1034 0,0983 0,0954 0,0955 0,1552 0,158 0,1177 0,0971 0,088 0,0849 0,086 0,0917 0,1011 0,1075 0,1073 0,1044 0,1013 0,0987 0,0974 0,0997

0,1919 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0905 0,1075 0,1022 0,1029 0,1112 0,1249 0,1275 0,1204 0,1137 0,1102 0,1114 0,1919 0,166 0,1258 0,1075 0,1002 0,0979 0,0992 0,1049 0,1165 0,1266 0,1261 0,1212 0,117

0,185 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0059 0,0768 0,0869 0,095 0,1121 0,1161 0,1076 0,0998 0,096 0,1091 0,185 0,1381 0,1065 0,0919 0,0854 0,0833 0,0843 0,0895 0,1025 0,1159

0,1872 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0029 0,0911 0,1203 0,1126 0,1021 0,0967 0,1105 0,1872 0,1356 0,1053 0,0919 0,086 0,0839 0,0842

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

5,2275 C1 0 0 4,81 4,7404 4,8652 4,95 5,0179 5,0715 5,1455 5,1992 5,2193 5,2275 5,164 4,9888 4,788 4,6878 4,6887 4,7003 4,6451 4,5132 4,3949 4,3928 4,4969 4,5987 4,6551 4,6681 4,6297 4,5362 4,3963 4,2239 4,0482 3,915 3,8755 3,9397 4,0559 4,1426 4,1723 4,1423 4,0689 3,9785 3,8942 3,82 3,7483 3,682 3,6346 3,6116 3,6016 3,5885 3,5661 3,5359 3,5052 3,4835 3,4725 3,4625 3,4389 3,3946 3,336 3,2745 3,2172 3,1676 3,1282 3,1052 3,0986 3,0999 3,1012 3,0958 3,0778 3,0454 3,0009 2,9505 2,9033 2,8693 2,8511 2,8456 2,845 2,8371 2,8148 2,7793 2,7341 2,6851 2,6398 2,6038 2,5786 2,5628 2,5525 2,5426 2,5301 2,5157 2,5001 2,4818 2,459

4,0787 C2 0 0 0 0 0 3,3303 3,7606 3,8638 3,9209 3,9611 4,021 4,0687 4,0769 4,0787 4,0191 3,869 3,7036 3,6259 3,6506 3,6854 3,6546 3,5506 3,4449 3,4293 3,5311 3,6409 3,6855 3,6867 3,652 3,5779 3,4733 3,3502 3,2249 3,123 3,0792 3,1224 3,2356 3,3344 3,3651 3,3396 3,2787 3,2061 3,1412 3,091 3,0477 3,0039 2,9664 2,947 2,9453 2,9467 2,9388 2,9211 2,8987 2,8795 2,8701 2,8684 2,863 2,842 2,8041 2,7587 2,7158 2,6795 2,6505 2,63 2,6219 2,6262 2,6348 2,6399 2,637 2,6227 2,5971 2,5634 2,5271 2,4952 2,4749 2,4687 2,4726 2,4794 2,4787 2,4641 2,4378 2,405 2,3703 2,3387 2,3148 2,3004 2,294 2,2921 2,2903 2,2849 2,2756

3,6669 C3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,459 3,5668 3,5864 3,6199 3,6669 3,666 3,6581 3,617 3,498 3,3482 3,2565 3,2785 3,3535 3,3678 3,2948 3,1871 3,1293 3,1956 3,3431 3,4157 3,4113 3,3757 3,313 3,2264 3,1273 3,0258 2,9349 2,8756 2,8789 2,9721 3,1144 3,1895 3,1758 3,1164 3,0427 2,9757 2,9268 2,8941 2,8654 2,8345 2,8103 2,8042 2,814 2,8226 2,8177 2,8013 2,7809 2,765 2,76 2,7624 2,7594 2,7393 2,703 2,661 2,6235 2,5944 2,5732 2,5597 2,5572 2,5668 2,581 2,5901 2,5893 2,5762 2,5517 2,5198 2,486 2,4567 2,4384 2,4347 2,4426 2,454 2,4587 2,4488 2,4256 2,3954 2,3635 2,3339 2,3109 2,2971 2,2922 2,2929

3,477 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,0794 3,3605 3,4138 3,4607 3,477 3,456 3,4271 3,3403 3,1989 3,072 3,0357 3,1181 3,2037 3,1831 3,0827 2,98 2,9598 3,0926 3,2558 3,2863 3,2456 3,1849 3,1061 3,0143 2,9195 2,8296 2,7552 2,7151 2,7444 2,8802 3,0473 3,0968 3,0469 2,9648 2,8842 2,8206 2,7798 2,7557 2,7344 2,7094 2,6902 2,6896 2,7056 2,7192 2,7154 2,6974 2,6755 2,6596 2,6559 2,6609 2,66 2,6403 2,6026 2,5587 2,5202 2,4917 2,4723 2,461 2,4596 2,4708 2,4889 2,502 2,5027 2,4897 2,4645 2,4315 2,3964 2,3653 2,3444 2,3386 2,3473 2,3622 2,3717 2,3661 2,3441 2,3126 2,2789 2,2473 2,2213

3,4643 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,0583 3,4092 3,4643 3,4511 3,4195 3,3578 3,2375 3,1003 3,013 3,0422 3,1723 3,2265 3,1557 3,0389 2,9564 2,9968 3,2044 3,327 3,2957 3,2256 3,1501 3,0657 2,977 2,8917 2,8155 2,7574 2,7369 2,7984 2,9863 3,1455 3,1387 3,0524 2,9592 2,883 2,8301 2,8005 2,785 2,7689 2,7476 2,7324 2,7368 2,7573 2,7717 2,7651 2,7437 2,7206 2,706 2,7053 2,7129 2,7123 2,6908 2,6513 2,6071 2,5698 2,5435 2,5271 2,5183 2,5184 2,5306 2,5503 2,5647 2,5648 2,5503 2,5241 2,491 2,4564 2,4259 2,4048 2,3982 2,407 2,4238 2,4359 2,4323 2,411 2,379

3,3835 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,0876 3,3835 3,3708 3,3295 3,2466 3,1168 2,9879 2,9212 2,9892 3,1528 3,1855 3,0841 2,9555 2,8798 2,9601 3,2257 3,316 3,2419 3,1493 3,066 2,9816 2,8966 2,817 2,7476 2,6953 2,6785 2,7508 2,9855 3,1557 3,1126 2,9964 2,8914 2,8157 2,7679 2,7441 2,7341 2,7226 2,703 2,6864 2,6894 2,7131 2,7331 2,7285 2,7041 2,6768 2,6597 2,6589 2,6699 2,6745 2,6562 2,6161 2,5685 2,5273 2,4987 2,4819 2,4733 2,4724 2,4824 2,5032 2,5228 2,5272 2,5137 2,4867 2,4521 2,4155 2,3821 2,3568 2,3445 2,3488 2,3665 2,385

3,3039 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,1496 3,2879 3,2462 3,1484 3,0176 2,904 2,8681 2,9951 3,1737 3,1553 3,0197 2,8862 2,8309 2,9929 3,294 3,3039 3,1853 3,0806 2,9983 2,9194 2,8416 2,7698 2,708 2,6624 2,6528 2,7522 3,0503 3,1852 3,0851 2,9421 2,8336 2,7653 2,7275 2,712 2,7079 2,6995 2,6806 2,6633 2,6666 2,6938 2,7179 2,7128 2,6842 2,653 2,6348 2,636 2,6507 2,6586 2,6407 2,5984 2,5478 2,5039 2,4741 2,4578 2,4505 2,4499 2,4588 2,4795 2,5025 2,5105 2,4972 2,4684 2,4319 2,3939 2,3592 2,3319 2,3162

3,2954 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,0278 3,1035 3,0113 2,8898 2,7917 2,7809 2,963 3,1433 3,0785 2,9169 2,7804 2,7422 2,9948 3,2954 3,2286 3,076 2,9662 2,8911 2,8222 2,7531 2,6882 2,6321 2,5905 2,583 2,7031 3,0628 3,154 3,0044 2,8407 2,7315 2,6722 2,6447 2,6372 2,6391 2,6352 2,618 2,5988 2,5991 2,6273 2,6569 2,6542 2,6226 2,5873 2,5678 2,5712 2,5903 2,6028 2,5872 2,544 2,4902 2,4427 2,4101 2,3931 2,3869 2,3871 2,3945 2,4135 2,4393 2,4534 2,4433 2,4138 2,3757 2,3363

velocidades 3,4099 3,3516 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5665 0 2,9941 0 2,9885 0 2,8895 0 2,8224 0 2,8795 2,52 3,1563 2,756 3,2474 2,7267 3,0996 2,8302 2,9207 3,1651 2,8031 3,1986 2,8414 3,01 3,2825 2,8212 3,4099 2,7105 3,2364 2,8089 3,0746 3,3487 2,9841 3,3516 2,9267 3,1283 2,8691 2,9622 2,8078 2,8856 2,7497 2,8455 2,7003 2,8 2,6666 2,745 2,6766 2,6905 2,9014 2,6441 3,2834 2,6127 3,2214 2,6263 3,0146 2,9286 2,8517 3,2988 2,7626 3,1575 2,7253 2,9197 2,7152 2,7531 2,719 2,6733 2,7261 2,6508 2,7225 2,6542 2,7035 2,6666 2,6841 2,6785 2,6882 2,6777 2,7227 2,659 2,7534 2,6368 2,7441 2,6368 2,7049 2,6718 2,667 2,7094 2,6512 2,7038 2,6618 2,6614 2,6865 2,6182 2,6982 2,6002 2,6768 2,613 2,6279 2,6419 2,5712 2,6575 2,5236 2,6381 2,493 2,5886 2,4792 2,5297 2,4766 2,479 2,4796 2,4457 2,4883 2,4309 2,5078 2,4297 2,5352 2,4349 2,5507 2,4437 2,5389 2,4606

3,4665 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,5691 2,8627 3,2483 3,1914 2,964 2,7727 2,6762 2,9155 3,4665 3,3176 3,0613 2,9058 2,8515 2,8308 2,7954 2,7433 2,6896 2,6445 2,6152 2,6405 3,089 3,3564 3,1254 2,8676 2,7066 2,6411 2,6365 2,6557 2,6774 2,6931 2,6931 2,673 2,6474 2,6442 2,6812 2,7261 2,7227 2,6754 2,6262 2,6066 2,6235 2,6582 2,6766 2,6563 2,604 2,5415 2,4873 2,4511 2,4351 2,4354

3,4963 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,2999 3,3052 3,1399 2,8921 2,7129 2,646 3,1666 3,4963 3,2273 2,969 2,8395 2,814 2,8144 2,7882 2,7385 2,6858 2,6429 2,6175 2,6767 3,2955 3,3468 3,0506 2,7957 2,6527 2,6076 2,6242 2,6611 2,6922 2,7098 2,7083 2,6858 2,6575 2,6521 2,6911 2,7418 2,739 2,6872 2,6346 2,6168 2,6402 2,6801 2,6975 2,6737 2,6188 2,555 2,4999

3,4387 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,8519 2,9505 2,7591 2,5916 2,5347 3,2383 3,4387 3,1171 2,8429 2,7145 2,7067 2,7338 2,7231 2,6746 2,6177 2,5714 2,5444 2,6212 3,3311 3,2914 2,9565 2,6861 2,5373 2,494 2,5245 2,5833 2,6298 2,6521 2,6512 2,6278 2,5948 2,5799 2,6125 2,6748 2,6883 2,6368 2,5724 2,5419 2,5624 2,6114 2,6401 2,6215

3,402 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,4121 2,4213 2,433 3,402 3,3076 2,9408 2,681 2,5779 2,6018 2,6577 2,6564 2,604 2,5417 2,4935 2,4692 2,6594 3,3912 3,1619 2,7996 2,5415 2,4084 2,3797 2,4304 2,5146 2,5765 2,5992 2,5925 2,5639 2,5267 2,5081 2,5409 2,613 2,6329 2,5765 2,5028 2,4656 2,4876

3,4565 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,3575 3,4565 3,1947 2,821 2,5816 2,4987 2,5492 2,6364 2,6481 2,5924 2,5233 2,4712 2,4502 2,9071 3,3933 3,064 2,7028 2,4624 2,3419 2,3214 2,3865 2,4975 2,5797 2,604 2,5901 2,5555 2,5144 2,4913 2,5214 2,6014 2,6317 2,5748

3,3986 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,3093 3,0895 2,7433 2,5267 2,4533 2,5216 2,6532 2,6897 2,6302 2,5499 2,4905 2,4722 3,159 3,3986 3,0142 2,6608 2,4351 2,3215 2,2998 2,3674 2,5076 2,6246 2,6546 2,6305 2,5877 2,5422 2,5129 2,5339

3,261 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,4184 2,4501 2,293 2,2294 2,2999 2,4864 2,5778 2,5232 2,4266 2,3516 2,335 3,2063 3,261 2,8482 2,4932 2,2654 2,1462 2,1123 2,1655 2,3236 2,5 2,5559 2,5219 2,4652

217

3,4612 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,7429 2,1375 2,2399 2,3399 2,5768 2,6882 2,6194 2,5074 2,4269 2,566 3,4612 3,2015 2,7811 2,4711 2,2861 2,1945 2,1752 2,236 2,4185 2,6317

3,4605 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5794 2,301 2,6512 2,6284 2,4915 2,3788 2,4915 3,4605 3,1543 2,7185 2,4052 2,2177 2,1196 2,0853

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

218

1,54 C1

1,26 C2

1,19 C3

1,12 C4

1,12 C5

1,09 C6

1,09 C7

1,14 C8

1,12 C9

0 0 1,3342 1,33846 1,40833 1,44176 1,46563 1,4856 1,51845 1,53497 1,5392 1,54011 1,50196 1,42047 1,34872 1,33005 1,34368 1,34869 1,3191 1,26652 1,23277 1,24958 1,298 1,33109 1,34337 1,34137 1,32075 1,28212 1,23102 1,17363 1,12265 1,09117 1,09288 1,12511 1,16562 1,18803 1,18916 1,17174 1,14421 1,11624 1,09366 1,07456 1,05525 1,03822 1,02799 1,02505 1,02377 1,02006 1,01355 1,00529 0,99785 0,99395 0,99259 0,99016 0,98291 0,9693 0,95342 0,93822 0,92488 0,91444 0,90672 0,90342 0,90376 0,90499 0,90586 0,90381 0,89857 0,88964 0,87845 0,86679 0,85667 0,85074 0,84851 0,84861 0,84922 0,84672 0,84043 0,83121 0,82082 0,81055 0,80173 0,79548 0,79154 0,78943 0,78816 0,78661 0,78392 0,78076 0,77751 0,77373 0,76897

0 0 0 0 0 0,93244 1,16977 1,2017 1,21486 1,22448 1,24777 1,26023 1,2561 1,2532 1,21989 1,15448 1,10027 1,09042 1,11553 1,132 1,11322 1,06951 1,0369 1,04578 1,09701 1,13728 1,14331 1,1347 1,11533 1,08396 1,04593 1,0063 0,97008 0,94527 0,94167 0,96693 1,01252 1,0441 1,04498 1,02718 1,00181 0,97735 0,95916 0,94672 0,93601 0,92432 0,91527 0,91261 0,91481 0,91636 0,91369 0,90814 0,90139 0,89642 0,89498 0,89579 0,89414 0,88667 0,87502 0,86204 0,85117 0,84243 0,83616 0,83209 0,83155 0,83419 0,8373 0,83848 0,83723 0,83257 0,82489 0,81584 0,80665 0,79952 0,79571 0,79568 0,79785 0,80003 0,79936 0,79493 0,78761 0,77946 0,77124 0,76428 0,75981 0,75736 0,75677 0,75687 0,75643 0,7551 0,75286

0 0 0 0 0 0 0 0 0,5002 1,09068 1,15272 1,1575 1,17113 1,18921 1,18031 1,17403 1,1509 1,0941 1,03759 1,01502 1,03919 1,07571 1,07476 1,03772 0,99628 0,98342 1,02256 1,08799 1,10733 1,09374 1,0736 1,04564 1,01201 0,97735 0,94496 0,91906 0,90575 0,91493 0,95589 1,01144 1,03092 1,01461 0,98641 0,95878 0,93759 0,92458 0,9168 0,90923 0,90047 0,89426 0,89485 0,9 0,90303 0,90045 0,89451 0,88813 0,88396 0,88338 0,88529 0,88396 0,87641 0,8645 0,85182 0,84171 0,83481 0,82975 0,82708 0,82773 0,83152 0,83614 0,83867 0,83735 0,83284 0,82501 0,81587 0,80666 0,79951 0,7959 0,79611 0,79926 0,80279 0,80356 0,79989 0,79285 0,78462 0,77661 0,7695 0,76451 0,76209 0,76163 0,76225

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,58048 1,05784 1,09685 1,12064 1,12439 1,1112 1,09731 1,05723 1,00083 0,96007 0,95787 0,99894 1,03185 1,0149 0,97148 0,93709 0,93836 0,99829 1,06262 1,06151 1,03674 1,01036 0,98069 0,94878 0,91855 0,89223 0,87239 0,86459 0,87927 0,93131 0,99166 0,99888 0,97032 0,9383 0,9122 0,89416 0,88406 0,87896 0,87325 0,86619 0,86145 0,86298 0,86929 0,87343 0,87106 0,86482 0,85788 0,85388 0,85378 0,85592 0,8555 0,84857 0,83663 0,82422 0,8144 0,80785 0,80377 0,80143 0,80188 0,8057 0,81114 0,81431 0,81348 0,80913 0,80179 0,79286 0,78385 0,7765 0,77221 0,77194 0,77505 0,77906 0,78114 0,77887 0,77246 0,7641 0,75621 0,74918 0,74383

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,88892 1,09498 1,1224 1,11163 1,09655 1,06748 1,0154 0,96552 0,94158 0,96438 1,02257 1,03624 0,99681 0,95015 0,92583 0,95214 1,04529 1,08553 1,05569 1,02196 0,99203 0,9614 0,9315 0,90463 0,88228 0,86711 0,8648 0,89152 0,96612 1,02167 1,00214 0,9611 0,92756 0,90393 0,88995 0,88319 0,88007 0,8756 0,86893 0,86494 0,86802 0,87589 0,87984 0,87614 0,86848 0,86103 0,85747 0,85835 0,86145 0,86074 0,8529 0,84003 0,82687 0,81711 0,81105 0,80725 0,80575 0,80667 0,81094 0,81693 0,82026 0,81935 0,81418 0,80604 0,79671 0,78766 0,78001 0,77538 0,77475 0,7782 0,78302 0,78596 0,78385 0,77713 0,76832

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,91222 1,08563 1,07868 1,06102 1,02527 0,97416 0,93145 0,91704 0,95429 1,02308 1,02187 0,97023 0,9233 0,90422 0,94704 1,06333 1,08003 1,03172 0,99266 0,96358 0,9352 0,90827 0,88477 0,86536 0,85244 0,85122 0,88132 0,97473 1,02935 0,99059 0,9402 0,90595 0,88495 0,87352 0,86918 0,86804 0,8648 0,85842 0,85401 0,85657 0,86533 0,87116 0,86773 0,85854 0,8504 0,8463 0,84748 0,85186 0,85269 0,8456 0,83249 0,81882 0,80818 0,80167 0,79849 0,79703 0,79754 0,80092 0,80723 0,81226 0,81241 0,8071 0,79897 0,78931 0,77989 0,77207 0,76654 0,76454 0,76665 0,77203 0,77667

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,96569 1,03978 1,02559 0,9867 0,9404 0,90644 0,90417 0,9631 1,03158 1,00407 0,94419 0,90059 0,89138 0,967 1,09186 1,06412 1,00341 0,96584 0,94044 0,91614 0,89264 0,87243 0,85577 0,8447 0,84555 0,88539 1,00379 1,03509 0,97323 0,9189 0,88736 0,87061 0,86309 0,86103 0,86121 0,85866 0,85241 0,84765 0,85054 0,86058 0,86716 0,86337 0,85281 0,84368 0,83981 0,84182 0,84721 0,84871 0,84171 0,82781 0,81331 0,80249 0,79592 0,79312 0,7921 0,79234 0,79558 0,80182 0,80776 0,80888 0,80362 0,79476 0,78498 0,7755 0,76734 0,76138 0,75853

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,97131 1,0135 0,97683 0,93525 0,90817 0,91569 1,00006 1,06435 1,01173 0,94351 0,90152 0,90074 1,02177 1,13915 1,06898 0,99921 0,96378 0,94254 0,92159 0,90078 0,88195 0,86646 0,85603 0,85794 0,90872 1,05972 1,06016 0,97695 0,91859 0,8894 0,87686 0,87233 0,8727 0,87481 0,87309 0,86699 0,86132 0,86321 0,87434 0,88293 0,87882 0,86691 0,85627 0,85218 0,85564 0,86311 0,86582 0,85842 0,84336 0,82743 0,81516 0,80789 0,80493 0,80428 0,80517 0,80769 0,81378 0,82127 0,82399 0,81905 0,80945 0,7985 0,78845

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50192 0,92069 0,93083 0,90098 0,88507 0,91568 1,03419 1,05087 0,97191 0,90706 0,87556 0,9023 1,10142 1,12128 1,01936 0,95826 0,93377 0,91909 0,90193 0,88304 0,86624 0,85299 0,84484 0,85197 0,94286 1,09664 1,02918 0,93722 0,88645 0,86574 0,85994 0,8601 0,8631 0,86584 0,86382 0,85719 0,85152 0,85453 0,86739 0,87609 0,87015 0,85606 0,84489 0,84222 0,8478 0,85625 0,85852 0,84977 0,83343 0,81725 0,80508 0,7981 0,79583 0,79617 0,79766 0,80032 0,80619 0,81414 0,81758 0,8124

hazard 1,19 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,77391 0,89756 0,89301 0,94458 1,09118 1,06737 0,97245 0,90851 0,88237 0,93876 1,19161 1,12627 1,0105 0,95563 0,93945 0,93123 0,91745 0,90011 0,88382 0,871 0,86356 0,87297 1,00675 1,14808 1,03436 0,9367 0,88972 0,87445 0,87432 0,87882 0,88411 0,88809 0,88641 0,87908 0,87234 0,87453 0,88823 0,89989 0,89375 0,87747 0,86452 0,8621 0,8692 0,87954 0,88269 0,87312 0,85581 0,83811 0,82501 0,81755 0,81536 0,81641 0,81873 0,82145 0,82685

1,18 C11

1,17 C12

1,15 C13

1,21 C14

1,22 C15

1,12 C16

1,21 C17

1,23 C18

1,24 C19

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5003 0,79586 0,91966 1,07574 1,01015 0,91256 0,85574 0,83668 0,94641 1,18263 1,05012 0,94089 0,89814 0,89078 0,8887 0,87798 0,86163 0,84639 0,83457 0,82803 0,84074 1,03261 1,10931 0,97021 0,87919 0,83926 0,82982 0,83466 0,84334 0,85047 0,85475 0,85316 0,84586 0,83803 0,83894 0,8528 0,86681 0,86159 0,8439 0,82981 0,82712 0,83515 0,84677 0,8507 0,8412 0,82375 0,80628 0,79276 0,78508 0,78265 0,78415

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,64279 1,05746 0,97719 0,88602 0,83768 0,82844 1,05586 1,17178 1,00468 0,90934 0,87837 0,88012 0,88447 0,87551 0,85883 0,84311 0,83189 0,8264 0,85071 1,11905 1,08779 0,9385 0,85659 0,8241 0,81977 0,83023 0,8433 0,85274 0,85693 0,85484 0,8463 0,83754 0,83791 0,8523 0,86859 0,86374 0,84454 0,82913 0,82664 0,83632 0,84949 0,853 0,84276 0,82498 0,80672 0,79279

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,55786 0,90681 0,85296 0,81349 0,80893 1,11495 1,14595 0,96805 0,87842 0,85167 0,86011 0,87221 0,86743 0,85079 0,83391 0,82219 0,81662 0,84739 1,15359 1,06568 0,91271 0,8339 0,80282 0,8003 0,81455 0,83392 0,84678 0,85146 0,84884 0,8403 0,83022 0,82739 0,8402 0,86002 0,8606 0,84066 0,82199 0,81605 0,82584 0,84194 0,84855 0,83931

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,76151 0,77811 0,79242 1,21407 1,06619 0,90567 0,8356 0,82041 0,8381 0,85777 0,85383 0,83523 0,81725 0,80564 0,80137 0,87628 1,17979 0,99912 0,86362 0,79959 0,77572 0,77732 0,79685 0,82226 0,83811 0,84122 0,83646 0,82661 0,81599 0,81224 0,82538 0,84834 0,84963 0,82795 0,80689 0,79982 0,81041

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,5002 0,75175 1,21969 1,00728 0,86896 0,81247 0,80407 0,82931 0,85818 0,85605 0,8346 0,81442 0,80217 0,79974 0,98756 1,15875 0,95477 0,83661 0,78261 0,76316 0,76662 0,79009 0,82343 0,84431 0,8461 0,83837 0,82663 0,8147 0,8102 0,82269 0,84891 0,85326 0,83023

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,96816 0,91746 0,82368 0,77906 0,7717 0,80004 0,84212 0,84736 0,82366 0,79981 0,78529 0,78385 1,06788 1,11598 0,91362 0,80691 0,75829 0,73955 0,74078 0,76294 0,80407 0,83589 0,83849 0,82682 0,81278 0,80027 0,79346 0,80248

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,76412 0,81714 0,78544 0,78086 0,81135 0,873 0,89242 0,86399 0,83275 0,81425 0,81582 1,21124 1,12433 0,9212 0,82177 0,77709 0,75906 0,75914 0,77961 0,82895 0,8798 0,88535 0,86625 0,84693

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50733 0,70256 0,7381 0,76979 0,84491 0,87015 0,83565 0,80014 0,78098 0,8345 1,23282 1,01118 0,84944 0,77304 0,73793 0,72445 0,72552 0,74487 0,79915 0,86296

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,50313 0,75517 0,87909 0,85226 0,80543 0,77838 0,83056 1,24141 0,99552 0,83891 0,76699 0,73372 0,71978 0,71768

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

Altura lámina de agua 5 metros Pendiente 4% Rugosidad 0,016 Altura de dique 2 m

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 C17 C18 C19

calado 0,2804 0,2305 0,2221 0,2096 0,2085 0,2032 0,2039 0,2166 0,2123 0,2252 0,2237 0,2326 0,235 0,2285 0,2397 0,2542 0,2764 0,2585 0,2506

velocidad 7,3821 6,0435 5,1087 4,5882 4,3858 4,2343 4,1501 4,0448 4,1448 4,159 4,233 4,2771 4,2355 4,2757 4,3428 4,4111 4,232 4,3051 4,4528

hazard 3,209636 2,008277 1,735332 1,566487 1,518689 1,458696 1,432965 1,472989 1,470487 1,549207 1,558772 1,611153 1,600059 1,574055 1,660819 2,248402 2,306653 2,233148 2,241172

219

220

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

calados 0,2804 0,2305 0,2221 0,2096 0,2085 0,2032 0,2039 0,2166 0,2123 0,2252 0,2237 0,2326 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0747 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2525 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2694 0,034 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2747 0,221 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2766 0,2271 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2774 0,2285 0,2091 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2784 0,2288 0,2221 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2795 0,2289 0,2204 0,0141 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2804 0,2298 0,2194 0,2035 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2799 0,2302 0,2194 0,2095 0 0 0 0 0 0 0 0 0,2723 0,2305 0,2201 0,2088 0,1096 0 0 0 0 0 0 0 0,261 0,2263 0,2203 0,2088 0,2039 0 0 0 0 0 0 0 0,2582 0,2161 0,2194 0,2095 0,2066 0 0 0 0 0 0 0 0,2611 0,2108 0,2113 0,2096 0,2076 0,0786 0 0 0 0 0 0 0,2605 0,2154 0,2001 0,2077 0,2085 0,195 0 0 0 0 0 0 0,2535 0,2187 0,1988 0,1981 0,2085 0,2001 0 0 0 0 0 0 0,2444 0,2148 0,2076 0,1865 0,2054 0,2022 0,0531 0 0 0 0 0 0,2416 0,2062 0,2102 0,1859 0,1944 0,2025 0,1881 0 0 0 0 0 0,247 0,201 0,2031 0,1968 0,1826 0,1998 0,1969 0 0 0 0 0 0,2527 0,2048 0,1933 0,2003 0,1824 0,1896 0,1986 0,0059 0 0 0 0 0,2555 0,2132 0,1901 0,192 0,1959 0,1768 0,1964 0,1956 0 0 0 0 0,2564 0,2167 0,1981 0,1813 0,2003 0,1732 0,187 0,2048 0 0 0 0 0,2544 0,2168 0,2091 0,1777 0,1902 0,1866 0,1741 0,204 0,0072 0 0 0 0,2487 0,2152 0,2115 0,1866 0,1784 0,1972 0,1675 0,1957 0,1849 0 0 0 0,2402 0,2108 0,2098 0,2005 0,1743 0,188 0,1783 0,1826 0,1949 0 0 0 0,2304 0,2043 0,2063 0,2032 0,1843 0,1744 0,1952 0,1733 0,1887 0 0 0 0,2228 0,1968 0,2001 0,2001 0,2017 0,1672 0,1886 0,1792 0,1764 0,1819 0 0 0,2213 0,1899 0,1925 0,1957 0,2045 0,1737 0,1734 0,2029 0,1662 0,1941 0 0 0,2264 0,1871 0,1849 0,1889 0,1995 0,1952 0,1635 0,2022 0,1682 0,1843 0 0 0,2323 0,1909 0,1788 0,1809 0,1938 0,2032 0,1658 0,1846 0,1936 0,1735 0,1434 0 0,2347 0,1992 0,1777 0,1733 0,1864 0,1964 0,1882 0,1713 0,2002 0,1708 0,1715 0 0,2336 0,2039 0,1841 0,1674 0,1782 0,1893 0,2039 0,1689 0,1815 0,1934 0,1627 0 0,23 0,203 0,1955 0,1659 0,1706 0,1819 0,1963 0,1886 0,1656 0,2146 0,157 0,0887 0,2255 0,1993 0,2006 0,1721 0,1648 0,1737 0,1871 0,2166 0,1601 0,1956 0,1705 0,1578 0,222 0,1948 0,1976 0,1855 0,1629 0,1662 0,1795 0,2097 0,1752 0,1754 0,206 0,1546 0,2193 0,1912 0,192 0,193 0,1689 0,1601 0,1714 0,1965 0,2123 0,1658 0,1929 0,1613 0,2165 0,1893 0,1866 0,1894 0,1847 0,157 0,1639 0,1877 0,2083 0,1729 0,1686 0,2037 0,2137 0,1879 0,183 0,1826 0,1948 0,1601 0,1577 0,1799 0,1915 0,2185 0,1547 0,2017 0,2124 0,1861 0,1816 0,1764 0,1901 0,1751 0,1538 0,1724 0,1811 0,2252 0,1542 0,1737 0,2127 0,1846 0,1807 0,1724 0,1815 0,1924 0,1545 0,166 0,1736 0,2025 0,1947 0,1558 0,2127 0,1848 0,1792 0,171 0,1746 0,1901 0,1662 0,1615 0,1664 0,1886 0,2237 0,1504 0,2113 0,1861 0,1779 0,1707 0,1703 0,1794 0,1893 0,1603 0,1601 0,1812 0,1972 0,1788 0,2089 0,1861 0,1786 0,1696 0,1689 0,1708 0,1924 0,1676 0,1554 0,1747 0,1783 0,2326 0,2068 0,1842 0,1806 0,1682 0,1691 0,1656 0,18 0,194 0,1532 0,1686 0,1697 0,2043 0,2055 0,1818 0,1809 0,1686 0,1684 0,1637 0,1693 0,2079 0,1573 0,1638 0,164 0,1795 0,2051 0,1803 0,1787 0,1708 0,167 0,1641 0,1631 0,1936 0,1817 0,1609 0,1584 0,169 0,2049 0,1799 0,176 0,172 0,167 0,1645 0,1606 0,1792 0,2065 0,162 0,1535 0,1641 0,2039 0,1803 0,1744 0,1701 0,1695 0,1634 0,161 0,1712 0,1927 0,1789 0,15 0,1593 0,2016 0,1804 0,1743 0,167 0,1714 0,1626 0,1622 0,1679 0,1748 0,2192 0,1492 0,1545 0,1987 0,1793 0,1751 0,165 0,1698 0,1643 0,1618 0,1681 0,1649 0,21 0,1575 0,1507 0,196 0,1768 0,1756 0,1647 0,1663 0,1674 0,1605 0,1701 0,1611 0,1864 0,2029 0,1489 0,1939 0,1741 0,1745 0,1656 0,1637 0,1675 0,1611 0,171 0,161 0,1728 0,2098 0,1524 0,1925 0,1721 0,1718 0,1665 0,1632 0,164 0,1645 0,1697 0,1632 0,1678 0,1815 0,1911 0,192 0,1709 0,1688 0,166 0,1643 0,1604 0,1664 0,169 0,1652 0,1675 0,163 0,2206 0,1919 0,1704 0,1667 0,1635 0,1656 0,159 0,1638 0,1717 0,1645 0,1701 0,1556 0,189 0,1913 0,1706 0,1658 0,1602 0,1655 0,1599 0,1595 0,1755 0,163 0,1733 0,1546 0,1651 0,19 0,1711 0,1656 0,1578 0,1633 0,1617 0,157 0,1746 0,1645 0,174 0,157 0,1547 0,188 0,1707 0,1661 0,1567 0,1597 0,1626 0,1572 0,1697 0,169 0,1721 0,1611 0,1528 0,1856 0,1693 0,1669 0,1565 0,1568 0,1612 0,1593 0,1656 0,1702 0,1718 0,1636 0,1552 0,1833 0,1673 0,1668 0,157 0,1554 0,1578 0,1611 0,1647 0,1657 0,1759 0,1624 0,1599 0,1812 0,1652 0,1655 0,158 0,1553 0,1542 0,1607 0,1667 0,1604 0,1798 0,1605 0,1641 0,1795 0,1633 0,1634 0,1585 0,1559 0,1521 0,1577 0,1695 0,1581 0,1767 0,1627 0,1642 0,1787 0,1618 0,1611 0,1576 0,1571 0,1517 0,1537 0,1704 0,1595 0,1702 0,1683 0,1615 0,1785 0,1608 0,1592 0,1555 0,1581 0,1523 0,1507 0,1681 0,1629 0,166 0,1683 0,1615 0,1786 0,1606 0,1578 0,1532 0,1575 0,1535 0,1497 0,1638 0,165 0,1662 0,1618 0,1669 0,1785 0,161 0,1568 0,1512 0,1555 0,1549 0,1503 0,1597 0,1636 0,1699 0,1555 0,1703 0,1777 0,1616 0,1566 0,1497 0,153 0,1554 0,1515 0,1577 0,1593 0,1736 0,1535 0,1651 0,176 0,1618 0,1573 0,1487 0,1507 0,1539 0,1532 0,1579 0,1546 0,1736 0,1564 0,1573 0,1736 0,161 0,1583 0,1482 0,1491 0,1513 0,1544 0,1594 0,1517 0,1697 0,1614 0,153 0,171 0,1593 0,1588 0,1487 0,1481 0,1488 0,1538 0,1614 0,1512 0,1644 0,1637 0,1543 0,1687 0,1568 0,1583 0,1498 0,1475 0,1469 0,1515 0,1633 0,1527 0,1602 0,1609 0,1598 0,1669 0,1544 0,1566 0,1508 0,1478 0,1457 0,1487 0,1639 0,155 0,1587 0,1553 0,1644 0,1659 0,1525 0,1541 0,1508 0,149 0,145 0,1464 0,162 0,1573 0,1599 0,1501 0,1633 0,1654 0,1512 0,1514 0,1495 0,1504 0,1449 0,1449 0,1588 0,1586 0,1627 0,1472 0,1578 0,1651 0,1508 0,1494 0,1472 0,1509 0,1458 0,1441 0,1559 0,1575 0,1656 0,1473 0,1517 0,1649 0,1508 0,1481 0,1445 0,15 0,1475 0,1438 0,1539 0,1543 0,1678 0,15 0,1475 0,1645 0,151 0,1476 0,1421 0,1477 0,1488 0,1442 0,1528 0,1508 0,1677 0,1535 0,1463 0,1641 0,151 0,1479 0,1405 0,1448 0,1487 0,1457 0,1524 0,1483 0,1647 0,1565 0,1485 0,1634 0,1508 0,1484 0,1398 0,1421 0,147 0,1475 0,1525 0,1469 0,1606 0,1576 0,1526 0,1625 0,1505 0,1487 0,1399 0,1402 0,1442 0,1483 0,1536 0,1464 0,1573 0,1556 0,1565 0,1612 0,1499 0,1487 0,1406 0,1392 0,1413 0,1474 0,1557 0,1464 0,1554 0,1513 0,1586 0,1598 0,149 0,1484 0,1411 0,1392 0,1388 0,1449 0,1575 0,1471 0,1547 0,1471 0,1575 0,1583 0,1479 0,1478 0,1414 0,1399 0,1373 0,1417 0,1575 0,149 0,1548 0,1444 0,1534 0,1566 0,1466 0,1471 0,1412 0,1408 0,1368 0,1388 0,1553 0,1513 0,1553 0,1433 0,1485 0,1545 0,1454 0,146 0,1408 0,1413 0,1373 0,1368 0,152 0,1522 0,1566 0,1432 0,1449 0,1523 0,1439 0,1447 0,1402 0,1413 0,1384 0,1358 0,1485 0,1507 0,1591 0,1437 0,1432 0,1503 0,1421 0,1435 0,1393 0,141 0,1394 0,1359 0,1458 0,1475 0,1613 0,1446 0,143 0,1487 0,1402 0,1423 0,1381 0,1403 0,1398 0,1369 0,1441 0,1438 0,1608 0,1467 0,1435 0,1476 0,1385 0,1407 0,1368 0,1395 0,1396 0,1382 0,1437 0,1405 0,1579 0,1495 0,1443

0,235 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,1303 0,1516 0,1859 0,2132 0,1826 0,1582 0,1473 0,1555 0,235 0,2173 0,1827 0,1671 0,162 0,1589 0,1548 0,1508 0,1481 0,1483 0,1667 0,2297 0,2019 0,1691 0,1533 0,149 0,1511 0,1563 0,1622 0,165 0,1628 0,1602 0,1631 0,1696 0,1683 0,1598 0,1526 0,1508 0,1553 0,1625 0,1649 0,1604 0,1535 0,1478 0,1448 0,1454 0,1493 0,1546 0,1584 0,1588 0,1555 0,1501 0,1453 0,1425 0,1417

0,2285 0,2397 0,2542 0,2764 0,2585 0,2506 C14 C15 C16 C17 C18 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0033 0 0 0 0 0 0,1583 0 0 0 0 0 0,216 0 0 0 0 0 0,1869 0 0 0 0 0 0,1577 0,1646 0 0 0 0 0,1431 0,1913 0 0 0 0 0,1427 0,1615 0 0 0 0 0,2255 0,1435 0,1272 0 0 0 0,2249 0,1379 0,155 0 0 0 0,1824 0,2015 0,1383 0 0 0 0,1622 0,2397 0,1294 0,0146 0 0 0,1564 0,1885 0,1469 0,1458 0 0 0,1549 0,1621 0,2542 0,1394 0 0 0,1522 0,154 0,1961 0,1395 0 0 0,1485 0,1535 0,1594 0,2764 0,0848 0 0,1454 0,153 0,146 0,2261 0,1238 0 0,1443 0,15 0,1447 0,1758 0,2517 0 0,1524 0,1466 0,1467 0,1557 0,2263 0 0,2285 0,1445 0,1459 0,1524 0,1693 0,0323 0,2096 0,1473 0,1426 0,1569 0,1448 0,2506 0,1699 0,2172 0,1395 0,1601 0,1384 0,184 0,1498 0,2242 0,1388 0,1584 0,1422 0,1478 0,1432 0,1767 0,173 0,1547 0,1485 0,1347 0,1447 0,1509 0,2392 0,1523 0,1493 0,1347 0,1505 0,1411 0,1843 0,1614 0,1455 0,1428 0,1578 0,1411 0,1498 0,2687 0,1418 0,1503 0,1627 0,1472 0,1348 0,2132 0,1449 0,1494 0,1617 0,1561 0,1313 0,1673 0,2585 0,1445 0,1578 0,1637 0,1357 0,1468 0,2127 0,1411 0,1579 0,1647 0,1456 0,1404 0,1615 0,2114 0,1649 0,1602 0,1564 0,143 0,1374 0,2422 0,1676 0,1574 0,1616 0,153 0,128 0,1756 0,1599 0,1624 0,1582 0,1674 0,1277 0,1421 0,1507 0,1693 0,1526 0,1776 0,1354 0,1278 0,1464 0,1643 0,153 0,1764 0,1513 0,1235 0,1489 0,1537 0,1617 0,1689 0,1671 0,1265 0,1571 0,1464 0,1635 0,1645 0,1694 0,1384 0,1631 0,1461 0,1532 0,1705 0,1613 0,1607 0,1602 0,1536 0,1428 0,1793 0,154 0,1746 0,1528 0,1634 0,1382 0,1725 0,156 0,1687 0,1459 0,164 0,1418 0,1596 0,1673 0,1573 0,1417 0,1565 0,1536 0,1512 0,1661 0,1519 0,1409 0,1482 0,1615 0,1506 0,1528 0,1596 0,144 0,1425 0,1562 0,1603 0,1416 0,1702 0,1499 0,1402 0,1464 0,1755 0,1374 0,1614 0,1553 0,1419 0,1386 0,1759 0,143 0,1466 0,1571 0,1478 0,1343 0,1648 0,1606 0,1373 0,1545 0,1552 0,1337 0,1544 0,1691 0,1358 0,1491 0,1591 0,1377 0,1481 0,1589 0,147 0,1435 0,1574 0,146 0,146 0,1463 0,1694

Anejo B Desarrollo de la batería de modelos

7,3821 C1 0 0 5,3265 7,1914 7,1851 7,2413 7,2872 7,3147 7,3385 7,3623 7,3803 7,3821 7,2932 7,1099 7 7,0096 7,0167 6,9321 6,7751 6,6729 6,7088 6,8055 6,8776 6,9134 6,8996 6,8199 6,679 6,4946 6,3185 6,2284 6,2665 6,37 6,4447 6,457 6,4095 6,3269 6,2436 6,1736 6,1069 6,0419 5,9968 5,984 5,9813 5,9593 5,9144 5,8626 5,8217 5,7991 5,7872 5,7695 5,7293 5,6683 5,6029 5,5444 5,4992 5,4715 5,4588 5,4459 5,4203 5,3782 5,3235 5,2632 5,2051 5,153 5,1167 5,0985 5,0936 5,0924 5,0812 5,051 5,0002 4,9362 4,8711 4,813 4,7705 4,7423 4,7246 4,7123 4,7007 4,6878 4,6719 4,6494 4,6193 4,5838 4,5444 4,4987 4,4442 4,3839 4,3241 4,2708 4,2274

6,0435 C2 0 0 0 0 3,457 5,7486 5,8744 5,9328 5,9654 5,9844 6,0085 6,0282 6,0435 6,0034 5,8446 5,6758 5,6476 5,6809 5,6477 5,513 5,3658 5,3322 5,4241 5,5187 5,57 5,5813 5,5337 5,4235 5,2653 5,0872 4,9499 4,9192 5,0049 5,1102 5,156 5,1371 5,0706 4,9884 4,9187 4,8621 4,8051 4,7518 4,7228 4,7221 4,7202 4,6937 4,6489 4,6047 4,5753 4,5625 4,5557 4,5376 4,4958 4,4385 4,3827 4,3366 4,304 4,2871 4,2816 4,272 4,2486 4,2112 4,1648 4,1162 4,0714 4,0326 4,0079 3,9984 3,9987 3,9998 3,99 3,9629 3,9195 3,8671 3,8166 3,7739 3,7448 3,7282 3,7192 3,7132 3,7064 3,6974 3,6856 3,6689 3,6461 3,6191 3,5901 3,5578 3,5191 3,4757 3,4327

5,1087 C3 0 0 0 0 0 0 0 4,8674 5,0109 5,0468 5,0636 5,0757 5,0941 5,1075 5,1087 5,0266 4,8558 4,7481 4,7867 4,8265 4,7638 4,6227 4,5146 4,5412 4,6645 4,7424 4,7653 4,7498 4,6817 4,5679 4,4272 4,2873 4,199 4,2153 4,3325 4,4335 4,4506 4,4076 4,3349 4,2636 4,2131 4,1761 4,1364 4,0992 4,0851 4,0964 4,1013 4,0778 4,0375 4,0016 3,9825 3,9795 3,98 3,9676 3,932 3,8829 3,8384 3,8056 3,7856 3,7786 3,7814 3,7793 3,7623 3,7319 3,6944 3,6565 3,6234 3,5955 3,5789 3,5765 3,5828 3,5892 3,5853 3,5649 3,5296 3,4862 3,4449 3,4122 3,3913 3,3831 3,3818 3,3824 3,3811 3,3762 3,3682 3,3566 3,3397 3,3187 3,2961 3,2726 3,2453

4,5882 C4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,0478 4,5397 4,5626 4,5613 4,5662 4,5796 4,5882 4,5766 4,4766 4,3118 4,2324 4,3076 4,3626 4,293 4,1534 4,0578 4,1066 4,2588 4,3381 4,3417 4,3083 4,2307 4,1187 3,9923 3,8735 3,8027 3,8321 3,9732 4,0947 4,1043 4,0459 3,9658 3,895 3,8513 3,8269 3,8004 3,7715 3,7611 3,7785 3,7943 3,778 3,7389 3,7026 3,6848 3,6861 3,6933 3,6887 3,6599 3,6134 3,5696 3,5399 3,5244 3,5215 3,5291 3,5353 3,5257 3,4997 3,465 3,4296 3,3993 3,3754 3,3596 3,3579 3,3678 3,38 3,3839 3,3707 3,3403 3,2995 3,258 3,2248 3,2035 3,1956 3,1982 3,2037 3,2071 3,2059 3,2002 3,191 3,1775 3,1592 3,1383

4,3858 C5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,6905 4,3627 4,3684 4,371 4,3812 4,3858 4,3626 4,251 4,091 4,0255 4,1283 4,1996 4,1245 3,983 3,8895 3,9489 4,1311 4,2162 4,2028 4,1542 4,0697 3,959 3,8417 3,7356 3,672 3,703 3,8621 4,0103 4,0171 3,9446 3,8564 3,7837 3,7425 3,7262 3,7102 3,687 3,6767 3,6958 3,7205 3,7119 3,6735 3,6345 3,615 3,618 3,6304 3,6325 3,6097 3,5654 3,5199 3,4896 3,4759 3,4754 3,4855 3,4976 3,4952 3,4732 3,44 3,4053 3,3755 3,3533 3,3382 3,3347 3,3454 3,3618 3,372 3,3657 3,3401 3,3016 3,2597 3,2242 3,201 3,1913 3,1945 3,2037 3,2113 3,2137 3,2102 3,2023 3,1912

4,2343 C6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,2716 4,1876 4,2149 4,2294 4,2343 4,2129 4,1109 3,9494 3,8507 3,9414 4,0704 4,0233 3,8772 3,7547 3,7704 3,9768 4,1189 4,1053 4,0443 3,9582 3,8485 3,733 3,6277 3,5527 3,5517 3,6932 3,9055 3,9551 3,877 3,7736 3,6881 3,6371 3,6205 3,6153 3,5994 3,5831 3,5933 3,6273 3,6391 3,6081 3,5617 3,531 3,5279 3,5439 3,5572 3,5473 3,5092 3,459 3,4194 3,4003 3,3984 3,4083 3,4253 3,4352 3,4231 3,3926 3,356 3,3228 3,2977 3,281 3,2727 3,2781 3,2965 3,3154 3,3211 3,3057 3,2717 3,2286 3,1871 3,1562 3,1397 3,1379 3,1479 3,161 3,1693 3,1702

4,1501 C7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,7704 4,0822 4,1362 4,1501 4,1317 4,0379 3,8783 3,7534 3,81 3,992 3,9853 3,8372 3,6901 3,6587 3,8608 4,0756 4,0735 3,9956 3,9034 3,7943 3,6793 3,574 3,4925 3,4659 3,5698 3,8282 3,943 3,8668 3,7451 3,6449 3,5833 3,5624 3,5646 3,5593 3,5422 3,5412 3,5744 3,6054 3,5891 3,5399 3,4972 3,4842 3,4996 3,5222 3,5253 3,4963 3,4454 3,3966 3,3688 3,3635 3,3733 3,3923 3,411 3,4112 3,3867 3,3492 3,3122 3,2832 3,264 3,2532 3,253 3,268 3,2921 3,3085 3,3043 3,277 3,2348 3,1895 3,1511 3,1267 3,1185 3,1251 3,1409

4,0448 C8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3631 3,9688 4,0448 4,0401 3,9611 3,8088 3,6605 3,6527 3,867 3,9388 3,801 3,6287 3,5406 3,6834 3,9921 4,0362 3,9411 3,8367 3,7285 3,6149 3,5088 3,4218 3,3723 3,4182 3,6747 3,8995 3,851 3,7092 3,5873 3,5109 3,4806 3,4853 3,4936 3,4827 3,4703 3,4906 3,5348 3,5431 3,4996 3,4445 3,4152 3,4228 3,4517 3,4701 3,455 3,4082 3,3518 3,3107 3,2966 3,3046 3,3249 3,3499 3,3643 3,3514 3,3157 3,2743 3,2394 3,2155 3,202 3,1972 3,2051 3,2285 3,2547 3,2641 3,2472 3,2085 3,1603 3,1147 3,0807 3,0634

velocidades 4,1448 4,159 C9 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,3802 0 4,0336 0 4,0814 0 4,0123 0 3,8657 3,8956 3,7126 3,9514 3,6748 3,8299 3,9027 3,6729 4,0326 3,5805 3,8963 3,7461 3,7058 4,007 3,5889 3,9195 3,6928 3,7067 4,0713 3,5406 4,1448 3,5404 4,0259 3,9483 3,9037 4,159 3,7941 4,0311 3,684 3,876 3,5805 3,7571 3,4945 3,6502 3,4389 3,5479 3,4573 3,4592 3,6963 3,3939 4,0058 3,3753 3,9731 3,5189 3,8086 3,9409 3,6669 4,0108 3,5818 3,8302 3,5486 3,6499 3,5559 3,5385 3,5747 3,4918 3,5722 3,4941 3,5558 3,5227 3,565 3,5378 3,6126 3,5238 3,6391 3,5146 3,6031 3,5507 3,5401 3,6022 3,4978 3,5925 3,4978 3,5273 3,5301 3,4636 3,5598 3,4419 3,5546 3,4682 3,5113 3,5123 3,4508 3,5282 3,4005 3,4973 3,3786 3,4357 3,3852 3,3728 3,4083 3,334 3,4375 3,33 3,4602 3,3531 3,4566 3,3874 3,4233 3,4199 3,3779 3,4321 3,3376 3,4091 3,3097 3,3616 3,2943 3,3124 3,2884 3,2758 3,2925 3,2548 3,3124 3,2461 3,3431 3,2464 3,3623 3,2588 3,3537 3,288 3,3181 3,3199 3,2684 3,3281 3,2183 3,3028

4,233 C11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,6899 3,8277 3,6938 3,5774 3,6568 4,019 4,0092 3,7833 3,5772 3,4992 3,8449 4,233 4,112 3,9184 3,7808 3,6765 3,5791 3,4907 3,4208 3,3835 3,4478 3,8905 4,1087 3,9256 3,7047 3,5608 3,4986 3,4957 3,53 3,5636 3,5614 3,5415 3,5571 3,6182 3,6401 3,5839 3,5038 3,4574 3,4689 3,5211 3,5595 3,5451 3,4864 3,4146 3,3597 3,3408 3,3594 3,3992 3,4408 3,4663 3,4562 3,4109 3,3539 3,3071 3,2788 3,2669 3,2658 3,2737 3,2967 3,3339

4,2771 C12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,1483 3,6631 3,5593 3,5734 3,982 4,071 3,8397 3,6013 3,4709 3,7044 4,2771 4,1708 3,9388 3,7761 3,6732 3,5854 3,5019 3,4315 3,3859 3,4039 3,7832 4,1734 3,9974 3,7391 3,5611 3,4817 3,4754 3,5145 3,5649 3,5803 3,5588 3,5534 3,6073 3,6571 3,6193 3,531 3,4617 3,4527 3,5044 3,564 3,5699 3,5177 3,4408 3,373 3,3384 3,3478 3,3913 3,4434 3,4806 3,4826 3,4428 3,381 3,3246 3,2881 3,2724 3,271 3,2779

4,2355 C13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,2952 3,419 3,7333 4,0897 3,9039 3,6211 3,4197 3,4306 4,1811 4,2355 3,9615 3,7416 3,6203 3,5416 3,4662 3,3945 3,3388 3,318 3,4897 4,1438 4,0807 3,7796 3,5371 3,4119 3,3858 3,4234 3,4903 3,5371 3,5298 3,5028 3,5247 3,5989 3,6094 3,5279 3,4298 3,3801 3,4081 3,4879 3,5355 3,5064 3,4285 3,3447 3,2856 3,2705 3,3043 3,367 3,4238 3,4476 3,4242 3,3636 3,2945 3,2418 3,2145

4,2757 C14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,8602 3,4319 4,0558 3,9382 3,6223 3,3709 3,2755 4,0176 4,2757 3,9664 3,6905 3,5425 3,4713 3,4112 3,345 3,2858 3,2504 3,3148 4,0559 4,1339 3,7992 3,5012 3,3321 3,2849 3,3231 3,405 3,4798 3,4942 3,4603 3,4514 3,5211 3,5746 3,5134 3,399 3,3154 3,3121 3,3943 3,4811 3,4809 3,4061 3,3105 3,2329 3,1963 3,214 3,2804 3,357 3,4008 3,3919 3,3355 3,2587

4,3428 C15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,9215 4,0229 3,6864 3,3902 3,2257 3,7679 4,3428 4,0292 3,6993 3,5113 3,4384 3,3983 3,3462 3,2879 3,2434 3,2518 3,9029 4,2182 3,8783 3,5302 3,3119 3,2314 3,2605 3,3552 3,4593 3,5053 3,4776 3,4413 3,4807 3,5656 3,5448 3,43 3,3173 3,2739 3,3341 3,4529 3,4979 3,438 3,3346 3,2398 3,1815 3,1767 3,2343 3,3293 3,4 3,4089

4,4111 C16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3,6566 3,7443 3,4429 3,2282 3,3256 4,4111 4,1513 3,7634 3,5116 3,4136 3,3937 3,3693 3,3208 3,2697 3,2435 3,5669 4,3182 4,0185 3,6196 3,3391 3,2057 3,2032 3,2996 3,4357 3,5283 3,5258 3,4718 3,4612 3,5495 3,5945 3,5035 3,3677 3,2761 3,2838 3,4074 3,5226 3,5041 3,4006 3,2878 3,205 3,1706 3,1995 3,2944

4,232 C17 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,624 3,2587 3,0943 2,9928 4,2274 4,1965 3,7612 3,4241 3,2625 3,2374 3,2498 3,2283 3,1781 3,1325 3,1943 4,232 4,0789 3,6368 3,281 3,0755 3,0137 3,0832 3,2467 3,404 3,4535 3,403 3,3451 3,3851 3,4903 3,4619 3,3223 3,185 3,1246 3,197 3,374 3,4425 3,3599 3,2287 3,116 3,0484

221

4,3051 C18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,6758 2,9787 4,1674 4,3051 3,8501 3,4734 3,2781 3,2452 3,2887 3,3025 3,2647 3,213 3,227 4,2704 4,2024 3,7412 3,3543 3,1199 3,029 3,074 3,2477 3,4561 3,5472 3,504 3,4227 3,4189 3,5314 3,5553 3,4301 3,2747 3,1779 3,2028 3,387 3,5281 3,4737 3,3333

4,4528 C19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2,4924 4,4528 3,9993 3,5309 3,2334 3,1209 3,1591 3,2419 3,2558 3,2071 3,1544 3,7622 4,3506 3,8974 3,4347 3,1199 2,9533 2,9171 3,0244 3,2846 3,511 3,5344 3,4381 3,3546 3,4035 3,5314 3,486 3,3195 3,1632 3,0904 3,1763 3,433

Metodología para el análisis de los efectos de la rotura de un depósito en entorno urbano y clasificación de su riesgo potencial

222

3,21 C1

2,01 C2

1,74 C3

1,57 C4

1,52 C5

1,46 C6

1,43 C7

1,47 C8

1,47 C9

0 0 0,93524 2,94208 3,07037 3,12654 3,15394 3,1678 3,18224 3,19751 3,20964 3,2062 3,12209 2,98618 2,9365 2,96076 2,9581 2,88404 2,27803 2,23297 2,28057 2,8461 2,88498 2,9008 2,88246 2,32046 2,2244 2,11156 2,01916 1,98899 2,03194 2,0959 2,12992 2,12516 2,08919 2,03947 1,99708 1,96352 1,93039 1,898 1,87992 1,87915 1,87857 1,86485 1,83997 1,81579 1,79911 1,79195 1,78825 1,77835 1,75583 1,72564 1,69617 1,67201 1,65485 1,64653 1,64349 1,63745 1,62486 1,6051 1,58084 1,55639 1,53376 1,51471 1,5037 1,49933 1,49902 1,49824 1,49178 1,47698 1,45483 1,42959 1,4061 1,38674 1,37438 1,36708 1,36258 1,35951 1,35552 1,35132 1,34509 1,33678 1,32523 1,31239 1,29853 1,2828 1,26388 1,24382 1,22506 1,20942 1,19776

0 0 0 0 0,63454 1,88094 1,94763 1,96989 1,97928 1,98428 1,99565 2,00279 2,00828 1,97172 1,87107 1,80186 1,82419 1,85176 1,82053 1,73988 1,67903 1,69443 1,76302 1,80425 1,81598 1,8087 1,7719 1,71017 1,63461 1,56101 1,51968 1,53453 1,59658 1,64392 1,64817 1,62347 1,58515 1,54938 1,52576 1,50754 1,48728 1,46948 1,46517 1,47183 1,47148 1,45668 1,43607 1,42038 1,41305 1,41277 1,41205 1,40324 1,38326 1,35979 1,34031 1,32657 1,3186 1,31668 1,31813 1,31458 1,30394 1,28818 1,27062 1,25383 1,23965 1,22884 1,22397 1,22424 1,22699 1,22807 1,22289 1,21094 1,19298 1,17428 1,15828 1,14621 1,14012 1,13761 1,1371 1,13619 1,13433 1,13171 1,12742 1,12117 1,11321 1,10386 1,0947 1,08392 1,07111 1,05739 1,04468

0 0 0 0 0 0 0 1,62232 1,72397 1,72251 1,72065 1,72331 1,73126 1,73533 1,73055 1,66777 1,5717 1,54332 1,59752 1,61963 1,56908 1,49022 1,45328 1,49866 1,5799 1,60877 1,60466 1,58303 1,53686 1,47557 1,41104 1,35597 1,33501 1,36809 1,44475 1,48966 1,47824 1,44226 1,40219 1,37174 1,3559 1,34497 1,33084 1,3182 1,3189 1,33011 1,33238 1,31805 1,2986 1,28508 1,2813 1,28436 1,28669 1,2796 1,26142 1,23983 1,22321 1,21387 1,2097 1,21068 1,21457 1,21379 1,20541 1,19149 1,17572 1,16171 1,15067 1,14217 1,13876 1,14123 1,14631 1,14936 1,1467 1,13656 1,12096 1,10351 1,08937 1,0794 1,07436 1,07431 1,07606 1,07731 1,07712 1,07523 1,07172 1,06731 1,0606 1,05257 1,04474 1,03684 1,02696

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,53592 1,52558 1,56061 1,5568 1,55782 1,56418 1,56649 1,55441 1,48586 1,3974 1,37975 1,44614 1,47398 1,42026 1,34366 1,30992 1,35959 1,45414 1,4831 1,46882 1,44098 1,39363 1,33552 1,27852 1,23212 1,21382 1,24555 1,32978 1,38678 1,37205 1,33008 1,28777 1,2577 1,24407 1,2386 1,22935 1,21847 1,21842 1,23077 1,23862 1,22769 1,2079 1,19343 1,18924 1,19322 1,19818 1,19532 1,18014 1,15897 1,14218 1,13305 1,12982 1,13138 1,1366 1,1396 1,13445 1,12195 1,10744 1,09416 1,08373 1,07627 1,07199 1,07367 1,0794 1,0851 1,08569 1,07867 1,06529 1,04903 1,03401 1,02333 1,01775 1,01701 1,01997 1,02259 1,02418 1,02327 1,02099 1,01748 1,01228 1,00534 0,99772

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,95928 1,4915 1,50581 1,51122 1,51773 1,51869 1,49878 1,42359 1,33832 1,32545 1,40668 1,44133 1,37958 1,29977 1,26509 1,31993 1,43409 1,46446 1,43821 1,40198 1,35179 1,29459 1,24069 1,19803 1,17962 1,20989 1,30568 1,37861 1,3587 1,30669 1,26063 1,22951 1,21656 1,21465 1,209 1,19923 1,19751 1,21119 1,22339 1,21518 1,19405 1,17682 1,17157 1,17659 1,18399 1,18393 1,17111 1,14924 1,13032 1,11998 1,11746 1,11976 1,12612 1,13202 1,12924 1,11783 1,10282 1,08853 1,07784 1,07067 1,06613 1,06677 1,07296 1,08081 1,08428 1,07986 1,06718 1,05047 1,03425 1,02213 1,01518 1,01383 1,01686 1,02148 1,02441 1,02475 1,02314 1,01943 1,01492

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,79645 1,41408 1,44345 1,45628 1,4587 1,44164 1,37423 1,28665 1,25354 1,32877 1,40128 1,35038 1,26338 1,21139 1,24177 1,37387 1,43856 1,40448 1,36024 1,31095 1,25533 1,20352 1,16084 1,13627 1,14868 1,23423 1,34762 1,34691 1,28523 1,22993 1,19355 1,17724 1,17617 1,17697 1,16984 1,16391 1,17253 1,19091 1,1933 1,17373 1,1515 1,14093 1,14406 1,1539 1,1597 1,15242 1,13265 1,11048 1,09614 1,09168 1,09373 1,09992 1,10803 1,11153 1,10377 1,08895 1,07377 1,06157 1,05332 1,04825 1,04666 1,05085 1,05998 1,06773 1,0682 1,05944 1,04388 1,02685 1,01177 1,002 0,99791 0,99948 1,00487 1,01034 1,01297 1,01236

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,67366 1,36191 1,41287 1,42351 1,40967 1,34859 1,26226 1,21244 1,26847 1,37684 1,34593 1,25207 1,18508 1,18951 1,3207 1,43296 1,39778 1,34113 1,29041 1,23604 1,18499 1,14247 1,11405 1,11273 1,1764 1,31933 1,35483 1,28602 1,2187 1,17603 1,15578 1,15405 1,15928 1,15679 1,14877 1,15104 1,17024 1,18314 1,16979 1,14436 1,12756 1,12632 1,13714 1,14798 1,14687 1,13022 1,10641 1,08722 1,07916 1,08068 1,0868 1,0963 1,10386 1,10154 1,08884 1,07238 1,05811 1,04819 1,04239 1,03971 1,04118 1,049 1,05933 1,0648 1,06075 1,04729 1,02922 1,0121 0,99947 0,99251 0,99175 0,99628 1,00317

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,51099 1,3741 1,43078 1,42618 1,37304 1,28679 1,22101 1,24416 1,38606 1,39753 1,29396 1,20725 1,18246 1,28899 1,47299 1,45124 1,37268 1,314 1,26071 1,20941 1,16546 1,13337 1,12073 1,15669 1,30989 1,41466 1,34235 1,25429 1,19975 1,17343 1,16914 1,1779 1,18291 1,17586 1,17098 1,18519 1,20811 1,20593 1,17873 1,15321 1,14483 1,15393 1,16981 1,17651 1,16484 1,14016 1,11513 1,10095 1,09948 1,10645 1,11734 1,12869 1,13336 1,12393 1,10593 1,08841 1,07549 1,06773 1,06418 1,06382 1,0691 1,08053 1,09137 1,09285 1,08194 1,06369 1,04355 1,02702 1,01598 1,01206

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hazard 1,55 C10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,29956 1,36402 1,298 1,224 1,19695 1,3212 1,4672 1,36445 1,23786 1,16993 1,19859 1,47195 1,54921 1,41755 1,32531 1,27139 1,22504 1,18248 1,14852 1,12653 1,1278 1,21898 1,47345 1,44727 1,30715 1,2171 1,17766 1,16863 1,1794 1,19713 1,20258 1,1925 1,18971 1,21252 1,23758 1,22314 1,18545 1,15796 1,15514 1,1742 1,19654 1,1993 1,17834 1,14703 1,12042 1,10846 1,11242 1,1269 1,14375 1,15776 1,15941 1,14383 1,12017 1,09969 1,08676 1,08087 1,0799 1,08182 1,08863 1,10267 1,11615 1,11556 1,10046

1,56 C11

1,61 C12

1,60 C13

1,57 C14

1,66 C15

2,25 C16

2,31 C17

2,23 C18

2,24 C19

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,10083 1,2422 1,18233 1,14015 1,20873 1,43091 1,36982 1,22216 1,13074 1,11668 1,34595 1,55877 1,40949 1,2878 1,22645 1,18495 1,14613 1,11257 1,08812 1,07942 1,12178 1,39083 1,46691 1,30325 1,18537 1,13186 1,11818 1,12732 1,14923 1,1648 1,15957 1,14866 1,16009 1,19309 1,19678 1,16078 1,12259 1,10746 1,12074 1,14901 1,16454 1,15086 1,11909 1,08758 1,06815 1,06575 1,07891 1,09853 1,11674 1,12509 1,11558 1,09172 1,06691 1,04975 1,0415 1,03942 1,04115 1,04568 1,05698 1,07317

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