75417856 Diseno De Circuito De Molienda Convencional

DISEÑO DE CIRCUITO DE MOLIENDA Haga clic para modificar el estilo de subtítulo del patrón Juan Zegarra Wuest CIP 9338

5/4/12

11

MOLIENDA PRIMARIA  Se propone el Diagrama de Proceso de la Fig. 1 para tratamiento

del mineral problema considerando dos etapas tal como fue solicitado por el cliente pero con configuración abierta.  Debido a que el alimento a molienda primaria será fino: 100% - 3/8

pulg y debido a que el suministro de barras para molienda se considera difícil por la ubicación de la mina en la ceja de montaña pero no imposible, por esta razón se mantiene la opción de utilizar molienda en dos etapas con molinos de bolas en lugar de la opción de molienda en molino de barras-molino de bolas.  Los Parámetros de Molienda son los siguientes: i)

Wi = 14.8 kW-hr/TCS

ii)

F80= 6000 um, P80= 141 um

iii) Alimento Fresco= 219.3 TCPH 5/4/12

22

PROCEDIMIENTO Y CALCULOS  Para estandarización el propietario desea que ambos molinos sean

idénticos en sus características físicas y eléctricas.  Se utiliza ecuación de Bond:

K= Wi((10/P^0.5)-(10/F^0.5));

en la que

K Potencia requerida para molienda, kW Wi Indica de trabajo= 14.8 kw-hr/TCS P= Tamaño de partícula en um del producto por la que pasa el 80 % F= Tamaño de partícula en um del alimento por la que pasa el 80 % 5/4/12

33

CALCULOS

Continuación

 La energía total por TCS de mineral puede ser determinada.

K= 14.8*((10/141^0.5)(10/6000^0.5)=

=14.8*(0.0713 =10.553 05)

 Si la molienda será obtenida en dos molinos iguales, luego:

10.553/2 o

5.276 kw-hr/TCS por molino

 En base a lo anterior, la descarga del molino primario (P80) será

parte del alimento al molino secundario (F80), lo cual se procede a calcular a continuación asumiendo que el Wi es el mismo en ambas etapas:

5.276 kwhr/TCS=

14.8*((10/X^0.5)-(10/6000^0.5))

 Donde X= P o F80 intermedia 5/4/12

44

CALCULOS

Continuación

 Resolviendo para determinar X:

5.276 kw14.8*10*((1/X^0.5)-(1/6000^0.5 hr/TCS= 5.276 /148 =((1/(X^0.5))-0.01291) 0.03565+0.01291(1/(X^0.5))=0.04856 = 0.04856*(X^0.5)=20.594 X=424.1 um 5.276 Indudablemente que esta condición cumple con(1/la igualdad de (10)*(14.8)*((1/(141^0.5))energía consumida (424^0.5))=0.03565 en ambas etapas tal como lo muestra la ultima igualdad. El análisis granulométrico de la descarga del molino 55 primario de P80= 424. 1 um se presenta en la Fig. 1

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ANALISIS GRANULOMETRICO DE DESCARGA MOLINO PRIMARIO Fig. 1: DIAGRAMA GS DE DESCARGA PROYECTADA DE MOLINO PRIMARIO EN 1RA APROXIMACION 105

424

100 90

80

PESO PASSING : %

80 70 60 50

43

40 Variable % PESO PA SS C3 MO L 1 EVAL

30

100 TAMANO PARTICULA MICRONES

5/4/12

1000

66

CALCULOS

Continuación

 Si el circuito propuesto es utilizado, el alimento al segundo molino

no tendría un F80=424 um. Este material tendría 43 % - 150 mallas y será cicloneado (junto con la descarga del molino secundario) a 150 mallas para cumplir con la condición de obtener u n producto final con 0 % + 65 mallas, sin embargo el producto seria alimento mas grueso al molino secundario, pero menor tonelaje.

 Si este material es cicloneado de tal manera que 25 % de los finos teóricamente producido en el material de rebose (-150 mallas) se desplaza al material grueso del hidrociclon o underflow, luego. 43-25 = 18 %  Del producto total del material producido en el circuito primario será

removido antes de reportarse al alimento del molino secundario.

5/4/12

77

ANALISIS GRA NULOMETRICO DESCARGA MOLINO PRIMARIO TAMAÑO

% PESO

ACUM PAS

TONS (X219.3)

+ 424 um

20

100

43.9

- 424 + 65 #

22

80

48.2

- 65 + 100 #

8

58

17.5

- 100 + 150 #

7

50

15.4

-150 + 200 #

7

43

15.4

-200 #

36

36

78.9

TOTAL

100.0

5/4/12

219.3

88

CALCULO DE FRACCIONES REMOV IDAS DEL ALIMENTO A MOLIENDA SECUNDARIA  Removiendo el porcentaje sobre 25 del material – 150 mallas (asumiendo que un porcentaje igual de finos es removido de ambas fracciones), los consiguientes tamaños se tendrán:

 - 150 + 200 # = 7 % 

- 200 # = 36 %



43 % o 94.3 tons

 (219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total a

hidrociclones, luego 94.3 -54.8 = 39.5 tons serán removidas.

 De cada fracción se removerán las siguientes cantidades de manera

directamente proporcional:

5/4/12

(39.5/94.3)*15. 4 (39.5/94.3)*78. 9

6.5 tons

+ 200 #

33.0

- 200 # 99

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIO TAMAÑO

% PESO

ACUM PAS

TONS

+ 424 um

24.4

100

43.9

- 424 + 65 #

26.8

75.6

48.2

- 65 + 100 #

9.7

48.8

17.5

- 100 + 150 #

8.6

39.1

15.4

-150 + 200 #

5.0

30.5

15.4-6.5=8.9

-200 #

25.5

25.5

78.9-33.0=45,9

TOTAL

100.0

5/4/12

179.8

1010

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIO Fig. 2 ANALISIS GRANULOMETRICO PROYEC ALIMENTO MOLIENDA SECUNDARIA 4 0 42 48 100 90

80

80 70

Y -Dat a

60 50 40 Variable A CUM PA S A LIM MOL SEC * C 8 MOL 1 EVA L * MIC RONES

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO PARTICULA MICRONES

5/4/12

1111

CALCULO DE POTENCIAS EN MOLINOS  Usando el valor de F80 para alimento a molino secundario aplicado

en la ecuación de Bond resulta:  W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10=((1/(141^0.5)- 1/(480^0.5))  W=(148)*(0.03857)=5.708  El caballaje total requerido (teórico) es para el molino primario:  5.276*1.341*219.3= 1552 HP  Para el molino secundario resulta:  5.708*1.341*179.8= 1376 HP  Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de diámetro del molino:

5/4/12

 CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr

1212

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS En la que:  Rr= Radio de Reducción =F/P= 6000/424=14.15  F= Tamaño partícula en alimento que pasa el 80 % del peso  P= Tamaño partícula del producto que pasa el 80 % del peso  Work Índex=14.8 kw-hr/TCS  Fo=Tamaño optimo del alimento a molino de bolas 

= 4000*((13/14.8)^0.5)=3749 um

 CF=((14.2)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/14.2=1.33  Para la molienda secundaria no se requiere factor de corrección por

sobre tamaño debido a que el mineral es mas fino.

5/4/12 1313  Adicionalmente los kW determinados por la ecuación de Bond

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS  Para molinos de mas de 12.5 pies F de diámetro, este factor resulta 0.914. Por lo tanto las potencias en las dos etapas resultan:  Etapa Primaria:  1552*1.33*0.914= 1887 HP  Etapa Secundaria:  1376*0.914=1258 HP  Estos resultados son muy diferentes indicando que la reducción de

tamaños no esta aun equilibrada entre las dos etapas por lo tanto será necesario determinar un tamaño intermedio entre P80 y F80, se evalúa P80 – F80 de 600 um en la descarga del molino primario:

W=

5/4/12

Wi*(10)*((1/(600^0.5))-(1/ (6000^0.5))

=4.131 Kwhr/TCS

1414

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS Fig. 3: ANALISIS GRANULOM ETRICO DE DESCARGA DE MOLINO PRIMARIO 600 100

PESO ACUMULADO PASS: %

90

80

80 70 60 50 40 V ariable A C U M P A S A LIM M O L S E C * C 8 M O L 1 E V A L * M IC RO N E S A C U M P A S A LIM M O L S E C _1 * C 10

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO DE PARTICULA EN MICRONES

5/4/12

1515

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS  Removiendo el porcentaje sobre 25 % del material

mallas :

– 150

 - 150 + 200 # = 5 % 

- 200 # = 32 %



37 % o 81.1 tons

 (219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total a

hidrociclones, luego 81.1 -54.8 = 26.3 tons serán removidas.

 De cada fracción se removerán las siguientes cantidades de manera

directamente proporcional: (26.3/81.1)*11.

5/4/12

0 (26.3/81.1)*70. 1

3.6 tons

+ 200 #

22.7

- 200 #

26.3

TOTAL

1616

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIO TAMAÑO

% PESO

ACUM PAS

TONS

+ 600 um

22.7

100

43.9

- 600 + 65 #

34.1

77.3

65.7

- 65 + 100 #

8.0

43.2

15.4

- 100 + 150 #

6.8

35.2

13.2

-150 + 200 #

3.8

28.4

11.0-3.6=7.4

-200 #

24.6

24.6

70.1-22.7=47.4

TOTAL

100.0

5/4/12

193.0

1717

ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIO Fig 4: ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO CLASIFICADO A MOLINO SECUNDARIO REVISADO 660 100 90

80

PESO ACUM. PASS %

80 70 60 50 40 V ariable A C U M P A S A LIM M O L S E C * C 8 M O L 1 EV A L * M IC RO N E S A C U M P A S A LIM M O L S E C _1 * C 10 A C U M P A S A LIM M O L S E C _1_1 * C 15

30

0 10

0 20

0 30

0 40

0 0 0 0 0 0 50 60 70 80 90100

TAMANO DE PARTICULA MICRONES

5/4/12

1818

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS  El valor de F80 obtenido para el alimento a molienda secundaria

después de clasificación es de 660 um, aplicando este valor en la ecuación de Bond:  W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(660^0.5))  W=(148)*(0.04529)=6.703  Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de diámetro del molino:

 CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr  CF=((6000/600)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/(6000/600)  CF(10+(7.8)*(0.600))/10=1.468  Para la molienda secundaria no se requiere factor de corrección por

sobre tamaño debido a que el mineral es mas fino. 5/4/12

1919

CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS  El CF3 Factor de Corrección por diámetro del molino para molinos

de mas de 12.5 pies F resulta de 0.914 para ambas etapas. Luego los HP para cada etapa resultan:  Molienda Primaria:  (4.131)(219.3)(1.468)(1.341)(0.914) = 1630 HP  Molienda Secundaria:  (6.703)(193)(1.341)(0.914)=1585 HP  Es posible considerar que estos resultados son cercanos y debido a

la disponibilidad de motores para operación a ser utilizados.

 Para precisar las dimensiones de los molinos se utiliza la mayor

potencia determinada en HP (1,630) aplicando el procedimiento de Rexnord

5/4/12

2020

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE LOS MOLINOS

 Se utiliza la formula:

 Longitud=HP/(A*B*C)  En la que A es factor determinado por el diámetro del molino F

cuyos valores se presentan en la Tabla No.1, mientras que el factor B para molinos de bolas y de barras se presentan en las Fig. 2ª y 2b. Mientras que el Factor C determinado en base a velocidad se presenta en la Tabla No.3.

 También existen formulas para determinación de la energía

requerida para operación de molinos de bolas y de barras que se indican a continuación:

 Molino de Bolas:  kWb=3.1*D^0.3*(3.2-3Vp)*Cs*(1-0.1/(2^(9-10Cs)+Ss 5/4/12

2121

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS DE BOLAS  En la que:  kWb=Kilowatts por TC de bolas (2,000 lbs.)  D=Diámetro interior entre forros del molino en pies  Vp=Fracción del volumen del molino cargado con bolas.  Cs=Fracción de velocidad critica  Ss=Factor de tamaño de bolas  Para molinos mas grandes de 10 pies de diámetro interior entre

blindajes, el tamaño máximo de bolas afecta la potencia requerida por el molino. Este es el denominado factor del tamaño de bolas que es definido por la siguiente función:  Ss=*((B-3*D/20)/2)

5/4/12

2222

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS

 En la que:

 B=Tamaño de bolas en pulgadas  D=Diámetro interior del molino en pies  Para determinar la potencia requerida por molienda en húmedo, con

bajo nivel de carga de bolas se deberá multiplicar el valor de kWb por 1.16 y para molienda en seco con descarga con grate o parrillas se deberá multiplicar por 1.08.

 El factor B para molienda en molinos de diafragma tanto en seco

como en húmedo se presenta en la Tablas 2 A.

 Para molienda en molino de barras la formula se presenta a

continuación:

5/4/12

2323

DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS DE BARRAS

 En la que:

 kWr=Kilowatts por TC de barras (2,000 lbs.)  D=Diámetro interior entre forros del molino en pies  Vp=Fracción del volumen del molino cargado con barras.  Cs=Fracción de velocidad critica  Ss=Factor de tamaño de barras  Los molinos de barras de rebose pueden estar equipados con

trommels para remover piezas rotas de barras y piezas de acero de la descarga del molino. El extremo de descarga de un molino de barras de rebose puede también estar encerrado en un encerramiento el cual ayuda a contener el ruido y salpicaduras .

5/4/12

2424

TABLA No.1 FACTOR A DIAMETRO DE MOLINO DIAM INT

FACTOR A

DIAM INT

FACTOR A

8´

32

14´

130.0

8´-6”

37.3

14´-6”

141.5

9´

43.1

15´

154.5

9`-6”

49.6

15´-6”

167.2

10´

56.1

16

´181.5

10´-6”

63.5

16´-6”

196.0

11´

71.1

17´

211.2

11´-6”

79.3

17´-6”

226.7

12´

88.4

18´

243.6

97.5

18´-6”

5/4/12 12´-6”

2525 260.5

FACTOR A Fig. 5: RELACION DEL FACTOR A CON DIAMETRO INTERIOR DE MOLINOS 350 300

FACTOR A

250 200 150 100 50 0 8

5/4/12

10

12 14 16 18 DIAMETRO INTERNO DEL MOLINO: pies

20

2626

LOG FACTOR A VS LOG DE DIAM INTERNO Fig.5 A: RELACION DE LOG T (DIAMETRO INTERIOR DE MOLINO EN PIES) CON

L OG T (FACTOR A)

LOG T FACTOR A

2.50

2.25

2.00

1.75

1.50 0.9

5/4/12

1.0 1.1 1.2 LOG T (DIA METRO INTERNO MOLINO: pies)

1.3

2727

FACTOR A EN CORRELACION LINEAL

 La función de correlación linearizada del FACTOR A es la

siguiente: FACTOR A= 0.177573*(DIAMETRO MOL pies^2.5)

5/4/12

2828

TABLA 2ª FACTOR B POR CARGA DE BOLAS % CARGA

SECO DIAFRAG

HUM DIAFRAG

HUM O´FLOW

30

5.53

4.97

4.42

32

5.71

5.14

4.57

34

5.90

5.32

4.72

36

6.05

5.45

4.84

38

6.16

5.55

4.93

40

6.27

5.65

5.02

42

6.34

5.70

5.08

44

6.41

5.77

5.13

46

6.46

5.82

5.17

48

6.49

5.84

5.19

50

6.50

5.85

5.20

5/4/12

2929

FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS Y BARRAS POR REBOSE

FACTOR B MOLINO BOLAS o BARRAS

Fig 6: RELACION DE FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS o DE BARRAS CON CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS SEGUN CORRESPONDA 5.5

5.0

4.5

4.0

Variable O FLOW HUM * CA RGA OVER FLOW HUM * C A RGA _1

3.5 20

5/4/12

25 30 35 40 45 % CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS

50

3030

FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS LINEARIZADO; OVERFLOW

(CARGA VOLUM BOLAS: %)*(FACTOR B)

Fig. 6A: RELACION DE CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS CON EL PRODUCTO CARGA VOLUMETRICA BOLAS (%) POR FACTOR B

250

200

150

100

50 20

5/4/12

25

30 35 40 CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS: %

45

50

3131

CORRELACION LINEAL DE FACTOR B

 La función del FACTOR B linearizada es la siguiente:  FACTOR B=6.53-(62.94/(Carga Volumétrica de Bolas %))

5/4/12

3232

TABLA 2B FACTOR B POR CARGA DE BARRAS % CARGA 20 22 24 26 28 30 32 34

5/4/12

36 38

SECO PERIF HUME PERIF HUM O´FLOW 4.73 5.04 5.27 5.58 5.82 6.08 6.28 6.48 6.67

4.25 4.54 4.75 5.02 5.24 5.47 5.65 5.83 6.00

3.78 4.03 4.22 4.47 4.66 4.86 5.02 5.19 5.33 3333

TABLA 3 FACTOR C: POR VELOCIDAD DE OPERACIÓN % VELOC CRI

FACT C

% VELOC CRI

FACT C

60

0.1340

74

.1798

61

0.1370

75

0.1838

62

0.1400

76

0.1878

63

0.1430

77

0.1918

64

0.1460

78

0.1958

65

0.1490

79

0.1999

66

0.1521

80

0.2040

67

0.1552

81

.2081

68

0.1583

82

0.2124

69

0.1625

83

0.2166

0.1657

84

0.2208

5/4/12 70

34

FACTOR C EN FUNCION DE VELOOCIDAD CRITICA Fig. 7: RELACION DE FACTOR C CON LA VELOCIDAD EXPRESADA EN PORCENTAJE DE LA VELOCIDAD CRITICA 0.24 0.22

FACTOR C

0.20 0.18 0.16 0.14 0.12 60

5/4/12

65

70 75 80 VELOCIDAD CRITICA : %

85

90

3535

LOG E (FACTOR C) EN FUNCION LINEAL DE VELOCIDAD CRITICA Fig. 7A: RELACION DEL FACTOR C CON EL LOG E DE VELOCIDAD CRITICA EXPRESADA EN % -1.4

LOG E (FACTOR C)

-1.5 -1.6 -1.7 -1.8 -1.9 -2.0 60

5/4/12

65

70 75 80 VELOCIDAD CRITICA %

85

90

3636

 La función del FACTOR C linear izada es la siguiente:

 FACTOR C=(0.0387742*(2.71828^(0.0207*% velocidad)))

5/4/12

3737

CALCULO DE LONGITUD DEL MOLINO Y CONDICIONES OPERATIVAS  Longitud=HP/(A*B*C)  Donde :  A=Factor del diámetro  B=Factor de carga de bolas  Factor de velocidad del molino  Longitud=1630/(118.5*5.02*0.1583)  Usar molino de 14´ de diámetro del tipo de rebose húmedo con 40

% de carga de bolas y 68 % de velocidad critica.

 La longitud del molino deberá ser de 17.38 pies, digamos 17.5 pies  Consideraciones

de Potencia. Las perdidas que serán experimentadas en la transmisión del molino se estiman a 5/4/12 3838 continuación:

CALCULO POTENCIA DE MOTOR REQUERIDO  3 % perdidas en el motor  1% perdidas en el embrague  3% perdida en la transmisión y piñón.  En adición un factor de 15 % representando las diferencias entre las

condiciones de los blindajes nuevos y usados, por lo que la energía requerida en el eje del motor será de:  1630*1.03*1.01*1.03*1.15=2008 HP

 Por lo tanto un motor de 2,000 HP con 1.0 factor de servicio será

suficiente

5/4/12

3939

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE PARALIZACION DE CICLON PRIMARIO  Si durante la operación, el circuito es cambiado resultando que todo

el rebose del hidrociclon del circuito primario fuese alimentado al molino secundario sin clasificación previa, la potencia requerida en el 2do molino será:  W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(600^0.5))  W=(148)*(0.04339)=6.422

 HP=6.422*0.914*1.341*219.3*1.03*1.01*1.03*1.15=2127 HP  Esta condición no será compatible con el motor seleccionado

previamente, haciendo necesario intensificar las condiciones de molienda

5/4/12

4040

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - ½”  Los cálculos anteriores se mantuvo produciendo 100 % - 3/8”

(F80=6000) para alimento al circuito de molienda. En el caso de que durante la operación del circuito de chancado, el producto fino no pudiese ser obtenido, aumentando el tamaño a – ½” (F80=8,000 um) debemos determinar que seria necesario para mantener la granulometría del producto final.  Para molienda primaria, las condiciones serian las siguientes:  El valor de F80 obtenido para el alimento a molienda secundaria

después de clasificación es de 660 um, aplicando este valor en la ecuación de Bond:

 W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(600^0.5)- 1/(8000^0.5))  W=(148)*(0.0296)=4.387 kW-hr/TCS 5/4/12

4141

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - ½”  Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de diámetro del molino:  CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr  CF=((8000/600)+((14.8-7)*(8000-3749)/3749))/(8000/600)  CF(13.33+(7.8)*(1.134))/13.33=1.664

 (HP=4.387)(219.3)(1.664)(1.341)(0.914)=1961HP requeridos en el

eje del molino

 Aplicando los factores de transmisión y de seguridad para

determinar la potencia en el eje del motor, obtenemos:

5/4/12

 (1961)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=2,417 HP

4242

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO DE CHANCADO A 100 % - ½”  Es decir que manteniendo las condiciones iniciales de diseño de

condiciones operativas y del motor, la capacidad del circuito deberá ser reducida, esta reducción se determina a continuación:  2000/((4.387)(1.664)(1.341)(0.914)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=X  X=181.4 TCS/hr; equivalente a  (219.3-181.4)100/181.4= 20.9 %  Sin embargo en realidad, la carga adicional podría ser compartida

entre ambos molinos y la reducción en capacidad podría reducirse a solo 10 %.

 De ser necesario el molino podría ser adquirido con capacidad para

ser transformado incorporando diafragma o aumentando la carga de 5/4/12 bolas y la velocidad de rotación, lo cual haría necesario contar4343 con

BALANCE METALURGICO  Para el balance de materiales se puede utilizar cargas circulantes de

250 % en molienda primaria y 200 % en molienda secundaria.  Estudios realizados por diversos autores demuestran que la máxima

capacidad se logra cuando la carga circulante es de 250 %, aunque los molinos operarán a condiciones operativas de baja demanda de energía como son: 40 % de carga de bolas

68 % de velocidad critica.

 Es posible realizar previsiones para operar a condiciones mas

intensas para superar dificultades que se podrían tener en el circuito de chancado o en los circuitos de clasificación.

5/4/12

4444

CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLAS  Podemos considerar que la carga circulante optima es la cantidad

de gruesos circulante a la cual se obtiene la máxima producción en términos de material fino formado, estando la producción de finos mantenida dentro de los limites establecidos.  Paras aclarar este punto, el método recomendado

se ilustra a continuación por datos obtenidos en la experimentación en una planta concentradora con control centralizado. Análisis granulométricos en la descarga del molino, rebose del clasificador, y en las arenas o gruesos del clasificador fueron realizadas al mismo tiempo determinando la capacidad inicial en términos de alimento (Q: Tons/hr).

 Designando al porcentaje de finos contenidos en la descarga como

a, en el overflow del clasificador como b y en los gruesos o arenas del clasificador como Q ;la siguiente ecuación en el equilibrio puede ser usada: 5/4/12 4545

CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLAS  C=100*(b-a)/(a-Q)………………….(1)  Para los cálculos que se presentan en la Tabla siguiente se

utilizaron dos tamaños de partícula: - 0.15 mm y -0.074 mm y para la determinación de Cav se tomó el valor promedio de ambos resultados que se indican en la columna C.

 La cantidad de arenas o gruesos recirculante (S, Tons/hr) fue

calculad utilizando la siguiente relación:  S=Cav*Q/100;……………………………(2)  Loa producción en términos de fracción fresca formada de – 0.074

mm (Q74: Tons/hr) fue determinada utilizando la siguiente formula:  Q74=Q *(b74-a0)/100………………………(3)

5/4/12 4646  En la que a0 es la cantidad de material – 0.074 um en el alimento

CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN MOLINO DE BOLAS PUNTO

Q TONS/hr

B74

CARGA DE GRUESOS X Tons/hr

PRODUCCION: Tons/hr

1

40

67.8

62

25.10

2

59

62.0

106

33.60

3

62

60.8

290

34.66

4

62

60.8

162

34.60

5

61

60.8

246

34.04

6

64

58.7

250

34.37

7

64

61.3

134

36.03

8

66

63.7

210

38.74

9

65

58.4

182

34.71

10

68

72

184

45.56

11

70

63.5

102

40.95

12

71

66

156

4.3.31

13

71

68.7

195

45.23

14

70

67.2

238

43.54

15

68

68.2

129

42.98

16

68

65.7

119

41.28

17

67

70.7

230

44.02

18

67

71.6

147

44.62

5/4/12

4747

OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE

5/4/12

4848

OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE  Los resultados promedio de las observaciones son X=174.2 Tons/hr , y= 38.74 Tons/hr La relación parabólica promedio fue la siguiente :

 PRODUCTO TONS/hr = 11.1 + 0.335 CL - 0.000908 CL**2 5/4/12

4949

En la que la carga circulante esta expresada en TONS/hr

OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE  CC OPTIMA %=S OPTIMO*100/Qmax  CC OPTIMA %= 184.5/70.55=261 %  Se debe notar que el molino materia de la evaluación estaba

operando con una carga circulante de arenas de 174.2 TONS/hr, la cual esta por debajo del optimo: 94.4 %.

 Por lo tanto la producción de finos era ligeramente por debajo del

optimo: 41.90 TONS/hr. Sin embargo en el promedio esta desviación es solo ligera y producto de la calidad del control establecido.

 De la ecuación 3 es posible despejar Q para determinar la

capacidad promedio, con la que se obtiene capacidad total de 64.68 TONS/hr que diverge también ligeramente del promedio

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5050

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES  Para los parámetros básicos de diseño las dimensiones de los

molinos primario y secundarios están correctos siendo necesario mantener una fineza del producto chancado de 100 % - 3/8”.  Estas condiciones podrán ser mantenidas en las etapas iniciales

cuando las condiciones mecánicas de los equipos sean mantenidas adecuadamente.

 Provisiones para mantener la capacidad de tratamiento deberán

incorporar para el caso que el producto chancado reportase ser mas grueso probablemente en el rango de 100 % - ½”.

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