2018-ta 3122 Prinsip Pemodelan Dan Estimasi Sumberdaya - Materi 04.pdf

PERKULIAHAN TA 3122 PRINSIP PEMODELAN DAN ESTIMASI SUMBERDAYA

Dr.Eng. Syafrizal., ST., MT Program Studi Teknik Pertambangan Fakultas Teknik Pertambangan dan Perminyakan Institut Teknologi Bandung

MATERI-04

BASIS DATA DAN EVALUASI DATA

ASPEK UTAMA 2

  





 

File design dan masukan data Data editing, Meng-kuantifikasi kualitas data, Pengelompokan data sesuai domain geologi, sampel support, dll, Analisis statistik univariate, Analisis statistik bivariate, Pola-pola spasial dan trend.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

TUJUAN (OBJEKTIF) 3



 







Mendapatkan data yang baik sehingga dapat menghasilkan model dan estimasi yang akurat. Dapat mengantisipasi error, Dapat mendefinisikan domain geologi sebagai parameter utama dalam pemodelan. Mengetahui interkorelasi dan hubungan spasial antar variabel (mis. ketebalan & kualitas, lithotype & kadar, alteration & kadar, dll), Memperoleh pengetahuan yang baik antara data statistik dan sebaran data secara spasial, Mengevaluasi keteraturan/ketidakteraturan beberapa variasi data mentah (raw data), terutama pada data-data dengan support yang berbeda.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

ALUR & PROSES 4

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

1. DATA 5

  

  

Penentuan titik data (pola dan spasi). Deskripsi geologi. Sampling. Penanganan sample. Analisis kadar/kualitas. Kompilasi data.

SOP

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

ALUR & PROSES 6

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

POLA & SPASI 7



POLA 

Pada Endapan Batubara Pola stratigrafi.  Pola segitiga.  Pola persegipanjang.  Pola bujursangkar.  Pola acak. 



Pada Endapan Lain. Sangat bergantung pada karakteristik endapan.  Pola dasar adalah bujursangkar, lintasan, persegipanjang. 



SPASI 

Sangat bergantung pada tipe endapan dan variabilitas nilai.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

8

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

298,000

299,000

300,000

Blok-A

I I/i5 A 2.6 0 .8 9/2 2 7

AI / h6 3.3 1 .3 9/2 2 5

Blok-B

AI I/h 6 2.13 0 /2 11.4

AI I/h 6 . 0 1.2 4 13/ 19

49,000

Batas KP

A2 I/h 60.8 .I 8 9/ 17

Blok-D

A6 I/g 61. 1 .I 5 31 /1

A1 I/g 6 1 .9 .8 37 /9

AI I/ g6 2.53 3.8 5/7

AI I/g 6 1 .3 .0 4 37 /7

AI / g6 6.0 0 .9 33/ 5

AI I/g 6 4.0 1.4 5/5 3

A I/g 6 .8 1 2 .5 37 /5

AI I/ g6 1.4 2 .3 9/ 3 5

A4 I/ 6 1 g .2 .0 37 /3

AI8I/ g60 4. .5 9/ 3 3

AI6I/ g60.3 6. 3/ 3

AI7 I/ g61 7. .0 33/ 1

AI4I/ g61.1 2. 5/ 3 3

AI8I/ g61.1 2. 5/1 3

AI I/h 6 2.6 1 /0. 71

A4 I/g 60.1 .I 6 37 /1

A9 I I/h 61.6 1. 13 /1 7

A2 I/h 61.2 .I 5 9/ 9

AI3/ h61 4. .0 1/ 9

AI6I/h 61.9 2. 3/ 1 9

AI I/h 6 . 79/ 2 .2 73

AI I/ h6 5.21/ .0 72

AI I/h 6 2.11 3/ 73.4

AI2 61.1 . I/ 1h 15/ 17

A2 I I/ h61 2. .6 7/1 1 7

A4 I I/h 61.8 3. 19 /1 7

AI1 61.5 . I/ 7h 15/ 15

A4 I I/ h61 3. .4 7/1 1 5

A7 I I/h 62.3 2. 19 /1 5

AI4 62.7 . I/ 6h 15 /7

AI I/ h6 1.8 2.3 7/ 1 7

I I/i5 A 2.21 9/ 70.8

AI I/ h6 .29 0 .9 5/ 5

AI I/h 6 6.2 2.6 /5 7

AI I/h 6 . 7 2.8 5 9/ 5

AI I/ h6 3.0 5 .5 1/ 5

AI I/h 6 2.0 4.2 13 /5

AI8I/ h63.0 1. /3 1

A4 I/h 6 1 .8 .0 /3 3

AI9I/ h61 4. .3 5/ 3

AI3I/h 62.4 4. /3 7

A5 I/h 63.8 .I 2 9/ 3

AI9I/ h62 3. .7 1/ 3

AI0I/h 62.6 3. 3/ 1 3

AI2 63.3 . I/ 9h 15 /3

AI3/ h61 6. .8 7/ 1 3

AI0I/ h63.3 1. 9/ 1 3

AI5I/ h61.2 2. /1 1

A4 I/h 6 1 .0 .3 /1 3

AI7I/ h62 4. .7 5/ 1

AI6I/h 62.5 5. /1 7

A4 I/h 63.3 .I 7 9/ 1

AI1I/ h62 5. .1 1/ 1

AI4I/h 65.3 2. 3/ 1 1

AI4 62.3 . I/ 1h 15 /1

AI3/ h61 3. .8 17/ 1

AI0I/h 62.4 1. 9/ 1 1

AI I/ h5 4.4 4.3 11 /3 1

AI I/h 5 2.13 8/3 14.0

AI I/h 5 .15/ 2 232. 13

AI I/ g5 2.35 5/3 10.3

AI I/h 5 4.5 3.4 /3 7 1

AI 9 I/h 53.3 2. 3/ 27

AI / h5 .20 3 .7 5/2 9

AI I/h 5 6.3 3.1 /2 7 9

A3 I/ h54 .4 .6 /2 5 7

AI0I/ h55.0 5. /2 7 7

AI I/ h5 4.3 4.4 /2 5 5

AI/h 5 .47 .7 9/ 312

AI I/h 5 . 1 1.5 6 9/ 29

A0 I/ h53 .7 .5 9/2 7

AI/h 6 .29 3 .8 15 /5

Blok-C

AI I/ h6 3.3 3 .0 7/ 1 5

AI I/h 5 2.0 1.8 31 /2 7

A8 I I/ h52.9 5. 11 /2 7

A4 5 3 . 4I/h .3 3/ 27

AI I/ h5 .49 4 .8 1/2 5

I0I/h 52.0 3.A /25 1

A I/h 5 2 .8 .1 4 3/ 25

AI I/h 5 5.07 /2 53.0

AI I/h 52.8 .0 6 9/ 25

I I/h A 5 1.5 2.0 /23 1

AII / 5 h .37 4 .1 3/ 23

AII I/ h5 8.4 1 .0 /2 5 3

AI I/h 5 4.8 2.9 /2 7 3

AI I/h 5 . 9 3.1 5 9/ 23

AII / 5 h .32 2 .2 3/ 21

A7 I I/ h53 .3 .7 /2 5 1

AI6I/h 52.1 7. /2 7 1

A6 I/h 5 1 .I 2 .7 9/ 21

A6 I I/ h52 6. .6 1/2 1

AI I/h 5 6.8 2.0 13 /2 1

AI I/ h51 .8 .385 /1 9

AI0I/h 52.2 4. /1 7 9

A1 I/h 5 5 .I 6 .2 9/ 19

AI I/ h51 .8 7.1 8/1 9

A1 I I/h 53.0 6. 13 /1 9

AI I/h 5 6.6 1.6 11 /2 3

AI I/h 5 6.0 2.3 13 /2 3

AI I/h 5 . 6 2.0 4 15/ 23

AI / h5 2.7 3 .1 7/ 1 23

AI I/h 5 2.6 3.2 19 /2 3

A1 I I/ h51 6. .5 7/2 1 1

A9 I I/h 52.3 4. 19 /2 1

AI9/ h51 5. .5 7/ 1 19

A2 I I/h 52.4 6. 19 /1 9

AI I/i6 2.5 1 .3 3/ 1 5

AI / i6 1.1 2.0 5/ 1 5

A6 I I/ i 61 .2 .7 11 /3

AI3I/i61 3. .0 3/ 1 3

i61.7 4.A 6I / 5/ 1 3

i62.8 2.A 8I / /1 9

A0 I I/ i6 .4 2.3 11 /1

AI0I/i61 9. .3 3/ 1 1

i61.3 7.A 1I / 15 /1

AI I/i5 7.77 .8 /3 12

AI / i5 8.1 2.1 /3 9 1

AI I/ i5 .74 .8 1/ 311

AI I/i5 8.4 1 .9 3/3 1 1

AI / i5 5.7 2.2 15 /3 1

AI I/ i5 .51 4 .9 5/ 29

AI I/i5 7.2 3 .2 /2 7 9

AI / i5 7.1 3.4 /2 9 9

AI I/ i5 .78 2 .7 1/ 29

AI I/i5 5.8 4 .1 3/2 1 9

AI / i5 1.6 3.6 15 /2 9

A0 I I/ i 51 .9 .3 5/ 27

I1I/i50.4 9.A /2 7 7

i53.3 7.A 3I / /2 9 7

A8 I I/ i 53 .6 .7 1/ 27

A0 I I/i53 2. .9 3/2 1 7

i54.0 2.A 5I / 15 /2 7

AI / i5 2.89/ 24. 54

AI I/ i5 .56 .4 1/ 254

AI I/i55 .9 2.1 0/2 3 5

AI / i5 9.0 1.3 /2 9 3

AI I/ i5 .62 4.0 11/ 23

A2 I I/i54 4. .6 3/2 1 3

I0I/i51 4.A .5 3/2 1 1

AI6 I/ 6 2 h .1 .8 39 /1

AI I/ h5 4.5 3 .5 1/2 9

AI / h5 2.2 2 .5 3/2 2 3

AI I/h 5 2.6 1.8 25 /2 3

A6 I/h 51. 8 .I 4 21/ 21

A8 I I/ h51 7. .6 3/2 2 1

AI I/h 5 5.7 3.7 25 /2 1

AI I/h 5 2 .21/ 6 912. 9

A0 I I/ h51 6. .3 3/1 2 9

AI I/h 52.1 5.25 9/1 9

AI/h 5 .23 .7 9/ 3 315

I I/i5 A 5.51 .0 /3 15

AI I/ h5 2.0 2 .4 5/2 3 9

AI I/h 5 3.0 3.3 37 /2 9

AI/h 5 .37 1 .5 9/ 3 29

AI I/i5 6.0 4 .1 /2 1 9

AI I/ h5 2.3 5/2 .8 5 75

A4 I I/h 55.0 5. 37 /2 7

A1 I/h 5 3 .7 .3 9/ 3 27

AI6I/i51 8. .8 /2 1 7

A I/h 5 .7 5 .7 3/ 253

AI I/ h5 5.3 9/2 .9 5 52

AI I/h 5 5.37 6/2 54.8

AI/h 5 .80 .4 9/ 3 252

AI I/i50 .9 5.21 /2 5

AI/h 5 .63 2 .3 9/ 2 23

AI I/h 50.4 6.31 0/2 3

A I/h 5 .8 2 7 .5 3/ 23

AI7I/ h56 1. .1 5/2 3 3

AI I/h 5 6.0 4.5 37 /2 3

AII / 5 h .86 1 .6 9/ 3 23

3.4 I I/i5 1 A /2 3 0.8 5.4 /5 1 2 .1 5

A6 I/h 52. 8 .I 2 27/ 21

AI / h5 2.3 2 .1 9/2 2 1

A1 I I/h 50.9 4. 31 /2 1

A8 5 1 . 9I/h .3 3/ 21

A5 I I/ h54 6. .1 35 /2 1

AI I/h 5 6.0 2.2 37 /2 1

AI/h 5 .40 2 .8 9/ 3 21

A4 I/h 51. 8 .I 6 27/ 19

AI4/ h52 7. .6 9/1 2 9

AI I/i5 4.2 6.0 /2 3 9 i56.8 3.A 6I / 3/ 27 AI I/ i5 .23 7 .0 3/2 5

Blok-E

I I/i5 A

A1 I/h 5 1 .7 .5 5/ 1 21

AI I/h 5 2 .15/ 5 714. 9

39 /1 9 1.3 A3 I I/ h52.4 2. 31 /1 9 2.0

AI9 I/ h51 3. .4 3/ 19

AI / i51.7 3.03 /1 9

A2 I I/i52 1. .4 5/2 1

AI2I/i53 4. .5 /2 7 1

i52.2 8.A 3I / 9/ 21

A1 I I/ i5 .9 0.9 11/ 21

A3 I I/ i 51 .3 .5 5/ 19

AI4I/i52 3. .7 /1 7 9

i53.2 1.A 9I / /1 9 9

AI I/ i 54 .0 .47 1/ 19

AI I/ h5

AI I/h 5 4.13 0/1 71.9

AI/h 5 .57 .7 5/ 1 173

AI / h5 5.1 1/ .3 7 174

AI I/h 5 6.19 6/1 72.8

AI I/h 5 .21/ 7 012. 7 5

AI I/ h5 6.2 3/1 .4 3 72

AI I/h 5 6.25 6/1 73.7

AI I/h 5 .27/ 6 613. 7 3

AI / h5 6.2 6/1 .4 9 72

AI I/h 5 5.0 3.1 19 /1 5

AI I/h 5 . 7 6. 1 2 21/ 15

AI I/ h5 7.4 2 .5 3/1 2 5

AI I/h 5 8.0 2.7 25 /1 5

AI I/h 5 . 6 3. 2 5 27/ 15

AI / h5 5.0 3 .2 9/1 2 5

AII/i5 1.09/ 12. 73

AI / i5 4.6 0.6 35 /1 5

AII I/e 5 4.25 5/11.3

A0 I I/i51 1. .1 1/1 3 1

I I/e A 5 .40 0.4 27 /9

AII / e5 .69 0 .1 29 /9

I4I/e 51.5 1.A 27 /7

AI2 I/ e51 .7 .7 29/ 7

AI I/ i5 .34 0 .9 5/ 3 13

i51.1 1.A 6I / 33 /1

A5 I I/ i 52 .5 .6 5/ 3 11

AI / i5 2.6 0.8 33 /9

Blok-F 48,000

i50.7 3.A 8I / 33 /1 3

AII / i5 3.7 0.7 33 /7

AI9 I/ h53 .1 .7 9/ 5

Batas KP

AII I/h 4 7.47 /2 11.2

AII / h4 .40 .7 9/ 210

AII I/ h4 6.1 0 .7 /1 5 9

AII I/h 4 3.2 2.8 /1 7 9

AII / h4 .53 1 .4 9/ 19

AI8 I/ h41 .4 .9 5/1 7

AII5I/h 41.3 3. /1 7 7

I I/ 53.5 2.A 5h 13 /5

I0 A I/h 53.0 .1 15 /5

AII I/ h5 2.21/ .6 32

AI I/h 5 4.113 /2. 39

AII / h5 .10 .4 15 /33

AII I/ h5 1.8 4 .0 1/ 1

I I/h A 5 2.0 3.7 13 /1

I I/h A 5 .14 4.0 15 /1

AI4I/h 43.7 1. 13 /3 1

I I/h A 5 2.119 /2. 37

AII I/ h5 2.7 3 .5 7/ 1 1

AI I/h 5 3.0 3.9 9/ 1 1

I9 A I/h 43.2 .1 15/ 31

AI5 I I/ h43 1. .9 7/ 1 31

AI4I/h 42.3 3. 19 /3 1

AI I/h 4 3.13 3/2 92.2

I I/h A 4 6 1222. .15/ 9

AII I/ h4 1.6 3 .8 7/ 1 29

AII I/ h4 2.9 2 .2 1/2 7

AI I/h 4 3.1 1.1 13 /2 7

I I/h A 4 .36 2.3 15/ 27

AII I/ h4 2.8 2 .3 1/ 25

AI I/h 4 2.9 2.4 13 /2 5

AII / h4 .14 3 .0 5/ 1 25

AI5 I I/ h41 2. .1 1/2 3

AI1I/h 41.3 2. 13 /2 3

AII I/h 4 2.8 1.1 13 /1 9

AII I/ h4 1.1 1 .6 1/ 11

I I/h A 4 .42 1.7 15/ 19

I I/h A 4 3.6 1.5 31 /1 9

I0 A I/h 42.8 .1 9/ 9

AII9I/ h41.9 2. 1/ 9

AII / h4 . 09/ 3 .4 71

AII I/ h4 2.91/ .5 71

I3I/h 41.8 2.A 31 /1 5

AII I/ h4 1.2 1/1 .9 3 11

AII I/ h3 2.1 1.8 7/2 1 3

AI0 I/ h43 .1 .3 21 /3

AII / h4 3.0 2 .7 23/ 3

I4I/h 40.8 3.A 5/ 2 3

II/ A 4 h .22 1. 4 21 /1

AII I/ h4. 4 3.5 1 3/ 2 1

I I/h A 4 2.6 0.5 5/ 2 1

AII I/ h3 1.2 8/3 .8 3 10

I I/h A 3 1.25 3/3 10.9

AII / h3 .6 1 4 .5 7/ 2 31

II/ A 3 h .29 3. 0 21/ 29

AII I/ h3 2.2 6/2 .2 3 94

I I/h A 3 3.3 1.9 25 /2 9

AI7 I/ h31 .2 .2 7/ 2 29

I5 A I/ 33. 6 h .2 21/ 27

AI4 I I/ h32 3. .4 3/2 2 7

I6 A I/h 31.5 .3 25 /2 7

AI1 I/ h32 .4 .9 1/ 2 25

AII I/ h3 5.0 1 .7 3/2 2 5

I I/h A 3 2.25 1/2 52.0

AII / h3 .9 1 6 .9 1/ 2 23

AII I/ h3 3.5 2 .4 3/2 2 3

AI1 I/ h32 .2 .2 1/ 2 21

AI2 I I/ h31 1. .6 3/2 2 1

IAI / 3 h . 7 2. 5 1 21/ 15

AII I/ h3 3.3 3 .3 3/1 2 5

I2I/h 34.0 2.A 19 /1 3

I0 A I/h 34.8 .4 21/ 13

AI2 I/ h34 5. .8 3/1 2 3

I0I/h 33.7 2.A 25 /1 3

II/ A 3 h 5613. .21/ 1 0

AII I/ h3 5.2 6/1 .0 3 13

AII I/h 3 3.25 2/13.1

II/ A 3 7 h 1313. .27/ 1

AII I/ h3 4.9 2 .0 3/ 2 9

I I/h A 3 4.6 3.2 5/ 2 9

II/ A 3 h .43 4. 2 27 /9

AII I/h 3 2.7 2.0 19 /2 9

AI2 I I/ h31 4. .9 7/2 1 7

47,000

I8I/h 41.7 3.A 31 /1 7

AI7 I I/ h41 4. .7 3/1 2 3

AII / h4 .66 0 .7 1/ 2 11

I0 A I/h 42.3 .1 15 /9

AII I/ h3 1.1 2 .1 7/ 1 29

AII / g31 .9 .29 9/ 3 19

AI6 I/ h41 .1 .4 3/ 2 15

AII / h4 .9 2 .5 1/ 2 131

AII / 4 h .29 1 .8 3/ 19

I I/h A 3 2.19 5/2 53.4

IAI/h 3 4.5 1.3 19 /2 3

AII I/h 3 1.01 /1 92.4

AII I/ h4 2.5 1 .0 35 /1 9

AII / 4 h .19 1 .9 9/ 3 19

I I/i4 A 4.0 2.2 /1 1 9

AI0 I I/ h42 1. .5 5/1 3 7

I I/h A 4 1. 1 1.9 13/ 11

I I/h A 3 1021. .15/ 57

Blok-K

Blok-H

AII I/ h4 1.1 1/2 .4 11

AII4I/ h41.6 4. /1 5 5

Blok-I

AII / h5 .10 .8 21 /32

48,000

AII / e5 .25 0 .8 23/ 9

AI6I/g 61.0 6. 9/ 2 1

AI9I/ g61.3 3. 5/9 3

AI / g6 3.33/ 2 72 .5

AI I/ h6 1.1 3/2 .4 7 11

AI/h 6 .33 2 .5 5/ 1 19

Blok-G

AI7 I/ h41 .2 .9 3/ 15

AII I/ h4 4.35 0/1 .7 51

I I/h A 41.4 1.37 2/1 5

AII / 4 h .17 .5 3/ 132

AII I/ h4 2.7 1 .9 35 /1 3

AII I/h 4 4.0 1.7 37 /1 3

AII / 4 h .11 .6 9/ 3 132

AII / 4 h .10 1 .6 3/ 11

AII I/ h4 1.8 0 .6 5/1 3 1

AII I/h 4 3.9 0.1 37 /1

AII / 4 h .63 1 .0 9/ 3 11

I I/i4 A 3.3 0 .3 /1 1

I0I/h 40.4 4.A 37 /9

AI2 I/ h40 .6 .1 39 /9

I I/i4 A 6.0 0.8 1/ 9

I I/h A 4 7.437 /0. 72

AII / 4 h .7 4 .6 39 /70

I I/i4 A 4.8 0 .8 1/ 7

AII / i4 3.9 3 /0. 71

I I/h A 4 .51 0.1 39 /5

I I/i4 A 4.5 1 .0 1/ 5

4.AI 8I/i40.5 /5 3

AII I/ i4 .30 1 .3 5/ 5

AI7 I/ h40 .2 .6 39 /3

I5I/i41.6 7.A 1/ 3

i40.5 6.AI 3I / /3 3

AI1 I I/ i 41 .1 .1 5/ 3

AII / 4 h .26 1 .1 39 /1

I1I/i41.6 2.A 1/ 1

AII / i4 1.2 1.4 /1 3

I5I/h 41.9 1.A 31 /9

AI0 I/ h40 .1 .8 33 /9

I I/h A 4 1.331 1.3 /7

AII / h4 .8 3 .6 33 /70

I I/h A 4 1.0 1.0 1/5 3

AII / 4 h .32 0 .7 33 /5

AII I/ h41 .2 3.63 5/ 7

I I/h A 3 2.7 2.1 37/ 29

AII / 3 h .10 0 .8 9/ 3 29

AI4 I I/ h32 4. .3 5/2 3 7

I0I/h 32.3 5.A 37 /2 7

AI7 I/ h33 .3 .0 9/ 3 27

AII / h3. 8 26251 .27/

AII / h3 4.2 7/2 .4 9 50

I I/h A 3 2.31 9/2 51.8

AII / h3 .31 .3 3/ 251

AII I/ h3 4.35 3/2 .9 51

I9I/h 32.4 3.A 37 /2 5

I I/h A 3 3422. .39/ 58

I I/i3 A 1.51 .5 /2 52

AII / h3 .5 0 2 .8 7/ 2 23

AII I/ h3 4.9 0 .2 9/2 2 3

IAI/h 3 4.1 1.1 31 /2 3

AII / 3 h .0 0 4 .2 3/ 23

AII I/ h3 6.2 0 .6 35 /2 3

IAI/h 3 4.9 2.6 37 /2 3

AII / 3 h .1 2 5 .6 9/ 3 23

IAI/i3 4.1 3.8 /2 1 3

AII / i3 1.5 2.8 3/ 23

I3I/h 32.6 1.A 25 /2 1

I6 A I/ 31. 4 h .2 27/ 21

AII I/ h3 4.0 0 .4 9/2 2 1

AII I/h 3 7.1 1.2 31 /2 1

AI6 I/ h30 .4 .9 3/ 21

AI2 I I/ h32 5. .1 35 /2 1

I8I/h 33.0 3.A 37 /2 1

AI5 I/ h32 .4 .5 9/ 3 21

I7I/i31 4.A .8 /2 1 1

2.AI 1I/i34.0 /2 3 1

AI1 I/ j 30 .5 .9 7/ 21

I I/h A 3 1.25 8/1 92.1

II/ A 3 h 2210. .27/ 9 1

AI6 I/ 3 1 h .2 .1 33/ 19

AI1 I I/ h32 .3 .2 5/1 3 9

AI3 I/ 3 2 h .4 .6 9/ 3 19

I9I/i32.2 3.A /1 1 9

i33.6 3.AI 8I / 3/ 19

AI5 I I/ j 31 .1 .6 7/ 19

AII I/h 3 2.2 1.1 25 /1 7

AII / h3 .20 .5 7/ 2 172

AII I/ h3 2.2 6/1 .9 9 71

AII I/ h3 2.35 1/1 .8 72

AII / 3 h .12 .3 9/ 3 173

I I/i3 A 1.41 /1 73.2

IAI / 3 h . 0 1. 1 1 27/ 15

AII / h3 1.1 1 .0 9/1 2 5

9/1 2 9 0.9 I I/f2 A 3.2 9/1 .9 9 90 3.9

I I/j3 A 2.1 1 .6 /3 9 1

AII/j3 2.8 1.3 11 /3 1

IAI/j3 2.8 2 .0 /2 9 3

AII / j3 1.9 2.6 11 /2 3

I3I/j31.0 9.A /2 9 1

AII/j3 3.8 1.7 11 /2 1

4.AI 1I/j31.2 11 /1 9

Blok-J AI4 I I/ j 31 .3 .5 3/ 1 27

I6I/j31 6.A .7 5/2 1 7

AII I/ j3 .35 .0 3/ 1 252

I I/j3 A 3.1 0/2 5 51.8

AII I/ j3 .8 2 1 .4 3/ 1 23

I I/j3 A 6.7 0.2 15 /2 3

AII / j3 3.9 1.7 17 /23

AII I/ j3 . 5 1. 7 1 9/ 1 23

AII I/ j3 .18 1 .0 3/ 1 21

I8I/j32 1.A .0 5/2 1 1

2.AI 6I/j31.9 17 /2 1

AII I/ j3 .14 2. 3 9/ 1 21

AI1 I I/ j3 .2 1. 6 13/ 19

I I/j3 A 1.1 5/1 .0 5 92

AII / j3 2.17 1/19 2.1

AI0 I I/ j 33 .1 .3 9/ 1 19

I3I/j32 2.A .0 1/1 2 9

3.AI 3I/j32.9 23 /1 9

AII I/ j3 1117 .13/ 0. 8

I I/j3 A 3.0 1 .2 5/1 1 7

AII/j3 5.7 1.4 17 /1 7

AII I/ j3 .17 3 .2 9/ 1 17

I I/j3 A 5.2 1/1 1 71.7

AII/j3 5.23 5/1 72.0

AII I/ j3 .42 .8 5/ 2 172

I8I/j30 2.A .1 5/1 1 5

AII/j3 3.0 0.5 17 /1 5

AI4 I I/ j 32 .3 .6 9/ 1 15

I0I/j32 2.A .9 1/1 2 5

AII / j3 2.0 2.9 23 /15

AII I/ j3 .8 2 1 .6 5/ 2 15

I I/j3 A 1.6 1 .9 7/1 2 5

2.AI 3I/j31.2 17 /1 3

AI2 I I/ j 32 .3 .0 9/ 1 13

I3I/j32 2.A .1 1/1 2 3

1.AI 5I/j32.2 23 /1 3

AI5 I I/ j 32 .1 .0 5/ 2 13

I0I/j32.4 2.A 27 /1 3

I I/j3 A 1.2 5/1 .1 1 12

AII/j3 1.23 9/12.3

47,000

AII / e5 .34 0 .4 3/ 2 11

AI I/g 6 . 7 0. 1 5 31 /3

A1 I/g 61. 9 .I 7 25 /1

AI7/ g62 2. .5 33/ 9

AI/h 6 .23 .7 5/ 1 210

301,000

49,000

297,000

AII I/ h3

AII/g 3 .19 1 .6 37/ 17

IAI/g 3 1.9 1.9 35 /1 5

AII / g3 .45 .1 9/ 3 171

AII/g 3 .0 2 1 .2 7/ 3 15

5.7 AI1 I I/ h33.21 7/ 3 2. 72 1 3 ./1 5

AI3 I/ g32 1. .5 3/1 3

I4I/g 32.7 1.A 35 /1 3

AI5 I/ h31 .1 .8 5/ 1 13

AII / g3 1.3 9/1 .6 11

I I/g A 3 1.35 2/11.7

I I/h A 3 4112. .15/ 12

AI2 I I/ h33 4. .8 7/1 1 1

AI I/h 3 5.19 2/13.4

AII / h3 .28 2 .4 15 /9

I I/h A 3 .90 1.7 17 /9

AI I/h 3 4.5 3.2 9/ 1 9

AI0I/h 31.5 2. 33 /1 5

AII I/ h3

AI8 I/ f 26 .3 .7 11/ 23

AII/f2 1.19 7.9 /21

AII / f2 3. 1 7.4 11/ 21

AI0 I I/ f 26 .3 .0 3/ 1 23

I I/f26.7 A 3.1 15 /2 3

AII/f2 3.0 17 /2 34.0

AII I/ f2 .30 6 .8 3/ 1 21

I I/f2 A 2.5 7.9 15 /2 1

AII / f2 .36 6.4 17/ 21

I I/f2 A 3.7 3 .5 9/2 1 1

AII / f2 .29 5 .3 7/ 1 19

I I/f2 A 5.4 4 .6 9/ 1 19

I I/f2 A 3.7 6.8 /1 9 9

AII/f26.4 3.7 15 /1 7

I I/f2 A 2.13 4/1 55.6

I I/f2 A 3.9 3.4 21 /1 9

AII I/f2 .35 .5 5/1 1 54

AII I/ f2 .55 .5 5/ 2 152

AII6I/ h33 3. .6 7/ 1 7

AI0I/h 34.3 4. 9/ 1 7

I6 A I/ 34. 3 h .4 21 /7

AII / h32 .7 .38 15 /5

AII7I/ h33.9 4. 7/ 1 5

AI I/h 3 6.81 9/ 53.2

I5 A I/ 32. 3 h .8 21 /5

AII0I/h 32.4 7. 3/ 2 5

I I/h A 31.3 8.22 5/ 5

I I/h A 3 4.519 /2. 36

II/ A 3 h .26 21 /2. 3 9

AII / h3 .16 .4 23/ 33

I I/h A 3 1.025 /2. 38

AI I/h 3 1.01 3/ 33.0

AII / h3 .49 .6 15 /31

AI I/h 3 3.5 1.9 13 /1

I I/h A 3 .28 2.8 15 /1

AII7I/ h32 4. .4 7/ 1 1

I3 A I/h 21.5 .3 15 /31

AI3 I I/ h21 1. .9 7/3 1 1

I5I/h 33.5 6.A 5/ 2 7

Blok-L

AI7 I/ h33 .2 .3 27 /7

3.AI 1I/f23.1 27 /1 7

AI8 I/ f2 .3 4.4 29/ 17

AI8 I I/f22 .6 .8 1/ 3 17

AI5 I I/ f 23 .1 .1 3/ 17

AII/f2 5.27 0/1 54.0

AII / f 26 4614. .29/ 5

I I/f2 A 2.3 6/1 .2 1 55

AI6 I/ f25.8 .2 33 /1 5

46,000

I3I/f24 4.A .0 5/1 2 1

3.AI 6I/f25.7 27 /1

AII / f2 .39 5.2 29/ 11

AII / f2 .33 3 .3 23 /9

AII I/ f2 .5 3.25/ 6 93

AII/f2 4.8 3.8 27 /9

AII / f2 .15 5.1 29 /9

I I/f2 A 1.0 2 .1 7/ 1 5

AII/f2 2.8 2.4 9/ 1 5

AI5 I I/ f2 .4 0. 0 21 /5

AII / f2 .26 1 .2 23 /5

I1I/f22 4.A .4 7/ 1 3

I I/f23.5 A 2.8 9/ 1 3

AI0 I/ f2 .1 3.8 21 /3

AI4 I/f23.6 .4 23 /3

AII I/f2 .26 2 .3 17/ 1

AII/f23.9 1.01 9/ 1

AII I/ f2 .21 .9 21 /13

AII / f2 .28 23 /4. 17

AII/f1 4.6 19 /3 12.4

AII / f1 2632. .21/ 1 4

AII I/ f1 .40 .2 3/ 2 314

AII I/ f1 3.0 3 .2 5/ 2 31

AII/f1 1.7 19 /2 91.0

AII I/ f1 .19 1 .6 1/ 2 29

I I/f1 A 6.2 .5 3/2 2 92

AII I/ f1 2.7 3 .3 5/ 2 29

AII I/ f1 .14 .5 7/ 2 293

AII / f1 .37 1. 0 21/ 27

I I/f1 A 5.9 2 .2 3/2 2 7

AII/f1 .45 1.1 25 /27

AII I/ f1 .30 3 .3 7/ 2 27

I9I/f24.1 1.A 5/ 2 3

AII/i2 4.4 2.4 27 /1 9

AI5 I I/f23 .1 .6 5/ 3 17

i20.5 5.AI 1I / 39 /3 1

I I/i21 A .7 2.3 8/2 7 9

i23.2 1.AI 3I / 39 /2 9

AII I/ j2 .15 .4 1/ 290

AII/i2 3.9 2.1 33 /2 7

AII I/ i2 .54 1 .6 5/ 3 27

I I/i2 A 4.8 0.6 37 /2 7

AII / i2 4.0 0.8 39 /2 7

AII I/ j2 .12 2 .1 1/ 27

I I/i2 A .29 1 .7 1/2 3 5

AII/i2 4.4 2.3 33 /2 5

AII I/ i2 .53 1 .5 5/ 3 25

I I/i2 A 4.5 1.1 37 /2 5

AII / i2 1.6 0.4 39 /2 5

AI6 I I/ j 21 .1 .4 1/ 25

I4I/i21 7.A .3 1/2 3 3

3.AI 8I/i23.4 33 /2 3

AI3 I I/ i 20 .5 .6 5/ 3 23

AI5 I I/i21 .4 .2 7/ 3 23

i21.8 1.AI 3I / 39 /2 3

AI2 I I/j21 .2 .6 1/2 3

AII I/ i2 .21 5 .4 9/ 2 21

I I/i2 A 4.2 3.1 31 /2 1

AII / i2 2.9 1.8 33 /2 1

AII / i2 2021. .35/ 17

AII I/ i2 .48 2 .7 9/ 2 19

I I/i2 A 5.5 3.3 31 /1 9

AII / i2 .54 3.3 33/ 19

AII I/ i2 .48 1 .3 5/ 3 19

I8I/i22.8 4.A 1/1 3 7

i24.2 6.AI 4I / 33/ 17

AI6 I I/ i 24 .2 .0 5/ 3 17

I I/i2 A 3.3 8/1 1 52.5

AII / i2 5.33 7/1 53.8

AII / i2 50154 .35/ .0

I I/i2 A 3.5 1.8 1/1 3 3

AII / i2 8.2 1.4 33 /1 3

AII I/ i2 .53 2 .7 5/ 3 13

AII I/i2 .11 1 .2 1/ 3 11

i21.4 3.AI 4I / 33 /1

AII I/ i2 .65 1 .0 5/ 3 11

AI1 I/ i22.1 .2 27 /17

AII / f2 1713. .35/ 5 0

I5I/i20 5.A .8 7/3 3 1

AII I/ i2 .36 .5 5/ 3 290

AII I/ i2 .36 .2 9/ 2 152

AII I/ f2 .19 .5 29 /13

AII/f1 5.27 6/3 14.0

AII / f1 3132. .29/ 13

AII I/j2 .26 0 .5 1/2 1

AII / j2 3. 8 1.1 5/ 19

I3I/j20.9 3.A /1 3 7

AI1 I/ j2 .1 1.0 5/ 17

Blok-N Blok-O AI I/h 1 1.23 1/2 12.0

I I/h A 1 1.0 1.5 23 /1 9

AI3 I I/ h11.3 1. 25 /2 1

AI I/h 1 1.7 1.8 27 /2 1

AII I/j1 .15 0 .1 3/ 1 29

AI2 I I/ h12 1. .4 3/1 2 3

AI1 I/ h12 .4 .9 1/ 2 11

AI6 I/ h12 3. .4 3/1 2 1

I8I/h 13.0 1.A 25 /1

II/ A 1 h .52 3. 2 21 /9

AII / h1 3.1 2 .5 23/ 9

I I/h A 1 4.5 2.3 5/ 2 9

II/ A 1 h .30 3. 4 21 /7

AI0 I/ h13 .3 .0 23/ 7

I1I/h 12.0 4.A 5/ 2 7

I3I/h 11.7 4.A 21 /5

45,000

AII I/ j 31 .3 .19 31 /5

AII / j3 1.829 /2. 35

AII I/ j3 .10 2 .4 31 /3

I I/j31 A .10 .4 33/ 7

I I/j3 A 1.13/ 31.7

I I/j1 A 5.5 0 .6 5/2 1 9

I I/j1 A 1.4 1 .7 5/2 1 7

Blok-P

I I/h A 1 1.2 2.4 29 /2 1

AII / h1 .0 2 1 .5 9/ 2 19 AII I/ i1 1711. .23/ 7 0

AII / h1 .58 1 .8 21/ 13

I I/h A 1 2. 19 5/2. 99

AII / h12 .3 .19 19 /3

AI5 I I/ j 31 .1 .6 31 /7

j32.5 1.AI 1I / 29 /5

AI3 I I/ i 11 .2 .5 3/ 2 19

I I/h A 1 0 1211. .25/ 9

AI0I/h 11.3 4. 19 /1

AI I/h 1 1.1 3.5 9/ 1 7

4.AI 2I/j30.9 29 /7

AII / j2 1. 5/ 221. 13

I I/j2 A 1.0 1.4 /1 3 9

AII / i2 .13 1.2 35 /9

AII/f1 1.29 3/2 92.5

AII / j3 2.29/ 6 11. 16

AII / j3 1.8 1.8 29 /9

I I/j3 A 2.82 7/ 31.0

I I/i22.8 A 1.37 9/1 5

I1I/f23.4 2.A 7/ 2 3

I I/f2 A 3.5 5.1 7/ 2 1

I I/j3 A 1.2 6/1 7 12.0

AII I/ j3 .26 .2 25 /32

AII/f2 2.3 2.6 7/ 2 7

AI7 I I/ f 22 .2 .4 15 /3

AI4 I/ j3 .3 2.6 23 /7

AII I/ j3 .9 2 1 .4 25 /7

AII I/ j3 .15 0 .1 1/ 1

5.AI 0I/f24.9 27 /1 3

AI7 I I/ f 23 .1 .8 3/ 2 11

I9I/j31 1.A .8 1/ 2 7

I I/ 31.7 3.A 0h 19 /1

I/ f22.4 2.AI6 35 /1 9

I9I/f21 4.A .7 1/1 3 9

I I/f24.1 A 2.6 19 /1 7

I3 A I/h 32.3 .7 15 /7

AII I/ j3 .11 1 .4 25 /9

46,000

AII2I/f26 1. .2 /2 7 3

IAI / 3 h . 0 3. 2 5 23 /7

AII / h1 .20 2 .4 7/ 2 15

AI8 I/ h13 1. .7 9/1 2 5

AI2 I/ h13 .2 .4 1/ 3 15

AI3 I/ h13 .2 .3 7/ 2 13

AI1 I I/ h13 3. .3 9/1 2 3

I9I/h 13.4 1.A 31 /1 3

AII / h12 .3 .21 7/ 2 11

AII I/ h1 5.2 2/1 .5 9 13

I I/h A 1 2.31 5/13.3

AII / h1 .41 3 .3 27 /9

AII I/ h1 3.7 2 .4 9/ 2 9

I I/h A 1 1.0 3.0 31 /9

AII / h1 .16 2 .0 27 /7

AII6I/ h10 1. .9 9/ 2 7

I I/h A 1 1.0 1.8 1/7 3

AII / h11 .5 .7 2 23/ 5

AI5I/h 13.6 1. 33 /1

AII5I/h 12.5 1. 3/ 9

AII I/ h1 4.3 1/1 .6 5 11

I I/h A 1 1.37 4/12.4

AII I/ h1 2.3 2 .0 5/ 3 9

AII I/h 1 3.2 3.0 7/ 3 9

I I/i1 A 5.25 9/1 72.5

AII / i1 .70 2.2 27 /17

I I/i1 A 5.2 1 .8 5/1 2 5

AII/i1 7.3 2.4 27 /1 5

AII I/ i1 .81 0 .7 9/ 2 15

I2I/i12 4.A .0 5/1 2 3

7.AI 3I/i11.2 27 /1 3

AI1 I I/ i 10 .1 .1 9/ 2 13

I I/i1 A 1.4 0 .1 1/1 3 3

AII / i1 . 1 0.1 2 33/ 13

I I/i11 A .4 1.2 5/1 5 1

AII/i11.8 2.27 4/1

AII I/ i 10 .1 .14 9/ 2 11

AII/i1 2.0 0.0 31 /1

I0I/i10 2.A .6 5/ 2 7

I4I/h 11.8 1.A 31 /5

AII I/h 1 2.02 1/ 32.5

AII I/ h1 1.83/ .8 31

I1 A I/ 12. 6 h .1 29 /1

AII / i1 .23 6.3 33/ 15

AII I/ i1 .71 3 .3 5/ 3 15

I I/i13.9 A 2.37 5/1

AII / i1 .74 2 .1 35 /9

I I/i13.0 A 5.63 7/ 9

I I/i1 A 4.3 1 .9 9/ 3 9

AI4 I I/ i 10 .3 .5 29 /7

I I/i1 A 6.6 1 .6 1/ 3 7

AII/i1 8.0 1.4 33 /7

I I/j1 A 1.5 2.0 7/ 3 7

i11.7 3.AI 0I / 39 /7

I0I/i11.2 6.A 1/ 3 5

3.AI 0I/i13.9 33 /5

I I/i13 A .43 .2 35/ 5

I5I/i13.0 3.A 7/ 3 5

i10.1 1.AI 0I / 39 /5

AII I/ i1 .10 0 .9 29 /3

AII I/i1 .37 .3 31/ 32

AII/i1 4.1 1.5 33 /3

AII I/ i1 .29 2 .1 35 /3

AII I/ i1 .15 1 .2 29/ 1

I I/i1 A 4.0 1 .8 1/ 3 1

AII/i1 2.2 1.2 33 /1

AII/i1 6.6 1.8 35 /7

AII/j1 3.3 0.2 17 /1 7

I I/j1 A 1.0 0 .2 5/1 1 5

I/ j1 5.AI9 0.6 11/ 13

AII I/ i1 .69 .1 5/ 3 112

AII/i1 9.3 1.2 33 /9

AI7 I I/ j 11 .6 .8 9/ 1 15

AI1 I I/ j 10 .3 .2 13/ 13

AII I/ j1 . 7 1. 4 1 9/ 1 13

I I/j1 A 6.1 6/1 .2 5 10

I I/j1 A 3.7 0 .0 5/ 1 9

AII / j1 1. 2 0.4 11 /7

AII/j1 2.6 9 /0. 31

I I/j1 A .19 0 .1 3/ 1

AII / i1 0 1.4 2.4 37 /2 7

U

I I/j1 A 3.1 5/1 .0 5 71

I4I/i11 3.A .8 7/1 3 5

I3I/i13.0 5.A 5/1 3 3

AII I/ i1 .74 2 .1 3/ 11

I I/i1 A .953 .2 1/ 91

AII/i11.7 2.02 7/5

I I/h A 1 .10 2.5 31 /3

AI0 I/ h11 .1 .7 27/ 1

1.AI 0I/i11.5 27 /7

I I/i1 A 3.1 1.0 37 /1 7

I I/i1 A 1.5 0.0 31 /1 5

AII I/ i1 .53 0 .3 29 /9

I I/i1 A 0 9.8 0.4 39 /2 7

AII / j1 .26 0 .5 11 /3

AII/j1 1.4 0.1 /1 9

AI4 I/j10. 01 .8 1/ 31

AI0 I/j100 2. .2 /3 3 1

I I/ j81 00.2 1.A 5/ 31

AI j1 01.3 3.I4/ /2 1 9

AII/j103 .0 1.73 /2 9

IAI/ j1 0 5. 5/ 320. 97

AII/j10 .8 4 .9 7/2 90

AII/j10 .40 .1 1/ 270

AII / j10 4.6 0 .9 /2 3 7

AII/j1 0 .40 1.8 5/ 27

AII/j10 .37 .6 7/2 72

AI7 I/j100 .2 .2 3/ 25

I I/ A j1 0 4.5 0.4 5/ 25

I I/ A j1 0 .47 0.1 7/ 25

AI5 I I/ j 10 .1 .1 13 /7

AII I/ j1 .32 0. 4 19 /9

2.AI 3I/j10.0 17 /7

IAI/j1 4.15/ 4 50 .0

1.AI 1I/j11.8 17 /5

AI7 I I/ j 11 .1 .6 19 /5

AII I/ j1 .22 1 .3 13/ 3

I I/j1 A 3.7 0.3 5/ 1 3

AII / j1 .21 0.2 17 /3

AII I/ j1 .43 0 .3 19 /3

AI0 I I/ j 10 .2 .3 13 /1

AII/j10 .11 .3 1/ 310

AII I/ j1 .22 .5 9/ 1 110

AII/j1 2.5 0.5 17 /9

AI9 I I/ j 10 .2 .6 13 /5

AII/j10 .25 .3 5/ 1 310

AII / j1 0 1.2 0 .1 5/2 1 9

I6I/ j1 00.7 3.A 17 /3 1

AII/j1 2.9 1.4 1/ 2 3

I I/j1 A 1.0 1.6 1/ 2 1

AI0 I/ j1 .3 0.1 17 /1

AI4 I/j101 .2 .7 9/ 1 31

AII/j10 .5 2 .6 9/ 1 291

45,000

Blok-M

I I/h A 3 4.7 2.9 21 /9

AII / j10 1.4 0.1 /2 9 7

Blok-Q AII/i91 .7 1.1 2/2 9 7

AII / 9 h .38 0.6 39/ 17

Blok-T

AII/h 9 1.0 2.1 25 /3

AII / h9 .18 0 .9 27 /3

AII/h 9 1.0 2.3 5/ 2 1

AII / 9 h .16 1. 4 27 /1

AII/i9 1.5 2.4 13 /2 3

I I/i91 A .25 .8 1/ 21

1.AI 8I/i92.2 3/2 1 1

i92.4 1.AI 4I / 15 /2 1

AII / i9 3.69/ 11. 94

I I/i9 A .29 1 .0 1/ 19

AII/i9 4.1 1/1 .2 3 92

AII / i9 3.15 0/1 92.0

I I/ A i9 .22 1.6 11/ 17

AII/i9 3.0 1 .6 3/1 1 7

AII/i9 3.0 1 .5 9/1 1 5

i90.6 1.AI 9I / 15 /1 3

I I/ A i 1. 9 1 .14 17/ 13

1.AI 3I/i91 .7 9/1 1 3

AII/i9 2.61 /12.0

AII / i9 1.4 1.1 3/ 11

AII / h9 .11 2 .1 39 /9

AII/i9 1.4 2.6 1/ 9

AII / i9 1.2 2.9 /9 3

I I/i9 A .23 1 .8 5/ 9

AII/i9 4.9 0 .8 7/9

AII/i9 .31 0 .5 1/ 7

AII / i9 1.4 2.9 /7 3

I I/i9 A .32 2 .4 5/ 7

AII/i9 3.8 1.8 7/7

i92.6 2.AI 2I / /5 3

I I/i92 A .42 .4 5/ 5

AII/i9 2.4 2.1 7/5

i91.7 2.AI 0I / 15 /5

AII / i9 2.7 3.0 /3 3

I I/i9 A .20 3 .2 5/ 3

AII/i9 1.0 1.4 7/3

AII / i9 1. 0 2.3 15 /3

AII / i9 5.5 2.5 /1 3

I I/ A i9 .16 3.5 5/ 1

AII/i9 1.1 2 .5 7/ 1

I I/h A 91.7 1.3 7/ 3 5

AI I/ h9 1.1 2 .9 5/ 3 3

I I/h A 9 2.1 1.6 7/ 3 3

AII / 9 h .16 2 .1 39 /3

AI I/ h9 .5 1 6 .3 5/ 3 1

AII/h 9 1.0 2.5 37 /1

AII/h 9 .30 2.8 39 /1

AI I/ h8 2.3 1 .4 5/3 3 1

AII/h 8 1.0 2.4 37 /3 1

I I/ A h8 3.6 1 .3 5/2 3 7

I I/h A 8 3.5 1.8 37 /2 7

AII/i9 3.0 1 .8 1/ 3

AII/i9 .27 3 .4 1/ 1

AII/i8 2.3 3 .4 /3 1 1

I I/ A i9 .41 1. 7 23/ 25

I I/ A i9 .21 1. 4 23/ 13

AII / i9 3.21 3/10.6

I I/ A i8 .27 1.9 5/ 31

AII / 8 h .31 2.2 37/ 29

AII/i9 4.2 2 .1 5/2 2 5

AII / i9 2.27 1/2 53.1

AII/i9 5.1 2 .7 5/2 2 3

AII / i9 4.9 1.8 27 /2 3

I I/ A i9 .42 1 .3 9/ 2 23

1.AI 1I/i91 .7 5/2 2 1

i9 4.AI 1I / 2.3 27 /2 1

I I/ A i 91 .52 .8 9/ 2 21

5.AI 4I/i91 .6 1/2 3 1

AII/i9 5.2 1/1 5 91.6

AII / i9 6.27 8/19 1.3

I I/i90 A .7 .40 9/ 2 19

AII/i92.0 1.31 1/1 9

AII / i91.7 1.33 9/1 9

AII/i9 3.2 2.8 31 /1 7

AII / i9 3.8 3.4 33 /1 7

AII/i9 1.9 1.2 31 /1 5

AII / i9 4.2 2.6 33 /1 5

I I/ A i9 .33 0 .9 35/ 15

1.AI 8I/i91 .0 1/1 3 3

i91.4 4.AI 5I / 33 /1 3

I I/ A i 90 .37 .9 35/ 13

AII / i9 2.6 2.4 33 /1

I I/ A i9 .14 .3 5/ 3 112

AII/i9 8.0 2 .2 5/1 2 7

I I/i9 A .15 2 .0 7/ 1 15

2.AI 5I/i91.7 /1 1 3

AI I/ h92 .5 2.9 5/ 3 5

I I/i91 A .38 .8 3/ 2 27

AII / i9 2.3 2.1 21 /2 5

I I/i9 A .30 .7 3/ 2 191

AII / i9 2.1 1.7 15 /1 5

AII / 9 h 2112. .39/ 11

AII / 9 h .64 1 .2 33 /3

i91.1 2.AI 2I / 21 /2 7

I I/ A i9 1111. .17/ 9 7

I I/i9 A .17 1 .7 7/ 1 17

AI4 I/h 93.0 .1 39/ 13

AII / 9 h .21 2 .3 33 /5

AII / h8 .10 1 .6 3/ 27

I I/ A i9 .29 1.2 11/ 23

i91.9 2.AI 6I / 9/ 21

AII/i9 1.5 2.2 /1 1 5

AII/h 9 4.7 1.4 1/3 3

I I/ A h8 2.3 1/2 .4 91

AII / i9 1.2 0.7 9/ 23

AII/h 9 .10 2.2 39/ 15

AII/h 92.8 1.1 31 /5

AII/h 8 1.8 2.3 19 /3 1

AII/i9 3.1 0/2 .4 3 51

44,000

44,000

I I/i9 A .10 1 .4 9/ 1 29

Blok-R

I I/ A i9 .31 0.8 11/ 25

2.AI 1I/i90 .6 5/1 2 3

I I/ A i9 1310. .23/ 1 5

1.AI 3I/i92.1 37 /1 3

AII / i9 3.1 0.8 21 /5

I I/i9 A .29 1 .8 17 /3

AII / i9 2.7 1.7 9/ 1 3

I I/ A i9 .36 1. 9 17 /1

AII/i9 4.0 2 .1 9/ 1 1

AII / i8 3.9 1.7 17 /3 1

AII/i8 4.1 0/2 .5 9 91

Blok-S

AII / i9 .38 2.6 21 /3

AII / i8 3.7 1.1 21 /2 9

AII / i9 1.8 1.1 27 /1

AII/i9 3.7 1 .0 9/ 2 1

AII/i8 1.6 3 .2 5/3 2 1

AII / i8 2.3 0.1 27 /3 1

I I/ A i8 .33 1 .2 9/ 2 31

AII/i8 3.1 1 .1 5/2 2 7

AII / i8 4.1 3.3 27 /2 7

I I/ A i8 2522. .23/ 9 6

I I/ A i8 .29 .8 9/ 2 291

AII / i8 1.3 1.9 27 /2 5

I I/ A i8 .27 2 .3 9/ 2 27

AII/i8 4.8 0.4 1/2 3 7

AII / i8 3.4 0.0 33 /2 5

I I/ A i8 .21 0 .2 5/ 3 25

43,000

43,000

AII / i8 3.1 2.4 33 /2 3

i80.7 3.AI 1I / 33 /1 9

0

1,2 km 297,000

298,000

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

299,000

300,000

AII / i8 2.6 1.2 33 /1 7

I I/ A i8 .12 0 .8 5/ 3 17

AII / i8 2.7 1.0 33 /1 5

I I/ A i8 .25 0 .0 35/ 15

301,000

THDD001

1m @ 3.96g/t Au THDD003 THDD004

Camp

THDD002

4m @ 2.75g/t Au from 76m, including [email protected]/t Au THDD005

2m @ 2.58g/t Au 1m @ 3.96g/t Au Silica Alteration

Dacite Volcaniclastic Silica Alteration

Sandstone

0

50

METRES (Scale Approximate)

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

THDD006

JENIS PEMBORAN 13

• Pemboran non-coring (open hole), ▫ ▫ ▫ ▫ ▫

Deskripsi dan sampling pada cuttings, Kecepatan pemboran tinggi, biaya rendah, Akurasi rendah, Sering digunakan sebagai Pilot Hole, Harus dilengkapi dengan geophysical logging.

▫ ▫ ▫ ▫ ▫

Deskripsi batuan samping pada cuttings, Kecepatan pemboran tinggi-sedang, biaya rendah-sedang, Akurasi cukup baik, Sample berupa core, Sebaiknya dilengkapi dengan geophysical logging,

▫ ▫ ▫ ▫

Deskripsi dan sampling langsung pada core, Kecepatan pemboran rendah, biaya tinggi, Akurasi tinggi, Akan lebih baik jika dilengkapi dengan geophysical logging.

• Pemboran touch-coring,

• Pemboran full-coring.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Data Pemboran 14

Pendefinisian ketebalan batubara, ketebalan parting dan bidang kontak batubara dapat diketahui dari geophysical logging dengan lebih pasti. Geophysial logging juga efektif apabila pada pemboran Full-coring terdapat core-loss. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

DATA PEMBORAN 15 

Data hasil pemboran, meliputi :     

koordinat titik bor, elevasi titik bor, sudut kemiringan pemboran (jika melakukan bor miring), total kedalaman, serta data log bor yang menunjukkan  







posisi (kedalaman), deskripsi dan ketebalan batubara serta batuan lainnya.

Pada umumnya pemboran eksplorasi untuk endapan batubara dilakukan dengan bor coring. Jika tidak maka data pemboran harus dilengkapi dengan logging geofisika untuk meyakinkan kondisi dan jenis batuan di sepanjang lubang bor. Data lubang bor dapat dilengkapi juga dengan data uji paritan atau uji sumuran.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

2. FILE DESIGN & INPUT DATA 16

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

DATA UTAMA 17



Lokasi data (x, y, z) 



Data interval  



Assay, sampel ID dan hasil analisis kualitas.

Informasi geologi 



ketebalan OB, batubara, interburden, dll data pemboran dan geophysical logging,

Data kualitas 



Data singkapan dan data pemboran.

tipe batuan penutup, samping, keberadaan struktur geologi, dll)

Informasi tambahan  

ID sampel, RQD, Dll.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

REKAPITULASI DATA 18



Contoh untuk endapan batubara  

Data-data hasil pemboran, sebaiknya disusun dalam tabel. Tabel tersebut sebaiknya dipisahkan per-seam (jika seam batubara tersebut > 1 seam). Koordinat

No. Bor

N

Elevasi Collar

Total Kedalaman

E

(1)

(2)

(3)

(4)

…

…

…

…

  

Kedalaman Seam

Elevasi Seam

Dari

Ke

Dari

Ke

Tebal Batubara

(5)

(6)

(7)

(8) = (4)-(6)

(9)=(4)-(7)

(10)=(8)-(9)

…

…

…

…

…

…

No bor, koordinat, elevasi collar, total kedalaman, kedalaman seam (tembus batubara) diperoleh dari hasil pemboran. Elevasi seam : akan menunjukkan elevasi dari top lapisan batubara dan elevasi dari bottom lapisan batubara. Ketebalan batubara : dapat diperoleh dari selisih kedalaman seam atau dari selisih elevasi seam.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Dokumentasi Hasil Analisis Sampel Batubara 19

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Dokumentasi Hasil Analisis Sampel 20

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

21

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

3. EDIT DATA 23

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

3. EDIT DATA 24





Memastikan data-data yang dimasukkan ke dalam file design adalah benar. Pengecekan (verifikasi) data  Dapat

dilakukan secara manual.  Dapat dilakukan dengan menggunakan perangkat statistik.  Dapat dilakukan dengan pola spasial.  Dapat dilakukan dengan pemboran ulang.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Contoh Pemeriksaan Elevasi Collar Pemboran Secara Manual 25

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Contoh Pemeriksaan Elevasi Collar Pemboran Secara Manual 26

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Contoh Analisis untuk Seam BA2 dengan Perangkat Statistik 27

Berdasarkan histogram ketebalan batubara, terlihat adanya pencilan data ketebalan yaitu pada ketebalan > 3 meter.

Histogram Ketebalan Batubara PT.KBB - Seam BA2 90

90

80

80

70

70

60

60

50

50

40

40

30

30

20

20

10

10

0 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

6.0

7.0

0

Contoh Analisis untuk Seam BA2 dengan Secara Spasial 252,000

253,000

254,000

255,000

256,000

257,000

258,000

259,000

260,000

261,000

9,745,000

9,745,000

28

9,744,000

9,744,000 9,743,000

9,743,000

BORE ID: SD5-JK1-160

BORE ID: DCS-074

BORE ID: DCS-124

BORE ID: SD6-JK3-035

9,742,000

9,742,000 9,741,000

9,741,000

BORE ID: DCS-036

BORE ID: SD8-Y1-078

BORE ID: SD10-Y1-087

9,739,000

9,739,000

Distribusi titik bor yang diperkirakan menembus seam BA2. Titik warna biru menunjukkan titik bor yang memiliki ketebalan anomali terhadap titik bor di sekitarnya

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data 252,000

253,000

254,000

255,000

256,000

257,000

258,000

BORE ID: SD13-JK1-105

259,000

260,000

261,000

9,738,000

9,738,000

9,740,000

9,740,000

BORE ID: SD10-Y1-101

CONTOH RE-DRILL

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

4. COMPOSITE 30

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

5. KOMPOSIT 31











Untuk mereduksi jumlah data, Menyajikan data dengan support yang sesuai, Mereduksi adanya effek pencilan data (sangat tinggi maupun sangat rendah), Mereduksi data-data yang bersifat erratik, Dapat menghasilkan data komposit untuk jenjang penambangan (bench composite).

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

VARIABILITY AND VOLUME 32

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

VARIABILITY AND VOLUME 33

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

PERHITUNGAN KADAR KOMPOSIT 34

t-0

g-1

t-1

t-2

g-2

t-2

t-3

g-3

t-4

g-4

Ore Zone

Ore Zone

g

g-0

n

 ti .gi

t-1

Batas Bijih

Batas Bijih

Waste/top soil/Overburden

t-3 t-4

g-1 g-2

i n

Tinggi Bench

g-3

 ti

g-4

i t-n

g-n

t-n

Waste/bed rock

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

g-n Waste/bed rock

PERHITUNGAN KADAR KOMPOSIT BENCH

Ore Zone

Batas Bijih

35

t-0

g-0

t-1

g-1

t-2

g-2

t-3

g-3

t-4

Penentuan kadar komposit bench pada gambar di samping. Tinggi Bench

g-4

3

g

 ti .gi  ti .gi i 0 3

 ti

i0

t-n

g-n Waste/bed rock

3

H = tinggi bench

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data



i 0

H

OUTLINE/BATAS BIJIH 36



Outline bijih dapat ditentukan secara vertikal dan secara horizontal.  Secara

vertikal : untuk menentukan batas badan bijih berdasarkan data komposit dalam satu lubang bor.  Secara horizontal : untuk menentukan batas badan bijih dalam suatu areal pada suatu distribusi lubang bor.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

OUTLINE/BATAS BIJIH 37



Dilakukan secara bertahap. 







Tentukan batas badan bijih secara vertikal untuk masingmasing titik bor. Tentukan daerah pengaruh untuk masing-masing lubang bor. Tentukan batas badan bijih secara lateral dengan memperhatikan faktor bobot. Optimasi kadang-kadang diperlukan untuk mendapatkan batas badan bijih yang optimum.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

PEMBOBOTAN 38

Digunakan untuk menghitung kadar rata-rata dalam suatu komposit 1. Pembobotan Aritmetika Sederhana Untuk hitungan kadar rata-rata yang sederhana, endapan homogen (variasi kecil), ukuran blok dan interval sampling seragam. n k k1  k 2  k 3  .....  k n k  i n i 1 n k = nilai kadar n = jumlah data TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

PEMBOBOTAN 39

2. Pembobotan Tebal n t .k t1.k 1  t 2 .k 2  t 3 .k 3  .....  t n k n k   i i t1  t 2  t 3  ....  t n i  1 ti

3. Pembobotan Luas n A .k t1.A 1  t 2 .A 2  t 3 .A 3  .....  t n A n k   i i A1  A 2  A 3  ....  A n i  1 Ai

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

PEMBOBOTAN 40

4. Pembobotan Volume n V .k t1.V1  t 2 .V2  t 3 .V3  .....  t n Vn k   i i V1  V2  V3  ....  Vn i  1 Vi

5. Pembobotan Tonase n T .k t1.T1  t 2 .T2  t 3 .T3  .....  t n Tn k   i i T1  T2  T3  ....  Tn i  1 Ti

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

FAKTOR BOBOT 41

Penentuan kadar atau kualitas rata-rata dari suatu populasi sampel dengan pembobotan. Faktor bobot

mw   wi xi

 wi  1

Kondisi non-bias

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Contoh sederhana : 42

Dari 2 hasil analisis sampel (A dan B).  Sampel A = 1,5 % Cu dengan panjang sampel 3 m.  Sampel B = 0,5 % Cu dengan panjang sampel 1 m.  



Berapa kadar rata-rata jika SG kedua jenis sampel identik. Berapa kadar rata-rata jika SG sampel A = 3,3; dan SG sampel B = 2,7 gr/ml. Definisikan faktor bobot-nya.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Profil suatu sumuran uji :

Contoh sederhana : k 1 = 1,9 % Ni

43



0,0 m

Tentukan kadar rata-rata Nikel pada sumur uji di samping.

t1 1,5 m

k 2 = 2,2 % Ni

t2 4,0 m

k 3 = 2,5 % Ni

t3 6,5 m

k 4 = 2,0 % Ni

t4 8,0 m

Tentukan kadar rata-rata nikel pada s

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Profil suatu sumuran uji : 0,0 m 44

k 1 = 1,9 % Ni

t1 2,0 m

k 2 = 2,3 % Ni

t2 4,0 m

k 3 = 2,0 % Ni

t3

Jika nilai kadar batas (cut off grade) adalah 2,1 % Ni ; Tentukan ketebalan badan bijih pada sumuran uji ini.

5,5 m k 4 = 1,7 % Ni

t4 7,5 m

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

5,1%

20 cm

30 cm

30 cm 4,3%

40 cm

10 cm 0,1%

2,4%

0,6%

1. Hitung kadar rata-rata dari seluruh daerah mineralisasi. 2. Bila nilai kadar batas = 3,90 % Pb dan minimum lebar bukaan (minimum stoping width) = 1 meter, bagaimana zona mineralisasi akan ditambang. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Drill Hole ID : C-22 Collar location : 1800 N - 800 E Elevation : 120.0 m Depth From To 5 10 10 15 15 20 20 25 25 30 30 35 35 40 40 45 45 50 50 55 55 60 60 65 65 70 70 75 75 80 80 85 85 90 90 95

Assay (% Cu) 0.400 0.560 0.440 0.480 0.400 0.380 0.330 0.590 0.480 0.600 0.560 0.320 0.700 0.210 0.180 0.080 0.200 0.070

Length (m) 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

Contoh Sederhana

• Jika kadar batas rata-rata = 0,45% Cu, berapa tebal bijih ? • Jika tinggi bench = 15 m, berapa bench yang dapat terbentuk ? • Tentukan elevasi crest dan toe tiap bench. • Berapa kadar komposit tiap bench ?

a.TA-3122: BerapaPrinsip elevasiPemodelan titik pemboran. dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

5. OUTLINERS 47

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

OUTLINERS ~ PENCILAN DATA 48

Jika data diurutkan dari data terendah sampai dengan terbesar, maka data pencilan biasanya tidak akan kontinu terhadap deret data. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

OUTLINER & TOP CUT 49

Jika outliners sudah bisa diprediksi, maka dapat dilakukan Top Cut untuk mencegah terjadinya over estimate. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

OUTLINER & ANOMALI DATA SECARA SPASIAL 50

Histogram Ketebalan Batubara PT.KBB - Seam BA1 60

60

50

50

40

40

30

30

20

20

10

10

0 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

0

Terlihat adanya anomali ketebalan lapisan batubara. Karena jumlah datanya banyak, perlu dianalisis secara spasial. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

OUTLINER & ANOMALI DATA SECARA SPASIAL 252,000

253,000

254,000

255,000

256,000

257,000

258,000

259,000

260,000

51

261,000

Seam BA1

9,745,000

9,745,000

9,744,000

9,744,000

9,743,000

9,743,000

Pencilan Pencilan ?

9,742,000

9,742,000

9,741,000

9,741,000

9,740,000

9,740,000

9,739,000

9,739,000

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data 252,000

253,000

254,000

255,000

256,000

257,000

258,000

259,000

260,000

261,000

6. ANALISIS STATISTIK DATA 52

DATA

File Design Data Input

Edit Data

Composite

Univariate

Outliners

Bivariate

Back Up Data

Multivariate

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

UKURAN TENDENSI SENTRAL 53

 

Merupakan ukuran yang paling umum digunakan, Ukuran yang sering digunakan adalah rata-rata ~ mean (m)

x  m

i

n

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

MEDIAN 54







Median yaitu nilai pertengahan data yang telah disusun dari yang besar ke yang kecil atau sebaliknya. Dengan kata lain 50% data bernilai di bawah median dan 50% lagi bernilai di atas median. Untuk jumlah data yang kecil, median menjadi ukuran yang baik untuk mengetahui tendensi sentral dibandingkan dengan mean.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

MEDIAN 55

CONTOH SEDERHANA : Jajaran data : 3, 4, 4, 5, 6, 8, 8, 9, 10 Median = 6. 3, 4, 4, 5, 6, 8, 8, 8, 9, 10 Median = (6+8)/2 = 7.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

MODUS 56

 

Nilai yang memiliki frekuensi terbesar. Modus mungkin ada dan mungkin juga tidak ada.

Contoh : 3, 4, 4, 5, 6, 8, 8, 8, 9, 10 ; Maka modus = 8 3, 4, 4, 5, 6, 8, 8, 9, 10 ; Maka modus = 4 dan 8  Bimodal 3, 4, 5, 6, 8, 9, 10 ; Maka tidak memiliki modus. TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

HISTOGRAM 57

UNIVARIATE

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

HISTOGRAM 58

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

CONTOH ANALISIS UNIVARIATE (HISTOGRAM) 59

No Sampel

Kadar Au (ppm)

No Sampel

Kadar Au (ppm)

1

0.7

10

1.2

2

0.9

11

1.6

3

0.8

12

1.2

4

1.0

13

1.0

5

0.9

14

1.1

6

1.1

15

1.0

7

1.1

16

1.2

8

1.3

17

1.4

9

1.1

18

1.5

Letak data ini walaupun diacak sedemikian rupa tetap akan memberikan bentuk histogram, nilai rata-rata hitung, modus dan nilai tengah (median) yang sama. Sesuai dengan “Sturges Rule”

range Interval kelas  1  3.322 log n

Rata-rata = 1.1 ppm ; Median = 1.1 ppm ; Modus = 1.1 Interval kelas = 0.0859 ~ 0.1 (pembulatan) TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

UKURAN DISPERSI 60

 



Adalah ukuran penyebaran nilai data. Ukuran yang sering digunakan adalah jangkauan (range = max - min)  kurang cocok karena sangat sensitif terhadap nilai yang ekstrim. Ukuran yang sering digunakan untuk mengukur penyebaran data adalah variansi.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

VARIANSI (VARIANCE) 61

s

2

x  

i

 m

n  1

2

Dimana : xi adalah nilai data, m adalah mean data, n adalah jumlah data.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

STANDARD ERROR 62

Jika `m` adalah rata-rata (mean), deviasi standar dari sejumlah data (`n`) adalah `s` ; maka standart error dari rata-rata adalah :



se  s n 2



12

s n

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

12

SKEWNESS & KURTOSIS 63







Ukuran kemencengan kurva (skewness) dinyatakan sebagai ukuran simetris atau tidaknya suatu kurva histogram (sebaran data). Kurtosis adalah ukuran yang menunjukkan kecenderungan keruncingan puncak data. Skewness dan kurtosis ini digunakan untuk menunjukkan apakah data terdistribusi normal atau tidak.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

64

Negative Skewness

Distribusi Normal

Positive Skewness TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

DESKRIPSI BIVARIAN 65









Metoda deskripsi bivarian yang paling umum digunakan adalah diagram pencar (scatter plot), Kedua variabel dikatakan mempunyai hubungan positif jika kedua variabel mempunyai nilai berbanding lurus, Kedua variabel dikatakan hubungan negatif jika kedua variabel mempunyai nilai berbanding terbalik, Kedua variabel dikatakan tidak mempunyai hubungan jika kedua nilai variabel menunjukkan penyebaran acak.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Analisis Bivarian 66

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Koefisien Variasi (Coefficient of Variation) 67









Perbandingan antara simpangan baku terhadap ratarata hitung. CV = s/m Koefisien variasi yang relatif tinggi  nilai data yang melebar. Secara umum, CV < 0.5  distribusi normal. CV > 0.5  positive skewness

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Kovarians dan Koefisien Korelasi 68

Rata-rata variabel x :

1 n x   xi n i 1

Rata-rata variabel y :

1 n y   yi n i 1

Varians variabel x :

1 n S  ( xi  x ) 2  n - 1 i 1

Varians variabel y :

1 n S  ( yi  y ) 2  n - 1 i 1

Kovarians :

2 x

2 y

1 n S xy   ( xi  x )( yi  y ) n - 1 i 1

Koefisien korelasi :

r

Sxy Sx S y

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Bivariate & Koef. Korelasi 69

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Koefisien penentuan (coefficient of determination = r2) 70





Dapat digunakan untuk mengetahui besar kontribusi nilai suatu variabel terhadap perubahan nilai variabel lain. Sebagai ilustrasi : Jika koefisien korelasi antara dua variabel adalah 0,9 (r = 0,9), maka koefisien penentuannya adalah 0,81 (r2 = 0,81=81%)  variabel x mempunyai kontribusi sebesar 81% terhadap perubahan nilai variabel y, dan 19% disebabkan oleh faktor lain.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Distribusi Spasial 71

Korelasi data secara spasial : memperlihatkan korelasi yang baik antara kadar Cu dan Au.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Mengapa perlu analisis secara spasial ?? 72









Deskripsi statistik belum memperhatikan tata letak data, Deskripsi statistik belum memperhatikan kerapatan data, Deskripsi statistik akan menunjukkan hasil yang sama walaupun posisi data diacak sedemikian rupa, Analisis spasial dapat dilakukan dengan plotting distribusi data ataupun dengan menggunakan peta-peta iso.

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Contoh Sederhana 73

40

40

30

30

20

20

10

10

0 1 .0

2 .0

3 .0

4 .0

5 .0

6 .0

7 .0

8 .0

Jika data diacak secara spasial, maka histogram akan tetap (tidak berubah).

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

9 .0

0 1 0 .0

Populasi data perlu diperhatikan 74

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data

Bivariate 75

TA-3122: Prinsip Pemodelan dan Estimasi Sumberdaya : Basis Data dan Evaluasi Data