1cañete Folio 01-149 Memorias.pdf

"COf{SfNUCCIOI{ DE 1A SEGU DA SÍAPA OEL PRIMER PNOGRAMA DE REI{OVACIOI{ URBAÍ{A MUNtCtPAt OEL CErnO HETORTCO OE UMA - MONSERRA1E - CERCADO DE UMA, pRolÍf{CtA OE

IIMA - LIMA" 1' ETAPA

GEREÍ{CIA DE PROYECTOS

E M I Ll

MA

iitif"i"óH*úg',ft

Expediente Técnico 'CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA MUNICIPAL DEL CENTRO HISTORICO DE LIMA _ MONSERRATE DE LIMA, PROVINCIA DE LIMA

I' ETAPA

DICIEMBRE 2OI2

-

- CERCADO

LIMA''

^

002 "COÍ{ÍRUCCION DE I¡ SEGUNDA EÍAPA OEI. PRIMER PROGNAMA DE RET{OVACION URBANA MUf{ICIPAI. OEI. CCf{TRO HISTORICO OE UMA. MOI{SERRATE -CERCADO DE UMA, PROVIÍ{CIA DE UMA - UMA" 1' EÍAPA

GERENCIA DE PROYCCTOS

E M I Ll M

INDICE GENERAL

TOMO

-

I

MEMORIAS DESCRIPTIVAS ESTRUCTURAS

ARQUITECTURA INSTALACIONES SANITARIAS

_

TNSTALActoNES

elÉcrntcns

ESPECIFICACIONESTECNICAS ESTRUCTURAS

ARQUITECTURA INSTAI-ACIONES SANITARIAS

rNsrALAcroNEs elÉcrnlc¡s TOMO tl

_

PRESUPUESTO

METRADOS

TOMO ill

_

PRESUPUESTO PRESUPUESTO DE OBRA

ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS ANALISIS DE GASTO GENERALES Y UTILIDAD DESCONSOLIDADO DE MATERIALES E INSUMOS

polrruóurcns cRoNocMMA or gecucróru FoRMULAS

DE

oBnn

CRONOGRAMA VALORIZADO

cRoNocn¡MA oe noeutslclóN TOMO

_

lV

yV

PLANOS ESTRUCTURAS

TOMO Vl y Vll

-

PLANOS ARQUITECTURA

DE MATERTALES

A . i$ffi.X''lP"'s^

'qrtsftt caxrft DC t sScu'|DA EÍAPA oct Pima PiGi ü r ¡aÉv od{ ur¡^fr mumP^lmclxno tGrofloo DE tff - firoi6Emr|tt-ttic m oc L[, riorrrro

ura-uxa't'Efar

TOMOVil

-

PI.ANOS INSTAI.ACIONES SANITARIAS

TOMO tX

-

PLANOS INSTALACIONES ELECTRICAS

TOMOX ANB(OS

^

^

-

LryANTAMIENTO TOPOGRAFICO ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS

6TUDIO

DE IMPACTO AMBIENTAL

oc

GENE

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DE

PK'YECK)!'

EillLltAlffiffi,i.

"COT{ÍRUCCIOI{ DE

I¡

SEGUNDA ETAPA DEI. PNIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA

UMA - MOi{SERRATE LIMA - TIMA" 1' EÍAPA

MUNTCTPAT. O€r. CEÍ{TRO HTSfORTCO DE

-

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GERENC¡A DE PROYECTOS

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Exped iente Técn ico

"CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA MUNICIPAL DEL

CENTRO HISTORICO DE LIMA

- MONSERRATE -

CERCADO DE LIMA, PROVINCIA DE LIMA

-

LIMA"

I' ETAPA

TOMO I Memorias y Especificaciones

005

Memoria Descriptiva Estructuras ^

1

MEMORIA DE CALCUTO - BTOQUE A PROYEC|O DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PR'MER PBOGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONTUNTO HABITAC'ONAL CAÑEnE CONDE DE S''PERUNDA

-

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el análisis y diseño del conjunto habitac¡onal que comprende seis bfoques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría destinado para viviendas. La

arquitectura ha sido proyectada por

la

Empresa Mun¡cipal Inmobiliar¡a de Lima,

y

las

estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edif¡cará el proyecto está ubicado en la intersección delJirón Cañete y el Jirón conde de superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende seis

bloquesde4y5niveles. El bloque A es un ed¡fic¡o de concreto reforzado a base de muros de ductil¡dad l¡mitada de 12cm de espesor y t¡ene cinco niveles. Del piso le al piso 5e todos los ambientes están destinados exclusivamente para viviendas.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros de ductilidad lim¡tada con vigas

chatas de concreto armado. El sistema de techo es en base a losas macizas l2cm de espesor. La cimentac¡ón del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas a¡sladas y combinadas unidas con vigas de cimentac¡ón de concreto

armado.

3.

ANAUStS StSMtCO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda

del programa FTABS de la compañía computers & structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma peruana de Diseño sismorresistente (E-030) del Reglamento Nac¡onal de Edificaciones. Debido a la densidad de muros de concreto se decidió ut¡lizar elementos tipo shell del

programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentric¡dad accidental del 5%.

Para obtener las respuestas máximas (desplazamientos, momentos, cortantes

y

cargas

axiales), se ha utilizado la regla de comb¡nac¡ón CeC que ya está implementado dentro del programa. Los parámetros sísmicos para defin¡r el espectro de diseño fueron:

006

2-. Factor de lmportanc¡a: Factores de Reducción:

Rx =

Factor de Zona:

7 = O.4O

U = 1.00

4.00 (Regular) Rv = 4.00 (Regular)

Los parámetros para tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al

tipo de suelo

fueron: Factor de Suelo: Periodo del suelo:

S = 1.00 Tp = 0.¿lO

L.2 1.0

0.8 00

;0.6 0.4 o.2 0.0

r(sl Peso Sísmico

(Wj:

El cálculo

F¡9. 1, Espectro del diseño en g del peso sísmico del edificio, se detalla en seguida:

Loso mocizo: En el proyecto se ha utilizado una losa de 12cm de espesor y con un área de entrepiso de 117.25m2 aproximadamente. Entonces, es peso propio de la losa fue de:

wcM

=(2.40x0.12 + 0.10)x117.25 = 45.50Ton

Plocos: Parc el cálculo del peso propio de las placas se ha considerado una altura de entrepiso de 2.525m. De cálculos previos de áreas de placas, el área total de las placas fue de 9.30m2. Entonces, el peso prop¡o de las placas fue de:

Wcu = 2.40 x 9.30 x 2.625 = 58'60Ton

JUAri ANT0I{r0 loMAs IIGENi¡RC

Rri

¿r,r

C4.?to

Sr^rlco ¿r.q$ct

ilvit

d. Initnio*

ú"1

|*u h' '¡I,.

/

00?

3

Sobrecorgo: Como

la edificación estará destinado para v¡viendas, se ha ut¡lizado una

sobrecarga de 0.20Ton/m'¿. Entonces, se obtuvo:

t, = 0'20'

W,

I 17'25 = 23'45Ton

Entonces, el peso sísm¡co de cada entrepiso, resulto: Ws = 45.50 + 58.60 + 0.25 x23.45 = I

l0.00lon

Por otro lado, el peso sísmico entre el área de entrepiso fue de:

w.

110.00 ^ ^-Ton

' = ll7.25=0.95 m¿

Que es el valor utilizado en todos los entrep¡sos, como se muestra en la tabla l'

momento de inerc¡a de masa de cada entre

Tabla 1. Peso

Nivel

A lm'¡l

Wr (Ton/m'¡l

W {Ton)

M (Ton-s2/ml

l, lmol

l, (mol

MMI (Ton-m-s2)

1

117

0.95

110.80

11.30

577

2954

340

2

tL1

0.9s

110.80

11.30

s77

2954

340

3

117

0.95

110.80

11.30

577

2954

340

4

tL7

0.95

110.80

11.30

s77

2954

340

5

tt7

0.95

110.80

11.30

577

2954

340

De la tabla 1, el peso total del edificio fue de 554Ton.

Principales modos de vibración: Como se observa en la tabla 2, el primer modo es de traslación en la dirección Y y tiene una participación de masa modal del 73% el 2 modo es de traslación para la d¡rección X con una partic¡pación de masa modal del 74%. En este caso se ha decidido utilizar 9 modos de vibración, lo que nos da una participación de masa modal del 98% para ambas direcciones, que es mayor al 90% que indica la norma de D¡seño Sismo-resistente. Tabla 2. Porcentaje de participac¡ón de masa modal

Modo

T fsl

Mx

My

M¿

IMr

fMv

EMz

1

0.119

0.0s3

73.163

0.o00

0.0s

73.16

0.00

2

0.092

73.630

0.154

0.000

73.68

73.32

0.00

3

0.06s

0.708

2.397

0.000

74.39

75.7L

0.o0

4

0.036

0.005

15.851

0.000

74.40

91.56

0.00

5

0.028

77

o.o24

0.000

92.35

91.59

0.00

6

o.022

0.256

0.815

0.000

92.60

92.40

0.00

7

0.019

0.008

4.801

0.000

92.61

97 .20

0.00

.95r

' r',:1r

1^ Ír' \';:

a c''< l:

T

'¡

¡.1

'J: \ :;l

:

1', .

-

. .r !.

008

009 8

0.016

4.960

0.007

0.mo

97.57

97 .27

0.00

9

0.013

0.002

L3A7

0.(m

97.57

98.60

0.00

Fig.2. Primer modo (Tr

=

9.119.¡, lraslación en la dirección

Y con 73% de

participación de

masa.

r;

¿A ;

'!--;?'

rrlG€NiEROCrllt nog

d6¡ Co¡€f*o

ó. Ing!ñiérBú.lFó.-n!i!:¡?¡5

5

F¡9.3. Segundo modo (T, = 0.092s), traslación en la dirección X con 74% de participac¡ón de masa.

Fig. 4. Tercer modo (T3 = 9.955r¡, ,orsión con 0.71% y 2.4OYo de participación de masa en las direcciones X e Y

Coeficiente de amplificación: Los coeficientes de ampl¡ficación correspondientes períodos fundamentales de la estructura, y al t¡po de suelo son:

.,,

=

r.rr[],.)

= z.so(uooan}) = ro .t7

+ c,

a

los

= 2.5s

c, =2.s0(r:l=r.rl i.a.O^l=a.+o= c, =2.50 yr, ) \0.119/ Fuerza cortante en la base: En base a los coef¡c¡entes obten¡dos anter¡ormente, los cortantes basales en ambas direcciones serán:

y- =zuc,s "

R,

1¡¡

=0.40x

,.. =ZUC,S w =0.40x '

R,

1.00x 2.50t 1.00 4.00 1.00 x 2.50 x 1.00

4'00

554 =

l38.5ro,

554 =

l3g.5ron

010

6

Como para la dirección X presenta regularidad torsional, entonces debe tenerse como mínimo el 80% del cortante estático, es decir 110.80Ton. Para la dirección Y también es regular, entonces el cortante mínimo debe ser el 80% del estát¡co, es dec¡r 110.80Ton.

t¡I--ñi1 Fig.5, Cortante de entrepiso para la dirección

lSE

X

Srn

:J

SPCY

sPct SFCY

sPca

sfoFYil

0ü.

SFÉY

TQ

SlOFr2

SPIY SPD'

9TOFl'z

Spct

slfFl¡

5

0 q

o¡t¡ (¡

¡

5

4n

To a.l

IG

!|. 3 3t.

út.

ú. !t

a

G

2{

6ñ

I

ffi

I¡E-'E

F¡t. 6, Cortante de Entrepiso para la dirección y la figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 96.16Ton y se necesita como mínimo 110.80Ton, entonces la respuesta obten¡da se debe amplif¡car por:

r =ll9'8!=r.le 96.16 La figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, ¡gual a 95.09Ton necesita como mínimo 110.80Ton, entonces la respuesta se debe amplificar por:

r..

Desplazamientos absolutos y relativos:

=1194=t.ts 95.09

y

se

011

7

En la direcc¡ón X (paralela al Jr. Conde de Superunda) los desplazamientos absolutos y relat¡vos

máximos son: Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

= O.22cm. = 0.05cm.

Tabla 3. Desplazamientos absolutos, relat¡vos y d¡storsiones de

raX pñ

Dl3to6i.m3 &lCM D, 5

qlhl

{h)

0 000065

0 002t5

0 000552

0,000049

0 00¡65

0.0000it4

l

o.¡&14¡A,J o,tst

0.tBq4,{ml 0.tsi,oi Irnl

0,0007¡¡

lD,¡o*.1 ri

lQ¿¡

lhl

o 0oo¡7

0.0000¡

0 04051

0 ooo05

2,61

o,00atl

o 00002

0,00015

0.0oor7

o.o0o02

0 0¡050

0,00005

2.6i1

0.04019

0 0000r

0 00115

0.00010

o 00015

0.00001

0 000¡9

0.0¡¡0¡

2,61

0.@olt

0 0000¡

I

0.0002¡2

0,0000r9

0,00067

0.0000ó

o,oo0l3

0,0000¡

O,OO0,O

0,00003

r6¡

0,00011

I

0,0000¡9

0,000008

0,00027

0.00002

0 00009

0 00001

0.00027

0 00002

2.61

0.o0010

0 000000

0,000¡9

0 00002

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos y relativos máximos so

n:

Desplazam¡ento total = 0.35cm. Desplazamiento de entrepiso = 0.08cm.

relativos y distorsiones de relativos abla 4. Desplazam¡entos Desplaza absol absolutos,

fa

Dletot3lon.e d.lCM par.

qlñl

o,lml 5

0,00004¡

0

oot¡t5

0.75&or,lml 0.ts¡ron 0,00013

lñl 000¡t

r.tr&lqrB¡¡,1 o.r!¡¡D"-od J 4lml ,61

0 ool5il

0 oo{x,t

o

0,00026

0 0000J

0.000¡

tqY 0

00000!

2,ól

0,0000¡0

0 0000t5

0 000904

0.00011

o.oo27l

0,00001

l

0,0000r6

o 000644

0.0000E

0.0019¿

0 00001

0

000rt

0.00001

0.000¡

261

0,000010

)

0 000017

0,000171

0 00005

0.00lljt

0,00001

o 00023

0,00001

0.000t

¿61

0 000012

0 0004t

0.00001

0 0001¿

0 00002

0 0004

261

0 000008

0 000141

1

o ooo000

0.00031

0,00031

0.00016

0 o0ooo0

Verificación

de la ¡rregularidad torsional: En el modelo analítico se consideró

una

excentric¡dad acc¡dental del 5%, tal como ¡nd¡ca la norma correspond¡ente. Los resultados de desplazam¡entos de puntos d¡ametralmente opuestos respecto al centro de masas, se muestran en las tablas 5 y 6: Tabla 5. Desplazam¡entos máximos para pórticos de la dirección X

012

013 Nivel

Ele la - Eqx

D' lml

Eie 3! - ECU

q(ml Q¡4i' o"-Si¡ Drfml

Dv(ml

Dr/D¡<1.86

4¡Q;' 4¡4*' l,,l!., 7^tl!.t

5

0.000907 0.000127 0.00020 0.00002

0.000 641

0.000r48

0.00012 0.00007

1.600

0.332

4

0.000708 0.000104 0.00020 0.00001

0.0005t9

0.000081

0.00017 0.00002

1.186

1.249

I

0.000506 0.000079 0.00020 0.00001

0.000il48

0.000060

0.00016 0.00002

1.¿12

1.288

2

0.000106 0.000051 0.00 018 0.00001

0.000r86

0.000040

0.00012 0.00002

7.5J7

1.115

I

0.000128 0.000 026 0.00011 0.00001

0.000070

0.0000r6

0.00007 0.00002

1.8¡7

1.625

0.0000 00 0.000000

0.000000

0.000000

Bas e

Tabla 6. Desplazam¡entos máximos para pórticos de la dirección Y

D*

lml

qlml Q¡4ir

D/D¿31.86

E¡e At - EQY

E¡e Br - EqY

Nivel

Dvt-

Dttt

Dx

lml

Qlml

QrQit \-Q,,

Brr/Art Br"/A¡,

5

0,000156 0.001155 0.00007 0.00014

0.000tt2

0.001004

0.00009 0.00022

0.79

0.62

4

0.000284 0.001016 0.0000 8 0.00030

0.000241

0.000780

0.00008 0.00023

1.09

7.tz

3

0.000201 0.000717 0.00008 0.00030

0.000165

0.000554

0.00007 0.00021

7.L2

1.l1

2

0.000

0.00007 0.00026

0.000090

0,000324

0.00006 0.00020

l.2t

'1.l0

-t

0.0000¿14 0.000158 0.00004 0.00016

0.000013

0.000126

0.00003 0.00013

1.36

7.25

0,000000 0.000000

0,000000

0.000000

Base

rr8 0.0004u

valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de d¡seño sismo-res¡stente indica que el mayor de los desplazamientos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o ¡gual a 1.3 veces el desplazamiento promed¡o, es dec¡r El

l,

s

\+^'tl.3

Donde:

mayor en la d¡rección de análisis' Ar = Desplazam¡ento menor en la dirección de análisis'

A2 = Desplazamiento

Despejando la ecuación anter¡or se obtiene:

ar= ^r

13

:1.86

2.0 -1.3

como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son por menores 1.86 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad las torsión en la dlrecc¡ón x, por lo que debe ut¡l¡zarse un valor de R=4.0o. En la direcc¡ón Y que implica que el relaciones de desplazamientos también son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo edific¡o es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=4.00.

..',1

t : 1.r.¡: rt, !:;

9

Junta sísmica: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en seguide:

,,

{r

* o.oo+1t -

s00) = 3 a 9.s64 x (787.5

[

-

500) = 4.1 5cm

3.00cm

Para h se ha tomado en cuenta que 3 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe retirarse de los límites de propiedad una distancia:

2

3L* =2J o'22=o 1s=!+.ls=z.r

22

Por lo tanto, la junta sísmica a utilizar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 3.0cm.

4.

DISEÑO EN CONCRETO ARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas y cimentación fue realizado por el

método de res¡stencia, siguiendo las indicaciones de

la

Norma Peruana de Concreto Armado

E-

050.

Fit. 7. Esfuerzos en (Ton/m') sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la direcc¡ón X muestras los esfuerzos inducidos por las fuerzas sísmicas en las d¡recciones X e

Las figuras 7 y 8

--"

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:A: '-.'

r : :i\ i.!

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G:-'é-'-"\-

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n\T.'rNto IiMAS

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1, --,'¡.l! lT.r.'¿iJc';

i-r/

':-r

014

10

Fit.8,

Esfuerzos en (Ton/m') sobre el ed¡fic¡o debido a la fuerza sísmica en la dirección y

La figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones X e y de la Placa 1. Para calcular la capacidad de la Placa 1, se ha ut¡lizado el programa Section Builder que

t¡ene herramientas que perm¡ten d¡bujar secciones no regulares como la placa 1.

¡i;E-!r,=-! F¡9. 9. Esfuerzos en (Ton/mr) debido a las fuerzas sísmicas en las direcciones X y Y de la Placa 1

Del análisis del edificio se he obtenido un momento de 996KN-m y una carga axial 156.11KN para la fuerza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de 437.15KN-m y carga axial de 11.27KN para la fuerza sísmica en la dirección Y.

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01s

016 ja1 : N\:)TA-

1

FE. 10. Refuezo de la placa 1 Para

el refuezo cakulado, como s€ muestra en la lltura 10, se construyo el diagrama de

interacción de la Placa 1 con ayuda del protrama S€ction Builder.

Flg. 11. Diagramas de intencción para las direcciones X e Y de la Placa

I

5.

D|SCf,ODE|AOMETT OOt{

[a

cimentación del edificio está compuesta por c¡m¡entos conidos, zapatas a¡sladas y

combinadas de concreto armado. El diseño

suelo

de la c¡mentación s€ ha real¡zado tomando como capacidad portante admisible del I y 4.0Okg¡/cm2 para elsector ll.

ituala 3.í)kg/cm¡ pan elsector

JUAI Alrfofilo Rt|. ó.a Co¡fb

toffAs tulrco gtAsc

ó b|.|bü úl

Pr.ú R. r2t18

017 t2

MEMORTA DE CALCUTO - BTOqUE B PROYECTO DE ESTRUC|URAS CONSTRUCCION DE U SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGNAMA DE RENOVACION UREANA DEL CONTUN\O HABITACIONAL CAÑETE CONDE DE SI'PERUNDA

-

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el anális¡s y d¡seño del conjunto heb¡tec¡onal que comprende seis bfoques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría destinado para v¡v¡endas. La

arqu¡tectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobil¡aria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitac¡onal comprende seis bloquesde4y5niveles. El bloque B es un edificio de concreto reforzado a base de muros de ductilidad lim¡tada de 12cm de espesor y t¡ene cinco niveles. Del piso 1e al p¡so 59 todos los ambientes están dest¡nados exclusivamente para v¡v¡endas.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros de ductilidad limitada con vigas

chatas de concreto armado. El sistema de

techo es en base a losas macizas 12cm de espesor'

La cimentación del edificio ha sido efectuada en base a c¡mientos corridos para los muros per¡metrales, zapatas a¡sladas y combinadas unidas con viSas de c¡mentación de concreto

armado.

3.

ANAL|S|S S|SMICO

del programa ETABS de la compañía computers & structures Inc., siguiendo los requer¡mientos de la Norma Peruana de Diseño sismorres¡stente (E-030) del Reglamento Nacional de Edificaciones. El análisis sísmico se desarrolló con ayuda

Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos tipo shell del programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentricidad acc¡dental del 5%.

1Q'<<'^--' i / gi-r:l' * .= , ri\ i\llrllC T:!'l¡g 3!¡\i) 'l)' !,\iF:r.1-r'

'-;:

.,---l':tcr'rt:n

.!:'

r:i

-r'

13

Para obtener las respuestas máximas (desplazamientos, momentos, cortantes y cargas axiales), se ha utilizado la regla de combinación cQc que ya está implementado dentro del proSrama. Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron:

l.fi)

Factor de lmportanc¡a: Factores de Reducción:

U=

Factor de Zona:

z= 0.4O

Rx =

4.00 (Regular) Rv = 3.00 (lrregular)

Los parámetros para tomar en cuenta la amplificación de la respuesta deb¡do al

tipo de suelo

fueron: S = 1.00

Factor de Suelo: Periodo del suelo:

Tp =

0'40

1.0

0.8

E

;0.6 t^ 0.4 0.2

0.0 3

r

(s)

Flg. 1. Espectro del diseño en g Peso Sísmico (Wsf: El cálculo del peso sísmico del edific¡o, se detalla en seguida: Loso mocizo: En

el proyecto se ha ut¡lizado una losa de 12cm de espesor y con un área de

entrep¡so de 274.60m2 aproximadamente. Entonces, es peso propio de la losa fue de: wcM

=(2.40x 0.12+ o.l})x274.60 = 106.55ron

. ',¡\

, Q'g ¿e

Caa"gio

d.lt{.ñi.rp.

¿tlP'r'.-'Nq

f2¡l'

018

t4 Plocos: ?arc el cálculo del peso propio de las placas se ha considerado una altura de entrepiso de 2.625m. De cálculos previos de áreas de placas, el área total de las placas fue de 17.45m2. Entonces, el peso propio de las placas fue de:

Wc' = 2.40 x 17.45 x 2.625 = 109 -95Ton

Sobrecorgo: como

la edificación estará destinado para v¡viendas, se ha util¡zado una

sobrecarga de 0.20Ton/m2. Entonces, se obtuvo: W s t c = 0'20 x 27 4'60 = 54'95Ton Entonces, el peso sísmico de cada entrep¡so, resulto: Ws = I 06.55 + I 09.95 + 0.25 x 54.95 = 230.50Ton Como el área de entrepiso similar es de 233.45m'¿, entonces el peso sísmico entre el área de entrepiso fue de:

* - =23!'50 "

= l.oo

233.45

r? m'

Que es elvalor utilizado en todos los entrepisos, como se muestra en la tabla 1. Tabla 1. Peso, masa, y momento de ¡nerc¡a de masa de cada entrep¡so

M (Ton-

Nivel

(m'l

ws fTon/m2l

1

233

1.00

233.45

23.80

2

233

1.00

233.45

3

233

1.00

4

233

5

233

A

MMI (Ton-m-s'z)

L8T7

l" lmn) 24876

23.80

1817

24876

2722

2r3.45

23.80

24A76

2722

1.O0

233.45

23.80

t8t7 t8t7

24876

2722

1.00

233.45

23.80

rL47

21443

2303

W lTonl

s2lml

l,

(mn)

2722

De la tabla 1, el peso total del edificio fue de 1167Ton.

Principales modos de vibración: como se observa en la tabla 2, el primer modo es de traslación en la dirección X y t¡ene una participac¡ón de masa modal del 59%, el 2 modo es de traslación para la dirección Y con una part¡c¡pac¡ón de masa modal del 69%. En este caso se ha decidido utilizar 12 modos de vibración, lo que nos da una participación de masa modal del gg% para ambas d¡recciones, que es mayor al 90% que ind¡ca la norma de Diseño Sismoresistente. Tabla 2. Porcenta.¡e de participación de masa modal

-_+\

II

.¿-€a-<-'"

/. ,. ¡ , it"Afi A\TlNlD I¡M¡S 3L.r\Co oL{SCCI .\;i\,:Á: r,. : l\ : t-.

t

i-; t,r' ¿,r.1'o t!! lagr¡r-¡c{ jirr'J"}l

:¡l:

019

15

Modo

T

lsl

Mx

MY

Mz

IMx

IMt

tñ,lz

58.834

2.423

0.mo

73.t22

71.039

0.000

.336

75.428

0.000

1

0.117

68.834

2.423

2

0.107

4.298

58.515

3

0.086

4.2L4

4.389

0.0m 0.m0 0.0ü)

4

0.035

t4.607

o.224

0.ofi)

91.943

7s.651

0.o00

5

0.031

0.5s9

15.944

o.mo

92.502

91.595

0.m0

5

0.026

0.530

1.985

0.mo

93.132

93.S80

o.0m

7

0.019

4.381

0.032

0.mo

97.5L4

93.612

0.000

8

0.016

0.125

3.995

0.000

97.639

97 .607

0.000

9

0.014

o.274

o.432

0.000

97.9L3

98.038

0.000

10

0.013

1.510

0.013

99.423

98.0s2

0.o00

11

0.011

0.060

L.266

0.0(n o.0m

99.¡183

99.318

0.000

72

0.011

0.450

0.007

0.000

99.933

99.325

0.000

Fit.2. Primer modo (T, = 9.117r¡, lraslación en

77

la dirección X con 69% de participación de

masa.

.)" \:. '! -'- ? a,g !sr C.rúgb d.llr,€ñiero.

J.r Poaj H!

:27¡!

020

02t

Flg. 3. Segundo modo (T2 = 9,197s¡, traslac¡ón en la dirección Y con 69% de part¡cipac¡ón de

masa.

JUAI{

AltTof{to

roÍt|¡ 8uilco

fue . ó.1 clLelo d.

hfdü¡

ELAsc

ódft,ú tl. l2?r8

t7

Fl.

4. Tercer modo lT¡ = 0.@6'sl, torsión con 4.21% y 4.3996 de participación de masa en tas dlrecclon€s X e Y

Cocf,cLnt! dc andlfic¡dóru los coeffc¡entes de amplillcación corespondientes

a

los

perlodos fundamentahs de la estructura, y al tipo de $¡elo son:

,.=,47)=,'{ =

Fuarra

"'(+)

=

rr'(#)='

.35

+ c, = 2.5s

cort E cn h"beea: En base a los coefici€ntes obtenidos

antef'tomente, los oortantes

basales en ambas direccbnes serán:

,, =rufir *

=

n,=ruf:r*= ^

Como para la direcclln X presenta r€tuhrldad torsbnal, entonces debe ten€rse como mlnlmo el 8096 d€l cortante estátko, es decir 233.45Ton. Pero para la d¡recclón y es ¡rrcgular, entonces el cortente mlnimo debe ser el 9(¡% del estátlco, es decir 3f¡.q)Ton.

r\

Ht. 5. Cortante de emr€fúso para

ot o lc

la direcclón X

JUlil fifiOrO

rotff Brfloo

Et ASc

022

18

Flt. 6. Cort fite de Entreplso para la dlrecctón y la fgura 5 muestra un cortente basal, como resultado del anál¡s¡s, itu.l a 214,5tTon y se mces¡ta como mlnimo 233.45Ton, entonces la respuesta obtenHa se debe ampliffcar pon

¡- =233'45 =t.o9 214.s8

^

Por otro lado, la ffgura 6 mueltra un oortante basal, como r€sultado del anál¡Cs, igual a 2&l.69Ton y se neoesita oorm rdnkno 3f).dlTon, entonoes la respuela se debe ampllffcar

pon

r- =

350'Ñ 283.69

-t.z¡

Dc.dumbnb ¡bolüt6 y f.l¡tluc: En la dirección X (paraleh

alJr. Conde de Superundal los desplazamiemos absolutos y relatiyos

márimos son: Desplaz.mlcñto

total

Desplazamiento de

emr€piso

= 0.32cnr. = 0.O7cm.

^

T.bL 3. D€splazaml€ntos absolutos, relativos y d¡storsiones

JUAI{

ttfio

de entrepiso Para

x

o Tf¡fllE 8l.^xco SLAsc

n+ {d 6¡do¡

¡.dí¡.

d.tF.ó ll' lr?¡8

023

19

tblo¡¡¡o..! d.l (M Df. D.llñl

D,lhl 0.tlerD¡ {ml 0.t!¡,Dn lFl 00t2t

o 0002¡

0 0ooo¡

0 ooot

0,000851 0 000¡62

0 00255

0-00024

0,00005

0-0007

0,0¡01r5

0,00r85

0 00015

0.00025

0.00005

0.0007

0 000¡t0 0 000069

0,o01ll

0.000¡t

0.00022

0.0000¿

0,000t

0,000¡.lt 0 0oo0¡7

0 000¡l¡

0 0000¡

0 00015

0.00001

0.000201

l , I

o.r5&tD,rd¡..l

0

0.

CCU

ts&lqrDi. ¡ | l{lml 0.0001

t_61

0 ooooa9

¡,61

o,ooo¡7

0 000051

0 (x,ol

t.6:¡

o,oaora

0 00005i1

0.000r

).64

o.006¡6

o,oaott

0 00003r

0 000000 0

000¡8

0.00005i1

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos y relativos máximos son: Desplazam¡ento total = O.27cm. Desplazamiento de entrepiso = 0.06cm. abla 4. Desplazam¡entos absolutos, relativos y distorsiones de q

frnl

qlml

0.798.q. {ml 0.7!R"Or

lñl 0.00005

0 00020

0.0001

0 0006

2.61

0.0000i2

0.00052

0 002ró

0.00005

0 000¿1

0 0001

0.ooo6

2.63

0 000056

000]¡

0 001!t2

o,oo005

0,0¡021

0 0002

0 0006

2,61

0,000018

0,00024

0 0001¡

0 0001

0 0005

2.61

0 000052

0-000¡1

0,00011

0.0001

0 000!

2.61

o 000014

0 000220 0.000915

5

0 000¡75 0.000719

l

0 000507

I

raY

ItdoÉ¡oñ!3 d.l cM Fi-. tQY 0.rE&(o,rqrJ 0.r5a/qroÉJ R{ml

0

0 0000t5 0 000¡!t6

0.000¿3

0.00089

0 0000!0 0 000t14

0.00009

o 000¡4

o 00001

0.000¡2

0,000000

Verificación

de la irregularidad torsional: En el modelo analítico se consideró

una excentr¡c¡dad accidental del 5%, tal como indica la norma correspondiente. Los resultados de

desplazamientos de puntos diametralmente opuestos respecto muestran en las tablas 5 y 6: Tabla 5. Desplazam¡entos máximos para Eie E, -

N¡vel Dr lml 5

D'

lml

0.001176 0.000662

tq)(

4¡4i¡ 0.00024

al centro de masas, se

de la dirección

X

Eie Ar - EqX

D"-Qi¡

D,,

(ml

qfml D'¡4i'

D"_Dn¡

1^r/3",

lJ3"t 1.28s

0.00014

0.000947 0.000490

0.00019

0.00011

1.¿61

0.00021

0.000r1

1.255

t.2É

4

0.0009t4 0.000521

0.00026

0.00015

0.000755 0-000382

l

0.000674 0.000373

0.00027

0.00015

0.000548 0.000265

0.000¿

0.0001;¿

1.2¡¡4

1.3n7

2

0,000/ú4 0.000221

0.00024

0.00011

0.000ti11 0.000149

0.00020

0.00009

1.218

1.¡183

I

0.000160 0.000088

0.00016

0.00009 0.000ti|0 0.000059

0.00011

0.00006

1.210

1.447

Base

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

Tabla 6. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección Y

l-{ri. ¡-¡.'':.: ¡r". \:i . _- ,

:.\'J-_!ir

. -: - :e:-:t .

L,!,,.

_a

024

20

E¡E EI

N¡vel

Dr (ml

DYfml

- EQY

Elé A2 - EqY

4¡4r'

qfml

Dr-DÉt

q(ml

4¡4it

D"-4it Bo/A''

8,,/A,,

5

0.000292 0.00r192

0.00006

0.00029 0.000248 0.0008t6

0.00005

0.000r9

1.13

1-53

4

0.0002-:¡l

0.001104

0.00006

0.000:ll 0.000196 0.000648

0.00006

0.00020

1.16

1.54

3

0.000169 0.0007!10

0.00007

0.00032

0,000141 0.000it45

0.00006

0.00020

1.1'

1.59

2

0.000102 0.000472

0.00006

0.00029

0.000081 0.000245

0-00005

0.00015

1.24

:

1

0.000019 0-000185

0.0000¿

0.00018 0.000031 0.00009s

0.00001

0.00009

t.t8

:1-9s

Bff€

0.000000 0.000000

1.92

0.000000 0.000000

El valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de d¡seño sismo-res¡stente indica que el mayor de los desplazam¡entos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o iguel a 1.3 veces el desplazamiento promedio, es decir:

a. <\+4¿,.1.3

'2

Donde: A2

= Desplazamiento mayor en la d¡recc¡ón de análisis.

Ar = Desplazamiento menor en la dirección de anális¡s.

Despejando la ecuación anterior se obt¡ene:

L'^r

l3 2.0 -1.3 =1.86

como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos

son

menores 1.85 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad por torsión en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=4.00. En la dirección Y las relac¡ones de desplazamientos son mayores a 1.86 (ver tabla 6), lo que implica que el edificio es irregular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=3.00.

Junta sísmica: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de d¡seño sismoresistente (E-030), como se muestra en segu¡da:

s>f

3 + 0.004(h

|.

-

500) = 3.'.

9.ss4' (zgz.s -

soo) = +. t scm

3'oocm

Para h se ha tomado en cuenta que 3 niveles están sobre el nivel del terreno' Por tanto, el edificio debe retirarse de los límites de propiedad una d¡stancia:

,-..

Ii -ii:t - .

I q¿l 4-<--\-' i.' I l:u¡:3ra\;3 r.i\ Arrii\tc ELrt:a \:¡: r-' :.

5:

:, -.!J,rl.rrt.ñr!rc.,€

"

-r'.!i-

::l

025

Q2B

2)

='Lu^ ==0.12=0.

!s=1¿.rs=z.r

22

Por lo tanto, la junta sísm¡ca a utilizar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 3.ocm.

4.

DISEÑO EN CONCRETO ARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, v¡tas, losas y c¡mentación fue realizado por el

método de res¡stencia, s¡tuiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado

E-

060.

F¡9.7. Esfuer¿os en (Ton/m2) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la direcc¡ón X inducidos por las fuerzas sísmicas en las direcciones X e

Las f¡guras 7 y 8 muestras los esfuerzos

r 34. Rr! iq crqiod. |n9!ñiútt j€r í'Ér¡! N! i:l¡:

22

F¡9.8. Esfuerzos en (Ton/mr) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección y [a figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones X e y de

la

Placa 1. Para calcular la capacidad de la placa 1, se ha utilizado el programa section Builder que

tiene herram¡entas que perm¡ten dibujar secciones no regulares como la placa 1 mostrada en la figura 10.

Fig' 9. Esfuerzos en (Ton/m'z) debido a las fuerzas sísmicas en las d¡recc¡ones x y y de la placa 1 Del análisis del edificio se ha obtenido un momento de 418.56KN-m y una carga axial s9.39KN para la fuerza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de uu.23KN-m

y carga axial de 257.87 parc la fuerza sísmica en la d¡recc¡ón y.

'1.-

/-@'<'<-t-' ¿

-.i

o 1._\

jr.

.

/ i\ ¡,\T:\tC T_1M¡9 3L¡\:) r\G:\;aFi

ar,,

il

bL

1."::

---

a2?

23-

Jol,2' t'11IA-

1

Fig. 10. Refuerro de la placa 1

el refueno calculado, como se muestra en la ffgura 10, se constrüyo el diagrama de interacción de la placa con ayuda del programa Sectbn Euilder. ta figura 11 muestra la Para

capacidad de la placa tanto para la dirección X (0 Deg) como Y (90 Deg).

n Fl¡r. 11. Diagramas de

5.

intencción para las direccion€s x e Y de la Placa

I

DEE¡ODEIAOIIEÍÍTAOOTI

La cimentación del edificio está compuesta por cimientos corridot zapatas a¡sladas y combinadas de concreto armado. El diseño de la c¡mentacón se ha realizado tomando como capacidad portante admisible del suelo igual a 3.f)kg/cm'l para el Sector I y 4.00k9/cm2 para el Sector ll.

JUAil

¡lrTof o

f0

A8 8|¡ICO BL

SC

028

24

MEMORTA DE CATCULO - BLOQUES C & D PROYEOO DE ESTRUCIURAS SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL COMUNTO HABITACIONAL CAÑETE CONDE DE SUPERUNDA

CONSTRUCCION DE

U

-

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el análisis y diseño del conjunto habitacional que comprende seis bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría destinado para viviendas. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del

Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende seis bloques de 4 y 5 niveles. El bloque C & D es un edificio de concreto reforzado a base de muros de ductilidad l¡mitada de 12cm de espesor y tiene cuatro niveles.

Del piso 1s al piso 4e todos los ambientes están destinados exclus¡vamente para viviendas.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un s¡stema de muros de ductilidad limitada con vigas chatas de concreto armado. El s¡stema de techo es en base a losas macizas 12cm de espesor. La cimentación del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas aisladas y combinadas unidas con vigas de cimentación de concreto armado.

3.

ANAUSTS StSMtCO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda del programa ETABS de la compañía Computers & Structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma peruana de Diseño Sismorresistente (E-030) del Reglamento Nacional de Edificaciones. Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos tipo shell del programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentricidad accidental del 5%. Para obtener las respuestas máximas (desplaza mientos, momentos, cortantes y cargas

axiales),

se ha utilizado la regla

de

029

25

combinación CQC que ya está implementado dentro del programa. Los parámetros sísmicos para

definir el espectro de diseño fueron:

Factor de lmportanc¡a: Factores de Reducción:

U = 1.00

Factor de Zona:

7=

Los parámetros para

4.00 (Regular) Rv = 4.00 (Regular) Rx =

O.4O

tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al tipo de

suelo fueron: Factor de Suelo: Periodo del suelo:

S=

1.00

Tp =

0'40

L.2 1.0

0.8

!o

;0.6 0.4 0.2 0.0

r(sl F¡9. 1. Espectro del diseño en g

Peso Sísmico (Wsl: El cálculo del peso sísmico del edificio, se detalla en seguida:

Loso mocizo: En el proyecto se ha utilizado una losa de 12cm de espesor y con un área

de entrepiso de 123.30m2 aproximadamente. Entonces, es peso prop¡o de la losa fue de: wcM

=(2.40x0.12 + 0.10)x 123.30=47.85Ton

Plocos: Pa¡a el cálculo del peso propio de las placas se ha considerado una altura de entrepiso de 2.625m. De cálculos previos de áreas de placas, el área total de las placas

J ----

/

t.

/- &:'. '<-'<-''\¿

Jr.iv AfifiHtq TcuAs arr\cc l(G!|É Ei a r, i I t l,;:,¡,.!i¿daln€rni!"¡_rr

Eti:lic,'

"r" ri' :)r-

030

031 26

fue de 9.20m2. Entonces, el peso propio de las placas fue de: W cu = 2.40 x 9.20 x 2.625 -- 58.00T on

Sobrecorgo: Como la edificación estará dest¡nado para viviendas, se ha utilizado una sobrecarga de 0.20Ton/m2. Entonces, se obtuvo: W s t c = 0'20 x 123'f0 = 24'7 0Ton

Entonces, el peso sísmico de cada entrep¡so, resulto: Ws =47.85 + 58.00

+0.25x24.70 =ll2.05Ton

Por otro lado, el peso sísmico entre el área de entrepiso fue de:

w.

'=

112.05 - - -Ton

=0.95123.30 m¿

Que es el valor utilizado en todos los entrepisos, como se muestra en la tabla 1.

Tabla 1. Peso, masa, y momento de inercia de masa de cada entrepiso M (Ton-

Nivel

ws fTon/m2)

w

(m2l

(Ton)

s'lml

f

1

123

0.95

1t6.52

2

0.95

3

r23 r23

4

723

A

lx

lY

mt)

(mol

MMI (Ton-m-s'¡)

11.88

991

2552

341

116.52

11.88

991

2552

341

0.95

116.52

11.88

991

2552

341

0.95

1t6.52

11.88

991

2552

34r

De la tabla 1, el peso total del edificio fue de 466Ton.

Principales modos de vibración: Como se observa en la tabla 2, el primer modo es de trasfación en fa dirección Y y tiene una part¡c¡pac¡ón de masa modal del 79% el2 modo es de traslación para la dirección X con una participación de masa modal del 78o/o. En

este caso se ha decidido utilizar 12 modos de vibración,

lo que nos da

una

participación de masa modal del 100% para ambas direcciones, que es mayor al 90% que indica la norma de Diseño Sismo-resistente. Tabla 2. Porcentaje de participación de masa modal

27

Modo

T (sl

Mx

MY

M¡

fMx

EMv

IMz

1

0.082

0.005

78.950

0.000

0.01

78.96

0.00

2

0.078

78.357

0.005

0.000

78.35

78.97

0.00

3

0.0s6

0.oo1

7.114

0.000

78.36

80.08

0.00

4

0.025

0.000

1s.553

o.000

78.36

95.63

0.00

5

0.023

t7 .L60

0.000

0.000

95.52

95.53

0.00

6

0.018

0.0o0

0.004

0.000

95.s2

95.64

0.00

7

0.014

0.000

3.s99

0.000

95.52

99.24

0.00

8

0.012

3.720

0.000

0.000

99.25

99.24

0.00

9

0.010

0.000

0.722

0.000

99.25

99.96

0.00

10

0.010

0.000

0.040

0.000

99.25

100.00

0.00

11

0.(xx)

0.755

0.000

0.000

100.00

100.00

0.00

t2

0.008

0.000

0.002

0.000

100.00

100.00

0.00

Fig. 2. Primer modo (Tr = 0.082s), traslación en la dirección Y con 79oA de participación

de masa.

/- - r

A : :r-'-'

J-.1!i

lril:\lC

I3MAS er.a¡iaC

\;-r:q: e-;:,:

i,.,!.t'.r

¿L::l:

::, . t! lrt.n -'c.,i rd" ri: '::r'

032

033 28

Flg. 3. Segundo modo (T2 = 0.078s), traslación en la d¡recc¡ón X con 78% de

particiPación de masa.

Fig. 4. Tercer modo (T3 = O.O56s), torsión con 0.00% y 1.11% de participación de masa en las direcc¡ones X e Y

034 29

Coeficiente de amplificación: Los coeficientes de amplificación correspond ientes a los períodos fundamentales de la estructura, y al t¡po de suelo son:

,,=z.so(L,)=r.m( ., =,

'{;)=",(

Fuerza cortante en la base: En base a los coeficientes obtenidos anteriormente, los cortantes basales en ambas direcc¡ones serán:

^=zucé* R,

,..

=0.40x

1,00x

2.50I!00

4.00

oOu

=,,u.rro,

ZUC..S 0.40x1.00x2.50x1.00 ., 466=fi6.5Ton W=-"""-'-' =---,R, 4.00

V"

Como para la dirección X presenta regularidad torsional, entonces debe tenerse como mínimo el 80% del cortante estático, es decir 93.20Ton. Para la dirección Y también es regular, entonces el cortante mínimo debe ser el 80% del estát¡co, es decir 93.20Ton.

¡

lsqer. rq! tt.TtJl

at tB

I

,r@q ir@? itdP

o

s¡D( sFtx

I

0 6

¡4.¡

I

o

I

a

!¡I.¡q¡

t{of)

(047

o0

Kfril

EEI F¡9. 5.

Cortante de entrepiso para la dirección

X

-t

lsúrstr T

SIOFY'

t2

SFLY

5T0fiY3 sf0FY3

SPEI

STOFY?

SPCY

s'I0Fr2 5r08Yl

SPCY

EEf¡

I I

Ám

a

¡

oq|

SPCY

I

lo

0

6¡

¡

I

sfcY

l-K=l

30

Fig. 6. Cortante de Entrepiso para la dirección Y La figura

5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 93.70Ton y se necesita como mínimo 93.20Ton, entonces la respuesta obtenida se debe amplificar por:

¡-

=!.20 =t.oo 93.70

La figura

6 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 94.08Ton y se necesita como mínimo 93.20Ton, entonces la respuesta se debe amplificar por:

r-

=

2l2o =r.oo 94.08

Desplazamientos absolutos y relativos: En la dirección X (paralela al Jr. Conde de Superunda) los desplazamientos absolutos y relativos máximos son:

Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

= 0.15cm. = 0.04cm.

Tabla 3. Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para X

q lhl

q{hl

dlonlo|t.r itd Cü p-. lq¡ 0,r5¡r.{DfOr ¡l rl lñ) 0 0000 26t 0,00¡0 26t

..'lqlh-Dr¡l

D.tÉ&o¡'l|nl o.rE*,{ri lml

0 000111

0,00000t

0,00t5!

0,00003

0.00014

0,00000

0,0@4

!

0,0001r1

o,o0tx,o6

0,00112

0,0000¿

0.000ui

0,00000

0,0004

2

0,000227

0,úoool

0,ooo6t

0,00001

0.00014

0.oootx,

0,000¡l

0,0000

0,tbtxto1

0,0o0rt

o,0o0o0

o.00txt9

0,toot o

o,oat

l

0,00ü,

I 0.000000

0.aoot6

o 0000010

0.40!tt

0,0000029

2 6:t

o.aootó

0

25t

o,aoo10

0,tx,00014

00000¡l

0,00|,lt00

o

t5

0.00

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos máximos son: Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

y

relativos

= 0.17cm. = 0.05cm.

Tabla 4. Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para Y

-\ ----

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TC|IAS

AlAliiC

l{:, \i: l.i :. q ¡ :,. r-,r.-¡crt!hr-i:.;.,i

e

Lrlcij'

-,(.,i_ :-l

035

31

4lhl

qlml

0 000003

0 000555

l ,

o.TrRrD¡,{m}

0 oo0oo

I

0 00010t

Verificac¡ón

0.ER¡i lhl

d{o.!ld!€r rl.lctl prá EqY 0.rlqlqrqf,¡l ..rrc{o"-o" J 4lñl 0 o00o r6l

0 oot67

0.o00oo

o oo0l4

0 ool25

0.00000

0 oool6

o o0o0

0.0005

2.61

0,00078

0.o00oo

0 ooots

0 0oo0

0 0005

2.64

o,oo0l2

0.00ooo

0.000t!

o o0oo

0

0¡ol

7.6a

o 0000009

de la irregularidad torsional: En el modelo analítico se consideró

una

excentr¡cidad acc¡dental del 5%, tal como indica la norma correspondiente. Los resultados de desplazamientos de puntos diametralmente opuestos respecto al centro de masas, se muestran en las tablas 5 y 6:

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección X E,e

Nivel D,{

ln)}

q¿- Eqx

qfml 4¡4it

tie D"-Qit

4

0.000562 0.000043

0.00015

0.00001

D¡ lnt|

2xr - Eqr(

q(ml

0.000566 0.0000,t0

Dt/D¡<1.Eó

*J2,t 6"'12,,'

4¡Qi'

D"-D*'

0.00015

0,00001

0.990

1.652

0.00001,

0.991

1.506

0.00001.

0-992

1.334

0.00001

0-994

1.214

l

0.00041..i]

0.000012

0.00016

0.00001

0.000416 0.000024

0.00016

2

0.000251 0.000020

0.00015

0.00001

0.000255 0.000016

0.000IJ

I

0.000103 0.000009

0.00010

0.00001

0.000101 0.000007

Base

0.000000 0.000000

0.00010

0.000000 0.000000

Tabla 5. Desplazamientos máx¡mos para pórticos de la dirección Y Eie X2¡ - EqY

Nivel D* {nr}

qlml 4¡Q;'

Ei€

D* (ml

D"-D*'

xti - EqY

qlml 4,-4i'

DrlD,r1,E6 D"-Drrt

B,r/Arr

8,''/A.,

4

0.000r17 0.000611

0.00004

0.00016

0.000LI9 0.000517

0.00004

0.000L}

0.94

1.28

3

0.000091. 0.000470

0.00004

0.00018

0.000093 0.000t91

0.00004

0.00014

0.94

1.24

2

0.000055 0.000292

0.00001

0.00017

0.000056 0.000249

0.0000:l

0.000r4

0.94

1.19

1

0.000021 0.000121

0.00002

0.00012

0.000021 0.000105

0.00002

0.00010

0.94

1.16

Ba5e

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

El valor de 1,86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de diseño sismoresistente indica que el mayor de los desplazamientos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o igual a 1.3 veces el desplazamiento promedio, es d

ecir

A. < ^' '2

*a'tl.3

Donde: Az = Desplazamiento mayor en la

dirección de análisis.

036

32

Ar = Desplazamiento menor en la dirección de análisis.

Despejando la ecuación anterior se obtiene:

L'ar

l3 -

2.0

1.3

=1.86

Como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son menores 1.86 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad por torsión en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=4.00. En la dirección Y las relaciones de desplazamientos también son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo que implica que el edificio es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=4.00. Junta sísmica: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en seguida:

,,

[:

*

o.oo+11

-

s00) = ] a 6.664 x 0 0s0

[

-

s00) = 5.20cm

3.oocm

Para h se ha tomado en cuenta los 4 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe retirarse de los límites de propiedad una distancia:

2 =2 o.l7 3L'^ 3 =0. 1r= I

22

s.zo=z.oo

Por lo tanto, la junta sísmica a util¡zar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 3.0cm.

4.

DFEÑOENCONCRETOARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas

y

cimentación fue

realizado por el método de resistencia, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060. &.i

<=-< -

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I

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r."_

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r. ri' '-

_l

03?

33

Fig. 7. Esfuerzos en (Ton/m2) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección X

Las figuras

7 y 8 muestras los esfuerzos inducidos por las fuerzas sísmicas en

las

direcciones X e Y.

Fig.8. Esfuerzos en (Ton/m') sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección Y

figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas en las direcciones X e Y de la Placa 1. Para calcular la capacidad de la Placa 1, se ha utilizado el programa Section Builder que tiene herramientas que permiten d¡bujar secc¡ones no regulares como la Placa 1. La

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i{c:riiER:.r', R,-g CE C.Jv,Jb

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038

34

EF-JF=-!

Fig. 9. Esfuerzos en (Ton/m':) debido a las fuerzas sísmicas en las direcciones X y Y de la

Placa

1

Del análisis del edificio se ha obtenido un momento de 139.41KN-m y una carga axial 43.70KN para la fuerza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de 140.14KN-m y carga axial de 28.25KN para la fuerza sísmica en la dirección Y. Con los valores de momento obtenidos de ETABS se calculó el refuerzo que se muestra en la figura 10.

F

!il

Fl

t -¡

F¡9. 10. Refuerzo de la placa 1

Como en el diseño de los elementos de la placa (alas) se ha tomado como una sección rectangular, para calcular de manera mas precisa la resistencia de la placa, se ha utilizado el programa Section Builder. La

figura 11 muestra el diagrama de interacción de la placa mencionada para amabas

direcciones (X e Y).

"--

| j .1\: ¿.^r.-t

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j.1,r(

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A\t:rltc Tar.¡¡!

i.¡¡,:) etijci.

\:.r\:Fr -., i i lr J-!-¡'!t!hCfr

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-

..; ri_::rl

039

35

Flt. 11. D¡agfamas de interacción para las direcciones

5.

X e Y de la Placa 1

D|sEf,O DE I.A OMEIÚÍAC|Oil

La c¡mentación del

edificio está compuesta por c¡m¡entos corridos, zapatas a¡sladas y comblnadas de concreto armado.

El diseño de la c¡meritaclón se ha realizado tomando como capacidad portante admisible del suelo igual a 3.50k9/cm2 para el Sector I y 4.00kg/cm2 para el Sector il.

JUAI A||TOf O f0üA8 BUltCo 8r^8c Rr¡. dd

OLCr||.

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040

36

MEMORIA DE DESCRIPTIVA. BLOQUES

E

&

F

PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION IJRBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE _ CONDE DE SUPERUNDA

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el análisis y diseño del conjunto habitacional que comprende seis bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría destinado para viviendas. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende seis bloques de 4 y 5 niveles. El bloque E & F es un edificio de concreto reforzado a base de muros de ductilidad l¡mitada de 12cm de espesor y tiene cinco niveles. Del piso le al piso 5e todos los ambientes están destlnados exclusivamente para vivie

2.

nd

as.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un s¡stema de muros de ductilidad limitada con vigas chatas de concreto armado. El sistema de techo es en base a losas macizas 12cm de espesor. La cimentac¡ón del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas aisladas y combinadas unidas con vigas de cimentación de

concreto armado.

3.

ANAUStS SISMICO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda del programa ETABS de la compañía Computers & Structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma Peruana de D¡seño S¡smorresistente (E-O3O) del Reglamento Nacional de Edificaciones.

Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos tipo shell del programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentrlcidad accidental del 5%. Para obtener las respuestas máximas (desplazam ientos, momentos, cortantes y cargas axiales), se ha utilizado la regla de combinación cQC que ya está implementado dentro del programa. Los parámetros sísmicos para

definir el espectro de diseño fueron:

041

37

Factor de lmportancia: Factores de Reducción:

Rx =

Factor de Zona:

Z=

U = 1.00 Rv

Los parámetros para

4.00 (Regular) = 4.00 (Regular) O.4O

tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al tipo de

suelo fueron: Factor de Suelo: Periodo del suelo:

S

= 1.00

Tp =

0.40

L.2 1.0

0.8

¡¡ |E

0.6

o.2 0.0

r lsl F¡9. 1. Espectro del diseño en g Peso Sísmico (Ws|: El cálculo del peso sísmico del edificio, se detalla en seguida:

Loso mocizo: En el proyecto se ha utilizado una losa de 12cm de espesor y con un área

de entrepiso de 175.50m2 aproximadamente. Entonces, es peso propio de la losa fue de: wcM

=(2.40x0.12 + 0.10)x 175.50 = 68.l0lon

Plocos: Para el cálculo del peso propio de las placas se ha considerado una altura de entrepiso de 2.625m. De cálculos previos de áreas de placas, el área total de las placas fue de 13.50m2. Entonces, el peso propio de las placas fue de: Wcu = 2.40 x 13.50 x 2.625 = 85.05Ton

042

38

Sobrecorgo: Como la edificación estará destinado para viviendas, se ha utilizado una sobrecarga de 0.20Ton/m2. Entonces, se obtuvo: Wstc =0'20x17 5'50 = 35 10lon Entonces, el peso sísmico de cada entrepiso, resulto:

l0 =165.95Ton Por otro lado, el peso sísmico entre el área de entrepiso fue de: Ws = 68. 10 + 85.05 + 0.25 x 35.

w, --165'95 =o.g5To! ' 175.50 m' Que es el valor utilizado en todos los entrepisos, como se muestra en la tabla 1.

Tabla 1. Peso, masa, y momento de inercia de masa de cada entrepiso A

W5

lY

(mtl

(Ton/m'z)

W (Tonl

M (Tons2lml

lx

Nivel

(mol

I

{mo}

MMI (Ton-m-s2)

776

0.9s

165.8s

16.91

863

9443

993

2

176

0.95

165.85

16.91

863

9443

993

3

776

0.9s

165.85

16.91

863

9443

993

4

776

0.95

165.85

16.91

863

9443

993

5

776

0.95

165.85

15.91

863

9443

993

De la tabla 1, el peso

total del edificio fue de 829Ton.

Principales modos de vibración: como se observa en ra tabra 2, er primer modo es de traslación en fa dirección x y tiene una participación de masa modal del 13% el2 modo es de traslación para la dirección y con una participación de masa modal del 75%. En

este caso se ha decidido util¡zar 12 modos de vibración,

lo que nos da

una

part¡cipación de masa modar der Loo% para ambas direcciones, que es mayor ar 90% que ¡nd¡ca la norma de Diseño Sismo-resistente. Tabla 2. porcentaje de participación de masa modal Modo

r

(sl

MX

My

Mz

fMx

fMt

IMz

I

0.125

73.009

o.342

0.000

73.009

o.342

0.000

2

0.108

0.533

75.355

0.000

73.542

75.697

0.000

3

0.084

3.833

0.331

0.000

77.37s

76.O2A

0.000

4

0.036

15.79s

o.o22

0.000

93.L70

76.050

0.000

5

0.030

0.02s

77

0.000

93.196

93.713

0.000

6

0.025

0.615

0.L22

0.000

93.811

93.83s

0.000

.663

043

39

7

0.019

4.t44

0.002

0.000

98.1s6

93.836

0.000

8

0.016

0.005

4.273

0.000

98.151

98.109

0.000

9

0.013

o.239

0.033

0.000

98.400

98.r42

0.000

10

0.013

t.268

0.000

0.000

99.568

98.143

0.000

11

0.011

0.002

1.477

0.000

99.670

99.520

0.o00

L2

0.010

o.287

0.001

0.000

99.9s7

99.621

0.000

F¡9.2. Primer modo

(T1 = 0.125s),

traslación en la dirección x con 73%de participación de masa.

../-GJ <:- "--.

+__- ---:

,. - , rJ/}. t

- ^

t

- r,.,

/.\:t\'l

I

:-r,¡ai :- ¿\-.J ii 1...:

\;-'r:''-.I i i, ,-.,Ji 1e 1i,i .:q -,. L- ri. ,::r

044

40

Flg. 3. Segundo modo (T2 = 0.108s), traslación en la dirección Y con 75% de

participación de masa.

Flg. 4. Tercer modo (T3 =

Lgg4r¡, torsión con 3.83% y 0.33% de participación de masa en las d¡recciones X e Y

'l.i:"t'

RÉg úd C,al€lb

ó. l¡{¿nlo.s rLt Pú) H'

127¿s

045

!\ 4t

Coetrdente de ampllfcadón: los coeñdentes de amplificación correspondlentes a los perlodos fundamentales de la estructura, y al tlpo de suelo son:

.. =,.,,(;)=,,0(

"

=

*,(+)= *'(*ffi)

='

+ c, = 2.so

.26

Fuerza cortante en h bece: En base a los coeficientes obtenidos anteriormente, los cortantes basales en ambas direcciones serán:

v,

^=zT,s R, w =0''lox

^

v, = '

zT,s

Rr

w =0'40x

l'QT250x l'00 4.00

l'09I

?'50 x 4.00

l'00

E29=207.3Ton

t29 = 207.3ron

como para la dlrección x presenta regularidad torsional, entonces debe tenerse como mínimo el 8096 del cortante estát¡co, es decir l65.gsron. para la dirección y también es regular, entonces el cortante mínimo debe ser el goll6 del estático, es decir 165.85Ton.

^

Flg. 5. Cortante de entrepiso para la dirección X

lu[r

Altr0üto TilAE 8ultoo EtAsc

R{.dd

A¡É-¡t

rt |! rt rPrúfl.ll?.r

046

0t? 4?

Fl& 6. Cortante de Entrep¡so para la dirección y La figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 156.4sron y se necesita como mlnlmo 165.85Ton, emonces la respuesta obtenida se debe amplificar por:

¿=

165'85 156.4s

-t.o8

[a figura 6 muestra un cortame basal, como resu]tado del análisi$ igual a 161.2gron y se neces¡ta Como mfnimo 165.85Ton, entonces la respuesta se debe amplificar por:

165't5 -t.o+ t61.29 Desplazamlantc absolutoe y rclatlvoo:

¡- =

En la dirección X (paralela al Jr. conde de superunda) los desplazamlentos absolutos

y

relatlvos máx¡mos son:

total entrepiso

Desplazam¡ento Desplazamiento de

=

0.3&m.

= O.(Xhm.

Tabla 3. Desplazamientos absolutos, relativos y drsto¡slones de entrepiso para X

^

Hrl

orüa-h

5

4ta 4H c.r!¡aa r-to

LGT'

!.IÉI

a

a,¡tl .,I¡'

t3',

a.3r

¡

c.Fn¡ a.nt!¡ a,..3! L-t1

1taa5

2

t ¡t¡t

t

o¡att a.a¡'

G¡attl

1Gr

..rc

a.¡tl

.JE

...T¡

q..qr" Drq.r

¡úa 0.001n o0ül

a,/I¿t

t3l

t¡att

0.tn

|.na r.t-

rrrrF¡{rJ |rl-l a,ü, ¿¡¡ tI.

a.en

a.n

L3 zd ¡.€

LG2

a¡t¡

¿t¡

t5

a¡t

a.Itt

JUAI|

Rtl.

Ar{foüo

tot

a.E tÉ a.G

a.m0:ü'

1¡A¡ |'.,'¿in

ttEl a.I-

|'ret

1ng

a.Lzl

E

8ulilCo

c.nt¡

ELASC

fil C.¡dc ¡ ¡$d.r!. útF..ú F. ü?¡á

43

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos máximos son: Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

y relativos

= 0.30cm. = 0.07cm.

Tabla 4. Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para y

5

D,lñl

!.tr¡,D¡,1ñl

0 00012t

0 000994

0.000it6

o 00¿98

0

0000ü 0 000¡It

0.00007'l

0 00064

261

0 000028

0 000¿4

0 000731

0.00029

0 002¡¡

0 000026 0 o0o¡28

0 00007t

0 0006¡

261

0 000010

0.0¡016

¡ 0 000070

0,000552

2

I

olrto.r¡onlr d.lCM pá.¡ tqY 0.rs¡JD"-o*,) l+ I'nl

o,lml

0,00001¡

0,000124

0.tsR

¡s

{rnl

0 00021

0 00166

0,000027 0 00022¡

0 000082

0.0006¡

0,00011

0,0009?

0.000025 0 000201

0 000076

0 00060

0.00005

0.000it7

0.0000t¡

0 0o0o5l

r9t

verificación de

0

la

003

0 0000¡1

0.011026

263

o 0000¿9

0.000r¡

26¡

0 000010

0,00o14

0.068

o

ooootl

o 00026

¡rretular¡dad torsional: En el modelo analítico se consideró una excentr¡cidad acc¡dental del 5%, tal como indica la norma correspond¡ente. Los resultados de desplazamientos de puntos diametralmente opuestos respecto al centro de masas, se muestran en las tablas 5 y 6:

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección X Eie Y2¡. - EqX

N¡vel

D' fml

4lml 4rDi'

E¡e

ovrQi¡

4

fml

Ylfl - EQX

4lml 4rQir

D¡/o¿st.86

DwD*t

Y2r4x/Y1Érx Y2r¡Y/Y lrrY

5

0.0014r2 0.000618 0,00010 0.00011 0.001098 0,000491 0.00023 0.00010

1.t0¿

1.276

4

0,00rr12 0.000486 0.000t L 0.00014 0,000868 0.000387 0.00024 0.00011

1.;¿94

t.E7

3

0.000799 0.000344 0.00012 0.00014 0.000626 0.000278 0.00025 0.00011

1.291

1.272

2

0.00ola0 0.000203 0.00029 0.00013 0.000379 0.000167 0.00022 0.000I0

1.282

1.242

I

0.000191 0.000077 0.00019 0.00008 0.000t54 0.000065 0.000lJ 0.00007

7.241

7.176

Ease

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórt¡cos de la dirección y N¡vel

E¡e Elyr - EqY

4lml

qlml 4i4i' D"-4i¡

Eje E4y¿ - EqY

o"

(ml I qfml

4¡4i'

D/D¡!1.86 D"-D*¡

E4Yzx/ElYrx

E4nY/ElyrY

0.001255 0.00004 0.00027

1.26

1.16

0.000124 0.000854 0.00001 0,00025 0.000¡i7 0.000989 0.00004 0.00029

1,19

1.16

1.13

1.16

1.08

1.16

0.99

1.15

5

0.000152 0.001082 0.00001 0.0002-l

4 3

0.000092 0.000608 0.00001 0.00021 0.000099 0.000704 0.00004 0.00029

2

0.000058 0.000t60 0.00001 0.00022 0,000061 0.000417 0.00004 0.00026

7

0.000025 0.000140 0.00002 0.00014 0.000025 0.00016r 0.00002 0.00016

Base

0.000000 0.000000

0.00018

0.000000 | 0.000000

048

M

El valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de diseño sismoresistente indica que el mayor de los desplazamientos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o igual a 1.3 veces el desplazamiento promedio, es decir

< ^.'2

*4'tl.3

a'

Donde:

dirección de análisis. Ar = Desplazamiento menor en la dirección de análisis. Az = Desplazamiento mayor en la

Despe¡ando la ecuación anterior se obtiene:

L] al

13 - 2.0

-1.3

= 1.86

Como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son menores 1.86 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad por tors¡ón en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=4.00. En la dirección Y las relaciones de desplazamientos también son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo que ¡mplica que el edificio es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=4.00. Junta sísm¡ca: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en seguida:

,,

*

o.oo+1t,

{3

-

500) = 3 + 0.004 x (t ¡ I z.s

[

-

soo) = 6.zscm

3.oocm

Para h se ha tomado en cuenta los 5 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe retirarse de los límites de propiedad una distancia:

2) -^Lro,=10.38=0. JJ

1s=1o.zs=¡.rs

22

Por lo tanto, la junta sísmica a util¡zar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 3.5cm.

4.

DISEÑOENCONCRETOARMADO

:,-I

049

050 45

El d¡seño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas

y

cimentación fue

realizado por el método de resistencia, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060.

Fig.7. Esfuerzos en (Ton/m'?) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección x Las figuras 7 y 8 muestras los esfuerzos inducidos por las fuerzas sísmicas en las direcciones X e Y.

Fig. 8. Esfuezos en (Ton/mr) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección Y

esfuezos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones X e Y de la placa 1. Para calcular la capacidad de la Placa 1, se ha utilizado el programa La figura 9 muestra los

t ¡'. t

R.:9 lBl C.J.r$o óa loÍ
lit'Íl

¡

"

051 45

Section Builder que tiene herramientas que permiten dibujar secciones no regulares como la Placa 1.

\ Fig.9. Esfuezos en (Ton/m2) debido a las fuerzas sísmicas en las direcciones X y Y de la Placa 1

Del análisis del edificio se ha obtenido un momento de 370.00KN-m y una carga axial 77.95KN para la fuerza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de 211.04KN-m y carga axial de 210.09KN para la fuerza sísmica en la dirección Y.

c

Fig. 10. Refuerzo de la placa 1

Para el refuerzo calculado, como se muestra en la figura 10, se construye el diagrama de interacc¡ón de la Placa l con ayuda del programa Section Builder.

----=\

i!tt¡

,'

¿i-@t-<'<-''"-i

Af{TJf{10 T0MAS

Alf\C0

\---

eLiliir

:xGt\riRi ir., rL

!lAl a.t

í'n Ct.-r¡io

Óc lti5r

nr.:ar iel iiú

J

li- l¡ir'

-

052 47

Fl&

5.

tt.

Diagramas de ¡nteracción para las d¡reociones X e Y de la Placa 1

O|SEÑO DE rA CrMEffiAClOf{

La cimentación del edificio está compuesta por cimientos corridos, zapatas aisladas

y

comblnadas de concreto armado.

El diseño de la cimentación se ha realizado tomando como capacidad portante admisible del suelo igual a 3.50kg,/cm2 para el Sector I y 4.0okg/cm2 para el Sector ll.

JUAI¡ AflToNro ToXAS BL lroo

Rs9. dct Cologh

grAsc9

d. |m0|rl€|ü d.l Po.ú t{' t2t{E

JUAfi

ñ¡9.

Alrlofilo 10Í18 SLAlrco ELAsc

fd CoFü d. ha.áh|B

d.l

PÍt ll'

l2?¡rt

48

MEMORIA DE CÁLCULO - BTOQUE

G

PROYEOO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVAC'ON CONDE DE SIJPERUNDA URBANA DEL CONIUNTO HABITACIONAL CAÑETE

-

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el análisis y diseño del conjunto habitacional que comprende nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría dest¡nado para viviendas y locales comerciales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa

Municipal Inmobiliaria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende nueve bloques de 4, 5, y 6 niveles. El bloque G es un edificio de concreto reforzado a base de muros estructurales de 30cm de espesor en ambas direcciones y posee seis niveles. El

le plso del edificio

es un área no techada (abierta)

El 29 plso del edificio es un área que estará destinado a locales comerciales El 3e piso del edificio es un área que estará destinado a depósitos El 4e p¡so

del edificio es un área que estará destinado a locales comerciales

El 5e piso del edificio es un área no techada (abierta) El 6e piso del edificio es el área de la azotea.

2.

ESTRUCTURACION La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurales con vigas

chatas y peraltadas de concreto armado. El s¡stema de techo es en base a losas macizas de 12cm y 20cm de espesor. La cimentación del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas aisladas y combinadas unidas con vigas de cimentación de concreto armado.

3.

ANAUStS STSMICO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda del programa ETABS de la compañía Computers & Structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma Peruana de Diseño S¡smorres¡stente (E-O3O) del Reglamento Nacional de Edificaciones.

Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos t¡po shell del programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentrlcidad accidental del 5%. Para obtener las respuestas máximas (desplazamientos, momentos, cortantes y cargas axiales), se ha utilizado la regla de combinación cQC que ya está implementado dentro

del programa.

053

49

Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron:

Factor de lmportanc¡a: Factores de Reducción:

U = 1.00 Rv

z=O.40

Factor de Zona: Los parámetros para

6.00 (Regular) = 6.00 (Regular)

Rx =

tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al t¡po de

suelo fueron: 1.00 Tp = 0.40

Factor de Suelo: Periodo del suelo:

S=

1.0

0.8

E

;0.6 0.4

0.2,.,.,, 0.0

0

r

(s)

Fit. 1. Espectro del diseño en g Peso Sísmico (We): Para el cálculo del peso sísmico del edificio, se ha tomado en cuenta ef peso debido a la carga muerta mas el 25oA de peso debido a la carga v¡va. Por otro lado, el peso de las placas del primer y quinto nivel se pasó al nivel siguiente (cuarto y sexto), ya que no t¡enen losa (diafragma) y por ello no se le ha asignado un diafragma a dichos niveles. El resumen del peso sísmico del edificio se muestra en la tabla 1. Tabla 1. Peso, masa, y momento de inercia de masa de cada entrepiso

Nivel

A

ws

(m'l

(Ton/m'z)

W (Tonl

M (Tons2lml

l,

l" (mn)

(mo)

_ ! :-i\

MMI (Ton-m-s2)

i\:,rrl'l\ii l:rlrl \ ..)..1q'¡ ,r:1

¡

-::

! i- ':

i.: r,¡, --l .

:;

ii : '.

054

055 50

1

2

r.20

195

3

4

L70

L.25

5

67 .70

6.44

234.ú

23.86

L44.95

14.78

272.50

2r.67

95.60

9.75

6 202 0.55 131.30 13.39 De la tabla 1, el peso total del edificio fue de 885Ton.

t7 48

706

r2912

t7 36

883

72996

920

Principales modos de vibración: Como se observa en la tabla 2, el primer modo es de trasf ación en fa dirección Y y tiene una participación de masa modal del 76% el2 ñodo es de traslación para la dirección X con una participación de masa modal del 690/o. En este caso se ha decidido utilizar 12 modos de vibración, lo que nos da una participación de masa modal del tOO% pa'a ambas direcciones, que es mayor al 90% que indica la norma de Diseño Sismo-res¡stente. Tabla 2, Porcentaje de participación de masa modal

r

(s)

1

0.102

0.036

76.29r

0.000

0.036

fMv 76.29r

2

o.090

64.979

0.o53

0.000

69.O14

76.343

0.000

3

o.o47

0.669

0.018

0.000

69.683

7

6.362

0.000

4

0.037

22.809

1.002

0.000

92.492

77

.363

0.000

5

0.036

0.967

20.516

0.000

93.459

97 .879

0.000

6

o.020

5.746

0.000

0.000

99.245

97 .479

0.000

7

o.o77

0.010

2.O75

0.000

99.2s5

99.9s4

0.000

8

0.014

o.7 43

0.008

0.000

99.998

99.961

0.000

9

0.009

0.000

0.o39

0.000

99.999

100.000

0.000

10

0.008

0.001

0.000

0.000

99.999

100.000

0.000

11

0.005

0.001

0.000

0.000

100.000

100.000

0.ooo

t2

0.003

0.000

0.000

0.000

100.000

100.000

0.000

Modo

M¡

My

Mz

fMx

IMz 0.000

056 51

F¡t, 2. Primer modo (Tt

= 9.1925¡, ¡raslación en la direcc¡ón Y con 76%

de part¡c¡pación de

masa.

F¡t. 3. Segundo modo (T, = o.og0s), traslación en la direcc¡ón x con 69% de part¡c¡pación de masa.

'!---.,r'

Rúg

dɡ

Ca*4¡o d.

l,t9€ibrq .iC

Pd-ú H! 121¡

¡

05? 52

F¡g.4. Tercer modo (T, = g.g47r¡, aorsión con 0.57% y 0.02% de part¡cipación de masa en las direcciones X e Y

Coeficiente de ampllficación: Los coeficientes de amplificación correspondientes a los períodos fundamentales de la estructura, y al tipo de suelo son:

.,

=r'{;

)=r

"(**)="

.tL> c, =2 5s

.. = r.tll - -"[¡, I =z.sl -'--\o.toz7 ^0.1.]=s.80= c, = 2.50

J

Fuerza cortante en la base: En base a los coeficientes obtenidos anteriormente, los cortantes basales en ambas direcciones serán:

y- =zuc,s "

R,

1¡¡

y..

=zUc,S

1¡,

'

R"

=0.40

x

=0.40x

l

00 x

2.50'

6.00

1.00

885 =

l47.5lon

1.00x 2.50x 1.00 gg5 = l47.5Ton

600

Como para la dirección X presenta regularidad torsional, entonces debe tenerse como mínimo el 80% del cortante estático, es decir 118.0Ton. Para la dirección Y es regular, entonces el cortante mínimo debe ser el 80% del estático, es dec¡r 118.0Ton.

058

F¡t.5. Cortante de entrepiso para la dirección

iElTt

X

l-gKrll

F¡9.6. Cortante de Entrep¡so para la dirección Y La figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 108.08Ton y se necesita como mínimo 118.0Ton, entonces la respuesta obtenida se debe amplificar po r:

r..=ll8o:r.to 108.08

figura 6 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 116.79Ton y se neces¡ta como mínimo 118.0Ton, entonces la respuesta se debe amplificar por: La

,

t =

118.0 r 16.'9

=l-ll)

Desplazamientos absolutos y relativos: En la dirección X (paralela al Jr. Conde de Superunda) los desplazamientos absolutos y relat¡vos máximos son: Desplazamiento total = 0.21cm. Desplazamiento de entrepiso = 0.05cm. Tabla 3, Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para X

059 54

al3tor¡ion

q lñ) 6

l

qlhl 0.t!¡rqilml

o.r:¡,(4¡ 4,

0,75i,oú lml

,

I

r

d.l

CrM

p¡r. tQ¡

o.r!4(of,orJ Itlml

0.000461 0_000oll

0 00¿0,

0.00006

0,ooo2:l

o.0000l

o,oot0

0,0000

t.25

0.aao¡o

0 000211 0.000008

0 00104

0.00004

0.00065

0.00000

0 0002

0 0000

2.6¡

0.!aaa4

0.0001¡2 0 00000ó

0 00082

0,0000:l

0,00009

0 00000

0.0004

0 0000

2.63

0,Dto15

0 000001

0.00009¿ 0 000005

0 000¡r

0,0ool0

0 000005

0.0m¡9

0 000005

525

0.000¿

0.000000

o,¿¡

o,¡0

0.01

0,00

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos máximos son: Desplazam¡ento total Desplazam¡ento de entrepiso

y

relativos

= 0.28cm. = 0.06cm.

Tabla 4, Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso D' lml

o,lñl

0.t5&o¡.

DlstoEicn r d.l (M p.r. tqy o.rs&lD¡rA.l c.r!e,(qfDr J t+lml

{hl a.t!¡r¡ñ {ñl

o 0006t6

0 00014

o.002r,

0,00001

0,000¡7

0 0000

0 001i¡

5.25

0.000009

0.0002¡

0 000021 0.000¡51

0,00010

0 00158

0 00001

0.00011

0 0000

0,0005

2ól

0.000010

0.00018

00rrl

0 0000t

0 000t0

0 0000

7 6tt

0.01)0009

0.0001t

0,0006t

0 0á0nl

0 00015

0 0000

525

0 000009

6

l

o 000015

7

0,000010 0 000¡¡9

0 o,0oo05

0 0007

0.000000 0 000000

Verificación

de la irregularidad torsional: En el modelo analítico se consideró

una

excentric¡dad acc¡dental del 5%, tal como indica la norma correspond¡ente. Los resultados de desplazamientos de puntos diametralmente opuestos respecto al centro de masas, se muestran en las tablas 5 y 6:

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección X

060

Tabla 6. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección Y

Nivel

EIQ

D' (m)

D.,

GL - EqY

(ml

4¡Q,'

Eie G6,o- EQY D"-

otr.

D' lml

6

0.000056 0.000699 0.000010 0.000152 0.000021

5

D' (ml

Q¡4;'

DrlD,<1.86

D"-Dr" G1.r/G6ror G1,'/G6,o,

0.000709 0.000007 0.000151

0.67

1.01

0.000046 0.000547 0.000010

0.000145 0.0000r4 0.000556 0.000008 0.000r46

0.41

1.01

4

0.000017 0,000403 0.000010

0.000118 0.000007 0.000410 0.000001 0.000121

0.0s

1.0

3

0.000027 0 000285 0.000009 0.000r12 0.000006 0,000289 0.000002

0.0001r4

0.26

1.0 2

2

0.000018 0.000r71 0.000007 0.000100 0.000004 0,000175 0.000002 0.000103

0.31

1

.01

I

0.000010 0.000073

0.000010 0.00007t| 0.000001 0.000072 0.000001 0.000072

0.14

0.

qs

Bá9e

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

)

El valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de diseño sismoresistente indica que el mayor de los desplazamientos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o igual a 1.3 veces el desplazamiento promedio, es decir

o,. '2

a' *4,,,r.J

Donde:

dirección de análisis. Ar = Desplazamiento menor en la dirección de análisis. Az = Desplazamiento mayor en la

Despejando la ecuación anterior se obtiene:

^2 Ar

1.3

= 1.86 2.0 -1.3 Como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son menores 1.86 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad por torsión en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=6.00. En la dirección Y las relaciones de desplazamientos tamb¡én son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo que implica que el edificio es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=6.00.

061 56

Junta sísmica: Se ha determinado ut¡lizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en segu¡da:

,,

{3

*

o.oo+1tt

-

s00) = 3 + 0.00¿' (t szs

[

-

soo) = z.¡ocm

3.00cm

Para h se ha tomado en cuenta que los 6 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe ret¡rarse de los límites de propiedad una distancia:

Por lo tanto, la junta sísmica a utilizar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 4.0cm.

4.

DISEÑOENCONCRETOARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas

y

cimentación fue

realizado por el método de resistencia, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060.

F¡g.7. Esfuerzos en (Ton/m'?) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección

X

062 57

Las figuras

7 y 8 muestras los esfuerzos inducidos por las fuerzas sísmicas en

las

direcciones X e Y.

Fig.8. Esfuerzos en (Ton/m':) sobre el edificio debido a la fuerza sísm¡ca en la dirección Y

figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones X e Y de la Placa 1. Para calcular la capacidad de la Placa 1, se ha utilizado el programa Sect¡on Builder que tiene herramientas que perm¡ten dibujar secciones no regulares como la Placa 1. La

58

F¡t. 9. Esfuenos en (fon/m2) deb¡do a las fuedas slsmhas en las direcciones x y Y de la Placa

I

Del análisis del edlficio se ha obten¡do un momento de 271,21KN-m y una carga axial 267.84KN para la fueza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de 2645.17KN-m y carga axial de 252.8OKN para la fuerza sísmica en la dirección Y.

5.

D|sEf,O DE tA qMENTACIOf{ La cimentación del edificio está compuesta por cimientos corridos, zapatas aisladas y combinadas de concreto armado.

El diseño de la cimentación se ha realizado tomando como capacidad portante admisible del suelo lgual a 3.50kg/cm'? para el Sector ly 4.ü)kg/cm2 para el Sector ll.

JUAH

Altroiro ToÍAs 8r-^ilco BtAEc

063

ü64 59

MEMORIA DE CÁLCULO - BLOQUE H1 PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE

RENOVACION URBANA DEL CONTI]NTO HABITACIONAL CAÑETE _ CONDE DE SUPERUNDA

1.

GENERATIDADES

El proyecto comprende el anál¡sis y diseño del conjunto habitacional que comprende nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, Hl, y H2 que estaría destinado para viviendas y locales comerciales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende nueve bloques de 4, 5, y 6 niveles.

El bloque H1 es un edificio de concreto reforzado a base de muros estructurales de 30cm de espesor en ambas direcciones y posee seis n¡veles. El le plso del edificio es un área parcialmente techada El 2e piso del edificio es un área que estará destinado a escaleras El 3e piso del edificio es un área que estará destinado a escaleras El 4e piso del edificio es un área que estará destinado a escaleras El 5e piso del edificio es un área que estará destinado a escalera El 6e piso del edificio es el área de la azotea.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurales con vigas

chatas y peraltadas de concreto armado.

El s¡stema de techo es en base a losas macizas de 15cm y 20cm de espesor. La cimentación del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas a¡sladas y combinadas unidas con vigas de cimentación de concreto armado.

3.

ANALtStS StSMtCO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda del programa ETABS de la compañía Computers & Structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma Peruana de D¡seño Sismorresistente (E-030) del Reglamento Nacional de Edificaciones. Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos t¡po Shell del

programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentricidad accidental del 5%.

06s 60

Para obtener las respuestas máximas (desplazamientos, momentos, cortantes y cargas axiales), se ha utilizado la regla de combinación CQC que ya está implementado dentro del programa. Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron:

Factor de lmportancia: Factores de Reducción:

U = 1.00

Factor de Zona:

Z=

Rv

Los parámetros para

4.50 (lrregular) = 6.00 (Regular)

Rx =

O.4O

tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al tipo de

suelo fueron: S = 1.00 Tp = o.¿o

Factor de Suelo: Periodo del suelo:

1.0

0.8

!o

;0.6 o.4

o.2

0.0

r

(s)

F¡9. 1. Espectro del diseño en g

Peso Sísmico (Ws): Para el cálculo del peso sísmico del edificio, se ha tomado en cuenta ef peso debido a la carga muerta mas el 25% de peso debido a la carga viva.

por otro lado, como el edificio tiene una alta densidad de placas en ambas direcciones se ha considerado un peso por metro cuadrado de 1.50Ton/m2' El resumen del peso sísmico del edificio se muestra en la tabla 1. Tabla 1. Peso, masa, y momento de inercia de masa de cada entrepiso

61

Nivel

A{mtl

Ws (Ton/m'z)

W (Tonl

1

46

1.50

69.30

2

106

1..50

158.55

3

79

1.50

4

103

5

5

l,

l" (mo)

MMI {Ton-m-s'?}

292

913

16.77

911

1517

ta4 37r

LL1 .90

12.02

543

7fl4

263

1.50

154.80

15.78

7t7

2L70

44r

77

1.50

114.90

7r.72

s25

1155

257

86

1.50

128.70

73.12

562

r37 4

296

M {Ton-s'?/m) 7

.O7

{ma}

De la tabla 1, el peso total del edificio fue de 744Ton.

Principales modos de vibración: Como se observa en la tabla 2, el primer modo es de traslación en la dirección X y t¡ene una partic¡pación de masa modal del 58% el 2 modo es de traslación para la dirección Y con una part¡cipac¡ón de masa modal del 650/o. En

este caso se ha decidido utilizar 12 modos de vibración,

lo que nos da

una

participación de masa modal del 98o/o pata ambas direcciones, que es mayor al 90% que indica la norma de Diseño Sismo-resistente.

Tabla 2. Porcentaje de participación de masa modal Modo

T (sl

MX

My

M¿

IMx

IMv

EMz

1

0.128

58.252

12.433

0.000

s8.252

tz.433

0.000

2

0.099

70.662

64.540

0.000

68.914

7

6.972

0.000

3

0.057

2.220

0.015

0.000

7

7.L34

76.987

0.000

4

o.036

18.394

1.508

0.000

89.528

74.495

0.000

5

0.028

L.797

16.339

0.000

9

r..319

94.834

0.000

6

0.020

7.529

o.267

0.000

92.848

95.101

0.o00

7

0.016

3.726

o.227

0.000

96.574

95.328

0.000

8

0.015

0.001

2.484

0.000

96.57 4

97

.472

0.000

9

0.012

0.606

0.091

0.000

97

.t81

97

.904

0.000

10

0.010

0.145

o.374

0.000

97 .325

94.278

0.000

11

0.009

0.005

0.273

0.000

97.330

98.550

0.000

t2

0.009

0.608

0.008

0.000

97.938

98.558

0.000

066

067 62

Fig. 2. Primer modo (Tr = 0.128s), traslación en la dirección X con 58% de part¡cipación

de masa.

Fig. 3. Segundo modo (T2 = O.O99s), traslación en la dirección Y con 65% de

ParticiPac¡ón de masa.

1-'-- ? ntg

dBr

CdÉílo ú. tn¡¡n¡i,rñ é¡l F¿¿n

H't17¡!

63

Fig. 4. Tercer modo (T¡ = 0.057s),

torsión con

2.22oA y O.02% de

participación de masa

en las direcciones X e Y

Coeficiente de amplificación: Los coeficientes de amplificación correspondientes a los períodos fundamentales de la estructura, y al tipo de suelo son:

.. =,,{;)=,,,( = r rl l^o^1 I =,0.,0 ' = z.so(!l \0.099/ [¡" J

c,

c, =2.5o

Fuerza cortante en la base: En base a los coeficientes obtenidos anteriormente, los cortantes basales en ambas direcciones serán:

y- = zu9.s ,¡, =0'40 ^

R,

v,' =ztJ9,tw

Rv

x I '00 x

=0i!!x

250'!4

4.50

l'!0

!'f

6.00

0

i4¿,

=tos.zro,

"190 744=t24.oron

Como para la dirección X presenta irregularidad torsional, entonces debe tenerse como mínimo el 90% del cortante estático, es decir 148.8Ton. Para la dirección Y es regular, entonces el cortante mínimo debe ser el 80% del estático, es decir 99.2Ton.

068

64

Rl-.

)fil Fit. 5. Cortante de entrepiso para la direcc¡ón

X

EFtr

f-o( F¡9. 5.

Cortante de Entrepiso para la d¡rección

-l

Y

figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 105.44Ton y se neces¡ta como mínimo 148.8Ton, entonces la respuesta obtenida se debe amplificar por: La

¡- =\8'80 :1.a2 1o5.44

La figura

6 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 86.39Ton y se necesita como mínimo 99.2Ton, entonces la respuesta se debe ampl¡ficar por:

¡- =?9.20 =t.to 86.39 Desplazamientos absolutos y relativos:

,.----.--

.-¡ "

' ,j\' '--.'

.¿-

'a.

I

'e-

<"'-'

_,:;.\\ .\rrllt{1c T:lJÁ3 ¡r ¿fi.:.:}

,{-. ¡.:!.i ;:. --.¿Ji!l-i.-; :',.

i,t.r.:.,

r.,,'.-l

069

070 65

En la dirección X (paralela al Jr. Conde de Superunda) los desplazamientos absolutos y relativos máximos son:

Desplazam¡ento total Desplazamiento de entrepiso

= 0.35cm. = 0.09cm.

Tabla 3. Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para X Olnor!¡o¡.i d.l

q

{61

q(ñl 0.ts&q.lñl o.}!C¡'

Ih)

6

0.000it60

0.0ol4t

0.00162

0 0001:I

J

0,00064t 0.000309

0.00792

0.00!t9

0 000¿¡

0.00005

0,0005

CM para ¡OX

o.t!&(Dn-Db rl

4lml

0.0002

2,6¡

0.oalr2t

2 5!l

0.04o!tó

0,0002

264

o,0ao21

0.000095

0.0001

7.64

a.aao25

0.000129

0.0004114 0.00021¿

4.00t93

0.00096

0.oo0Ll

l

0.000117 0 000t59

0.00141

o.000tr

o 00015

7

0 000170 0.00003¡

0.000!t7

0 00012

0.0000{

0 0005

0,0002

¿-61

a.0ao20

I

0 00001J 0 000019

o.00ot8

0,00005

0,0000.1

0 0002

0.0002

2.61

o.oo00t

o 00015

0.00006

0 0006

0 000087

0.000067

0 000000 0 000000

0.0t

0 orl

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos máximos son: Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

y relativos

= 0.23cm. = 0.05cm.

Tabla 4. Desplazamientos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso para Y DlslD|llon D,

I'nl

o,lrrl 0.71¡rDí{h} 0.t5&qlml

D"_D.t D.rs&(0,. 0.000¡6

0.00009

0.0001

0o0ll

0,000¡0

0.0005

0.00011

0 0001

0 0000s

0.0o0to

0 00054

0.00006

0.00022

0 0000:l

tE2ll

6

0.000196 0,00051,

0,0{178

0

5

0.o0o3l¿ 0.000tti¡¡

0 00150

o.ml9tl

¿

0.00012I 0 000:t29

0 00100

0 001118

l

0,000t61

0 000221

0.0007i1

0 00100

)

0.000036 0.000119

0.000t9

1

0,00002t 0-00004¡

0.000u

0

Drr

r

dllCM p.rá

J 0.r5c.{D,. or,I 0.0004

IQY

r{lhl 0.0ao1s

2.61 2.61

0,000r!x,

0.oaolt

0 0005

2 6:¡

0 000105

0.00tt14

o 00ol

0.0001

761

0 000129

0.oao1t

0.0000?

0 oool

0,0001

261

0.000101

0.00a12

0_00005

0 f'001

0 0¡02

263

0.00004,

0.0oo0t

0.000000 0 000000

ver¡ficación

de la irregularidad torsional: En el modelo analít¡co se consideró

una

excentricidad accidental del 5%, tal como indica la norma correspondiente. Los resultados de desplazam¡entos de puntos diametralmente opuestos respecto al centro de masas, se muestran en las tablas 5 y 5:

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórt¡cos de la dirección X

0?1 66

N¡vel

Eie

D,lml

D,

M1

(ml

-

Eie

ECIX

Q¡&'¡ D"-4;¡

D, fml

N3[ - EqX

q(ml Q¡Q',

D"- Drt

'

Mll{x/N3,r

Ml Y/Nlr

6

0.0009J7 0.000662

0.00017

0.000¡r 0.000558 0.00056 0.00011

0.00004

1.

560

2.49

5

0.000789 0.000551

0.00019

0.00012

0.000451 0.0002r2

0,00012

0.00005

1.616

2.sf

4

0.00060r 0,0004t1

0.00020

0-00014

0.000 3 34 0.000r65

0.00012

0.00005

1.611

¿.583

3

0.000398 0.000295

0.000r9

0.00011

0.000210 0.000112

0.00011

0.00005

1.719

¿685

2

0 000201 0.0c0162

0.000t1

0.00010

0.000097 0.000062

0.00006

0.0000,1

2 104

2-7tl

I

0.000071 0.000060

0.00007

0,00006

0.0000t4 0.000025

0.00003

0.00002

2.117

2.421

Ease

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección

N¡vel

Eie

Eie H4r,,r - EqY

q

(rnl

D,lml

4¡Q"

q(ml

D,-D*,

D,/q31.16

ltxt - EqY

D, (ml

Q¡&i'

Y

D¡-Dt'r

l+4r,u/t1r,

6

0,00050r 0.000562 0.000087 0.000099 0.000280 0,000574 0.000055 0.000097

0.64

098

5

0.000414 0.000461 0.000098 0.000107 0.000225 0.000476 0.000060 0.000106

0.61

0.99

4

0.000116 0.000356 0.000108 0.000117 0.000165 0.000171 0.000064 0.000118

0.59

1.0 0

3

0.000208 0.000219 0.000t 02 0.000110 0.000101 0.000253 0.000056 0.000112

0.55

1.0 2

2

0.000106 0.000128 0.000068 0.000077 0.000045 0.000141 0.000029 0.000085

0.42

1.10

t

0.0000it8 0.000051 0.000038 0.000051 0-000016 0.000056 0.000016 0.000056

0.41

109

Báse

0.000000 0.000000

0.000000 0.000000

El valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de diseño sismores¡stente indica que el mayor de los desplazamientos d¡ametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o igual a 1.3 veces el desplazamiento promed¡o, es decir


^.'2 Donde:

dirección de análisis. A1 = Desplazamiento menor en la dlrección de análisis.

Az = Desplazamiento mayor en la

Despejando la ecuación anterior se obtiene:

1.3 ^2_2.0-1.3 =1.86 ^r Como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son mayores a 1.86 (ver Tabla 5), esto que lmplica que el edificio presenta irregularidad por torsión en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=4.50. En la dirección Y las relaciones de desplazamientos son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo que

it

i

67

implica que el edificio es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=6.00. Junta sísmica: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en seguida:

,,

{r

*

o.oo+1tr

- s00)= 3 + 0.004 x (1 575 -

[

500) = 7.30crn

3.oocm

Para h se ha tomado en cuenta que los 6 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe ret¡rarse de los límites de propiedad una d¡stancia:

Por lo tanto, la junta sísmica a ut¡lizar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 4.ocm.

4.

DISEÑO EN CONCRETOARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas

y

cimentación fue realizado por el método de resistencia, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado E-060.

'¿ e <-'

t'

t"'

..^- r ..¡it. .l\T]Hlo TIVAS i.4',') L.j t¡J.. [ -¡

'.¡.-

i .':

t.Jtl1i.'r.:t-i

_

r. . j-:

-

072

68

Fig. 7. Esfuezos en (Ton/m2) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección X

Las figuras 7 y 8 muestras los esfuerzos inducidos d¡recc¡ones X e Y.

por las fuerzas sísmicas en

las

Fig.8. Esfuerzos en (Ton/m'z) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección Y

figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones X e Y de la Placa 1. Para calcular la capacidad de la Placa 1, se ha utilizado el programa Section Builder que t¡ene herramientas que permiten dibujar secciones no regulares como la Placa 1. La

'¿' €t

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, ..- ¡ /\

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.,t:,., 1\T: NtC T_r¿A: i

¿'<''!'

i. ¡', I L|r

rrtr:F..' ,JA, a.- - ? t.¡ lr --.-?+ii ItUrn¡.:É.l;
0?3

69

en (Ton/mzl debido a las fuezas sísmicas en las direcciones X y Y de la Placa 1 Del análisis 465.15KN de 2O5.

ediflcio se ha obtenido un momento de 95.27KN-m y una carga axial la fueza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento y carga axial de 146.98Kt¡ para la fuena slsmica en la dirección Y.

5.

lAOlYlElfiAC¡Oll

D|sEf,O

combinadas

El diseño admisible del

del edificio está compuesta por cim¡entos corrídos, zapatas aisladas y concreto armado,

la cimentaclón se ha realizado tomando como capacldad portante igr¡al a 3.50kg/cm2 para el Sector I y 4.00k9/cm2 para el Sector ll.

^

¡u

Arlffilo lftü48 Buxco stAsc

074

075 70

MEMORIA DE CÁLCULO - BTOQUE H2 PROYECTO CONSTRUCCION DE

A

DE

ESTRUCTURAS

SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE

RENOVACION IJRBANA DEL CONIUNTO HABITACIONAL CAÑETE DE SUPERUNDA

1.

-

CONDE

GENERATIDADES

y diseño del con.¡unto habitacional que comprende nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1, y H2 que estaría destinado para viviendas y locales comerciales. La arqultectura ha sido proyectada por la Empresa El proyecto comprende el análisis

Municipal Inmobiliaria de Lima, y las estructuras por nuestra oficina. El terreno sobre el cual se edificará el proyecto está ubicado en la intersección del Jirón Cañete y el Jirón Conde de Superunda en el cercado de Lima. El conjunto habitacional comprende nueve bloques de 4, 5, y 6 niveles. El bloque H2 es un ed¡ficio de concreto reforzado a base de muros estructurales de 30cm, 2ocm, y 12cm de espesor en ambas direcciones y posee seis n¡veles. El 1e piso del edificio es un área no techada (abierta) Del 2s al 5e piso del edificio es un área que estará destinado a viviendas El 6e piso del

2.

edificio es el área de la azotea.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurales con viSas

chatas y peraltadas de concreto armado.

El sistema de techo es en base a losas macizas de 15cm y 20cm de espesor. La cimentación del edificio ha sido efectuada en base a cimientos corridos para los muros perimetrales, zapatas aisladas y combinadas unidas con vigas de clmentación de concreto armado.

3.

ANAUStS STSMICO

El análisis sísmico se desarrolló con ayuda del programa ETABS de la compañía Computers & Structures Inc., siguiendo los requerimientos de la Norma Peruana de Diseño Sismorresistente (E-O3O) del Reglamento Nacional de Edificaciones.

Debido a la densidad de muros de concreto se decidió utilizar elementos tipo shell del programa. El análisis del proyecto contempló un análisis modal espectral considerando una excentricidad accidental del 5%. Para obtener las respuestas máximas (desplazamientos, momentos, cortantes y cargas axiales), se ha utilizado la regla de combinación CQC que ya está implementado dentro del programa.

77

Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron:

Factor de lmportancia: Factores de Reducción:

U = 1.00 Rv

z=

Factor de Zona: Los parámetros para

6.00 (Regular) = 6.00 (Regular)

Rx =

O.40

tomar en cuenta la amplificación de la respuesta debido al tipo de

suelo fueron: S = 1.00 Tp = o.¿o

Factor de Suelo: Periodo del suelo:

1.0

0.8

u

;0.6 rh 0.4 o.2

0.0

r

(sl

Fi8. 1. Espectro del d¡seño en g

Peso Sísmico lW5): Para el cálculo del peso sísmico del edificio, se ha tomado en cuenta ef peso debido a la carga muerta mas el 25o/o de peso debido a la carga viva.

otro lado, el peso de las placas del primer se pasó al n¡vel siEuiente (segundo), ya que no tienen losa (diafragma) y por ello no se le ha asignado un diafragma a dicho Por

nivel. El resumen del peso sísmico del edificio se muestra en la tabla 1. Tabla 1. Peso, masa, y momento de inercia de masa de cada entrepiso Nivel 1

A(mtl

W (Tonl

M fTon-s2/ml

MMI lTon-m-s2)

727.76

13.03

1044

076

72

2

239

252.48

25.79

7762

3

201

165.10

16.83

1203

4

201

155.10

16.83

7203

5

20r

155.10

16.83

1203

6

176

120.81

12.32

426

De la tabla 1, el peso

total del edificio fue de 997Ton.

Principales modos de v¡brac¡ón: Como se observa en la tabla 2, el primer modo es de traslación en la direcc¡ón X y tiene una participación de masa modal del 53% el 2 modo es de traslación para la dirección Y con una participación de masa modal del 76%. En este caso se ha decidido utilizar 12 modos de vibración, lo que nos da una participación de masa modal del LOOoA para ambas direcciones, que es mayor al 90% que indica la norma de Diseño S¡smo-resistente. Tabla 2. Porcentaje de participación de masa modal Modo

T

lsl

Mx

MY

Mz

fMx

fMv

EMz

1

o.zLt

52.554

0.137

0.000

52.554

o.L37

0.000

2

0.112

0.139

75.894

0.000

52.693

76.O3t

0.000

3

0.081

0.067

0.809

o.ooo

52.760

76.U0

0.000

4

0.052

2A.43!

0.025

0.000

81.190

76.855

0,000

5

0.039

0.017

2t.906

o.000

4L.207

98.77r

0.000

6

0.031

72.696

0.047

0.000

93.904

98.818

0.000

7

0.02s

4.309

0.012

0.000

98.2r2

98.831

0.000

8

0.020

1.365

0.003

0.000

99.577

98.834

0.000

9

0.020

o.013

1.090

0.000

99.s90

99.923

0.000 0.000

10

0.015

0.128

0.000

0.000

99.7t8

99.923

11

0.014

0.002

0.000

99.980

99.925

0.000

t2

0.013

o.262 0.000

0.069

o.000

99.980

99.994

0.000

-" - -' j

2' tt:-'<"'

'

, r . . . i., $,14N!0 T;rJ^s grr\:l ¿L:;:i1, r,i\ r r '1--:l . t- .t i¡ I :jr i-,'¡¿lrhlfr,'ia.? :r/:li":ir

077

O?B 73

Fig.2. Primer modo

(T1 = 0.211s),

traslación en la dirección

X

con 53% de participación

de masa.

F¡9. 3. Segundo modo (Tz = 0.112s), traslación en la dirección Y con 76% de

participación de masa.

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r..

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fliirrri' ?.¡ i, :,^-!,c lt

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;;r

079 74

I

.::

Fíg. 4. Tercer modo (T¡ = 0.081s), torsión con 0.07% y 0'81% de participación de masa en las direcciones X e Y

coeficiente de amplificación: Los coeficientes de amplificación correspondientes a los períodos fundamentales de la estructura, y al tipo de suelo son:

." =r c,

=

"[l:)=r "(.1;i)=-

74=cx =2so

z.so[! l = z.sl i-,a.1 ) =s .sr - c, =2.s0 \o.l l2l ir, J

los Fuerza Cortante en la base: En base a los coeficientes obtenidos anteriormente, cortantes basales en ambas direcciones serán:

y- =zuc,s

t¡¡

=0.40x1.00x2.5i11

.00 gg7 =t66.2ron

6.00 ^ R, x 1.00 x 2.50 ,r.00 gg7 y" =l66.2ron 1¡¡ =0.40 '' =zuc,s 6'00 R,

mínimo el Como en la dirección X es regular para torsión, entonces debe tenerse como g0% del cortante estát¡co, es decir 132.9Ton. Para la dirección Y es también regular, entonces el cortante mínimo debe ser el 80% del estático, es decir 132.90Ton.

r¿.l

ittG:)iiiR:

. ?:¡

¿'.:

l"'-j'ó d.lrt.tl

iii I -c{!'ei

'}J 'l''jil

75

lstrs|r.r

kE

xl Fig. 5, Cortante de entrep¡so para la dirección X

ffi

ffi(tr F¡g. 6. Cortante de Entrepiso para la dirección Y

figura 5 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 102.82Ton y se necesita como mínimo 132,90Ton, entonces la respuesta obtenida se debe amplificar por: La

¡

=132!9 =1.3s 102.82

y La figura 6 muestra un cortante basal, como resultado del análisis, igual a 131.87Ton por: se necesita como mínimo 132.90Ton, entonces la respuesta se debe amplificar

¡

=13?99=t.oz 101.87

Desplazam¡entos absolutos y relativos: y En la dirección X (paralela al Jr. conde de Superunda) los desplazamientos absolutos relativos máximos son: Desplazamiento total Desplazam¡ento de entrePiso

= 1.16cm. = O.32cm.

para X Tabla 3, Desplazam¡entos absolutos, relativos y distorsiones de entrepiso

080

76

qlñl qlml 0

00¡5tl

0,000122

0.15&o,¡lñl o.r5¡tDn 0 0¡16¡

{ñl

0 00055

o.

0.00065

o

00r¡r,r

l

rr¡/o,¡DnJ 4lñl

0ot9

0 00003

0.00¡9¡3 0 0000!'ó

5

o

0,0000:l

0.00555

0.000¡9

0.0026¡

o 00016

0.00057

0 oo00ó

0 00065

0

00ll

0.000¡

0,000ó

0.0001

o 0 00001

o

o-001¿

o 0000.r

¡.6'

0 000¡

0¡001

o01t

2.61

2,61

525

o.oaot

0.00001

0,000000

o,!¡

0.0¡

0

0012

y relativos

En la dirección Y (paralela al Jr. Cañete) los desplazamientos absolutos máximos son: Desplazamiento total Desplazamiento de entrepiso

= 0.3Scm. = 0.O2cm.

azamientos absolutos, relativos y di stors¡ones de entrepiso para

Tabla 4.

D|3idlomr rLl

qlñl

D,lúl 0 5

0.000r

0007t1

0.7!&D¡,lml 0.tE+Di 0 0005

lñl

0 0015r

o.

0.00005

0 00oJo

0,000111

0 00216

o 00005

0,0000ó¿ 0 0003t9

0,000¡l

0 001¡t4

0,ooo04

0,0000¡5 0 000173

0,00011

0.00030

0 00002

Rlñl 0.0001

0,0000¡

0.olil3

2ó¡

0.00005

o,o00l6r

F.ñ lqY ¡61

0 0006

0.000¡

0.00014

cM

r5¡r{Df Drr)

0 00006

0 000¿ 0 00013

0.0003

764

o 000¿

0 00!16

5.ll

0,0008

0,0001

0 00002

0,000000 0.000000

Verificación

de la irregularidad torsional: En el modelo analítico se consideró

una

excentricidad accidental del 5%, tal como indica la norma correspondiente. Los resultados de desplazamientos de puntos d¡ametralmente opuestos respecto al centro de masas' se muestran en las tablas 5 y 6:

Tabla 5. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección X

Nivel

Eie

Ele 2,¡ - EqX

Dr (ml

o'fml

Q¡&¡¡ &.-D*'

D,

lml

D.,

tr

(ml

D/D,31.66

- Eq,(

4iQir

o"-D*r

2r'lLtu' 2urhur

6

0.002806 0.000873

0.00071

0,000r9

0.002283 0.000663

0.00059

0.00014

1,190

1.¡t03

5

0,002098 0.000679

0.00075

0.00021

0.001688 0.000525

0.00063

0.00015

1.797

1.356

4

0.001.146

0.000471

0.00070

0.00020

0.001060

0.000371

0.00058

0.00015

7.¿0d

1.316

0.

rl0065l 0.000275

0.000.19

0.000I5 0.000{32 0 000223

0.00039

0.00012

1 243

L.272

3

2

0 00016] 0.000127

0,00012

0.00008

0.000090 0 000106

0,00007

0.00006

1 840

1.154

0.00002

0.00005

1 745

0.9f)6

I B¿5e

0.000038

D

00004ó

0 000000 0.000000

0.0000,1

0.00005

0.000022

0.000047

0.000000 0.000000

Tabla 6. Desplazamientos máximos para pórticos de la dirección Y

,.1,i-!l-l 1.1rii: i r' 'i.i I

081

082 77

tie

Nivel Oi {ntl 6

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0.000000 0.000000

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2.)

0.000000

El valor de 1.86 se obtiene de la siguiente manera: La norma de diseño sismoresistente indica que el mayor de los desplazam¡entos diametralmente opuesto al centro de masas debe ser menor o ¡gual a 1.3 veces el desplazamiento promedio, es decir

A-< ^,'

+^,'xl.J

Donde:

dirección de análisis. A1 = Desplazam¡ento menor en la d¡rección de análisis. Az = Desplazamiento mayor en la

Despejando la ecuación anterior se obtiene:

^2 ^r

1.3 2.0 -1.3

=

l.g6

como las relaciones de desplazamiento de los extremos diametralmente opuestos son menores 1.86 (ver Tabla 5), esto que implica que el edificio no presenta irregularidad por torsión en la dirección X, por lo que debe utilizarse un valor de R=6.00 En la dirección Y las relaciones de desplazamientos también son menores a 1.86 (ver tabla 6), lo que implica que el ediflc¡o es regular en esa dirección (Y), por lo que se debe utilizar un valor de R=6.00. Junta sísmica: Se ha determinado utilizando las ecuaciones de la norma de diseño sismoresistente (E-030), como se muestra en segu¡da:

s

0.004x > 3+ 0.004(h -s00)=3 +3.oocm

(1s75

-

500)= 7.30cm

Para h se ha tomado en cuenta que los 6 niveles están sobre el nivel del terreno. Por tanto, el edificio debe retirarse de los límites de propiedad una distanc¡a:

083 78

?o,",=]r.re=0. J5 1r=!2.¡o=¡.os

22 Por lo tanto, la junta sísmica a utilizar paralela al Jr. Conde de Superunda debe ser de 4.Ocm.

¿.

OISTÑOENCONCRETOARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas

y

cimentación fue realizado por el método de resistencia, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de concreto Armado E-060.

Fig.7. Esfuerzos en (Ton/m2) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección X

Las figuras

7 y 8 muestras los esfuerzos inducidos por las fuerzas sísmicas en

las

direcciones X e Y.

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Fig.8. Esfuerzos en (Ton/m'?) sobre el edificio debido a la fuerza sísmica en la dirección Y

La figura 9 muestra los esfuerzos debido a las fuerzas sísmicas de las direcciones

xey de la Placa 1. Para calcular la capacidad de la placa 1, se ha utilizado el programa sect¡on 8u¡lder que t¡ene herramientas que permiten dibujar secciones no regulares como la Placa 1 que se muestra en figura 9.

Fig. 9. Esfuerzos en (Ton/m2) debido a las fuerzas sísmicas en las direcciones X y y de la

Placa 1

Del análisis sísmico del edificio se ha obtenido un momento de 2104.22KN-m y una carga axial 79.70KN para la fuerza sísmica en la dirección X. Además se ha obtenido un momento de 1801.96KN-m y carga axial de 58.88KN para la fuerza sísmica en la dirección Y.

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5.

DEEIO

DE

tAOMEiffACtOt{

La cimentación del edificio está compuesta por cimientos corridos, zapatas aisladas

y

combinadas de concreto armado.

El diseño de la cimentaclón se ha realizado tomando como capacidad portante admisible del suelo igual a 3.5(*g/cm2 para el Sector I y 4.00k9/cm2 para el Sector ll.

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086

PROY ECTO D E ESTRUCTUflIS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE CONDE DE SUPERUNDA

-

I.

GENERALIDAOES El proyecto de estructuras se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No 100 - Jr. Conde de Superunda No 684-694, distrito Cercado de Lima, Provincia y Departamento de Lima.

El proyecto comprende un conjunto habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, Hl y H2, que estará destinado para viv¡endas, talleres y locales comerciales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

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087

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c

Todos los bloques desde el A hasta el F están conformados por muros delgados de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo. El bloque A es un edific¡o de 5 pisos, con 2 departamentos por piso, ubicado hacia el lindero izquierdo del terreno. El pr¡mer nivel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m y las construcciones del lindero izquierdo tienen un nivel variable, generándose un desn¡vel de aproximadamente 2.50m entre el terreno vecino y el piso del bloque A. Por este motivo, es necesario considerar muros de contención en el lindero izqu¡erdo (eje A') y una calzadura provisional.

2.

ESTRUCTURACION La estructura ha sido d¡señada en base a un sistema de muros de ductilidad lim¡tada con vigas chatas de concreto amado.

El s¡stema de losas de los entrepisos y el techo superior está conformado por losas macizas de l2cm de espesor y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denom¡nados Muros de Ductilidad L¡m¡tada. Hacia la zona del eje l'-B' se tiene una junta de separación sísmica en el pasaje que comunica con la escalera y el bloque B.

Dado que los muros forman ambientes relativamente pequeños, en lugar de considerar una c¡mentación con cimientos corridos, se ha considerado una losa o platea de cimentación superficial con vigas invertidas hacia el terreno que permiten el

083

anclaje adecuado de los fierros de dichos muros.

La platea sirve de piso de los departamentos

y

para su construcción se

ha

especificado una excavación masiva de 1.20m de profundidad, procediéndose luego a rellenar en capas de 2Ocm con material granular seleccionado (af¡rmado) compactadas a la máxima densidad, Esta platea transm¡te al terreno una presión del orden de 0.5 a 0.8 kg/cm2.

3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAD - ANALISIS SISMICO Se ha realizado un modelo tridimensional del edificio con la ayuda del programa ETABS, s¡guiendo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de Diseño S¡smorresistente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Edif¡cac¡ones.

En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos propios de todos los efementos de concreto armado, un piso terminado de 100 kglm2 y una sobrecarga de 200 kglm2 para los pisos de departamentos y de 100 kglm2 para las azoteas. Para el análisis sísm¡co se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El análisis sísmico se hizo empleando el método de

superpos¡ción espectral, considerando como criterio de superposición la combinación cuadrática completa

(c o c.) Los parámetros sísmicos para definir el espectro de d¡seño fueron. Factor de lmportanc¡a. Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción:

U = 1.00

Z=

Q.40

S = 1.00 Rx = 4.00 (Regular) Rv = 4.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuvieron períodos de Ty =9.119. en la dirección a los ejes A', B' y de Tx = 0.092s en la dirección a los ejes 1' , 2', 3'.

En fa dirección a los ejes 1', 2' y 3' se obtuvieron los siguientes desplazam¡entos máximos:

total = O.22 cm. entrepiso = 0.05 cm.

Desplazam¡ento Desplazam¡ento de

En la d¡rección máximos:

t.

a los ejes A'y B'se

obtuvieron los s¡guientes desplazamientos

089

total = 0.35 cm. entre¡iso = 0.08 cm.

Deepl¡r¡miento D$dazamiento de

¿I. DISEflO E]{ COI{CRETO ARIADO El diseño de muros de concreto amado, placas, vigas, losas, €scabras y c¡mentración fue realizado por el método de reebtencia última, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Armado

E{60.

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MEÍUIORIA DESCRIPTIVA - BLOQUE B

PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVAC'ON URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE CONDE DE SUPERUNDA

-

I.

r

GENERALIDADES

El proyecto de estructuras se encuentra ub¡cado en el Jr. Cañete No 100 - Jr. Conde de Superunda No 684-694, distrito Cercado de Lima, Provincia y Departamento de Lima.

El proyecto comprende un conjunto habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, O, E, F, G, H y H2, que estará destinado para viviendas, talleres y locales comerciales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

I

091

Todos los bloques desde el A hasta el F están conformados por muros delgados de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo. El bloque B es un edificio de 5 pisos, con 4 departamentos por piso, ubicado hacia el lindero super¡or-izqu¡erdo del terreno.

El primer nivel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m y las construcciones del lindero superior tienen un nivel variable, generándose un desnivel de aproximadamente 2.50m entre el terreno vecino y el piso del bloque B. Por este motivo, es necesar¡o considerar muros de contención en el lindero superior (eje 1) y una calzadura provisional.

2.

ESTRUCTURAC¡ON

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros de ductilidad limitada con vigas chatas de concreto armado. El sistema de losas de los entrepisos y el techo superior está conformado por losas macizas de 12cm de espesor y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denominados Muros de Ductilidad Limitada. Se t¡enen tres juntas de separación sísmica, una en la zona del pasaje del eje 1'-B' que comunica con el bloque A; otra en la zona del pasaje del eje 2-E que comunica con la escalera; y la última en la zona del pasaje del e¡e 2"'X2 que comunica con el bloque C.

,

,1". .

c92 Dado que los muros forman ambientes relativamente pequeños, en lugar de considerar una cimentación con cimientos corr¡dos, se ha cons¡derado una losa o platea de cimentac¡ón superf¡c¡al con v¡gas ¡nvert¡das hac¡a el terreno que permiten el anclaje adecuado de los fierros de dichos muros.

La platea sirve de piso de los departamentos y para su construccrón se ha especif¡cado una excavación masiva de 1.20m de profundidad, procediéndose luego a rellenar en capas de 20cm con material granular selecc¡onado (afirmado) compactadas a la máxima densidad. Esta platea transmite al terreno una presión del orden de 0.5 a 0.8 kg/cm2.

3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAD - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tridimensional del edificio con la ayuda del programa ETABS, s¡gu¡endo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de Diseño S¡smorresistente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Ed¡f¡cac¡ones. En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos propios de todos los elementos de concreto armado, un piso terminado de 100 kglm2 y una sobrecarga de 200 kglm2 para los p¡sos de departamentos y de 100 kglm? para las azoteas. Para el anális¡s sísmico se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El análisis sísmico se hizo empleando el método de

superposición espectral, la cuadrática completa comb¡nación de superposición como criter¡o cons¡derando (c o.c ) Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron: U = 1.00

Factor de lmportancia: Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción:

Z=

O.40

S = 1.00 Rx = 4.00 (Regular) Rv = 4.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuvteron períodos de Tx =0.117s en la dirección a los ejes 1 y2,y de Ty = 0.107s en la dirección a los ejesA, B, C' D y E. En la dirección a los ejes 1 y 2 se obtuv¡eron los sigu¡entes desplazam¡entos máximos:

total = 0.32 cm. entrepiso = 0.07 cm.

Desplazamiento Desplazamiento de

En la dirección a los ejes A, B, C, D y E se obtuvieron los sigu¡entes desplazam¡entos máximos: Desplazamrento total

= O.27 cm.

8 Desplazem¡ento de

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El dis€ño de muros de concr€to armado, dacae, ügas, loeas, escaleras y cimentación

fue realizado por el método de Gsistoncia última, siguiendo las ind¡cac¡on€s de la Noma Peruana de Concr€to Armado E460.

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TTIETORIA DESCRIPTIVA - BLOOUES C & D

PROYECTO DE ESTRUCrURAS CONSTRUCCION DE IJA SEGUNDA ETAPA DEL PHNER PFÍ)GRANA DE RENOVACrcN URBANA DEL CONJUNTO HAB'IACIONAL CAÑEÍE CONDE DE SUPERUNDA

-

1.

GENERALIDADES

El proyecto de ostruc'turas se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No 100 - Jr. Conde de Superunda No 684€94, distrito Cercado de Lima, Provincia y Departamento de L¡ma.

El proyec{o compr€nde un conjur o habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, Hl y H2, que estará dest¡nado para viviendas, talleres y locales comerciales. La arquitedura ha sido proyeclada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

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Todos los bloques desde el A hasta el F están conformados por muros delgados de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismoLos bloques G & D son edificios de 4 pisos, con 2 departamentos por piso, ubicados en la parte central del terreno. El primer nivel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m.

2.

ESTRUCTURACION

Las estructuras han sido diseñadas en base a un sistema de muros de ductil¡dad lim¡tada con v¡gas chatas de concreto armado.

El sistema de losas de los entrepisos y el techo superior está conformado por losas macizas de 12cm de espesor y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denominados Muros de Ductilidad Limitada. Se tienen juntas de separac¡ón sísmica en la zona de los pasajes de los ejes 2"-X2 y 1"-X3 que comun¡can con los bloques B, E y la escalera ubicada en la parte superior central del terreno.

Dado que los muros forman ambientes relativamente pequeños, en lugar de considerar una cimentación con cimientos conidos, se ha cons¡derado una losa o platea de cimentación superficial con vigas ¡nvert¡das hac¡a el terreno que permiten el anclaje adecuado de los fierros de dichos muros.

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096 La platea sirve de piso de los departamentos

y

para su construcc¡ón se

ha espec¡ficado una excavación mas¡va de 1.20m de profund¡dad, procediéndose luego a rellenar en capas de 20cm con material granular selecc¡onado (afirmado) compactadas a la máxima densidad. Esta platea transmite al terreno una presión del orden de 0.5 a 0 8 kg/cm2.

3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAO - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tr¡dimens¡onal del edificio con la ayuda del programa ETABS, siguiendo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de D¡seño

S¡smorresistente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nac¡onal de Edificaciones. En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos prop¡os de todos los elementos de concreto armado, un piso terminado de 100 kglm2 y una sobrecarga de 200 kglm2 para los pisos de departamentos y de I 00 kglm2 pa? las azoteas. Para el análisis sísm¡co se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El análisis sísmico se h¡zo

empleando el método de superposición espectral, considerando como criterio de superposic¡ón la combinación cuadrática completa

(c o.c

).

Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron. Factor de lmportanc¡a. Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción:

U = 1.00

Z= 0.40

S=100 Rx = 4.00 (Regular) Rv = 4.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuvieron períodos de Ty = 9.662r en la d¡rección paralela al Jr. Cañete, y de Tx = 0.078s en la dirección paralela al Jr. Conde de Superunda.

En la direcc¡ón X-X, paralela al Jr. conde de Superunda, se obtuvieron los siguientes desplazamientos máximos: Desplazamiento total = 0.15 cm. Desplazam¡ento de entrepiso = 0.04 cm.

En la dirección Y-Y, paralela al

Jr.

Cañete,

desplazamientos máximos:

se

obtuv¡eron

total = 0.17 cm. entrepiso = 0.05 cm.

Desplazamiento Desplazamiento de

/

los

sigu¡entes

097 El diseño de mu¡oe de concreto armado, placas, ügas, losas, escalers y cimentación fue realizado por el método de resistencia última, siguiendo las indicaciones de la Norma Peruana de Concreto Amado E-060.

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098 MEÍUIORIA DESCRIPTIVA. BLOQUES E & F

PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE IA SEGUNDA EIAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE- CONDE DE SUPERUNDA

I.

GENERALIDADES

El proyecto de estructuras se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No 100 - Jr. Conde de Superunda No 684-694, distrito Cercado de Lima, Prov¡ncia y Departamento de Lima.

El proyecto comprende un conjunto habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, Hl y H2, que estará destinado para viviendas, talleres y locales comerciales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

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Todos los bloques desde el A hasta el F están conformados por muros delgados de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo. Los bloques E & F son edific¡os de 5 pisos, con 3 departamentos por piso, ubicados hacia los linderos superior-derecho y derecho del terreno, respectivamente. El primer nivel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m y las construcciones del lindero super¡or-derecho t¡enen un nivel variable, generándose un desnivel de aproximadamente 2.50m entre el terreno vecino y el piso del bloque E. De manera similar, en el lindero derecho se tiene un desnivel de aproximadamente 5.30m entre el terreno vecino y el piso del bloque F.

Por este motivo, es necesario considerar muros de contención tanto en el l¡ndero superior-derecho (eje Yl) del bloque E y el l¡ndero derecho (eje F2) del bloque F, como también unas calzaduras provis¡onales.

2.

ESTRUCTURACION

Las estrucluras han sido diseñadas en base a un sistema de muros de duct¡lidad limitada con vigas chatas de concreto armado.

El s¡stema de losas de los entrepisos y el techo super¡or está conformado por losas macizas de 12cm de espesor y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denominados Muros de Ductilidad Lim¡tada. Se tienen juntas de separación sísm¡ca en la zona de los pasaies de los ejes 1"-X3 y Y2 que comunican con el bloque D y la escalera ubicada en la parte superior derecha del terreno.

099

100 Dado que los muros forman ambientes relat¡vamente pequeños, en lugar de considerar una cimentac¡ón con cimientos corridos, se ha considerado una losa o platea de c¡mentación superficial con vigas invertrdas hacia el terreno que permiten el anclaje adecuado de los fierros de dichos muros.

y para su construcción se ha profundidad, procediéndose luego a espec¡ficado una excavacrón masiva de 1.20m de rellenar en capas de 20cm con mater¡al granular seleccionado (afirmado) compactadas a la máxima densidad. Esta platea transm¡te al terreno una presión del orden de 0.5 a 0.8 kg/cm2. La platea s¡rve de piso de los departamentos

3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAD - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tridimensional del edificio con la ayuda del programa ETABS, siguiendo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de Diseño S¡smorres¡stente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Ed¡ficac¡ones.

En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos propios de todos los elementos de concreto armado, un piso terminado de 100 kglm2 y una sobrecarga de 200 kgim2 para los pisos de departamentos y de 1 00 kglm? para las azoteas. Para el análisis sísmico se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El análisis sísmico se hizo empleando el método de superposición espectral, considerando como criter¡o de superposición la combinación cuadrática completa

(coc)

Los parámetros sísmicos para def¡nir el espectro de diseño fueron: U = 1.00

Factor de lmportanc¡a: Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción.

Z=

Q.4O

S = 1.00 Rx = 4.00 (Regular) Ry = 4.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuvieron períodos de Tx = longitud¡nal del edificio,

En la

t

25s en la

d¡recc¡ón de Ty = 0.108s en la direcc¡ón transversal del ed¡ficio.

se

0.1

los

sigu¡entes

Y-Y, se obtuvieron los

s¡gu¡entes

d¡rección longitudinal del edificio, X-X,

obtuvieron

desplazamientos máximos: Desplazamiento total = 0.38 cm. Desplazam¡ento de entrepiso = 0.09 cm.

En la dirección transversal del

edificio,

desplazam¡entos máximos: Desplazamiento total

= 0.30 cm.

16

Deeplazambnto de

ontrepiso

= 0.07 cm.

¡I. DlsEÍO EiI CONCRETO ARIADO El diseño de muros de concreto armado, placae,

v[as,

losas, escaleras y cimentación

fue realizado por el máodo de rceistencia rlltima, si¡uiendo las ¡ndicac¡ofles de la Norma Peruana de Conseto Amado E-060.

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Í{ETIORIA DESCRIPTIVA - BLOOUE G

PRO YECTO TE ESTRI' CT U RAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PR'NER PROGRANA DE RENOVACTON UffiANA DEL @NJUNIO HAB'TACTONAL CAÑEIE- CONDE DE SUPERUNDA

I.

GEI{ERALIDADES El proyecto de estructuras se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No 1OO - Jr. Conde de Superunda No 684494, d¡strito Cercado de Lima, proüncia y Departamerito de Lima.

rende un goniunto habitacional, corifonnado por nueve bloques C, D, E, F, G, Ht y H2, que estará destinado para viviendas, taferáy La arquitectura ha sido proyecrada por la Empresa Municipat tnmobiliaria de Lima.

-103

¡-

-l

l

H-2

H-1

GI

,

El bloque G es un edificio de 6 pisos conformado por muros estructurales de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo, destinado a talleres a doble altura (nivel 1-2) y locales comerciales a doble altura (nivel 3-4 y 5-6), ubicado hacia el lindero inferior-derecho del terreno. El primer n¡vel de todos los bloques se ub¡ca en el n¡vel -5.30m, teniéndose con el l¡ndero inferior del terreno un desnivel aproximadamente de 5.30m entre el terreno vecino y el piso del bloque G. Por este motivo, es necesario considerar muros de contención en el lindero inferior (eje 10") y una calzadura provisional.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurales con vigas de concreto armado.

El s¡stema de losas de los entrepisos y el techo super¡or está conformado por losas macizas de lScm de espesor y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denominados Mu ros Estruc{urales. Hacia la zona del eje bloque H1.

Gl

se trene una junta de separación sísmica entre el bloque G y el

t

104

Por otro lado, se ha considerado una c¡mentación de cimientos corridos.

3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAD - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tridimensional del edificio con la ayuda del programa ETABS, siguiendo los lineamientos y parámetros de la Norma peruana de Diseño Siémonesistente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Edif¡caciones.

En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos propios de todos los elementos de concreto armado, un piso terminado de loo kg/m2 y una sobrecarga de 300 kglm2 parc los pisos de talleres y locales comerciales, y oe ioO kglm2 paa las a-zoteas. Para ef análisis slsmico se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El

análisis sísmico

se hizo empleando el método de superposición espectral, de superposición la combinación cüadrática completa

cons¡derando como criterio

(c.o.c.).

Los parámetros sísmicos para defin¡r el espec{ro de diseño fueron: Fac{or de lmportancia: Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción.

U = 1.00

Z= 0.40

S = 1.00 Rx = 6.00 (Regular) Rv = 6.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuvieron_períodos de Ty 0.102s en la dirección a los = ejes c3, c4, G5, G6 y de Tx = 0.090s en ta direciión a tos ejes 8", 9", 10,,.

G l , G2,

En la dirección a los ejes 8", g", y 10" se obtuv¡eron los siguientes desplazamientos

máximos:

Desplazamiento total Desplazamiento de

= 0.21 cm. = 0.05 cm.

entrep¡so

En la dirección a los ejes desplazamientos máximos:

Gi,

y G6 se

G2, G3, G4, G5

total = 0.2g cm. entrepiso = 0.06 cm.

Desplazamiento Desplazamiento de

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j

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obtuvieron ros siguientes

105 20

murc de concrsto amado, placas, ügas, looas, escaleres y c¡rnentación ft¡e por rcalizado el mótodo de rcsidencia última, s(¡uieúo las indicac¡ones de la Norma Pen¡ana de Concrdo fumdo E-060. El diseño de

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106

MEMORIA DESCRIPTIVA - BLOQUE HI

PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE CONDE DE SUPERUNDA

-

1.

GENERALIDADES El proyecto de estructuÍas se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No 100 - Jr. Conde de Superunda No 684-694, distr¡to Cercado de Lima, Provincia y Departamento de Lima.

El proyecto comprende un conjunto habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, H1 y H2, que estará dest¡nado para viviendas, talleres y locales comerciales. La arquúectura ha s¡do proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

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)

El bloque Hl es un ed¡ficio de 6 pisos y 1 sótano conformado por muros estructurales de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo, ubicado hacia el lindero inferior-central del terreno. Los 6 pisos están destinados a hall, escaleras, ascensor, depósitos y sub-estación; mientras que el nivel del sótano está destinado a un cuarto y una cisterna. El primer n¡vel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m y la cisterna en el nivel -8.50m, teniéndose con el lindero inferior del teneno un desnivel aprox¡madamente de -5.30m entre el terreno vecino y el piso del bloque H1, y otro de -8.50m con respecto al piso de la cisterna.

Por este motivo, es necesario considerar muros de contención en el lindero inferior (ejes 12, M3) y una calzadura provisional.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurales con vigas de concreto armado.

El sistema de losas de los entrepisos y el techo superior está conformado por losas macizas de lScm y 20cm de espesor, y el sistema de muros portantes está conformado por muros de concreto armado que de acuerdo a la Norma Peruana de Concreto Armado E-060 son denominados Muros Estructurales. Hacia la zona de los ejes H3 e 12 se tienen juntas de separación sísmica con los bloques G y H2. Por otro lado, se ha considerado una cimentac¡ón de cimientos conidos.

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3.

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAD - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tridimensional del ed¡f¡c¡o con la ayuda del programa ETABS, siguiendo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de Diseño S¡smorres¡stente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Edificaciones.

En el análisis de cargas de gravedad se consideraron los pesos propios de todos los elementos de concreto armado, un piso term¡nado de 100 kg/m2 y sobrecargas de 300 kglrñ2 pa? la zona de escaleras, de 200 kg/m2 para las zonas restantes de los pisos, y de 100 kglm? para las azoteas. Para el análisis sísmico se ha considerado el250/o de la carga v¡va.

El anál¡s¡s sismico se hizo empleando el método de superpos¡c¡ón espectral, considerando como criterio de superposición la combinación cuadrática completa (c.o c

)

Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron: Factor de lmportancia: Factor de Zona: Factor de Suelo: Factores de Reducción:

U = 1.00

Z=

Q.4O

S = 1.00 Rx = 4.50 (lrregular) Rv = 6.00 (Regular)

En el análisis real¡zado se obtuvieron períodos de Tx = 0.128s en la direcc¡ón a los ejes M1, M2, M3 y de Ty = 9.¡99t en la direcc¡ón a los ejes H1, H2, H3. En la dirección a los ejes M1, M2, y M3 se obtuv¡eron los s¡gu¡entes desplazamientos máximos.

total = 0.35 cm. entrepiso = 0.09 cm.

Desplazamiento Desplazamiento de

En la dirección a los ejes H1, H2, y H3 se obtuvieron los s¡gu¡entes desplazamientos máximos: Desplazamiento total = 0.23 cm. Desplazam¡ento de entrep¡so = 0.05 cm.

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas, escaleras y cimentac¡ón fue realizado por el método de resistencia última, siguiendo las indicaciones de la

Norma Peruana de Concreto Armado E-060.

I

109 MEMORIA DESCRIPTIVA - BLOQUE H2

PROYECTO DE ESTRUCTURAS CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PR'MER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL coNJUNTo HABtrActoNAL aAñETE coNDE DE SUqERUNDA

-

I.

GENERALIDADES

El proyecto de estructuras se encuentra ubicado en el Jr. Cañete No lOO - Jr. Conde de Superunda No 684-694, distrito Cercado de Lima, Provincia y Departamento de Lima.

El proyecto comprende un conjunto habitacional, conformado por nueve bloques denominados A, B, C, D, E, F, G, Hl y H2, que estará destinado para viviendas,

talleres y locales comerc¡ales. La arquitectura ha sido proyectada por la Empresa Municipal Inmobiliaria de Lima.

110

.r

E

c

El bloque H2 es un edificio de 6 pisos conformado por muros estructurares de concreto armado que son portantes de cargas de gravedad y de sismo, dest¡nado a talleres y depósito a dobre altura (nivel 1-2) y vivieñdas en lós demás niuái", á departamentos por piso), ubicado hacia er rindéro inferior-izquierdo der terreno. r"on El primer nivel de todos los bloques se ubica en el nivel -5.30m, teniéndose con el lindero inferior del terreno un desnivel aproximadamente de 5.30m entre el terreno

vecino y el piso del bloque H2.

Por este motivo, es necesario considerar muros de contención en el lindero inferior del bloque H2 y una calzadura provisional.

2.

ESTRUCTURACION

La estructura ha sido diseñada en base a un sistema de muros estructurares con vigas

de concreto armado.

El sistema de losas de los entrepisos y el macizas de 15cm de espesor y el s¡stema muros de concreto armado que de acuerdo E-060 son denominados Muros Estructurales. Hacia la zona der eje J4 se tiene una junta de separación sísmica entre er broque H2 y el.bloque H1; mienkas que en la.zona del pasaje que comunica .on io" Oüq'u", ó H1 se tienen 2 juntas de separación.

i

Por otro lado, se ha considerado una cimentac¡ón de cimientos coÍidos.

-11i. 3,

ANALISIS DE CARGAS DE GRAVEDAO - ANALISIS SISMICO

Se ha realizado un modelo tr¡d¡mens¡onal del edificio con la ayuda del programa ETABS, sigu¡endo los lineamientos y parámetros de la Norma Peruana de Diseño

Sismorresistente E-030 y de la Norma de Cargas E-020 del Reglamento Nacional de Edificaciones. En el análisis de cargas de gravedad se cons¡deraron los pesos propios de todos los elementos de concreto armado, un p¡so terminado de 100 kg/m2 y sobrecargas de 200 kg/m2 para los pisos de departamentos y de 100 kg/m2 para las azoteas. Para el análisis sísm¡co se ha considerado el25o/o de la carga viva.

El análisis sísmico se hizo empleando el método de superposic¡ón espectral, considerando como criterio de superpos¡ción la combinación cuadrát¡ca completa (c o.c

).

Los parámetros sísmicos para definir el espectro de diseño fueron. Factor de lmportancia: Factor de Zona: Factor de Suelo. Factores de Reducción:

U = 1.00

Z= 0.40

S=100 Rx = 6.00 (Regular) Rv = 6.00 (Regular)

En el análisis realizado se obtuv¡eron períodos de Tx = 0.21 I s en la dirección paralela al Jr. Conde de Superunda y de Ty = 0.1 l2s en la dirección a los ejes J1, J2, J3, y J4.

En la dirección X-X, paralela al Jr. Conde de Superunda, se obtuvieron los sigu¡entes desplazamientos máximos:

total = .16 cm. entrepiso = 0.32 cm.

Desplazamiento Desplazam¡ento de

1

En la d¡rección a los ejes J1, J2, J3, y J4 se obtuvieron los sigu¡entes desplazamientos máximos: Desplazamiento total = 0.35 cm. Desplazamiento de entrepiso = 0.02 cm.

4.

DISENO EN CONCRETOARMADO

El diseño de muros de concreto armado, placas, vigas, losas, escaleras y cimentación

fue real¡zado por el método de resistencia última, s¡guiendo las ind¡caciones de Norma Peruana de Concreto Armado E-060.

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Memoria Descriptiva Arquitectura

.3 113 "Coniunto Hobitocionol Coñefe - Conde de Superundo" "Los Pqlios de Felipe Pinglo" Monzono (XO78, Bqrrio de Monserrote Cercodo de Limo

Memorio Descriplivo

l.

Anlecedenles

Medionte Acuerdo de Conceio N" 254 del 15 de diciembre de 20O3, lo Municipolidod Metropolitono de Limo encorgó o EMILIMA S.A., ser lo unidod de gestión poro lo Renovoción Urbono, lo eiecución de los proyectos correspondientes predios municipoles, colificodos como Microzonos de Trotomiento, ubicodos en lo monzono 0507ó (monzono del Rosiro y Lo Soledod), en el iirón Coñere l0O y en el iirón Conde de Superundo N" ó84, ó9O, 692 y 69a.

o lo estoblecido en dicho Acuerdo. EMILIMA S.A., implemenró y eiecutó lo ll Etopo del Primer Progromo Municipol de Renovoción Urbono en lo monzono OSOT 6 "Conjunio Hobilocionol Lo Murollo", ubicodo enfre los colles Del Rosfro (Jr. Ancosh, 2do. Cuodro) y Lo Soledod (Jr. Lompo, I ro. Cuodro), en el Cenrro Histór¡co de lo ciudod de Limo. En otención

lo eiecución de lo ll Etopo del Progromo o trovés de lo eiecución del Proyecto "Construcción de lo ll Etopo del Primer Progromo de Renovoción Urbono Municipol - Coniunto Hobitocionol Coñere - Conde de Superundo", ubicodo enfre los colles Lo Millo (Jr. Coñete, I ro. Cuodro) y Lo Posrrono (Jr. Conde de Superundo, óto. Cuodro), en lo Monzono 04078 del Centro Histórico de Limo. El proyecto se encuentro inscrito en el Bonco de Proyecfos del Sistemo Nocionol de Inversión Público con el Código N. t 3ó935. En esfo oportunidod se plonteo

2.

Morco Legol

Los onies mencionodos progromos y proyectos de Renovoción Urbono se eiecu?on ol omporo de lo estoblecido en lo ley N' 27972, Ley Orgónico de Municipolidodes y en bose o los

siguienles normos legoles:

.

Decrelo Legislolivo

N' ó9ó del 07 de noviembre de 1991,

Ley de Promoción de

o

lo

Inversión Privodo en occiones de Renovoción Urbono;

¡

Decrefo Supremo

N'

I | -95-MTC del 25 de iulio de I ,995, Reglomenio de lo Ley de

Promoción o lo Inversión Privodo en occiones de Renovoción Urbono;

.

Ordenonzo N' 237 de lo MMt del 14 de octubre de 1,999 medionte el cuol se creo el Fondo Metropolitono de Renovoción y Desorrollo Urbono destinodo o finoncior Proyectos con fines de Renovoción y Desorrollo Urbono en lo provincio de Limo; . Decreto de Alcoldío No I | 7 del 04 de diciembre de 2000, medionte el cuol se opruebo el Reglomento del Fondo Metropolitono de Renovoción y Desorrollo Urbono - FOMUR. ¡ Resolución Minisfer¡ql N' 233-20O8-VIVIENDA; "Reglomento Operotivo poro Acceder ol Bono Fomilior Hobitocionol en lo modolidod de Aplicoción de Adquisición de Viviendo Nuevo"; ' Decretos de Alcoldío N" lól del 18.O9.2OO3, N' ló2 del 19.09.2003, N' 172 del 03.1 | .2003 y N' 177 del I I de noviembre de 2003, medionfe los cuol se identificon y co de Trotomiento con Fines de Renovoción Urbono ubicodos en el Limo;

4 ¡

Acuerdo de concejo N" 254 del l5 de diciembre de 2oo3 medionte el cuol se encorgo o EMILIMA S.A. lo eiecución e implementoción del Progromo de Renovoción urbono ubicodo en lo monzono O4O7& Jr. Coñete N' I O0 y Jr. Conde de Superundo N. 684, 690,692,6g4i ' Resof ución de Alcoldíos N' I 91 5 del I 5 de sepfiembre de 2OO4, por el cuol se consfifuye o EMltlMA s.A, como unidod Formulodoro y Eiecutoro de proyectos de Inversión Público finonciodos con recursos del Fondo Mefropolitono de Renovoción y Desorrollo Urbono

3.

-

FOMUR.

Considerocionesgenc¡oles

El Proyeclo coniunro Hobirocionol coñere - Conde de superundo, denominodo como "Los Potios de Felipe Pinglo" se reolizo ten¡endo en cuento los siguientes considerociones de orden generol:

/

Lo renovoción urbono, modolidod de intervención del proyecto que incluye, en el coso del centro Histórico, lo recuperoción de los inmuebles idenrificodos como Microzonos de Trotomiento por lo Municipolidod Metropolitono de Limo, lo eliminoción de los tugurios. lo consfrucción de nuevos viviendos, y el desorrollo de progromos de mejoromiento de suelos. Específ icomente, en el coso que nos ocupo, se iroto de un proyecro de desrugurizoción y conslrucción de Viviendo Nuevo. / Los Microzonos idenrificodos en el cenrro Histórico de Limo, estón ocupodos por mós de 30,000 fomilios en riesgo por: el deterioro y posible colopso de los estrucfuros de los inmuebles ocupodos, en su gron moyorío, por lo pobloción en exfremo pobrezo, morginol del sistemo f inonciero trodicionol. / Los Proyeclos de Renovoción Urbono consideron lo inclusión de lo pobloción residente medionte su intervención en lo demolición de lugurios, lo consfrucción de nuevos viviendos, los troboios de resiouroción de lo Zono Monumentol y su pori¡cipoción octivo en el finonciomiento de sus nuevos viviendos. / Poro opoyor los occiones de finonciomiento de los Progromos de Renovoción Urbono, lo MMI medionte Ordenonzo N" 237 del I 4, I 0.1 999 creo el Fondo Metropolitono de Renovoción y Desorrollo urbono - FOMUR, destinodo o finoncior proyectos de construcción, rehobilitoción, remodeloción, restouroc¡ón, recuperoción y reconstrucción inmobiliorio y de equipomientos que se eiecuten en lo provincio de Limo, r' Con esfe proyecto se tendrón beneficios cuolitofivos como disminución de crecimienfo de zonos fugurizodo, odecuodo uso de suelo y meioromiento de lo colidod de vido de los hobitontes. brindondo meiores condiciones de tronsiiobilidod, hobitobilidod y posibilidod de contor con meior infroestructuro poro lo viviendo.

4,

Obietivos del oroveclo

Formulor uno propuesto de Renovoción urbono en el centro Hisrórico de Limo orieniodo o revertir los problemos de deterioro urbono y lugurizoción posibilitondo lo revitolizoción de un secfor urbono y lo meioro de sus condiciones hobilocionoles octuoles,

5.

Anfecedenlessocioles

el úllimo medio siglo se observo un rópido crecimiento de lo pobloción en Américo Lotino. En el Perú, no sólo se vio un crecimiento ocelerodo de lo pobloción. sino que fombién se vio uno migroción ocelerodo hocio los óreos urbonos, especiolmente hocio lo copitol, En

En Limo, eslo concentroción poblocionol ho conllevodo

o optor por espocios poro hobiror, llegondo o ocupor y hocinor espocios con volor potrimoniol, público y privodo, de formo los problemos de densificoción, deter¡oro de edificociones, déficir

ttl

s 115 centro Histórico de Limo, se ho visro ofecrodo, yo que muchos de sus inmuebres y espocios públicos, con gron volor históricos hon sido mor uririzodos, generondo dererioro, y muchos veces pérdidos irremplozobles. El

fol senlido, se v¡ene reolizondo occiones poro uno eficoz renovoción urbono. poro elro, ro Municipolidod Metropolitono de Limo interviene promulgondo normof¡vos que regulen estos inlervenciones, solvoguordondo el derecho o lo viviendo de los residentes, el moitenimiento y buen uso de los espocios públicos e históricos, hociendo po,'ícipe o ministerios correspondientes, gobiernos regionoles y locoles. En

ó.

Ambito

El Proyecto ho sido desorrollodo sobre uno iotolidod de rres (03) inmuebles ubicodos el cenfro Histórico de limo de propiedod de lo Municipolidod Merropolitono de Limo.

7. o,

Mqrco de referencia Del óreo de Trotom¡enio en lo que se inscribe el proyecto

b.

El Proyecto se desorrollo sobre lo lotolidod de 3 inmuebles declorodos como l^icrozonos de Trotomiento de Renovoción urbono medionte D.A. N' 177 del I I de noviembre del 2OO3 que estoblece:

"Artículo

l":

ldenlilicor como Microzonos de Trotomiento de Renovocíón lJrbono, 1,32s

inmuebles ubicodos denlro de los límites del cenho Histórico de Limo, cuyos direcciones se delollon en el Anexo que f ormo prte integronte del presenfe decrelo,'.

ir, Coñete Jr. Conde de Superundo

Dirección domiciliodo r orden olfobético)

r00

CAT. E

67ó-680-684-690-692

"Artículo 2o: Los indícodos Microzonos eslorón comprendidos dentro del prímer progromo Mvnícipl de Renovoción Urbono".

l2o , Los proyectos o eiecuiorse en el cenfro Hístórico de Limo en morerio de Renovoción urúno serón oprobodos por lo Municíplidod Metropolitono de Límo y el lnstíluro "Artículo

Nocionol de Culturo o trovés de lo comisión prlinente".

8.

Corqcleríslicos

o.) Legoles Los terrenos o infervenir son de propiedod y posesión de lo Municipolidod Merropolitono de Limo. [o Municipolidod Metropolitono de Limo en su colidod de propietorio y gobierno locol seró el responsoble de llevor odelonie el Proyecro de Renovoción urbono ol omporo del Art.3 inc. c) def D.t ó9ó y el A¡1. 17 del D.S. I I -95-MTC Reglomento del D.L ó9ó. El deso¡rollo del proyecto se ho considerodo sobre lo rotolidod del óreo que involucron los 3 inmuebles hobiéndose previsto lo ocumuloción prediol. Esto se sustento en el Arf.49 del D.L. ó9ó.

-6116 El Proyeclo considero lo modqlidod de iniervención por reconstrucción tol como lo estoblece Art. I I del D.S. I l -95-MTC Reglomento del D.t. ó9ó que señolo:

"...3.' Reconsfrucción: Es lo occión de demolición lotol o prciol y de restitución de eslrucfuros de edificios y servicios en coniunfos urbonos, denrro de un plonleomíenlo integrol, pro dor poso o me¡ores condiciones del ombienfe urbono. Preferentemenle oplícoble o zonos con un ovonzodo grodo de delerioro, o ofecfodos severomenle por desosfres de origen nolurol o humono".

el proyecto se ho contemplodo lo demolición totol de los esfructuros existenfes en los o intervenir Por encontrorse en serios condiciones de deferioro y obsolescencio. complementoriomenre se ho desorrollodo un proyécto de obro nuevo sobre lo inregridod del óreo de intervención que considero un totol de 42 unidodes de viviendo con el obieiivo de meioror los condiciones hobirocionoles ocruoles y lo colidod de vido de lo pobloción En

inmuebles

involucrodo. c,) Socioles El proyecto de Renovoción Urbono ho considerodo involucror o lo pobloción residenie en el óreo como beneficiorios direcfos del proyecto buscondo respefor su derecho de residencio tol como lo señolo el Art. 3ó y 37 del D.S. I l -95-MTC Reglomento del D.[. ó9ó. Poro el coso de los fomilios beneficiorios se ho previsto el reoloiomiento temporol duronte el tiempo que demore lo eiecución de los obros en terrenos de propiedod de lo Municipolidod Meiropolitono de Limo. Asimismo se ho considerodo que el excedenie de los fomilios seró moierio de un proceso de reoloiomiento definifivo en orros proyectos de Renovoción urbono que efectúe lo Municipolidod Melropolitono de Limo en óreos complemento rios.

d.) Económicos y Finoncieros Morco de Referencio Decreto Legislotivo N' ó9ó del 7 de noviembre de 1991. Ley de Promoción o lo Inversión Privodo en occiones de Renovoción Urbono y su Reglomento, oprobodo mediqnte Decreto Supremo N' I l -95-MTC del 24 de iulio de 1995. Ordenonzo N' 237-99-MMt del l4 de octubre de 1999, que creo el Fondo Metropolitono de Renovoción y Desorrollo Urbono, destinodo o finoncior proyecios de construcción. rehobilitoción, remodeloción, restouroción, recuperoción y reconstrucción inmobiliorio y equipomienio con fines de renovoción y desorrollo urbono en lo provincio de Limo, cuyo odministroción esfó o corgo del Directorio de lo Empreso Municipol Inmobiliorio de Limo S.A.

-

EMILIMA S.A.

Anólisis de lo Demondo

Lo demondo de intervención por progromos de Renovoción Urbono en óreos deferiorodos

y tugurizodos en el Centro Histórico de Limo de ocuerdo o los Decretos de Alcoldío N. 161 , | 62, 172 y 177 son de 1,349 Microzonos de trotomienio los cuoles se encuentron debidomente identificodos que oborcon oproximodomente un totol de 23,000 fomilios y uno pobloción de 15,000 hobitontes. Anólisis de lo Oferto Lo oferto acluol de viviendos de interés populor en el Centro H¡stór¡co de limo luego de lo inouguroción del Proyecfo Mortinete es nulo, por lo que se vienen priorizondo los proyectos cuyo finolidod es lo de infervenir en los Microzonos de trotomiénto identificodos.

.7 t1.7 Bolonce Oferio Demondo Lo demondo insotisfecho en el centro histór¡co de Limo de fomilios que hobiton en inmuebles fugurizodos es de 23,00O viviendos. CONCEPTO DEMANDA OFERTA DEFICIT

N'VIVIENDAS 23,O00 0 23,000

Lo meto del proyecto es lo construcción de 88 viviendos que cubrirón demondo insotisfecho.

el o.3g7o de

lo

Beneficios

' Meioro de lo colidod de vido de lo pobloción brindóndoles uno viviendo con los servicios bósicos requeridos, . Incremento del volor comerciol de los inmuebles . Recuperoción del ombiente urbono monumentol inmedioto . Disminución de lo delincuencio en el óreo. I Incremento de lo ocfividod comerciol en el óreo de influencio del proyecto.

odecuodo y

9. Lo monzono de Lo Millo y Lo Posfrono se encueniro ubicodo en el cenfro Histórico de Limo y formo porle del óreo de omortiguomiento de lo zono reconocido por lo uNESCO como Potrimonio Culturol de lo Humonidod, desde el I 2 de diciembre de 1991.

Lo ciudod de Limo esiobo rodeodo por huerros y esfoncios que servíon de sustento y disfrute de lo pobloción, como lo describen los cronisfos de lo époco. con lo fundqción de lo ciudod, los vecinos recibieron un solor poro lo construcción de sus viviendos y extensiones de tierro en los olrededores, o fin de que en ellos formoron sus huertos. Por ello lo ciudod se delineó sobre compos de cultivo indígenos, odemós de dos brozos del rio Rímoc; uno de ellos, el coudoloso conol de oguo que hocio su recorrido por el que luego serío el borrio de Monserrote hocio lo Mogdoleno, lugor de reducción de indígenos del mismo nombre. Podemos oprecior en posteriores plonos, lo primirivo configuroción de los monzonos integrontes, uno de ellos: Lo Millo y lo Posrronoi entre los colles de Lo Millo, postrono y Motienzo, nominorivos que oluden o los opellidos de vecinos que vivieron en lo primero décodo de ese siglo.

uno de los monzonos conformontes de "[o Millo y Lo postrono" fue iniciolmente de propiedod del cabildo (Municipolidod), esre le cede ol vecino convento de sonto Domingo

en 1549, el dominio de 4 solores en lo colle de Monserrote, el convento edifico unos cosos, que ol porecer eron de f óbrico muy simple.

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Anofo, Juon Bromley, que los cosos de esto porte de la ciudod eron muy precorios, yo que desde su formoción fue un borrio pobre en consrrucciones y de escoso volor ortísrico y orquifectónico, yo que sus ocupontes eron en su gron moyorío indios y negros; o excepción de lo iglesio Nuestro señoro de Monserrote, con gron riquezo en su moteriol y rroboio orlístico. Es con lo consrrucción de los murollos de lo ciudod, en el oño de I ó94 duronte el gobierno del virrey Melchor de Novorro y Rocoful, Duque de lo poloto, que esfo g.on Áonrono odquiere configuroción propio, en cuotro monzonos, deiondo un buen espocio libre entre los monzonos y los boluort¡s de lo murollo. como se oprecio en lo lómino super¡or, odemós del

8118 espoc¡o libre en el que funcionobo uno pilo de oguo y el brozo del "río" de Monserrote o Mogdoleno que cruzobo por esie lodo de lo ciudod.

Rcconlrucc¡ón

hilórico de L¡r¡o Prehhpónico en r 535 eroborodo por er Arq. Juon Güniher

D.

Luego del devostodor terremoro de 1746, los viviendos ubicodos en esro zonq sufrieron debido o su precoriedod. Poro el oño l8ó1, el municipio limeño decide reformor lo nomencloturo de los colles de lo ciudod de origen coloniol, por nombres que oborcoron o un coniunto de cuodros. poro rol fin, se contemploron los nombres de Deportomenros y provincios del poís, esto mediio se dio onte el crecimiento de lo ciudod y lo omplioción de nuevos orterios urbonos y por ello ero necesorio simplificor lo nomencloturo urbono. Así, los nombres de Monserrote, Lo Mirro, Arco, Morienzo y postrono, fueron sustituidos por los iirones Colloo y Coñete. muchos doños

Plono de lo Ciudod de L¡mo 1752

-

Jo.obo Nicolós Be in

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Plono de lo Ciudod de Limo l g5g _ Monuet A. Fuenica

Lo conf iguroción de lo monzono coronior se monruvo hosto mediodos der sigro xrx (r sóg) cuondo, duronfe el gobierno der presidente José Borro, se evoron o cobo ros medidos poro omplior lo ciudod con el derrumbomiento de lo ontiguo murollo coroniol. Dos oños después (1870) esto monzonq se vorveró o ofectodo moriorógicomenre con ro construcción del ferrocorril Limo-oroyo-cerro de posco. y ro posterior omprioción de ro ovenido Tocno. Esto monzono se orgonizo en bose o su rocorizoción corindonte con respecro or río Rímoc y se configuro en función o su ubicoción con respecto o ro ubicoción de ro desoporecido Murolo

de Limo, lo cuol le otorgo por el lodo norte uno formo irregulor concordonle por su colindoncio con el lecho del río. Los coroclerísticos de sus edificociones nos norron los diversos modos de conslruir: el trozo del comino prehispónico, cosos potios virreinores, viviendo corectivo de inicios de ro repúblico y edificios de deporfomentos der sigro XX, ro que hoce muy voriodo esfe con¡unto urbono. Los lres pequeños monzonos divididos por ro continuoción de ros ocruores Jirones coñete y choncoy se hon unido poro formor uno soro gron monzono, derimitodo por Jr. Toyocoio, Jr. colloo, Jr. coñete, Jr. conde de superundo, Av. Tocno y ro propiedád de Enáfer, En ro octuolidod, lo monzono 04078 estó conformodo por 33 lotes,

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Lo eliminoción de los prolongociones de ros Jirones coñete y choncoy se debió en gron porte o lo diferencio de niveles en este sector. feniendo en cuenro que dobon hocio el lecho del río. Es por eso que en lo octuolidod, esos occesos hon desoporecido, y hon oporecido grupos de viviendo que se ubicon en esos desniveles como es el coso del Borrio de Ttyocoio. A lo vez, se puede oprec¡or que los rotes existenres en esto monzono tiene uno congifuroción y formo irregulor, teniendo en cuento lo formo de lo monzonq.

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Plono Cotoslrol de lo Monzono

Monzono O4O78

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Lo

O!078

Millo v Lq Post¡ono

distrilo del cercodo de Limo, que olbergo el centro Hisrórico concrero el moyor número de tugurios de Limo Metropolitono, un 37.58oA de los viviendos son de olquiler, y equivofente ol 2.34oA pertenecen o invosiones. El promedio de lo edod de los edificociones de viviendos es de unos óO oños de edod. de los cuoles 5,000 se encuentron en esiodo de colopso. Existe un olto coeficiente de ocupoción del suelo 557 hob./ho de tendencio horizontoles y menos de 1Oo/o de óreos fibres. El 50o/o de tugurios del Cercodo de Limo, se encueniro en Borrios Altos, con uno pobfoción de 70,000 hobitontes en 257 ho. Lo monzono 04078 cuenro con uno pobloción oproximodo de 20,000 hobitontes y se encuentro l¡m¡todo con los colles Toyocoio, Colloo, Coñete, Conde de Superundo, Av, Tocno y el Río Rímoc, tol como se oprecio en el plono cotostrol. El

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Es necesorio recolcor el delerioro de los edificociones de volor histórico monumenfol situodos en esto monzono, debido o usos indebidos de monumentos, subdivisiones y tugurizociones de los inmuebles, colopso de servicios que comprometen los estrucluros y delerioro de ombientes urbonos monumentoles, En cuonto ol ospecto socio económico, se nolo un proceso de pérdido de trodiciones culturoles, delincuencio focolizodo, deterioro económico y olto grodo de desempleo, El proceso de Renovoción Urbono, emprendido por lo Municipolidod Metropolitono de Limo o lo monzono O4O78 - Monserrote poro olconzor un centro hisfórico soludoble, minimizo como estroteg¡o, lo recuperoción de espocios públicos como plozos, víos, porques, poro lener como efecto tronsporte mós fluido, reducir el deterioro del medio ombiente, meioror el ornoto y promover precios otrocfivos sobre el suelo urbono inmobiliorios, boio los reglos de libre mercodo y osí inferesor ol ontiguo propieiorio que obondonó lo propiedod en el centro poro que invierto en ello.

1-1 Lo delimitoción de lo monzono o4o78 - Monserrote, ómbiro de ubicoción del progromo de Renovoción Urbono, denfro de lo cuol se encueniro ubicodo los predios correspondientes o

los Jirones coñefe y conde superundo. donde se emplozoró el coniunio Hobirocionol coñete - conde de superundo como porte del desorrollo de lo ll Etopo del primer

Progromo de Renovoción Urbono. Los predios conformontes de este proyecto t¡enen un óreo registrol fotol rectificodo vol 2009 de 3,327.27m2 y estó conformodo por f res inmuebles continuos, propiedod de lo Municipolidod Metropolitono de Limo, debidomente inscriros en Registros públicos.

Lo monzono O4O78 de Lo Millo y Lo Postrono, con un óreo de 39,009.14 m2, esró ubicodo en el cercodo de Limo, en el secror noroesre del centro Histórico de limo y en el onfiguo borrio de Monserrofe; estó del¡m¡todo por lo Avenido Tocno, los iirones Conde de Superundo, coñere, coñete y lo prolongoción del Jirón Toyocoio; colindo en su lodo norte con lo Esfqc¡ón Monserrote del Ferrocorril Centrol.

Anexo fofogrófico ocluol

Jr. Coñete N' I 00 Pisos: I piso Cotegorío: Entorno

Jr. Conde de Superundo

N' ó92 y ó94 Pisos: 'l piso Coteoorío: Entorno

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Jr. Conde de Superundo N" óZó, ó80, Pisos: I piso Cotego¡.ío: Entorno

Fotos de entorno urbano

- Jirón

ó84, 690

Conde de Superunda

Jr. Conde de Superundo N" ó00,

ó08, esq. Jr. Choncoy N" 4. Pisos:2 pisos 17

Colegorío: Volor Monumentol

Jr. Conde de Superundo Pisos: I piso

Cotegorío: Enlorno

N' ó14.

172,

L22

B

.lr. Conde de Superundo N'ó22, ó30, ó38, ó40. Pisos:2 pisos

Cotegorío: Monumento

ffilf ,

Jr. Conde de Superundo No ó4ó,

ó50,654,660 Pisos: 2 p¡sos

Coteg orío:

Volor Monumenlol

Jr. Conde de Superundo Pisos:

I

piso

Colegorío: Entorno

Fotos de entorno urba¡ro - Jirón Cañete

Jr. Coñete Pisos:

I

Cotegorío, Entorno

N' I I 8

piso

N'ó72

T23

14

Jr. Coñete

N' 'l 34, I 3ó, I 38,

| 40, | 42. Pisos: 2 p¡sos Colegorío: Enlorno

Jr. Coñete

N'

134,

l3ó,

138,

140, 142, cruce con Jr. Colloo N" 7OO,706, y 706A. Pisos: 2 pisos Colegorío: Entorno

10. Locolizoción y Zonificoción Hoy lo monzono O4O78 de [o Millo y Lo Posfrono, con un óreo de 39,794,18 m2, esfo ubicodq en el Cercodo de Limo, en el secfor noroeste del Centro Histórico de Limo y en el ontiguo borrio de Monserrote; esfo delim¡todo por lo ovenido Tocno, los iirones Conde de Superundo, Coñete, Coñete y lo prolongoción del Jirón Toyocoio; colindo en su lodo norte con lo Estoción Monserrote del Ferrocorril Centrol. El Reoiuste Integrol de lo Zonificoción de Usos del Suelo del Cercsdo de Limo, oprobodo por Ordenonzo N' 893, publicodo el 27 de diciembre de 2005, otorgo o esto monzono colificoción como Zono de Trotomiento Especiol 3 (ZTE-3), destinodo o usos preponderontes de viviendo, comercio y tolleres orfesonoles. De ocuerdo o lo estoblecido en el Cerlificodo de Porómefros Urbonísticos y Edificotorios, en los iirones Coñete y Conde de Superundo se debe montener el octuol olineom¡enio de lo fochodo, pudiendo olconzor uno olturo no moyor o I L00 metros. El óreo libre, poro uso residenciol es mínimo 3070, permiliéndonos un reliro en el fondo del lote. Esle lerreno o lo vez se encuentro involucrodo dentro de lo ribero oeste del Río Rímoc, lo cuol formorío porie del Proyecfo Río Verde.

Proyeclo Río Verde

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Lo Municipolidod de Limo estó diseñondo el proyecto Río Verde con el fin de poner en volor lqs riberos río Rímoc y los zonos cerconos o é1. Esle iiene (Cercodql

conolizor el oguo en 4,5 kilómetros, enfre el Puente del Ejército Checo (Son Juon de Lurigoncho), de modo tol que el coudol seo

T24

15

poreio en fodo su recorrido. Esfo permitirío ongostor el couce, lo necesorio y previendo lo temporodo de huoicos, poro gonor unos 40 metros o codo lodo y hobilitor ollí óreos verdes, espocios de recreoción y culturo. Se oprovechorío lo zono ribereño de Contogollo, que represenlo 20 hectóreos de suelo libre; el mismo tomoño que dos Compo de Morte. Los principoles disfritos beneficiodos serón Rímoc, Cercodo, Son Juon de Lurigoncho, Son Mortín de Porres, El Agustino, entre ofros locolidodes.

del río un punto de desfino, de encuentro, de volor poro los limeños. Ademós poro que esto funcione tombién l¡ene que recuperorse el río mismo porque tiene que estor limpio y desconlominodo poro ser un deslino turíslico soslenible El obietivo es hocer

Según Roúl Roco, del Minisierio del Ambiente, desde hoce 20 oños se esbozon plones poro recuperor esle río, que olguno vez el historiodor Porros Borrenecheo describiero como "lorrenloso, voluble, desiguol e inmoneioble".

el río combiqro, se creoríon condiciones por6 que el Centro Histórico y dishitos como El Rímoc y Borrios Altos volvieron o lener ot¡oclivo Si

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Predios msteriq del p?oyeclo

El 09 de Morzo del 201O,

se presento en definifivo lo onotoción prevent¡vo de lo recfificoción de los lotes Jr, Coñete 100, Jr. Conde de Superundo N"ó92-ó94 y Jr. Conde de Superundo N'ó84-ó90-ó92-ó94.

Luego de lo rectificqción se tiene: Ficho reoisf rol

Ubicoción Jr. Coñele

|00

P.E. 490 r 7505

Áreo {m2) r,88r.1r

Perímelro 'l

85.25m1

Jr. C. de Superundo

694-692

11562498

ót r.08

122.2Om1

Jr. C. de Superundo

ó90-ó84 P.E.49017530

835.08

130.9óml

P.E.

Ver Anexos: Documentoción Registros Públicos I

2. Obietivos del proveclo

Renovor edificociones de propiedod de lo Municipolidod Metropolilono de Limo, colificodos como Microzonos de Trolomiento poro fines de Renovoción Urbono e identificodos en lo Monzono N'04078 del Centro Histórico de Limo, de tol monero que permito sustituir los eslrucluros exisfentes, degrododos, hocinodos, ruinosos e insolubres, buscondo reverlir, en lo pobloción beneficiorio, los problemos cousonles del delerioro y lo tugurizoción, posibilitondo lo revitolizoción socio económico de los fomilios excedenfes de lo primero etopo de este progromo y o los fomilios residentes de extremo pobrezo y tronsformondo los condiciones ho bitocionoles existentes. I

3. lmooclos q logror

r

Recuperor el volor inmobiliorio de los predios ub¡codos en el Centro Hislórico de Limo; combior y tronsformor lo colidod de vido de los fomilios residenies, y coodyuvor o meioror y recuperor el enlorno urbono donde se ubico; r Meioror, sustonc¡olmente. lo colidod de vido de lo pobloción beneficiorio otorgóndoles lo posibilidod de contor con todos los servicios y beneficios que le otorgo lo ciudod; . Elevor el nivel de desorrollo y outoestimo de los fomilios beneficiorios con lo opl¡coción del Progromo de Apoyo ol Proyecfo: Componente Sociol; . Continuor los occiones que permifon lo recuperoción de inmuebles identificodos como Microzonos de Trotomiento con fines de Renovoción Urbono. ! Incremenfor lo plusvolío inmobiliorio en el Centro Hisrórico de Limo poro ser reinverlido o fovor de los sectores de menores ingresos; disminuir lo delincuencio; meioromiento del nivel económico de lo pobloción beneficiorio o portir de lo fronsferencio de lo propiedod y su inclusión en el sislemo credificio.

14. Estado iniciol de los predios J¡rón Coñete l0O, exislío un coniunto de viviendos de del 8O7o del óreo del predio, sin potobles y y sin condiciones bósicos de eléctrico servicios bósicos de oguo energío hobitobilidod ni de seguridod onte eventuoles desoslres.

En

el predio con frenfe ol

consfrucciones con moterioles inodecuodos, ocupondo mós

Los espocios inter¡ores de circuloción eron inodecuodos debido o su reducido dimensión; los coberluros de techos de los viviendos eron de colomino, plonchos de triploy, esteros, etc.

77

Los inslolociones eléctricos estobon, en

lo moyorío de los cosos, expuestos ol olconce de los personos y en especiol de los menores; los inslolociones de oguo poloble presenlobon precorios condiciones de funcionomienlo.

15. Descrioción del oroveclo Intervención en lres inmuebles de propiedod de lo Municipolidod Metropolitono de Limo, identificodos como Microzonos de Trofomiento con fines de Renovoción Urbono, con lo construcción de 88 nuevos viviendos f¡po flot con dos dormiiorios con oéreos que voríon entre los ó0.00 y 70.00m2. Los viviendos estorón destinodos o cubrir los necesidodes de lo pobloción residenfe y los fomilios excedenies del Progromo de Renovoción Urbono de lo Monzono 0507ó. El soldo de viviendos serón destinodos o fomilios residenies en el Cenfro H¡sfórico, que cumplon con los reguisitos de colificoción exigidos en el Progromo Municipol de Renovoción Urbono.

El proyecto considero óreos o ser ufilizodos como tolleres, como porte de progromos de copociloción y de reunión de los fomilios, óreos de comercio diorio e inmedioto o lo viviendo (siete locoles comercioles), óreos libres interiores y óreo poro lo odministroción y vigiloncio del Coniunfo Hobirocionol, lguolmente considero lo occesibilidod ol coniunfo y su integroción urbonístico en lo monzono O4O78 y el trotomiento poisoiístico de sus óreos libres con fines de recreoción. Eslo propuesto promueve uno meior colidod de vido, ofreciendo o los beneficiodos uno viviendo iipo con servicios bósicos, oplicondo sistemos convencionoles de construcción cuyo costo de inversión ho sido estimodo en S/, 4'876,42ó.92 (cuotro millones ochocientos setento y seis mif cuotrocientos veinliséis con 92/1OO nuevos soles) incluidos ¡mpuestos.

Considerociones Especioles:

53 a2 Pc

EÍ

-

El Proyecto: Coniunfo Hobitocionol Coñete Conde de Superundo, fue presentodo onle lo Municipolidod Metropolitono de Limo como onteproyecto en el oño 2003, siendo oprobodo

según consto en Notificoción 2003.

N'

848-2OO3 MML-DMDU-DAU-DE. Expediente N" 77192-

127

18 tr28 Luego de oprobodo el onieproyecto, se reolizó el Estudio de Mecónico de suelos en los lotes correspondientes ol terreno del proyecto. Este estudio dio como resultodo que. el lerreno donde se plonteo nuestro proyecto presento deficiencios en el tipo de moteriol, yo que este terreno se encuenlro sobre un depósito oluviol. superficiolmenfe se t¡ene uno copo delgodo de lerreno de cultivo, subyocen rellenos limpios y contominodos de motriz limo o¡enoso, cuyo profundidod se incremento hocio el río Rímoc. El terreno presento uno pendiente que desciende hocio el río Rímoc, ten¡endo un fuerte corte o 4.OOm ontes de llegor ol límite poster¡or. En el 2010, se presento uno nuevo propuesto con Dictomen Aprobotorio N' 7l 0-201 O,

N'de

expediente

l4lZ05-lO y

con

luego de evoluor lo olto demondo de viviendos en el cenfro de Limo, se decidió beneficior o un moyor número de poblodores, poro ello se reformulo lo propuesto orquitectón¡co poro logror este ob jetivo. Esto nuevo propueslo orquitecfónico propone lc construcción de 88 viviendos tipo flot de dos dormilorios, distribuidos en 7 bloques, los que cuenton con tolleres y locoles comercioles.

Asimismo se inlroduce en esle proyecto

el concepto de lo viviendo sostenible y sustenioble, dotóndolo de elementos que represenfen uno reducción en gosfo ol usuorio (propuesto ecológico y ohorrodoro). Esto nuevo propuesto cuento con el Anleproyecto oprobodo según Diclomen No IOOA2Ol l-MML-GDU-SAU-DE, con fecho l0 de octub¡e de 201 l.

ló.

P¡opueslq orquileclónico

Ef proyecto estó conformodo por (08) ocho bloques: A, B, C, D, E, F, G, H y un bloque Centrol, los cuoles se desorrollon desde el nivel -5.25 hosfo uno olturo de 'l l.OO metros sobre el nivel de lo veredo en el Jr. Conde Superundo y Jr, Coñete. El ingreso se do desde el nivel t 0.00, sobre los colles Jr, Conde de Superundo y Jr. Coñete, teniendo el ingreso principol sobre el Jr, Conde de Superundo. BLOQUES DE VIVIENDA Los bloques eslón conformodos por viviendos tipo flot, los del nivel -5,25 cuenton con solocomedor, cocino, lovonderío, potio. boño y dos dormitorios, y su óreo oproximodo oscilo entre 70.00m2 y ó0.OOm2 (los niveles superiores no cuenton con pofio)

(5 pisos) se conformo por (l O) doce módulos de viviendo t¡po flor. 02 viviendos por piso (70.00 y m2 en el primer nivel y óO.00m: en el resto de niveles). Estón comprendidos por solo comedor, cocino, lovonderío y porio, 2 dormitorios y un boño BTOQUE A

complelo. BLOQUE B (5 pisos) se conformo por (20) veinte módulos de viviendo tipo flor, O4 viviendos por piso (70.00 y m2 en el primer nivel y óO.OOmz en el resfo de niveles). Esrón comprendidos por solo comedor, cocino, lovonderío y poiio, 2 dormitorios y un boño compleio. BLOQUE C y O l4 pisos) se conformo por (O8) ocho módulos de viviendo fipo flot. 02 viviendos por piso (67.5Om2 en el primer nivel y ó1.50 m2 en el resto de niveles). Esfón por solo comedor, cocino, lovonderío y potio,2 dormitorios y un boño comprendidos o completo. 3 z BTOQUE E (5 pisos) se conformon por (l 5) quince módulos de viviendo tipo f lot. O3 I viviendos por piso (70.00 y m2 en el primer nivel y ó0.00m2 en el resto de niveles), Estón o comprendidos por solo comedor. cocino, lovonderío y potio, 2 dormiforios y un boño completo.

,s BLOQUE F (5 pisos) se conformon por (1 5) quince módulos de viviendo tipo f lot. 03 viviendos por piso (70,00 y m2 en el primer nivel y óO,OOm: en el resto de niveles), Estón comprendidos por solo comedor, cocino, lovonderío y potio. 2 dormitorios y un boño compleio. BLOQUE G (ó pisos) En el primer nivel (-5,25m) o doble olturo, se t¡ene 05 locoles poro tolleres con sus respectivos servicios; en el fercer nivel (+ 0.00m) o doble olturo, se tiene 04 ombienles comercioles con sus respectiyos servicios. En el quinto nivel (+5.25m) o doble ohuro, se tiene 02 ombientes comercioles con sus respectivos servicios, BLOQUE H (ó pisos). En el primer nivel (-5.25m) o doble olluro, se riene 02 locoles poro lolleres con sus respect¡vos servicios,03 viviendos por piso (70.00 y m2 en el primer nivel y óO.O0m2 en el resfo de niveles). Estos viviendos estón comprendidos por solo comedor, cocino, lovonderío y potio, 2 dormiforios y un boño completo. BTOQUE CENTRAL

Este locql permite el occeso ol coniunto. y es el centro de circuloción verticol (escolero y oscensor). Esfe bfoque que se desorrollo desde el nivel -5,25 hosto el * 7.875, permite lo reloción de bloques con el exlerior, siendo sus dimensiones necesorios poro el oforo del

proyeclo.

En esle bloque se tiene el locol odministrotivo y ombientes destinodos depósitos del con¡unto. Asimismo se consideró ubicor el óreo de sub esioción, tomondo en cuenlo los requerimientos emitidos por lo Empreso de Suminisf ro Elécrrico Edelnor S.A.A. Es esle bloque, donde fombién enconfrqmos el bofodero de bosuro. el cuol ho sido dimensionodo de ocuerdo o lo normo A,OlO.RNE IOCAIES: TALLERES Y COn ERCIO Todos los locoles comercioles estón ubicodos sobre el Jr. conde de Superundo, sus occesos son d¡rectos desde el exierior y cuenlon con vonos de ingreso de 3.00m de oncho. Teniendo el bloque uno olturo móximo de 'l l.OOm, medidos desde el nivel de lo veredo.

BtoQUE H: se conformo por 02 locoles rolleres con servicios higiénicos y depós¡to, desorrollodos o doble olturo, con 2l 3,o0m2 oproximodomente y ( I 2) doce módulos de viviendo tipo flot en cuotro n¡veles. BtoQUE CENTRAL: Es donde se desorrollo el holl de ingreso ol con¡unto hobitocionol y ohí se ubicon lo escolerq centrol y el oscensor, permifiendo el occeso o los demós bloques o lrovés de puentes que se relocionon con estq óreo. En esre sector en el nivel -5.25 se fiene odemós un locol odministrotivo desorrollodo o doble ohuro y de I ó.0O m2 oproximodomente. Desde este nivel tombién se puede occeder o lo c¡sterno y ol cuorto de bombos. ACCESO At PROYECTO El occeso ol proyecto se do d¡rectomente desde el exrerior o trovés de un vono de 4.oom. de oncho, ubicodo en el Bloque centrol. Ingresondo se tiene un óreo de holl principol con

óreo oproximodo de 82.00m:, que reporfe o trovés de corredores ol bloque H y o trovés de puentes hocio los demós bloques.

Luego se fiene un holl principol de oprox.82.oom2. sin contor el óreo de lo escolero, ni del oscensor. Cobe señolor que yo en lo onterior propuesfo se ho plonteodo un bolcón odosodo

"mirodor" en el nivel + 0,00, lo cuol hoce crecer esfo óreo en I o.oom2 y permire tener uno visto de fodo el desorrollo del proyecfo. En este hoff principol, el cuol se inicio desde el nivel - s,25 y vo hosto el nivel +7.g7s, perm¡fe lo circuloción verticol o trovés de uno escolero de dos iromos, codo lromo cuento

1,29

20 con l.óOm de oncho con borondo metólico loterol borondo.

y

muro de concreto cenirol como

Lo escolero principol propuesto cuenro con l.óom de oncho libre, oncho que cumple con los normotividod en coso de evocuoción onie uno emergencio. Dejondo en cloro que según RNE, el oncho de lo escolero copoz de obosiecer o este secfor requiere l.2om de oncho. En el inferior del proyecto, se tiene con tres escoleros que permifen el occeso o los bloques de viviendos. Estos escoleros, se hon ubicodo en codo potio odosodos o uno de los bloques, en lo porte centrol de esfe o como porte de lo definición de espocios, como elemento límite enfre el potio y el biohuerro. cobe señolor, que en rodos los cosos, los escoleros pueden ser vistos, fócilmente identificodos desde vorios puntos del proyecto.

En los bloques de viviendos, A, B, C, D, E y F desde el nivel t 0.00, sólo se subiró como móximo tres niveles y/o se boioró como móximo dos niveles poro occeder o los viviendos.

El proyecto cumple con brindor lo occesibilidod o los niveles superiores e inferiores, proponiendo un módulo de oscensor, el cuol beneficioró o los residenres, en especiol los personos discopocifodos, oduhos moyores y onte cuolquier eventuolidod. Se debe recolcor, que esle proyeclo, el cuol beneficioró o l8 fomilios remonentes del proyecto coniunto Hobifscionol Lo Murollo.20 fomilios reubicodos del inmueble Jr. coñete Jr. conie de superundo, y 50 fomilios residenres en inmuebles q inrervenir por emergencio, riene identificodos o los beneficiorios, Es osí que se doró preferencio en lo -ubicoción y doloción de viviendos en el nivel t o.oo (nivel de veredo) o los personos con discopocidod físico y odultos moyores. SERVtCIOS En esfe nivel rombién se ubicon

el bofodero de bosuro y el espocio cedido o lo subestoción de Edelnor, ombos con órecs requeridos proporciono rmente o ro pobroción o servir y

cumpliendo con los requerimientos de un coniunto hobitocionol de lo mognitud del proyecto.

el coso del borodero de bosuro, se ho considerodo como residuos orgónicos domiciliorios, lo contidod de 30 rr./viviendo (0.03 m3) por dío de desechos sóridos (blte os, popef, restos de comido, etc.). Esro do un resultodo de oprox¡modo mente 264 litros de bosuro ol dío (03 reservorios de 90 ritros o kiros codo uno) perfecromente diferenciodos. Poro

Poro lo sub Estoción eléctrico se esrón reorizondo ros gestiones poro ro cesión de esto óreo Edelnor, lo cuql rendró occeso d¡recto desde er exter¡or y no considero ninguno construcc¡ón por deboio o sobre esto.

o

PR.OPUESTA ARQUITECTóNICA

El iuego volumétrico sugerido, busco uno reloción de pertenencio con el lugor, y con los corocferísiicos formoles de lo orqu¡tecturo trodicionol. Lo fochodo hq montenido lo orturo promedio estobrecido por er certificodo de porómetros Urbonísticos y Edificotorios, monleniendo un ritmo en vonos y celosíos de los fochodos de los cosos republiconos configuos, dondo reorce or ingreso con ro dobre orturo pronteodo. El coniunio se desorrollo según criterios de eficiencio espociol, rocionolidod constructivo y orden urbono, considerociones que en coniunto, opunton o meioror ro coridod de vido del grupo ol cuol estó orientodo dicho proyecfo.

130

21 131 MATERIALES USADOS - Fochodos: Muros (plocos) con ocobodo de cemenlo lovodo, pocos de concrefo expuesto y Torroieo y pinturo en poños propuestos;

-

Borondos y escoleros de concrefo {inlerior) y corpinlerío mefólico y f o modero. Corpinterío de modero en puerfos y ventonos exler¡ores, bornizodos; Corpinterío de PVC poro ventonos en los bloques de viviendo Cerro jerío Vidrios semidoble, incoloro en ventonos y puertos señolodos; P¡nturo, solo en exleriores, vinílico en dos monos; Pisos cerómicos, piedro y de cemento pulido; Instolociones eléctricos y sonitorios operofiyos.

SOSTENIBIIIDAD Esfe proyecto introduce dentro del Progromo de Renovoción Urbono el concepto de Viviendos sostenibles, viviendos compotibles con los requer¡mientos económicos y de conservoción del medio ombiente, medionie lo oplicoción de técnicos de construcción que supongon un menor uso de mqlerioles, en porticulor de moteriqles contominontes, un moyor ohorro energéfico y de consumo de oguo. El proyecfo tombién contemplo el uso de los techos como bio huerios, que octuolmente es un sislemo de sostenibilidod y puede brindor unq oportunidod de troboio.

17.

Lineomienlos generoles del proveclo

. o. b.

De ocuerdo con el Certificodo de Porómetros Urboníslicos y Edif icolorios: Uso predominonte: viyiendo y comercio y tolleres ortesonoles. Alineomienfo de Fochodo, montener el olineomiento de los fochodos y lo líneo de edificoción deberó coincidir con lo líneo de propiedod. c. Poro edificociones nuevos comercioles se considero el 2OoA como óreo libre mínimo; en edificociones poro uso residenciol se considero el 30% de óreo libre. d. Lo olturo móximo de edificoción seró de I 'l .00 m. e. Eslocionom¡ento: no se ho considerodo. f. Colificoción de bien culturol' inmueble de entorno S. Inmuebles identif icodos como Microzonos de Trotomiento de Renovoción Urbono

¡ En función o los resultodos de los Estudios de Mecónico de Suelos con fines de Cimentoción, reolizodos en los predios moterio del Proyecfo en los oños 2008 y 2009, el ierreno presento superficiolmente moteriol de relleno en uno profundidod vorioble, no hobiéndose encontrodo en uno profundidod de 5.00 ml., el nivel freótico; se recomiendo que lo cimenioción utilizodo seo: poro elementos no esiructuroles, c¡miento corrido ormodo; poro pórticos y plocos, zopofos conecfodos con vigos de cimentoción, CAR,ACTERISfl CAS GENERALES

4 ¡-^ 2sá ,odl

Zonificoción: De ocuerdo ol plono de Zonificoción Generol de Limo Metropolitono, el terreno se encuenlro en un Areo de Estrucfuroción Urbono¡ ll - CH; Moyor Heterogeneidod de funciones,- Áreo Territoriol: URBANA, Zonificoción: ZT-'l 3 Monserrote, Zono B. Conforme indicodo en el Certif icodo de Porómef ros Urbqnísticos y Edificoforios N" 2ó7-2001 -MML-

/ ao =44

DMDU.OPD

CJ

Ubicoción:

22 Se ubico entre el encuentro del Jirón Conde de Superundo y lo Colle Coñete de Monserrofe, Cercodo de Limo, Provincio y Déportomento de Limo.

en el Borrio

Corocferíslicos de lo Propuesto Descripción¡ El óreo de lerreno es de Tres mil hesc¡entos veinte y siele melros cuqdrodos con veinle y siefe declmelro¡ cusdrodoc 13,327.27 m2). En este se desorollo un Áreo poro Viviendo, Áreo poro otros usos (locoles odministrof ¡vos, fiendos, etc.), y Áreo de recreoción, libre y de circuloción. Ocupondo un óreo lotol de uso de ocho mil quinientos ochenfq y nueve mefros cuodrodos y freínlo y siele decímetros cuqdrodos (8,589.27 m2). Distribuidos de lo siguiente monerol

Areo de Viviendo: Apo e poro Olros uso¡: Areo Recreoción y libre:

Oclubre 2012

É

?ÉE =H9 -=z QáL,

=ú'< 'ao

5,224.9Q m2 |,143.13 m2 1,191.90 m2

69

o/o

l5

o/o

16

o/o

134

133

^

Memoria Descriptiva lnstalaciones San itarias

134

CONJUNTO HABITACIONAL *LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

't.

OBJETIVO.El objeto de la presente Memoria es la de establecer los conceptos para definir las Instalaciones Sanitarias para el Conjunto Habitac¡onal "Los Pat¡os de Felipe

Pinglo",

a

construirse

en el distrito del Cercado de Lima, provincia

y

departamento de Lima. 2.

GENERALIDADES.-

N' 100 y Conde de y Superunda No 684, 690, 692 694, en el distrito de Cercado de Lima, provincia y departamento de Lima. El ed¡ficio en mención, se construirá en el Jr. Cañete

La ed¡ficac¡ón consta de 6 Bloques de 5 niveles con departamentos de 2 dormitorios; I Bloque de 3 niveles de doble altura con talleres y tiendas comerciales; y 1 Bloque de 6 niveles, el primero de doble altura para talleres y del 3'al 6' con departamentos de 2 dormitorios. Los Patios centrales del primer piso se encuentran en el nivel -5.25 y las azoteas llegan a los niveles +7,875 y +10.50. Además, un Bloque de Ingreso Principal, donde se ubica la Subestación Eléctrica, El Cuarto de Bombas y la Cisterna para Consumo Doméstico. Tepozo sumidero será por debaio del Sótano 3.

El profesional responsable del presente proyecto es el Ingeniero Giselle Lazo Rivera, con Reg¡stro del Colegio de Ingenieros del Perú N" 74621. 3.

DESCRIPCIÓN DE LOS SERV|CIOS,. La edificación en su conjunto se ha proyectado con los sigu¡entes sistemas: Sistema de Agua Fría. Sistema de Agua Caliente. Sistema para Desagüe y Ventilación.

. . .

3.1

SISTEMA DE AGUA FR¡A

a)

Descripción del Sistema:

El s¡stema planteado para el suministro y distribución de agua fría comprende la utilización de una cisterna para consumo doméstico con tres electrobombas centrífugas de presión constante y velocidad variable, con las que se distr¡bu¡rá el agua a través de una red principal de 4" y 3" de diámetro. La distribución a cada departamento, se ¡ealiza¡á a partir de alimentadores, con a de 1.114" y 1" de diámetro, con un medidor y una llave de interrupción distribuyéndose posteriormente a cada salida para los aparatos a instalarse. iq-\

G|SELLE

LLi?,;".;

tnte¡i€ra S5-

--

Iaó2| l,l-., '. eIP

-;:A

CONJUNTO HABITACIONAL .'LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

135

b)

Dotación Diaria: La dotación de agua se ha evaluado en conformidad con lo estipulado en el Reglamento Nacional de Edificac¡ones (versión de Junio del 2006, publicada en el diario El Peruano), definiéndose lo siguiente: ub¡cac¡ón

N¡veles

T¡po

Cantidad

Area

Dotación

Parc¡al

Eloque A

1" al

5'

Dpto - 2 dorm.

1.00

10.00

850.00

8,500.00

Bloque B

1'al 1'al 1'al 1'al

5"

Dpto. - 2 dorm.

1.00

20.00

850.00

17,000.00

5"

Dpto. - 2 dorm Dpto. - 2 dorm. Opto. - 2 dorm.

1.00

10.00

850 00

Opto. - 2 dorm

1

Talleres Tiendas Talleres

134.08

1

Bloque C Bloque D Bloque E Bloque F Bloque G Bloque H

5"

5' 1' al 5' 1"v2" 3' al 6" 1'v2" 1' ,t 2' 3' al 6'

Depósitos Dpto. - 2 dorm

1.00

10.00

850.00

8,500.00 8,500 00

1.00

15 00

850.00

12,750.00

.00

15.00

850.00

12,750.00

160.07

100

6.00

269.54

1.00

600

960 42 'l,6'17.24

.00

6.00 0.50 850.00

1.00

37.22 1.00

12.OO

804.48 '18 61

10,200.00

TOTALES

c)

E1,600.75

Volumen de Almacenam¡ento para Consumo Domést¡co: Cisterna: Dimensiones disponible Altura útil Volumen de la cisterna

: : :

8.00 x 4.10 m2 2.50 m 82.00 m3

d)

Cálculo del nuevo suministro: El proyecto sanitar¡o prevé que el abastecimiento para el llenado de la cisterna proyectada de 82.00 m3, se realice a partir de un suministro de la Red de Agua de Sedapal (Concesionario), mediante una nueva conexión de Q 2" por el frente de la Jr. Conde de Superunda. A continuación se detalla el cálculo.

G¡SELLE

LUZ;^'* -' JilA

IDgeniera Sen. C19.

'.'F.\,.

7

4ó2 r

136

CONJUNTO HABITACIONAL *LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

Volumen de la cisterna: T¡empo de llenado: Caudal de ingreso:

82,000.00 Its 4.00 hrs. 5.69 lps 90. 19 gpm

Carga D¡sponrble: 30.00 lbs/pulg2 21 13 m c.a 200 m.c a 1.15 m.c a. 23.78 m.c.a. 33.77 lbs/pul92

P(red) = P(salida) = Hf - total =

Pdisponible = H(estatico) = Cota medidor = Cota ingreso =

5.80

'

hf (tub') = L(tub) =

\,-

D¡ámetro =

hf facc.) = Medidor:

Hf-max= Del Abaco de Med¡dores: Diámetro =

16.88 lbs/pulg 2.00 pulg.

e)

Máxima Demanda Simultánea: El consumo instantáneo estimado, se ha evaluado tomando en consideración lo establecido por el Reglamento Nac¡onal de Construcc¡ones en lo relativo a unidades de gasto. Se establece lo siguiente:

GISELLE Lr-;z

I¡geni€r¡1

:,..; - - ;;lA Se¡,

.'r

|\:' t. ClP 74ó2r

CONJUNTO HABITACIONAL .LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

t3? : :

Unidades de gasto Máxima Demanda Simultánea

f)

1498 UH 9.90 lUseg

Consumo de Agua: Caudal promedio (Qp): Caudal Máximo D¡ario (Omd): Caudal Máximo Horario (Qmh):

0.944 lVseg. 1.133 lUseg 1.699 lVseg

g) Cálculo de la Red de Agua: Se ha calculado para una presión mínima de 2 m.c.a. en el punto más desfavorable o más alejado de la red de distribución, conforme al siguiente cálculo: 9!!L 9l4rié¡i

con)uñro

frabieñJ c¡ñ.r.. c!ñd. d.

sup.tuñ(t

E!!¡tL;

acu^

FPIA

toPfo. ftPo

ll

425

354

o22

o 112

3

¡io

517 151

540

o

)3 | [email protected] I

varwr¡r 501

422

a25 o112

001

3A¡

a

214

v¡lw¡r

Codor lR.du@ñ¡ |

655 047

15

123 124

124 154

1

20¡5

2 625

1

0

6t2

2 625

1

0

642 0 642 0 6á2

2 625

331 331

2 625

331

r76

EE93E

2

35 1519 1812 r0 57 12

012

0352

E4 Loñe fÉmo

o 3-2 2.1

150

245

(h)

3oo

1

3@

2

0¡15

300

2

o¡5

2

0.5

250 430 2 290

3m

056 oT2

,1

1962

115

3

010

zor 61 6 i62

6 031

094

6

002 o02

061

1

1

136

000 001

2

1

1

122

23.

1

1

ú2

22.

1516

o27

1

3oo 300

21-

25

036 021

325 20761 5

4oo

3224

0 a:l

C'ISELLE

003

LLZi;; -- ;¿1

InR€niera Sen. ": lF"¡t 91P. 7 462 t

CON]UNTO HABITACIONAL .LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

3.2

138

SISTEMA DE AGUA CALIENTE

Para el abastecimienlo de agua caliente, se ha previsto la ¡nstalación de un calentador eléctr¡co de 50 litros para cada departamento, ubicado en la lavandería. 3.3

SISTEMA DE EVACUACION DE DESAGUE

a)

Descripción del Sistema: El desagüe de los aparatos sanitarios de todos los niveles de cada bloque, se evacua a través de 25 montantes de desagüe de 4" de diámetro cada una, convenientemente ubicadas, las cuales se conectan en el primer nivel (-5.25), a las cajas de registro de la red colectora principal. El desagüe de la red colectora principal descarga en la Cámara de Bombeo de Desagüe de 11.55 m3, ubicada en el Patio Central, la misma que además recibe el rebose de la Cisterna de Consumo Doméstico. A partir de ella se impulsa el desagüe hasta la caja de registro proyectada en el Nivel +0.00 por el frente de la propiedad.

Se han establecido los puntos desagÜe de acuerdo a la distribución de aparatos fijados en arquitectura, con el dimensionamiento de tuberías y accesor¡os adecuados según lo estipulado por el Reglamento Nacional de Construcc¡ones.

Se ha diseñado un Sistema de Ventilación con tuberías y

accesortos empotrados en paredes y recolectadas en montantes a ubicarse en muros, de tal forma que se obtenga una máxima eficiencia en todos los puntos que requ¡eran ser ventilados, a fin de evitar la ruptura de sellos de agua, alzas de presión y la presencia de malos olores.

b)

Descarga de Desagüe:

Para la edificac¡ón proyectada, la descarga promedio de desagÜe' se ha calculado en un total de:

Q-desagÜe

=

1359 lps

La descarga se realizará hacia la red colectora pública, por el frente del Jr' Conde de Superunda, mediante una conexión con tubería de

g

6" diámetro'

c)

Máx¡ma Descarga Simultánea: El caudal de máxima descarga de desagüe instantánea, se ha evaluado de acuerdo a lo establecido por el Reglamento Nacional de construcciones en lo relat¡vo a unidades de gasto. Se establece lo sigu¡ente.

CTISELLE

Lt:Z;"': -- -¡A -'

lntenre.o Sú !,r-.

'

ClP

7aó'21

CON]UNTO HABITACIONAL .LOS PATIOS DE FELÍPE PINGLO"

L39 USO PUBLICO

Eloque

Montente

wc 4

MD-01

5

MD-02

5

MD.O3

5

D

E

LR

wc

2

2

2

4

5

5

10

65

5

5

10

65

't

5

5

10

65

195 260

Lav

Subtolál

3

65 30

5

5

5

5

10

55

5

5

5

10

65

MD.06

5

5

5

5

10

65

390

MD-19

5

5

5

10

65

455

MO-20

5

5

5

5

10

65

520

MD-15

5

5

5

5

10

65

585

MD.16

5

5

5

5

10

65

650

MD.O7

5

5

5

5

10

65

715

MD-08

5

5

5

5

'10

65

780

MD-09

5

5

5

5

10

65

845

5

10

65

910

5

10

65

975

5

10

65

1040

MD-12

5

5 5

5

5 5

5

6

24

1064

MD-14

3

3

'18

1042

MD-17

3

3

18

1

MD-18

3

6

24

1124

2

2

MD-13

H

D

5

MD.11

G

UR

MD-05

MD.1O F

LP

MD-04 B

c

5

D

MD-21

4

MD.22

4

4

4

4

MD-23 Totáles

92

92

92

1176

8

I I

4

92

tu

Unidades de gasto Máxima Demanda Simultánea

100

2

20

14

2

0

72

1244

52

1300

1300

1300 uH L l5 lvseg

:

d)

Volumen de Cámara de Bombeo de Desagüe: Ej volumen de la cámara de bombeo de desagües se ha calculado de acuerdo a lo establecido por el Reglamento Nacional de Construcciones' para la dotación de agua de todo el conjunto habitacional y considerando un período de retención de 10 minutos. Se establece lo siguiente: Caudal de Bombeo: 150% del Qmd Qb

Cámara Húmeda: Vol-mln Vol-máx T-ret Volumen

=

73

lPs

3.40 m3 20.40 m3

=

= =

10 mín

8.20 m3

=

Dimensiones:

13

a= l= h= vol =

3.00 m 2.75 m

1.40 11.55

m

m

Cálculo de la línea de impulsión de Oesagüe: ia tuberia de impulsión se ha calculado considerando el caudal de bombeo de desagüe, adicionándole el caudal del rebose de la cisterna, en caso que eveniualmente se de ésta situación. Se ha seleccionado una tubería de 4" de

Q

¡^\

\qo

@jr;

/.rzf""bí) .W r¡t

clspr,rg'ruz;-: Sú' IDBeni.ra l]-.¡t CTP

'--':

7462i

140

CONJUNTO HABITACIONAL "LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO.,

Pozo Sumidero

1

Altura Estática:

2.

Cudal de Bombeo

3

Pérdida de Carga por fricc¡ón:

c.rn¡c =l--¡--¿_3d--l om¿

Diam

=l-o-bb-l

e,"bo."=@l

¡r

=l--

8,t-m

o¡=l-¡J-6]flm

O (lps)

c

hf (m)

s (%)

V (m/s)

3

45 45

19 42

't40

d1)

21.39

426

4

45.45

'19.42

140

2,39

5.26

2.40

Cant.

K

Leq.

Cant.

K

Val. Check

1

I454

Val. Comp Canast¡lla

I

0 864

Pérdidas de Carga locales: Accesorios

3

1

7 Codos 90o 1 Tee Lono. Equival. Total Pérdida de c€rga local

5.

rinal

Long (m)

(puls)

4

=f-r¡-1751

c

3.409 2 727

I

454 0.864

1 1

23.863 2 727 35.908

7 1

I 523 17 045 2 557 6.136

Leq 8 523 17

.O45

'17.899

6.136 49 603 '10.61

1.89

Altura Dinámica Total: hf

H D.T

Potenc¡a (HP)

D¡ámetro

Ps

H

3

2

83

972

10 61

30.63

1133

4

2

8.3

2.39

1.89

14.58

5.39

línea

acces

7

4.

EQUIPAi'IIENTO..

a)

S¡stema de agua fria: éL emptear¿n tre! electrobombas de velocidad variable y presión cosntante,

con una capacidad de 4.95 lps, succión de 3" de diámetro e impulsión y de de 2.1t2"" de diámetro, siendo la tuberia principal de distribución de 4" 3" (inclu¡do elevac¡ón, La attura dinámica total es de 25.80 m.c.a. presión de salida de 2 m) Se ha férdidas locales, pérdidas por friccrón y un calculado una potencia aproximada de 5.5 HP cada una

i.o" ,i

á¿r"t. b)

Cámara de Bombeo de Desagüe: dos electrobombas Jumergibles, cada una con una capacidad de é" ló., iínea de imputs¡ón de 4" de diámetro, para una altura dinámica total é¡ó"tpf"aren Se de l5' m c.a (incluido elevación, pérdidas locales y pérdidas por fricción) ha calculado una potencia aproximada de 5.5 HP cada una'

w

G¡SELLE

LUZ:,';

lnBeniera S¿n!tr.:'

..

¡, CIP ?4ó2i

-.:Á

141

Memoria Descriptiva I nstalaciones Eléctricas

JOSE RODRIGUEZ

VERGAMY

INGEN¡ERO ELECTRICTSTA CTP

O

I O ^ L+P

67298

Jr. José Sabogal No 479 Urb. Ingeniería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 E-mail: jaleryer¿ll@yaheqfs / jrvproyectos@gma¡l.com

MEMORIA DE CALCULOS I NSTALACIONES ELECTRICAS LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO"

r.0

cALcULoSELECTRICOS

1.1

POTENCTA INSTALADA Y POTENCIA DE

MÁXIi'A DEMANDA La máxima demanda se ha calculado de acuerdo a las necesidades de Complejo Habitacional: "LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO', tomando en cuenta la potencia de los sistemas de alumbrado, tomacorrientes y Fueza. De los cuales se detalla los siguientes cuadros de cargas. CALCULO DE CARGAS . DEPARTAMENTOS TIPICOS 56M2 FACTOR DE DEMANDA I%}

MAXIMA DEftIANDA

ru)

ALUMBRADO Y TOMACORRIENTES AREA 56m2 PRIMEROS 45m2 RESTANTES 1 1m2

2500

100

2500

CALENTADOR ELECTRICO

't200

100

1200

HORNO MICROONDAS

800

100

800

LAVADORA-SECAOORA

2'too

25

525

TOTAL

6,6(x!

POTENCIA INSTALADA

DESCRIPCION

1.2

(w)

5,025

EVALUACION DE LA CORRIENTE OE DFEÑO PARA EL AL¡IIIENTADOR DEL TABLERO TG La máxima demanda calculada para el Tablero TG es de 5,025 W' con este valor calcularemos las dtmensiones del conductor alimentador: Formula:

I =

PMD(W)

KVCosó Donde: I

: Corriente Nominal en Amperios

PMD

: Potencia de Máxima Demanda (w)

K

: 1 para circuito Monofasico : Tensión nominal en baja tensión 220V

Cos $

: Factor de Potencia

Remplazando valores tenemos el cálculo de la corriente nominal en amperios. 5025 = 25.37 A

=

w

1x220X0.90

JosE

RoDRTGUEZVERGARAY

INGEÍ{IERO ELECTRIC¡STA CXP

T{O

14 3

67298

Jr. Jo# Sabogal No 479 Urb. Ingen¡ería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 E-mail: [email protected] / jrvproyectos@gma

il.

com

El conductor alimentador será cable tipo LSOH de 2-1

x 10 mm2 de sección

La caída de tensión está dada por la fórmula s¡guiente:

2xpxLxl

AV

S

Donde:

AV:

p: L: t:

Caída de tensión en V (2.5o/o de la tensión nominal)

Constante del Cu (0.0175) Longitud del circuito en m. corriente de diseño del c¡rcu¡to en amperros

El cálculo de caída de tensión para el cable alimentador princ¡pal será:

AV =

2x0.0175x52x25.37 10mm2

AV

V

=4.61 > 5.75 4.61 v por

como 2.5o/o de 22OV es 5.50 V

lo tanto cumple lo recomendado por el C.N.E.,

Cabe indicar que el alimentador considerado para efectos del calculo de caída de tensión, es el mas desfavorable en distancia siendo el referente para los demás alimentadores considerados 2.O

PRUEBAS ELECTRICAS

2.1

PRUEBAS DE CONTINUIDAD:

Esta prueba se realizará poniendo en corto circuito las salidas de los alimentadores del tablero de d¡stribución; se prueba en cada uno de los terminales de la red, la resistencia eléctrica de las tres fases no debe diferir del 5% del valor de la resistencia por Km. 2.2

AISIjiIIENTO: Consiste en medir la resistencia de aislamiento entre fases y fases a tierra losa

PRUEBAS DE

valores mínimos permitidos son de 1000 ohmionsA/ entre fases. 2.3

PRUEBAS DE TENSóN:

Es la prueba final, se aplicará la tensión nominal a toda la red por un período de varias horas continuas encendiendo lámparas y equipos, la tens¡ón en la cola será la mínima contemplada en el C.N.E. 2.4

PRUEBAS DE BAI¡NCE Y SECUENCIA DE FASES:

Es importante la comprobación de balanceo y secuencias de fases de los circuitos que componen el proyecto, de ellos depende la correcta instalación de motores y

)t,

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JOSE RODRIGUEZ VERGARAY

INGENIERO ELECTRICISTA C¡P NO 67298 lr. losé Sabogal No 479 Urb. Ingeniería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 E-mail: ElCrygl¿llQyabpg€S / jrvproyectos@gma¡l.com

MEMOR¡A DESCRIPTIVA INSTALACIONES ELEGTRICAS CONJUNTO HABITACIONAL"LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO''

1.OO

GENERALIDADES

,I.l OBJETIVO El proyecto comprende diseño, especif icaciones técn¡cas de mater¡ales y equ¡pos' pruebas que deben cumplirse en la presente proyecto.

1.2 ALCANCES

DISPOSICIONES GENERALES Los trabajos serán desarrollados

en el nuevo teneno de propiedad de

Municipalidad de Lima.

la

a

las proyecto eléctrico de acuerdo y insumos demás herramientas equipos, los materiales, característ¡cas técnicas de necesarios, fueros desarrollados cumpliendo lo establecido por el código Nacional Eléctrico y el Reglamento Nacional de Construcción.

Los alcances que comprenden

el

2.1 SISTEMA ELECTRICO El proyecto se ha desarrollado ten¡endo en cuenta las neces¡dades básicas para el Conjuñto Habitacional "LOS PATIOS DE FELIPE PINGLO' para ello se ha

considerado sigu¡entes Puntos: Las Instalac¡ones eléctricas para el inmueble corresponde a un sistema 220V, Trifásico,60H2. se desarrollaran trabajos correspondientes a los sistemas de Alumbrado, sistema de Tomacorrientes de Red Normal, Sistema de Telefonia y TV Cable' En este proyecto se ha considerado sumin¡stros ¡ndependientes para los bloque de vivienba,- conformados por banco de medidores de dimensiones indicadas en planos, así tamb¡én suministros independientes para servicios Generales y Tiendas, estas ultimas de característica tr¡fás¡ca. Los Equipos y artefactos de alumbrado serán apropiados para operar en un sistema de ZZÓVca, monofásico, 60 Hz, en un rango de variación de t10%' Para la lluminación del conjunto Habitacional se ha considerado artefactos de optima eficiencia que aporte un nivel de iluminación . necesario para , :l requerimiento. El proyecto considera iluminación en el horar¡o nocturno ?n nivel iluminación min¡mo necesario solo para transito de personal'

RODRIGUEZ VER,GARAY

'OSE INGETI¡ERO ELECTRICISTA CIP

NO

67298

Jr. José Sabogal No 479 Urb. lngeniería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861

Para el sistema de lluminación e)Íerior será para un nivel de iluminación según las necesidades de orientación, transito y/o identificación en un horario establecido, de tal forma de lograr un nivel mínimo de iluminac¡ón solo para orientac¡ón y seguridad, de esta forma se opt¡mizara el uso de la energía eléctrica y en consecuencia su costo. se proyecta instalar Tomacorrientes dobles tipo universal con línea a t¡erra para los tomacorrientes de servicios,

Se proyecta instalar equ¡pos de alumbrado de 70W' 36W, 18W' 3x18W, adosados y empotrados entre otros de diferentes características ind¡cadas en planos Para el sistema de Telefonía, TV Cable y alatma contra incendio, se considera tuberías PVC-P y cajas Metál¡cas. El proveedor del sistema se encafgara del sumin¡stro e instalación del cableado y equipos. se realizaran las pruebas respectivas para el sistema eléctrico dejando las instalaciones desarrolladas en buenas condiciones.

2.2 PARAMETROS DE DISEÑO El proyecto estará sujeto a los siguientes parámetros: Teirsién Nominal : 22OY :60 Hz Frecuencia Factor de Potencia : 0,9 Caída de Tensión '.4,0o/o

2.3 NORMAS TÉCN¡CAS El proyecto se ciñe a las sigu¡entes normas legales: Código Nacional Eléctrico Normlas del Ministerio de Energía y Minas Reglamento Nacional de Edificaciones

MATERIALES Y EQUIPOS:

I.OO TUBO PLASTICO RIGIDO: Fabr|cadosabasede|aresinatermop|ást¡copo|¡c|orurodevini|o(PVC)no plastificado, rígido res¡stente a la humedad y a los amb¡entes químicos' y a las retardantes dJ la llama, resistentes al impacto, al aplastamiento deformacionesprovocadasporelca|oren|aScondicionesnorma|esdeservicio y, además res¡stentes a ias bajas temperaturas, de acuerdo a la norma tTINTEC No 399.006.

Deseccióncircular'deparedes|isas.Longitudde|tubode3'00m.,inc|uida nominal en mm' una campana en un extrémo. Se clasifican según su diámetro

c|asePesada:Sefabricandeacuerdoa|asdimensionesdadasen|asiguiente tabla, en mm. Diámetro Nominal 15

Diámetro lnterior 16.6

145

146

JOSE RODRIGUEZ VERGARAY

INGENIERO ELECTRICISTA C¡P f{O 67298 Jr. José Sabogal No 479 Urb. Ingeniería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 m

20 25 35 40 50

2.00

265 330

21.9 28.2 37.0

42.0 48.0 60.0

43.O

54.4

CAJAS Cajas de sal¡das y dispositivos: De una sola pieza, de construcción embutida, con dos o más orejas con hueco roscado. Tendrán esquinas interiores y exteriores redondeadas. La caja, prev¡a limpieza, será galvanizada en cal¡ente, según designación G-90 Tabla I ASTM A5265-71, con no menos de 40% de

zinc. De los siguientes tipos: Tioo v dimensiones. mm

Rectangular (Dispositivo) 100 x 55 x 50 Octogonal 100 x 55 Cuadrada 100x100x 55 Cajas de

paso:

Todas las salidas para derivaciones o empalmes de la instalación se harán con caias metálicas de fierro galvanizado.

Las cajas de paso

o de derivac¡ón para circuitos

de galvanizado. fierro tomacorrientes, centros o fuer¿a serán de Las cajas de empalme o de traspaso donde lleguen las tuberías de un máximo de 25mm serán del tipo normal octogonales de 100 x 55mm., cuadradas de 100 x 55mm ó cuadradas de 150 x 75mm. De fierro galvanizado. Las cajas de empalme o de traspaso hasta donde lleguen tuberías de 35mm. o más serán fabricadas especlalmente de plancha de fierro galvanizado. El espesor de la plancha en cajas hasta de 0.30 x 0 30m. (12" x 12"), serán de 1.65mm. (No. 16 U.S.S.G )

3.OO CONDUCTORES DE COBRE: Según la nueva normatividad deberá emplearse para este tipo de locales cables no propagador de incendio, con baja emisión de humos y libre de halógenos y ácidos corrosivos. Se deberán tomar en cuenta para el presente proyecto, cables con las característ¡cas mencionadas. Tioo LSoH o Similar: Conductor de cobre electrolítico recocido, con Áislamiento termoplástico cero halógenos y de baja emisión de Humos. Debe resistir la absorción de agua, no propagación de la llama' no propagación de incendio y muy baja emisión de gases corrosivos. Tensión de operación 600 V. Temperatura de operación 600 C. Para instalarse en ductos En los planos se ¡nd¡can con calibre en mm2. Se empleara especialmente para circuitos derivados.

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JOSE RODRIGUEZ VERGARAY

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¡NGEN¡ERO ELECTR¡C¡sTA CXP NO 67298 Jr. José Sabogal No 479 Urb. Ingen¡ería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 E-mail: iaverve121(ovahoo.es / jrvproyectos@gma¡l.com

4.OO CINTA AISLANTE:

de caucho sintético de excelentes propiedades dieléctr¡cas y mecánicas. Resistentes a la humedad, a la corrosión por contacto con el cobre,yalaabrasión. Fabricadas

De las siguientes características:

: : :

Ancho Longitud del rollo Espesor mínimo

Temperatura de operac¡ón Rigidez dieléctrica

20 mm l0 m. 0.5 mm

800

c

13.8 KV/mm.

5.OO TOMACORRIENTES TOMACORRIENTES DOBLE UNIVERSAL CON LINEA A TIERRA: Receptáculos con espiga planas y redonda y toma de tierra, encerrado en cápsula fenól¡ca estable y con terminales compuesto por tornillos y láminas metálicas que aseguren un buen contacto eléctrico y que no dejen expuestas las partes con corriente. Para conductores 4 mm2. A 6 mm2. Del tipo para ¡nstalación empotrada, y para colocar dos dados sobre una placa de aluminio anodizado de tamaño dispositivo. Abrazaderas de montaje rígidas y a prueba de corrosión. Para 22O V., monofásicos, l5 4., 60 c/s.

6.OO lNTERRUPTORES TERMOTAGNETICOS: lnterruptores termomagnéticos: Automáticos, del tipo de d¡sparo común que permite la desconexión de todas las fases del c¡rcuito al sobre cargarse una sola línea. Operación manual en estado estable, y desenganche automático electromagnético por cortocircuito, del tipo térmico por sobrecarga monofásicas, de buena calidad.

y

7.OO SALIDAS DE ALUMBRADO: Es el conjunto de tubos PVC, conductores de cobre, canaletas PVC, cajas de fierro galvanizado empotrados o canalización directamente al equipo adosado y para el interruptor caja del t¡po rectangular con su respectiva placa anodizada.

8.OO INTERRUPTORES DE ILUMINAClÓN: Con mecanismo balancín, de operación silenc¡osa, encerrado en épsula fenólica estable conformando un dado, y con terminales compuesto por tornillos y láminas metálicas que aseguren un buen contacto eléctr¡co y que no expuestas las partes con coniente. Para conductores 2.5 mm2 a 6mm2.

JOSE RODRIGUEZ VERGARAY

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INGEf{IERO ELECTR¡CISTA CIP NO 67298 Jr. José Sabogal No 479 Urb. Ingeniería S.M.P. Cel: 999-876-876-RPM # 164861 E-mail: Elerye¿[Qyabge€S / [email protected]

Del t¡po para instalación empotrada, y para colocarse sobre placas de aluminio anodizado de tamaño dispositivo. Abrazaderas de montaje ríg¡das y a prueba de corrosión. Para uso general en corriente alterna. Para cargas inductivas hasta su máximo amperaje y voltaje 220V., 16 A., 60 Hz.

9.OO ARTEFACTOS DE ILUMINACIÓN INTERIOR: Prescripciones Generales: Todos los artefactos que lleven lámparas fluorescentes tendrán balastros electrónicos de alto factor de potencia, de arranque normal. Equ¡pado con lámparas tipo Master TLD Serie 80 Luz dia, Philips o Sim¡lar

No Se permite el uso de lámparas ¡ncandescentes, en su reemplazo se ut¡l¡zaron lámparas ahorradoras de energía, o fluorescentes compactos.

Las pruebas de funcionamiento de todos los artefactos son mínimo de 24 horas.

Se proyecta instalar equipos de alumbrado de 70W, 36W, 18W, 3x18W. Adosados y empotrados de acuerdo a planos.

PRUEBAS 1.OO PRUEBAS DE LAS MEDIDAS DE PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS lNDIRECTOS a) En las instalaciones con conductor de protección se verificará que dicho conductor y el de puesta a tierra tengan por lo menos la sección exigida, sean correctamente instalados y conectados en forma segura y que no estén conectados a las partes activas.

b) Que

el

conductor

de

protección esté correctamente conectado

al

tomacorr¡ente de puesta a tierra.

c) Que el conductor de protección no tenga algún elemento que ¡nterrumpa su continuidad.

d) Que los dispositivos de protecc¡ón hayan sido correctamente instalados y funcionen como se tiene previsto.

2.OO MEDIDAS DE LA RESISTENCIA DE AISLAMIENTO: a) Antes de la colocación de los artefactos de alumbrado y demás equ¡pos se pruebas de resistenc¡a de aislam¡ento en toda la instalación.

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INGEN¡ERO ELECTRICISTA CIP

NO

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Valores de aislamiento aceptables.-

La resistencia, medida con ohmimetro y basada en la capacidad de corriente permitida para cada conductor debe ser por lo menos:

a) Para c¡rcuitos de conductores de secc¡ón hasta 4mm2, 10 Megaohms. b) Para circuitos de conductores de secciones mayores de 4mm2 de acuerdo a la siguiente tabla: 21 a 51 a

50 Amp. Inclusive 100 Amp. Inclusive

5 Megaohms.. 1 Megaohms.

c) Los valores indicados se determinarán con todos los tableros de distribución' porta fusibles, interruptores y dispositivos de seguridad en su sitio.

d) Cuando estén conectados todos los porta fusibles, receptáculos, artefactos, utensilios, la resistencia mínima para los circuitos der¡vados que dan abastecimiento a estos equipos deberán ser por lo menos la m¡tad de los valores indicados anteriormente.

3,OO PRUEBAS DE CONT]NUIDAD Esta prueba se realizara poniendo en corto circuito las salidas de los alimeniadores del tablero general a los tableros de distribuc¡ón, y de los otros circuitos. Se prueba en cáda uno de los term¡nales de la red, la resistencia eléctrica de las tres fases no debe diferir del 5% del valor de la resistencia por Km

4.OO PRUEBAS DE TENSIÓN Es la prueba final, se aplicará la tensión nominal a toda la red por un periodo de varias horas continuas encendiendo lámparas y equipos, la tens¡ón en la cola será la minima contemplada en el CNE.

150

Especificaciones Técn icas Estructu ras

15 Especialidad de ESTRUCTURAS

ESPECIFICACIONES

TECNICAS

01.00

GENERALES PROYECTO

FECHA

CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE - CONDE DE SUPERUNDA

oEscRlPcloN

1012012

1DE4

NORMAS Y REGLAMENTOS

Obligaciones del Ingen¡ero residente, funciones y responsabilidades' Rea|izarunarevis¡óndeta||adade|expedientetécnicoaprobado'antesde|inic¡ode un informe técnico con las recomendaciones y las medidas a adoptar Itá, los calendarios de "r¡i""d" uré"" ejecución de los trabaj órt"'1. riales' de aúance de obra' equipos y ñáéramaclon 'e-añicipar la obra' suscr¡biendo en el aclo de entrega del ieneno, el acta respectiva.

que se hará de obra' debidamente fohado. y legalizado' en el 195-88-cGNo Contraloría de en la Resolucióñ las anotaciones según to ".t"ü""iao numeral 5. la ejecución y manejo de la obra a su cargo, en los de Es responsable d¡recto aspectos técnicos y admin¡strativos Ordenado de la Ley de Ceñirse a las d¡sposiciones eitablec¡das en el Texto Único Supremo No óánttáL"ion"" y Ádquisic¡ones á"t rtt"¿o, aprobadofiediante DecretoNo 084-2004Supremo Decreto 083-2004-PCM y su Reglamenlo aprobado mediante para los efectos de las PCM y demás normas complámÉntarias y mod¡ficatorias' de la obra a su cargo contraíac¡ones, adquisiciones de bienes y servicios del personal óoniüf.i 1""áfraiet cumptimiento de tás funciones y responsabilidades

Ápil;á¿r"derno

cificaciones Técnicas establecidas en el los respectivos controles de calidad' así referencia. un adecuado avance fistco de la permitan que actividades Disponer y controlar las mecánico, materiales y mano de á'üiá, ápiiáii""oá el uso ¿e los-re*rlás áe equipo obra. mecánico asignado' así confolar el buen estado de operativ¡dad y el uso del equipo necesarlos como el aprovisionamiento oportuno de los insumos planillas'. el sasto de ::lby"!?9?:,^lYg:::t::, r¿d' v evatuái Á"iáiirái"*"trotar -lú..o-s ^u(ur iñnérentes á las actividades admin¡strativas del ru otros repuestos, viáticos Y

'

' -'-

e seguridad para el personal, así como normas de a su cargo.

LconO-.¡ca deb¡damente regisfada y actual¡zada' cumpriendo con tos plazos e:1??1":'.1"-"^t1',:"": dÉr Meneio Financiero t'¡"n'ú"t"'

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ESPECIFICACIONES

TECNICAS

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GENERALES PROYECTO

FECHA

CONSTRUCCION DE LA SEGUNDA ETAPA DEL PRIMER PROGRAMA DE RENOVACION URBANA DEL CONJUNTO HABITACIONAL CAÑETE - CONDE DE SUPERUNDA

10r2012

2DE 4

oEscRtPctoN

NORMAS Y REGLAMENTOS

sobre la Eiecución de Obra.

.Presentare||nformeye|sustentode|osAdiciona|esdeobra,Deductivosdeobray

_ .

Ampliación de Plazo, si conesponde. rtidas Por El Ingeniero el Inspector o Su caso de lnformar de emergencias o interrupciones de vías en acclones EvahÉr la ejecución de metas y para su adecuado cumPlimiento sobre el Ái"nO"|. a las Autoridádes del Sector, que requ¡eran información técnica desarrollo de la obra. óu.pln con sus obligaciones contractuales, así como con cada una de las disposictones de la Base Legal de su Contrato'

Res inm

gastos

Roles y funciones del Personal.

Técnico: los trabaios de el piote"ional técnico en construcción civil planifica, supervisa o ejecuta y condictones de calidad y e¿¡iicaciOn y obra civil tomando en cuenta óriterios técnicos ieguridad; évalúa y controla al p€rsonal encargado de la obra

Función del Personal técnico. edificación Recibir, analizar e interpretar los planos del proyecto de

y

obra civil'

iiéniiránoo la información que permit¡rá metrar los trabaios a realizar' proyecto de sup"r¡r"t e ¡nterpretar el programa de e.iecución de las obras civiles del de recursos requerimientos coriJucc¡On, identif¡cando los- plazos y planificando los

ñrt"not

y materiales para cada partida del proceso de construcción

de las part¡das el"uár". Ll metrado y et piesup,esto de costos. para. cada una del material' los además componentes del proyecto de construcción, considerando'

rendimientos de lostrabajadores y los equipos a emplear' teniendo en cuenta las especificaciones t--eei e,nterpretar los planos A" L" que fueran necesarios' señalando "ttüaut"s' técnicas y realizando las modif¡cac¡ones en los casos las neces¡dades de materiales. de construcción de la ilaborar el presupuesto de los costos relacionados a los trabajos estructura.

2