1-s2.0-s1001074217300888-main.en.id.docx

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

Ava il ab le pada li ne di www. sc i enced ir ec t. com

ScienceDirect www. el sev IER. com / l oca te / es j

pengolahan anaerobik dari sumber-dipisahkan dalam negeri bio-limbah dengan reaktor padat upflow ditingkatkan pada HRT singkat Hongliang Wang, Shikun Zhu, Bo Qu, Yu Zhang, Bin Fan • Negara Kunci Laboratorium Lingkungan Perairan Kimia, Pusat Penelitian Ilmu Eco-Lingkungan, Chinese Academy of Sciences, Beijing 100085, Cina

University of Chinese Academy of Science, Beijing 100.049, Cina

ARTICLEINFO Pasal sejarah:

ABSTRAK

pengolahan anaerobik adalah teknologi inti untuk sumber daya dan energi pemulihan dari sumber-dipisahkan dalam negeri bio-limbah.

Menerima Januari 2017 Revisi 9 Mei 2017

Efisiensi yang lebih tinggi dari peningkatan reaktor padat upflow (IUSR) dirancang dalam penelitian ini ditunjukkan dalam pengolahan air

Diterima 9 Mei 2017 Tersedia online 12 Mei

hitam pekat dan sampah dapur. Produksi metana tertinggi 48 L / orang / hari dicapai pada waktu retensi hidrolik (HRT) dari 7 hari,

2017 11

sedangkan langkah-langkah lain dari kinerja pada HRT 8,3 hari lebih baik dari pada HRT 7 atau 10 hari, mencapai produksi metana dari 43 L / orang / hari, penghapusan total kebutuhan oksigen kimia (TCOD) dari 89%, penghapusan kebutuhan oksigen kimiawi terlarut (SCOD) dari 92%, dan konversi dari kebutuhan oksigen kimia (COD) ke metana dari 71 %. Hal ini tidak dianjurkan untuk mengurangi HRT lebih

Kata kunci:

rendah dari 7 hari karena ketidakstabilan periode awal. Konsentrasi asam lemak volatil (VFAs) di IUSR kurang dari 10 mg / L, menunjukkan

sanitasi berkelanjutan pengobatan

bahwa proses anaerobik stabil. pengembangan lumpur tidur menunjukkan bahwa lumpur tidur dengan aktivitas mikroba yang tinggi

anaerobik Sumber-dipisahkan bio-

dibentuk pada bagian bawah dan bahwa zona pengendapan limbah terbentuk sebaiknya menempati 30% dari ketinggian IUSR tersebut.

limbah domestik

Limbah dari IUSR dapat digunakan untuk irigasi pertanian dalam kombinasi dengan tangki pengendapan disertai desinfeksi untuk menghilangkan padatan dan patogen.

Peningkatan reaktor padat upflow

© 2017 Pusat Penelitian Ilmu Eco-Lingkungan, Chinese Academy of Sciences. Diterbitkan oleh Elsevier

pengantar

reaktor anaerobik, seperti reaktor pengadukan tangki kontinyu (CSTR) ( Wendland et al., 2006; Rajagopal et al., 2013 ), Reaktor akumulasi (AC) ( Kujawa-Roeleveld dkk., 2003; Elmitwalli et al., 2006

pengolahan anaerobik adalah salah satu teknologi pengolahan yang paling menjanjikan untuk

), Upflow anaerobic sludge blanket (UASB) ( de Graaff et al, 2010a, 2010b.; de Graaff et al., 2011a,

membangun sanitasi yang lebih berkelanjutan dan dianggap sebagai teknologi inti untuk sumber

2011b, 2011c ) Dan UASB-septik tank (UASB-ST) ( Kujawa-Roeleveldet al, 2005, 2006.; Luostarinen et

daya dan energi pemulihan dari dalam negeri sumber-dipisahkan bio-limbah ( Bernstad dan la

al., 2007 ). Reaktor CSTR adalah reaktor sederhana dengan amixer daripada reaktor tingkat tinggi,

Cour Jansen, 2012; Larsen et al., 2013 ), Termasuk air terkonsentrasi hitam (CBW), terkonsentrasi

karena tidak ada retensi biomassa tinggi aktivitas. Reaktor sederhana dan terbesar adalah reaktor

cokelat air (BRW) dari toilet vakum, dan sampah dapur (KW). Namun, hanya ada beberapa

AC, yang terus makan dan dischargedat oncewhen mencapai retensi lebih lama yang dibutuhkan

publikasi melaporkan pengolahan anaerobik dari sumber-dipisahkan dalam negeri bio-limbah di berbagai

• Penulis yang sesuai. E-mail: [email protected] (Bin Fan)

http://dx.doi.org/10.1016/j.jes.2017.05.014 1001-0742 © 2017 Pusat Penelitian Ilmu Eco-Lingkungan, Chinese Academy of Sciences. Diterbitkan oleh Elsevier

256

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

waktu. Reaktor AC dianjurkan untuk limbah lebih terkonsentrasi, seperti kotoran ternak, air coklat dan

karena permintaan HRT dan kimia oksigen (COD) beban. Secara khusus, pengembangan tidur

sampah dapur. The UASB cocok untuk mengobati bio-substrat dengan konsentrasi yang solid yang

lumpur dalam reaktor dievaluasi, dan pemanfaatan potensi limbah dan lumpur dibahas.

lebih rendah, dan dengan demikian hanya diterapkan untuk mengolah air hitam pekat, membutuhkan waktu yang lebih singkat hidrolik retensi (HRT) dan volume reaktor yang lebih kecil. Suatu gas / padat pemisah / cair dan distributor berpengaruh sangat diperlukan untuk UASB, sehingga konfigurasi yang rumit. Reaktor UASB-ST, menggabungkan fitur dari UASB dan ST, dapat diterapkan untuk mengobati bio-substrat dengan konsentrasi padat yang lebih tinggi ( Fan et al., 2017 ), Seperti CBW, BRW dan KW.

1. Bahan dan metode

Di atas semua, dapat disimpulkan bahwa pengembangan reaktor yang lebih efisien dan sederhana

1.1. Bahan baku dan inokulum lumpur

harus menjadi prioritas.

The CBW disiapkan dengan kotoran - urine dengan mengumpulkan limbah dari toilet kering dan menambahkan beberapa urea untuk membuatnya identik dengan BW dikumpulkan dari toilet vakum di Changshu, Provinsi Jiangsu, Cina proyek demonstrasi pertama menerapkan sumber Reaktor upflow padat (USR), yang berasal dari UASB, adalah reaktor konfigurasi yang

teknologi pemisahan di daerah pedesaan. Menurut kebiasaan makan penduduk di Cina ( Zhang

sederhana tanpa / padat pemisah gas / cair dan distributor berpengaruh. USR pertama kali

dan Fu 2010 ), KW dibuat dari campuran 20% dimasak sampah dapur (CKW) dan 80% dapur baku

diperkenalkan untuk mengobati rumput laut laut ( Srivastava et al., 1988 ), Dan memiliki padatan

limbah (RKW). The CKWwas dikumpulkan dari restoran, dan RKWwas terdiri dari 50% pra-prandial

lagi andmicroorganismretention waktu daripada UASB, yang mengarah ke kinerja yang lebih

sampah dan limbah buah 30%. KW campuran robek dengan ukuran kurang dari 2

baik. dikenal untuk mengobati wastewith total padatan (TS) konten yang lebih tinggi USR, misalnya,

mm. Berdasarkan rata-rata 5 L dari CBW dan 500 g KW per orang per hari di Cina, bahan baku yang

livestockmanure ( Zhou dan Yang, 1996 ), Jagung silase ( Mumme et al., 2010 ) Dan jerami

digunakan dalam penelitian ini telah dipersiapkan dengan KW: CBW = 100 g: 1 L, dan kemudian disimpan

gandum ( Pohl et al., 2012 ). Telah dilaporkan bahwa aplikasi teknik biogas dari reaktor anaerobic

pada - 20 ° C. Karakterisasi feedstockmixture CBW, KWand diberikan dalam Tabel 1 dan 2 . Karena jumlah

digestion yang beroperasi di kabupaten sekitarnya dari Beijing umumnya didominasi oleh

yang jauh lebih besar dari KW yang dihasilkan per orang per hari (500 g

teknologi USR tahun 2010 ( Chen et al, 2012.; Zhou dan Zhou, 2013 ). Namun, kelemahan

/ orang / hari, Cina; 200 g / orang / hari, Jerman ( Wendland et al., 2006 ); 150 g / orang / hari,

teknologi USR tidak dapat diabaikan, seperti efisiensi perpindahan biomassa rendah dan

Singapura ( Rajagopal et al., 2013 )), Bahan baku dalam penelitian kami memiliki konsentrasi yang

masalah kerak ( Wang et al., 2009 ). teknologi USR belum diselidiki untuk kepraktisan mengobati

lebih tinggi dari total permintaan oksigen kimia (TCOD), TS dan padatan volatil (VS) dibandingkan

sumber-dipisahkan dalam negeri bio-limbah, sehingga memerlukan penelitian lebih lanjut.

dengan penelitian lain. NH

3-

N konten dalam bahan baku terutama berasal dari urin. Menurut

Speece ( Speece, 1983 ), Sebagian besar elemen berada di konsentrasi optimal, sementara itu dicatat bahwa konsentrasi Fe dan Co kurang dari konsentrasi optimal (10 mg / L Fe dan

Mengingat karakteristik dari campuran CBW dan KW, dan juga penerapan dari USR, proyek dari makalah ini adalah untuk menunjukkan kepraktisan sebuah ditingkatkan reaktor upflow padat (IUSR) untuk mengobati CBWand KW fromvacuum toilet dan untuk mengidentifikasi kondisi operasi yang optimal , seperti

0,02 mg / L Co).

Tabel 1 - Karakteristik air terkonsentrasi hitam (CBW), dapur limbah (KW), dapur baku limbah (RKW), dimasak sampah dapur (CKW) dan bahan baku.

Parameter

RKW

CKW

KW

CBW

Bahan baku (5 L CBW + 500 g KW)

TS (%)

13,85

22,40

9.55

0.92

2.1

VS (%)

12,82

20,61

8.67

0.80

1.8

TCOD ( a / b)

103,2 Sebuah

304,5 Sebuah

175,6 Sebuah

13.960 b

28.554 b

SCOD ( a / b)

45,4 Sebuah

70 Sebuah

54.4 Sebuah

5134 b

13.043 b

SCOD / TCOD (%)

43.99

22.99

30,98

36.78

45,68

Nitrogen total ( a / b)

1,73 Sebuah

4.43 Sebuah

2,62 Sebuah

597,2 b

1353,1 b

NH 3- N ( a / b)

0,37 Sebuah

0,07 Sebuah

0.92 Sebuah

196,7 b

749,5 b •

TP (mg / L)

-

-

-

-

202,3

Larut TP (mg / L)

-

-

-

-

163.1

TVFA (g COD / L)

-

-

-

-

1.07

Asetat-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0.64

Propionat-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0,26

Isobutyric-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0,005

Butirat-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0,15

Isovaleric-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0,009

Valerat-asam (g COD / L)

-

-

-

-

0.007

TS - total padatan, VS - volatile solid, TCOD - Total kebutuhan oksigen kimia, SCOD - larut kebutuhan oksigen kimia, TN - nitrogen total, TP - fosfor total, TVFA - Total asam lemak volatile. Sebuah dan b adalah

unit yang berbeda, Sebuah mg / g, b mg / L, * menambahkan urea, - tidak diukur.

257

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

Meja 2 - Karakteristik bahan baku dalam hal elemen.

TS dan VS konsentrasi berada di kisaran 30,72 g / L dan 15,08 g / L, masing-masing.

Parameter

bahan baku

Parameter

bahan baku

1.3. metode analitis

M N ( μ g / L)

1056

Ti ( μ g / L)

738,9

Fe ( μ g / L)

1058

cr ( μ g / L)

13,59

Co ( μ g / L)

3.76

Sebagai ( μ g / L)

4.65

Total padatan (TS) dan volatile solid (VS) dianalisis sesuai dengan Metode Standar ( APHA, 1998 ).

Ni ( μ g / L)

57,33

rb ( μ g / L)

506,2

TCOD dan larut kebutuhan oksigen kimia (SCOD) concentrationsweremeasured menggunakan

cu ( μ g / L)

55,38

sr ( μ g / L)

1654

metode pencernaan katalitik kedap udara cepat dengan titrasi dari besi ammonium sulfat menurut

Zn ( μ g / L)

619,7

cd ( μ g / L)

0,32

Metode Standar ( MEP 2002 ). Konsentrasi SCOD dianalisis dengan mengukur sampel disaring melalui

se ( μ g / L)

5.09

Pb ( μ g / L)

4.29

0.45 μ membran m. asam lemak volatil (VFAs) (asetat, propionat, iso-butirat, butirat, iso-valerat, dan asam valeric) ditentukan dengan menggunakan kromatografi gas (Agilent Technologies 7890B, USA) yang dilengkapi dengan detektor ionisasi nyala (FID) dan DB -FFAP kolom (Agilent Technologies, USA). Total produksi biogas dipantau setiap hari menggunakan

1.2. Reaktor dan desain eksperimental

flow meter gas basah (Changchun Automobile Filter Co, Ltd, LMF-1, Cina). Komposisi biogas Anaerobik co-pencernaan CBW dan KWwas dilakukan dalam IUSR dengan volume kerja 5 L dan

dianalisa dengan kromatografi gas (Agilent Technologies 7890B, USA) equippedwith detektor

suhu operasi 33 ° C, yang dilengkapi dengan resirkulasi mixer biogas, yang bertujuan untuk

konduktivitas termal (TCD) dan kolom HP-PLOT (Agilent Technologies, USA). Konsentrasi total

meningkatkan efisiensi perpindahan biomassa dan memecahkan masalah kerak ( Gambar. 1 ).

nitrogen (TN), NH 3- N, fosfor total (TP), fosfor larut diukur sesuai dengan Metode Standar ( MEP

Dalam IUSR, lengkap pencampuran dan membentuk tempat tidur lumpur dapat diwujudkan dengan

2002 ).

menggunakan intermiten pencampuran untuk mendapatkan efisiensi yang lebih tinggi. Reaktor makan sekali sehari dan themixer dihidupkan selama 3 menit setiap 2 jam. Reaktor diinokulasi dengan 500 mL inokulum lumpur, dan diisi dengan pengencer bahan baku dari konsentrasi 2 g / L COD, maka startedwitha relatif loworganic pemuatan (0,7 kgCOD / m

3/

hari). Kondisi operasi yang

berbeda dari beban sehari-hari dan HRT ditunjukkan pada Gambar. 2 , Dan setiap kondisi operasi stabil setidaknya selama dua durasi HRT. Periode dibagi menjadi lima fase: Fase I adalah fase startup dengan rendah beban COD; Tahap II dioperasikan pada HRT 10 hari dan COD pemuatan

1.4. perhitungan removal COD dihitung dengan rumus berikut:

2,86 g / hari / L; Tahap III dioperasikan pada HRT 8,3 hari dan COD pemuatan 3,45 g / hari / L;

8,3 hari dan COD pemuatan 3,86 g / hari / L; Tahap V dioperasikan pada HRT 7 hari dan COD pemuatan 4,5 g / hari / L.

100%

removal COD ¼ IKAN KOD yg masuk - IKAN KOD tembusan

ð1Þ

IKAN KOD yg masuk

IVwas fase dioperasikan pada HRT dari

konversi COD direferensikan ke nasib COD dan dibagi menjadi tiga bagian: konversi COD untuk metana, COD tersisa dalam lumpur dan COD yang tersisa dalam limbah. konversi COD

Inokulum lumpur diambil dari tanaman digester inamunicipal pengolahan air limbah

dihitung berdasarkan harian COD pemuatan, produksi biogas dan metana konten rata-rata. COD konversi ke gas metana dihitung dari faktor konversi

anaerobik, Beijing. Rata-rata

0.385 L CH

Gas Bag untuk menyeimbangkan

4/

g COD pada 25 ° C. COD tersisa di lumpur yang terkandung fraksi di lumpur

dibuang. COD conversionwas dihitung sebagai berikut: COD

yg masuk

¼ IKAN KOD metana þ IKAN

KOD tembusan þ IKAN KOD lumpur biogas

ð2Þ

biogas Konten

Contoh

Stabilisasi lumpur diwakili oleh hidrolisis padatan tersuspensi ( de Graaff et al., 2010a,

Effluent ketuk 7

2010b ). Laju hidrolisis diperkirakan menggunakan kinetika urutan pertama: d F degr Basah Meter Tekan 6

Gas

ð3Þ

d t ¼ - K h • F degr

Tekan 5

Dengan asumsi lumpur tidur berfungsi sebagai CSTR, bisa diturunkan:

tekan 4

tekan 3

F degr

1 1 þ K h ∙ SRT ð4Þ

F degr; 0 ¼ tekan 2

biogas Resirkulasi

influen

Pompa tekan 1

dimana, F degr ( mg / L) adalah jumlah padatan biodegradable di tempat tidur lumpur, F L) adalah jumlah padatan biodegradable di influen dan K

tekan 0

Oleh karena itu, stabilisasi sludgewas diwakili oleh 1 - F

Gambar. 1 - diagram skematik ditingkatkan reaktor padat upflow (IUSR). F

degr; 0

.

degr

h(

degr, 0 (

mg /

0,1 / hari) adalah hidrolisis konstan.

258

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

HRT

Harian COD memuat

- ↓ - debit lumpur

- + - menambahkan Fe

fase-I

fase-III

Tahap-II

fase-IV

fase-V

6

)

ri

a

24

HRT

3

h

4

(

COD harian pemuatan (g / hari / L)

5

2

16

1

+++

↓

↓↓ ↓↓↓

↓ ↓↓ +

↓↓↓↓

+

++

↓↓

08

0

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Waktu (hari)

Gambar. 2 - kondisi operasi yang berbeda dari IUSR.

SRT reaktor dihitung sesuai dengan rumus berikut:

account untuk 35% dari total produksi metana dalam pencernaan anaerobik kelebihan lumpur ( Zhao et al., 2005 ), Dan proses oksidasi asam propionat untuk asam asetat ismore sulit daripada untuk VFAs

SRT

reaktor

lainnya ( McMahon et al., 2004 ). Oleh karena itu, akumulasi asam propionat pasti akan menghasilkan

padatan reaktor

¼

padatan tembusan þ padatan

ð5Þ

discharging

produksi metana yang lebih rendah. Hal ini juga dalam sengketa apakah akumulasi asam propionat memiliki efek penghambatan onmethanogenic bakteri. Selama akumulasi asam propionat dalam

mana, Padat reaktor ( g VS) adalah jumlah padatan volatil dalam reaktor, Solids adalah jumlah padatan dalam limbah, dan Solids

pemakaian (

limbah (

g VS / hari)

g VS / hari) adalah jumlah padatan

penelitian kami, valuedidnot pH berfluktuasi sangat, yang menunjukkan bahwa alkalinitas itu cukup untuk mempertahankan pH pada tingkat yang sesuai bagi bakteri metanogen.

dibuang secara manual.

2. Hasil dan diskusi

Penelitian telah menunjukkan bahwa kurangnya elemen dapat dengan mudah menyebabkan akumulasi asam propionat ( Ma et al, 2009.; Zhang dan Deokjin 2012 ), Terutama Fe ( Oechsner

2.1. kinerja Digester dari IUSR di bawah kondisi operasi yang berbeda

dkk., 2008; Schmidt et al., 2014 ). Sebagai hasilnya, kami menambahkan konsentrasi tertentu (2 mg / L) dari FeCl 2 ke reaktor di hari ke-14, setelah itu konsentrasi asam propionat menurun secara signifikan dalam waktu 4 hari, serta konsentrasi TVFA. Konsentrasi iso-butirat, butirat, iso-valerat,

2.1.1. pH dan VFA

dan asam valeric tidak dapat dideteksi (<0,5 mg / L) dan asetat +

Pertumbuhan mikroorganisme metana yang memproduksi dimaksimalkan dalam kisaran

asam propionat itu kurang dari 10 mg / L di fase III dan IV, menunjukkan kekokohan IUSR

optimumpH antara 6,6 dan 7,8, andVFA merupakan produksi menengah penting dalam proses

menanggung peningkatan COD beban. Namun, konsentrasi TVFA dan asam propionat

anaerobik. Dengan demikian, pemantauan pHandVFAcould variationof menunjukkan

meningkat pada fase V karena penurunan HRT sampai 7 hari. Menambahkan Fe lagi

kecenderungan dari proses anaerobik, sehingga pH dan konsentrasi VFA diukur dalam limbah, Gambarmenyebabkan.

penipisan lambat asam propionat, yang berlangsung selama 10 hari, yang

3 Sebuah - c. pH dipamerkan variasi kecil 7.11 - 7,65 di bawah kondisi yang berbeda, yang berada

dihasilkan dari proses asidogenesa cepat di lebih tinggi COD pemuatan. Pada akhirnya, hanya

di kisaran cocok untuk metanogen. Jumlah asam lemak volatil (TVFA) konsentrasi meningkat

sejumlah kecil asam asetat (<10 mg / L) dapat ditemukan dalam reaktor. Dapat disimpulkan dari

dengan meningkatnya COD beban setelah reaktor mulai (fase I), kemudian mencapai maksimum

hasil di atas bahwa Fe sangat penting untuk proses oksidasi asam propionat untuk asam asetat.

800 mg COD / L dalam fase II. Sesuai dengan VFAs, konsentrasi asetat, iso-butirat, butirat,

Selain itu, HRT 7 hari mungkin HRT minimum karena ketidakstabilan periode awal.

iso-valerat, asam valerat menurun secara bertahap, menunjukkan bahwa asetogenesis dan metanogenesis proses relatif stabil, sedangkan konsentrasi asam propionat meningkat dengan meningkatnya COD beban di fase I dan II (1 - 15 hari) dan akumulasi sampai 850 mg / L. asam propionat merupakan produk yang penting dari proses pencernaan anaerobik. Telah terbukti bahwa asam propionat, sebagai produksi inmethane menengah,

2.1.2. produksi biogas dan hasil metana Produksi biogas dari IUSR meningkat dengan meningkatnya beban COD ( Gambar. 3 d). Pada tahap akumulasi untuk propionat

259

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

HRT = 10 hari fase-I

HRT = 8,3 hari fase-III

Tahap-II

HRT = 7 hari

fase-IV

8,5

fase-V

pH

8,0

pH

7,5

7.0 6.5

6.0

TVFA propionat 600

800

400

600

200

400

0

0 200

Asam asam iso-butirat Butyric acid valeric iso-Valeric

80

Konsentrasi (mg / L)

L)

Asam Asam asetat

Konsentrasi (mg /

Konsentrasi (mg COD / L)

800

60

40

20

0

Biogas konten produksi Methane

90

dcba

80 70 60 50

10

40 68

30

Konten (%)

Produksi (L)

12

20

24

10

0

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 Waktu (hari)

Gambar. 3 - Kinerja IUSR di bawah kondisi operasi yang berbeda. a: pH; b dan c: TVFA dan VFAs; d: biogas produksi dan kandungan metana.

Asam (5 - 13 hari), produksi biogas terus meningkat (14 - 19 hari), sampai asam propionat benar-

stabil, kandungan metana stabil dalam rentang variasi kecil dari 70% - 75%, dan rata-rata 72% (sd

benar teroksidasi setelah menambahkan FeCl 2. Secara bertahap, produksi biogas memiliki sedikit

2,1%) dicapai. Penurunan HRT tidak memiliki pengaruh yang signifikan terhadap kandungan metana.

fluktuasi kecuali untuk pengaruh debit lumpur. Pada HRT 10 dan 8,3 hari, produksi biogas adalah rata-rata

Dengan asumsi bahwa produksi harian CBW dan KW adalah masing-masing 5 L dan 0,5 kg per orang, menerapkan IUSR mesofilik untuk mengobati CBW dan KW pada HRT 10, 8,3 dan 7 hari

5.2 L / hari (sd 0,26) dan 6,5 L / hari (sd 0,24) untuk COD pemuatan

masing-masing akan menghasilkan 41, 43 dan 48 L metana per orang per hari ( tabel 3 ), Dan hasil

2,9 dan 3,5 kg COD / m 3 / hari, masing-masing. Dengan meningkatnya COD beban 3,5-3,9 kg

metana sebesar 262, 271 dan 271 L CH

COD / m 3 / hari di HRT yang sama

masukan harian COD dan VS.

4/

kg COD dan 404, 419 dan 468 L CH

4/

kg VS berdasarkan

8,3 hari, produksi biogas meningkat menjadi 7,2 L / hari (sd 0,24), menunjukkan bahwa fluktuasi beban COD memiliki sedikit pengaruh pada proses anaerobik. Pada HRT 7 hari, produksi biogas menurun di awal, dan kemudian meningkat setelah menambahkan Fe, dan akhirnya menjadi stabil pada 8,6 L / hari (sd 0,36) sampai asam propionat benar-benar habis.

2.1.3. removal COD dan konversi Konsentrasi COD limbah dan COD di bawah kondisi operasi yang berbeda ditunjukkan pada Gambar. 4 . Pada tahap startup awal, kandungan metana berfluktuasi di kisaran 46% - 73% ( Gambar. 3 d). Sebagai beban COD menjadi

Pada tahap startup awal, TCOD dan SCOD konsentrasi limbah

260

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

tabel 3 - produksi metana tertentu berdasarkan COD, VS, keluaran campuran dan volume reaktor. Metana hasil (unit)

CBW + KW HRT =

CBW + KW HRT =

10 hari Berdasarkan COD menambahkan per hari (L

CBW + KW HRT =

8,3 hari

7 hari

262

271

271

404

419

468

41

43

48

0,75

0,98

1,24

metana / kg COD menambahkan / hari) Berdasarkan VS menambahkan per hari (L metana / kg VS menambahkan / hari)

Berdasarkan hasil campuran per orang per hari (L metana / orang / hari) Berdasarkan volume reaktor (L metana / L reaktor / hari)

Konversi dari CODwere dihitung berdasarkan pemuatan harian COD menambahkan produksi

jauh lebih tinggi karena lumpur ditangguhkan berlebihan dalam reaktor dengan meningkatnya beban COD, menunjukkan bahwa lumpur pemakaian mungkin diperlukan. Oleh karena itu, lumpur

andmethane per hari ( Gambar. 5 ). Konversi COD menunjukkan nasib COD dan nasib ini memiliki

pemakaian langkah-langkah yang diambil pada tanggal 18 untuk hari ke-20, setelah konsentrasi

tiga jalur dalam reaktor: konversi ke CH

COD menurun terutama. Dengan pertumbuhan metanogen dan adaptasi terhadap beban COD,

dihitung bahwa rata-rata 68% dari total CODwas dikonversi intoCH

konsentrasi COD limbah menjadi stabil pada HRT 10 hari, di mana TCOD dan SCOD kepindahan

11% berada di limbah di anHRT dari 10 hari, di mana konsentrasi TVFA kurang dari 10 mg COD / L.

dihitung di 89% dan 89%, masing-masing ( tabel 4 ). Konsentrasi TCOD limbah meningkat pada 41

Pada HRT 8,3, rata-rata 71% dari total COD diubah menjadi CH

hari karena fluktuasi di tempat tidur lumpur karena meningkatnya beban COD, tetapi konsentrasi

Selain itu, pada HRT 7 hari, rata-rata 70% dari total COD diubah menjadi CH

4,

debit dengan limbah atau sisa lumpur. Hal ini dapat

4,

4,

21% tetap dalam lumpur dan

dan 18% tetap dalam lumpur. 4,

SCOD menunjukkan sedikit perubahan, dan kemudian konsentrasi TCOD secara bertahap menjadi stabil setelah debit lumpur. Pada HRT 8,3 hari, TCOD dan SCOD kepindahan dihitung di 89% dan 92%, masing-masing. Sekali lagi, pada peningkatan beban COD 3,5-3,9 kg COD / m 3 / hari di fase IV, konsentrasi COD limbah menunjukkan sedikit fluktuasi, yang menunjukkan kekokohan IUSR 12% tetap dalam limbah dan 18% berada di lumpur.

tersebut. Namun, pada HRT 7 hari, konsentrasi COD dari limbah yang tidak stabil selama 20 hari karena lumpur ditangguhkan dalam reaktor. Akhirnya, TCOD dan SCOD kepindahan dihitung di

Singkatnya, kinerja di HRT 7 hari lebih baik dari pada HRT 8,3 atau 10 hari dalam hal

88% dan 91%, masing-masing.

produksi biogas karena jumlah yang lebih tinggi dari substrat yang tersedia, sementara akumulasi lagi dari VFA yang terjadi pada periode awal di HRT 7 hari harus dicegah. Oleh karena itu, tidak dianjurkan untuk menurunkan HRT lebih rendah dari 7 hari. Konversi terbesar COD untuk metana dan penghapusan tertinggi COD terjadi pada HRT 8,3 hari, menunjukkan bahwa proses pencernaan anaerobik lebih lengkap daripada yang di HRT 7 atau 10 hari.

konsentrasi TCOD

penghapusan TCOD

konsentrasi SCOD

penghapusan SCOD

fase-I

fase-III

Tahap-II

fase-IV

fase-V

7,5

(%)

100

4,5 80

3.0 40 60

1,5

0.0

0 20 0

10

20

30

40

50

60

Waktu (hari) Gambar. 4 - konsentrasi COD limbah dan COD di bawah kondisi operasi yang berbeda.

70

80

90

100

Removal

Konsentrasi (g / L)

6.0

261

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

tabel 4 - removal COD di bawah kondisi operasi yang berbeda. CBW + KW HRT =

total penghapusan

di amonium terbentuk, dan konsentrasi amonium dari limbah meningkat sebesar 50% yang

CBW + KW HRT =

10 hari

CBW + KW HRT =

8,3 hari

dihasilkan dari konversi biologis nitrogen organik. Nasib fosfor adalah curah hujan langsung dalam padatan (sekitar 55%) dan debit dengan limbah (45%), dan lumpur di bagian bawah IUSR akan

7 hari

TCOD

89%

89%

88%

SCOD

90%

92%

91%

menjadi reservoir sumber daya fosfor.

Dalam pencernaan anaerobik dari sumber-dipisahkan campuran, ada dua pola untuk

2.1.4. Pengembangan tidur lumpur

mengobati limbah dan lumpur. Salah satunya adalah penggunaan kembali langsung arus dicerna

Dalam reaktor dengan retensi biomassa, pembentukan dan pengembangan tidur lumpur sangat

(limbah dan lumpur) di bidang pertanian, di mana desinfeksi arus dicerna merupakan langkah

penting untuk kinerja reaktor. Namun, IUSR dirancang dalam penelitian ini adalah reaktor hibrida di mana lengkap pencampuran dan pembentukan tempat tidur lumpur dapat dicapai dengan intermiten pencampuran untuk mencegah hilangnya biomassa. Jelas, tempat tidur lumpur dibentuk dengan cepat setelah pencampuran ( Gambar. 6 ). Konsentrasi TS dan VS menurun dengan

yang sangat diperlukan sebelum digunakan kembali pertanian. Dalam kasus di mana penggunaan kembali secara langsung untuk pertanian tidak layak karena jarak antara kota dan pertanian, dan juga dalam kasus standar yang ketat di mana limbah bahkan tidak diperbolehkan untuk pertanian, limbah memerlukan penafsiran untuk menghilangkan nitrogen ( de Graaff et al., 2010a, 2010b, 2011a, 2011b, 2011c ) Dan pemulihan fosfor ( de Graaff et al., 2011a, 2011b, 2011c ) Sebelum

meningkatnya ketinggian dalam reaktor. Di bagian bawah IUSR (Tap0 ke Tap5), rasio VS / TS

pemakaian ke permukaan air, yang merupakan pola kedua.

lumpur adalah antara 72% dan 80%, yang menunjukkan bahwa ada tempat tidur lumpur lebih aktif di IUSR bottomof, sedangkan rasio VS / TS dan konsentrasi TS, VS pada dasarnya serupa dari Tap5 ke Tap7, di mana zona curah hujan yang baik dibentuk. Selama operasi reaktor, lumpur terakumulasi dalam bagian bawah menjadi lebih aktif.

Zeeman et al. (2008) telah mengusulkan pola kedua untuk mengobati limbah dari UASB atau UASB-ST, mengakibatkan pemulihan 0,14 kg P / orang / tahun dan potensi produksi 90 L air dapat digunakan kembali, serta penghematan energi dari 200 MJ / orang / tahun. Dalam penelitian kami, limbah diendapkan untuk 2,0 jam, yang ditandai dalam tabel 5 . Hasil penelitian menunjukkan bahwa bagian dari TS dan VS diendapkan di bagian bawah, sehingga

Demi kualitas limbah yang lebih baik, perlu bahwa tinggi tidur lumpur tidak lebih tinggi dari ketinggian Tap5, dan langkah-langkah debit lumpur harus diambil jika tempat tidur menjadi lebih tinggi, terutama ketika loading perubahan COD. Dalam penelitian ini, disarankan bahwa jumlah satu-off lumpur discharge tidak boleh terlalu banyak (<5% dari volume reaktor) untuk menghindari pengaruh negatif dari debit lumpur pada proses pencernaan anaerobik, dan beberapa pemakaian pada hari berturut-turut akan lebih baik dari satu debit yang lebih besar. Sebagai contoh, produksi biogas setiap hari di hari ke-27 menurun jelas karena berlebihan lumpur discharge (400 mL, 8% dari volume reaktor) pada hari ke-26.

penurunan yang signifikan dari TCOD, TP dan SCOD konsentrasi, sedangkan TN dan NH

3-

N

hampir invarian. Oleh karena itu, disarankan bahwa limbah dari IUSR bisa digunakan kembali untuk irigasi tetes di bidang pertanian bila dikombinasikan dengan tangki pengendapan disertai desinfeksi untuk menghilangkan padatan dan patogen. Sebuah tangki penyimpanan mungkin juga diperlukan untuk periode ketika irigasi dengan limbah dilarang di musim nongrowing. Volume tangki penyimpanan yang dibutuhkan adalah sekitar 1 m 3 per orang selama 6 bulan. Stabilisasi lumpur habis berhubungan dengan waktu padat retensi (SRT), di mana lebih lama SRTwill hasil inmore stabilisasi lumpur ( de Graaff et al., 2010a, 2010b ). Yang dihitung, 85% lumpur itu stabil pada SRT 55 hari di IUSR, stabilisasi andmore akan terjadi dengan perkembangan tidur lumpur. Oleh karena itu, habis stabil lumpur dapat digunakan sebagai pupuk secara langsung atau setelah perawatan lebih lanjut. Namun demikian, beberapa risiko harus dihindari sejauh mungkin ( Winker et al, 2009.; Vazquez-Rowe et al., 2015 ), Seperti amonia penguapan, pencucian nitrat, kontaminasi oleh logam berat dan polutan organik (senyawa bandel dan senyawa farmasi), dan risiko kesehatan (patogen).

2.2. Nasib lebih lanjut dari limbah dan lumpur

Karakteristik limbah dan lumpur di bawah kondisi operasi yang berbeda ditunjukkan pada tabel 5 . TCOD dan SCOD konsentrasi limbah jauh lebih rendah daripada di tempat tidur lumpur karena konsentrasi padat yang lebih tinggi di tempat tidur. Konsentrasi nitrogen yang lebih tinggi dalam limbah terutama

Metana-COD

Limbah-COD

Sludge-COD

hari

2.3. perbandingan keseluruhan

pengolahan anaerobik adalah teknologi inti untuk mengobati terkonsentrasi bio-limbah. Data

= 8,3 hari HRT = 7

kinerja secara keseluruhan untuk reaktor anaerobik mengobati substrat sumber-dipisahkan disajikan dalam tabel 6 . Kinerja reaktor terdiri dari dua aspek: efisiensi pencernaan diwakili oleh produksi metana dan penghapusan COD, dan efisiensi biaya yang berkaitan dengan suhu reaktor HRT = 10 hari HRT

dan volume reaktor. Untuk AC, meskipun reaktor beroperasi pada suhu yang lebih rendah, volume yang lebih besar diperlukan, menunjukkan theneed untuk penggunaan lahan yang lebih besar dan 0

10

20

30

40

50

60

Konversi (%)

Gambar. 5 - konversi COD di bawah kondisi operasi yang berbeda.

70

80

90

100

biaya konstruksi sangat besar. Volume AC untuk mengobati CBWand KW adalah sekitar 40 kali lebih besar dari volume sebuah IUSR. dengan kurang

262

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

TS

VS

VS / TS

60

50

100 30

80 20

VS / TS (%)

Konsentrasi (g / L)

40

40 60

10

0 20

0

Tekan 0 1 2 3 4 5 6 7

01234567

20

Hari

01234567

47

33th

01234567

100

Gambar. 6 - Karakterisasi tidur lumpur pada ketinggian yang berbeda.

penekanan pada produksi metana, AC menggabungkan konversi biologis dan retensi penyimpanan

3. Kesimpulan

substrat diobati. Dibandingkan dengan penggunaan CSTR untuk mengobati CBW dan KW, IUSR unggul dalam semua aspek produksi metana, volume reaktor dan efisiensi removal karena retensi

Efisiensi yang lebih tinggi dari IUSR dalam mengobati air dan dapur hitam pekat sampah

biomassa themassive di IUSR tersebut. sedimentasi berikutnya dan sirkulasi lumpur mungkin

berdasarkan konsep sanitasi sourceseparated, dibandingkan dengan teknologi pengolahan

diperlukan untuk menjaga biomassa dalam CSTR. Efisiensi pencernaan CSTR mengobati CBW pada

anaerobik lainnya, ditunjukkan dalam penelitian ini. Sebuah produksi metana dari 43 L / orang /

33 ° C dapat achievedwithaUASBat 25 ° C, sehingga efisiensi biaya theUASB jauh lebih tinggi

hari, TCOD penghapusan 89%, dan konversi COD untuk metana dari 71% yang dicapai pada

daripada CSTR. Namun, UASB cocok untuk mengobati bio-substrat dengan konsentrasi yang solid

loading yang relatif tinggi 3,45 kg COD / m 3 /

yang lebih rendah, dan dengan demikian hanya diterapkan untuk mengobati CBW. Pada suhu operasional yang sama dari 25 ° C, efisiensi pencernaan dari UASB-ST sedikit lebih baik daripada UASB, yang dihasilkan dari 3 kali lebih lama HRT. Sejauh ini, reaktor anefficient untuk mengobati

hari dan HRT pendek dari 8,3 hari, yang lebih baik dari pada HRT 7 atau 10 hari, kecuali bahwa

CBWandKWhasnot telah tersedia, sehingga dapat disimpulkan bahwa IUSR merupakan reaktor yang

produksi biogas tertinggi 48 L dicapai pada HRT 7 hari. Tempat tidur lumpur di bagian bawah IUSR

efisien dengan penghapusan TCOD tertinggi 88% serta produksi maximummethane dari 48 L / orang / hari pada loading yang relatif tinggi 4,1 kg COD / m

3/

memiliki aktivitas tinggi untuk menghilangkan padatan. Limbah dari IUSR dapat digunakan untuk

hari, dan juga reaktor murah,

irigasi pertanian bila dikombinasikan dengan tangki pengendapan disertai desinfeksi untuk

memiliki volume reaktor terkecil 0,04 m 3 / orang dan HRT terpendek 7 hari. Selain itu, IUSR memiliki

menghilangkan padatan dan patogen.

konstruksi sederhana, tanpa perlu untuk gas / padat pemisah / cair dan influen distributor, dan penyediaan hasil blender dalam efisiensi transfer yang lebih baik, biomassa yang lebih tinggi dan non-kerak dalam reaktor. Oleh karena itu, teknologi IUSR adalah sederhana, efisien, sistem yang kuat untuk mengobati sumber-dipisahkan dalam negeri bio-limbah.

Ucapan Terima Kasih Karya ini didukung oleh Science Major dan Program Teknologi untuk Pengendalian Pencemaran Air dan Pengobatan Cina (No. 2011ZX07301-003) dan Penelitian dan Pengembangan Rencana Key Nasional (No. 2016YFC0400806).

tabel 5 - Karakterisasi limbah dan lumpur. Parameter Tembusan

Lumpur

TCOD (g / L)

SCOD (g / L)

TS (g / L)

VS (g / L)

TN (mg / L)

NH 3- N (mg / L)

TP (mg / L)

HRT = 10 hari

3.1

1,5

3,5

1,9

1269

1098

89,9

HRT = 8,3 hari

3.3

1.0

3.7

2.2

1254

1144

91,2

Pengendapan

2.0

1.0

2.7

1.3

1174

1160

73,6

HRT = 7 hari

3.9

1.1

4.2

2,5

1319

1262

99.3

51,4

2.1

42.1

29,4

3890

1212

856,2

263

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

tabel 6 - Data kinerja reaktor mengobati sumber-dipisahkan bio-substrat. reaktor

substrat

parameter operasi Suhu

prestasi

HRT (° C)

(hari)

OLR (kg COD / m 3 / hari)

removal COD

produksi metana

(%) CSTR ( Wendland et al., 2006 )

konten metana

( a / b)

volume reaktor (m 3 / orang)

(%)

CBW

37

20

0,5

61

10 Sebuah

76

0,14

CBW + KW

37

20

1.0

71

27 Sebuah

65

0,14

CBW + KW

37

10

2.0

50

17 Sebuah

65

-

AC ( Elmitwalli et al., 2006 )

CBW + KW

20

150

0,1 - 0,3

58

-

-

1.4 - 1,6

UASB-ST ( Kujawa-Roeleveld et al.,

CBW

25

27

0.33 - 0.42

78

14

Sebuah

66

0,2

UASB ( de Graaff et al., 2010a )

CBW

25

8.7

1.0

78

10 Sebuah

78

0,06

Dua-fase CSTR ( Rajagopal et al.,

BRW + KW

33

20

1,5

68,4

0,21 - 0.40 b

-

-

CSTR ( Rajagopal et al., 2013 )

BRW + KW

33

16

2-3

76,7

0,37 - 0,46 b

-

-

IUSR

CBW + KW

33

8.3

3.4

89

43 Sebuah/ 0.42 b

72

0,04

(pelajaran ini)

CBW + KW

33

7

4.1

88

48 Sebuah/ 0,47 b

72

0,04

2005 )

2013 )

Sebuah dan b adalah

unit yang berbeda, Sebuah L metana / orang / hari, b L metana / g VS, - tidak tersedia.

REFERENSI

DESAR (desentralisasi sanitasi dan penggunaan kembali) konsep. Air Sci. Technol. 48 (4), 121 128. Kujawa-Roeleveld, K., Fernandes, T., Wiryawan, Y., Tawfik, A.,

APHA, 1998. Metode standar untuk Pemeriksaan Air dan Air limbah. American Public Health Association, Washington

Visser, DM, Zeeman, G. 2005. Kinerja septic tank UASB untuk pengolahan air hitam terkonsentrasi dalam konsep DESAR. Air Sci. Technol. 52 (1 - 2), 307 - 313.

DC. Bernstad, A., la Cour Jansen, J. 2012. pengumpulan terpisah dari

Kujawa-Roeleveld, K., Elmitwalli, T., Zeeman, G. 2006. ditingkatkan

sisa makanan rumah tangga untuk degradasi anaerobik - perbandingan teknik yang

pengobatan utama terkonsentrasi air dan dapur residu hitam dalam konsep DESAR

berbeda dari perspektif sistem. Limbah Manag. 32 (5), 806 - 815.

menggunakan dua jenis digester anaerobik. Air Sci. Technol. 53 (9), 159 - 168.

Chen, L., Zhao, L., Ren, C., Wang, F. 2012. Kemajuan andprospects produksi biogas pedesaan di Cina. Kebijakan energi 51, 58 - 63.

Larsen, TA, Udert, KM, Lienert, J., 2013. Sumber Pemisahan dan Desentralisasi Pengelolaan Air Limbah. IWA Publishing.

Elmitwalli, TA, Leeuwen, Mv, Kujawa-Roeleveld, K., Sanders, W., Zeeman, G. 2006. biodegradabilitas anaerobik dan pencernaan dalam sistem akumulasi air hitam pekat dan organik-limbah dapur. Air Sci. Technol. 53 (8), 167 - 175.

Luostarinen, S., Sanders, W., Kujawa-Roeleveld, K., Zeeman, G., 2007. Pengaruh suhu pada pengolahan anaerobik air hitam dalam sistem tangki UASB-septik. Bioresour. Technol. 98 (5), 980 - 986.

Fan, B., Wang, HL, Zhang, Y., Hu, M., 2017. aplikasi dan Perkembangan teknologi septic tank di pengolahan air limbah terdesentralisasi. Dagu. J. Lingkungan. Eng. 11 (3), 1314 - 1321. de Graaff, MS, Zeeman, G., Temmink, H., van Loosdrecht, MC,

Ma, J., Mungoni, LJ, Verstraete, W., Carballa, M., 2009. Maksimum Tingkat penghapusan asam propionat sebagai sumber karbon tunggal dalam reaktor UASB dan pentingnya stimulasi makro dan mikro. Bioresour. Technol. 100 (14), 3477 - 3482.

Buisman, CJ, 2010a. jangka panjang nitritation parsial air hitam anaerob dirawat dan emisi nitrous oxide. Air Res. 44 (7), 2171 - 2178.

McMahon, KD, Zheng, D., Stams, AJ, Mackie, RI, Raskin, L. 2004. dinamika populasi mikroba selama start-up dan kelebihan kondisi digester anaerobik

de Graaff, MS, Temmink, H., Zeeman, G., Buisman, CJN, 2010b.

treatingmunicipal limbah padat dan limbah lumpur. Biotechnol. Bioeng. 87 (7), 823 - 834.

pengolahan anaerobik air hitam terkonsentrasi di reaktor UASB pada HRT singkat. Air 2 (1), 101 - 119. de Graaff, MS, Vieno, NM, Kujawa-Roeleveld, K., Zeeman, G.,

Kementerian Lingkungan Hidup Protcetion 2002. Metode standar untuk Pemantauan dan Analisis Air dan Air Limbah. Cina Ilmu Lingkungan Press, Beijing.

Temmink, H., Buisman, CJ, 2011a. Nasib hormon dan obat-obatan selama gabungan anaerob pengobatan dan nitrogen penghapusan secara parsial nitritation-Anammox dalam ruang hampa dikumpulkan air hitam. Air Res. 45 (1), 375 - 383.

Mumme, J., Linke, B., Tolle, R., 2010. Novel anaerobik upflow solid-state (UASS) reaktor. Bioresour. Technol. 101 (2), 592 - 599. Oechsner, H.-W., Lemmer, A., Ramhold, D., Mathies, E.,

de Graaff, MS, Temmink, H., Zeeman, G., van Loosdrecht, MC, Buisman, CJ, 2011b. penghapusan nitrogen autotrophic dari air hitam: Selain kalsium sebagai persyaratan untuk settleability. Air Res. 45 (1), 63 - 74.

Mayrhuber, E., Preissler, D., 2008. Metode untuk memproduksi biogas dalam konsentrasi dikendalikan dari elemen, Google Paten. Pohl, M., Mumme, J., Heeg, K., Nettmann, E. 2012. Thermo-dan anaerobic digestion mesofilik dari jerami gandum oleh solid-state (UASS) proses anaerobik upflow. Bioresour. Technol. 124, 321 - 327.

de Graaff, MS, Temmink, H., Zeeman, G., Buisman, CJN, 2011c. Energi dan fosfor pemulihan dari air hitam. Air Sci. Technol. 63 (11), 2759 - 2765.

Rajagopal, R., Lim, JW, Mao, Y., Chen, CL, Wang, JY, 2013. Anaerobik co-pencernaan sumber dipisahkan air cokelat (kotoran-tanpa-urin) dan limbah

Kujawa-Roeleveld, K., Elmitwalli, T., Gaillard, A., Van Leeuwen, M., Zeeman, G. 2003. Co-pencernaan air hitam pekat dan dapur menolak dalam sistem akumulasi dalam

makanan: untuk konteks Singapura. Sci. Total Lingkungan. 443, 877 - 886.

264

JOURNALOFENVIRONMENTA LSCIENCES 6 6 (2 0 1 8) 2 5 5 - 2 6 4

Schmidt, T., Nelles, M., Scholwin, F., Proter, J. 2014. trace element

nilai-nilai potensial dan risiko. Bioresour. Technol. 100 (18), 4090 - 4096.

suplemen dalam produksi biogas dari stillage gandum - optimalisasi dosis logam. Bioresour. Technol. 168, 80 - 85. Speece, RE, 1983. bioteknologi anaerobik untuk industri pengolahan air limbah. Mengepung. Sci. Technol. 17 (9), 416A - 427A. Srivastava, VJ, Fannin, KF, Chynoweth, DP, Frank, JR, 1988. Peningkatan efisiensi dan pencernaan stabil biomassa di upflow padatan reaktor

Zeeman, G., Kujawa, K., de Mes, T., Hernandez, L., de Graaff, M., Abu-Ghunmi, L., et al., 2008. pengolahan anaerobik sebagai teknologi inti untuk energi, nutrisi dan pemulihan air dari limbah domestik sumber-dipisahkan (air). Air Sci. Technol. 57 (8), 1207 - 1212.

Zhang, L., Deokjin, J. 2012. jangka panjang pencernaan anaerobik makanan limbah distabilkan oleh elemen. Limbah Manag. 32 (8), 1509 - 1515.

nonmixed. Appl. Biochem. Biotechnol. 18 (1), 111 - 126. Zhang, BX, Fu, WX, 2010. Penyelidikan dan analisis per Vazquez-Rowe, I., Golkowska, K., Lebuf, V., Vaneeckhaute, C.,

Output kapita limbah makanan di Beijing. Mengepung. Sci. Technol. 33 (12F), 651 - 654.

Michels, E., Meers, E., et al., 2015. penilaian lingkungan dari teknologi pengolahan digestate menggunakan LCAmethodology. Limbah Manag. 43, 442 - 459.

Zhao, JH, Zhang, B., Cai, WM 2005. kemajuan penelitian tentang akumulasi asam propionat dan kontrol dalam sistem pencernaan anaerobik. Cina

Wang, GG, Zhao, MM, Lang, XM, Bao, ZY, Zhou, RL, 2009. Studi ditingkatkan USR untuk perawatan kotoran babi. Dagu. J. Lingkungan. Eng. 3 (5), 919 - 922. Wendland, C., Deegener, S., Behrendt, J., Toshev, P., Otterpohl, R., 2006. pencernaan anaerobik dari blackwater dari toilet vakum dan dapur menolak dalam

Water Air Limbah 21 (3), 25 - 27. Zhou, MJ, Yang, XS 1996. Penelitian reaktor padat upflow (USR) mengobati ayam peternakan air limbah pada kondisi pencernaan anaerobik. Mengepung. Sci. 17 (4), 44 - 56. Zhou, ZR, Zhou, ZJ, 2013. status pengembangan, masalah dan penanggulangan-besar dan

reaktor tangki berpengaduk (CSTR). Prosiding 7 Specialized Konferensi Air Kecil dan Air

menengah skala biogas proyek di kabupaten pegunungan Beijing. J. Power Energy Eng.

Limbah Sistem, Meksiko.

01 (05), 63 - 66.

Winker, M., Vinneras, B., Muskolus, A., Arnold, U., Clemens, J., 2009. produk pupuk dari sistem sanitasi baru: mereka