05 Laguna Nueva Mec Suelos.pdf

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A

CARRETERA PRINCIPAL RANCHERIA 4ª SECCIÓN S/N, C.P. 86280, LOC. BOQUERON, MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO.

INFORME MARZO DE 2019

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 1

ÍNDICE 1.

RESUMEN EJECUTIVO .............................................................................................................. 4

2.

ANTECEDENTES ........................................................................................................................ 7

3.

EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA Y ENSAYES DE LABORATORIO ............................................ 8 3.1 Reconocimiento superficial .................................................................................................... 8 3.2 Trabajos de campo ................................................................................................................ 8 3.3 Trabajos de laboratorio .......................................................................................................... 9

4.

CONDICIONES GEOGRÁFICAS DE LA ZONA ........................................................................ 14 4.1 Geología .............................................................................................................................. 14 4.2 Hidrografía ........................................................................................................................... 15 4.3 Clima ................................................................................................................................... 15 4.4 Sismicidad ........................................................................................................................... 15

5.

CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS ....................................................................................... 17 5.1 Descripción de cada estrato del suelo.................................................................................. 17 5.2 Nivel de aguas freáticas ....................................................................................................... 18 5.3 Informe de toma de muestra ................................................................................................ 18 5.4 Perfil estratigráfico ............................................................................................................... 19

6.

ANÁLISIS DE CIMENTACIONES .............................................................................................. 20 6.1 Corrección del número de golpes ........................................................................................ 20 6.2 Correlaciones empíricas al número de golpes ..................................................................... 22 6.3 Capacidad de carga ............................................................................................................. 26 6.3.1 Capacidad de carga de losa de cimentación .............................................................. 30 6.3.2 Capacidad de carga para FAST SITE ......................................................................... 32 6.4 Asentamientos ..................................................................................................................... 33 6.5 Módulo de reacción vertical ................................................................................................. 33

7.

MUROS DE CONTENCIÓN ....................................................................................................... 35 7.1 Empuje de tierras sobre muros de contención ..................................................................... 35 7.2 Capacidad de carga de muro de contención ........................................................................ 37

8.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................................................. 39

9.

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS .......................................................................................... 43

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LISTA

DE

TABLAS

Tabla 1. Campaña de exploración efectuada ................................................................................... 8 Tabla 2. Espectro de diseño ............................................................................................................ 16 Tabla 3. Parámetros para corregir N de campo ............................................................................. 20 Tabla 4. Determinación de N60 ......................................................................................................... 21 Tabla 5. Determinación de (N1)60 ..................................................................................................... 21 Tabla 6. Densidad relativa de arenas (Terzaghi y Peck, 1967) ...................................................... 22 Tabla 7. Relación de la consistencia de la arcilla (Terzaghi y Peck, 1967) .................................. 23 Tabla 8. Interpolación para obtener el valor de la cohesión del Estrato 1 ................................... 23 Tabla 9. Interpolación para obtener el valor de la cohesión del Estrato 1 ................................... 23 Tabla 10. Modelo geomecánico para análisis de cimentaciones.................................................. 25 Tabla 11. Relación entre (N1)60 y densidad relativa en arenas ...................................................... 27 Tabla 12. Interpolación para obtener densidad relativa y tipo de falla del Estrato 2 .................. 27 Tabla 13. Factores de capacidad de carga de Terzaghi ................................................................ 28 Tabla 14. Capacidad de carga para losas de cimentación ............................................................ 31 Tabla 15. Capacidad de carga para FAST SITE.............................................................................. 32 Tabla 16. Asentamientos de losas de cimentación ....................................................................... 34 Tabla 17. Presiones sobre muros de contención .......................................................................... 36 Tabla 18. Capacidad de carga para zapatas corridas .................................................................... 38

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1. RESUMEN EJECUTIVO Con el objetivo de ampliar su cobertura telefónica, se planea la construcción del sitio “SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A”, el cual se encuentra ubicado en CARRETERA PRINCIPAL RANCHERIA 4ª SECCIÓN S/N, C.P. 86280, LOC. BOQUERON, MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO; para el desarrollo del proyecto ejecutivo es indispensable la realización de ingeniería básica como lo es el estudio de mecánica de suelos, para lo cual INTEGRA SOLUCIONES EN CIMENTACIONES realiza dicho estudio, para determinar la factibilidad física y mecánica del suelo que conforma el predio donde se ubica el sitio celular. El objetivo primordial, así como los alcances del presente estudio es proporcionar valores de capacidad de carga, asentamientos a corto y largo plazo, módulos de reacción, procedimiento constructivo de la cimentación y recomendaciones desde el punto de vista geotécnico. Condiciones sísmicas del sitio: De acuerdo con la regionalización sísmica de la Comisión Federal de Electricidad publicada en 1993, las centrales telefónicas se clasifican como del Grupo A; el sitio en estudio se encuentra ubicado en la Zona Sísmica B y de acuerdo con los parámetros de resistencia obtenidos en la prueba de penetración estándar el terreno se puede clasificar como Tipo III; para lo cual se recomienda emplear un coeficiente sísmico de 0.54 g. Estratigrafía del sitio: De acuerdo con los resultados de campo, es posible establecer la estratigrafía del sitio de una manera general como sigue: PROFUNDIDAD (m)

DESCRIPCIÓN DEL DEPÓSITO

0.00 – 1.80

Arcilla poco arenosa café con gravillas aisladas, su contenido de agua varia de 15.58 a 39.53%, de acuerdo con el análisis granulométrico se compone de Grava = 6.90%, Arena = 27.59% y Finos = 65.52%; los límites de consistencia indican que la parte fina se trata de una arcilla de baja

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plasticidad y de acuerdo con el SUCS el estrato se clasifica como CL. La resistencia a la penetración estándar en campo es de 17.33 golpes (consistencia muy firme) 1.80 – 13.20

Arena arcillosa gris verdoso, su contenido de agua varia de 34.74 a 57.75%, de acuerdo con el análisis granulométrico se compone de Grava = 0.00%, Arena = 53.21% y Finos = 46.79%; los límites de consistencia indican que la parte fina se trata de una arcilla de baja plasticidad y de acuerdo con el SUCS el estrato se clasifica como SC. La resistencia a la penetración estándar en campo es de 1 a 8 golpes (compacidad muy suelta a suelta).

SE DETECTÓ EL NIVEL DE AGUAS FREÁTICAS A 1.10 m DE PROFUNDIDAD EN LA EPOCA EN QUE SE REALIZÓ LA EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA. Solución de cimentación: De acuerdo con las condiciones estratigráficas, características del proyecto y descargas de la estructura en proyecto, se recomienda que la cimentación sea resuelta por una losa de cimentación de forma cuadrada, desplantada a 2.00 m como mínimo y del ancho que elija el Ingeniero Estructurista. En el caso de que algunas estructuras se puedan apoyar sobre zapatas corridas, se recomienda que este tipo de cimentación sea desplantada como mínimo a 1.50 m y del ancho que elija el Ingeniero Estructurista en función de las cargas pro transmitir al subsuelo. Recomendaciones de excavación: La excavación se podrá realizar por medios manuales y/o equipo mecánico hasta la profundidad de desplante. La superficie de desplante debe estar libre de cuerpos extraños, basura, material suelto, materia orgánica y rellenos no controlados.

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Los taludes por emplear en la excavación se recomiendan sean ½:1 (horizontal : vertical) hasta la máxima profundidad de desplante, los últimos 20 cm serán excavados manualmente para evitar en lo posible el remoldeo de la superficie de desplante y alterar las propiedades del suelo. Debido a la presencia del NAF detectado a 1.10 m de profundidad, se deberá emplear un bombeo de achique para poder realizar la excavación, dicho bombeo deberá estar en operación todo el tiempo hasta la construcción de la cimentación. Así mismo, por las condiciones hidráulicas de la zona, es recomendable colocar bajo el desplante, en un espesor mínimo de 30 cm una capa de grava de ¾” que servirá como capa rompedora de capilaridad. CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL PARA SU EXCAVACIÓN ES TIPO I Y TIPO II, SUELO BLANDO Y DURO: EXCAVACIÓN MANUAL CON PICO Y PALA Y/O RETROEXCAVADORA. Si durante la realización de la obra se presentan condiciones diferentes a las analizadas en el presente informe, se deberá comunicar de forma inmediata para llevar a cabo una inspección y proceder a revisar las condiciones y efectuar las adecuaciones y/o modificaciones correspondientes.

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2. ANTECEDENTES Con el objetivo de ampliar su cobertura telefónica, se planea la construcción del “SITIO TB0634 OCCIDENTE OPC A”, para el desarrollo del proyecto ejecutivo es indispensable la realización de ingeniería básica como lo es el estudio de mecánica de suelos, para lo cual INTEGRA SOLUCIONES EN CIMENTACIONES realiza dicho estudio, para determinar la factibilidad física y mecánica del suelo que conforma el predio donde se ubica el sitio celular. ID:

TB0614

NOMBRE DEL SITIO: LAGUNA NUEVA UBICACIÓN:

CARRETERA PRINCIPAL RANCHERIA 4ª SECCIÓN S/N, C.P. 86280, LOC. BOQUERON, MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO.

COORDENADAS:

18° 19’ 56.2” N

93° 15’ 14.9” O

Fuente: Google Earth

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3. EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA Y ENSAYES DE LABORATORIO 3.1 Reconocimiento superficial Personal técnico de Integra Soluciones en Cimentaciones a cargo de un especialista en Mecánica de Suelos, realizó un recorrido por el sitio de proyecto, con el objeto de interpretar la geología superficial y la fisiografía de la zona; de esta manera se obtuvo información geotécnica preliminar que permitió definir la estrategia de ejecución de sondeos y estudios complementarios de acuerdo con los alcances establecidos. 3.2 Trabajos de campo Con el fin de revisar las condiciones del subsuelo bajo el área que ocuparán las estructuras, se llevó a cabo 1 (uno) sondeo profundo de penetración estándar, para lo cual se empleó un tripié. A lo largo del sondeo, se empleó el método de penetración estándar para la obtención de muestras representativas del sitio, así como llevar a cabo las correlaciones en suelos granulares finos, para obtener los parámetros de resistencia al esfuerzo cortante. Para el empleo del método de penetración estándar, se siguieron las especificaciones indicadas en la Norma ASTM D1586, la cual consiste en dejar caer libremente desde una altura de 75 cm un martinete con 64 kg de peso sobre un yunque acoplado a una sarta de tubería de perforación y en cuyo extremo inferior se encuentra el penetrómetro. De esta manera se puede estimar la resistencia al esfuerzo cortante del suelo mediante el número de golpes necesarios para hincar los 30 cm intermedios del penetrómetro. PARA REALIZAR LOS TRABAJOS DE CAMPO SE EMPLEÓ UN MARTINETE DE SEGURIDAD.

Tabla 1. Campaña de exploración efectuada SONDEO SPT – 1

PROFUNDIDAD (m) 13.20

La localización del sondeo en el sitio se puede apreciar en la Figura 1 del Anexo I.

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3.3 Trabajos de laboratorio Se llevó a cabo un programa de ensayes de laboratorio con el fin de determinar las propiedades indicativas en las muestras de los suelos recuperados en la exploración, que tienen como objeto clasificar los suelos de acuerdo con el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) y poder estimar su posible comportamiento. Los ensayes que se programaron son los siguientes: a) Contenido natural de agua (ASTM-D2486) b) Clasificación visual y al tacto (ASTM-D2487) c) Análisis granulométrico (ASTM-D421) d) Límites de consistencia líquido y plástico (ASTM-D4318) e) Densidad de sólidos (ASTM-D854) Para el desarrollo de los ensayes mencionados en el párrafo anterior, también se siguieron los lineamientos establecidos en la Norma NMX-C-416-ONNCCE-2003. Industria de la Construcción – Muestreo de Estructuras Térreas y Métodos de Prueba. En el Anexo II se pueden apreciar los resultados de los ensayes de laboratorio realizados. a) Contenido de agua El contenido de agua es la relación que existe entre la cantidad de agua en peso que posee una muestra de suelo con respecto al peso de las partículas sólidas del mismo, normalmente es expresado en porcentaje.

 (%) 

Ww x100 Ws

En donde:

  % Ww

Contenido de agua, % Peso del agua, g

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Ws

Peso de los sólidos, g

Para poder hacer una determinación más confiable del contenido de agua de un suelo, se recomienda emplear las siguientes cantidades de suelo: b) Análisis granulométrico La distribución granulométrica de un suelo es la distribución cuantitativa del tamaño de las partículas que lo forman. Ésta determinación se hace por cribado a través de mallas para las partículas mayores de 0.074 mm y por sedimentación, usando el hidrómetro, para las partículas menores. La granulometría de un suelo se puede realizar mediante dos formas: vía seca y vía húmeda. La vía seca generalmente se realiza en gravas y la vía húmeda se realiza en arenas o gravas con alto contenido de finos.

Curvas granulométricas de distintos tipos de suelo

De las curvas granulométricas se puede determinar el porcentaje de grava, arena y finos que presenta el suelo, así como los coeficientes de uniformidad (C u) y curvatura (Cc) que son empleados para clasificar el suelo mediante el SUCS.

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c) Límites de consistencia Los límites de consistencia también se conocen como límites de plasticidad; un suelo es susceptible a ser plástico de acuerdo al contenido de agua que presente. Atterberg en forma experimental propuso 4 estados por los que pueden pasar los suelos al ir disminuyendo su contenido de agua, definiendo 3 fronteras a las que llamó límites de consistencia, dichos límites son conocidos como límite líquido (LL), límite plástico (LP) y límite de contracción (LC).

Contenido de agua vs resistencia (Estados de consistencia)

Límite líquido, es el contenido de agua de un suelo para el cual este tiene una resistencia al esfuerzo cortante de 25 g/cm2. Además, es el contenido de agua con el cual un suelo se cierra en la Copa de Casagrande a los 25 golpes una longitud de ½” una ranura previamente realizada. Para la determinación del límite líquido se puede emplear la Copa de Casagrande o el Cono de Caída Libre:

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Límite plástico, es el contenido de agua según el cual el suelo comienza a perder sus propiedades de plasticidad para pasar a un estado semisólido. Es el contenido de agua en el cual un rollito de suelo de 3.2 mm de diámetro se agrieta y desmorona.

La diferencia del Límite Líquido y el Límite Plástico se le denomina Índice de Plasticidad (IP) y el cual corresponde al rango en el cual el suelo se comporta plásticamente. Empleando el límite líquido (LL) y el Índice de Plasticidad (IP) se puede clasificar un suelo fino por medio de la carta de plasticidad.

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d) Densidad de sólidos La densidad de sólidos o peso específico relativo se define como la relación entre el peso específico de las partículas del suelo y el peso específico del agua destilada a 4 °C, en la práctica las mediciones se efectúan a temperatura ambiente y se hace la corrección necesaria; la siguiente tabla muestra la cantidad de muestra necesaria en función del tipo de suelo: El valor de la densidad de sólidos para arenas y suelos cohesivos, empleando un matraz aforado, se obtiene aplicando la siguiente expresión:

  Ws Ss   k  W  W  W s vws   vw En donde:

Ss

Densidad de sólidos

Ws

Peso de los sólidos

Wvw

Peso del matraz + agua a la temperatura de prueba

Wvws

Peso del matraz + agua + sólidos

k

Coeficiente de corrección por temperatura

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4. CONDICIONES GEOGRÁFICAS DE LA ZONA 4.1 Geología

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4.2 Hidrografía Los principales recursos hidrológicos del municipio son las aguas del río Grijalva con sus afluentes: los ríos Samaria, Carrizal y río Viejo. Las principales lagunas en el municipio son: la de las Ilusiones, El Camarón y El Negro, la de Chilapa, el Campo, el Horizonte, Pucté y Maluco, que en su conjunto ocupan alrededor de 13,000 hectáreas, mismas que representan el 6.4% del área municipal; también hay otras importantes como son: Ismate Chilapa, Jaguacté, El Corcho, Sabana Nueva, El Manguito, Jitalito, Playa del Pozo, El Vigía, Trujillo El Cuhy, El Pueblo, El Campo, El Guao y El Espino. 4.3 Clima El clima cálido-húmedo con abundantes lluvias en verano, régimen normal de calor con cambios térmicos en los meses de diciembre y enero; se aprecia una temperatura media anual de 33.6°C, siendo la máxima media mensual en mayo con 29.8°C y la mínima media mensual en diciembreenero con 22.8°C. El regimen de precipitaciones se caracteriza por un total de caida de agua de 2,237 mm anuales con un promedio máxima mensual de 300 mm en el mes de septiembre y una mínima mensual de 50 mm en el mes de abril. 4.4 Sismicidad Fuente: Manual de Diseño de Obras Civiles 1993 Sección C Estructuras, Tema I Criterios de diseño, Capítulo 3, Diseño Por Sismo, Subcapítulo 3.3 Regionalización Sísmica y Espectros de Diseño, Páginas 26 a 29 de la Comisión Federal de Electricidad.

Con base en la carta de regionalización sísmica de la República Mexicana editada por la Comisión Federal de Electricidad (1993), el sitio en estudio se ubica en la Zona Sísmica B y tomando en cuenta la estratigrafía detectada en el sitio, así como los parámetros de resistencia obtenidos, el sitio en estudio se clasifica como Tipo III. Debido a que se proyecta la instalación de un sitio celular, según el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión de Electricidad (1993), la construcción según su Destino se clasifica como del Grupo A,

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por lo cual se deberá emplear un coeficiente sísmico de 0.54 g y los siguientes datos para la construcción del espectro de diseño:

Tabla 2. Espectro de diseño Zona sísmica

Tipo de suelo

a o*

c*

Ta (s)

Tb (s)

r

B

III

0.15

0.54

0.60

2.90

1

* Ordenadas espectrales multiplicadas por 1.5 para tomar en cuenta la importancia de la estructura En donde:

ao

c Ta , Tb r

Coeficiente de aceleración del terreno Coeficiente sísmico Periodos característicos que delimitan la meseta Exponente que define la parte curva del espectro de diseño

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5. CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS 5.1 Descripción de cada estrato del suelo De acuerdo con los resultados de campo, es posible establecer la estratigrafía del sitio de una manera general como sigue: PROFUNDIDAD (m)

DESCRIPCIÓN DEL DEPÓSITO

0.00 – 1.80

Arcilla poco arenosa café con gravillas aisladas, su contenido de agua varia de 15.58 a 39.53%, de acuerdo con el análisis granulométrico se compone de Grava = 6.90%, Arena = 27.59% y Finos = 65.52%; los límites de consistencia indican que la parte fina se trata de una arcilla de baja plasticidad y de acuerdo con el SUCS el estrato se clasifica como CL. La resistencia a la penetración estándar en campo es de 17.33 golpes (consistencia muy firme)

1.80 – 13.20

Arena arcillosa gris verdoso, su contenido de agua varia de 34.74 a 57.75%, de acuerdo con el análisis granulométrico se compone de Grava = 0.00%, Arena = 53.21% y Finos = 46.79%; los límites de consistencia indican que la parte fina se trata de una arcilla de baja plasticidad y de acuerdo con el SUCS el estrato se clasifica como SC. La resistencia a la penetración estándar en campo es de 1 a 8 golpes (compacidad muy suelta a suelta).

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5.2 Nivel de aguas freáticas SE DETECTÓ EL NIVEL DE AGUAS FREÁTICAS A 1.10 M DE PROFUNDIDAD EN LA EPOCA EN QUE SE REALIZÓ LA EXPLORACIÓN GEOTÉCNICA. 5.3 Informe de toma de muestra

REPORTE DE TOMA DE MUESTRA Y PERFORACIÓN PROYECTO:

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A

UBICACIÓN:

CARRETERA PRINCIPAL RANCHERIA 4ª SECCIÓN S/N, C.P. 86280, LOC. BOQUERON, MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO.

FECHA:

03 DE FEBRERO DE 2019

SONDEO No. OPERADOR:

SPT - 1

TIPO:

PENETRACIÓN ESTÁNDAR

NAF:

1.10 m

TEC. ALBERTO VIVEROS

EQUIPO:

TRIPIÉ PRUEBA DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR

MUESTRA

PROFUNDIDAD (m) INICIAL

FINAL

15 cm

30 cm

15 cm

1

0.00

0.60

10

29

11

Arcilla arenosa café

2

0.60

1.20

6

14

5

Arcilla arenosa café

3

1.20

1.80

1

9

5

Arcilla arenosa café

4

1.80

2.40

2

8

3

Arena arcillosa gris verdoso

5

2.40

3.00

1

2

1

Arena arcillosa gris verdoso

6

3.00

3.60

1

3

1

Arena arcillosa gris verdoso

7

3.60

4.20

1

1

1

Arena arcillosa gris verdoso

8

4.20

4.80

1

3

1

Arena arcillosa gris verdoso

9

4.80

5.40

2

4

1

Arena arcillosa gris verdoso

10

5.40

6.00

1

3

2

Arena arcillosa gris verdoso

11

6.00

6.60

2

4

1

Arena arcillosa gris verdoso

12

6.60

7.20

2

4

2

Arena arcillosa gris verdoso

13

7.20

7.80

1

3

2

Arena arcillosa gris verdoso

14

7.80

8.40

1

3

1

Arena arcillosa gris verdoso

15

8.40

9.00

1

4

2

Arena arcillosa gris verdoso

16

9.00

9.60

3

3

2

Arena arcillosa gris verdoso

17

9.60

10.20

2

4

3

Arena arcillosa gris verdoso

18

10.20

10.80

4

5

2

Arena arcillosa gris verdoso

19

10.80

11.40

3

3

3

Arena arcillosa gris verdoso

20

11.40

12.00

3

4

2

Arena arcillosa gris verdoso

21

12.00

12.60

2

4

2

Arena arcillosa gris verdoso

22

12.60

13.20

2

4

3

Arena arcillosa gris verdoso

NÚMERO DE GOLPES

CLASIFICACIÓN DE CAMPO

FIN DEL SONDEO

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5.4 Perfil estratigráfico SPT - 1 LIM ITE PLASTICO (LP %)

(m)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

0

1

SUCS

(%)

LIM ITE LIQUIDO (LL %)

CLASIFICACIÓN SUCS

ARCILLA POCO ARENOSA CAFE CON GRAVILLAS AISLADAS, DE ACUERDO CON EL SUCS SE CLASIFICA COMO CL Y PRESENTA UNA CONSISTENCIA MUY FIRME.

f

PPE NÚMERO DE GOLPES

t/m²

 0

10

GRANULOM ETRÍA

CONTENIDO DE AGUA (W %) PROF.

g

c

t/m3

G

S

F

6.90

27.59

65.52

CL

1.60

8.35

31

0.00

53.21 46.79

SC

1.65

2.45

28

20

30

40

50

NAF = 1.10 m

2

3

4

5

6

7

ARENA ARCILLOSA GRIS VERDOSO, DE ACUERDO CON EL SUCS SE CLASIFICA COMO SC Y PRESENTA UNA COMPASIDAD MUY SUELTA A SUELTA.

8

9

10

11

12

13 FIN DEL SONDEO

14

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6. ANÁLISIS DE CIMENTACIONES 6.1 Corrección del número de golpes Fuente: Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones, Braja M. Das, séptima edición, Editorial Cengage Learning, Capitulo 2 Depósitos naturales de suelo y exploración del subsuelo, 2.15 Muestreo con media caña, Paginas 83 a 86.

Para obtener los parámetros mecánicos, se corrigió el número de golpes de la prueba de penetración estándar en campo, por medio de la siguiente expresión: N 60 

N  H  B  S  R 60

En donde:

N 60 N

H B

Número de golpes corregido Número de golpes para avanzar 30 cm en campo Eficiencia del martinete Corrección por el diámetro de la perforación

S

Corrección del muestreador

R

Corrección por longitud de barra

Tabla 3. Parámetros para corregir N de campo

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Tabla 4. Determinación de N60 ESTRATO 1 2

PROFUNDIDAD, m DE 0.00 1.80

A 1.80 13.20

N

nH

nB

nS

nR

N60

17.33 3.63

60 60

1.00 1.00

1.00 1.00

0.75 0.95

13.00 3.45

En suelos granulares, el valor de N se afecta por la presión de sobrecarga efectiva, p’. Por esa razón, el valor de N60 obtenido en la exploración de campo ante presiones de sobrecarga efectiva diferentes se debe cambiar para que corresponda a un valor estándar de p’. Es decir:

 N1 60  CN N60 En donde:

 N1 60 CN

Valor de N60 corregido a un valor estándar de p’ Factor de corrección por profundidad de Peck, para p’/pa  0.25

 20  CN  0.77 log     p ' pa  

N 60

Número de golpes corregido por las condiciones de campo

p´

Presión vertical efectiva

pa

Presión atmosférica = 100 kN/m2 (1.02 kg/cm2)

Tabla 5. Determinación de (N1)60 ESTRATO

PROFUNDIDAD, m

DE A 0.00 1.80 1 1.80 13.20 2 * No aplica para suelos cohesivos

SUCS

N60

p’ kg/cm2

p’/pa

*CN

(N1)60

-----

13.00 3.45

0.1440 0.5885

--0.5767

1.00 1.19

13.00 4.09

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6.2 Correlaciones empíricas al número de golpes Fuente: Vigésima Conferencia Nabor Carrillo, Exploración se Suelos Métodos Directos e Indirectos Muestreo y Pruebas de Campo, Enrique Santoyo Villa, Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica A.C. 2010.

K. Terzaghi interpretó la prueba de penetración estándar a partir de las mediciones disponibles hasta 1948 y publicó dos tablas de las relaciones empíricas, para las arenas la Tabla 6 y para las arcillas la Tabla 7. Tabla 6. Densidad relativa de arenas (Terzaghi y Peck, 1967) Número de Golpes Densidad Relativa (N1)60 0–4

Muy suelta

4 – 10

Suelta

10 – 30

Media

30 – 50

Densa

Más de 50

Muy densa

Para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m, se obtuvo un (N1)60 = 4.09 con lo cual, empleando la tabla anterior se deduce que el estrato presenta una densidad relativa “suelta”. El ángulo de fricción interna, f, de un suelo granular se ha correlacionado con (N 1)60 por varios investigadores, en este caso se empleará la expresión propuesta por Wolff: Fuente: Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones, Braja M. Das, séptima edición, Editorial Cengage Learning, Capitulo 2 Depósitos naturales de suelo y exploración del subsuelo, 2.15 Muestreo con media caña, Paginas 88.

f  27.1  0.3  N1 60  0.00054  N1 60 2

Para el ESTRATO 1 de 0.00 a 1.80 m de profundidad se obtuvo un valor medio de (N 1)60 = 13.00, aplicando la expresión anterior (para el diseño de muros):

f  27.1  0.3 13.00   0.00054 13.00   30.91  31 2

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Para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad (Arena arcillosa gris verdoso) se obtuvo un valor medio de (N1)60 = 4.09, aplicando la expresión anterior:

f  27.1  0.3  4.09   0.00054  4.09   28.32  28 2

Tabla 7. Relación de la consistencia de la arcilla (Terzaghi y Peck, 1967) Muy Blanda Media Firme Muy Firme Consistencia blanda

Dura

(N1)60 

<2

2–4

4–8

8 – 15

15 – 30

> 30

qu

< 0.24

0.24 – 0.48

0.48 – 0.97

0.97 – 1.95

1.95 – 3.91

> 3.91

En el ESTRATO 1 de 0.00 a 1.80 m de profundidad (Arcilla arenosa café) se obtuvo un valor medio de (N1)60 = 13.00 (consistencia firme), realizando la interpolación lineal tenemos: Tabla 8. Interpolación para obtener el valor de la cohesión del Estrato 1 (N1)60 

8

13.00

15

Golpes

qu

0.970

1.670

1.950

kg/cm2

cu = qu/2

0.485

0.835

0.975

kg/cm2

En el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad (Arena arcillosa gris verdoso) se obtuvo un valor medio de (N1)60 = 4.09 (consistencia firme), realizando la interpolación lineal tenemos: Tabla 9. Interpolación para obtener el valor de la cohesión del Estrato 1 (N1)60 

4

4.09

8

Golpes

qu

0.48

0.491

0.97

kg/cm2

cu = qu/2

0.485

0.245

0.975

kg/cm2

De igual manera existen correlaciones para poder determinar el módulo de elasticidad de los suelos, en este caso se emplearán las siguientes expresiones: Fuente: Foundation analysis and design, Fifth Edition, Joseph E. Bowles, P.E., S.E.

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E  320  N1 60  15

Arcilla y limo

E  500  N1 60  15

Arena

E  1200  N1 60  6

Gravas

Determinación del módulo de elasticidad para el ESTRATO 1 de 0.00 a 1.80 m de profundidad:

E  320  N1 60  15  320 13.00  15  8,960kPa Determinación del módulo de elasticidad para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad:

E  500  N1 60  15  500  4.09  15  9,545kPa El módulo de Poisson se puede determinar por medio de la siguiente expresión: Fuente: Ingeniería de Cimentaciones Profundas Tomo 1. Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica A.C., Capítulo 3 Métodos de Diseño Geotécnico, Página 176.



Ko 1  Ko

En donde: 

Módulo de Poisson

Ko

Coeficiente de empuje de tierras en reposo

Ko  1  sin f f

Ángulo de fricción interna del suelo

Determinación del coeficiente de empuje de tierras en reposo para el ESTRATO 1 de 0.00 a 1.80 m de profundidad:

Ko  1  sin f  1  sin  0   1.0 Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 24

Determinación del coeficiente de empuje de tierras en reposo para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad:

Ko  1  sin f  1  sin  28   0.53 Determinación del módulo de Poisson para el ESTRATO 1 de 0.00 a 1.80 m de profundidad:



Ko 1   0.50 1  Ko 1  1

Determinación del módulo de Poisson para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad:



Ko 0.53   0.35 1  K o 1  0.53

Con base en los resultados obtenidos anteriormente, es posible definir el modelo geomecánico susceptible de análisis matemático para los análisis geotécnicos del proyecto:

Estrato No.

Tabla 10. Modelo geomecánico para análisis de cimentaciones g f Profundidad, m c E (N1 ) 60 de a t/m3 t/m2 ° t/m2

v

1

0.00

1.80

13.00

1.60

8.35

31**

913.4

0.50

2

1.80

13.20

4.09

1.65

2.45

28

972.9

0.35

** Parámetros empleados solo para diseño de muros.

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6.3 Capacidad de carga Fuente: MECÁNICA DE SUELOS TOMO II Teoría y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos, Juárez Badillo y Rico Rodríguez, Capitulo VII Teorías de Capacidad de Carga en Suelos.

El cálculo de la capacidad de carga última del suelo de sustentación se realizó con el criterio de Terzaghi por medio de la siguiente expresión:

qu  cNc  g Df Nq  0.5g BNg En donde:

c

Cohesión aparente

Df

Profundidad de desplante

g

Peso volumétrico del suelo

B

Nc , N q , Ng

Ancho de la cimentación Factores de capacidad de carga

La expresión anterior es la expresión general de Terzaghi, considera un cimiento de longitud infinita de ancho “B” y un criterio de Falla General; para obtener la capacidad de carga última con respecto a falla local, para suelos sueltos (compacidad relativa menor de 70%) o blandos (resistencia a la compresión simple menor de 5 t/m2), los parámetros de resistencia “c” y “f” del material a considerar deberán modificarse como sigue:

c '  0.67c

f '  tan 1  0.67 tan f  Para el cálculo de la densidad relativa se empleó la siguiente correlación:

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Tabla 11. Relación entre (N1)60 y densidad relativa en arenas Número de Golpes Densidad Relativa (N1)60 % 0–5

0–5

5 – 10

5 – 30

10 – 30

30 – 60

30 – 50

60 – 95

Para el ESTRATO 2 de 1.80 a 13.20 m de profundidad (Arena arcillosa gris verdoso) se obtuvo un valor medio (N1)60 = 4.09, realizando la interpolación lineal tenemos: Tabla 12. Interpolación para obtener densidad relativa y tipo de falla del Estrato 2 Tipo de 4.09 Condición 0 5 (N1)60  falla Dr, % 4.09 4.09 < 70 Local 0 5

Determinación de los factores de capacidad de carga para el estrato de desplante (ESTRATO 2) con un ángulo:

f '  tan 1  0.67 tan f   tan 1 (0.67 tan 28)  19.61  20

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Tabla 13. Factores de capacidad de carga de Terzaghi

Modificación de la ecuación por nivel freático Fuente: Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. Braja M. Das, séptima edición, editorial Cengage Learning. Capítulo 3: Cimentaciones superficiales: capacidad de carga última, 3.5 Modificación de las ecuaciones de capacidad de carga por nivel freático, Página 142 y 143.

Si el nivel freático está cerca de la cimentación, serán necesarias algunas modificaciones de las ecuaciones de capacidad de carga. Los valores del peso volumétrico del suelo a considerar dependerán de la profundidad del nivel freático y del ancho B de la cimentación: Si 0 < z < B El peso volumétrico se considerará igual a:

g *  g 'z B g m  g '

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En donde:

g'

gm

Peso volumétrico sumergido Peso volumétrico total correspondiente al contenido de agua mínimo del suelo arriba del nivel freático.

Si z > B

g* g m Si z < 0 (nivel freático arriba del nivel de desplante)

g* g ' Prestando especial atención a la localización y posibles variaciones del nivel freático en el caso de zapatas desplantadas sobre arena. Para el cálculo de la capacidad de carga del suelo, se considerará la posición más desfavorable del nivel freático o filtraciones, que en este caso particular será de 1.50 m.

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6.3.1 Capacidad de carga de losa de cimentación El cálculo de la capacidad de carga de la losa de cimentación de la torre se considerará de sección cuadrada, desplantada en un depósito de suelo considerado como puramente friccionante y además considerando un criterio de falla local de corte, por medio de la siguiente expresión:

qu  1.3c ' N 'c  g D f N 'q

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Tabla 14. Capacidad de carga para losas de cimentación Df

B

c'

f

g

g

q

m 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

m 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00

t/m 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

° 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

t/m 3 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650

t/m 3 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650

t/m 2 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05

N'c

N'q

N'g

17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69

7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44

3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64

*qa t/m 2 6.09 6.25 6.41 6.57 6.72 6.88 7.04 7.20 7.35 7.51 7.67 7.83 7.99 6.90 7.06 7.21 7.37 7.53 7.69 7.84 8.00 8.16 8.32 8.48 8.63 8.79 7.70 7.86 8.02 8.18 8.34 8.49 8.65 8.81 8.97 9.12 9.28 9.44 9.60 8.51 8.67 8.83 8.98 9.14 9.30 9.46 9.61 9.77 9.93 10.09 10.25 10.40

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 31

6.3.2 Capacidad de carga para FAST SITE El cálculo de la capacidad de carga cimentación tipo FAST SITE se considerará de sección cuadrada, desplantada en un depósito de suelo considerado como puramente friccionante y además considerando un criterio de falla local de corte, por medio de la siguiente expresión:

qu  1.3c ' N 'c  g D f N 'q Tabla 15. Capacidad de carga para FAST SITE Df m 0.00 0.00 0.00 0.50 0.50 0.50 1.00 1.00 1.00 1.50 1.50 1.50

B m 5.00 5.50 6.00 5.00 5.50 6.00 5.00 5.50 6.00 5.00 5.50 6.00

f'

c' 2

t/m 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

° 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

g

g 3

t/m 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650

q 3

t/m 1.104 1.090 1.078 1.034 1.026 1.020 0.964 0.963 0.962 0.650 0.650 0.650

2

t/m 0.00 0.00 0.00 0.83 0.83 0.83 1.65 1.65 1.65 2.08 2.08 2.08

N'c

N' q

N'g

17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69

7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44

3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64

*qa t/m2 2.68 2.91 3.14 4.56 4.79 5.02 6.43 6.66 6.89 6.72 6.88 7.04

*Para el cálculo de la capacidad de carga admisible ( q a ), se empleó un factor de seguridad FS  3

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6.4 Asentamientos Fuente: Comisión Federal de Electricidad, Instituto de Investigaciones Eléctricas. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES, GEOTÉCNIA, MECÁNICA DE SUELOS, B.2.4 CIMENTACIONES EN SUELOS.

Para el cálculo de asentamientos se empleó la teoría de la elasticidad por medio de la siguiente expresión:

1  v2   qB I w F3 E En donde: 

E v

Asentamiento Módulo de elasticidad del suelo Relación de Poisson del suelo

q

Carga uniformemente repartida

B

Ancho de la zapata

Iw

Factor de influencia, 0.82

F3

Factor de corrección por profundidad de desplante

6.5 Módulo de reacción vertical El módulo de reacción vertical o coeficiente de balasto se define como una constante de proporcionalidad entre presión y asentamiento por medio de la siguiente expresión:

kv 

q



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Tabla 16. Asentamientos de losas de cimentación Df

B

L

m 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

m 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50

m 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50

3.00

9.00

9.00

q

E

t/m2

t/m2

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

6.09 6.25 6.41 6.57 6.72 6.88 7.04 7.20 7.35 7.51 7.67 7.83 7.99 6.90 7.06 7.21 7.37 7.53 7.69 7.84 8.00 8.16 8.32 8.48 8.63 8.79 7.70 7.86 8.02 8.18 8.34 8.49 8.65 8.81 8.97 9.12 9.28 9.44 9.60 8.51 8.67 8.83 8.98 9.14 9.30 9.46 9.61 9.77 9.93 10.09 10.25

1.00

10.40

L/B

v

Iw

F3

972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9 972.9

0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35

0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82 0.82

0.815 0.832 0.846 0.859 0.871 0.881 0.891 0.899 0.907 0.915 0.922 0.928 0.935 0.784 0.800 0.815 0.828 0.839 0.850 0.859 0.868 0.876 0.883 0.891 0.897 0.903 0.759 0.776 0.791 0.803 0.815 0.825 0.835 0.844 0.852 0.859 0.866 0.873 0.879 0.739 0.756 0.771 0.784 0.795 0.805 0.815 0.824 0.832 0.839 0.846 0.853

972.9

0.35

0.82

0.859

∆

kv

cm 1.10 1.34 1.60 1.87 2.15 2.45 2.77 3.09 3.44 3.79 4.16 4.54 4.94 1.19 1.45 1.73 2.02 2.32 2.64 2.97 3.32 3.68 4.05 4.44 4.84 5.26 1.29 1.57 1.87 2.18 2.50 2.84 3.19 3.55 3.93 4.32 4.73 5.15 5.59 1.39 1.69 2.00 2.33 2.67 3.03 3.40 3.79 4.19 4.60 5.02 5.46

kg/cm3 0.56 0.47 0.40 0.35 0.31 0.28 0.25 0.23 0.21 0.20 0.18 0.17 0.16 0.58 0.49 0.42 0.36 0.32 0.29 0.26 0.24 0.22 0.21 0.19 0.18 0.17 0.60 0.50 0.43 0.38 0.33 0.30 0.27 0.25 0.23 0.21 0.20 0.18 0.17 0.61 0.51 0.44 0.39 0.34 0.31 0.28 0.25 0.23 0.22 0.20 0.19

5.92

0.18

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7. MUROS DE CONTENCIÓN 7.1 Empuje de tierras sobre muros de contención Fuente: MECÁNICA DE SUELOS TOMO II Teoría y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos, Juárez Badillo y Rico Rodríguez, Capitulo IV Presión de Tierras Sobre Elementos de Soporte.

La presión de tierras sobre muros de contención se determinará empleando la teoría de Coulomb por medio de las siguientes expresiones:

pa  g zka  2c ka p p  g zk p  2c k p En donde: pa

Presión activa del suelo

pp

Presión pasiva del suelo

g

Peso volumétrico de cada estrato

z

Profundidad a la cual es determinada la presión

ka

Coeficiente de presión activa

ka 

cos 2 f  sin   f  sin f  cos  1   cos   

2

f

Ángulo de fricción interna del suelo



Ángulo de inclinación del muro con respecto a la horizontal



Ángulo de fricción entre suelo-muro

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  0.67f  kp

Ángulo de inclinación del relleno con respecto a la horizontal Coeficiente de presión pasiva

kp 

1 ka

Tabla 17. Presiones sobre muros de contención 



f

m 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90

° 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90

° 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 20.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67 18.67

° 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 31 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28

ka

kp

0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.286 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321 0.321

3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.497 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112 3.112

g

u

Pa

Pp

t/m3 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65

t/m2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80

t/m2 0.43 0.47 0.52 0.57 0.61 0.66 0.70 0.75 0.80 0.85 0.89 0.94 1.06 1.18 1.30 1.41 1.53 1.65 1.77 1.90 2.02 2.14 2.26 2.39 2.51 2.63 2.75 2.87 2.99 3.11 3.23

t/m2 0.43 0.99 1.55 2.11 2.67 3.23 3.79 4.36 4.94 5.52 6.09 6.67 7.00 7.33 7.65 7.98 8.31 8.63 8.96 8.15 8.46 8.76 9.06 9.36 9.67 9.97 10.27 10.57 10.87 11.18 11.48

GRÁFICA DE PRESIÓN ACTIVA Presión, t/m2 0.00 0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

0.50

1.00

Profundidad, m

z

1.50

2.00

2.50

3.00

En el cálculo de la presión de tierras sobre muros de contención se incluye la presión del agua a partir de 1.10 m de profundidad y se consideró una sobrecarga de 1.50 t/m2 en el hombro del muro.

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7.2 Capacidad de carga de muro de contención Fuente: MECÁNICA DE SUELOS TOMO II Teoría y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos, Juárez Badillo y Rico Rodríguez, Capitulo VII Teorías de Capacidad de Carga en Suelos.

El cálculo de la capacidad de carga del muro de contención se considerará como zapata corrida, desplantada en un depósito de suelo considerado como puramente friccionante y además considerando un criterio de falla local de corte, por medio de la siguiente expresión:

qu  c ' N 'c  g Df N 'q

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Tabla 18. Capacidad de carga para zapatas corridas Df m 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

B m 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00

c' t/m2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

f ° 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

g

g

q

t/m3 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650 1.650

t/m3 1.230 1.090 1.043 1.020 1.006 0.997 0.990 0.985 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650 0.650

t/m2 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.40 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73 2.73

N'c

N'q

N'g

17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69 17.69

7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44 7.44

3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64 3.64

*qa t/m2 4.28 4.42 4.57 4.71 4.85 5.00 5.14 5.29 5.24 5.34 5.44 5.54 5.64 5.74 5.84 5.93 6.05 6.15 6.25 6.35 6.44 6.54 6.64 6.74 6.86 6.96 7.05 7.15 7.25 7.35 7.45 7.55

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8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES De los recorridos de campo, interpretación de resultados y condiciones de proyecto, se pueden establecer las siguientes conclusiones y recomendaciones: 

El presente estudio de mecánica de suelos es aplicable únicamente para “SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A” ubicado en CARRETERA PRINCIPAL RANCHERIA 4ª SECCIÓN S/N, C.P. 86280, LOC. BOQUERON, MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO.



Para conocer las condiciones estratigráficas se realizó un sondeo de penetración estándar hasta una profundidad de 13.20 m, denominado SPT-1.



EL NIVEL DE AGUAS FREÁTICAS SE DETECTÓ A UNA PROFUNDIDAD DE 1.10 m CON RESPECTO AL NIVEL DEL BROCAL DEL SONDEO.



El coeficiente sísmico del sitio es de 0.54 para construcciones del grupo A.

RECOMENDACIONES PARA LOSA DE CIMENTACIÓN 

Conforme al tipo de suelo detectado, se recomienda que la cimentación sea resuelta por una losa de cimentación rígida para evitar asentamientos diferenciales, desplantada a una profundad de mínima de 2.00 m, la capacidad de carga recomendada es función de la geometría de la losa, la cual se puede apreciar en la Tabla 13 del presente informe, para que el Ingeniero Estructurista seleccione la más adecuada al proyecto.



Al momento de realizar la excavación, se recomienda que los taludes se tiendan con una relación ½ :1 (horizontal:vertical) hasta la profundidad de desplante recomendada, en caso de emplearse maquinaria pesada para la excavación, los últimos 20 cm serán excavados con herramienta manual (pico y pala) para evitar el remoldeo del material y alterar las propiedades del suelo.

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

Debido a la presencia del NAF detectado a 1.10 m de profundidad, se deberá emplear un bombeo de achique para poder realizar la excavación, dicho bombeo deberá estar en operación todo el tiempo hasta la construcción de la cimentación.



Para evitar lo posible la ascensión capilar del terreno natural se deberá colocar bajo el nivel de desplante en un espesor mínimo de 30.00 cm una capa rompedora de capilaridad, formada por fragmentos de roca y grava con tamaños máximos de partícula de 3/4” y colocados en dos capas de 15 cm cada una.



Una vez alcanzada la profundidad de desplante, se recomienda efectuar el colado de una plantilla de concreto pobre f’c=100 kg/cm2 de 5 cm de espesor y colocar la losa de cimentación en el espesor que indique el diseño estructural.

RECOMENDACIONES PARA MUROS DE CONTENCIÓN 

Se proporcionan los valores de capacidad de carga para este tipo de cimentación en la Tabla 17 del presente informe, la profundidad de desplante mínima recomendada para este tipo de cimentación es de 1.50 m.

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

Se colocará un sistema de drenaje a tresbolillo como mínimo en el muro de contención, para controlar y eliminar en lo posible los empujes hidrostáticos por acumulación de agua en la parte posterior del muro, el cual deberá ser de por lo menos tubería de 4”, colocando un filtro de grava evitando que sea contaminado por el material de relleno.



Los muros deberán estar diseñados para soportar las presiones indicadas en el inciso correspondiente del presente Estudio de Mecánica de Suelos, considerando en los casos que aplique empujes pasivos que aporta el suelo, según sea el caso.



Al momento de realizar la excavación, se recomienda que los taludes se tiendan con una relación ½ :1 (horizontal:vertical) hasta la profundidad de desplante recomendada, en caso de emplearse maquinaria pesada para la excavación, los últimos 20 cm serán excavados con herramienta manual (pico y pala) para evitar el remoldeo del material y alterar las propiedades del suelo.



Debido a la presencia del NAF detectado a 1.10 m de profundidad, se deberá emplear un bombeo de achique para poder realizar la excavación, dicho bombeo deberá estar en operación todo el tiempo hasta la construcción de la cimentación.



Una vez alcanzada la profundidad de desplante, se recomienda efectuar el colado de una plantilla de concreto pobre f’c=100 kg/cm2 de 5 cm de espesor y colocar la cimentación en el espesor que indique el diseño estructural.

RECOMENDACIONES PARA SITIO FAST SITE 

En una superficie aproximada de 6.00 x 6.00 m para tener una capacidad de carga superficial de mínimo 10 t/m2.



Los valores de capacidad de carga para FAST SITE se pueden apreciar en la Tabla 14 del presente Estudio de Mecánica de Suelos.

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

Previo a la colocación de la cimentación del sistema FAST SITE, se deberá retirar en un espesor de 1.20 m como mínimo del material existente y ser sustituido por material de banco compactado en capas de 20 cm al 95% de la prueba Proctor Estándar.



Se deberá contar con un control de calidad en la compactación de las distintas capas, realizado por un laboratorio de control de obra, garantizando así la compactación requerida.

ATENTAMENTE

__________________________________ ING. JUAN BETANZOS SANDOVAL CED. PROF. 4242290

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9. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS



GDF (2017). Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Cimentaciones del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal.



Comisión Federal de Electricidad (1980). Manual de Diseño de Obras Civiles. Geotécnia. B.2.2. Propiedades físicas y mecánicas de los suelos.



Comisión Federal de Electricidad (1980). Manual de Diseño de Obras Civiles. Geotécnia. B.2.4. Cimentaciones en suelos.



Braja M. Das. Principios de Ingeniería de Cimentaciones. Cuarta Edición. International Thomson Editores. California State University, Sacaramento.



TGC Geotécnia S. A. Diseño geotécnico de cimentaciones. México 1992.



Tamez González, Enrique. Ingeniería de Cimentaciones “Conceptos básicos de la práctica”. TGC Geotécnia S. A.



Zeevaert, L (1982). Foundation Engineering For Difficult Subsoil Conditions, Second Edition, Van Nostrand Reinhold, New York.



Juárez, E. y Rico, A. (1976). Mecánica de Suelos, Tomo 2. Editorial Limusa; México.



Comisión Federal de Electricidad (1993). Manual de Diseño de Obras Civiles. Diseño por Sismo.

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ANEXO I FIGURAS

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SPT - 1

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ANEXO II REPORTES

DE LABORATORIO

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CONTENIDO NATURAL DE AGUA Y CLASIFICACIÓN NMX-C-416-ONNCCE-2003 Capitulo 4. Método de prueba para determinación del contenido de agua en materiales térreos. Capitulo 2. Identificación visual y al tacto PROYECTO:

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A

Muestra

SPT - 1 Profundidad (m)

No.

De

A

1

0.00

0.60

TIPO:

PENETRACIÓN ESTÁNDAR

UBICACIÓN:

MUNICIPIO CENTRO, ESTADO DE TABASCO.

FECHA:

mar-19

Parte

SONDEO:

Wh + T

Ws + T

Ww

Ws

ω

No.

Peso (g)

(g)

(g)

(g)

(g)

%

S

32

13.60

77.40

68.80

8.60

55.20

15.58

Arcilla poco arenosa café con gravillas aisladas

371

14.20

105.00

80.00

25.00

65.80

37.99

Arcilla poco arenosa café con gravillas aisladas

352

14.40

85.00

65.00

20.00

50.60

39.53

Arcilla poco arenosa café con gravillas aisladas

21

12.40

125.60

95.80

29.80

83.40

35.73

Arena arcillosa gris verdoso

26

12.80

102.40

69.60

32.80

56.80

57.75

Arena arcillosa gris verdoso

383

12.00

95.00

73.60

21.40

61.60

34.74

Arena arcillosa gris verdoso

9

13.20

114.00

86.80

27.20

73.60

36.96

Arena arcillosa gris verdoso

353

14.60

97.00

71.20

25.80

56.60

45.58

Arena arcillosa gris verdoso

356

12.40

85.40

65.30

20.10

52.90

38.00

Arena arcillosa gris verdoso

336

15.20

78.90

60.60

18.30

45.40

40.31

Arena arcillosa gris verdoso

280

14.30

81.20

63.90

17.30

49.60

34.88

Arena arcillosa gris verdoso

374

11.85

71.30

55.10

16.20

43.25

37.46

Arena arcillosa gris verdoso

291

12.40

68.20

52.30

15.90

39.90

39.85

Arena arcillosa gris verdoso

237

12.70

66.50

50.80

15.70

38.10

41.21

Arena arcillosa gris verdoso

459

11.90

75.00

58.40

16.60

46.50

35.70

Arena arcillosa gris verdoso

570

12.10

68.43

52.20

16.23

40.10

40.47

Arena arcillosa gris verdoso

275

12.50

77.30

60.45

16.85

47.95

35.14

Arena arcillosa gris verdoso

319

12.30

67.20

51.30

15.90

39.00

40.77

Arena arcillosa gris verdoso

425

13.20

84.30

65.20

19.10

52.00

36.73

Arena arcillosa gris verdoso

123

14.30

96.40

74.90

21.50

60.60

35.48

Arena arcillosa gris verdoso

111

12.20

74.60

57.40

17.20

45.20

38.05

Arena arcillosa gris verdoso

456

14.40

87.60

67.90

19.70

53.50

36.82

Arena arcillosa gris verdoso

Tara

IDENTIFICACIÓN VISUAL Y AL TACTO

I 2

0.60

1.20

S I

3

1.20

1.80

S I S

4

1.80

2.40 I S

5

2.40

3.00 I

6

3.00

3.60

S I

7

3.60

4.20

S I

8

4.20

4.80

S I

9

4.80

5.40

S I S

10

5.40

6.00 I

11

6.00

6.60

S I

12

6.60

7.20

S I

13

7.20

7.80

S I

14

7.80

8.40

S I S

15

8.40

9.00 I S

16

9.00

9.60 I

17

9.60

10.20

S I

18

10.20

10.80

S I

19

10.80

11.40

S I

20

11.40

12.00

S I

21

12.00

12.60

S I S

22

12.60

13.20

I

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 47

GRANULOMETRÍA Método de prueba para determinar el análisis granulométrico NMX-C-416-ONNCCE-2003 Capitulo 5 Proyecto Sondeo

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A SPT - 1

Determinación del contenido de humedad

MUNICIPIO CENTRO, TABASCO.

Ubicación E-1

Muestra

Prof. (m)

0.00 - 1.80

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Wtara (g)

Ww (g)

Ws (g)

ω (%)

-----

-----

-----

-----

-----

-----

52.20

g

Por ciento retenido % 1.92 3.07 8.05 7.28 5.36 1.92 65.52 100.00

Por ciento que pasa % 91.19 88.12 80.08 72.80 67.43 65.52 -----------

Material retenido en la Malla No. 4 Material que pasa la Malla No. 4

PESO DE LA MUESTRA = Malla

Abertura

No. 2" 1 1/2" 1" 3/4"

mm 50.80 38.10 25.40 19.05

Peso suelo retenido g 0.00 0.00 0.00 0.00

1/2" 3/8" N° 4 Pasa N° 4

12.70 9.52 4.75 ------

0.00 0.00 3.60 48.60

Por ciento retenido % 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.90 93.10

Por ciento que pasa % 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 93.10 ------

Grav a Gruesa 100

3"

2"

1.5"

3/4"

Abertura

No. N° 10 N° 20 N° 40 N° 60

mm 2.000 0.850 0.420 0.250

Peso suelo retenido g 1.00 1.60 4.20 3.80

N° 100 N° 200 Pasa N° 200 SUMA

0.149 0.075 -----------

2.80 1.00 34.20 48.60

Arena Fina

1"

Malla

Gruesa

1/2" 3/8"

#4

Limo o Arcilla

Media # 10

# 20

Fina # 40

# 60

# 100

# 200

PORCENTAJE QUE PASA

90 80

70 60 50 40 30

20 10 0 100.00

10.00

1.00

0.10

0.01

TAMAÑO DEL GRANO EN mm

D10 =

<0.075

mm

D30 =

<0.075

mm

Cu=

D60

-

D10

Cc= D60 =

<0.075

mm

(D30)2

-

%

3" =

0.00

%

Grava =

6.90

%

Arena =

27.59

%

Finos =

65.52

D10 x D60

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 48

GRANULOMETRÍA Método de prueba para determinar el análisis granulométrico NMX-C-416-ONNCCE-2003 Capitulo 5 Proyecto Sondeo

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A SPT - 1

Determinación del contenido de humedad

MUNICIPIO CENTRO, TABASCO.

Ubicación E-2

Muestra

Prof. (m)

1.80 - 13.20

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Wtara (g)

Ww (g)

Ws (g)

ω (%)

-----

-----

-----

-----

-----

-----

61.60

g

Por ciento retenido % 2.92 4.22 9.09 8.73 11.04 17.21 46.79 100.00

Por ciento que pasa % 97.08 92.86 83.77 75.03 63.99 46.79 -----------

Material retenido en la Malla No. 4 Material que pasa la Malla No. 4

PESO DE LA MUESTRA = Malla

Abertura

No. 2" 1 1/2" 1" 3/4"

mm 50.80 38.10 25.40 19.05

Peso suelo retenido g 0.00 0.00 0.00 0.00

1/2" 3/8" N° 4 Pasa N° 4

12.70 9.52 4.75 ------

0.00 0.00 0.00 61.60

Por ciento retenido % 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 100.00

Por ciento que pasa % 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 ------

Malla

Abertura

No. N° 10 N° 20 N° 40 N° 60

mm 2.000 0.850 0.420 0.250

Peso suelo retenido g 1.80 2.60 5.60 5.38

N° 100 N° 200 Pasa N° 200 SUMA

0.149 0.075 -----------

6.80 10.60 28.82 61.60

Grav a Gruesa 100

3"

2"

1.5"

Arena Fina

1"

3/4"

1/2"

Gruesa

3/8"

#4

Limo o Arcilla

Media # 20

# 10

Fina # 60

# 40

# 100

# 200

PORCENTAJE QUE PASA

90 80

70 60 50 40 30

20 10 0 100.00

10.00

1.00

0.10

0.01

TAMAÑO DEL GRANO EN mm

D10 =

<0.075

mm

Cu=

D60

> 1.76

D10 D30 =

<0.075

mm Cc=

D60 =

0.13

mm

(D30)2

-

%

3" =

%

Grava =

0.00 0.00

%

Arena =

53.21

%

Finos =

46.79

D10 x D60

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 49

LÍMITES DE CONSISTENCIA Determinación de los límites líquido y plástico, e indice de plasticidad para suelos finos NMX-C-416-ONNCCE-2003 Capitulo 6 Proyecto Sondeo

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A SPT - 1 Muestra

Ubicación E-1

MUNICIPIO CENTRO, TABASCO.

0.00 - 1.80

Prof. (m)

Límite Líquido Prueba No. 1 2 3 4

Cápsula No.

Peso (g)

375 364 359 354

13.70 13.21 14.62 14.61

ω

Wsh + T

Wss + T

Ww

Ws

(g)

(g)

(g)

(g)

%

4 13 25 50

25.14 27.07 27.38 27.74

21.14 22.64 23.49 24.05

4.00 4.43 3.89 3.69

7.44 9.43 8.87 9.44

53.76 46.98 43.86 39.09

No. De Golpes

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Ww (g)

Ws (g)

ω %

-----------

22.93 24.20

21.12 22.25

1.81 1.95

9.30 10.39

19.46 18.77

Promedio

19.12

Ws (g)

ω %

No. De Golpes

Límite Plástico Prueba No. 1 2

Cápsula No.

Peso (g)

432 448

11.82 11.86

Contenido Natural de Agua Cápsula Prueba No. No. Peso (g)

No. De Golpes

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Ww (g)

------

Contenido de agua, %

ω (%) =

Curva de Fluidez

60

Límite Líquido (%) =

43.36

50

Límite Plástico (%) =

19.12

45

Índice de Plasticidad (%) =

24.24

55

40 35 30 1

10

Número de Golpes

Carta de Plasticidad

Descripción del Material

Línea "B"

Índice de Plasticidad, %

80 70 60 50

CH

40 30 CL

20 10

Clasificación SUCS

MH

ML

0 0

20

40

60

80

100

120

CL

Límite Líquido, %

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 50

LÍMITES DE CONSISTENCIA Determinación de los límites líquido y plástico, e indice de plasticidad para suelos finos NMX-C-416-ONNCCE-2003 Capitulo 6 Proyecto Sondeo

SITIO TB0614 LAGUNA NUEVA OPC A SPT - 1 Muestra

Ubicación E-2

MUNICIPIO CENTRO, TABASCO. 1.80 - 13.20 Prof. (m)

Límite Líquido Prueba No. 1 2 3 4

Cápsula No.

Peso (g)

15 2 14 4

22.93 22.14 21.81 22.26

ω

Wsh + T

Wss + T

Ww

Ws

(g)

(g)

(g)

(g)

%

5 14 24 50

36.01 33.40 30.22 33.02

31.10 29.50 27.44 29.69

4.91 3.90 2.78 3.33

8.17 7.36 5.63 7.43

60.10 53.02 49.38 44.82

No. De Golpes

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Ww (g)

Ws (g)

ω %

-----------

22.34 24.27

20.68 22.36

1.66 1.91

7.78 8.40

21.34 22.74

Promedio

22.04

Ws (g)

ω %

No. De Golpes

Límite Plástico Prueba No. 1 2

Cápsula No.

Peso (g)

13 47

12.90 13.96

Contenido Natural de Agua Cápsula Prueba No. No. Peso (g)

No. De Golpes

Wsh + T (g)

Wss + T (g)

Ww (g)

------

Contenido de agua, %

ω (%) =

Curva de Fluidez

65 60

Límite Líquido (%) =

49.27

55

Límite Plástico (%) =

22.04

Índice de Plasticidad (%) =

27.23

50

45 40 35 30 1

10

Número de Golpes

Carta de Plasticidad

Descripción del Material

Línea "B"

Índice de Plasticidad, %

80 70 60 50

CH

40 30 CL

20 10

Clasificación SUCS

MH

ML

0 0

20

40

60

80

100

120

CL

Límite Líquido, %

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 51

ANEXO III REPORTE

FOTOGRÁFICO

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 52

FACHADA DEL SITIO EN ESTUDIO

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 53

PRUEBA DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 54

PRUEBA DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 55

VISTA DEL MATERIAL RECUPERADO CON EL TUBO PARTIDO

Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 56

VISTA DEL MATERIAL RECUPERADO CON EL TUBO PARTIDO

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Calle Iturbide No. 7-A, esquina con Calle Hermenegildo Galeana Col. Barrio San Juan, Zumpango, Edo. De Méx. C.P. 55600 Teléfono: (591) 6114 159, Móvil: 5569761329, e-mail: [email protected] 60